JP2016185158A - 燃焼型熱源、香味吸引器及び燃焼型熱源の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】燃焼型熱源を有する香味吸引器において、着火から消火までの間に行われる複数回のパフ（吸引）に亘って、十分かつ安定した熱量を供給できる、香味吸引器に用いられる燃焼型熱源を提供する。
【解決手段】燃焼型熱源は、第１方向Ｄ１に沿って延びる単一の長手空洞５１を有する。長手空洞５１は、第１断面積を有する第１空洞５１Ａと、第１断面積よりも小さい第２断面積を有する第２空洞５１Ｂとを含む。第１空洞５１Ａの第１断面積は、１．７７ｍｍ^２以上である。
【選択図】図３

Description

本発明は、着火端から非着火端に向かう方向に沿って延びる燃焼型熱源、燃焼型熱源を備える香味吸引器、及び、燃焼型熱源の製造方法に関する。

従来、シガレットに代わり、タバコ等の香味源を燃焼させることなく、香味を味わう香味吸引器（喫煙物品）が提案されている。例えば、着火端から非着火端に向かう方向（以下、長手軸方向）に沿って延びる燃焼型熱源と、燃焼型熱源を保持する保持部材とを有する香味吸引器が知られている。このような香味吸引器について種々の提案が行われている。

例えば、特許文献１には、長手方向に沿って延びる空洞を有する燃焼型熱源が開示されている。燃焼型熱源の空洞の非着火端側には、エアロゾルを含む多孔質炭素等によって構成される基体が設けられる。

ところで、香味吸引器に用いられる燃焼型熱源は、着火から消火までの間に行われる複数回のパフ（吸引）に亘って、十分かつ安定した熱量を供給できることが望ましい。

発明者等は、鋭意検討の結果、例えば、長手軸方向に沿って延びる単一の空洞のみが形成された筒形状を有する燃焼型熱源を用いて、パフ時に流入する空気と燃焼領域との接触面積を低減することによって、非パフ時（自然燃焼時）における発熱量とパフ時における発熱量との変動量を抑制し、中盤から後半に行われるパフにおいて、安定した熱量を供給することができることを見出した。

しかしながら、発明者等は、さらに検討を進めた結果、シガレットの着火に通常広く用いられているガスライターのような指向性が高くない炎を燃焼型熱源の着火に用いる場合に、吸引者の吸引に伴って燃焼型熱源の空洞からガスライターの炎が流入して、燃焼型熱源の後段に配置された部材の焦げや香喫味の悪化が懸念されることを見出した。

このように、中盤から後半に行われるパフにおける安定的な熱量の供給と着火時におけるガスライターの炎の流入の抑制との両立は非常に困難であった。

米国特許第５，１１９，８３４号

第１の特徴に係る燃焼型熱源は、着火端から非着火端に向かう第１方向に沿って延びており、前記第１方向に沿って延びる単一の長手空洞を有する。前記長手空洞は、前記第１方向に直交する直交断面において第１断面積を有する第１空洞と、前記第１空洞よりも非着火端側に位置しており、前記直交断面において前記第１断面積よりも小さい第２断面積を有する第２空洞とを含む。前記第１断面積は、１．７７ｍｍ^２以上である。

第１の特徴において、前記第２空洞は、前記第２断面積がＳであり、前記直交断面における前記第２空洞の周長がＣであり、前記第１方向における前記第２空洞の長さがＬ２である場合に、Ｓ／（Ｃ×Ｌ２）＜０．２５の条件を満たす。

第１の特徴において、前記第２空洞は、前記第２断面積がＳであり、前記直交断面における前記第２空洞の周長がＣであり、前記第１方向における前記第２空洞の長さがＬ２である場合に、Ｓ／（Ｃ×Ｌ２）≦０．０６の条件を満たす。

第１の特徴において、前記第２空洞は、Ｓ／（Ｃ×Ｌ２）≧０．０１９の条件を満たす。

第１の特徴において、前記第２断面積は、１．５４ｍｍ^２以下である。前記第１方向における前記第２空洞の長さは、２ｍｍ以上１３ｍｍ以下である。

第１の特徴において、前記第２断面積は、１．１３ｍｍ^２以下である。前記第１方向における前記第２空洞の長さは、５ｍｍ以上１１ｍｍ以下である。

第１の特徴において、前記第２空洞を形成する内壁面は、不燃組成の物質によって構成される。

第１の特徴において、前記燃焼型熱源は、前記第１方向に沿って延びる円筒形状を有する。前記燃焼型熱源の外径は、３ｍｍ以上かつ１５ｍｍ以下である。

第１の特徴において、前記第１方向において、前記燃焼型熱源の長さは、５ｍｍ以上かつ３０ｍｍ以下である。

第２の特徴に係る香味吸引器は、着火端から非着火端に向かう第１方向に沿って延びており、前記第１方向に沿って延びる単一の長手空洞を有する燃焼型熱源と、前記燃焼型熱源を保持する保持部材とを備える。前記長手空洞は、前記第１方向に直交する直交断面において第１断面積を有する第１空洞と、前記第１空洞よりも非着火端側に位置しており、前記直交断面において前記第１断面積よりも小さい第２断面積を有する第２空洞とを含む。前記第１断面積は、１．７７ｍｍ^２以上である。

第３の特徴に係る燃焼型熱源の製造方法は、着火端から非着火端に向かう第１方向に沿って延びる燃焼型熱源の製造方法である。燃焼型熱源の製造方法は、前記第１方向に向けた二重押出成形によって、可燃性の物質によって構成される外層、前記外層の内側に積層されており、不燃性の物質によって構成される内層及び前記内層の内側に形成される空洞によって構成される第１筒状部材を成形する工程Ａと、前記第１方向における前記第１筒状部材の一方から、前記第１方向に沿って前記内層を切削する工程Ｂとを備える。

図１は、第１実施形態に係る香味吸引器１００を示す図である。 図２は、第１実施形態に係る保持部材３０を示す図である。 図３は、第１実施形態に係る燃焼型熱源５０を示す図である。 図４は、図３に示すＡ−Ａ断面を示す図である。 図５は、図３に示すＢ−Ｂ断面を示す図である。 図６は、第１実施形態に係る燃焼型熱源５０の製造方法を説明するための図である。 図７は、第１実施形態に係る燃焼型熱源５０の製造方法を説明するための図である。 図８は、実験結果を説明するための図である。 図９は、実験結果を説明するための図である。 図１０は、変更例１に係る香味吸引器を示す図である。 図１１は、変更例１に係るカップ部材３００を示す図である。

次に、本発明の実施形態について説明する。なお、以下の図面の記載において、同一または類似の部分には、同一または類似の符号を付している。ただし、図面は模式的なものであり、各寸法の比率などは現実のものとは異なることに留意すべきである。

したがって、具体的な寸法などは以下の説明を参酌して判断すべきものである。また、図面相互間においても互いの寸法の関係や比率が異なる部分が含まれていることは勿論である。

［実施形態の概要］
実施形態に係る燃焼型熱源は、着火端から非着火端に向かう第１方向に沿って延びており、前記第１方向に沿って延びる単一の長手空洞を有する。前記長手空洞は、前記第１方向に直交する直交断面において第１断面積を有する第１空洞と、前記第１空洞よりも非着火端側に位置しており、前記直交断面において前記第１断面積よりも小さい第２断面積を有する第２空洞とを含む。前記第１断面積は、１．７７ｍｍ^２以上である。

実施形態では、燃焼型熱源は、第１方向に沿って延びる単一の長手空洞を有しており、第１空洞の第１断面積は、１．７７ｍｍ^２以上である。従って、パフ時に流入する空気と燃焼領域との接触面積を低減することによって、非パフ時（自然燃焼時）における発熱量とパフ時における発熱量との変動量を抑制し、中盤から後半に行われるパフにおける安定的な熱量を供給することができる。

なお、第１空洞の第１断面が円形である場合には、第１断面積は、１．７７ｍｍ^２（径φ＝１．５ｍｍ）である。

実施形態では、長手空洞は、第１断面積を有する第１空洞と、第１断面積よりも小さい第２断面積を有する第２空洞とを含む。第２空洞は、第１空洞よりも非着火端側に位置する。従って、着火端側から長手空洞に吸い込まれた空気は、第１空洞及び第２空洞を通って非着火端側に導かれる。第２空洞で絞り込まれた空気は、第２空洞を通過する際に流速が大きくなることで境膜が薄くなり、第２空洞管壁との熱交換が促進すると考えられる。これによって、着火時におけるガスライターの炎が長手空洞に流入することが抑制される。

このように、中盤から後半に行われるパフにおける安定的な熱量の供給と着火時におけるガスライターの炎の流入の抑制との両立を図ることができる。

［第１実施形態］
（香味吸引器）
以下において、第１実施形態に係る香味吸引器について説明する。図１は、第１実施形態に係る香味吸引器１００を示す図である。図２は、第１実施形態に係る保持部材３０を示す図である。図３は、第１実施形態に係る燃焼型熱源５０を示す図である。図４は、図３に示す燃焼型熱源５０のＡ−Ａ断面を示す図である。図５は、図３に示す燃焼型熱源５０のＢ−Ｂ断面を示す図である。

図１に示すように、香味吸引器１００は、保持部材３０及び燃焼型熱源５０を有する。第１実施形態において、香味吸引器１００は、香味源の燃焼を伴わない香味吸引器であることに留意すべきである。

図２に示すように、保持部材３０は、燃焼型熱源５０を保持する。保持部材３０は、支持端部３０Ａ及び吸口側端部３０Ｂを有する。支持端部３０Ａは、燃焼型熱源５０を保持する端部である。吸口側端部３０Ｂは、香味吸引器の吸口側に設けられる端部である。第１実施形態では、吸口側端部３０Ｂは、香味吸引器１００の吸口を構成する。但し、保持部材３０とは別体として、香味吸引器１００の吸口が設けられていてもよい。

保持部材３０は、支持端部３０Ａから吸口側端部３０Ｂに向かう方向に沿って延びる空洞３１を有する筒状形状を有する。例えば、保持部材３０は、円筒形状、角筒形状を有する。

第１実施形態において、保持部材３０は、矩形形状の厚紙を円筒状に湾曲させて両側縁部を合わせて中空の筒体として形成された紙管によって構成されていてもよい。

第１実施形態において、保持部材３０は、香味源３２及び整流部材３３を収容する。香味源３２は、例えば、通気性を有するシートによって粉粒状のたばこ葉を覆って円柱形状に成形したものである。整流部材３３は、香味源３２に対して、吸口側端部３０Ｂ側に設けられる。整流部材３３は、支持端部３０Ａから吸口側端部３０Ｂに向かう方向に沿って延びる貫通孔を有する。整流部材３３は、通気性を有していない部材によって形成される。

第１実施形態では、保持部材３０が筒状形状を有するケースについて例示するが、実施形態は、これに限定されるものではない。すなわち、保持部材３０は、燃焼型熱源５０を保持する構成を有していればよい。

ここで、図１に示すように、保持部材３０によって保持される燃焼型熱源５０と保持部材３０に設けられる香味源３２との間には、空隙ＡＧが設けられることが好ましい。

図３に示すように、燃焼型熱源５０は、着火端部５０Ａ及び非着火端部５０Ｂを有する。着火端部５０Ａは、保持部材３０に燃焼型熱源５０が挿入された状態で保持部材３０から露出する端部である。非着火端部５０Ｂは、保持部材３０内に挿入される端部である。

具体的には、燃焼型熱源５０は、着火端５０Ａｅから非着火端５０Ｂｅに向かう第１方向Ｄ１に沿って延びる形状を有する。燃焼型熱源５０は、長手空洞５１と、外層５２と、内層５３とを有する。

長手空洞５１は、着火端５０Ａｅから非着火端５０Ｂｅに向かう第１方向Ｄ１に沿って延びる。長手空洞５１は、第１方向Ｄ１に直交する直交断面において、燃焼型熱源５０の略中央に設けられることが好ましい。すなわち、第１方向Ｄ１に直交する直交断面において、長手空洞５１を構成する壁体（外層５２、又は外層５２及び内層５３）の厚みが一定であることが好ましい。

第１実施形態において、長手空洞５１は、第１空洞５１Ａと、第２空洞５１Ｂとを有する。燃焼型熱源５０に形成される長手空洞５１の数は単数であることに留意すべきである。

第１空洞５１Ａは、第１方向Ｄ１に直交する直交断面（例えば、図４に示す断面）において第１断面積を有する。第１空洞５１Ａの第１断面積は、１．７７ｍｍ^２以上である。

第２空洞５１Ｂは、第１方向Ｄ１に直交する直交断面（例えば、図５に示す断面）において第２断面積を有する。第２断面積は、第１断面積よりも小さい。

ここで、第２空洞５１Ｂの第２断面積を“Ｓ”で表し、第１方向Ｄ１に直交する直交断面（例えば、図５に示す断面）における第２空洞５１Ｂの周長を“Ｃ”で表し、第１方向Ｄ１における第２空洞５１Ｂの長さを“Ｌ２”で表す。

このようなケースにおいて、第２空洞５１Ｂは、Ｓ／（Ｃ×Ｌ２）＜０．２５の条件を満たすことが好ましい。このような条件を満たすことによって、着火時におけるガスライターの炎が長手空洞５１に流入することを抑制し、燃焼型熱源５０の後段に配置された部材の焦げや香喫味の悪化を軽減する。

さらには、第２空洞５１Ｂは、Ｓ／（Ｃ×Ｌ２）≦０．０６の条件を満たすことが好ましい。このような条件を満たすことによって、着火時におけるガスライターの炎が長手空洞５１に流入することを抑制し、燃焼型熱源５０の後段に配置された部材の焦げや香喫味の悪化をさらに軽減する。

また、第２空洞５１Ｂは、Ｓ／（Ｃ×Ｌ２）≧０．０１９の条件を満たすことが好ましい。このような条件を満たすことによって香味吸引器１００の状態でユーザが空気を吸引する場合に、燃焼型熱源５０（長手空洞５１）の通気抵抗が上昇し過ぎず、空気の吸引の阻害が抑制される。

Ｓ／（Ｃ×Ｌ２）＜０．２５の条件が少なくとも満たされている場合において、第２空洞５１Ｂの第２断面積Ｓは、１．５４ｍｍ^２以下であり、第１方向Ｄ１における第２空洞５１Ｂの長さ（Ｌ２）は、２ｍｍ以上１３ｍｍ以下であることが好ましい。

Ｓ／（Ｃ×Ｌ２）＜０．２５の条件が少なくとも満たされている場合において、第１方向Ｄ１において、第１空洞５１Ａの長さ（Ｌ１）と第２空洞５１Ｂの長さ（Ｌ２）との比率（Ｌ１／Ｌ２）は、０．７６９以上であることが好ましい。これによって、第１空洞５１Ａが短すぎることに伴うパフ回数の低減が抑制されるとともに、第２空洞５１Ｂが長すぎることに伴う通気抵抗の低下が抑制される。

さらには、Ｓ／（Ｃ×Ｌ２）＜０．２５の条件が少なくとも満たされている場合において、第１空洞５１Ａの長さ（Ｌ１）と第２空洞５１Ｂの長さ（Ｌ２）との比率（Ｌ１／Ｌ２）は、１．０００以上かつ５．０００以下であることが好ましい。比率（Ｌ１／Ｌ２）が１．０００以上であると、第１空洞５１Ａが短すぎることに伴うパフ回数の低減が適切に抑制されるとともに、第２空洞５１Ｂが長すぎることに伴う通気抵抗の低下が適切に抑制される。一方で、比率（Ｌ１／Ｌ２）が５．０００以下であると、第２空洞５１Ｂによって空気が絞り込まれることによって、着火時におけるガスライターの炎が長手空洞５１に流入することが適切に抑制される。

或いは、Ｓ／（Ｃ×Ｌ２）≦０．０６の条件が少なくとも満たされている場合において、第２空洞５１Ｂの第２断面積Ｓは、１．１３ｍｍ^２以下であり、第１方向Ｄ１における第２空洞５１Ｂの長さ（Ｌ２）は、５ｍｍ以上１１ｍｍ以下であることが好ましい。

外層５２は、可燃性の物質によって構成される。例えば、可燃性の物質は、炭素材料、不燃添加物、バインダ（有機バインダ又は無機バインダ）及び水を含む混合物である。炭素材料としては、加熱処理等によって揮発性の不純物を除去したものを用いることが好ましい。

外層５２は、外層５２の重量を１００重量％とした場合に、１０重量％〜９９重量％の範囲の炭質材料を含むことが好ましい。十分な熱量の供給や灰締まり等の燃焼特性の観点から、外層５２は、３０重量％〜７０重量％の範囲の炭質材料を含むことが好ましく、４０重量％〜５０重量％の範囲の炭質材料を含むことがより好ましい。

有機バインダとしては、例えば、ＣＭＣ−Ｎａ（カルボキシメチルセルロースナトリウム）、ＣＭＣ（カルボキシメチルセルロース）、アルギン酸塩、ＥＶＡ、ＰＶＡ、ＰＶＡＣ及び糖類の少なくとも１つを含む混合物を使用することができる。

無機バインダとしては、例えば、精製ベントナイト等の鉱物系、又は、コロイダルシリカや水ガラスやケイ酸カルシウム等のシリカ系バインダを使用することができる。

例えば、香味の観点から、バインダは、外層５２の重量を１００重量％とした場合に、１重量％〜１０重量％のＣＭＣ−Ｎａを含むことが好ましく、１重量％〜８重量％のＣＭＣ−Ｎａを含むことが好ましい。

不燃添加物としては、例えば、ナトリウムやカリウムやカルシウムやマグネシウムやケイ素等からなる炭素塩又は酸化物を使用することができる。外層５２は、外層５２の重量を１００重量％とした場合に、４０重量％〜８９重量％の不燃添加物を含んでもよい。さらに、不燃添加物として炭酸カルシウムを使用する場合において、外層５２は、４０重量％〜５５重量％の不燃添加物を含むことが好ましい。

外層５２は、燃焼特性を改善する目的で、外層５２の重量を１００重量％とした場合に、塩化ナトリウム等のアルカリ金属塩を１重量％以下の割合で含んでもよい。

第１実施形態において、外層５２は、図４に示すように、第１空洞５１Ａを形成する内壁面を構成することに留意すべきである。

内層５３は、不燃性の物質によって構成される。例えば、不燃性の物質は、炭酸カルシウム、グラファイトなどのように、不燃性又は難燃性の無機鉱物である。不燃性の物質としては、一酸化炭素を低減することを目的として、炭酸カルシウム、酸化ケイ素、酸化チタン、酸化鉄を使用することができる。

第１実施形態において、内層５３は、図５に示すように、第２空洞５１Ｂを形成する内壁面を構成することに留意すべきである。

第１実施形態において、第１方向Ｄ１における燃焼型熱源５０のサイズ（図３に示すＬｔ）は、５ｍｍ以上かつ３０ｍｍ以下であることが好ましい。また、第１方向Ｄ１と直交する第２方向Ｄ２における燃焼型熱源５０のサイズ（図３に示すＲ）は、３ｍｍ以上かつ１５ｍｍ以下であることが好ましい。

ここで、燃焼型熱源５０が円筒形状を有している場合には、第２方向Ｄ２における燃焼型熱源５０のサイズは、燃焼型熱源５０の外径である。燃焼型熱源５０が円筒形状を有していない場合には、第２方向Ｄ２における燃焼型熱源５０のサイズは、第２方向Ｄ２における燃焼型熱源５０の最大値である。

このようなケースにおいて、第１方向Ｄ１において着火端５０Ａｅ側に位置する内層５３の端部、すなわち、第１空洞５１Ａと第２空洞５１Ｂとの間の境界は、燃焼停止位置を構成する。燃焼停止位置は、燃焼型熱源５０が保持部材３０で保持された状態で、保持部材３０から露出することが好ましい。これによって、保持部材３０の焦げ等が抑制される。

（燃焼型熱源の製造方法）
以下において、第１実施形態に係る燃焼型熱源の製造方法について説明する。図６及び図７は、第１実施形態に係る燃焼型熱源５０の製造方法を説明するための図である。

図６に示すように、工程Ａにおいて、空洞１５１、外層１５２及び内層１５３を有する第１筒状部材を成形する。第１筒状部材は、第１方向Ｄ１に沿って延びる形状を有する。

空洞１５１は、長手空洞５１と同様に、第１方向Ｄ１に沿って延びており、内層１５３によって形成される。また、第１方向Ｄ１に直交する直交断面において、空洞１５１は、第１筒状部材の略中央に設けられることが好ましい。

外層１５２は、外層５２と同様に、可燃性の物質によって構成される。内層１５３は、内層５３と同様に、不燃性の物質によって構成される。内層１５３は、外層１５２の内側に積層される。

例えば、工程Ａでは、第１方向Ｄ１（例えば、図６に示すＸ方向）に向けた二重押出成形によって第１筒状部材を形成する。二重押出成形とは、外層１５２を構成する物質及び内層１５３を構成する物質が積層された状態で、外層１５２を構成する物質及び内層１５３を構成する物質を押し出す成形方法である。

図７に示すように、工程Ｂにおいて、第１方向Ｄ１に１筒状部材の一方から、第１方向Ｄ１に沿って内層１５３を切削する。工程Ｂによって内層１５３が除去されなかった部位は、上述した第１空洞５１Ａに対応する。工程Ｂによって内層１５３が除去された部位は、上述した第２空洞５１Ｂに対応する。

これによって、上述した燃焼型熱源５０、すなわち、第１空洞５１Ａ及び第２空洞５１Ｂを有する長手空洞５１を備える燃焼型熱源５０を製造することができる。

（作用及び効果）
第１実施形態では、燃焼型熱源５０は、第１方向Ｄ１に沿って延びる単一の長手空洞５１を有しており、第１空洞５１Ａの第１断面積は、１．７７ｍｍ^２以上である。従って、パフ時に流入する空気と燃焼領域との接触面積を低減することによって、非パフ時（自然燃焼時）における発熱量とパフ時における発熱量との変動量を抑制し、中盤から後半に行われるパフにおける安定的な熱量を供給することができる。

第１実施形態では、長手空洞５１は、第１断面積を有する第１空洞５１Ａと、第１断面積よりも小さい第２断面積を有する第２空洞５１Ｂとを含む。第２空洞５１Ｂは、第１空洞５１Ａよりも非着火端５０Ｂｅ側に位置する。従って、着火端５０Ａｅ側から長手空洞５１に吸い込まれた空気は、第１空洞５１Ａ及び第２空洞５１Ｂを通って非着火端５０Ｂｅ側に導かれる。第２空洞５１Ｂで絞り込まれた空気は、第２空洞５１Ｂを通過する際に流速が大きくなることで境膜が薄くなり、第２空洞５１Ｂを構成する管壁との熱交換が促進すると考えられる。これによって、着火時におけるガスライターの炎が長手空洞に流入することが抑制される。

このように、中盤から後半に行われるパフにおける安定的な熱量の供給と着火時におけるガスライターの炎の流入の抑制との両立を図ることができる。

第１実施形態では、保持部材３０によって保持される燃焼型熱源５０と保持部材３０に設けられる香味源３２との間には、空隙ＡＧが設けられる。従って、第２空洞５１Ｂで絞り込まれた空気は、第２空洞５１Ｂを通り抜けた段階で拡散しやすい。

［実験結果］
以下において、実験結果について説明する。図８は、実験結果を示す図である。

ここでは、第１方向に直交する直交断面において、１．７７ｍｍ^２（径φ＝１．５ｍｍ）の断面積（第１断面積）を有する長手空洞（第１空洞）を備える複数のサンプル（比較例１、実施例１−６）、４．９０ｍｍ^２（径φ＝２．５ｍｍ）の断面積（第１断面積）を有する長手空洞（第１空洞）を備える複数のサンプル（比較例２、実施例７−１８）を準備した。

比較例１，２は、上述した第２空洞を有していないサンプルである。実施例１−１８は、第２空洞を有するサンプルである。実施例１−１８において、第１方向における第１空洞の長さは、１０ｍｍである。このようなケースにおいて、実施例１−１８は、第２空洞の断面積（径φ）、第１方向における第２空洞の長さ（長さ）、第１方向に直交する直交断面における第２空洞の周長（流路周長）、第１方向に直交する直交断面における第２空洞の第２断面積（流路断面積）を図８に示すように変更したサンプルである。

このようなケースにおいて、喫煙容量が５５ｍｌ（シガレット相当）であるとした場合に、比較例１，２に対する絞り無しに対する温度低下率について実験を行った。

図８に示すように、第２空洞を有する実施例１−１８において、温度低下の効果が得られることが確認された。特に、“流路断面積／（流路周長×長さ）”、すなわち、上述した“Ｓ／（Ｃ×Ｌ２）”が０．０６以下である場合に、絞り無しに対する温度低下率が７０％以下となることが確認された（実施例５，７，８，１１−１５を参照）。

また、実施例１−１８に示すように、第２断面積（流路断面積）が１．５４ｍｍ^２以下であり、第２空洞の長さは、２ｍｍ以上１３ｍｍ以下である場合に、温度低下の効果が得られることが確認された。特に、第２断面積（流路断面積）が１．１３ｍｍ^２以下であり、第２空洞の長さは、５ｍｍ以上１１ｍｍ以下である場合に、絞り無しに対する温度低下率が７０％以下となることが確認された（実施例５，７，８，１１−１５を参照）。

なお、“流路断面積／（流路周長×長さ）”、すなわち、上述した“Ｓ／（Ｃ×Ｌ２）”が０．０１９未満である場合には、長手空洞の通気抵抗が上昇し過ぎて、空気の吸引の阻害が抑制されることが確認された。但し、このようなサンプルについては、図８では省略している。

また、図８に示す一部のサンプルについて、“流路断面積／（流路周長×長さ）”及び絞り無しに対する温度低下率の関係を図９に示す。図９では、横軸が“流路断面積／（流路周長×長さ）”であり、縦軸が絞り無しに対する温度低下率である。

図９に示すように、“流路断面積／（流路周長×長さ）”が小さいほど、絞り無しに対する温度低下率が小さいことが確認された。すなわち、“流路断面積／（流路周長×長さ）”が小さいほど、温度低下の効果が大きいことが確認された。

言い換えると、喫煙容量が一定である場合には、“流路断面積”が小さいほど、温度低下の効果が大きい。また、“流路周長×長さ”が大きいほど、熱交換が促進されるため、温度低下の効果が大きい。

［変更例１］
以下において、第１実施形態の変更例１について説明する。以下においては、第１実施形態に対する相違点について主として説明する。

第１実施形態では特に触れていないが、変更例１においては、図１０に示すように、香味吸引器は、保持部材３０及び燃焼型熱源５０に加えて、熱伝導部材２００及びカップ部材３００を有する。

熱伝導部材２００は、保持部材３０の支持端部３０Ａにおいて保持部材３０の内面に設けられている。熱伝導部材２００は、熱伝導性に優れた金属材料によって形成されることが好ましく、例えば、アルミニウムによって構成される。所定方向において、熱伝導部材２００の長さは、少なくとも、カップ部材３００の長さよりも長いことが好ましい。すなわち、熱伝導部材２００は、カップ部材３００よりも吸口側端部３０Ｂ側に張り出している。熱伝導部材２００の長さは、保持部材３０の長さと同じであってもよい。

カップ部材３００は、カップ形状を有しており、香味源３２（ここでは、香味源）を収容しており、燃焼型熱源５０を保持する。カップ部材３００は、保持部材３０の支持端部３０Ａに挿入されるように構成される。詳細には、カップ部材３００は、筒状の側壁３１０及び側壁３１０によって構成される一方の開口を塞ぐ底板３２０によって構成される。香味源３２（ここでは、香味源）及び燃焼型熱源５０は、側壁３１０によって構成される一方の開口からカップ部材３００内に挿入される。底板３２０は、空気を通すための複数の通気孔３２０Ａを有する。

ここで、香味源３２（ここでは、香味源）は、例えば、粉粒状のたばこ葉によって構成される。このようなケースにおいて、通気孔３２０Ａのサイズは、たばこ葉の粒径よりも小さい。

変更例１において、側壁３１０の厚みは、０．１ｍｍ以下であることが好ましい。これによって、側壁３１０の熱容量が小さくなり、燃焼型熱源５０が発する熱が香味源に効率的に伝達される。また、側壁３１０は、ＳＵＳ（例えば、ＳＵＳ４３０）によって構成されることが好ましい。これによって、側壁３１０の厚みが０．１ｍｍ以下であっても、側壁３１０の強度として十分な強度が得られ、カップ部材３００の形状が維持される。なお、底板３２０は、側壁３１０と同じ部材（例えば、ＳＵＳ４３０）によって構成されることが好ましい。

［その他の実施形態］
本発明は上述した実施形態によって説明したが、この開示の一部をなす論述及び図面は、この発明を限定するものであると理解すべきではない。この開示から当業者には様々な代替実施形態、実施例及び運用技術が明らかとなろう。

実施形態では、保持部材３０は、通気性を有するシートによって粉粒状のたばこ葉を覆って円柱形状に成形した香味源３２を収容する。しかしながら、実施形態は、これに限定されるものではない。保持部材３０は、メンソールなどを収容するカプセルを内蔵するフィルタ（以下、カプセルフィルタ）を収容していてもよい。カプセルフィルタは、香味源３２よりも吸口側に配置される。

実施形態では、香味源３２は、通気性を有するシートによって粉粒状のたばこ葉を覆って円柱形状に成形したものである点について説明した。しかしながら、香味源３２は、これに限定されるものではない。香味源３２は、メンソールなどの香味成分を担持するものであってもよい。

実施形態では、燃焼型熱源５０の製造方法として、二重押出成形によって第１筒状部材（図６を参照）を成形するケースについて説明した。しかしながら、実施形態は、これに限定されるものではない。例えば、第１筒状部材は、圧力（圧縮）成形、射出成形、機械加工等によって成形されてもよい。

実施形態では、燃焼型熱源５０が炭素熱源であるケースについて説明した。しかしながら、実施形態は、これに限定されるものではない。例えば、燃焼型熱源５０は、パルプ又はたばこ刻みによって構成されてもよい。

実施形態では、外層５２及び内層５３が別体であるケースについて説明した。しかしながら、実施形態は、これに限定されるものではない。例えば、外層５２及び内層５３は、上述した外層５２と同様の物質によって一体として構成されていてもよい。このようなケースにおいて、内層５３の内面は、不燃剤又は難燃剤によってコーティングされることが好ましい。

なお、日本国特許出願第２０１３−４３２７９号（２０１３年３月５日出願）の全内容が、参照により、本願明細書に組み込まれている。

本発明によれば、中盤から後半に行われるパフにおける安定的な熱量の供給と着火時におけるガスライターの炎の流入の抑制との両立を図ることを可能とする燃焼型熱源、香味吸引器及び燃焼型熱源の製造方法を提供することができる。

Claims (11)

1. 着火端から非着火端に向かう第１方向に沿って延びており、前記第１方向に沿って延びる単一の長手空洞を有する燃焼型熱源であって、
   前記長手空洞は、前記第１方向に直交する直交断面において第１断面積を有する第１空洞と、前記第１空洞よりも非着火端側に位置しており、前記直交断面において前記第１断面積よりも小さい第２断面積を有する第２空洞とを含み、
   前記第１断面積は、１．７７ｍｍ^２以上であることを特徴とする燃焼型熱源。
2. 前記第２空洞は、前記第２断面積がＳであり、前記直交断面における前記第２空洞の周長がＣであり、前記第１方向における前記第２空洞の長さがＬ２である場合に、Ｓ／（Ｃ×Ｌ２）＜０．２５の条件を満たすことを特徴とする請求項１に記載の燃焼型熱源。
3. 前記第２空洞は、前記第２断面積がＳであり、前記直交断面における前記第２空洞の周長がＣであり、前記第１方向における前記第２空洞の長さがＬ２である場合に、Ｓ／（Ｃ×Ｌ２）≦０．０６の条件を満たすことを特徴とする請求項２に記載の燃焼型熱源。
4. 前記第２空洞は、Ｓ／（Ｃ×Ｌ２）≧０．０１９の条件を満たすことを特徴とする請求項２又は請求項３に記載の燃焼型熱源。
5. 前記第２断面積は、１．５４ｍｍ^２以下であり、
   前記第１方向における前記第２空洞の長さは、２ｍｍ以上１３ｍｍ以下であることを特徴とする請求項２に記載の燃焼型熱源。
6. 前記第２断面積は、１．１３ｍｍ^２以下であり、
   前記第１方向における前記第２空洞の長さは、５ｍｍ以上１１ｍｍ以下であることを特徴とする請求項３に記載の燃焼型熱源。
7. 前記第２空洞を形成する内壁面は、不燃組成の物質によって構成されることを特徴とする請求項１乃至請求項６のいずれかに記載の燃焼型熱源。
8. 前記燃焼型熱源は、前記第１方向に沿って延びる円筒形状を有しており、
   前記燃焼型熱源の外径は、３ｍｍ以上かつ１５ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１乃至請求項５のいずれかに記載の香味吸引器。
9. 前記第１方向において、前記燃焼型熱源の長さは、５ｍｍ以上かつ３０ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１乃至請求項６のいずれかに記載の香味吸引器。
10. 着火端から非着火端に向かう第１方向に沿って延びており、前記第１方向に沿って延びる単一の長手空洞を有する燃焼型熱源と、前記燃焼型熱源を保持する保持部材とを備える香味吸引器であって、
    前記長手空洞は、前記第１方向に直交する直交断面において第１断面積を有する第１空洞と、前記第１空洞よりも非着火端側に位置しており、前記直交断面において前記第１断面積よりも小さい第２断面積を有する第２空洞とを含み、
    前記第１断面積は、１．７７ｍｍ^２以上であることを特徴とする香味吸引器。
11. 着火端から非着火端に向かう第１方向に沿って延びる燃焼型熱源の製造方法であって、
    前記第１方向に向けた二重押出成形によって、可燃性の物質によって構成される外層、前記外層の内側に積層されており、不燃性の物質によって構成される内層及び前記内層の内側に形成される空洞によって構成される第１筒状部材を成形する工程Ａと、
    前記第１方向における前記第１筒状部材の一方から、前記第１方向に沿って前記内層を切削する工程Ｂとを備えることを特徴とする燃焼型熱源の製造方法。

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