JP2016176425A - Steam generating type cogeneration system - Google Patents

Steam generating type cogeneration system Download PDF

Info

Publication number
JP2016176425A
JP2016176425A JP2015058159A JP2015058159A JP2016176425A JP 2016176425 A JP2016176425 A JP 2016176425A JP 2015058159 A JP2015058159 A JP 2015058159A JP 2015058159 A JP2015058159 A JP 2015058159A JP 2016176425 A JP2016176425 A JP 2016176425A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
steam
power
generator
air
priority
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2015058159A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP6532253B2 (en
Inventor
貴大 板屋
Takahiro Itaya
貴大 板屋
義美 坂口
Yoshimi Sakaguchi
義美 坂口
祥平 望月
Shohei Mochizuk
祥平 望月
正幸 藤野
Masayuki Fujino
正幸 藤野
誠也 杉本
Seiya Sugimoto
誠也 杉本
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
JFE Engineering Corp
Osaka Gas Co Ltd
Original Assignee
JFE Engineering Corp
Osaka Gas Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by JFE Engineering Corp, Osaka Gas Co Ltd filed Critical JFE Engineering Corp
Priority to JP2015058159A priority Critical patent/JP6532253B2/en
Publication of JP2016176425A publication Critical patent/JP2016176425A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP6532253B2 publication Critical patent/JP6532253B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02EREDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/14Combined heat and power generation [CHP]
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02TCLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/10Internal combustion engine [ICE] based vehicles
    • Y02T10/12Improving ICE efficiencies

Landscapes

  • Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a steam generating type cogeneration system which enables: a supply thermoelectric ratio to be variably set; and a fluctuation range of the supply thermoelectric ratio to be increased.SOLUTION: A steam generating type cogeneration system comprises: a steam generator 50 which can be driven with power generated by a generator 28 as at least a portion of drive power and generates steam with heat of cooling water circulated in a cooling water circulation circuit C of an internal combustion engine as a heat source; and a control device 70 which performs control to: stop power supply to the steam generator 50 during power priority operation to enhance power generation efficiency; and drive the steam generator 50 with at least a portion of the power generated by the generator as at least a portion of the drive power thereof during steam priority operation to enhance waste heat recovery rate, a recovery rate of steam generated by a waste gas boiler and the steam generator 50.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、燃料と燃焼用空気との混合気を燃焼室において圧縮して燃焼させて回転動力を発生させて当該回転動力により発電機を駆動する内燃機関と、前記内燃機関から排出される排ガスの熱を熱源として蒸気を発生させる排ガスボイラとを備えた蒸気発生型コージェネレーションシステムに関する。   The present invention relates to an internal combustion engine in which a mixture of fuel and combustion air is compressed and burned in a combustion chamber to generate rotational power, and a generator is driven by the rotational power, and exhaust gas discharged from the internal combustion engine The present invention relates to a steam generation type cogeneration system including an exhaust gas boiler that generates steam by using the heat of the heat as a heat source.

従来、100℃以上の温度で、常圧(0.1MPa)以上の圧力の過熱蒸気は、蒸気の潜熱加熱より短時間での被加熱対象物の加熱が可能であることから、例えば、食品加工の分野において、食品の焼成や乾燥等に用いられる。
このような過熱蒸気を生成する装置としては、燃料と燃焼用空気との混合気を燃焼室において圧縮して燃焼させて回転動力を発生させて当該回転動力により発電機を駆動する内燃機関としてのエンジンと、当該内燃機関から排出される排ガスの熱を熱源として蒸気を発生させる排ガスボイラとを備えたものが知られている(特許文献1を参照)。
当該構成により、特許文献1に開示の技術にあっては、エンジンを働かせることで、発電機を回転駆動することにより電力を発生させると共に、エンジンからの排ガスを排ガスボイラに導いて当該排ガスの保有する熱により高温の蒸気を発生させる、所謂、蒸気発生型のコージェネレーションシステムとして有効に機能する。
Conventionally, superheated steam at a temperature of 100 ° C. or higher and normal pressure (0.1 MPa) or higher can heat an object to be heated in a shorter time than the latent heat of steam. In this field, it is used for baking and drying of foods.
As an apparatus for generating such superheated steam, an internal combustion engine that drives a generator by generating rotational power by compressing and burning an air-fuel mixture of fuel and combustion air in a combustion chamber. An engine and an exhaust gas boiler that generates steam using heat of exhaust gas discharged from the internal combustion engine as a heat source are known (see Patent Document 1).
With this configuration, in the technology disclosed in Patent Document 1, electric power is generated by rotating the generator by operating the engine, and exhaust gas from the engine is guided to the exhaust gas boiler to hold the exhaust gas. It effectively functions as a so-called steam generation type cogeneration system in which high temperature steam is generated by the generated heat.

特開2014−199009号公報JP 2014-199209 A

上記特許文献1に開示の技術にあっては、エンジンの点火時期等の設定条件を変動する点については開示及び示唆されておらず、通常、このようなコージェネレーションシステムにおける設定条件は、設置時に設定された以降は、一定の固定値に維持される。
更に、上記特許文献1に開示の技術にあっては、蒸気は、排ガスボイラから発生するものに限られていた。
このような状況であったので、上記特許文献1に開示の技術にあっては、当該蒸気発生量としての熱量と発電機にて発生する電力量との比である供給熱電比を変更することはできなかった。このため、例えば、蒸気発生型コージェネレーションシステムを定格で運転している条件では、電力出力及び熱出力(蒸気出力)が一定となるため、夏季の日中等で電力需要が多くなる場合でも、電力出力を電力需要に追従させることはできないし、夏季以外の特に冬季で日中の熱需要(蒸気需要)が多くなる場合でも、熱出力を熱需要(蒸気需要)に追従させることができなかった。
結果、外部から購入する電力量を増加させたり、熱需要(蒸気需要)の高い場合にのみ駆動させるための蒸気ボイラ設備を別途用意したりする必要があり、設備コストの増加を招いていたという問題があった。
In the technique disclosed in the above-mentioned Patent Document 1, there is no disclosure or suggestion about the fact that the setting conditions such as the ignition timing of the engine fluctuate. Usually, the setting conditions in such a cogeneration system are After being set, it is maintained at a fixed value.
Furthermore, in the technique disclosed in Patent Document 1, steam is limited to that generated from an exhaust gas boiler.
Since it was such a situation, in the technique disclosed in Patent Document 1, the supply thermoelectric ratio, which is the ratio between the amount of heat as the amount of steam generated and the amount of power generated in the generator, is changed. I couldn't. For this reason, for example, the power output and heat output (steam output) are constant under the conditions where the steam generation type cogeneration system is operated at the rated value, so even if the demand for power increases during the daytime in summer, etc. The output cannot follow the power demand, and the heat output could not follow the heat demand (steam demand) even when the daytime heat demand (steam demand) increases in the winter, except in summer. .
As a result, it was necessary to increase the amount of electric power purchased from the outside, or to prepare a separate steam boiler facility for driving only when heat demand (steam demand) was high, resulting in increased equipment costs There was a problem.

本発明は、上述の課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、供給熱電比を可変に設定することができると共に、当該供給熱電比の変動幅を大きくし得る蒸気発生型コージェネレーションシステムを提供する点にある。   The present invention has been made in view of the above-described problems, and an object of the present invention is to provide a steam generation type cogeneration system capable of variably setting the supply thermoelectric ratio and increasing the fluctuation range of the supply thermoelectric ratio. Is to provide

上記目的を達成するための蒸気発生型コージェネレーションシステムは、
燃料と燃焼用空気との混合気を燃焼室において圧縮して燃焼させて回転動力を発生させて当該回転動力により発電機を駆動する内燃機関と、
前記内燃機関から排出される排ガスの熱を熱源として蒸気を発生させる排ガスボイラとを備えた蒸気発生型コージェネレーションシステムであって、その特徴構成は、
前記発電機にて発生した電力を少なくとも駆動電力の一部として駆動可能に構成されると共に、前記内燃機関の冷却水循環回路を循環する冷却水が保有する熱を熱源として蒸気を発生させる蒸気発生装置と、
発電効率を高くする電力優先運転において、前記蒸気発生装置への電力の供給を停止すると共に、前記排ガスボイラ及び前記蒸気発生装置で発生する蒸気の回収効率としての排熱回収効率を高くする蒸気優先運転において、前記発電機にて発電した電力の少なくとも一部を駆動電力の少なくとも一部として前記蒸気発生装置を働かせる制御を実行する制御装置とを備える点にある。
The steam generation cogeneration system to achieve the above objective is
An internal combustion engine that compresses and burns a mixture of fuel and combustion air in a combustion chamber to generate rotational power and drives a generator by the rotational power;
A steam generation type cogeneration system including an exhaust gas boiler that generates steam using heat of exhaust gas discharged from the internal combustion engine as a heat source, the characteristic configuration of which is
A steam generator configured to be able to drive the electric power generated by the generator as at least a part of the driving electric power, and to generate the steam using the heat held by the cooling water circulating in the cooling water circulation circuit of the internal combustion engine as a heat source When,
In priority operation of power to increase power generation efficiency, supply of power to the steam generator is stopped, and steam priority to increase exhaust heat recovery efficiency as recovery efficiency of steam generated in the exhaust gas boiler and the steam generator In operation, the apparatus includes a control device that performs control for causing the steam generator to work with at least a part of the power generated by the generator as at least a part of the driving power.

上記特徴構成を有する蒸気発生型コージェネレーションシステムは、まずもって、発電機にて発生した電力を少なくとも駆動電力の一部として駆動可能に構成されると共に、内燃機関の冷却水循環回路を循環する冷却水が保有する熱を熱源として蒸気を発生させる蒸気発生装置を備えているから、例えば、熱需要(蒸気需要)が大きい場合に、発電機にて発生した電力にて蒸気発生装置を駆動させて蒸気を発生させ、熱出力(蒸気出力)を増加させることができる。
更に、制御装置は、発電効率を高くする電力優先運転において、蒸気発生装置への電力の供給を停止すると共に、排ガスボイラ及び蒸気発生装置で発生する蒸気の回収効率としての排熱回収効率を高くする蒸気優先運転において、発電機にて発電した電力の少なくとも一部を蒸気発生装置の駆動電力の少なくとも一部として供給する制御を実行するように構成されているから、電力優先運転にあっては、発電機にて発電した電力を蒸気発生装置で消費されることを禁止して正味の電力発生量(蒸気発生型コージェネレーションシステムからシステム外部へ供給される電力量)を増加させるから、高い発電効率で運転できる。これにより、供給熱電比を小さくできる。
一方、蒸気優先運転にあっては、発電機にて発電した電力を蒸気発生装置で消費して正味の電力発生量を減少させると共に、蒸気発生装置にて発生される蒸気を排ガスボイラにて発生される蒸気に加える形態で熱発生量を増加させるから、高い排熱回収効率で運転できると共に、発電電力を発生熱量(発生蒸気量)へ変換する形態で、供給熱電比を大きくとることができる。
以上の如く、本発明にあっては、供給熱電比を可変に設定することができると共に、当該供給熱電比の変動幅を大きいものにし得る蒸気発生型コージェネレーションシステムを実現できる。
A steam generation cogeneration system having the above-described characteristic configuration is configured so that power generated by a generator can be driven as at least a part of drive power and circulates in a coolant circulation circuit of an internal combustion engine. Is equipped with a steam generator that generates steam using the heat held by the steam as a heat source. For example, when the heat demand (steam demand) is large, the steam generator is driven by the power generated by the generator. And the heat output (steam output) can be increased.
Furthermore, in the power priority operation for increasing the power generation efficiency, the control device stops the supply of power to the steam generator and increases the exhaust heat recovery efficiency as the recovery efficiency of the steam generated in the exhaust gas boiler and the steam generator. In the steam priority operation, since it is configured to execute control to supply at least a part of the power generated by the generator as at least a part of the driving power of the steam generator, in the power priority operation, High power generation by prohibiting the power generated by the generator from being consumed by the steam generator and increasing the net power generation (the amount of power supplied from the steam generation cogeneration system to the outside of the system) It can be operated with efficiency. Thereby, supply thermoelectric ratio can be made small.
On the other hand, in steam priority operation, the power generated by the generator is consumed by the steam generator to reduce the net amount of power generated, and the steam generated by the steam generator is generated by the exhaust gas boiler. Since the amount of heat generation is increased by adding to the generated steam, it can be operated with high exhaust heat recovery efficiency, and the generated thermoelectric ratio can be increased by converting the generated power into the amount of generated heat (the amount of generated steam). .
As described above, according to the present invention, it is possible to realize a steam generation type cogeneration system in which the supply thermoelectric ratio can be set variably and the fluctuation range of the supply thermoelectric ratio can be increased.

本発明の蒸気発生型コージェネレーションシステムの更なる特徴構成は、
前記制御装置は、前記電力優先運転における点火時期である電力優先点火時期を、前記蒸気優先運転における蒸気優先点火時期よりも進角側に設定する点にある。
Further features of the steam generating cogeneration system of the present invention are as follows:
The control device lies in that a power priority ignition timing, which is an ignition timing in the power priority operation, is set to an advance side with respect to the steam priority ignition timing in the steam priority operation.

上記特徴構成によれば、制御装置は、電力優先運転における点火時期である電力優先点火時期を、蒸気優先運転における蒸気優先点火時期よりも進角側に設定するから、電力優先運転においては、燃焼室内での燃焼を急峻なものとして、内燃機関の軸出力を増加させて、更なる発電効率の向上を図ることができると共に、蒸気優先運転においては、燃焼室内での燃焼を緩慢なものとして、排ガスへの排熱量、エンジン冷却水への排熱量を増加させて、蒸気優先運転における更なる蒸気発生効率の向上を図ることができる。   According to the above characteristic configuration, the control device sets the power priority ignition timing, which is the ignition timing in the power priority operation, on the advance side of the steam priority ignition timing in the steam priority operation. As the combustion in the room is steep, the shaft output of the internal combustion engine can be increased to further improve the power generation efficiency, and in the steam priority operation, the combustion in the combustion chamber is made slow. The amount of exhaust heat to the exhaust gas and the amount of exhaust heat to the engine cooling water can be increased to further improve the steam generation efficiency in the steam priority operation.

本発明の蒸気発生型コージェネレーションシステムの更なる特徴構成は、
前記制御装置は、前記電力優先運転における空燃比である電力優先空燃比を、前記蒸気優先運転における空燃比である蒸気優先空燃比よりも大きく設定する点にある。
Further features of the steam generating cogeneration system of the present invention are as follows:
The control device is that a power priority air-fuel ratio that is an air-fuel ratio in the power priority operation is set larger than a steam priority air-fuel ratio that is an air-fuel ratio in the steam priority operation.

上記特徴構成によれば、制御装置は、電力優先運転における空燃比である電力優先空燃比を、蒸気優先運転における空燃比である蒸気優先空燃比よりも大きく設定するから、電力優先運転においては、空燃比を増加させて希薄燃焼を行うことで、更なる発電効率の向上を図ることができると共に、蒸気優先運転においては、空燃比を減少させて燃焼室で発生する熱量を増加させ、排ガスへの排熱量、エンジン冷却水への排熱量を増加させて、更なる排熱(蒸気)回収効率の向上を図ることができる。   According to the above characteristic configuration, the control device sets the power priority air-fuel ratio that is the air-fuel ratio in the power priority operation to be larger than the steam priority air-fuel ratio that is the air-fuel ratio in the steam priority operation. By performing lean combustion by increasing the air-fuel ratio, it is possible to further improve the power generation efficiency, and in steam priority operation, the air-fuel ratio is decreased to increase the amount of heat generated in the combustion chamber and to exhaust gas. The amount of exhaust heat and the amount of exhaust heat to the engine coolant can be increased to further improve exhaust heat (steam) recovery efficiency.

本発明の蒸気発生型コージェネレーションシステムの更なる特徴構成は、
前記内燃機関は、
燃料と燃焼用空気との混合気を燃焼室において圧縮して燃焼させるエンジン本体と、
前記エンジン本体の排気路に設けられるタービンに前記燃焼室から排出される排ガスを供給し、前記タービンに連結される状態で吸気路に設けられるコンプレッサによって前記燃焼室に吸気される新気を圧縮する過給機と、
前記吸気路で前記コンプレッサの下流側を通流する新気を冷却用媒体と熱交換する形態で冷却する冷却用熱交換器とを備え、
前記制御装置は、前記電力優先運転における前記冷却用熱交換器における新気の冷却度である電力優先冷却度を、前記蒸気優先運転における新気の冷却度である蒸気優先冷却度よりも低下側に設定する点にある。
Further features of the steam generating cogeneration system of the present invention are as follows:
The internal combustion engine
An engine body for compressing and burning an air-fuel mixture of fuel and combustion air in a combustion chamber;
Exhaust gas discharged from the combustion chamber is supplied to a turbine provided in an exhaust passage of the engine body, and fresh air taken into the combustion chamber is compressed by a compressor provided in the intake passage while being connected to the turbine. A turbocharger,
A cooling heat exchanger that cools the fresh air that flows through the downstream side of the compressor in the intake passage in a form of heat exchange with a cooling medium;
The control device lowers the power priority cooling degree, which is the cooling degree of fresh air in the cooling heat exchanger in the power priority operation, than the steam priority cooling degree, which is the cooling degree of fresh air in the steam priority operation. It is in the point to set.

上記特徴構成によれば、制御装置は、電力優先運転においては、冷却用熱交換器による新気の冷却度を低下させ、燃焼室に導かれる燃焼用空気の温度を高めて燃焼温度のピークを高める形態で、発電効率を高めることができると共に、蒸気優先運転においては、冷却用熱交換器による新気の冷却度を高め、燃焼室に導かれる燃焼用空気の温度を低下させて、燃焼温度のピークを低くする形態で、排ガスへの排熱量、エンジン冷却水への排熱量を増加させて、更なる排熱(蒸気)回収効率の向上を図ることができる。   According to the above characteristic configuration, in the power priority operation, the control device decreases the cooling degree of the fresh air by the cooling heat exchanger, increases the temperature of the combustion air led to the combustion chamber, and peaks the combustion temperature. In the steam-priority operation, the cooling efficiency of the fresh air by the cooling heat exchanger is increased and the temperature of the combustion air led to the combustion chamber is lowered to reduce the combustion temperature. Thus, the exhaust heat amount to the exhaust gas and the exhaust heat amount to the engine cooling water can be increased to further improve the exhaust heat (steam) recovery efficiency.

本発明の蒸気発生型コージェネレーションシステムの更なる特徴構成は、
前記蒸気発生装置は、前記内燃機関の冷却水循環回路を循環する冷却水が保有する熱を熱源として蒸気を発生させる蒸気発生器と、当該蒸気発生器にて発生した蒸気を目標蒸気圧力まで圧縮する蒸気圧縮機とから成り、
前記制御装置は、前記蒸気優先運転において、前記発電機にて発電した電力の少なくとも一部を駆動電力の少なくとも一部として前記蒸気圧縮機を運転する点にある。
Further features of the steam generating cogeneration system of the present invention are as follows:
The steam generator is configured to generate steam using heat held by the cooling water circulating in the cooling water circulation circuit of the internal combustion engine as a heat source, and compress the steam generated by the steam generator to a target steam pressure. Consisting of a vapor compressor,
In the steam priority operation, the control device is configured to operate the steam compressor using at least a part of the power generated by the generator as at least a part of the driving power.

上記特徴構成によれば、制御装置は、蒸気優先運転において、発電機にて発電した電力の少なくとも一部を駆動電力の少なくとも一部として、比較的消費電力の大きい蒸気圧縮機を駆動するように構成されているから、例えば、発電機からの電力供給が電力需要を上回っており、余剰の電力が発生している場合において、余剰の電力を蒸気圧縮機で適切に消費して蒸気を発生する形態で、供給熱電比を大きくとることができる。
また、蒸気発生装置として蒸気圧縮機を備えることで、当該蒸気発生装置にて供給する蒸気の圧力を、所望の蒸気圧力に調整して供給することができる。
According to the above characteristic configuration, in the steam priority operation, the control device drives at least a part of the electric power generated by the generator as at least a part of the driving power to drive the steam compressor having a relatively large power consumption. For example, when the power supply from the generator exceeds the power demand and surplus power is generated, the surplus power is appropriately consumed by the steam compressor to generate steam. In form, the supply thermoelectric ratio can be increased.
Moreover, by providing a steam compressor as a steam generator, the pressure of the steam supplied by the steam generator can be adjusted to a desired steam pressure and supplied.

蒸気発生型コージェネレーションシステムの概略構成図Schematic configuration diagram of steam generation type cogeneration system 蒸気優先運転と電力優先運転とにおける電力出力と蒸気出力とを示すグラフ図Graph showing power output and steam output in steam priority operation and power priority operation

本発明の実施形態に係る蒸気発生型コージェネレーションシステム100は、供給熱電比を可変に設定することができると共に、当該供給熱電比の変動幅を大きくし得るものに関する。
以下、本発明の実施形態に係る蒸気発生型コージェネレーションシステム100に関し、図1、図2に基づいて説明を加える。
The steam generation type cogeneration system 100 according to the embodiment of the present invention relates to a system capable of variably setting a supplied thermoelectric ratio and increasing a fluctuation range of the supplied thermoelectric ratio.
Hereinafter, the steam generation type cogeneration system 100 according to the embodiment of the present invention will be described based on FIG. 1 and FIG.

図1に示す蒸気発生型コージェネレーションシステム100は、ターボ過給式エンジンと、ターボ過給式エンジンから排出される排ガスの熱を熱源として蒸気を発生させる排ガスボイラ60と、ターボ過給式エンジンの回転動力により駆動される同期発電機28にて発生した電力を少なくとも駆動電力の一部として駆動可能に構成されると共にターボ過給式エンジンの冷却水循環路Cを循環する冷却水が保有する熱を熱源として蒸気を発生させる蒸気発生装置50と、それらを制御する制御装置70(エンジンの制御装置としてのECUを含む概念)とを、備えて構成されている。
尚、エンジン本体26の回転軸に接続される同期発電機28は、発電電力の周波数を、商用電力系統72から供給される電力の周波数と同じ周波数に調整可能に構成されている。また、当該同期発電機28には、電圧を調整する自動電圧調整器が備えられており、当該自動電圧調整器により、発電電力の電圧が商用電力系統72から供給される電力の電圧と同じ電圧に調整される。同期発電機28と商用電力系統72との間には、分電盤71が設けられて、当該分電盤71からは、システム内の電力負荷(図示せず)に電力が供給されるように構成されている。
A steam generation cogeneration system 100 shown in FIG. 1 includes a turbocharged engine, an exhaust gas boiler 60 that generates steam using heat of exhaust gas discharged from the turbocharged engine as a heat source, and a turbocharged engine. The electric power generated by the synchronous generator 28 driven by the rotational power is configured to be driven as at least a part of the driving electric power, and the heat held by the cooling water circulating through the cooling water circulation path C of the turbocharged engine is retained. A steam generation device 50 that generates steam as a heat source and a control device 70 (a concept including an ECU as an engine control device) for controlling them are configured.
The synchronous generator 28 connected to the rotating shaft of the engine body 26 is configured to be able to adjust the frequency of the generated power to the same frequency as the frequency of the power supplied from the commercial power system 72. Further, the synchronous generator 28 is provided with an automatic voltage regulator that adjusts the voltage, and the voltage of the generated power is the same as the voltage of the power supplied from the commercial power system 72 by the automatic voltage regulator. Adjusted to A distribution board 71 is provided between the synchronous generator 28 and the commercial power system 72 so that power is supplied from the distribution board 71 to a power load (not shown) in the system. It is configured.

〔ターボ過給式エンジンに係る構成〕
ターボ過給式エンジンは、天然ガス等の燃料F(燃料の一例)と燃焼用空気Aとの混合気Mを燃焼室26aにおいて圧縮して燃焼させることにより回転軸40を回転させる形態で回転動力を発生させて当該回転動力により発電機28を駆動するエンジン本体26と、エンジン本体26の排気路27に設けられるタービン32に燃焼室26aから排出される排ガスEを供給し、タービン32に連結される状態で吸気路20に設けられるコンプレッサ31によって燃焼室26aに吸気される新気としての混合気Mを圧縮する過給機30とを備えている。
[Configuration related to turbocharged engine]
The turbocharged engine rotates in the form in which the rotating shaft 40 is rotated by compressing and burning an air-fuel mixture M of fuel F (an example of fuel) such as natural gas and combustion air A in the combustion chamber 26a. And the exhaust gas E discharged from the combustion chamber 26a is supplied to the engine body 26 that drives the generator 28 with the rotational power and the turbine 32 provided in the exhaust passage 27 of the engine body 26, and is connected to the turbine 32. And a supercharger 30 that compresses the air-fuel mixture M as new air that is sucked into the combustion chamber 26a by the compressor 31 provided in the intake passage 20.

この種のターボ過給式エンジンは、詳細な図示は省略するが、吸気路20から燃焼室26aに新気として吸気された混合気Mを、ピストンの上昇により圧縮した状態で点火プラグ(図示せず)にて火花点火して燃焼・膨張させることで、ピストンを押し下げて回転軸40から回転動力を出力すると共に、燃焼により発生した排ガスEは、燃焼室26aから排気路27へ押し出され、外部に排出される。   Although this type of turbocharged engine is not shown in detail, an ignition plug (not shown) is used in a state where the air-fuel mixture M taken as fresh air from the intake passage 20 into the combustion chamber 26a is compressed by the piston rising. )), Sparks are ignited and burned / expanded to push down the piston and output rotational power from the rotary shaft 40, and the exhaust gas E generated by the combustion is pushed out from the combustion chamber 26a to the exhaust passage 27 and externally To be discharged.

吸気路20には、燃焼用空気Aを浄化するエアクリーナ21、燃焼用空気Aに燃料Fを適切な比率で混合するベンチュリー式のミキサ14、及びミキサ14にて混合された混合気Mを圧縮するコンプレッサ31、混合気Mを冷却するインタークーラ25(冷却用熱交換器の一例)、開度調整により燃焼室26aへの混合気Mの吸気量を調整可能なスロットル弁24が、その上流側から記載順に導入されている。
即ち、吸気路20において、ミキサ14で燃料Fと燃焼用空気Aとを混合して生成された混合気Mは、コンプレッサ31により圧縮された後に、スロットル弁24を介して所定の流量に調整され、インタークーラ25にて冷却されて、エンジン本体26の燃焼室26aに導入される。
The intake passage 20 compresses the air cleaner 21 that purifies the combustion air A, the Venturi mixer 14 that mixes the fuel F with the combustion air A at an appropriate ratio, and the air-fuel mixture M mixed in the mixer 14. A compressor 31, an intercooler 25 that cools the air-fuel mixture M (an example of a heat exchanger for cooling), and a throttle valve 24 that can adjust the intake air amount of the air-fuel mixture M to the combustion chamber 26a by adjusting the opening degree are provided from the upstream side. They are introduced in the order listed.
That is, in the intake passage 20, the air-fuel mixture M generated by mixing the fuel F and the combustion air A by the mixer 14 is compressed by the compressor 31 and then adjusted to a predetermined flow rate via the throttle valve 24. Then, it is cooled by the intercooler 25 and introduced into the combustion chamber 26 a of the engine body 26.

ちなみに、インタークーラ25には、それを出た後でエンジン本体26の燃焼室26aに導入される前の混合気Mの温度を測定する温度センサ(図示せず)が設けられおり、制御装置70は、当該温度センサの測定温度に基づいて、インタークーラ25による混合気Mの冷却度合を調整可能に構成されている。   Incidentally, the intercooler 25 is provided with a temperature sensor (not shown) for measuring the temperature of the air-fuel mixture M after exiting the intercooler 25 and before being introduced into the combustion chamber 26a of the engine body 26. Is configured such that the degree of cooling of the air-fuel mixture M by the intercooler 25 can be adjusted based on the temperature measured by the temperature sensor.

ミキサ14に燃料Fを導く燃料供給路11には、ミキサ14の上流側の吸気路20における燃焼用空気Aの圧力と燃料供給路11の燃料Fの圧力の差を一定に保つ差圧レギュレータV1、ミキサ14を介して燃焼室26aへ供給される燃料Fの供給量を調整する燃料供給量調整弁V2が設けられている。   In the fuel supply path 11 that guides the fuel F to the mixer 14, a differential pressure regulator V 1 that keeps the difference between the pressure of the combustion air A in the intake path 20 upstream of the mixer 14 and the pressure of the fuel F in the fuel supply path 11 constant. A fuel supply amount adjustment valve V2 for adjusting the supply amount of the fuel F supplied to the combustion chamber 26a through the mixer 14 is provided.

エンジン本体26には、そのシリンダヘッドにエンジンジャケット26bが設けられており、当該エンジンジャケット26bと当該エンジン本体26の外部に設けられる排熱回収熱交換器51aとの間でエンジン冷却水を循環する冷却水循環路Cと、当該冷却水循環路Cにエンジン冷却水を循環させる冷却水循環ポンプPとが設けられている。
尚、詳細については後述するが、本発明の実施形態に係る蒸気発生型コージェネレーションシステム100にあっては、排熱回収熱交換器51aは後述する蒸気発生装置50において、エンジン冷却水と給水とを熱交換する形態で、給水を蒸発させる目的で設けられている。
当該目的から、排熱回収熱交換器51aへ流入するエンジン冷却水Cの温度は、100℃以上となっていることが好ましい。この観点から、冷却水循環ポンプPは、エンジン冷却水を昇圧する昇圧ポンプとしての機能も果たすように構成されている。本実施形態では、排熱回収熱交換器51aの入口でのエンジン冷却水の温度は、例えば、113℃程度となり、排熱回収熱交換器61の出口でのエンジン冷却水の温度は、例えば、109℃程度となるように、冷却水循環ポンプPの回転数が制御される。尚、エンジン冷却水として、沸点の高いクーラントを用いる場合には、冷却水循環ポンプPにて昇圧しない構成を採用することもできる。
The engine body 26 is provided with an engine jacket 26b in its cylinder head, and the engine coolant is circulated between the engine jacket 26b and an exhaust heat recovery heat exchanger 51a provided outside the engine body 26. A cooling water circulation path C and a cooling water circulation pump P for circulating engine cooling water through the cooling water circulation path C are provided.
Although details will be described later, in the steam generation type cogeneration system 100 according to the embodiment of the present invention, the exhaust heat recovery heat exchanger 51a is connected to the engine cooling water and the feed water in the steam generation device 50 described later. It is provided for the purpose of evaporating the feed water.
For this purpose, the temperature of the engine coolant C flowing into the exhaust heat recovery heat exchanger 51a is preferably 100 ° C. or higher. From this viewpoint, the cooling water circulation pump P is also configured to function as a boosting pump that boosts the engine cooling water. In this embodiment, the temperature of the engine cooling water at the inlet of the exhaust heat recovery heat exchanger 51a is about 113 ° C., for example, and the temperature of the engine cooling water at the outlet of the exhaust heat recovery heat exchanger 61 is, for example, The number of rotations of the cooling water circulation pump P is controlled so as to be about 109 ° C. In addition, when using a coolant with a high boiling point as engine cooling water, the structure which does not raise pressure with the cooling water circulation pump P is also employable.

過給機30は、エンジン本体26の排気路27に設けられるタービン32に燃焼室26aから排出される排ガスEを供給し、タービン32に連結される状態で吸気路20に設けられるコンプレッサ31により燃焼室26aに吸気される混合気Mを圧縮するターボ式の過給機30として構成されている。即ち、当該過給機30は、排気路27を通過する排ガスEの運動エネルギによりタービン32を回転させ、当該タービン32の回転力により吸気路20に配置されたコンプレッサ31を回転駆動する形態で、吸気路20を通流する新気としての混合気Mを圧縮した状態で燃焼室26aに供給する、所謂過給を行う。   The supercharger 30 supplies the exhaust gas E discharged from the combustion chamber 26 a to the turbine 32 provided in the exhaust passage 27 of the engine body 26, and is combusted by the compressor 31 provided in the intake passage 20 while being connected to the turbine 32. The turbocharger 30 is configured to compress the air-fuel mixture M sucked into the chamber 26a. That is, the supercharger 30 rotates the turbine 32 by the kinetic energy of the exhaust gas E passing through the exhaust passage 27, and rotates the compressor 31 disposed in the intake passage 20 by the rotational force of the turbine 32. So-called supercharging is performed in which the air-fuel mixture M as fresh air flowing through the intake passage 20 is supplied to the combustion chamber 26a in a compressed state.

回転軸40には、回転軸40の回転速度をエンジン本体26の回転速度として計測する回転速度センサ(図示せず)が設けられており、制御装置70は、当該回転速度センサにて計測されたエンジン本体26の回転速度に基づいて、燃料供給量調整弁V2の開度を制御して燃焼室26aへの燃料Fの供給量を調整することによって、エンジン本体26の回転速度を所望の目標回転速度に維持する回転速度維持制御を実行可能に構成されている。   The rotation shaft 40 is provided with a rotation speed sensor (not shown) that measures the rotation speed of the rotation shaft 40 as the rotation speed of the engine body 26, and the control device 70 measures the rotation speed sensor. Based on the rotational speed of the engine body 26, the opening amount of the fuel supply amount adjustment valve V2 is controlled to adjust the supply amount of the fuel F to the combustion chamber 26a, so that the rotational speed of the engine body 26 is set to a desired target rotation. The rotation speed maintenance control for maintaining the speed is configured to be executable.

また、排気路27には、排ガスEの酸素濃度を検出する酸素センサS1が設けられており、制御装置70は、酸素センサS1で検出された排ガスEの酸素濃度に基づいて、スロットル弁24の開度を制御することにより、ミキサ14に供給された燃料Fに対する燃焼用空気Aの混合割合を調整して、ミキサ14で生成される混合気Mの空燃比を所望の空燃比に維持する空燃比制御を実行可能に構成されている。   The exhaust passage 27 is provided with an oxygen sensor S1 that detects the oxygen concentration of the exhaust gas E, and the control device 70 controls the throttle valve 24 based on the oxygen concentration of the exhaust gas E detected by the oxygen sensor S1. By controlling the opening degree, the mixing ratio of the combustion air A to the fuel F supplied to the mixer 14 is adjusted, and the air-fuel ratio of the air-fuel mixture M generated by the mixer 14 is maintained at a desired air-fuel ratio. The fuel ratio control is configured to be executable.

更に、制御装置70は、燃焼室26aに設けられている点火プラグ(図示せず)により、燃焼室26a内の混合気Mへの点火時期を所望の時期に制御する点火時期制御を実行する可能に構成されている。   Further, the control device 70 can execute ignition timing control for controlling the ignition timing of the air-fuel mixture M in the combustion chamber 26a to a desired timing by an ignition plug (not shown) provided in the combustion chamber 26a. It is configured.

〔排ガスボイラ〕
排気路27でタービン32の下流側には、排ガスボイラ60が設けられている。
説明を追加すると、排ガスボイラ60には、タービン32を通過した後の排ガスEを通流させる排ガス通流室27aが設けられており、当該排ガス通流室27aには、複数の蒸気生成管62aが配設された蒸気生成部62と、当該蒸気生成部62の下流側に配置されると共に複数の給水加熱管61aが配置された給水予熱部61とが設けられており、給水予熱部61の給水加熱管61aは蒸気生成部62の蒸気生成管62aに連通接続されている。
これにより、給水予熱部61の給水加熱管61aへ流入した給水は、給水予熱部61にて排ガスEの排熱にて予熱された後、蒸気生成部62の蒸気生成管62aへ流入し、排ガスEの排熱にてさらに加熱されて蒸発した後、第1蒸気St1として排出される。
ここで、蒸気生成部62から排出された第1蒸気St1を通流する流路には、当該流路を通流する第1蒸気St1の圧力を測定する第1蒸気圧力計S2と、流路を通流する第1蒸気St1の流量を制御する流量制御弁V3とが設けられている。制御装置70は、第1蒸気St1の圧力を、所望の圧力(例えば、0.7MPa程度の圧力)とするように、流量制御弁V3の開度を調整する。尚、第1蒸気St1の供給量については、排ガスEの温度(排ガスEの保有する排熱量)に従って決定される。
[Exhaust gas boiler]
An exhaust gas boiler 60 is provided downstream of the turbine 32 in the exhaust passage 27.
When the explanation is added, the exhaust gas boiler 60 is provided with an exhaust gas flow chamber 27a through which the exhaust gas E after passing through the turbine 32 flows, and the exhaust gas flow chamber 27a includes a plurality of steam generation pipes 62a. Is disposed downstream of the steam generation unit 62, and a water supply preheating unit 61 is provided with a plurality of water supply heating pipes 61a. The feed water heating pipe 61 a is connected in communication with the steam generation pipe 62 a of the steam generation unit 62.
Thereby, the feed water flowing into the feed water heating pipe 61a of the feed water preheating section 61 is preheated by the exhaust heat of the exhaust gas E in the feed water preheating section 61, and then flows into the steam generation pipe 62a of the steam generation section 62, and the exhaust gas After being further heated by the exhaust heat of E and evaporated, it is discharged as the first steam St1.
Here, the flow path through which the first steam St1 discharged from the steam generating unit 62 flows includes a first steam pressure gauge S2 for measuring the pressure of the first steam St1 flowing through the flow path, and the flow path. A flow rate control valve V3 for controlling the flow rate of the first steam St1 flowing therethrough is provided. The control device 70 adjusts the opening degree of the flow control valve V3 so that the pressure of the first steam St1 is a desired pressure (for example, a pressure of about 0.7 MPa). The supply amount of the first steam St1 is determined according to the temperature of the exhaust gas E (exhaust heat amount held by the exhaust gas E).

〔蒸気発生装置〕
蒸気発生装置50は、エンジン本体26の排熱により給水Wを加熱する蒸気発生器51と、蒸気発生器51にて発生した蒸気を目標蒸気圧力(例えば、0.7MPa程度の圧力)まで圧縮して昇圧する蒸気圧縮機52とから構成されている。
説明を追加すると、蒸気発生器51は、エンジン本体26の冷却水循環路Cの排熱回収熱交換器51aが設けられており、当該排熱回収熱交換器51aにてエンジン冷却水と給水Wとを熱交換する形態で、エンジン冷却水がエンジンジャケット26bにて回収したエンジン排熱にて給水Wを加熱して、蒸気を発生させる。
蒸気圧縮機52は、蒸気発生器51で発生させた蒸気を圧縮して昇圧するコンプレッサ52aと、当該コンプレッサ52aを回転駆動させる電動式のモータ52bとを備えて構成されている。蒸気発生器51にて発生した蒸気は、モータ駆動式のコンプレッサ52aにて圧縮され目標蒸気圧力まで昇圧されて、第2蒸気St2として排出される。詳細な説明は後述するが、当該コンプレッサ52aの駆動源としてのモータ52bには、商用電力系統72からの商用電力を駆動電力とする以外に、ターボ過給式エンジンの発電機28にて発電した発電電力の少なくとも一部を駆動電力として駆動可能に構成されている。即ち、当該実施形態にあっては、分電盤71から蒸気圧縮機52のモータ52bへ駆動電力が供給される。
ここで、蒸気圧縮機52から排出された第2蒸気St2を通流する流路には、当該流路を通流する第2蒸気St2の圧力を測定する第2蒸気圧力計S3と、流路を通流する第2蒸気St2の流量を制御する流量制御弁V4とが設けられている。制御装置70は、第2蒸気St2の圧力を、所望の圧力(例えば、0.7MPa程度の圧力)とするように、モータ駆動式のコンプレッサ52aの回転数を調整すると共に、流量制御弁V4の開度を調整する。尚、第2蒸気St2の供給量については、蒸気発生器51の排熱回収熱交換器51aによる排熱回収量に従って決定される。
そして、排ガスボイラ60から供給される第1蒸気St1と、蒸気発生装置50から供給される第2蒸気St2との双方が、供給蒸気St1、St2として、外部へ供給される。
[Steam generator]
The steam generator 50 compresses the steam generated in the steam generator 51 to a target steam pressure (for example, a pressure of about 0.7 MPa) by heating the feed water W by the exhaust heat of the engine body 26. And a vapor compressor 52 for boosting the pressure.
When the explanation is added, the steam generator 51 is provided with an exhaust heat recovery heat exchanger 51a of the cooling water circulation path C of the engine body 26, and in the exhaust heat recovery heat exchanger 51a, the engine coolant and the feed water W The engine coolant is heated by the engine exhaust heat collected by the engine jacket 26b to generate steam.
The steam compressor 52 includes a compressor 52a that compresses and boosts the steam generated by the steam generator 51, and an electric motor 52b that rotationally drives the compressor 52a. The steam generated by the steam generator 51 is compressed by the motor-driven compressor 52a, boosted to the target steam pressure, and discharged as the second steam St2. Although detailed description will be given later, the motor 52b as a drive source of the compressor 52a is generated by the turbocharged engine generator 28 in addition to using the commercial power from the commercial power system 72 as the drive power. It is comprised so that it can drive at least one part of generated electric power as drive electric power. That is, in the present embodiment, driving power is supplied from the distribution board 71 to the motor 52 b of the steam compressor 52.
Here, the flow path through which the second steam St2 discharged from the steam compressor 52 flows includes the second steam pressure gauge S3 for measuring the pressure of the second steam St2 flowing through the flow path, and the flow path. A flow rate control valve V4 for controlling the flow rate of the second steam St2 flowing therethrough is provided. The control device 70 adjusts the rotation speed of the motor-driven compressor 52a so that the pressure of the second steam St2 is set to a desired pressure (for example, a pressure of about 0.7 MPa) and the flow control valve V4. Adjust the opening. The supply amount of the second steam St2 is determined according to the exhaust heat recovery amount by the exhaust heat recovery heat exchanger 51a of the steam generator 51.
Then, both the first steam St1 supplied from the exhaust gas boiler 60 and the second steam St2 supplied from the steam generator 50 are supplied to the outside as supply steam St1 and St2.

本発明の実施形態に係る蒸気発生型コージェネレーションシステム100は、供給熱電比を可変に設定可能に構成されていると共に、当該供給熱電比の変動幅を大きく設定できるものである。以下、その具体的構成について、図2に基づいて説明する。
尚、図2に示すように、当該実施形態に係る蒸気発生型コージェネレーションシステム100が備えられている工場等の設備においては、電気駆動式発電機52bを含む電力負荷(図示せず)への供給電力として、商用電力系統72から買電可能に構成されていると共に、蒸気を供給する設備として天然ガス等を燃料とする蒸気ボイラ(図示せず)をシステム100とは別置きで備え、熱負荷(図示せず)への供給蒸気として当該蒸気ボイラから蒸気を供給可能に構成されている。
このような設備においては、年間の電力供給及び熱供給のランニングコストを低減させるため、負荷の平準化を図ることが好ましく、本発明の蒸気発生型コージェネレーションシステム100は、負荷の平準化を図るためのシステムとして好適に利用される。
ここで、図2において、左上のグラフ図は、蒸気優先運転時の電力需要量と電力供給量との関係を示すグラフ図であり、左下のグラフ図は、蒸気優先運転時の蒸気需要量と蒸気供給量との関係を示すグラフ図であり、右上のグラフ図は、電力優先運転時の電力需要量と電力供給量との関係を示すグラフ図であり、右下のグラフ図は、電力優先運転時の蒸気需要量と蒸気供給量との関係を示すグラフ図である。
尚、図2では、説明を簡便にすべく、昼間(図2でt1で示す期間)における需要と供給の関係を中心に示している。
図2の左上のグラフ図のP1w及び右上のグラフ図のP1sは、買電電力量にて賄う電力需要を示しており、これらの値は、買電電力量を平準化する目的で、図示するように、蒸気優先運転と電力優先運転とで同一の値としている。また、図2の左上のグラフ図のP2w及び右上のグラフ図のP2sは、昼間(図2でt1で示す期間)における電力需要の合計量を示している。
図2の左下のグラフ図のS1w及び右下のグラフ図のS1sは、システム100とは別置きの蒸気ボイラから供給される外部蒸気により賄う熱需要(蒸気需要)を示しており、これらの値は、別置きの蒸気ボイラにて供給する外部蒸気量を平準化する目的で、図示するように、蒸気優先運転と電力優先運転とで同一の値としている。また、図2の左下のグラフ図のS2w及び図2の右下のグラフ図のS2sは、昼間(図2でt1で示す期間)における熱需要量(蒸気需要量)を示している。
The steam generation type cogeneration system 100 according to the embodiment of the present invention is configured to be able to variably set the supplied thermoelectric ratio, and can set a large fluctuation range of the supplied thermoelectric ratio. Hereinafter, the specific configuration will be described with reference to FIG.
In addition, as shown in FIG. 2, in facilities, such as a factory provided with the steam generation type cogeneration system 100 which concerns on the said embodiment, to the electric power load (not shown) containing the electrically driven generator 52b. As supply power, it is configured to be able to purchase power from the commercial power system 72, and as a facility for supplying steam, a steam boiler (not shown) using natural gas or the like as fuel is provided separately from the system 100, Steam is supplied from the steam boiler as steam supplied to a load (not shown).
In such a facility, it is preferable to achieve load leveling in order to reduce annual running costs of power supply and heat supply, and the steam generation type cogeneration system 100 of the present invention achieves load leveling. It is preferably used as a system for this purpose.
Here, in FIG. 2, the upper left graph is a graph showing the relationship between the power demand amount and the power supply amount during the steam priority operation, and the lower left graph is the steam demand amount during the steam priority operation. It is a graph showing the relationship with the steam supply amount, the graph on the upper right is a graph showing the relationship between the power demand and the power supply during power priority operation, and the graph on the lower right is the power priority It is a graph which shows the relationship between the steam demand amount at the time of a driving | operation, and a steam supply amount.
In FIG. 2, the relationship between demand and supply in the daytime (period indicated by t <b> 1 in FIG. 2) is mainly shown for easy explanation.
P1w in the upper left graph of FIG. 2 and P1s in the upper right graph indicate power demand covered by the amount of purchased electric power, and these values are shown in the figure for the purpose of leveling the amount of purchased electric power. The steam priority operation and the power priority operation have the same value. Further, P2w in the upper left graph in FIG. 2 and P2s in the upper right graph indicate the total amount of power demand in the daytime (period indicated by t1 in FIG. 2).
S1w in the lower left graph of FIG. 2 and S1s in the lower right graph indicate heat demand (steam demand) covered by external steam supplied from a steam boiler separately from the system 100, and these values. In order to level the amount of external steam supplied by a separate steam boiler, the steam priority operation and the power priority operation have the same value as shown in the figure. Further, S2w in the lower left graph of FIG. 2 and S2s in the lower right graph of FIG. 2 indicate the heat demand (steam demand) in the daytime (period indicated by t1 in FIG. 2).

制御装置70は、排ガスボイラ60及び蒸気発生装置50で発生する蒸気の回収効率としての排熱回収効率(エンジン本体26の排ガス及びエンジン冷却水への熱出力/エンジン本体26への投入エネルギ量)を高くする蒸気優先運転において、ターボ過給式エンジンの発電機28にて発電した電力の少なくとも一部を蒸気発生装置50のモータ52bの駆動電力の少なくとも一部として蒸気発生装置50を働かせる制御を実行する。
即ち、当該蒸気優先運転では、図2の左上のグラフ図に示すように、コージェネ発電電力量のうちΔP1で示す発電電力が、蒸気発生装置50のモータ52bの駆動電力として消費されることで、蒸気優先運転における買電電力量と正味のコージェネ発電電力量(蒸気発生型コージェネレーションシステム100の外部へ供給される発電電力量)との合計量が、電力需要量P2wに一致するように制御される。
また、図2の左下のグラフ図に示すように、蒸気発生装置50へターボ過給式エンジンの発電機28から供給される供給電力により蒸気発生装置50にて発生する蒸気量が増加する形態で、コージェネ蒸気量のうちΔS1で示す蒸気量が増加することで、蒸気優先運転における外部蒸気量とコージェネ蒸気量との合計量が、熱需要量(蒸気需要量)S2wと一致するように制御される。
これにより、当該蒸気優先運転では、蒸気発生型コージェネレーションシステム100における供給熱電比が高い側へ調整されることとなる。
The control device 70 recovers the exhaust heat as the recovery efficiency of the steam generated in the exhaust gas boiler 60 and the steam generator 50 (heat output to the exhaust gas of the engine body 26 and engine cooling water / amount of energy input to the engine body 26). In the steam priority operation for increasing the steam, the steam generator 50 is controlled so that at least part of the electric power generated by the generator 28 of the turbocharged engine is used as at least part of the driving power of the motor 52b of the steam generator 50. Run.
That is, in the steam priority operation, as shown in the upper left graph of FIG. 2, the generated power indicated by ΔP1 in the cogeneration generated power amount is consumed as the driving power of the motor 52b of the steam generator 50, The total amount of the purchased power amount and the net cogeneration power generation amount (the generated power amount supplied to the outside of the steam generation type cogeneration system 100) in the steam priority operation is controlled to coincide with the power demand amount P2w. .
Further, as shown in the lower left graph of FIG. 2, the amount of steam generated in the steam generator 50 is increased by the power supplied to the steam generator 50 from the generator 28 of the turbocharged engine. As the steam amount indicated by ΔS1 in the cogeneration steam amount increases, the total amount of the external steam amount and the cogeneration steam amount in the steam priority operation is controlled to coincide with the heat demand amount (steam demand amount) S2w. The
Thereby, in the said steam priority operation | movement, the supply thermoelectric ratio in the steam generation type cogeneration system 100 will be adjusted to the high side.

一方、制御装置70は、発電効率(エンジン本体26の回転軸40の軸出力/エンジン本体26への投入エネルギ量)を高くする電力優先運転において、蒸気発生装置50のモータ52bへの電力の供給を停止する制御を実行する。
当該制御により、図2の左上のグラフ図及び図2の右上のグラフ図に示されるように、電力優先運転におけるコージェネ発電電力量は、蒸気優先運転における正味のコージェネ発電電力量よりも、ΔP1で示す分増加する。
また、当該制御により、図2の左下のグラフ図及び図2の右下のグラフ図に示されるように、電力優先運転におけるコージェネ蒸気量は、蒸気優先運転におけるコージェネ蒸気量よりも、ΔS1で示す分低下することとなる。
On the other hand, the control device 70 supplies power to the motor 52b of the steam generating device 50 in the power priority operation for increasing the power generation efficiency (the shaft output of the rotating shaft 40 of the engine body 26 / the amount of energy input to the engine body 26). The control to stop is executed.
With this control, as shown in the upper left graph of FIG. 2 and the upper right graph of FIG. 2, the cogeneration power generation amount in the power priority operation is ΔP1 more than the net cogeneration power generation amount in the steam priority operation. Increase by the amount shown.
In addition, as shown in the lower left graph of FIG. 2 and the lower right graph of FIG. 2, the cogeneration steam amount in the power priority operation is expressed by ΔS <b> 1 rather than the cogeneration steam amount in the steam priority operation. Will be reduced.

更に、制御装置70は、電力優先運転における点火時期である電力優先点火時期を、蒸気優先運転における蒸気優先点火時期よりも進角側に設定(例えば、1°〜2°進角側に設定)し、且つ、電力優先運転における空燃比である電力優先空燃比を、蒸気優先運転における空燃比である蒸気優先空燃比よりも大きく設定(例えば、0.1〜0.2程度大きく設定)し、且つ、電力優先運転におけるインタークーラ25における新気(混合気M)の冷却度である電力優先冷却度を、蒸気優先運転における新気(混合気M)の冷却度である蒸気優先冷却度よりも低下側に設定する制御を実行する。
ここで、一例としては、蒸気優先点火時期は、17.5°BTDCであり、蒸気優先空燃比は、空気過剰率換算で1.6であり、蒸気優先冷却度は、インタークーラ25の出口での新気(混合気M)の温度を40℃程度とする冷却度であるとする。
尚、上述した点火時期、空燃比、及び冷却度の具体的な値は、都市ガス(例えば、13A)を燃料として用いるSIエンジンの場合の一例であり、これらの値は、エンジンの種類や大きさに応じて変動する値である。
Further, the control device 70 sets the power priority ignition timing, which is the ignition timing in the power priority operation, to an advance side with respect to the steam priority ignition timing in the steam priority operation (for example, set to 1 ° to 2 ° advance side). And, the power priority air-fuel ratio that is the air-fuel ratio in the power priority operation is set larger than the steam priority air-fuel ratio that is the air-fuel ratio in the steam priority operation (for example, set to be about 0.1 to 0.2 larger), Further, the power priority cooling degree that is the cooling degree of the fresh air (mixed gas M) in the intercooler 25 in the power priority operation is set to be higher than the steam priority cooling degree that is the cooling degree of the fresh air (air mixture M) in the steam priority operation. Execute the control set to the lower side.
Here, as an example, the steam priority ignition timing is 17.5 ° BTDC, the steam priority air-fuel ratio is 1.6 in terms of excess air ratio, and the steam priority cooling degree is at the outlet of the intercooler 25. It is assumed that the degree of cooling is such that the temperature of the fresh air (mixed gas M) is about 40 ° C.
The specific values of the ignition timing, the air-fuel ratio, and the cooling degree described above are an example in the case of an SI engine using city gas (for example, 13A) as fuel, and these values are based on the type and size of the engine. It is a value that varies depending on the size.

制御装置70は、空燃比を調整する場合、燃料供給量調整弁V2の開度を調整する形態で空燃比を制御し、新気(混合気M)の冷却度を調整する場合、冷媒としてインタークーラ25へ供給される外気の流量を調整する形態で、新気(混合気M)の冷却度を制御する。
因みに、上述の如く、空燃比を変動する場合、エンジン本体26の軸出力を略一定に保つように、エンジン本体26の回転数が制御される。
当該制御により、図2の左上のグラフ図及び図2の右上のグラフ図に示されるように、電力優先運転におけるコージェネ発電電力量は、蒸気優先運転における正味のコージェネ発電電力量よりも、ΔP2で示す分増加する。
また、当該制御により、図2の左下のグラフ図及び図2の右下のグラフ図に示されるように、電力優先運転におけるコージェネ蒸気量は、蒸気優先運転におけるコージェネ蒸気量よりも、ΔS2低下することとなる。
以上より、当該電力優先運転では、蒸気発生型コージェネレーションシステム100における供給熱電比は低い側へ調整されることとなる。
When adjusting the air-fuel ratio, the control device 70 controls the air-fuel ratio in the form of adjusting the opening of the fuel supply amount adjustment valve V2, and when adjusting the degree of cooling of the fresh air (mixed gas M), the control device 70 is used as the refrigerant. The degree of cooling of fresh air (mixed gas M) is controlled by adjusting the flow rate of the outside air supplied to the cooler 25.
Incidentally, as described above, when the air-fuel ratio varies, the rotational speed of the engine body 26 is controlled so as to keep the shaft output of the engine body 26 substantially constant.
With this control, as shown in the upper left graph of FIG. 2 and the upper right graph of FIG. 2, the cogeneration power generation amount in the power priority operation is ΔP2 than the net cogeneration power generation amount in the steam priority operation. Increase by the amount shown.
Further, as shown in the lower left graph of FIG. 2 and the lower right graph of FIG. 2, the cogeneration steam amount in the power priority operation is lower by ΔS2 than the cogeneration steam amount in the steam priority operation. It will be.
From the above, in the power priority operation, the supply thermoelectric ratio in the steam generation type cogeneration system 100 is adjusted to the low side.

結果、制御装置70は、電力優先運転におけるコージェネ発電電力量は、蒸気優先運転における正味のコージェネ発電電力量よりもΔPだけ多くなり、且つ、電力優先運転におけるコージェネ蒸気量は、蒸気優先運転におけるコージェネ蒸気量よりもΔSだけ小さくする形態で、供給熱電比の変動幅を大きく設定することとなる。   As a result, the control device 70 increases the cogeneration power generation amount in the power priority operation by ΔP more than the net cogeneration power generation amount in the steam priority operation, and the cogeneration steam amount in the power priority operation is equal to the cogeneration amount in the steam priority operation. The fluctuation range of the supplied thermoelectric ratio is set to be large in a form in which ΔS is made smaller than the steam amount.

〔別実施形態〕
(1)上記実施形態においては、蒸気発生装置50の蒸気発生器51の他の例としては、ヒートポンプ装置の蒸発器と凝縮器とを介する状態で、エンジン冷却水と給水Wとを熱交換して、給水Wを過熱して蒸気を生成する構成を採用しても構わない。
当該構成により、蒸気発生器51に導かれるエンジン冷却水の温度が比較的低温であっても、良好に給水Wを過熱することができる。
[Another embodiment]
(1) In the above embodiment, as another example of the steam generator 51 of the steam generator 50, the engine cooling water and the feed water W are exchanged with heat through the evaporator and the condenser of the heat pump device. And the structure which superheats the feed water W and produces | generates a vapor | steam may be employ | adopted.
With this configuration, even if the temperature of the engine coolant guided to the steam generator 51 is relatively low, the feed water W can be superheated satisfactorily.

(2)上記実施形態では、制御装置70が、電力優先運転における点火時期である電力優先点火時期を、蒸気優先運転における蒸気優先点火時期よりも進角側に設定(例えば、1°〜2°進角側に設定)し、且つ、電力優先運転における空燃比である電力優先空燃比を、蒸気優先運転における空燃比である蒸気優先空燃比よりも大きく設定(例えば、0.1〜0.2程度大きく設定)し、且つ、電力優先運転におけるインタークーラ25における新気(混合気M)の冷却度である電力優先冷却度を、蒸気優先運転における新気(混合気M)の冷却度である蒸気優先冷却度よりも低下側に設定する制御を実行する例を示した。
しかしながら、これらの制御は、何れも実行しない場合であっても、蒸気発生型コージェネレーションシステム100の供給熱電比の変動幅を大きく設定できる。このため、本発明の権利範囲には、点火時期の制御、空燃比の制御、及び新気(混合気M)の冷却度の制御の何れも実行しないものも含むものとする。
また、点火時期の制御、空燃比の制御、及び新気(混合気M)の冷却度の制御は、何れか一つ以上を実行する構成であっても構わない。
(2) In the above embodiment, the control device 70 sets the power priority ignition timing, which is the ignition timing in the power priority operation, closer to the advance side than the steam priority ignition timing in the steam priority operation (for example, 1 ° to 2 °). The power priority air-fuel ratio that is the air-fuel ratio in the power priority operation is set larger than the steam priority air-fuel ratio that is the air-fuel ratio in the steam priority operation (for example, 0.1 to 0.2). The power priority cooling degree, which is the cooling degree of fresh air (mixed gas M) in the intercooler 25 in the power priority operation, is the cooling degree of fresh air (mixed gas M) in the steam priority operation. The example which performs the control set to the reduction | decrease side rather than a steam priority cooling degree was shown.
However, even if neither of these controls is executed, the fluctuation range of the supplied thermoelectric ratio of the steam generation type cogeneration system 100 can be set large. For this reason, the scope of the right of the present invention includes those that do not execute any one of ignition timing control, air-fuel ratio control, and fresh air (mixture M) cooling degree control.
The control of the ignition timing, the control of the air-fuel ratio, and the control of the degree of cooling of the fresh air (mixed gas M) may be performed in any one or more.

(3)蒸気発生装置50の蒸気圧縮機52としては、モータ52bにて駆動される電動式のコンプレッサ52aの他、吸収式ヒートポンプや、エジェクタ―等としても構わない。 (3) The steam compressor 52 of the steam generator 50 may be an absorption heat pump, an ejector, or the like, in addition to the electric compressor 52a driven by the motor 52b.

(4)蒸気実施形態では、内燃機関の一例として、ターボ過給式エンジンを備える構成例を示したが、内燃機関は、過給機30に係る構成を備えないエンジンであっても、本発明の機能を良好に達成する。
尚、内燃機関として、過給機30に係る構成(インタークーラ25を含む)を設けないエンジンを採用する場合、新気温度調整手段の一例として、吸気路20に新気(混合気M)の温度を調整する温度調整装置を備えることが好ましい。
当該温度調整装置は、例えば、温度調整自在な湯水と新気(混合気M)とを熱交換する形態で、新気(混合気M)の温度を調整する構成とすることができる。
(4) In the steam embodiment, as an example of the internal combustion engine, the configuration example including the turbocharged engine is shown. However, even if the internal combustion engine is an engine that does not include the configuration related to the supercharger 30, the present invention. Achieving a good function.
When an engine that does not include the configuration related to the supercharger 30 (including the intercooler 25) is adopted as the internal combustion engine, fresh air (mixed air M) is introduced into the intake passage 20 as an example of the fresh air temperature adjusting means. It is preferable to provide a temperature adjusting device for adjusting the temperature.
For example, the temperature adjusting device can be configured to adjust the temperature of the fresh air (mixed gas M) in such a form that heat is exchanged between hot water and fresh air (mixed gas M).

(5)上記実施形態では、エンジン本体26の回転軸に接続される発電機28として、同期発電機が備えられる例を示したが、別に同期発電機以外の誘導発電機等を備える構成を採用しても構わない。
この場合、誘導発電機と分電盤71との間には、誘導発電機にて発電された電力を、商用電力系統72から供給される電力と同じ電圧で同じ周波数に調整する系統連係用のインバータ29を設ける構成が採用されることとなる。
(5) In the above embodiment, an example in which a synchronous generator is provided as the generator 28 connected to the rotating shaft of the engine body 26 is shown. However, a configuration including an induction generator other than the synchronous generator is adopted. It doesn't matter.
In this case, between the induction generator and the distribution board 71, it is for system linkage that adjusts the power generated by the induction generator to the same frequency with the same voltage as the power supplied from the commercial power system 72. A configuration in which the inverter 29 is provided is employed.

(6)上記実施形態では、給水予熱部61の給水加熱管61aへ流入した給水は、給水予熱部61にて排ガスEの排熱にて予熱される構成を例示したが、別に、エンジン冷却水にて予熱する構成を採用しても構わない。 (6) In the above embodiment, the feed water that has flowed into the feed water heating pipe 61 a of the feed water preheating unit 61 is preheated by the exhaust heat of the exhaust gas E in the feed water preheating unit 61. A configuration of preheating at may be adopted.

(7)上記実施形態において、空燃比制御は、酸素センサS1で検出された排ガスEの酸素濃度に基づいて、スロットル弁24の開度を制御することにより、ミキサ14に供給された燃料Fに対する燃焼用空気Aの混合割合を調整して、ミキサ14で生成される混合気Mの空燃比を所望の空燃比に維持する構成例を示した。
当該空燃比制御としては、吸気路20においてスロットル弁24とエンジン本体26との間に圧力センサ(図示せず)を設け、当該圧力センサにて検出された圧力を目標の混合気圧に調整する形態で、燃料供給量調整弁V2の開度を制御することにより、空燃比を所望の値に調整する構成を採用しても構わない。
説明を追加すると、制御装置70には、特定のエンジン回転数において混合気圧が発電出力(空燃比に対応)に略正比例するマップを記憶している。そこで、制御装置70は、上述の圧力センサにて測定される圧力が、設定された空燃比からマップにより一意に決定される混合気圧となるように、燃料供給量調整弁V2を制御することにより、スロットル弁24出口の混合気圧を適正な値に制御する形態で、空燃比制御を実行する。
(7) In the above embodiment, the air-fuel ratio control is performed on the fuel F supplied to the mixer 14 by controlling the opening degree of the throttle valve 24 based on the oxygen concentration of the exhaust gas E detected by the oxygen sensor S1. The configuration example is shown in which the air-fuel ratio of the air-fuel mixture M generated by the mixer 14 is maintained at a desired air-fuel ratio by adjusting the mixing ratio of the combustion air A.
As the air-fuel ratio control, a pressure sensor (not shown) is provided between the throttle valve 24 and the engine body 26 in the intake passage 20, and the pressure detected by the pressure sensor is adjusted to a target mixed atmospheric pressure. Thus, a configuration in which the air-fuel ratio is adjusted to a desired value by controlling the opening of the fuel supply amount adjusting valve V2 may be adopted.
When the explanation is added, the control device 70 stores a map in which the mixed atmospheric pressure is approximately directly proportional to the power generation output (corresponding to the air-fuel ratio) at a specific engine speed. Therefore, the control device 70 controls the fuel supply amount adjustment valve V2 so that the pressure measured by the above-described pressure sensor becomes the mixed atmospheric pressure that is uniquely determined from the set air-fuel ratio by the map. Then, the air-fuel ratio control is executed in such a manner that the mixed atmospheric pressure at the outlet of the throttle valve 24 is controlled to an appropriate value.

尚、上記実施形態(別実施形態を含む、以下同じ)で開示される構成は、矛盾が生じない限り、他の実施形態で開示される構成と組み合わせて適用することが可能であり、また、本明細書において開示された実施形態は例示であって、本発明の実施形態はこれに限定されず、本発明の目的を逸脱しない範囲内で適宜改変することが可能である。   The configuration disclosed in the above embodiment (including another embodiment, the same shall apply hereinafter) can be applied in combination with the configuration disclosed in the other embodiment, as long as no contradiction occurs. The embodiment disclosed in this specification is an exemplification, and the embodiment of the present invention is not limited to this. The embodiment can be appropriately modified without departing from the object of the present invention.

本発明の蒸気発生型コージェネレーションシステムは、供給熱電比を可変に設定することができると共に、当該供給熱電比の変動幅を大きくし得る蒸気発生型コージェネレーションシステムとして、有効に利用可能である。   The steam generation type cogeneration system of the present invention can be effectively used as a steam generation type cogeneration system in which the supply thermoelectric ratio can be variably set and the fluctuation range of the supply thermoelectric ratio can be increased.

20 :吸気路
25 :インタークーラ
26a :燃焼室
27 :排気路
28 :発電機
30 :過給機
31 :コンプレッサ
32 :タービン
50 :蒸気発生装置
51 :蒸気発生器
51a :排熱回収熱交換器
52 :蒸気圧縮機
60 :排ガスボイラ
70 :制御装置
100 :蒸気発生型コージェネレーションシステム
A :燃焼用空気
C :冷却水循環路
E :排ガス
F :燃料
M :混合気
20: Intake passage 25: Intercooler 26a: Combustion chamber 27: Exhaust passage 28: Generator 30: Supercharger 31: Compressor 32: Turbine 50: Steam generator 51: Steam generator 51a: Waste heat recovery heat exchanger 52 : Steam compressor 60: Exhaust gas boiler 70: Control device 100: Steam generation type cogeneration system A: Combustion air C: Cooling water circuit E: Exhaust gas F: Fuel M: Mixture

Claims (5)

燃料と燃焼用空気との混合気を燃焼室において圧縮して燃焼させて回転動力を発生させて当該回転動力により発電機を駆動する内燃機関と、
前記内燃機関から排出される排ガスの熱を熱源として蒸気を発生させる排ガスボイラとを備えた蒸気発生型コージェネレーションシステムであって、
前記発電機にて発生した電力を少なくとも駆動電力の一部として駆動可能に構成されると共に、前記内燃機関の冷却水循環回路を循環する冷却水が保有する熱を熱源として蒸気を発生させる蒸気発生装置と、
発電効率を高くする電力優先運転において、前記蒸気発生装置への電力の供給を停止すると共に、前記排ガスボイラ及び前記蒸気発生装置で発生する蒸気の回収効率としての排熱回収効率を高くする蒸気優先運転において、前記発電機にて発電した電力の少なくとも一部を駆動電力の少なくとも一部として前記蒸気発生装置を働かせる制御を実行する制御装置とを備える蒸気発生型コージェネレーションシステム。
An internal combustion engine that compresses and burns a mixture of fuel and combustion air in a combustion chamber to generate rotational power and drives a generator by the rotational power;
A steam generation type cogeneration system comprising an exhaust gas boiler that generates steam using heat of exhaust gas discharged from the internal combustion engine as a heat source,
A steam generator configured to be able to drive the electric power generated by the generator as at least a part of the driving electric power, and to generate the steam using the heat held by the cooling water circulating in the cooling water circulation circuit of the internal combustion engine as a heat source When,
In priority operation of power to increase power generation efficiency, supply of power to the steam generator is stopped, and steam priority to increase exhaust heat recovery efficiency as recovery efficiency of steam generated in the exhaust gas boiler and the steam generator A steam generation type cogeneration system comprising: a control device that performs control for operating the steam generation device using at least a part of the power generated by the generator as at least a part of the driving power in operation.
前記制御装置は、前記電力優先運転における点火時期である電力優先点火時期を、前記蒸気優先運転における蒸気優先点火時期よりも進角側に設定する請求項1に記載の蒸気発生型コージェネレーションシステム。   2. The steam generation type cogeneration system according to claim 1, wherein the control device sets a power priority ignition timing, which is an ignition timing in the power priority operation, to a more advanced side than a steam priority ignition timing in the steam priority operation. 前記制御装置は、前記電力優先運転における空燃比である電力優先空燃比を、前記蒸気優先運転における空燃比である蒸気優先空燃比よりも大きく設定する請求項1又は2に記載の蒸気発生型コージェネレーションシステム。   3. The steam generating type core according to claim 1, wherein the control device sets a power priority air-fuel ratio that is an air-fuel ratio in the power priority operation to be larger than a steam priority air-fuel ratio that is an air fuel ratio in the steam priority operation. Generation system. 前記内燃機関は、
燃料と燃焼用空気との混合気を燃焼室において圧縮して燃焼させるエンジン本体と、
前記エンジン本体の排気路に設けられるタービンに前記燃焼室から排出される排ガスを供給し、前記タービンに連結される状態で吸気路に設けられるコンプレッサによって前記燃焼室に吸気される新気を圧縮する過給機と、
前記吸気路で前記コンプレッサの下流側を通流する新気を冷却用媒体と熱交換する形態で冷却する冷却用熱交換器とを備え、
前記制御装置は、前記電力優先運転における前記冷却用熱交換器における新気の冷却度である電力優先冷却度を、前記蒸気優先運転における新気の冷却度である蒸気優先冷却度よりも低下側に設定する請求項1〜3の何れか一項に記載の蒸気発生型コージェネレーションシステム。
The internal combustion engine
An engine body for compressing and burning an air-fuel mixture of fuel and combustion air in a combustion chamber;
Exhaust gas discharged from the combustion chamber is supplied to a turbine provided in an exhaust passage of the engine body, and fresh air taken into the combustion chamber is compressed by a compressor provided in the intake passage while being connected to the turbine. A turbocharger,
A cooling heat exchanger that cools the fresh air that flows through the downstream side of the compressor in the intake passage in a form of heat exchange with a cooling medium;
The control device lowers the power priority cooling degree, which is the cooling degree of fresh air in the cooling heat exchanger in the power priority operation, than the steam priority cooling degree, which is the cooling degree of fresh air in the steam priority operation. The steam generation type cogeneration system according to any one of claims 1 to 3, wherein the steam generation type cogeneration system is set.
前記蒸気発生装置は、前記内燃機関の冷却水循環回路を循環する冷却水が保有する熱を熱源として蒸気を発生させる蒸気発生器と、当該蒸気発生器にて発生した蒸気を目標蒸気圧力まで圧縮して昇圧する蒸気圧縮機とから成り、
前記制御装置は、前記蒸気優先運転において、前記発電機にて発電した電力の少なくとも一部を駆動電力の少なくとも一部として前記蒸気圧縮機を運転する請求項1〜4の何れか一項に記載の蒸気発生型コージェネレーションシステム。
The steam generator includes a steam generator that generates steam using heat stored in the coolant circulating in the coolant circulation circuit of the internal combustion engine as a heat source, and compresses the steam generated by the steam generator to a target steam pressure. A steam compressor that boosts the pressure
5. The control device according to claim 1, wherein, in the steam priority operation, the steam compressor is operated using at least a part of electric power generated by the generator as at least a part of driving electric power. Steam generation cogeneration system.
JP2015058159A 2015-03-20 2015-03-20 Steam generation cogeneration system Active JP6532253B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2015058159A JP6532253B2 (en) 2015-03-20 2015-03-20 Steam generation cogeneration system

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2015058159A JP6532253B2 (en) 2015-03-20 2015-03-20 Steam generation cogeneration system

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2016176425A true JP2016176425A (en) 2016-10-06
JP6532253B2 JP6532253B2 (en) 2019-06-19

Family

ID=57069831

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2015058159A Active JP6532253B2 (en) 2015-03-20 2015-03-20 Steam generation cogeneration system

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP6532253B2 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112066686A (en) * 2020-10-09 2020-12-11 浙江浙能技术研究院有限公司 Novel condensation heat recovery disc type sludge low-temperature drying system
WO2021030849A1 (en) * 2019-08-21 2021-02-25 Innio Jenbacher Gmbh & Co Og Power plant and method for operating a power plant

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11210553A (en) * 1998-01-28 1999-08-03 Osaka Gas Co Ltd Cogeneration system
JP2008240557A (en) * 2007-03-26 2008-10-09 Osaka Gas Co Ltd Energy system
JP2011085112A (en) * 2009-10-19 2011-04-28 Osaka Gas Co Ltd Energy system
JP2012132355A (en) * 2010-12-21 2012-07-12 Toyota Motor Corp Stationary cogeneration system
JP2014034924A (en) * 2012-08-09 2014-02-24 Hitachi Power Solutions Co Ltd Exhaust heat recovery device of internal combustion engine and cogeneration system

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11210553A (en) * 1998-01-28 1999-08-03 Osaka Gas Co Ltd Cogeneration system
JP2008240557A (en) * 2007-03-26 2008-10-09 Osaka Gas Co Ltd Energy system
JP2011085112A (en) * 2009-10-19 2011-04-28 Osaka Gas Co Ltd Energy system
JP2012132355A (en) * 2010-12-21 2012-07-12 Toyota Motor Corp Stationary cogeneration system
JP2014034924A (en) * 2012-08-09 2014-02-24 Hitachi Power Solutions Co Ltd Exhaust heat recovery device of internal combustion engine and cogeneration system

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2021030849A1 (en) * 2019-08-21 2021-02-25 Innio Jenbacher Gmbh & Co Og Power plant and method for operating a power plant
US11746689B2 (en) 2019-08-21 2023-09-05 Innio Jenbacher Gmbh & Co Og Power plant and method for operating a power plant
CN112066686A (en) * 2020-10-09 2020-12-11 浙江浙能技术研究院有限公司 Novel condensation heat recovery disc type sludge low-temperature drying system
CN112066686B (en) * 2020-10-09 2023-06-23 浙江浙能技术研究院有限公司 Novel condensing heat recovery disc type sludge low-temperature drying system

Also Published As

Publication number Publication date
JP6532253B2 (en) 2019-06-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN106795778B (en) The startup method of combustion gas turbine, combined cycle unit and combustion gas turbine
JP2540539B2 (en) Gas turbine unit operating method
RU2562686C2 (en) Operating method of power plant in standby mode (versions), and power plant
CN105579688B (en) The method of operation of combustion gas turbine, the control device of combustion gas turbine and combustion gas turbine
CN103452671B (en) GTC entrance pressurizes and flow control system
JP5271961B2 (en) Supercharger for internal combustion engine
CN104675521A (en) Novel gas-steam combined cycle cooling, heating and power generation system
CN104373164B (en) A kind of IGCC electric power station system with HRSG with Supplementary Firing and method of work
US11041437B2 (en) Systems and methods for increasing power output in a waste heat driven air Brayton cycle turbocharger system
US11022040B2 (en) Backup system for supplying compressed air to a gas turbine component
JP6532253B2 (en) Steam generation cogeneration system
JP2023160930A (en) Gas turbine, control method therefor, and combined cycle plant
JP6640017B2 (en) Steam generator
JP6463181B2 (en) Steam generation type cogeneration system
JPH07332109A (en) Compressed air storage type power generating plant
CN109209640A (en) A kind of gas turbine and method of operation
CN103270254A (en) Waste heat recovery installation
JP2011214490A (en) Waste heat utilization system of engine with supercharger
CN106948878A (en) Closing type gas combustion screwed pipe rotor engine unit
JP3722439B2 (en) Hybrid thermoelectric supply system
JP2003269188A (en) Steam injection reheating gas turbine generating set
RU2528214C2 (en) Gas turbine co-generation power plant
RU2528230C2 (en) Expander-generator unit
RU2767677C1 (en) Method of reducing the power of a gas turbine plant below its permissible lower limit of the control range
CN107288759B (en) A kind of the external-burning air generation plants and method for transformation of split axle

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20171213

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20180829

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20180925

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20181122

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20190423

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20190521

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 6532253

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

S531 Written request for registration of change of domicile

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250