JP2016156901A - Zoom lens, optical device, and method for manufacturing zoom lens - Google Patents
Zoom lens, optical device, and method for manufacturing zoom lens Download PDFInfo
- Publication number
- JP2016156901A JP2016156901A JP2015033647A JP2015033647A JP2016156901A JP 2016156901 A JP2016156901 A JP 2016156901A JP 2015033647 A JP2015033647 A JP 2015033647A JP 2015033647 A JP2015033647 A JP 2015033647A JP 2016156901 A JP2016156901 A JP 2016156901A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens
- lens group
- end state
- conditional expression
- zoom lens
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 title claims abstract description 75
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 title abstract description 5
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 claims abstract description 115
- 238000003384 imaging method Methods 0.000 claims description 13
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 71
- 230000005499 meniscus Effects 0.000 description 35
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 29
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 29
- 206010010071 Coma Diseases 0.000 description 24
- 201000009310 astigmatism Diseases 0.000 description 16
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 3
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 3
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 206010073261 Ovarian theca cell tumour Diseases 0.000 description 1
- 102100029860 Suppressor of tumorigenicity 20 protein Human genes 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 230000011514 reflex Effects 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 208000001644 thecoma Diseases 0.000 description 1
- 238000002834 transmittance Methods 0.000 description 1
Images
Abstract
Description
本発明は、ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法に関する。 The present invention relates to a zoom lens, an optical apparatus, and a method for manufacturing a zoom lens.
従来、高変倍比のズームレンズとして、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を持
つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と
、負の屈折力を持つ第４レンズ群と、正の屈折力を持つ第５レンズ群とから構成され、各
レンズ群を移動させて変倍を行うズームレンズが提案されている（例えば、特許文献１を
参照）。
Conventionally, as a zoom lens with a high zoom ratio, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power A zoom lens that has a third lens group, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power and that performs zooming by moving each lens group has been proposed. (For example, refer to Patent Document 1).
従来のズームレンズでは、光学性能が十分とはいえなかった。 Conventional zoom lenses do not have sufficient optical performance.
このような目的を達成するため、本発明に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側よ
り順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正
の屈折力を持つ第３レンズ群と、負の屈折力を持つ第４レンズ群と、正の屈折力を持つ第
５レンズ群とを有し、次の条件式を満足する。
In order to achieve such an object, a zoom lens according to the present invention includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. And a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power, which satisfy the following conditional expression.
３３．００ ＜ ｆｔ／（−ｆ２） ＜ ４６．００
１．６０ ＜ （Ｆnt・ｆ１）／ｆｔ ＜ ２．３０
４３．００ ＜ β２ｔ・β３ｔ／（β２ｗ・β３ｗ） ＜ ６５．００
但し、
ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離、
Ｆnt：望遠端状態におけるＦ値、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、
β２ｔ：望遠端状態における前記第２レンズ群の倍率、
β３ｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群の倍率、
β２ｗ：広角端状態における前記第２レンズ群の倍率、
β３ｗ：広角端状態における前記第３レンズ群の倍率。
33.00 <ft / (− f2) <46.00
1.60 <(Fnt · f1) / ft <2.30
43.00 <β2t · β3t / (β2w · β3w) <65.00
However,
ft: focal length of the entire system in the telephoto end state,
f2: focal length of the second lens group,
Fnt: F value in the telephoto end state,
f1: the focal length of the first lens group,
β2t: magnification of the second lens group in the telephoto end state,
β3t: magnification of the third lens group in the telephoto end state,
β2w: magnification of the second lens group in the wide-angle end state;
β3w: magnification of the third lens group in the wide-angle end state.
本発明に係る光学機器は、上述のズームレンズを搭載する。 An optical apparatus according to the present invention is equipped with the zoom lens described above.
本発明に係るズームレンズの製造方法は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈
折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レ
ンズ群と、負の屈折力を持つ第４レンズ群と、正の屈折力を持つ第５レンズ群とを有する
ズームレンズの製造方法であって、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レン
ズを配置する。
The zoom lens manufacturing method according to the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refraction arranged in order from the object side along the optical axis. A zoom lens manufacturing method having a third lens group having power, a fourth lens group having negative refracting power, and a fifth lens group having positive refracting power, which satisfies the following conditional expression: As described above, each lens is arranged in the lens barrel.
３３．００ ＜ ｆｔ／（−ｆ２） ＜ ４６．００
１．６０ ＜ （Ｆnt・ｆ１）／ｆｔ ＜ ２．３０
４３．００ ＜ β２ｔ・β３ｔ／（β２ｗ・β３ｗ） ＜ ６５．００
但し、
ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離、
Ｆnt：望遠端状態におけるＦ値、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、
β２ｔ：望遠端状態における前記第２レンズ群の倍率、
β３ｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群の倍率、
β２ｗ：広角端状態における前記第２レンズ群の倍率、
β３ｗ：広角端状態における前記第３レンズ群の倍率。
33.00 <ft / (− f2) <46.00
1.60 <(Fnt · f1) / ft <2.30
43.00 <β2t · β3t / (β2w · β3w) <65.00
However,
ft: focal length of the entire system in the telephoto end state,
f2: focal length of the second lens group,
Fnt: F value in the telephoto end state,
f1: the focal length of the first lens group,
β2t: magnification of the second lens group in the telephoto end state,
β3t: magnification of the third lens group in the telephoto end state,
β2w: magnification of the second lens group in the wide-angle end state;
β3w: magnification of the third lens group in the wide-angle end state.
以下、実施形態について、図面を参照しながら説明する。本実施形態に係るズームレン
ズＺＬは、図１に示すように、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第
１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を持つ第３レンズ
群Ｇ３と、負の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を持つ第５レンズ群Ｇ５と
を有して構成される。
Hereinafter, embodiments will be described with reference to the drawings. As shown in FIG. 1, the zoom lens ZL according to the present embodiment includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. The lens group G2 includes a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power. .
この構成により、高変倍化の達成が可能となる。 With this configuration, high zooming can be achieved.
そして、上記構成のもと、本実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（１）〜
（３）を満足する。
With the above configuration, the zoom lens ZL according to the present embodiment has the following conditional expressions (1) to (1) to
Satisfy (3).
３３．００ ＜ ｆｔ／（−ｆ２） ＜ ４６．００ …（１）
１．６０ ＜ （Ｆnt・ｆ１）／ｆｔ ＜ ２．３０ …（２）
４３．００ ＜ β２ｔ・β３ｔ／（β２ｗ・β３ｗ） ＜ ６５．００ …（３）
但し、
ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離、
ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、
Ｆnt：望遠端状態におけるＦ値、
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、
β２ｔ：望遠端状態における第２レンズ群Ｇ２の倍率、
β３ｔ：望遠端状態における第３レンズ群Ｇ３の倍率、
β２ｗ：広角端状態における第２レンズ群Ｇ２の倍率、
β３ｗ：広角端状態における第３レンズ群Ｇ３の倍率。
33.00 <ft / (− f2) <46.00 (1)
1.60 <(Fnt · f1) / ft <2.30 (2)
43.00 <β2t · β3t / (β2w · β3w) <65.00 (3)
However,
ft: focal length of the entire system in the telephoto end state,
f2: focal length of the second lens group G2,
Fnt: F value in the telephoto end state,
f1: Focal length of the first lens group G1
β2t: magnification of the second lens group G2 in the telephoto end state,
β3t: magnification of the third lens group G3 in the telephoto end state,
β2w: magnification of the second lens group G2 in the wide-angle end state,
β3w: magnification of the third lens group G3 in the wide-angle end state.
条件式（１）は、望遠端状態における全系の焦点距離と、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
との比を規定している。
Conditional expression (1) defines the ratio between the focal length of the entire system in the telephoto end state and the focal length of the second lens group G2.
条件式（１）の上限値を上回ると、倍率色収差、コマ収差、非点収差等の諸収差が悪化
するため、好ましくない。
Exceeding the upper limit of conditional expression (1) is not preferable because various aberrations such as lateral chromatic aberration, coma aberration, and astigmatism deteriorate.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１）の上限値を４５．００とす
ることが好ましい。
In order to ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 45.00.
条件式（１）の下限値を下回ると、倍率色収差、コマ収差、非点収差等の諸収差が悪化
するため、好ましくない。
If the lower limit of conditional expression (1) is not reached, various aberrations such as lateral chromatic aberration, coma aberration, and astigmatism deteriorate, which is not preferable.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１）の下限値を３４．００とす
ることが好ましい。
In order to ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 34.00.
条件式（２）は、望遠端状態における第１レンズ群Ｇ１のＦ値を規定している。 Conditional expression (2) defines the F value of the first lens group G1 in the telephoto end state.
条件式（２）の上限値を上回ると、望遠端状態における倍率色収差、コマ収差等の諸収
差が悪化するため、好ましくない。
Exceeding the upper limit of conditional expression (2) is not preferable because various aberrations such as lateral chromatic aberration and coma aberration in the telephoto end state deteriorate.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２）の上限値を２．２０とする
ことが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 2.20.
条件式（２）の下限値を下回ると、望遠端状態における倍率色収差、コマ収差等の諸収
差が悪化するため、好ましくない。
If the lower limit of conditional expression (2) is not reached, various aberrations such as chromatic aberration of magnification and coma in the telephoto end state deteriorate, which is not preferable.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２）の下限値を１．７０とする
ことが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 1.70.
条件式（３）は、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の変倍比の積を規定している。 Conditional expression (3) defines the product of the zoom ratios of the second lens group G2 and the third lens group G3.
条件式（３）の上限値を上回ると、球面収差、コマ収差等の諸収差が悪化するため、好
ましくない。
Exceeding the upper limit of conditional expression (3) is not preferable because various aberrations such as spherical aberration and coma become worse.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（３）の上限値を６３．００とす
ることが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 63.00.
条件式（３）の下限値を下回ると、球面収差、コマ収差等の諸収差が悪化するため、好
ましくない。
If the lower limit of conditional expression (3) is not reached, various aberrations such as spherical aberration and coma are deteriorated, which is not preferable.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（３）の下限値を４５．００とす
ることが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 45.00.
本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、広角端状態から望遠端状態への変倍に際
し、互いに隣り合う各レンズ群の間隔が変化することが好ましい。
In the zoom lens ZL according to the present embodiment, it is preferable that the distance between the adjacent lens groups changes when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
この構成により、高変倍化の達成が可能となる。 With this configuration, high zooming can be achieved.
本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、広角端状態から望遠端状態への変倍に際
し、全てのレンズ群が移動することが好ましい。
In the zoom lens ZL according to the present embodiment, it is preferable that all the lens groups move during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
この構成により、レンズ全体のサイズと、非点収差と色収差を維持したまま、更なる広
角化と高変倍化の達成が可能となる。
With this configuration, it is possible to achieve further wide-angle and high zoom ratio while maintaining the size of the entire lens, astigmatism and chromatic aberration.
本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第５レンズ群Ｇ５は、正レンズ１枚と、
負レンズ１枚とからなることが好ましい。
In the zoom lens ZL according to the present embodiment, the fifth lens group G5 includes one positive lens,
It preferably comprises one negative lens.
この構成により、レンズ全体のサイズと、非点収差と色収差を維持したまま、更なる広
角化と高変倍化の達成が可能となる。
With this configuration, it is possible to achieve further wide-angle and high zoom ratio while maintaining the size of the entire lens, astigmatism and chromatic aberration.
本実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（４）を満足することが好ましい。 The zoom lens ZL according to this embodiment preferably satisfies the following conditional expression (4).
１５．００ ＜ ｆｔ／ｆ３ ＜ １９．００ …（４）
但し、
ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離。
15.00 <ft / f3 <19.00 (4)
However,
f3: focal length of the third lens group G3.
条件式（４）は、望遠端状態における全系の焦点距離と、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
との比を規定している。
Conditional expression (4) defines the ratio between the focal length of the entire system in the telephoto end state and the focal length of the third lens group G3.
条件式（４）の上限値を上回ると、コマ収差等の諸収差が悪化するため、好ましくない
。
Exceeding the upper limit value of conditional expression (4) is not preferable because various aberrations such as coma aberration deteriorate.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（４）の上限値を１８．５０とす
ることが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 18.50.
条件式（４）の下限値を下回ると、コマ収差等の諸収差が悪化するため、好ましくない
。
If the lower limit of conditional expression (4) is not reached, various aberrations such as coma will deteriorate, which is not preferable.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（４）の下限値を１５．５０とす
ることが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 15.50.
本実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（５）を満足することが好ましい。 The zoom lens ZL according to this embodiment preferably satisfies the following conditional expression (5).
１５．００ ＜ β2t／β2w ＜ ２５．００ …（５）
但し、
β2w：広角端状態における第２レンズ群Ｇ２の倍率、
β2t：望遠端状態における第２レンズ群Ｇ２の倍率。
15.00 <β2t / β2w <25.00 (5)
However,
β2w: magnification of the second lens group G2 in the wide-angle end state,
β2t: magnification of the second lens group G2 in the telephoto end state.
条件式（５）は、広角端状態における第２レンズ群Ｇ２の倍率と、望遠端状態における
第２レンズ群Ｇ２の倍率とを規定している。
Conditional expression (5) defines the magnification of the second lens group G2 in the wide-angle end state and the magnification of the second lens group G2 in the telephoto end state.
条件式（５）の上限値を上回ると、コマ収差等の諸収差が悪化するため、好ましくない
。
Exceeding the upper limit value of conditional expression (5) is not preferable because various aberrations such as coma aberration deteriorate.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（５）の上限値を２４．００とす
ることが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 24.00.
条件式（５）の下限値を下回ると、コマ収差、非点収差等の諸収差が悪化するため、好
ましくない。
If the lower limit of conditional expression (5) is not reached, various aberrations such as coma and astigmatism deteriorate, which is not preferable.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（５）の下限値を１６．００とす
ることが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 16.00.
本実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（６）を満足することが好ましい。 The zoom lens ZL according to this embodiment preferably satisfies the following conditional expression (6).
２．００ ＜ ｆ３／（−ｆ２） ＜ ２．７０ …（６）
但し、
ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離。
2.00 <f3 / (− f2) <2.70 (6)
However,
f3: focal length of the third lens group G3.
条件式（６）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離と、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離との比
を規定している。
Conditional expression (6) defines the ratio between the focal length of the second lens group G2 and the focal length of the third lens group G3.
条件式（６）の上限値を上回ると、歪曲収差、非点収差、コマ収差等の諸収差が悪化す
るため、好ましくない。
Exceeding the upper limit of conditional expression (6) is not preferable because various aberrations such as distortion, astigmatism, and coma become worse.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（６）の上限値を２．６０とする
ことが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (6) to 2.60.
条件式（６）の下限値を下回ると、歪曲収差、非点収差、コマ収差等の諸収差が悪化す
るため、好ましくない。
If the lower limit of conditional expression (6) is not reached, various aberrations such as distortion, astigmatism, coma and the like deteriorate, which is not preferable.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（６）の下限値を２．１０とする
ことが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (6) to 2.10.
本実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（７）を満足することが好ましい。 The zoom lens ZL according to this embodiment preferably satisfies the following conditional expression (7).
１５.００ ＜ ｆ１／ｆｗ ＜ ４０.００ …（７）
但し、
ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離。
15.00 <f1 / fw <40.00 (7)
However,
fw: focal length of the entire system in the wide-angle end state.
条件式（７）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離と、広角端状態における全系の焦点距離
との比を規定している。
Conditional expression (7) defines the ratio between the focal length of the first lens group G1 and the focal length of the entire system in the wide-angle end state.
条件式（７）の上限値を上回ると、歪曲収差、非点収差、コマ収差等の諸収差が悪化す
るため、好ましくない。
Exceeding the upper limit of conditional expression (7) is not preferable because various aberrations such as distortion, astigmatism, and coma become worse.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（７）の上限値を３５．００とす
ることが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (7) to 35.00.
条件式（７）の下限値を下回ると、歪曲収差、非点収差、コマ収差等の諸収差が悪化す
るため、好ましくない。
If the lower limit of conditional expression (7) is not reached, various aberrations such as distortion, astigmatism, and coma will deteriorate, which is not preferable.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（７）の下限値を１９．００とす
ることが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (7) to 19.00.
本実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（８）を満足することが好ましい。 The zoom lens ZL according to this embodiment preferably satisfies the following conditional expression (8).
１０.００ ＜ ｆｔ／ｘ２ ＜ ４０.００ …（８）
但し、
ｘ２：広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、結像位置に対して第２レンズ群Ｇ２
が像面方向に移動する距離。
10.00 <ft / x2 <40.00 (8)
However,
x2: The second lens group G2 with respect to the imaging position during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
The distance that moves in the image plane direction.
条件式（８）は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第２レンズ群Ｇ２が移動
する距離と、望遠端状態における全系の焦点距離との比を規定している。
Conditional expression (8) defines the ratio between the distance that the second lens group G2 moves during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state and the focal length of the entire system in the telephoto end state.
条件式（８）の上限値を上回ると、コマ収差等の諸収差が悪化するため、好ましくない
。
Exceeding the upper limit value of conditional expression (8) is not preferable because various aberrations such as coma aberration deteriorate.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（８）の上限値を３７．００とす
ることが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (8) to 37.00.
条件式（８）の下限値を下回ると、コマ収差等の諸収差が悪化するため、好ましくない
。
If the lower limit of conditional expression (8) is not reached, various aberrations such as coma will deteriorate, which is not preferable.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（８）の下限値を１５．００とす
ることが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (8) to 15.00.
本実施形態に係るズームレンズＺＬは、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４との間に
、開口絞りＳを有することが好ましい。
The zoom lens ZL according to the present embodiment preferably has an aperture stop S between the second lens group G2 and the fourth lens group G4.
この構成により、球面収差、非点収差、歪曲収差等の諸収差を良好に補正することがで
きる。
With this configuration, various aberrations such as spherical aberration, astigmatism, and distortion can be favorably corrected.
本実施形態に係るズームレンズＺＬは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に
、開口絞りＳを有することが好ましい。
The zoom lens ZL according to the present embodiment preferably has an aperture stop S between the second lens group G2 and the third lens group G3.
この構成により、球面収差、非点収差、歪曲収差等の諸収差を良好に補正することがで
きる。
With this configuration, various aberrations such as spherical aberration, astigmatism, and distortion can be favorably corrected.
本実施形態に係るズームレンズＺＬは、変倍に際して、開口絞りＳを光軸方向に移動さ
せることが好ましい。
The zoom lens ZL according to the present embodiment preferably moves the aperture stop S in the optical axis direction during zooming.
この構成により、球面収差、非点収差、歪曲収差等の諸収差を良好に補正することがで
きる。
With this configuration, various aberrations such as spherical aberration, astigmatism, and distortion can be favorably corrected.
本実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（９）を満足することが好ましい。 The zoom lens ZL according to this embodiment preferably satisfies the following conditional expression (9).
０．１０° ＜ ωｔ ＜ ５.００° …（９）
但し、
ωｔ：望遠端状態における半画角。
0.10 ° <ωt <5.00 ° (9)
However,
ωt: Half angle of view in the telephoto end state.
条件式（９）は、望遠端状態における画角の最適な値を規定する条件である。この条件
式（９）を満足することにより、コマ収差、歪曲収差、像面湾曲等の諸収差を良好に補正
することができる。
Conditional expression (9) is a condition that defines an optimum value of the angle of view in the telephoto end state. By satisfying this conditional expression (9), various aberrations such as coma, distortion, and curvature of field can be favorably corrected.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（９）の上限値を４．００°とす
ることが好ましい。本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（９）の上
限値を３．００°とすることが好ましい。本実施形態の効果をより確実なものとするため
に、条件式（９）の上限値を２．００°とすることが好ましい。本実施形態の効果をさら
に確実なものとするために、条件式（９）の上限値を１．００°とすることが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (9) to 4.00 °. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (9) to 3.00 °. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (9) to 2.00 °. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (9) to 1.00 °.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（９）の下限値を０．３０°とす
ることが好ましい。本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（９）の下限値
を０．５０°とすることが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (9) to 0.30 °. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (9) to 0.50 °.
本実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（１０）を満足することが好ましい
。
The zoom lens ZL according to this embodiment preferably satisfies the following conditional expression (10).
２５．００° ＜ ωｗ ＜ ８０.００° …（１０）
但し、
ωｗ：広角端状態における半画角。
25.00 ° <ωw <80.00 ° (10)
However,
ωw: Half angle of view in the wide-angle end state.
条件式（１０）は、広角端状態における画角の最適な値を規定する条件である。この条
件式（１０）を満足することにより、広い画角を有しつつ、コマ収差、歪曲収差、像面湾
曲等の諸収差を良好に補正することができる。
Conditional expression (10) is a condition that defines an optimum value of the angle of view in the wide-angle end state. By satisfying this conditional expression (10), it is possible to satisfactorily correct various aberrations such as coma, distortion, and field curvature while having a wide angle of view.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１０）の上限値を７０．００°
とすることが好ましい。本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１０
）の上限値を６０．００°とすることが好ましい。本実施形態の効果をさらに確実なもの
とするために、条件式（１０）の上限値を５０．００°とすることが好ましい。
In order to ensure the effect of the present embodiment, the upper limit of conditional expression (10) is set to 70.00 °.
It is preferable that In order to make the effect of this embodiment more certain, the conditional expression (10
) Is preferably 60.00 °. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (10) to 50.00 °.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１０）の下限値を３０．００°
とすることが好ましい。本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１０
）の下限値を３５．００°とすることが好ましい。本実施形態の効果をさらに確実なもの
とするために、条件式（１０）の下限値を４０．００°とすることが好ましい。
In order to ensure the effect of the present embodiment, the lower limit value of conditional expression (10) is 30.00 °.
It is preferable that In order to make the effect of this embodiment more certain, the conditional expression (10
) Is preferably 35.00 °. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (10) to 40.00 °.
以上のような構成を備える本実施形態に係るズームレンズＺＬによれば、レンズ全体の
サイズと、良好な光学性能を維持しながら、更なる広角化と高変倍化を達成することがで
きるズームレンズを実現することができる。
According to the zoom lens ZL according to the present embodiment having the above-described configuration, a zoom that can achieve further wide angle and high zooming while maintaining the overall size of the lens and good optical performance. A lens can be realized.
次に、図７を参照しながら、上述のズームレンズＺＬを備えたカメラ（光学機器）につ
いて説明する。カメラ１は、図７に示すように、撮影レンズ２として上述のズームレンズ
ＺＬを備えたレンズ交換式のカメラ（所謂ミラーレスカメラ）である。このカメラ１にお
いて、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰ
Ｆ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に
被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子によって被写体像が光
電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（El
ectronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、
ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。また、撮影者によって不図示のレリー
ズボタンが押されると、撮像部３で生成された被写体の画像が不図示のメモリーに記憶さ
れる。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
Next, a camera (optical apparatus) including the above-described zoom lens ZL will be described with reference to FIG. As shown in FIG. 7, the
A subject image is formed on the imaging surface of the
ectronic view finder (electronic viewfinder) 4 is displayed. This allows the photographer to
The subject can be observed via the
本カメラ１に撮影レンズ２として搭載した本実施形態に係るズームレンズＺＬは、後述
の各実施例からも分かるようにその特徴的なレンズ構成によって、レンズ全体のサイズと
、良好な光学性能を維持しながら、更なる広角化と高変倍化を達成することができる。し
たがって、本カメラ１によれば、レンズ全体のサイズと、良好な光学性能を維持しながら
、更なる広角化と高変倍化を達成することができる光学機器を実現することができる。
The zoom lens ZL according to this embodiment mounted on the
なお、本実施形態では、ミラーレスカメラの例を説明したが、これに限定されるもので
はない。例えば、カメラ本体にクイックリターンミラーを有し、ファインダ光学系によっ
て被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに、上述のズームレンズＺＬを搭載した場合
でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
In this embodiment, an example of a mirrorless camera has been described, but the present invention is not limited to this. For example, even when the zoom lens ZL described above is mounted on a single-lens reflex camera that has a quick return mirror in the camera body and observes a subject with a finder optical system, the same effect as the
続いて、図８を参照しながら、上述のズームレンズＺＬの製造方法について概説する。
まず、レンズ鏡筒内に、光軸に沿って物体側より順に、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ
１と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、負
の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を持つ第５レンズ群Ｇ５とを有するよう
に、各レンズを配置する（ステップＳＴ１０）。次の条件式（１）〜（３）を満足するよ
うに、鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ２０）。
Next, the method for manufacturing the zoom lens ZL described above will be outlined with reference to FIG.
First, in the lens barrel, the first lens group G having positive refractive power in order from the object side along the optical axis.
1, a second lens group G2 having a negative refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens having a positive refractive power. Each lens is arranged so as to have the lens group G5 (step ST10). Each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expressions (1) to (3) (step ST20).
３３．００ ＜ ｆｔ／（−ｆ２） ＜ ４６．００ …（１）
１．６０ ＜ （Ｆnt・ｆ１）／ｆｔ ＜ ２．３０ …（２）
４３．００ ＜ β２ｔ・β３ｔ／（β２ｗ・β３ｗ） ＜ ６５．００ …（３）
但し、
ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離、
ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、
Ｆnt：望遠端状態におけるＦ値、
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、
β２ｔ：望遠端状態における第２レンズ群Ｇ２の倍率、
β３ｔ：望遠端状態における第３レンズ群Ｇ３の倍率、
β２ｗ：広角端状態における第２レンズ群Ｇ２の倍率、
β３ｗ：広角端状態における第３レンズ群Ｇ３の倍率。
33.00 <ft / (− f2) <46.00 (1)
1.60 <(Fnt · f1) / ft <2.30 (2)
43.00 <β2t · β3t / (β2w · β3w) <65.00 (3)
However,
ft: focal length of the entire system in the telephoto end state,
f2: focal length of the second lens group G2,
Fnt: F value in the telephoto end state,
f1: Focal length of the first lens group G1
β2t: magnification of the second lens group G2 in the telephoto end state,
β3t: magnification of the third lens group G3 in the telephoto end state,
β2w: magnification of the second lens group G2 in the wide-angle end state,
β3w: magnification of the third lens group G3 in the wide-angle end state.
本実施形態におけるレンズ配置の一例を挙げると、図１に示すように、光軸に沿って物
体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正
メニスカスレンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ
１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４とを配置して第１レンズ群Ｇ１
とし、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、
両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とを配置
して第２レンズ群Ｇ２とし、両凸形状の正レンズＬ３１と、像側に凹面を向けた負メニス
カスレンズＬ３２と、両凹形状の負レンズＬ３３と両凸形状の正レンズＬ３４との接合レ
ンズとを配置して第３レンズ群Ｇ３とし、両凹形状の負レンズＬ４１を配置して第４レン
ズ群Ｇ４とし、両凸形状の正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ
５２との接合レンズを配置して第５レンズ群Ｇ５とする。このように準備した各レンズ群
を、上述の手順で配置してズームレンズＺＬを製造する。
As an example of the lens arrangement in the present embodiment, as shown in FIG. 1, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L11 having a concave surface on the image side and a positive meniscus having a convex surface on the object side. A cemented lens with the lens L12 and a positive meniscus lens L with a convex surface facing the object side
13 and a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side are arranged to form a first lens group G1.
A negative meniscus lens L21 having a concave surface facing the image side, a biconcave negative lens L22,
A biconvex positive lens L23 and a negative meniscus lens L24 having a concave surface facing the object side are arranged as a second lens group G2, and a biconvex positive lens L31 and a negative meniscus having a concave surface facing the image side are arranged. A lens L32, a cemented lens of a biconcave negative lens L33 and a biconvex positive lens L34 are arranged as a third lens group G3, and a biconcave negative lens L41 is arranged as a fourth lens group. G4, a positive biconvex lens L51 and a negative meniscus lens L with a concave surface facing the object side
A cemented lens with the lens 52 is arranged as a fifth lens group G5. The zoom lens ZL is manufactured by arranging the lens groups thus prepared in the above-described procedure.
本実施形態に係る製造方法によれば、レンズ全体のサイズと、良好な光学性能を維持し
ながら、更なる広角化と高変倍化を達成することができるズームレンズＺＬを製造するこ
とができる。
According to the manufacturing method according to the present embodiment, it is possible to manufacture a zoom lens ZL that can achieve further wide-angle and high zoom ratio while maintaining the overall size of the lens and good optical performance. .
これより本実施形態に係る各実施例について、図面に基づいて説明する。図１、図３、
図５は、各実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ１〜ＺＬ３）の構成及び屈折力配分を示
す断面図である。ズームレンズＺＬ１〜ＺＬ３の断面図の下部には、広角端状態から望遠
端状態に変倍する際の各レンズ群の光軸に沿った移動方向を矢印で示す。
Each example according to the present embodiment will be described with reference to the drawings. 1, 3,
FIG. 5 is a cross-sectional view illustrating the configuration and refractive power distribution of the zoom lenses ZL (ZL1 to ZL3) according to each embodiment. In the lower part of the cross-sectional views of the zoom lenses ZL1 to ZL3, the moving direction along the optical axis of each lens group when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is indicated by arrows.
第１実施例に係る図１に対する各参照符号は、参照符号の桁数の増大による説明の煩雑
化を避けるため、実施例ごとに独立して用いている。ゆえに、他の実施例に係る図面と共
通の参照符号を付していても、それらは他の実施例とは必ずしも共通の構成ではない。
Each reference code for FIG. 1 according to the first embodiment is used independently for each embodiment in order to avoid complication of explanation due to an increase in the number of digits of the reference code. Therefore, even if the same reference numerals as those in the drawings according to the other embodiments are given, they are not necessarily in the same configuration as the other embodiments.
また、以下に表１〜表３を示すが、これらは第１実施例〜第３実施例における各諸元の
表である。
Tables 1 to 3 are shown below, but these are tables of specifications in the first to third examples.
各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長587.6nm）、ｇ線（波長435.8nm）
を選んでいる。
In each embodiment, aberration characteristics are calculated using d-line (wavelength 587.6 nm) and g-line (wavelength 435.8 nm).
Is selected.
表中の［レンズデータ］において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの
光学面の順序、Ｒは各光学面の曲率半径、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）まで
の光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材質のｄ線に対する屈折率、νｄは光学
部材の材質のｄ線を基準とするアッベ数をそれぞれ示す。また、物面は物体面、Ｄｉは面
間隔（第ｉ面と第（ｉ＋１）面との面間隔）、曲率半径の「∞」は平面又は開口、（開口
絞り）は開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ示す。空気の屈折率「1.0000」は省略する
。光学面が非球面である場合には、面番号に＊印を付し、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半
径を示す。
In [Lens data] in the table, the surface number is the order of the optical surfaces from the object side along the direction in which the light beam travels, R is the radius of curvature of each optical surface, and D is the next optical surface from each optical surface (or The distance between surfaces on the optical axis to the image plane), nd is the refractive index of the material of the optical member with respect to the d-line, and νd is the Abbe number with respect to the d-line of the material of the optical member. Further, the object plane is the object plane, Di is the plane spacing (plane spacing between the i-th plane and the (i + 1) -th plane), the curvature radius “∞” is a plane or an aperture, (aperture stop) is the aperture stop S, and the image plane Indicates the image plane I, respectively. The refractive index of air “1.0000” is omitted. When the optical surface is an aspherical surface, the surface number is marked with *, and the column of curvature radius R indicates the paraxial curvature radius.
表中の［全体諸元］において、ｆはレンズ全系の焦点距離、φは開口絞り径、Ｆｎｏは
Ｆナンバー、２ωは画角（単位：°）、ＢＦは光軸上でのレンズ最終面から近軸像面まで
の距離、ＢＦ（空気）は光軸上でのレンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算長に
より表記したもの、ＴＬは光軸上でのレンズ最前面から近軸像面までの距離、ＴＬ（空気
）は光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦ（空気）を加えたものを
示す。
In [Overall specifications] in the table, f is the focal length of the entire lens system, φ is the aperture stop diameter, Fno is the F number, 2ω is the angle of view (unit: °), and BF is the final lens surface on the optical axis. From the lens front surface to the paraxial image plane, BF (air) is the distance from the last lens surface on the optical axis to the paraxial image plane expressed in terms of air, and TL is from the forefront of the lens on the optical axis. The distance to the paraxial image plane, TL (air), is obtained by adding BF (air) to the distance from the lens front surface to the lens final surface on the optical axis.
表中の［非球面データ］には、［レンズデータ］に示した非球面について、その形状を
次式（ａ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上
の位置までの光軸方向に沿った距離を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κ
は円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例
えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。なお、２次の非球面係数Ａ2は０であり、記載を
省略する。
In [Aspherical data] in the table, the shape of the aspherical surface shown in [Lens data] is shown by the following equation (a). X (y) is the distance along the optical axis direction from the tangential plane at the apex of the aspheric surface to the position on the aspheric surface at height y, R is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature), and κ
Denotes a conic constant, and Ai denotes an i-th aspherical coefficient. “E-n” indicates “× 10 −n ”. For example, 1.234E-05 = 1.234 × 10 −5 . The secondary aspherical coefficient A2 is 0, and the description is omitted.
Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１−κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ
8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10…（ａ）
X (y) = (y 2 / R) / {1+ (1−κ × y 2 / R 2 ) 1/2 } + A4 × y 4 + A6 × y 6 + A
8 × y 8 + A10 × y 10 (a)
表中の［可変間隔データ］において、広角端、中間焦点距離、望遠端の各状態における
面間隔の値Ｄｉを示す。なお、Ｄｉは、第ｉ面と第（ｉ＋１）面の面間隔を示す。
In [Variable interval data] in the table, the surface interval value Di in each state of the wide angle end, the intermediate focal length, and the telephoto end is shown. Di represents the distance between the i-th surface and the (i + 1) -th surface.
表中の［レンズ群データ］において、群番号、群初面は各群の最も物体側の面番号、群
焦点距離は各群の焦点距離、レンズ構成長は各群の最も物体側のレンズ面から最も像側の
レンズ面までの光軸上での距離を示す。
In [Lens Group Data] in the table, the group number, the first surface of the group is the surface number of the most object side of each group, the group focal length is the focal length of each group, and the lens configuration length is the lens surface of the most object side of each group The distance on the optical axis from the lens surface to the most image side lens surface is shown.
表中の［条件式］には、上記の条件式（１）〜（１０）に対応する値を示す。 [Conditional expression] in the table indicates values corresponding to the conditional expressions (1) to (10).
以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、そ
の他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例
縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は
「mm」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。
Hereinafter, in all the specification values, “mm” is generally used for the focal length f, curvature radius R, surface distance D, and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the optical system is proportionally enlarged. Alternatively, the same optical performance can be obtained even by proportional reduction, and the present invention is not limited to this. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.
ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。 The description of the table so far is common to all the embodiments, and the description below is omitted.
（第１実施例）
第１実施例について、図１、図２及び表１を用いて説明する。第１実施例に係るズーム
レンズＺＬ（ＺＬ１）は、図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の
屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を
持つ第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を持つ第５
レンズ群Ｇ５とから構成される。
(First embodiment)
A first embodiment will be described with reference to FIGS. 1 and 2 and Table 1. FIG. As shown in FIG. 1, the zoom lens ZL (ZL1) according to the first example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens having a positive refractive power.
And a lens group G5.
第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニ
スカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合レンズと
、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカ
スレンズＬ１４とから構成される。
The first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and an object side And a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.
第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニ
スカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物
体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。負メニスカスレンズＬ
２１は、両面が非球面である。
The second lens group G2 is arranged in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a concave surface on the image side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, And a negative meniscus lens L24 having a concave surface facing the object side. Negative meniscus lens L
21 is aspheric on both sides.
第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１
と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、両凹形状の負レンズＬ３３と両凸
形状の正レンズＬ３４との接合レンズとから構成される。両凸形状の正レンズＬ３１の両
側面は、非球面である。
The third lens group G3 is a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side along the optical axis.
And a negative meniscus lens L32 having a concave surface facing the image side, and a cemented lens of a biconcave negative lens L33 and a biconvex positive lens L34. Both side surfaces of the biconvex positive lens L31 are aspheric.
第４レンズ群Ｇ４は、両凹形状の負レンズＬ４１から構成される。 The fourth lens group G4 is composed of a biconcave negative lens L41.
第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１
と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合レンズから構成される。
The fifth lens group G5 is a biconvex positive lens L51 arranged in order from the object side along the optical axis.
And a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side.
第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に、光量を調節することを目的とした開口
絞りＳが配置されている。
An aperture stop S for adjusting the amount of light is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3.
第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、フィルタ群ＦＬが配置されている。フィルタ群Ｆ
Ｌは、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカット
するためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ等で構成されている。
A filter group FL is disposed between the fifth lens group G5 and the image plane I. Filter group F
L is constituted by a low-pass filter, an infrared cut filter, or the like for cutting a spatial frequency equal to or higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
本実施例に係るズームレンズＺＬ１は、各レンズ群の間隔が変化するように、全てのレ
ンズ群Ｇ１〜Ｇ５および開口絞りＳを光軸方向に移動させることにより、変倍を行う。具
体的には、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１を物体側へ移動
させ、第２レンズ群Ｇ２を像側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４
レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させ、第５レンズ群Ｇ５を一旦物体側に移動させ、その後像
側へ移動させる。開口絞りＳは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、各レンズ群
とは別に単独で、物体側へ移動させる。
The zoom lens ZL1 according to the present embodiment performs zooming by moving all the lens groups G1 to G5 and the aperture stop S in the optical axis direction so that the interval between the lens groups changes. Specifically, upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1 is moved to the object side, the second lens group G2 is moved to the image side, and the third lens group G3 is moved to the object side. Move to the fourth
The lens group G4 is moved to the object side, the fifth lens group G5 is once moved to the object side, and then moved to the image side. The aperture stop S is moved to the object side independently of each lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
下記の表１に、第１実施例における各諸元の値を示す。表１における面番号１〜３０が
、図１に示すｍ１〜ｍ３０の各光学面に対応している。
Table 1 below shows the values of each item in the first example.
（表１）
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 299.113 3.74 1.8348 42.7
2 112.365 12.9 1.4370 95.0
3 7582.022 0.42
4 132.075 9.36 1.4978 82.6
5 631.671 0.42
6 129.950 9.78 1.4978 82.6
7 1116.862 (D7)
＊8 1147.820 2.29 1.8820 37.2
＊9 14.801 9.78
10 -46.021 1.87 1.8348 42.7
11 169.618 1.04
12 49.381 5.82 1.9229 20.9
13 -43.941 1.04
14 -36.266 1.66 1.9108 35.3
15 -220.373 (D15)
16 ∞ (D16) (開口絞り)
＊17 19.853 4.59 1.5533 71.7
＊18 -43.626 4.59
19 52.966 0.92 1.9108 35.3
20 22.035 3.09
21 -144.583 0.92 1.8340 37.2
22 55.310 4.59 1.4978 82.6
23 -23.136 (D23)
24 -6040.775 1.04 1.4875 70.3
25 52.947 (D25)
26 31.075 5.20 1.4875 70.3
27 -37.574 1.66 1.9108 35.3
28 -84.589 (D28)
29 ∞ 2.02 1.5168 63.9
30 ∞ (BF)
像面 ∞
［全体諸元］
ズーム比 75.5
広角端 中間焦点 望遠端
ｆ 7.70 67.58 581.59
φ 14.48 14.48 16.22
Ｆｎｏ 2.75 5.02 6.44
２ω 92.58 13.446 1.5466
ＢＦ 1.00 1.00 1.00
ＢＦ(空気) 13.63 40.77 10.22
ＴＬ 210.44 273.47 321.86
ＴＬ(空気) 209.75 272.78 321.18
［非球面データ］
面番号 κ A4 A6 A8 A10
8 1.0000 5.34E-06 -5.13E-08 1.59E-10 -1.68E-13
9 0.7435 4.24E-06 -8.79E-08 -1.70E-11 6.06E-13
17 1.0559 -1.84E-05 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00
18 1.0000 1.92E-05 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00
［可変間隔データ］
可変間隔 広角端 中間焦点 望遠端
ｆ 7.70 67.58 581.59
D7 1.144 93.67035 144.51292
D15 63.81464 15.28327 0.57177
D16 24.06722 2.38004 0.23337
D23 7.13476 21.29766 14.87916
D25 13.25685 12.67442 64.04793
D28 11.29590 38.43652 7.88868
［レンズ群データ］
群番号 群初面 群焦点距離 レンズ構成長
第１レンズ群 1 180.1 36.61
第２レンズ群 8 -15.9 23.50
第３レンズ群 17 35.9 18.69
第４レンズ群 24 -107.7 1.04
第５レンズ群 26 65.9 6.86
［条件式］
条件式（１） ｆｔ／（−ｆ２） ＝ 36.49
条件式（２） （Ｆnt・ｆ１）／ｆｔ ＝ 1.99
条件式（３） β２ｔ・β３ｔ／（β２ｗ・β３ｗ） ＝ 53.90
条件式（４） ｆｔ／ｆ３ ＝ 16.18
条件式（５） β2t／β2w ＝ 19.22
条件式（６） ｆ３／（−ｆ２） ＝ 2.26
条件式（７） ｆ１／ｆｗ ＝ 23.38
条件式（８） ｆｔ／ｘ２ ＝ 18.20
条件式（９） ωｔ ＝ 0.7733°
条件式（１０） ωｗ ＝ 46.29°
(Table 1)
[Lens data]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 299.113 3.74 1.8348 42.7
2 112.365 12.9 1.4370 95.0
3 7582.022 0.42
4 132.075 9.36 1.4978 82.6
5 631.671 0.42
6 129.950 9.78 1.4978 82.6
7 1116.862 (D7)
* 8 1147.820 2.29 1.8820 37.2
* 9 14.801 9.78
10 -46.021 1.87 1.8348 42.7
11 169.618 1.04
12 49.381 5.82 1.9229 20.9
13 -43.941 1.04
14 -36.266 1.66 1.9108 35.3
15 -220.373 (D15)
16 ∞ (D16) (Aperture stop)
* 17 19.853 4.59 1.5533 71.7
* 18 -43.626 4.59
19 52.966 0.92 1.9108 35.3
20 22.035 3.09
21 -144.583 0.92 1.8340 37.2
22 55.310 4.59 1.4978 82.6
23 -23.136 (D23)
24 -6040.775 1.04 1.4875 70.3
25 52.947 (D25)
26 31.075 5.20 1.4875 70.3
27 -37.574 1.66 1.9108 35.3
28 -84.589 (D28)
29 ∞ 2.02 1.5168 63.9
30 ∞ (BF)
Image plane ∞
[Overall specifications]
Zoom ratio 75.5
Wide-angle end Intermediate focus Telephoto end f 7.70 67.58 581.59
φ 14.48 14.48 16.22
Fno 2.75 5.02 6.44
2ω 92.58 13.446 1.5466
BF 1.00 1.00 1.00
BF (Air) 13.63 40.77 10.22
TL 210.44 273.47 321.86
TL (Air) 209.75 272.78 321.18
[Aspherical data]
Surface number κ A4 A6 A8 A10
8 1.0000 5.34E-06 -5.13E-08 1.59E-10 -1.68E-13
9 0.7435 4.24E-06 -8.79E-08 -1.70E-11 6.06E-13
17 1.0559 -1.84E-05 0.00E + 00 0.00E + 00 0.00E + 00
18 1.0000 1.92E-05 0.00E + 00 0.00E + 00 0.00E + 00
[Variable interval data]
Variable interval Wide-angle end Intermediate focus Telephoto end f 7.70 67.58 581.59
D7 1.144 93.67035 144.51292
D15 63.81464 15.28327 0.57177
D16 24.06722 2.38004 0.23337
D23 7.13476 21.29766 14.87916
D25 13.25685 12.67442 64.04793
D28 11.29590 38.43652 7.88868
[Lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length
Second lens group 8 -15.9 23.50
Third lens group 17 35.9 18.69
Fourth lens group 24 -107.7 1.04
5th lens group 26 65.9 6.86
[Conditional expression]
Conditional expression (1) ft / (− f2) = 36.49
Conditional expression (2) (Fnt · f1) /ft=1.99
Conditional expression (3) β2t · β3t / (β2w · β3w) = 53.90
Conditional expression (4) ft / f3 = 16.18
Conditional expression (5) β2t / β2w = 19.22
Conditional expression (6) f3 / (− f2) = 2.26
Conditional expression (7) f1 / fw = 23.38
Conditional expression (8) ft / x2 = 18.20
Conditional expression (9) ωt = 0.7733 °
Conditional expression (10) ωw = 46.29 °
表１から、本実施例に係るズームレンズＺＬ１は、条件式（１）〜（１０）を満たすこ
とが分かる。
From Table 1, it can be seen that the zoom lens ZL1 according to the present example satisfies the conditional expressions (1) to (10).
図２は、第１実施例に係るズームレンズＺＬ１の撮影距離無限遠における諸収差図（球
面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）であり、（ａ）は広
角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
FIG. 2 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma aberration diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) at the photographing distance infinity of the zoom lens ZL1 according to the first example. Is the wide-angle end state, (b) is the intermediate focal length state, and (c) is the telephoto end state.
各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ａは各像高に対する半画角（単位：°）を示
す。ｄはｄ線、ｇはｇ線における収差を示す。また、これらの記載がないものは、ｄ線に
おける収差を示す。球面収差図において、実線は球面収差を、破線は正弦条件を示す。非
点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリジオナル像面を示す。コマ収差図に
おいて、実線は各入射角又は物体高のｄ線及びｇ線に対するメリジオナルコマ収差、原点
より右側の破線はｄ線に対してメリデジオナル方向に発生するサジタルコマ収差、原点よ
り左側の破線はｄ線に対してサジタル方向に発生するサジタルコマ収差を示す。なお、後
述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
In each aberration diagram, FNO is an F number, and A is a half field angle (unit: °) with respect to each image height. d indicates the d-line and g indicates the aberration at the g-line. Moreover, those without these descriptions show aberrations at the d-line. In the spherical aberration diagram, the solid line indicates the spherical aberration, and the broken line indicates the sine condition. In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane. In the coma aberration diagram, the solid line indicates the meridional coma aberration for the d-line and the g-line at each incident angle or object height, the broken line on the right side from the origin indicates the sagittal coma aberration generated in the meridional direction with respect to the d-line, and the broken line on the left side from the origin indicates the d-line Shows the sagittal coma aberration generated in the sagittal direction. Note that the same reference numerals as in this embodiment are used in the aberration diagrams of each embodiment described later.
図２に示す各収差図から明らかなように、第１実施例に係るズームレンズＺＬ１は、広
角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れ
た光学性能を有することが分かる。歪曲収差については、撮像後の画像処理により十分補
正可能であるため、光学的な補正は必要ない。
As apparent from the respective aberration diagrams shown in FIG. 2, the zoom lens ZL1 according to the first example has excellent aberrations in which various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has performance. Since distortion can be sufficiently corrected by image processing after imaging, optical correction is not necessary.
（第２実施例）
第２実施例について、図３、図４及び表２を用いて説明する。第２実施例に係るズーム
レンズＺＬ（ＺＬ２）は、図３に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の
屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を
持つ第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を持つ第５
レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成される。
(Second embodiment)
The second embodiment will be described with reference to FIGS. 3 and 4 and Table 2. FIG. As shown in FIG. 3, the zoom lens ZL (ZL2) according to the second example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens having a positive refractive power.
The lens group G5 includes a sixth lens group G6 having a positive refractive power.
第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニ
スカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向け
た正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４とから
構成される。
The first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, and is a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface facing the object side. The positive meniscus lens L13 and the positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.
第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１
と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた
負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、像側面が非
球面である。
The second lens group G2 is a biconcave negative lens L21 arranged in order from the object side along the optical axis.
And a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a negative meniscus lens L24 having a concave surface facing the object side. The negative meniscus lens L21 has an aspheric image side surface.
第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１
と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、両凹形状の負レンズＬ３３と両凸
形状の正レンズＬ３４との接合レンズとから構成される。両凸形状の正レンズＬ３１の両
側面は、非球面である。
The third lens group G3 is a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side along the optical axis.
And a negative meniscus lens L32 having a concave surface facing the image side, and a cemented lens of a biconcave negative lens L33 and a biconvex positive lens L34. Both side surfaces of the biconvex positive lens L31 are aspheric.
第４レンズ群Ｇ４は、両凹形状の負レンズＬ４１から構成される。 The fourth lens group G4 is composed of a biconcave negative lens L41.
第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１
と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合レンズから構成される。
The fifth lens group G5 is a biconvex positive lens L51 arranged in order from the object side along the optical axis.
And a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side.
第６レンズ群Ｇ６は、両凸形状の正レンズＬ６１から構成される。 The sixth lens group G6 includes a biconvex positive lens L61.
第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に、光量を調節することを目的とした開口
絞りＳが配置されている。
An aperture stop S for adjusting the amount of light is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3.
第６レンズ群Ｇ６と像面Ｉとの間に、フィルタ群ＦＬが配置されている。フィルタ群Ｆ
Ｌは、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカット
するためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ等で構成されている。
A filter group FL is disposed between the sixth lens group G6 and the image plane I. Filter group F
L is constituted by a low-pass filter, an infrared cut filter, or the like for cutting a spatial frequency equal to or higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
本実施例に係るズームレンズＺＬ２は、各レンズ群の間隔が変化するように、第１〜第
５レンズ群Ｇ１〜Ｇ５および開口絞りＳを光軸方向に移動させ、第６レンズ群Ｇ６を固定
することにより、変倍を行う。具体的には、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、
第１レンズ群Ｇ１を物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を一旦像側に移動させ、その後
物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ
移動させ、第５レンズ群Ｇ５を一旦物体側に移動させ、その後像側へ移動させ、第６レン
ズ群Ｇ６は像面Ｉに対して固定する。開口絞りＳは、広角端状態から望遠端状態への変倍
に際し、各レンズ群とは別に単独で、物体側へ移動させる。
In the zoom lens ZL2 according to the present embodiment, the sixth lens group G6 is fixed by moving the first to fifth lens groups G1 to G5 and the aperture stop S in the optical axis direction so that the distance between the lens groups changes. By doing so, zooming is performed. Specifically, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state,
The first lens group G1 is moved to the object side, the second lens group G2 is once moved to the image side, then moved to the object side, the third lens group G3 is moved to the object side, and the fourth lens group G4 is moved. The fifth lens group G5 is once moved to the object side and then moved to the image side, and then the sixth lens group G6 is fixed with respect to the image plane I. The aperture stop S is moved to the object side independently of each lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
下記の表２に、第２実施例における各諸元の値を示す。表２における面番号１〜３２が
、図３に示すｍ１〜ｍ３２の各光学面に対応している。
Table 2 below shows the values of each item in the second embodiment.
（表２）
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 275.935 3.738 1.8348 42.7
2 115.550 16.405 1.4370 95.0
3 -13143.500 0.415
4 122.063 13.290 1.4370 95.0
5 1070.443 0.415
6 130.766 10.591 1.4970 81.6
7 494.258 (D7)
8 -1739.519 1.869 1.8820 37.2
＊9 13.578 10.277
10 -40.755 1.869 1.8348 42.7
11 158.411 1.038
12 49.075 5.607 1.9229 20.9
13 -45.763 1.038
14 -45.322 1.661 1.9108 35.3
15 -317.902 (D15)
16 ∞ (D16) (開口絞り)
＊17 24.225 6.230 1.5533 71.7
＊18 -44.084 6.230
19 31.149 1.246 1.9108 35.3
20 21.553 3.115
21 -122.750 0.831 1.9538 32.3
22 38.038 5.191 1.4875 70.3
23 -20.976 (D23)
24 -142.256 2.077 1.4875 70.3
25 103.345 (D25)
26 32.393 5.191 1.4875 70.3
27 -74.819 1.038 1.8503 32.4
28 -183.548 (D28)
29 415.316 1.661 1.5311 55.9
30 -193.972 1.167
31 ∞ 1.424 1.5168 63.9
32 ∞ (BF)
像面 ∞
［全体諸元］
ズーム比 85.1
広角端 中間焦点 望遠端
f 7.7 66.1 655.5
φ 10.86 13.68 17.24
Ｆｎｏ 3.63 4.97 6.34
２ω 91.98 13.87 1.38
ＢＦ 1.20 1.20 1.20
ＢＦ(空気) 3.30 3.30 3.30
ＴＬ 217.69 288.91 338.08
ＴＬ(空気) 217.20 288.42 337.59
［非球面データ］
面番号 κ A4 A6 A8 A10
9 0.7082 -8.35E-07 -5.83E-08 4.69E-10 -1.82E-12
17 1.1650 -1.10E-05 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00
18 1.0000 1.72E-05 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00
［可変間隔データ］
可変間隔 広角端 中間焦点 望遠端
ｆ 7.7 66.1 655.5
D7 1.034 96.141 143.280
D15 57.059 13.662 0.963
D16 25.639 3.987 1.844
D23 4.317 15.343 5.882
D25 15.695 16.571 81.057
D28 9.130 38.393 0.239
［レンズ群データ］
群番号 群初面 群焦点距離 レンズ構成長
第１レンズ群 1 179.62 44.85
第２レンズ群 8 -14.74 23.36
第３レンズ群 17 36.76 22.84
第４レンズ群 24 -122.45 2.08
第５レンズ群 26 67.49 6.23
第６レンズ群 29 249.19 1.66
［条件式］
条件式（１） ｆｔ／（−ｆ２） ＝ 44.46
条件式（２） （Ｆnt・ｆ１）／ｆｔ ＝ 1.74
条件式（３） β２ｔ・β３ｔ／（β２ｗ・β３ｗ） ＝ 54.86
条件式（４） ｆｔ／ｆ３ ＝ 17.84
条件式（５） β2t／β2w ＝ 22.41
条件式（６） ｆ３／（−ｆ２） ＝ 2.49
条件式（７） ｆ１／ｆｗ ＝ 23.33
条件式（８） ｆｔ／ｘ２ ＝ 30.00
条件式（９） ωｔ ＝ 0.69°
条件式（１０） ωｗ ＝ 45.99°
(Table 2)
[Lens data]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 275.935 3.738 1.8348 42.7
2 115.550 16.405 1.4370 95.0
3 -13143.500 0.415
4 122.063 13.290 1.4370 95.0
5 1070.443 0.415
6 130.766 10.591 1.4970 81.6
7 494.258 (D7)
8 -1739.519 1.869 1.8820 37.2
* 9 13.578 10.277
10 -40.755 1.869 1.8348 42.7
11 158.411 1.038
12 49.075 5.607 1.9229 20.9
13 -45.763 1.038
14 -45.322 1.661 1.9108 35.3
15 -317.902 (D15)
16 ∞ (D16) (Aperture stop)
* 17 24.225 6.230 1.5533 71.7
* 18 -44.084 6.230
19 31.149 1.246 1.9108 35.3
20 21.553 3.115
21 -122.750 0.831 1.9538 32.3
22 38.038 5.191 1.4875 70.3
23 -20.976 (D23)
24 -142.256 2.077 1.4875 70.3
25 103.345 (D25)
26 32.393 5.191 1.4875 70.3
27 -74.819 1.038 1.8503 32.4
28 -183.548 (D28)
29 415.316 1.661 1.5311 55.9
30 -193.972 1.167
31 ∞ 1.424 1.5168 63.9
32 ∞ (BF)
Image plane ∞
[Overall specifications]
Zoom ratio 85.1
Wide angle end Intermediate focus Telephoto end
f 7.7 66.1 655.5
φ 10.86 13.68 17.24
Fno 3.63 4.97 6.34
2ω 91.98 13.87 1.38
BF 1.20 1.20 1.20
BF (Air) 3.30 3.30 3.30
TL 217.69 288.91 338.08
TL (Air) 217.20 288.42 337.59
[Aspherical data]
Surface number κ A4 A6 A8 A10
9 0.7082 -8.35E-07 -5.83E-08 4.69E-10 -1.82E-12
17 1.1650 -1.10E-05 0.00E + 00 0.00E + 00 0.00E + 00
18 1.0000 1.72E-05 0.00E + 00 0.00E + 00 0.00E + 00
[Variable interval data]
Variable interval Wide-angle end Intermediate focus Telephoto end f 7.7 66.1 655.5
D7 1.034 96.141 143.280
D15 57.059 13.662 0.963
D16 25.639 3.987 1.844
D23 4.317 15.343 5.882
D25 15.695 16.571 81.057
D28 9.130 38.393 0.239
[Lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length
Second lens group 8 -14.74 23.36
Third lens group 17 36.76 22.84
Fourth lens group 24 -122.45 2.08
5th lens group 26 67.49 6.23
[Conditional expression]
Conditional expression (1) ft / (− f2) = 44.46
Conditional expression (2) (Fnt · f1) /ft=1.74
Conditional expression (3) β2t · β3t / (β2w · β3w) = 54.86
Conditional expression (4) ft / f3 = 17.84
Conditional expression (5) β2t / β2w = 22.41
Conditional expression (6) f3 / (− f2) = 2.49
Conditional expression (7) f1 / fw = 23.33
Conditional expression (8) ft / x2 = 30.00
Conditional expression (9) ωt = 0.69 °
Conditional expression (10) ωw = 45.99 °
表２から、本実施例に係るズームレンズＺＬ２は、条件式（１）〜（１０）を満たすこ
とが分かる。
From Table 2, it can be seen that the zoom lens ZL2 according to the present example satisfies the conditional expressions (1) to (10).
図４は、第２実施例に係るズームレンズＺＬ２の撮影距離無限遠における諸収差図（球
面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）であり、（ａ）は広
角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
FIG. 4 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) at the photographing distance infinity of the zoom lens ZL2 according to the second example. Is the wide-angle end state, (b) is the intermediate focal length state, and (c) is the telephoto end state.
図４に示す各収差図から明らかなように、第２実施例に係るズームレンズＺＬ２は、広
角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れ
た光学性能を有することが分かる。歪曲収差については、撮像後の画像処理により十分補
正可能であるため、光学的な補正は必要ない。
As apparent from the respective aberration diagrams shown in FIG. 4, the zoom lens ZL2 according to the second example has excellent aberrations in which various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has performance. Since distortion can be sufficiently corrected by image processing after imaging, optical correction is not necessary.
（第３実施例）
第３実施例について、図５、図６及び表３を用いて説明する。第３実施例に係るズーム
レンズＺＬ（ＺＬ３）は、図５に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の
屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を
持つ第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を持つ第５
レンズ群Ｇ５とから構成される。
(Third embodiment)
A third embodiment will be described with reference to FIGS. 5 and 6 and Table 3. FIG. As shown in FIG. 5, the zoom lens ZL (ZL3) according to the third example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens having a positive refractive power.
And a lens group G5.
第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニ
スカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合レンズと
、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカ
スレンズＬ１４とから構成される。
The first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and an object side And a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.
第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニ
スカスレンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と、両凸形状の
正レンズＬ２３とから構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、像側面が非球面である
。
The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a concave surface facing the image side, a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side, and a biconvex positive lens arrayed in order from the object side along the optical axis. And a lens L23. The negative meniscus lens L21 has an aspheric image side surface.
第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１
と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、像側に凹面を向けた負メニスカス
レンズＬ３３と両凸形状の正レンズＬ３４との接合レンズとから構成される。両凸形状の
正レンズＬ３１の両側面は、非球面である。
The third lens group G3 is a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side along the optical axis.
And a negative meniscus lens L32 having a concave surface facing the image side, and a cemented lens of a negative meniscus lens L33 having a concave surface facing the image side and a biconvex positive lens L34. Both side surfaces of the biconvex positive lens L31 are aspheric.
第４レンズ群Ｇ４は、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１から構成される。 The fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a concave surface directed toward the image side.
第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１
と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合レンズから構成される。
The fifth lens group G5 is a biconvex positive lens L51 arranged in order from the object side along the optical axis.
And a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side.
第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に、光量を調節することを目的とした開口
絞りＳが配置されている。
An aperture stop S for adjusting the amount of light is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3.
第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、フィルタ群ＦＬが配置されている。フィルタ群Ｆ
Ｌは、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカット
するためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ等で構成されている。
A filter group FL is disposed between the fifth lens group G5 and the image plane I. Filter group F
L is constituted by a low-pass filter, an infrared cut filter, or the like for cutting a spatial frequency equal to or higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
本実施例に係るズームレンズＺＬ３は、各レンズ群の間隔が変化するように、全てのレ
ンズ群Ｇ１〜Ｇ５および開口絞りＳを光軸方向に移動させることにより、変倍を行う。具
体的には、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１を物体側へ移動
させ、第２レンズ群Ｇ２を像側に移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４
レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させ、第５レンズ群Ｇ５を一旦物体側に移動させ、その後像
側へ移動させる。開口絞りＳは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、各レンズ群
とは別に単独で、物体側へ移動させる。
The zoom lens ZL3 according to the present embodiment performs zooming by moving all the lens groups G1 to G5 and the aperture stop S in the optical axis direction so that the interval between the lens groups changes. Specifically, upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1 is moved to the object side, the second lens group G2 is moved to the image side, and the third lens group G3 is moved to the object side. Move to the fourth
The lens group G4 is moved to the object side, the fifth lens group G5 is once moved to the object side, and then moved to the image side. The aperture stop S is moved to the object side independently of each lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
下記の表３に、第３実施例における各諸元の値を示す。表３における面番号１〜２８が
、図５に示すｍ１〜ｍ２８の各光学面に対応している。
Table 3 below shows values of various specifications in the third example.
（表３）
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 244.999 3.323 1.8348 42.7
2 108.306 11.258 1.4370 95.0
3 1072.209 0.449
4 121.893 9.371 1.4370 95.0
5 1373.087 0.449
6 122.768 7.437 1.4970 81.6
7 471.470 (D7)
8 140.014 2.284 1.8514 40.1
＊9 12.843 9.760
10 -22.876 1.502 1.8830 40.7
11 -813.948 0.441
12 78.912 3.141 1.9460 18.0
13 -58.918 (D13)
14 ∞ (D14) (開口絞り)
＊15 17.399 4.436 1.5533 71.7
＊16 -136.593 3.766
17 26.925 1.280 1.9538 32.3
18 15.999 1.897
19 33.038 0.864 1.9538 32.3
20 22.735 3.659 1.4970 81.7
21 -52.794 (D21)
22 332.698 1.272 1.4875 70.3
23 50.549 (D23)
24 40.201 4.600 1.4875 70.3
25 -38.619 1.687 2.0010 29.1
26 -59.486 (D26)
27 ∞ 1.512 1.5168 63.9
28 ∞ (BF)
像面 ∞
［全体諸元］
ズーム比 64.3
広角端 中間焦点 望遠端
ｆ 7.7 66.1 494.9
φ 10.59 11.88 13.33
Ｆｎｏ 3.22 5.08 6.28
２ω 92.93 13.76 1.83
ＢＦ 2.03 2.03 2.03
ＢＦ(空気) 15.39 45.35 9.30
ＴＬ 171.18 251.62 300.42
ＴＬ(空気) 170.66 251.11 299.90
［非球面データ］
面番号 κ A4 A6 A8 A10
9 1.1197 -1.82E-05 -3.63E-07 4.88E-09 -3.46E-11
15 0.5972 -8.98E-06 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00
16 1.0000 6.74E-06 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00
［可変間隔データ］
可変間隔 広角端 中間焦点 望遠端
ｆ 7.7 66.1 494.9
D7 1.142 93.043 145.113
D13 47.825 8.383 0.839
D14 19.286 5.941 3.798
D21 9.849 13.311 7.613
D23 4.297 12.205 60.368
D26 12.363 42.320 6.270
［レンズ群データ］
群番号 群初面 群焦点距離 レンズ構成長
第１レンズ群 1 179.62 32.29
第２レンズ群 8 -14.74 17.13
第３レンズ群 15 31.77 15.90
第４レンズ群 22 -122.45 1.27
第５レンズ群 24 64.37 6.29
［条件式］
条件式（１） ｆｔ／（−ｆ２） ＝ 33.57
条件式（２） （Ｆnt・ｆ１）／ｆｔ ＝ 2.28
条件式（３） β２ｔ・β３ｔ／（β２ｗ・β３ｗ） ＝ 43.74
条件式（４） ｆｔ／ｆ３ ＝ 15.58
条件式（５） β2t／β2w ＝ 18.92
条件式（６） ｆ３／（−ｆ２） ＝ 2.15
条件式（７） ｆ１／ｆｗ ＝ 23.33
条件式（８） ｆｔ／ｘ２ ＝ 33.59
条件式（９） ωｔ ＝ 0.915°
条件式（１０） ωｗ ＝ 46.465°
(Table 3)
[Lens data]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 244.999 3.323 1.8348 42.7
2 108.306 11.258 1.4370 95.0
3 1072.209 0.449
4 121.893 9.371 1.4370 95.0
5 1373.087 0.449
6 122.768 7.437 1.4970 81.6
7 471.470 (D7)
8 140.014 2.284 1.8514 40.1
* 9 12.843 9.760
10 -22.876 1.502 1.8830 40.7
11 -813.948 0.441
12 78.912 3.141 1.9460 18.0
13 -58.918 (D13)
14 ∞ (D14) (Aperture stop)
* 15 17.399 4.436 1.5533 71.7
* 16 -136.593 3.766
17 26.925 1.280 1.9538 32.3
18 15.999 1.897
19 33.038 0.864 1.9538 32.3
20 22.735 3.659 1.4970 81.7
21 -52.794 (D21)
22 332.698 1.272 1.4875 70.3
23 50.549 (D23)
24 40.201 4.600 1.4875 70.3
25 -38.619 1.687 2.0010 29.1
26 -59.486 (D26)
27 ∞ 1.512 1.5168 63.9
28 ∞ (BF)
Image plane ∞
[Overall specifications]
Zoom ratio 64.3
Wide angle end Intermediate focus Telephoto end f 7.7 66.1 494.9
φ 10.59 11.88 13.33
Fno 3.22 5.08 6.28
2ω 92.93 13.76 1.83
BF 2.03 2.03 2.03
BF (air) 15.39 45.35 9.30
TL 171.18 251.62 300.42
TL (air) 170.66 251.11 299.90
[Aspherical data]
Surface number κ A4 A6 A8 A10
9 1.1197 -1.82E-05 -3.63E-07 4.88E-09 -3.46E-11
15 0.5972 -8.98E-06 0.00E + 00 0.00E + 00 0.00E + 00
16 1.0000 6.74E-06 0.00E + 00 0.00E + 00 0.00E + 00
[Variable interval data]
Variable interval Wide-angle end Intermediate focus Telephoto end f 7.7 66.1 494.9
D7 1.142 93.043 145.113
D13 47.825 8.383 0.839
D14 19.286 5.941 3.798
D21 9.849 13.311 7.613
D23 4.297 12.205 60.368
D26 12.363 42.320 6.270
[Lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length
Second lens group 8 -14.74 17.13
Third lens group 15 31.77 15.90
Fourth lens group 22 -122.45 1.27
[Conditional expression]
Conditional expression (1) ft / (− f2) = 33.57
Conditional expression (2) (Fnt · f1) /ft=2.28
Conditional expression (3) β2t · β3t / (β2w · β3w) = 43.74
Conditional expression (4) ft / f3 = 15.58
Conditional expression (5) β2t / β2w = 18.92
Conditional expression (6) f3 / (− f2) = 2.15
Conditional expression (7) f1 / fw = 23.33
Conditional expression (8) ft / x2 = 33.59
Conditional expression (9) ωt = 0.915 °
Conditional expression (10) ωw = 46.465 °
表３から、本実施例に係るズームレンズＺＬ３は、条件式（１）〜（１０）を満たすこ
とが分かる。
From Table 3, it can be seen that the zoom lens ZL3 according to the present example satisfies the conditional expressions (1) to (10).
図６は、第３実施例に係るズームレンズＺＬ３の撮影距離無限遠における諸収差図（球
面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）であり、（ａ）は広
角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) at the photographing distance infinity of the zoom lens ZL3 according to Example 3, and (a) Is the wide-angle end state, (b) is the intermediate focal length state, and (c) is the telephoto end state.
図６に示す各収差図から明らかなように、第３実施例に係るズームレンズＺＬ３は、広
角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れ
た光学性能を有することが分かる。歪曲収差については、撮像後の画像処理により十分補
正可能であるため、光学的な補正は必要ない。
As apparent from the respective aberration diagrams shown in FIG. 6, the zoom lens ZL3 according to the third example has excellent aberrations in which various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has performance. Since distortion can be sufficiently corrected by image processing after imaging, optical correction is not necessary.
上記の各実施例によれば、レンズ全体のサイズと、良好な光学性能を維持しながら、更
なる広角化と高変倍化を達成することができるズームレンズを実現することができる。
According to each of the above embodiments, it is possible to realize a zoom lens capable of achieving further widening and high zooming while maintaining the overall size of the lens and good optical performance.
ここまで本発明を分かりやすくするために、実施形態の構成要件を付して説明したが、
本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。以下の内容は、本願のズ
ームレンズＺＬの光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
In order to make the present invention easy to understand so far, the configuration requirements of the embodiment have been described.
It goes without saying that the present invention is not limited to this. The following contents can be appropriately adopted as long as the optical performance of the zoom lens ZL of the present application is not impaired.
本実施形態に係るズームレンズＺＬの数値実施例として、５群、６群構成のものを示し
たが、これに限定されず、他の群構成（例えば、７群等）にも適用可能である。具体的に
は、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレン
ズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時または合焦時に変化する
空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
As a numerical example of the zoom lens ZL according to the present embodiment, a lens having a 5-group or 6-group configuration is shown. However, the present invention is not limited to this, and can be applied to other group configurations (for example, 7-group). . Specifically, a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the object side or a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the image side may be used. The lens group indicates a portion having at least one lens separated by an air interval that changes at the time of zooming or focusing.
本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、無限遠から近距離物体への合焦を行うた
めに、レンズ群の一部、１つのレンズ群全体、或いは複数のレンズ群を合焦レンズ群とし
て、光軸方向へ移動させる構成としてもよい。この合焦レンズ群は、オートフォーカスに
も適用することができ、オートフォーカス用の（超音波モーター等を用いた）モーター駆
動にも適している。特に、第４レンズ群Ｇ４又は第５レンズ群Ｇ５の少なくとも一部を合
焦レンズ群とすることが好ましい。
In the zoom lens ZL according to the present embodiment, in order to focus from infinity to a short distance object, a part of the lens group, one entire lens group, or a plurality of lens groups is used as the focusing lens group, and the optical axis It is good also as a structure moved to a direction. This focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (using an ultrasonic motor or the like). In particular, it is preferable that at least a part of the fourth lens group G4 or the fifth lens group G5 is a focusing lens group.
本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、いずれかのレンズ群全体または部分レン
ズ群を、光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させるか、或いは光軸を含む面内方向
に回転移動（揺動）させて、手ブレ等によって生じる像ブレを補正する防振レンズ群とし
てもよい。特に、第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい
。
In the zoom lens ZL according to the present embodiment, either the entire lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or rotated in an in-plane direction including the optical axis ( The image stabilizing lens group may be configured to correct image blur caused by camera shake or the like. In particular, it is preferable that at least a part of the third lens group G3 is a vibration-proof lens group.
本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、レンズ面は、球面または平面で形成され
ても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工お
よび組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるの
で好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ
面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成し
たガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のい
ずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布
型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。
In the zoom lens ZL according to the present embodiment, the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspherical surface. When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. When the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２〜第４
レンズ群Ｇ４の間に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レン
ズの枠でその役割を代用してもよい。
In the zoom lens ZL according to this embodiment, the aperture stop S includes the second lens group G2 to the fourth lens group.
Although it is preferable to be disposed between the lens groups G4, a lens frame may be used instead of a member as an aperture stop.
本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、各レンズ面に、フレアやゴーストを軽減
し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反
射防止膜を施してもよい。
In the zoom lens ZL according to the present embodiment, each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high contrast and high optical performance. .
本実施形態に係るズームレンズＺＬは、変倍比が２０〜１５０倍程度である。 The zoom lens ZL according to the present embodiment has a zoom ratio of about 20 to 150 times.
ＺＬ（ＺＬ１〜ＺＬ３） ズームレンズ
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｇ４ 第４レンズ群
Ｇ５ 第５レンズ群
Ｇ６ 第６レンズ群
Ｓ 開口絞り
ＦＬ フィルタ群
Ｉ 像面
１ カメラ（光学機器）
ZL (ZL1 to ZL3) Zoom lens G1 First lens group G2 Second lens group G3 Third lens group G4 Fourth lens group G5 Fifth lens group G6 Sixth lens group S Aperture stop FL filter group I Image
Claims (16)
持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、負の屈折力を持つ第４レンズ群
と、正の屈折力を持つ第５レンズ群とを有し、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
３３．００ ＜ ｆｔ／（−ｆ２） ＜ ４６．００
１．６０ ＜ （Ｆnt・ｆ１）／ｆｔ ＜ ２．３０
４３．００ ＜ β２ｔ・β３ｔ／（β２ｗ・β３ｗ） ＜ ６５．００
但し、
ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離、
Ｆnt：望遠端状態におけるＦ値、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、
β２ｔ：望遠端状態における前記第２レンズ群の倍率、
β３ｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群の倍率、
β２ｗ：広角端状態における前記第２レンズ群の倍率、
β３ｗ：広角端状態における前記第３レンズ群の倍率。 A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative A fourth lens group having a refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power;
A zoom lens satisfying the following conditional expression:
33.00 <ft / (− f2) <46.00
1.60 <(Fnt · f1) / ft <2.30
43.00 <β2t · β3t / (β2w · β3w) <65.00
However,
ft: focal length of the entire system in the telephoto end state,
f2: focal length of the second lens group,
Fnt: F value in the telephoto end state,
f1: the focal length of the first lens group,
β2t: magnification of the second lens group in the telephoto end state,
β3t: magnification of the third lens group in the telephoto end state,
β2w: magnification of the second lens group in the wide-angle end state;
β3w: magnification of the third lens group in the wide-angle end state.
ることを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。 2. The zoom lens according to claim 1, wherein the distance between adjacent lens groups changes upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
る請求項１又は２に記載のズームレンズ。 3. The zoom lens according to claim 1, wherein all the lens units move during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
項１〜３のいずれか一項に記載のズームレンズ。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 3, wherein the fifth lens group includes one positive lens and one negative lens.
レンズ。
１５．００ ＜ ｆｔ／ｆ３ ＜ １９．００
但し、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
15.00 <ft / f3 <19.00
However,
f3: focal length of the third lens group.
レンズ。
１５．００ ＜ β2t／β2w ＜ ２５．００ The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
15.00 <β2t / β2w <25.00
レンズ。
２．００ ＜ ｆ３／（−ｆ２） ＜ ２．７０
但し、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
2.00 <f3 / (− f2) <2.70
However,
f3: focal length of the third lens group.
レンズ。
１５.００ ＜ ｆ１／ｆｗ ＜ ４０.００
但し、
ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
15.00 <f1 / fw <40.00
However,
fw: focal length of the entire system in the wide-angle end state.
レンズ。
１０.００ ＜ ｆｔ／ｘ２ ＜ ４０.００
但し、
ｘ２：広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、結像位置に対して前記第２レンズ群
が像面方向に移動する距離。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
10.00 <ft / x2 <40.00
However,
x2: A distance by which the second lens group moves in the image plane direction with respect to the imaging position during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
求項１〜９のいずれか一項に記載のズームレンズ。 The zoom lens according to claim 1, further comprising an aperture stop between the second lens group and the fourth lens group.
求項１〜１０のいずれか一項に記載のズームレンズ。 The zoom lens according to claim 1, further comprising an aperture stop between the second lens group and the third lens group.
１１に記載のズームレンズ。 12. The zoom lens according to claim 10, wherein the aperture stop is moved in the optical axis direction upon zooming.
ムレンズ。
０．１０° ＜ ωｔ ＜ ５．００°
但し、
ωｔ：望遠端状態における半画角。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.10 ° <ωt <5.00 °
However,
ωt: Half angle of view in the telephoto end state.
ムレンズ。
２５．００° ＜ ωｗ ＜ ８０.００°
但し、
ωｗ：広角端状態における半画角。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
25.00 ° <ωw <80.00 °
However,
ωw: Half angle of view in the wide-angle end state.
機器。 An optical apparatus comprising the zoom lens according to any one of claims 1 to 14.
持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、負の屈折力を持つ第４レンズ群
と、正の屈折力を持つ第５レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、
以下の条件式を満足するように、
レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とするズームレンズの製造方法。
３３．００ ＜ ｆｔ／（−ｆ２） ＜ ４６．００
１．６０ ＜ （Ｆnt・ｆ１）／ｆｔ ＜ ２．３０
４３．００ ＜ β２ｔ・β３ｔ／（β２ｗ・β３ｗ） ＜ ６５．００
但し、
ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離、
Ｆnt：望遠端状態におけるＦ値、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、
β２ｔ：望遠端状態における前記第２レンズ群の倍率、
β３ｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群の倍率、
β２ｗ：広角端状態における前記第２レンズ群の倍率、
β３ｗ：広角端状態における前記第３レンズ群の倍率。 A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative A method of manufacturing a zoom lens having a fourth lens group having a refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power,
To satisfy the following conditional expression,
A method of manufacturing a zoom lens, wherein each lens is arranged in a lens barrel.
33.00 <ft / (− f2) <46.00
1.60 <(Fnt · f1) / ft <2.30
43.00 <β2t · β3t / (β2w · β3w) <65.00
However,
ft: focal length of the entire system in the telephoto end state,
f2: focal length of the second lens group,
Fnt: F value in the telephoto end state,
f1: the focal length of the first lens group,
β2t: magnification of the second lens group in the telephoto end state,
β3t: magnification of the third lens group in the telephoto end state,
β2w: magnification of the second lens group in the wide-angle end state;
β3w: magnification of the third lens group in the wide-angle end state.
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015033647A JP6620400B2 (en) | 2015-02-24 | 2015-02-24 | Zoom lens and optical device |
| CN202011137881.3A CN112433352B (en) | 2014-09-24 | 2015-09-18 | Zoom lens and optical apparatus |
| AU2015323139A AU2015323139B2 (en) | 2014-09-24 | 2015-09-18 | Zoom lens, optical device and method of manufacturing zoom lens |
| EP15844052.9A EP3200001A4 (en) | 2014-09-24 | 2015-09-18 | Zoom lens, optical device and method of manufacturing zoom lens |
| CN201580057686.0A CN107076972A (en) | 2014-09-24 | 2015-09-18 | The manufacture method of zoom lens, optical device and zoom lens |
| PCT/JP2015/004803 WO2016047129A1 (en) | 2014-09-24 | 2015-09-18 | Zoom lens, optical device and method of manufacturing zoom lens |
| US15/462,811 US10816781B2 (en) | 2014-09-24 | 2017-03-18 | Zoom lens, optical apparatus and method for manufacturing the zoom lens |
| US17/067,898 US11914125B2 (en) | 2014-09-24 | 2020-10-12 | Zoom lens, optical apparatus and method for manufacturing the zoom lens |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015033647A JP6620400B2 (en) | 2015-02-24 | 2015-02-24 | Zoom lens and optical device |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2016156901A true JP2016156901A (en) | 2016-09-01 |
| JP6620400B2 JP6620400B2 (en) | 2019-12-18 |
Family
ID=56825843
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2015033647A Active JP6620400B2 (en) | 2014-09-24 | 2015-02-24 | Zoom lens and optical device |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6620400B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019113763A (en) * | 2017-12-25 | 2019-07-11 | 株式会社タムロン | Zoom lens and image capturing device |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010098407A1 (en) * | 2009-02-26 | 2010-09-02 | 株式会社タムロン | Zoom lens |
| JP2013190741A (en) * | 2012-03-15 | 2013-09-26 | Canon Inc | Zoom lens and image capturing device having the same |
| JP2013242430A (en) * | 2012-05-21 | 2013-12-05 | Canon Inc | Zoom lens and imaging apparatus including the same |
| JP2013242431A (en) * | 2012-05-21 | 2013-12-05 | Canon Inc | Zoom lens and imaging apparatus including the same |
| JP2015004989A (en) * | 2014-09-22 | 2015-01-08 | キヤノン株式会社 | Zoom lens and image capturing device having the same |
| JP2015099213A (en) * | 2013-11-18 | 2015-05-28 | キヤノン株式会社 | Zoom lens and imaging device with zoom lens |
| JP2015102803A (en) * | 2013-11-27 | 2015-06-04 | キヤノン株式会社 | Zoom lens and imaging device having the same |
-
2015
- 2015-02-24 JP JP2015033647A patent/JP6620400B2/en active Active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010098407A1 (en) * | 2009-02-26 | 2010-09-02 | 株式会社タムロン | Zoom lens |
| JP2013190741A (en) * | 2012-03-15 | 2013-09-26 | Canon Inc | Zoom lens and image capturing device having the same |
| JP2013242430A (en) * | 2012-05-21 | 2013-12-05 | Canon Inc | Zoom lens and imaging apparatus including the same |
| JP2013242431A (en) * | 2012-05-21 | 2013-12-05 | Canon Inc | Zoom lens and imaging apparatus including the same |
| JP2015099213A (en) * | 2013-11-18 | 2015-05-28 | キヤノン株式会社 | Zoom lens and imaging device with zoom lens |
| JP2015102803A (en) * | 2013-11-27 | 2015-06-04 | キヤノン株式会社 | Zoom lens and imaging device having the same |
| JP2015004989A (en) * | 2014-09-22 | 2015-01-08 | キヤノン株式会社 | Zoom lens and image capturing device having the same |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019113763A (en) * | 2017-12-25 | 2019-07-11 | 株式会社タムロン | Zoom lens and image capturing device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP6620400B2 (en) | 2019-12-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6221451B2 (en) | Zoom lens, optical device, and method of manufacturing zoom lens | |
| JP5919840B2 (en) | Zoom lens and optical device | |
| JPWO2017057662A1 (en) | Zoom lens, optical device, and method of manufacturing zoom lens | |
| JP2016065912A (en) | Zoom lens, optical device and manufacturing method for zoom lens | |
| JP2015191065A (en) | Zoom lens, imaging apparatus, and method for manufacturing the zoom lens | |
| JP6354257B2 (en) | Variable magnification optical system and imaging apparatus | |
| JP6583420B2 (en) | Zoom lens and optical equipment | |
| JP2016156942A (en) | Zoom lens, optical device, and method for manufacturing zoom lens | |
| JP6880544B2 (en) | Zoom lenses and optics | |
| WO2016104742A1 (en) | Variable magnification optical system, optical device, and method for producing variable magnification optical system | |
| JP2017107065A (en) | Zoom lens, optical apparatus and method for manufacturing zoom lens | |
| JP5906759B2 (en) | Zoom lens, optical device, and method of manufacturing zoom lens | |
| JP6354256B2 (en) | Variable magnification optical system and imaging apparatus | |
| JP6446820B2 (en) | Magnification optical system and optical equipment | |
| JP6620400B2 (en) | Zoom lens and optical device | |
| WO2015079679A1 (en) | Zoom lens, optical device, and production method for zoom lens | |
| JP2015102690A (en) | Zoom lens, optical equipment, and method for manufacturing zoom lens | |
| JP6265022B2 (en) | Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method | |
| JP6634683B2 (en) | Zoom lens and optical equipment | |
| JP6337565B2 (en) | Variable magnification optical system and imaging apparatus | |
| JP6446821B2 (en) | Magnification optical system and optical equipment | |
| JP6511722B2 (en) | Variable power optical system and imaging apparatus | |
| JP6191246B2 (en) | Zoom lens, optical device | |
| JP2016156903A (en) | Zoom lens, optical device, and method for manufacturing zoom lens | |
| WO2012077276A1 (en) | Zoom lens, imaging device, and method for producing zoom lens |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20180124 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20190122 |
|
| A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20190315 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20190523 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20190625 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20190925 |
|
| A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20191002 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20191023 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20191105 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6620400 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |