JP2016144935A

JP2016144935A - Solution film forming method and apparatus

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Publication number: JP2016144935A
Application number: JP2016002395A
Authority: JP
Inventors: 寛幸坂下; Hiroyuki Sakashita; 幸子河野; Sachiko Kono; 大野　清一; Seiichi Ono; 清一大野; 潤平藤田; Junpei Fujita
Original assignee: Fujifilm Corp
Current assignee: Fujifilm Corp
Priority date: 2015-02-03
Filing date: 2016-01-08
Publication date: 2016-08-12
Anticipated expiration: 2036-01-08
Also published as: JP6355658B2; KR20160095620A; TWI668254B; KR102359051B1; TW201714927A

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a solution film forming method and solution film forming apparatus which eliminate the possibility of dent parts periodically occurring in a lengthwise direction when manufacturing a long-sized film with a thickness of 50 μm or less by applying a drawing process in a width direction.SOLUTION: A solution film forming apparatus 10 comprises a flow casting die 24, a pair or rollers 22, 23, a belt 21, and a tenter 16. The belt 21 is made of a metal and annularly formed by welding. The flow casting surface of the belt 21 on which a dope 11 is flow-cast is temperature-controlled by the rollers 22, 23. The rear surface of the belt 21 should have a weld height in a range from 3 μm or more to 30 μm or less. A film 12 is drawn in a width direction while transferred held by a clip 31 of the tenter 16. The film 12 is dried in the tenter 16.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、溶液製膜方法及び装置に関する。 The present invention relates to a solution casting method and apparatus.

ポリマーフィルム（以下、フィルムと称する）を製造する方法のひとつとして溶液製膜方法がある。溶液製膜方法は、ポリマーを溶媒に溶解したポリマー溶液からフィルムをつくる方法である。溶液製膜方法で長尺のフィルムを製造する場合には、走行する支持体へポリマー溶液を流延ダイから連続的に流出して流延膜を形成し、この流延膜を支持体から剥ぎ取って乾燥する。支持体として用いられるベルトは、環状に形成されており、複数のローラに掛け渡されて長手方向に走行する。これにより、ベルトは、ポリマー溶液が流延される流延位置と、流延膜が剥ぎ取られる剥取位置とを循環する。また、ベルトの素材としては、例えばオーステナイト系のステンレス鋼が用いられている。 One method for producing a polymer film (hereinafter referred to as a film) is a solution casting method. The solution casting method is a method of forming a film from a polymer solution obtained by dissolving a polymer in a solvent. When producing a long film by the solution casting method, the polymer solution is continuously discharged from the casting die to the traveling support to form a casting film, and the casting film is peeled off from the support. Take and dry. The belt used as the support is formed in an annular shape and is stretched over a plurality of rollers and travels in the longitudinal direction. Thus, the belt circulates between a casting position where the polymer solution is cast and a peeling position where the cast film is peeled off. As a material for the belt, for example, austenitic stainless steel is used.

フィルムには平滑性、すなわちフィルム面が平滑であることが求められる。ベルトのポリマー溶液が流延される流延面はフィルムの平滑性に影響を与えるので、できるだけ平滑にされる。また、ベルトの素材にオーステナイト系のステンレス鋼を用いた場合には、マルテンサイト変態によりフィルムの平滑性を損なうことがある。そこで、例えば特許文献１は、前述の流延面の凹凸の程度を特定したベルトを用いる溶液製膜方法及び装置を提案しており、これによりマルテンサイト変態が抑えられている。 The film is required to be smooth, that is, to have a smooth film surface. Since the casting surface on which the polymer solution of the belt is cast affects the smoothness of the film, it is made as smooth as possible. Further, when austenitic stainless steel is used as the material of the belt, the smoothness of the film may be impaired due to martensitic transformation. Thus, for example, Patent Document 1 proposes a solution film forming method and apparatus using a belt that specifies the degree of unevenness of the casting surface described above, thereby suppressing martensitic transformation.

ところで、長尺のフィルムを製造する場合の溶液製膜方法においては、フィルムに例えば光学機能等の特定の機能を発現させるために、製膜過程のフィルムに対して幅方向での延伸処理を施すことがある。また、液晶ディスプレイ等の表示装置の薄手化に伴い、表示装置に用いるフィルムに対してもさらなる薄手化が求められている。 By the way, in the solution casting method in the case of manufacturing a long film, in order to express a specific function, such as an optical function, for example, the film is subjected to a stretching process in the width direction. Sometimes. Further, with the thinning of display devices such as liquid crystal displays, there is a demand for further thinning of films used for display devices.

特開２００７−０８３４５１号公報Japanese Patent Laid-Open No. 2007-083451

しかしながら特許文献１の方法によっても、場合によっては長手方向において周期的なへこみ部がフィルムに認められることがある。このへこみ部は、５０μｍ以下の厚みのフィルムを製造する場合において、製膜過程における幅方向での延伸処理を経ることで認められるようになる。５０μｍ以下の厚みのフィルムを製造する場合であっても、製造過程における幅方向での延伸処理前のフィルムや、幅方向での延伸処理を経ることなく製造されたフィルムには認められない。また、５０μｍよりも厚いフィルムを製造する場合にも認められない。このへこみ部は、長さが４０ｍｍ以上５０ｍｍ以下程度、幅が１０ｍｍ以上２０ｍｍ以下程度という非常に小さな細長い溝が、フィルムの長手方向と交差する方向に複数並んだものであり、個々の溝の長手方向はフィルムの長手方向に概ね一致している。 However, even by the method of Patent Document 1, a periodic dent in the longitudinal direction may be observed in the film in some cases. In the case where a film having a thickness of 50 μm or less is manufactured, the dent is recognized by undergoing a stretching process in the width direction in the film forming process. Even when a film having a thickness of 50 μm or less is produced, it is not recognized in a film before being subjected to a stretching treatment in the width direction in a production process or a film produced without undergoing a stretching treatment in the width direction. Moreover, it is not recognized also when manufacturing a film thicker than 50 micrometers. The indented portion is a plurality of very small elongated grooves having a length of about 40 mm or more and 50 mm or less and a width of about 10 mm or more and 20 mm or less arranged in a direction intersecting with the longitudinal direction of the film. The direction generally coincides with the longitudinal direction of the film.

そこで、本発明は、幅方向での延伸処理を施して５０μｍ以下という薄い長尺のフィルムを製造する場合に、長手方向において周期的な上記のへこみ部が抑制される溶液製膜方法及び装置を提供することを目的とする。 Therefore, the present invention provides a solution casting method and apparatus in which the above-described dents are suppressed in the longitudinal direction when a thin film having a thickness of 50 μm or less is produced by performing a stretching process in the width direction. The purpose is to provide.

本発明の溶液製膜方法は、金属製の長尺のベルト材の一端と他端との溶接により環状に形成され、一対のローラに巻き掛けられて長手方向へ走行するベルト上に、ポリマーが溶媒に溶解したポリマー溶液を流延ダイから連続的に流出することにより流延膜を形成する流延工程と、流延膜をベルトから剥がすことによりフィルムを形成する剥離工程と、フィルムの各側部を保持した状態でフィルムを長手方向に搬送し、搬送中のフィルムを加熱により乾燥しながら、幅方向に延伸する延伸工程とを有し、ベルトの流延膜が形成される流延面の温度は一対のローラの少なくとも一方の周面温度の調節により調整され、ベルトの裏面における溶接部は、３μｍ以上３０μｍ以下の範囲内の高さにされていることを特徴として構成されている。 In the solution casting method of the present invention, a polymer is formed on a belt that is formed in an annular shape by welding one end and the other end of a long metal belt material, wound around a pair of rollers, and travels in the longitudinal direction. A casting process for forming a cast film by continuously outflowing a polymer solution dissolved in a solvent from a casting die, a peeling process for forming a film by peeling the cast film from a belt, and each side of the film The film is transported in the longitudinal direction while holding the part, and has a stretching step of stretching in the width direction while drying the film being transported by heating. The temperature is adjusted by adjusting the peripheral surface temperature of at least one of the pair of rollers, and the welded portion on the back surface of the belt has a height in the range of 3 μm to 30 μm.

流延面における溶接部は非溶接部に対して０．１℃以上１．０℃以下の範囲内の温度差とされていることが好ましい。 It is preferable that the welded portion on the casting surface has a temperature difference within a range of 0.1 ° C. or higher and 1.0 ° C. or lower with respect to the non-welded portion.

本発明の溶液製膜装置は、ポリマーが溶媒に溶解したポリマー溶液を連続的に流出する流延ダイと、環状に形成され、長手方向に走行することで流延ダイから流出したポリマー溶液により流延膜を形成し、裏面における溶接部が３μｍ以上３０μｍ以下の範囲内の高さにされている金属製のベルトと、ベルトが巻き掛けられて少なくとも一方が周方向に回転することによりベルトを走行させ、少なくとも一方の周面温度の調節により流延面の温度を調整する一対のローラと、ベルトから流延膜を剥がして形成されたフィルムの各側部を保持した状態でフィルムを長手方向へ搬送し、搬送中のフィルムを加熱により乾燥しながら、幅方向に延伸するテンタとを備えることを特徴として構成されている。 The solution casting apparatus of the present invention has a casting die that continuously flows out a polymer solution in which a polymer is dissolved in a solvent, and a polymer solution that is formed in an annular shape and travels in the longitudinal direction to flow out of the casting die. A belt is formed by forming a stretched film and having a welded portion on the back surface having a height in a range of 3 μm or more and 30 μm or less, and at least one of the belts is wound and rotates in the circumferential direction. And a pair of rollers for adjusting the temperature of the casting surface by adjusting the temperature of at least one peripheral surface, and each side of the film formed by peeling the casting film from the belt, and holding the film in the longitudinal direction And a tenter that stretches in the width direction while drying the heated film by heating.

延伸工程がフィルムを５％以上４０％以下の範囲内の延伸倍率で延伸する場合に、上記の溶液製膜方法及び溶液製膜装置は特に有効である。製造するフィルムが５０μｍ以下の厚みである場合に、上記溶液製膜方法及び溶液製膜装置の効果が顕著である。ベルトの裏面における深さが３μｍ以上３００μｍ以下の範囲内の窪みは、表面の最大傾斜度が０．１μｍ／ｍｍ以上１．５μｍ／ｍｍ以下の範囲内であることが好ましい。 The above-mentioned solution casting method and solution casting apparatus are particularly effective when the stretching step stretches the film at a stretching ratio in the range of 5% to 40%. When the film to be produced has a thickness of 50 μm or less, the effects of the solution casting method and the solution casting apparatus are remarkable. It is preferable that the depth within the range of 3 μm or more and 300 μm or less on the back surface of the belt has a maximum inclination of the surface within a range of 0.1 μm / mm or more and 1.5 μm / mm or less.

本発明によれば、長手方向において周期的な上記のへこみ部の発生が抑制され、幅方向での延伸処理が施された５０μｍ以下という薄い長尺のフィルムを製造することができる。 According to this invention, generation | occurrence | production of said dent part periodic in a longitudinal direction is suppressed, and a thin elongate film of 50 micrometers or less to which the extending | stretching process in the width direction was given can be manufactured.

溶液製膜装置の概略図である。It is the schematic of a solution casting apparatus. ベルトの平面図である。It is a top view of a belt. 図２の（III）−（III）線に沿うベルトの断面図である。It is sectional drawing of the belt which follows the (III)-(III) line | wire of FIG. ベルトの流延面における温度差の求め方の説明図である。It is explanatory drawing of the method of calculating | requiring the temperature difference in the casting surface of a belt. ベルトの裏面の窪みの説明図である。It is explanatory drawing of the hollow of the back surface of a belt. ベルトの裏面の窪みの説明図である。It is explanatory drawing of the hollow of the back surface of a belt. テンタの概略図である。It is the schematic of a tenter.

図１に示す溶液製膜装置１０は、ドープ１１からフィルム１２を連続的に製造するためのものである。フィルム１２は、厚みが５０μｍ以下のものであり、本実施形態では厚みが１０μｍ以上５０μｍ以下の範囲内としている。ドープ１１は、ポリマーが溶媒に溶解したポリマー溶液である。本実施形態では、ポリマーとしてセルローストリアセテート（ＴＡＣ，triacetylcellulose）、溶媒としてジクロロメタンとメタノールとの混合物を用いているが、ポリマー及び溶媒はこれらに限定されない。本発明で用いることができるポリマー及び溶媒の詳細については後述する。ドープ１１には、可塑剤、紫外線吸収剤、レタデーション制御剤等の各種添加剤や、フィルム同士の貼り付きを防止するためのマット剤が含まれていてもよい。 A solution casting apparatus 10 shown in FIG. 1 is for continuously producing a film 12 from a dope 11. The film 12 has a thickness of 50 μm or less, and in this embodiment, the thickness is in the range of 10 μm or more and 50 μm or less. The dope 11 is a polymer solution in which a polymer is dissolved in a solvent. In this embodiment, cellulose triacetate (TAC) is used as the polymer, and a mixture of dichloromethane and methanol is used as the solvent, but the polymer and the solvent are not limited to these. Details of the polymer and the solvent that can be used in the present invention will be described later. The dope 11 may include various additives such as a plasticizer, an ultraviolet absorber, and a retardation control agent, and a matting agent for preventing sticking between films.

溶液製膜装置１０は、流延ユニット１５と、テンタ１６と、ローラ乾燥機１７と、巻取機１８とを、上流側から順に備える。流延ユニット１５は、環状に形成されたベルト２１と、ベルト２１を周面で支持して長手方向Ｚ１へ走行させる一対のローラ２２，２３と、流延ダイ２４と、剥取ローラ２５とを備える。なお、フィルム１２の長手方向にも符号Ｚ１を付す。一対のローラ２２，２３の少なくとも一方は周方向に回転し、この回転により、巻き掛けられたベルト２１は長手方向Ｚ１へ連続走行する。本実施形態においては、ローラ２２とローラ２３との両方を周方向に駆動回転させている。ベルト２１の詳細については別の図面を用いて後述する。流延ダイ２４は、この例ではローラ２２の上方に配しているが、ローラ２２とローラ２３との間のベルト２１の上方に配してもよい。 The solution casting apparatus 10 includes a casting unit 15, a tenter 16, a roller dryer 17, and a winder 18 in order from the upstream side. The casting unit 15 includes a belt 21 formed in an annular shape, a pair of rollers 22 and 23 that support the belt 21 on the circumferential surface and travel in the longitudinal direction Z1, a casting die 24, and a peeling roller 25. Prepare. In addition, the code | symbol Z1 is also attached to the longitudinal direction of the film 12. FIG. At least one of the pair of rollers 22 and 23 rotates in the circumferential direction, and by this rotation, the wound belt 21 continuously travels in the longitudinal direction Z1. In this embodiment, both the roller 22 and the roller 23 are driven and rotated in the circumferential direction. Details of the belt 21 will be described later with reference to another drawing. The casting die 24 is disposed above the roller 22 in this example, but may be disposed above the belt 21 between the roller 22 and the roller 23.

流延ダイ２４は、供給されてきたドープ１１を、ベルト２１に対向する流出口２４ａから連続的に流出する。走行中のベルト２１上にドープ１１を連続的に流出することにより、ドープ１１はベルト２１上で流延され、ベルト２１上に流延膜２６が形成される。図１においては、ドープ１１がベルト２１に接触して流延膜２６が形成され始める位置（以下、流延位置と称する）に、符号ＰＣを付す。 The casting die 24 continuously flows out the supplied dope 11 from an outlet 24 a facing the belt 21. By continuously flowing out the dope 11 onto the running belt 21, the dope 11 is cast on the belt 21, and a casting film 26 is formed on the belt 21. In FIG. 1, a reference numeral PC is given to a position where the dope 11 comes into contact with the belt 21 and a casting film 26 starts to be formed (hereinafter referred to as a casting position).

ローラ２２，２３は、周面温度を調節する温度コントローラ２２ａ，２３ａ（図４参照）を備える。周面温度を調節したローラ２２，２３により、ベルト２１を介して流延膜２６は温度を調整される。 The rollers 22 and 23 include temperature controllers 22a and 23a (see FIG. 4) that adjust the peripheral surface temperature. The temperature of the casting film 26 is adjusted via the belt 21 by the rollers 22 and 23 whose peripheral surface temperature is adjusted.

本実施形態は、乾燥ゲル化方式により流延膜２６を固めている。乾燥ゲル化方式は、流延膜２６を加熱して乾燥を促進することにより固める（ゲル化する）ものである。ローラ２２からローラ２３へ向かうベルト２１に対向して送風部２７、ローラ２３からローラ２２へ向かうベルト２１に対向して送風部２８を設けることが、流延膜２６の乾燥をより促進する点で好ましく、本実施形態でもそのようにしている。送風部２７，２８は、ベルト２１に対向する対向面に複数のノズル（図示無し）をそれぞれ有し、これらのノズルから温度が調節された空気を送り出す。 In this embodiment, the casting film 26 is hardened by a dry gelation method. In the dry gelation system, the casting film 26 is heated to accelerate drying to solidify (gelate). Providing the air blowing part 27 facing the belt 21 going from the roller 22 to the roller 23 and the air blowing part 28 facing the belt 21 going from the roller 23 to the roller 22 further promotes drying of the casting film 26. This is also preferable in this embodiment. The air blowers 27 and 28 each have a plurality of nozzles (not shown) on the facing surface facing the belt 21, and send out air whose temperature is adjusted from these nozzles.

流延ダイ２４からベルト２１に至るドープ１１、いわゆるビードに関して、ベルト２１の長手方向Ｚ１における上流には、減圧チャンバ（図示無し）が設けられてもよい。この減圧チャンバは、流出したドープ１１の上流側エリアの雰囲気を吸引してこのエリアを減圧する。この減圧により、流出口２４ａからベルト２１に向かうドープ１１の形状が安定化される。 Regarding the dope 11 from the casting die 24 to the belt 21, a so-called bead, a decompression chamber (not shown) may be provided upstream in the longitudinal direction Z <b> 1 of the belt 21. The decompression chamber sucks the atmosphere in the area upstream of the dope 11 that has flowed out to decompress the area. By this pressure reduction, the shape of the dope 11 from the outlet 24a toward the belt 21 is stabilized.

流延膜２６を、テンタ１６への搬送が可能な程度にまでベルト２１上で固めてから、溶媒を含む状態でベルト２１から剥がす。剥取ローラ２５は、流延膜２６をベルト２１から連続的に剥ぎ取るためのものである。剥取ローラ２５は、ベルト２１から剥ぎ取ることで形成されたフィルム１２を例えば下方から支持し、流延膜２６がベルト２１から剥がれる剥取位置ＰＰを一定に保持する。剥ぎ取る手法は、フィルム１２を下流側へ引っ張る手法や、剥取ローラ２５を周方向に回転させる手法等のいずれでもよい。 The casting film 26 is hardened on the belt 21 to such an extent that it can be conveyed to the tenter 16, and then peeled off from the belt 21 in a state containing a solvent. The peeling roller 25 is for continuously peeling the casting film 26 from the belt 21. The peeling roller 25 supports the film 12 formed by peeling from the belt 21 from below, for example, and keeps the peeling position PP where the casting film 26 peels from the belt 21 constant. The peeling method may be any of a method of pulling the film 12 downstream, a method of rotating the peeling roller 25 in the circumferential direction, and the like.

ベルト２１からの剥ぎ取りは、乾燥ゲル化方式の場合には、例えば、流延膜２６の溶媒含有率が３質量％以上１００質量％以下の範囲にある間に行われる。なお、本明細書においては、溶媒含有率（単位；％）は乾量基準の値であり、具体的には、溶媒含有率を求めるべき測定対象のフィルム１２の質量をＸ、このフィルム１２を完全に乾燥した後の質量をＹとするときに、｛（Ｘ−Ｙ）／Ｙ｝×１００で求める百分率である。なお、「完全に乾燥」とは溶媒の残留量が厳格に「０」である必要はなく、例えば本実施形態では、測定対象のフィルム１２に対して、１２０℃以上、相対湿度１０％以下の恒温槽内で３時間以上の乾燥処理を行った後の質量をＹとしている。 In the case of the dry gelation method, the stripping from the belt 21 is performed, for example, while the solvent content of the cast film 26 is in the range of 3% by mass to 100% by mass. In this specification, the solvent content (unit:%) is a value based on the dry weight. Specifically, the mass of the film 12 to be measured for which the solvent content should be determined is X, The percentage obtained by {(XY) / Y} × 100, where Y is the mass after complete drying. Note that “completely dry” does not require that the residual amount of the solvent be strictly “0”. For example, in this embodiment, the film 12 to be measured has a temperature of 120 ° C. or higher and a relative humidity of 10% or lower. The mass after performing the drying process for 3 hours or more in a thermostat is set to Y.

以上のように流延ユニット１５は、ドープ１１からフィルム１２を形成する。ベルト２１は流延位置ＰＣと剥取位置ＰＰとを循環して走行することで、ドープ１１の流延と流延膜２６の剥ぎ取りとが繰り返し行われる。 As described above, the casting unit 15 forms the film 12 from the dope 11. The belt 21 circulates between the casting position PC and the stripping position PP, so that the casting of the dope 11 and the stripping of the casting film 26 are repeated.

流延ユニット１５とテンタ１６との間のフィルム１２の搬送路には、フィルム１２の乾燥をすすめるための送風機（図示無し）を配してもよい。剥ぎ取られて形成されたフィルム１２は、テンタ１６に案内される。テンタ１６は、フィルム１２を、長手方向Ｚ１と直交する幅方向Ｚ２に延伸する延伸機としての機能と、フィルム１２を加熱して乾燥する第１の乾燥機としての機能とをもつ。詳細は別の図面を用いて後述するが、テンタ１６では、フィルム１２の各側部をそれぞれクリップ３１で把持し、クリップ３１をフィルム１２の長手方向Ｚ１に移動しながら、対向するクリップの間隔（以下、対向クリップ間隔という）を大きくすることによって、フィルム１２を長手方向Ｚ１に搬送しながら幅方向Ｚ２に延伸する。 A blower (not shown) for promoting the drying of the film 12 may be disposed on the transport path of the film 12 between the casting unit 15 and the tenter 16. The film 12 formed by being peeled off is guided to a tenter 16. The tenter 16 has a function as a stretching machine for stretching the film 12 in the width direction Z2 orthogonal to the longitudinal direction Z1, and a function as a first dryer for heating and drying the film 12. Although details will be described later with reference to another drawing, in the tenter 16, each side portion of the film 12 is held by the clip 31, and the clip 31 is moved in the longitudinal direction Z1 of the film 12 while the distance between the opposing clips ( Hereinafter, the film 12 is stretched in the width direction Z2 while being conveyed in the longitudinal direction Z1 by increasing the opposing clip interval).

テンタ１６は、エア供給部３２と送風部３３とを備える。エア供給部３２は、各種温度に調節した乾燥した空気を送風部３３に供給し、この送風部３３からテンタ１６内のフィルム１２に空気を吹き付けて乾燥させる。また、この空気の吹き付けにより、テンタ１６の後述の各区間におけるフィルム１２の加熱や冷却を行っており、この加熱や冷却によりフィルム１２の温度が調節される。 The tenter 16 includes an air supply unit 32 and a blower unit 33. The air supply unit 32 supplies the dried air adjusted to various temperatures to the blowing unit 33, and blows air from the blowing unit 33 onto the film 12 in the tenter 16 to dry it. Further, the air is blown to heat or cool the film 12 in each section of the tenter 16 to be described later, and the temperature of the film 12 is adjusted by the heating or cooling.

ローラ乾燥機１７は、第２の乾燥機であり、複数のローラ３４と空調機（図示無し）とを備える。各ローラ３４はフィルム１２を周面で支持する。フィルム１２はローラ３４に巻き掛けられて搬送される。空調機は、ローラ乾燥機１７の内部の温度や湿度などを調節する。巻取機１８は、フィルム１２をロール状に巻き取るためのものである。 The roller dryer 17 is a second dryer, and includes a plurality of rollers 34 and an air conditioner (not shown). Each roller 34 supports the film 12 on the peripheral surface. The film 12 is wound around a roller 34 and conveyed. The air conditioner adjusts the temperature and humidity inside the roller dryer 17. The winder 18 is for winding the film 12 into a roll.

図２を参照しながらベルト２１について説明する。ベルト２１は、金属製であり、本実施形態ではオーステナイト系のステンレス鋼から形成されている。ベルト２１は、圧延により長尺のベルト材とされた金属板の長手方向の一端と他端とを突き合わせて溶接し、この溶接部を研磨することでつくられる。溶接部２１ｗは、長手方向Ｚ１と交差する方向に延びている。溶接部２１ｗは、ベルト２１の幅方向Ｚ２に延びていてもよいし、本実施形態のように幅方向Ｚ２と交差する方向に延びていてもよい。なお、流延膜２６とフィルム１２との幅方向は、ベルト２１の幅方向と一致するので、流延膜２６とフィルム１２との幅方向にも符号Ｚ２を付す。流延膜２６が形成されるベルト面を流延面２１ａと称し、流延面２１ａと反対側のベルト面を裏面２１ｂと称する。溶接部２１ｗは、流延面２１ａに加えて、後述のように裏面２１ｂも研磨処理されている。 The belt 21 will be described with reference to FIG. The belt 21 is made of metal, and is formed of austenitic stainless steel in the present embodiment. The belt 21 is manufactured by abutting and welding one end and the other end in the longitudinal direction of a metal plate that is made into a long belt material by rolling, and polishing the welded portion. The welding part 21w is extended in the direction which cross | intersects the longitudinal direction Z1. The welded portion 21w may extend in the width direction Z2 of the belt 21, or may extend in a direction intersecting with the width direction Z2 as in the present embodiment. In addition, since the width direction of the casting film 26 and the film 12 coincides with the width direction of the belt 21, the width direction of the casting film 26 and the film 12 is also denoted by reference numeral Z <b> 2. The belt surface on which the casting film 26 is formed is referred to as a casting surface 21a, and the belt surface opposite to the casting surface 21a is referred to as a back surface 21b. In addition to the casting surface 21a, the back surface 21b of the welded portion 21w is also polished as will be described later.

溶接部２１ｗは、ベルト材の一端と他端とを突き合わせて溶接する場合に、加熱により溶融された領域であり、目視で特定することができる。なお、ベルト２１の溶接部２１ｗを除く領域を、以下、非溶接部２１ｎと称する。本実施形態のベルト２１の厚みＴ２１（図３参照）は１．５ｍｍとされている。ただしベルト２１の厚みＴ２１はこれに限定されず、０．５ｍｍ以上２．５ｍｍ以下の範囲内であるときに本発明は特に効果が大きい。ベルト２１は、できるだけ均一な厚みＴ２１になるようにつくられる。しかし、５０μｍ以下の厚みのフィルム１２を、例えばテンタ１６により、幅方向で延伸して製造する場合において、フィルムに前述のへこみ部が認められる場合のベルトは、裏面において溶接部が盛り上がって凸になっており、この部分のベルトの厚みは非溶接部での厚みよりも厚くなっている。そこで、ベルト２１の裏面２１ｂは、溶接部２１ｗの高さＨが３μｍ以上３０μｍ以下の範囲内とされている。裏面２１ｂにおける溶接部２１ｗの符号Ｈで示す高さを、以下、溶接部高さと称する。溶接部高さＨが３０μｍ以下である場合には、３０μｍよりも大きい場合に比べて、ローラ２２，２３から流延面２１ａ全体への伝熱が一様になり、後述のように、流延面２１ａは非溶接部２１ｎと溶接部２１ｗとの温度差が小さくなる。また、溶接部高さＨを３μｍ未満にすることは、研磨処理という加工の精度上難しい。溶接部高さＨは、３μｍ以上２０μｍ以下の範囲内であることがより好ましく、３μｍ以上１０μｍ以下の範囲内であることがさらに好ましい。 The welded portion 21w is a region melted by heating when the one end and the other end of the belt material are brought into contact with each other and can be visually identified. In addition, the area | region except the welding part 21w of the belt 21 is hereafter called the non-welding part 21n. The thickness T21 (see FIG. 3) of the belt 21 of the present embodiment is 1.5 mm. However, the thickness T21 of the belt 21 is not limited to this, and the present invention is particularly effective when it is in the range of 0.5 mm to 2.5 mm. The belt 21 is made to have a uniform thickness T21 as much as possible. However, when the film 12 having a thickness of 50 μm or less is manufactured by stretching in the width direction using, for example, the tenter 16, the belt in the case where the above-described dent portion is recognized on the film has a raised welded portion on the back surface and becomes convex. Thus, the thickness of the belt in this portion is larger than the thickness in the non-welded portion. Therefore, the back surface 21b of the belt 21 has a height H of the welded portion 21w in the range of 3 μm or more and 30 μm or less. The height indicated by the symbol H of the welded portion 21w on the back surface 21b is hereinafter referred to as a welded portion height. When the weld height H is 30 μm or less, the heat transfer from the rollers 22, 23 to the entire casting surface 21 a becomes uniform as compared with the case where the weld height H is greater than 30 μm. In the surface 21a, the temperature difference between the non-welded part 21n and the welded part 21w becomes small. In addition, it is difficult to make the welded portion height H less than 3 μm in terms of the accuracy of the processing called polishing. The weld height H is more preferably in the range of 3 μm to 20 μm, and still more preferably in the range of 3 μm to 10 μm.

溶接部高さＨを上記範囲内にするためには、溶接部２１ｗの裏面２１ｂを研磨するとよい。本実施形態では、研磨に砥石を用いている。溶接部高さＨは、裏面２１ｂにおける非溶接部２１ｎからの突出量であり、例えばレーザー変位計により求めることができ、本実施形態では（株）キーエンス製のＬＪ−Ｖ７０８０を用いている。レーザー変位計を用いて溶接部高さＨを求める場合には、裏面２１ｂの溶接部２１ｗの幅方向（図３における水平方向）での中央を中心にして２００ｍｍの範囲について例えば連続的に裏面２１ｂにおける非溶接部２１ｎからの突出量を測定し、測定値の中の最大値を溶接部高さＨとするとよい。 In order to make the weld height H within the above range, the back surface 21b of the weld 21w may be polished. In this embodiment, a grindstone is used for polishing. The welded portion height H is the amount of protrusion from the non-welded portion 21n on the back surface 21b, and can be obtained by, for example, a laser displacement meter. In this embodiment, LJ-V7080 manufactured by Keyence Corporation is used. When the weld height H is obtained using a laser displacement meter, for example, the back surface 21b is continuously formed in a range of 200 mm around the center in the width direction (horizontal direction in FIG. 3) of the weld portion 21w of the back surface 21b. The amount of protrusion from the non-welded portion 21n is measured, and the maximum value among the measured values is set as the welded portion height H.

流延面２１ａにおける溶接部２１ｗは非溶接部２１ｎに対して０．１℃以上１．０℃以下の範囲内の温度差とされることが好ましい。すなわち、流延面２１ａにおいて、溶接部２１ｗの温度をＴｗとし、非溶接部２１ｎの温度をＴｎとするときに、｜Ｔｗ−Ｔｎ｜で求める温度差は０．１℃以上１．０℃以下の範囲内であることが好ましい。この温度差｜Ｔｗ−Ｔｎ｜は、０．１℃以上０．５以下の範囲内であることがより好ましく、０．１℃以上０．３℃以下の範囲内であることがさらに好ましい。温度差｜Ｔｗ−Ｔｎ｜の求め方の詳細は、別の図面を用いて後述する。 It is preferable that the welding part 21w in the casting surface 21a is made into the temperature difference in the range of 0.1 to 1.0 degreeC with respect to the non-welding part 21n. That is, in the casting surface 21a, when the temperature of the welded portion 21w is Tw and the temperature of the non-welded portion 21n is Tn, the temperature difference obtained by | Tw−Tn | is 0.1 ° C. or higher and 1.0 ° C. or lower. It is preferable to be within the range. This temperature difference | Tw−Tn | is more preferably in the range of 0.1 ° C. or more and 0.5 or less, and further preferably in the range of 0.1 ° C. or more and 0.3 ° C. or less. Details of how to obtain the temperature difference | Tw−Tn | will be described later with reference to another drawing.

前述の温度差｜Ｔｗ−Ｔｎ｜の求め方について図４を参照しながら説明する。温度差｜Ｔｗ−Ｔｎ｜は、例えば市販の感温液晶シートを用いて求めることができる。感温液晶シートは、周知のように、温度によって色が変わる液晶をマイクロカプセル化し、このマイクロカプセルを、紙やポリマー等から形成されたフィルムに印刷などによって担持させたシートである。本実施形態では、感温液晶シートとして、日本マイクロカプセル社製のＲＷ−２５を用いている。温度差｜Ｔｗ−Ｔｎ｜は、感温液晶シートを用いて以下の方法で求めることができる。 A method for obtaining the temperature difference | Tw−Tn | will be described with reference to FIG. The temperature difference | Tw−Tn | can be determined using, for example, a commercially available temperature-sensitive liquid crystal sheet. As is well known, the temperature-sensitive liquid crystal sheet is a sheet in which a liquid crystal whose color changes with temperature is encapsulated, and the microcapsule is carried on a film formed of paper, polymer, or the like by printing or the like. In this embodiment, RW-25 manufactured by Nippon Microcapsule is used as the temperature-sensitive liquid crystal sheet. The temperature difference | Tw−Tn | can be determined by the following method using a temperature-sensitive liquid crystal sheet.

まず、走行を開始する前のベルト２１の流延面２１ａに感温液晶シート３８を貼り付ける。本実施形態では、３枚の感温液晶シート３８を貼り付けているが、この枚数に限定されない。各感温液晶シート３８は、溶接部２１ｗが感温液晶シート３８のシート面における概ね中央を通るように貼り付ける。また、ローラ２３の周面に対向して、カメラを配する。本実施形態では、ローラ２３とベルト２１とが接触している領域の上流端から、ローラ２３の周の長さの１／８だけ下流側の位置に、カメラをベルト２１に対向させて配置した。温度コントローラ２２ａによりローラ２２の周面温度を１９℃、温度コントローラ２３ａによりローラ２３の周面温度を３２℃にして、ベルト２１を３５ｍ／分で走行させる。ベルト２１の走行により、感温液晶シート３８を、５回ローラ２３上を通過させる。５回目の通過の際に、カメラで感温液晶シート３８を撮影する。本実施形態では、３枚の感温液晶シート３８をそれぞれ撮影しているが、これらから選ばれる１枚あるいは２枚を撮影してもよい。例えば、感温液晶シート３８のうち長手方向Ｚ１における最も上流側の１枚のみを撮影してもよい。撮影された感温液晶シート３８の色から、流延面２１ａにおける溶接部２１ｗの温度Ｔｗと非溶接部２１ｎの温度Ｔｎとを求め、その差を算出する。算出される値の絶対値が温度差｜Ｔｗ−Ｔｎ｜である。 First, the temperature-sensitive liquid crystal sheet 38 is attached to the casting surface 21a of the belt 21 before starting running. In the present embodiment, three temperature-sensitive liquid crystal sheets 38 are attached, but the number is not limited to this number. Each temperature-sensitive liquid crystal sheet 38 is pasted so that the welded portion 21 w passes through substantially the center of the sheet surface of the temperature-sensitive liquid crystal sheet 38. In addition, a camera is arranged facing the peripheral surface of the roller 23. In the present embodiment, the camera is disposed facing the belt 21 at a position downstream of the upstream end of the region where the roller 23 and the belt 21 are in contact by 1/8 of the circumferential length of the roller 23. . The temperature controller 22a sets the peripheral surface temperature of the roller 22 to 19 ° C., and the temperature controller 23a sets the peripheral surface temperature of the roller 23 to 32 ° C., so that the belt 21 runs at 35 m / min. As the belt 21 travels, the temperature-sensitive liquid crystal sheet 38 is passed over the roller 23 five times. During the fifth pass, the temperature-sensitive liquid crystal sheet 38 is photographed with a camera. In the present embodiment, three temperature-sensitive liquid crystal sheets 38 are photographed, but one or two selected from these may be photographed. For example, only one of the temperature-sensitive liquid crystal sheets 38 on the most upstream side in the longitudinal direction Z1 may be photographed. The temperature Tw of the welded portion 21w and the temperature Tn of the non-welded portion 21n on the casting surface 21a are obtained from the photographed temperature-sensitive liquid crystal sheet 38, and the difference is calculated. The absolute value of the calculated value is the temperature difference | Tw−Tn |.

図５に示すようにベルト２１の裏面２１ｂに、３μｍ以上３００μｍ以下の範囲内の深さＤをもつ窪み６１が認められる場合には、窪み６１の表面６１ａの傾斜度のうち最大の傾斜度（以下、最大傾斜度と称する）を０．１μｍ／ｍｍ以上１．５μｍ／ｍｍ以下の範囲内とすることが好ましく、本実施形態では例えば１．０μｍ／ｍｍとしている。傾斜度は、図５に示すように、窪み６１の表面６１ａにおける接線ＬＣを描いたときに、接線ＬＣを斜辺とし、この斜辺と、裏面２１ｂ上の直線と、この裏面２１ｂ上の直線に下した接線ＬＣからの垂線（厚み方向Ｚ３に伸びた直線）とからなる直角三角形において、垂線の長さＬ１（単位はμｍ）を、裏面２１ｂ上の直線の長さＬ２（単位はｍｍ）で除した値であり、すなわちＬ１／Ｌ２で算出される値（単位はμｍ／ｍｍ）である。したがって、窪み６１の表面における接線のうち、裏面２１ｂに対する角度（ただし、この角度をθとするときに、０°≦θ≦９０°とする）が最も大きい接線を斜辺としてもつ直角三角形において求めた傾斜度が最大傾斜度である。最大傾斜度は０．２μｍ／ｍｍ以上１．２μｍ／ｍｍ以下の範囲内とすることがより好ましく、０．３μｍ／ｍｍ以上１．０μｍ／ｍｍ以下の範囲内とすることがさらに好ましい。なお、傾斜度は、裏面２１ｂに沿って区切った各区間内において、平均値としてもとめてもよく、さらに具体的な求め方は後述する。 As shown in FIG. 5, when a recess 61 having a depth D in the range of 3 μm or more and 300 μm or less is recognized on the back surface 21 b of the belt 21, the maximum inclination (inclination of the surface 61 a of the recess 61 ( Hereinafter, the maximum gradient is referred to as 0.1 μm / mm or more and 1.5 μm / mm or less, and in this embodiment, for example, 1.0 μm / mm. As shown in FIG. 5, when the tangent line LC on the surface 61a of the depression 61 is drawn, the inclination is set to be a hypotenuse, the hypotenuse, the straight line on the back surface 21b, and the straight line on the back surface 21b. The perpendicular length L1 (unit: μm) is divided by the straight line length L2 (unit: mm) on the back surface 21b in a right triangle composed of the perpendicular line (straight line extending in the thickness direction Z3) from the tangent line LC. That is, a value calculated by L1 / L2 (unit: μm / mm). Therefore, among the tangents on the front surface of the depression 61, the angle is obtained from a right triangle having the tangent having the largest angle with respect to the back surface 21b (where 0 ° ≦ θ ≦ 90 ° when this angle is θ) as the hypotenuse. The slope is the maximum slope. The maximum inclination is more preferably in the range of 0.2 μm / mm to 1.2 μm / mm, and still more preferably in the range of 0.3 μm / mm to 1.0 μm / mm. The slope may be obtained as an average value in each section divided along the back surface 21b, and a more specific method will be described later.

窪み６１の最大傾斜度を上記範囲内にする場合の例を以下に説明する。ベルト２１には、溶接等による部分的な熱処理による変形が生じたり、流涎面２１ａに窪み状の欠陥が生じることがある。こうした変形や窪み状の欠陥を平らにするために、ベルト２１の裏面２１ｂに、パンチング、研削、研磨を行い、その後、流延面２１ａ側の盛り上がった部分を削って平坦にする場合がある。パンチングは、ポンチと呼ばれる叩き部材で叩く処理であり、ベルト２１の裏面２１ｂを叩いて行う処理なのでバックパンチと呼ばれる。流延面２１ａを平坦にするこのような処理によって、裏面２１ｂには、図６に示すような窪み６２が残ることがある。この窪み６２は、例えば、ポンチの先端の跡である急峻な傾斜の表面と、その周辺が研削による緩やかな傾斜の表面とを有する。この窪み６２の最大傾斜度が１．５μｍ／ｍｍよりも大きい場合には、窪み６２の表面６２ａをさらに研削する、あるいは、ベルト２１を構成する金属と同じ金属を用いて窪み６２を溶接により埋め、埋めて形成された肉盛り部分を研削するなどして、最大傾斜度が０．１μｍ／ｍｍ以上１．５μｍ／ｍｍ以下である図５に示す窪み６１にする。なお、研削の代わりに研磨してもよいし、研削に加えて研磨してもよい。本実施形態では、研磨に砥石を用いている。図５に示す窪み６１の深さは、３００μｍ以下であれば図６に示す窪み６２の深さより深くてもよい。なお、図５に示す窪み６１は、概ね円錐形状であり、すなわち概ね三角形の断面形状をもつ。この窪み６１の裏面２１ｂにおける開口の径は、図６に示す窪み６２の裏面２１ｂにおける開口の径より大きくてもよく、５０ｍｍ以上６００ｍｍ以下の範囲内であることが好ましい。 An example in which the maximum inclination of the depression 61 is within the above range will be described below. The belt 21 may be deformed by partial heat treatment due to welding or the like, or a dimple-like defect may occur on the fluent surface 21a. In order to flatten such deformation and dent-like defects, punching, grinding, and polishing may be performed on the back surface 21b of the belt 21, and then the raised portion on the casting surface 21a side may be shaved and flattened. The punching is a process of hitting with a hitting member called a punch and is called a back punch because it is a process performed by hitting the back surface 21b of the belt 21. Due to such a process of flattening the casting surface 21a, a recess 62 as shown in FIG. 6 may remain on the back surface 21b. The recess 62 has, for example, a steeply inclined surface that is a trace of the tip of the punch, and a gently inclined surface that is ground by grinding. When the maximum inclination of the depression 62 is larger than 1.5 μm / mm, the surface 62a of the depression 62 is further ground, or the depression 62 is filled by welding using the same metal as that constituting the belt 21. Then, the buried portion formed by filling is ground to form a recess 61 shown in FIG. 5 having a maximum inclination of 0.1 μm / mm to 1.5 μm / mm. In addition, you may grind | polish instead of grinding and may grind in addition to grinding. In this embodiment, a grindstone is used for polishing. The depth of the recess 61 shown in FIG. 5 may be deeper than the depth of the recess 62 shown in FIG. 6 as long as it is 300 μm or less. Note that the recess 61 shown in FIG. 5 has a generally conical shape, that is, a generally triangular cross-sectional shape. The diameter of the opening on the back surface 21b of the recess 61 may be larger than the diameter of the opening on the back surface 21b of the recess 62 shown in FIG. 6, and is preferably in the range of 50 mm or more and 600 mm or less.

窪み６１の形状は、例えばレーザー変位計により求めることができ、本実施形態では（株）キーエンス製のＬＪ−Ｖ７０８０を用いている。最大傾斜度を求める方法として、例えば、以下のような方法がある。まず、レーザー変位計により窪み６１の最深部を通るようにベルト２１の例えば幅方向Ｚ２に沿って窪み６１の断面形状を測定する。その測定した断面形状について、横軸を測定した例えば幅方向Ｚ２での距離、縦軸を深さＤとしてグラフ化する。窪み６１の最深部を起点に、幅方向Ｚ２において５ｍｍ以上２０ｍｍ以下の程度の一定幅の区間毎に、傾斜度としての傾きを複数求めて、それらの平均値としての平均傾きを求める。各区間の平均傾きを窪み６１の裏面２１ｂにおける開口端である端部まで順次求める。これらの平均傾きの最大値を最大傾斜度とする。なお、平均傾きの求め方としては、上記区間毎に求めた実測値を用いる、上記区間内の曲線の傾き（微分値）を平均化する等の方法がある。最大傾斜度を求める際には、各計測エラーを除くために、複数の平均傾きの値のうち、最大値と最小値とを除くなどの方法も適用できる。 The shape of the recess 61 can be obtained by, for example, a laser displacement meter. In this embodiment, LJ-V7080 manufactured by Keyence Corporation is used. As a method for obtaining the maximum inclination, for example, there are the following methods. First, the cross-sectional shape of the depression 61 is measured along the width direction Z2 of the belt 21 so as to pass through the deepest portion of the depression 61 with a laser displacement meter. For the measured cross-sectional shape, the horizontal axis is measured, for example, the distance in the width direction Z2, and the vertical axis is plotted as the depth D. Starting from the deepest part of the depression 61, a plurality of inclinations as inclinations are obtained for each section having a constant width of about 5 mm to 20 mm in the width direction Z2, and an average inclination as an average value thereof is obtained. The average inclination of each section is sequentially obtained up to the end that is the open end of the back surface 21b of the recess 61. The maximum value of these average inclinations is defined as the maximum inclination. In addition, as a method of obtaining the average slope, there are methods such as averaging the slope (differential value) of the curve in the section using the actual measurement value obtained for each section. When obtaining the maximum inclination, a method of excluding a maximum value and a minimum value from a plurality of average inclination values can be applied in order to eliminate each measurement error.

図７に示すように、テンタ１６は、上述のクリップ３１、エア供給部３２、送風部３３と、レール４１，４２と、チャンバ４３とを有する。チャンバ４３内では、搬送路は、上流側から順番に、予熱工程のための予熱区間４５、延伸工程のための延伸区間４６、緩和工程のための緩和区間４７、冷却工程のための冷却区間４８に区分されている。予熱区間４５、延伸区間４６、緩和区間４７、冷却区間４８は、送風部３３（図１参照）から送り出される空気の温度と、レール４１，４２の設置態様とによって空間的に区分されて形成されたものであり、仕切り等による区分によって形成されたものではない。また、予熱区間４５よりも上流に把持開始位置、冷却区間４８よりも下流側に把持解除位置をそれぞれ設定してある。 As shown in FIG. 7, the tenter 16 includes the above-described clip 31, air supply unit 32, blower unit 33, rails 41 and 42, and a chamber 43. Within the chamber 43, the conveying path is in order from the upstream side, the preheating section 45 for the preheating process, the stretching section 46 for the stretching process, the relaxing section 47 for the relaxing process, and the cooling section 48 for the cooling process. It is divided into. The preheating section 45, the extending section 46, the relaxation section 47, and the cooling section 48 are formed by being spatially divided according to the temperature of the air sent from the blower 33 (see FIG. 1) and the installation mode of the rails 41 and 42. They are not formed by partitioning or the like. A grip start position is set upstream of the preheating section 45, and a grip release position is set downstream of the cooling section 48.

レール４１，４２は、フィルム１２の搬送路の両側に配されている。レール４１，４２には、それぞれ複数のクリップ３１が設けられている。各クリップ３１は、対応するレール４１，４２に沿って移動自在であり、その移動方向はレール４１，４２によって規定される。各レール４１，４２は、クリップ３１を把持開始位置から把持解除位置に移動する往路部と、把持解除位置にまで移動したクリップ３１を把持開始位置に戻す復路部とを有した環状に設けられている。クリップ３１は、一定の間隔で各レール４１，４２の全周にあるが、図７では一部のクリップ３１のみを描いてある。なお、本実施形態ではフィルム１２の側部を保持する保持部材としてクリップ３１を用いているが、保持部材はこれに限定されない。例えば、フィルムの側部に複数のピンを突き刺すことでフィルム１２を保持するピンプレートを、クリップ３１に代えて用いてもよい。 The rails 41 and 42 are arranged on both sides of the film 12 conveyance path. A plurality of clips 31 are provided on each of the rails 41 and 42. Each clip 31 is movable along the corresponding rails 41 and 42, and the moving direction is defined by the rails 41 and 42. Each of the rails 41 and 42 is provided in an annular shape having an outward path portion that moves the clip 31 from the grip start position to the grip release position and a return path portion that returns the clip 31 moved to the grip release position to the grip start position. Yes. The clips 31 are on the entire circumference of the rails 41 and 42 at regular intervals, but only some of the clips 31 are depicted in FIG. In this embodiment, the clip 31 is used as a holding member that holds the side portion of the film 12, but the holding member is not limited to this. For example, a pin plate that holds the film 12 by piercing a plurality of pins on the side of the film may be used in place of the clip 31.

レール４１，４２には、それぞれ複数のクリップ３１を所定の間隔で取り付けた環状のチェーン（図示無し）がレールに沿って移動自在に設けられている。チェーンは、把持開始位置よりも上流側に配されるターンホイール５１と、把持解除位置よりも下流側に配されるスプロケット５２に掛けられている。スプロケット５２が駆動部（図示無し）によって回転することにより、チェーンがレール４１，４２に沿って循環移動する。このチェーンの移動により各クリップ３１がレール４１，４２に沿って一定の速度で移動する。なお、以下では、往路部、復路部を特に明示しない場合は、レール４１，４２として往路部について説明する。 Each of the rails 41 and 42 is provided with an annular chain (not shown) in which a plurality of clips 31 are attached at predetermined intervals so as to be movable along the rails. The chain is hung on a turn wheel 51 disposed upstream of the grip start position and a sprocket 52 disposed downstream of the grip release position. As the sprocket 52 is rotated by a drive unit (not shown), the chain circulates along the rails 41 and 42. As the chain moves, each clip 31 moves along the rails 41 and 42 at a constant speed. In the following description, the forward portion is described as the rails 41 and 42 when the forward portion and the backward portion are not clearly shown.

把持開始位置には、クリップ３１にフィルム１２の側端の把持を開始させる把持開始部材（図示無し）が設けられている。また、把持解除位置には、クリップ３１にフィルム１２の側部の把持を解除させる把持解除部材（図示無し）が設けられている。これにより、フィルム１２は、各側部が把持開始位置でクリップ３１に把持され、クリップ３１の移動により長手方向Ｚ１に搬送されて、予熱区間４５、延伸区間４６、緩和区間４７、冷却区間４８を順次通過する。予熱区間４５、延伸区間４６、緩和区間４７、冷却区間４８を通過する間にフィルム１２は区間ごとの処理が施され、把持解除位置でクリップ３１の把持が解除される。 At the grip start position, a grip start member (not shown) that causes the clip 31 to start gripping the side edge of the film 12 is provided. In addition, a grip release member (not shown) is provided at the grip release position to release the clip 31 from the side of the film 12. Thereby, each side part is hold | gripped by the clip 31 in the holding | grip start position, and the film 12 is conveyed in the longitudinal direction Z1 by the movement of the clip 31, and the preheating area 45, the extending | stretching area 46, the relaxation area 47, and the cooling area 48 are carried out. Pass sequentially. While passing through the preheating section 45, the stretching section 46, the relaxation section 47, and the cooling section 48, the film 12 is processed for each section, and the gripping of the clip 31 is released at the grip releasing position.

把持開始位置から延伸区間４６に至るまでは、レール４１，４２は、長手方向Ｚ１と平行で、互いの間隔（以下、レール間隔という）を一定にしてある。これにより、対向したレール４１上のクリップ３１とレール４２上のクリップ３１との対向クリップ間隔を一定にした状態で、クリップ３１を長手方向Ｚ１に移動する。 From the grip start position to the extending section 46, the rails 41 and 42 are parallel to the longitudinal direction Z1, and the distance between them (hereinafter referred to as rail distance) is constant. As a result, the clip 31 is moved in the longitudinal direction Z1 in a state in which the opposing clip interval between the clip 31 on the opposing rail 41 and the clip 31 on the rail 42 is constant.

予熱区間４５では、延伸される前のフィルム１２を加熱（以下、予熱という）する。したがって、予熱区間４５ではフィルム１２は、延伸しない状態で予熱される。予熱は、エア供給部３２からの加熱された空気により行う。この空気の温度は、２５℃以上１２０℃以下の範囲とすることが好ましい。 In the preheating section 45, the film 12 before being stretched is heated (hereinafter referred to as preheating). Therefore, in the preheating section 45, the film 12 is preheated without being stretched. Preheating is performed by heated air from the air supply unit 32. The temperature of the air is preferably in the range of 25 ° C. or higher and 120 ° C. or lower.

延伸区間４６では、レール４１，４２は直線に配されているが、長手方向Ｚ１との間で延伸角度θをなすように外向きに角度を付けて配してあり、下流に向かってレール間隔が次第に広くなる。これにより、クリップ３１の移動方向を長手方向Ｚ１に対して延伸角度θだけ外側に向け、クリップ３１の長手方向Ｚ１の移動にともなって対向クリップ間隔を漸増しフィルム１２を幅方向Ｚ２に延伸する。この延伸区間４６では、延伸前の幅Ｗ１のフィルム１２を幅Ｗ２にまで拡げる。なお、予熱区間４５では長手方向Ｚ１に対してレール４１，４２が平行であるから、延伸角度θは、予熱区間４５に対する延伸区間４６におけるクリップ３１の移動方向の増分の角度である。延伸倍率α（単位は％）は、α＝（Ｗ２／Ｗ１）×１００によって求められ、例えば目標とする光学特性に基づいて設定される。延伸倍率αが大きい場合ほどへこみ部は現れやすく、延伸倍率αが５％以上４０％以下の範囲内である場合に、特に顕著な効果が得られる。 In the extending section 46, the rails 41 and 42 are arranged in a straight line, but are arranged at an angle outward so as to form an extending angle θ with respect to the longitudinal direction Z1. Gradually becomes wider. Accordingly, the moving direction of the clip 31 is directed outward by the stretching angle θ with respect to the longitudinal direction Z1, and the film 12 is stretched in the width direction Z2 gradually increasing with the movement of the clip 31 in the longitudinal direction Z1. In the stretching section 46, the film 12 having the width W1 before stretching is expanded to the width W2. In addition, since the rails 41 and 42 are parallel to the longitudinal direction Z1 in the preheating section 45, the stretching angle θ is an increment angle in the moving direction of the clip 31 in the stretching section 46 with respect to the preheating section 45. The draw ratio α (unit:%) is obtained by α = (W2 / W1) × 100, and is set based on, for example, target optical characteristics. As the draw ratio α is larger, the dent portion is more likely to appear, and a particularly remarkable effect is obtained when the draw ratio α is in the range of 5% to 40%.

延伸区間４６では、エア供給部３２からの加熱された空気によりフィルム１２を加熱する。延伸区間４６におけるフィルム１２の温度は、例えば目標とする光学特性に基づいて設定される。 In the stretching section 46, the film 12 is heated by the heated air from the air supply unit 32. The temperature of the film 12 in the stretching section 46 is set based on, for example, target optical characteristics.

本実施形態では、緩和区間４７，冷却区間４８は、予熱区間４５と同様に、レール４１，４２が長手方向Ｚ１に平行でありレール間隔を一定にしてある。したがって、これらの緩和区間４７，冷却区間４８では、対向クリップ間隔を一定にした状態でクリップ３１が移動し、フィルム１２は幅Ｗ２を維持して搬送される。緩和区間４７では、フィルム１２を加熱し、冷却区間４８では、フィルム１２を冷却する。なお、緩和区間４７を設けなくてもよい。緩和区間４７及び冷却区間４８におけるフィルム１２の温度は、エア供給部３２からの空気の温度を調節することにより調整される。 In the present embodiment, in the relaxation section 47 and the cooling section 48, as in the preheating section 45, the rails 41 and 42 are parallel to the longitudinal direction Z1 and the rail interval is constant. Therefore, in these relaxation section 47 and cooling section 48, the clip 31 moves with the opposing clip interval kept constant, and the film 12 is conveyed while maintaining the width W2. In the relaxation section 47, the film 12 is heated, and in the cooling section 48, the film 12 is cooled. Note that the relaxation zone 47 may not be provided. The temperature of the film 12 in the relaxation section 47 and the cooling section 48 is adjusted by adjusting the temperature of air from the air supply unit 32.

上記構成の作用を説明する。ドープ１１は流延ダイ２４から連続的に流出されて、流延位置ＰＣと剥取位置ＰＰとを繰り返し循環して走行するベルト２１上に流延膜２６が形成される（流延工程）。ベルト２１の流延面２１ａは、ローラ２２，２３によって温度を調整されているから、流延膜２６はベルト２１を介して温度が調整され、この温度調整と送風部２７，２８からの空気による乾燥促進とにより固まる。なお、乾燥ゲル化方式であるこの例では、流延膜２６は、ベルト２１を介する加熱と、送風部２７，２８からの空気による加熱とにより、乾燥がすすめられ、溶媒の蒸発により固まる。 The operation of the above configuration will be described. The dope 11 continuously flows out from the casting die 24, and a casting film 26 is formed on the belt 21 that repeatedly circulates between the casting position PC and the stripping position PP (casting process). Since the temperature of the casting surface 21 a of the belt 21 is adjusted by the rollers 22 and 23, the temperature of the casting film 26 is adjusted via the belt 21, and the temperature adjustment and the air from the air blowing units 27 and 28 are used. It hardens with accelerated drying. In this example, which is a dry gelation system, the casting film 26 is dried by heating through the belt 21 and heating by the air from the air blowing units 27 and 28, and is solidified by evaporation of the solvent.

ここで、裏面２１ｂにおける溶接部高さＨが大きいほど、裏面２１ｂの溶接部２１ｗのローラ２２，２３に対する接触圧が大きくなるので裏面２１ｂの溶接部２１ｗにおける上記接触圧と非溶接部２１ｎにおける上記接触圧との差である接触圧差は大きくなる。この接触圧差が大きい場合ほど、ローラ２２，２３から流延面２１ａへの伝熱が不均等になるので流延面２１ａにおける温度差｜Ｔｗ−Ｔｎ｜は大きい。製造するフィルム１２が薄いほど流延膜２６も薄く形成され、製造するフィルム１２の厚みが５０μｍ以下の場合には、前述の固さの差が顕著である。このように固さの差が大きすぎる場合には、後に行うテンタ１６での延伸で、固さの差に起因した応力のむらが生じてしまう。この応力のむらは、フィルム１２の乾燥に伴う収縮のむらの原因になり、この収縮の程度が小さいフィルム部分が前述のへこみ部となる。そして、溶接部２１ｗ上の領域に対応するフィルム部分の方が、非溶接部２１ｎ上の領域に対応するフィルム部分に比べて、延伸によって生じる応力が小さいので、乾燥に伴う収縮の程度が小さくなる。つまり、このへこみ部は、流延膜の溶接部２１ｗ上の領域に対応するフィルム領域に発生したものであると考察される。なお、本実施形態のように乾燥ゲル化方式の場合には、ローラ２２，２３からの伝熱の不均等は、流延膜２６における乾燥の程度の差につながり、流延膜２６における溶接部２１ｗ上の領域での固さと非溶接部２１ｎ上の領域での固さとの差は、乾燥の程度の差に対応する。このような乾燥の程度の差は、冷却ゲル化方式による場合と比べて、テンタ１６での延伸に起因する応力を、より不均一にさせる。冷却ゲル化方式は、流延膜を冷却して固めるものである。なお、ベルト２１のローラ２２，２３との接触圧は、例えば、プレスケール（富士フイルム（株）製、ＬＬＬＷ）とプレスケール解析用システム（富士フイルム（株）製、ＦＰＤ−９２７０）により求めることができ、本実施形態でもそうしている。 Here, since the contact pressure with respect to the rollers 22 and 23 of the welding part 21w of the back surface 21b becomes large, so that the welding part height H in the back surface 21b is large, the said contact pressure in the welding part 21w of the back surface 21b and the said in the non-welding part 21n. The contact pressure difference, which is the difference from the contact pressure, increases. The larger the contact pressure difference, the more uneven the heat transfer from the rollers 22 and 23 to the casting surface 21a, so the temperature difference | Tw−Tn | at the casting surface 21a is larger. The thinner the film 12 to be manufactured, the thinner the cast film 26 is formed. When the thickness of the film 12 to be manufactured is 50 μm or less, the above-described difference in hardness is significant. When the difference in hardness is too large as described above, stress unevenness due to the difference in hardness is caused by stretching in the tenter 16 performed later. This unevenness of stress causes unevenness of shrinkage due to drying of the film 12, and the film portion having a small degree of shrinkage becomes the above-mentioned indented portion. And since the film part corresponding to the area | region on the welding part 21w has the stress which arises by extending | stretching compared with the film part corresponding to the area | region on the non-welding part 21n, the grade of the shrinkage | contraction accompanying drying becomes small. . That is, it is considered that this dent portion is generated in the film region corresponding to the region on the welded portion 21w of the cast film. In the case of the dry gelation method as in this embodiment, the uneven heat transfer from the rollers 22 and 23 leads to a difference in the degree of drying in the casting film 26, and the welded portion in the casting film 26. The difference between the hardness in the region on 21w and the hardness in the region on non-welded portion 21n corresponds to the difference in the degree of drying. Such a difference in the degree of drying makes the stress caused by stretching in the tenter 16 more non-uniform than in the case of the cooling gelation method. The cooling gelation method cools and solidifies the cast film. The contact pressure between the belt 21 and the rollers 22 and 23 is determined by, for example, prescale (manufactured by FUJIFILM Corporation, LLLW) and prescale analysis system (manufactured by FUJIFILM Corporation, FPD-9270). This is also the case in this embodiment.

この点、本実施形態のベルト２１の裏面２１ｂは、溶接部高さＨが３μｍ以上３０μｍ以下の範囲と小さくされているので、流延面２１ａにおいては温度差｜Ｔｗ−Ｔｎ｜が小さい。温度差｜Ｔｗ−Ｔｎ｜が小さいことにより、流延膜２６は、全域にわたり均等に乾燥され、５０μｍ以下のフィルム１２を製造する場合であっても、流延膜２６は溶接部２１ｗ上の領域と非溶接部２１ｎ上の領域との乾燥の程度の差が小さく抑えられる。このため後に行うテンタ１６では、流延膜２６での溶接部２１ｗ上の領域に対応するフィルム１２の領域は、非溶接部２１ｎ上の領域に対応するフィルム１２の領域と概ね等しく延伸される。 In this respect, since the back surface 21b of the belt 21 of the present embodiment has a welded portion height H as small as 3 μm or more and 30 μm or less, the temperature difference | Tw−Tn | is small on the casting surface 21a. Due to the small temperature difference | Tw−Tn |, the cast film 26 is evenly dried over the entire region, and the cast film 26 is an area on the welded portion 21w even when the film 12 of 50 μm or less is manufactured. And the difference in the degree of drying from the region on the non-welded portion 21n can be kept small. For this reason, in the tenter 16 to be performed later, the region of the film 12 corresponding to the region on the welded portion 21w in the cast film 26 is stretched approximately equally to the region of the film 12 corresponding to the region on the non-welded portion 21n.

流延面２１ａにおける温度差｜Ｔｗ−Ｔｎ｜は０．１℃以上１．０℃以下の範囲内とされているから、流延膜２６は溶接部２１ｗ上の領域と非溶接部２１ｎ上の領域との乾燥の程度の差が極めて小さく抑えられる。 Since the temperature difference | Tw−Tn | in the casting surface 21a is in the range of 0.1 ° C. or more and 1.0 ° C. or less, the casting film 26 is on the welded portion 21w and on the non-welded portion 21n. The difference in the degree of drying from the area is extremely small.

裏面２１ｂにおける３μｍ以上３００μｍ以下の範囲内の深さＤをもつ窪み６１は、最大傾斜度が０．１μｍ／ｍｍ以上１．５μｍ／ｍｍ以下の範囲内に小さく抑えられている。そのため、ベルト２１に付与した高い張力（テンション）により、ベルト２１の伸びと、一対のローラ２２，２３の周面からの圧力との少なくともいずれか一方により、ベルト２１とローラ２２，２３とがより確実に接触する。これにより、ローラ２２，２３からベルト２への伝熱がよりベルト２１全域にわたり均一化し、ベルト２１の温度がより均一に制御される。その結果、図６に示す窪み６２に起因するフィルム１２の窪みの発生が抑制される。なお、窪み６２による伝熱の不均一化に起因するこのフィルム１２の窪みは、長手方向に走行する環状のベルト２１の周回の周期に対応して現れるものであり、例えばテンタ１６を用いて延伸をし、５０μｍ以下の厚みのフィルム１２に認められるものである。そして、この窪みは、フィルム面に略円形に開口したものである。 The depression 61 having a depth D in the range of 3 μm or more and 300 μm or less on the back surface 21 b is kept small in the range of 0.1 μm / mm or more and 1.5 μm / mm or less. For this reason, the belt 21 and the rollers 22 and 23 are more affected by at least one of the elongation of the belt 21 and the pressure from the peripheral surfaces of the pair of rollers 22 and 23 due to the high tension applied to the belt 21. Contact securely. Thereby, the heat transfer from the rollers 22 and 23 to the belt 2 is made more uniform over the entire belt 21, and the temperature of the belt 21 is more uniformly controlled. As a result, the occurrence of the depression of the film 12 due to the depression 62 shown in FIG. 6 is suppressed. In addition, the dent of this film 12 resulting from the non-uniform | heterogenous heat transfer by the dent 62 appears corresponding to the period of the circumference | surroundings of the cyclic | annular belt 21 which runs in a longitudinal direction, For example, it stretches using the tenter 16 The film 12 having a thickness of 50 μm or less is recognized. And this hollow is opened in the substantially circular shape on the film surface.

流延膜２６は、剥取ローラ２５によりベルト２１から剥ぎ取られ、これによりフィルム１２が形成される（剥離工程）。フィルム１２はテンタ１６に案内され、各側部がクリップ３１により把持される。フィルム１２は、クリップ３１により側部を把持された状態で、予熱区間４５、延伸区間４６、緩和区間４７、冷却区間４８を順次通過するように長手方向Ｚ１に搬送され、送風部３３からの空気により乾燥を進められる。把持開始位置から延伸区間４６に至るまでの間では、フィルム１２は延伸されることなく搬送される。予熱区間４５では、フィルム１２は、延伸しない状態で予熱される（予熱工程）。この予熱により、延伸区間４６での延伸が迅速に開始されるようになるとともに、その延伸の際にフィルム１２に対して幅方向Ｚ２でより均一な張力が付与されるようになる。延伸区間４６では、フィルム１２は、加熱により乾燥されながら、幅方向Ｚ２に延伸され、延伸前の幅Ｗ１のフィルム１２を幅Ｗ２にまで拡げる（延伸工程）。この延伸は、フィルム１２を加熱した状態で行われる。緩和区間４７，冷却区間４８では、フィルム１２は幅Ｗ２を維持して搬送される。緩和区間４７では、フィルム１２をその幅Ｗ２を一定にした状態で加熱することにより、延伸区間４６での延伸で生じた歪みを緩和する（緩和工程）。冷却区間４８では、フィルム１２を冷却してフィルム１２の分子を固定する（冷却工程）。 The casting film 26 is peeled off from the belt 21 by the peeling roller 25, whereby the film 12 is formed (peeling step). The film 12 is guided by the tenter 16 and each side is gripped by the clip 31. The film 12 is conveyed in the longitudinal direction Z1 so as to pass through the preheating section 45, the stretching section 46, the relaxation section 47, and the cooling section 48 in a state where the film 12 is gripped on the side portion, and the air from the blower section 33 is conveyed. Can proceed with drying. Between the grip start position and the stretching section 46, the film 12 is conveyed without being stretched. In the preheating section 45, the film 12 is preheated without being stretched (preheating step). By this preheating, the stretching in the stretching section 46 is started quickly, and more uniform tension is applied to the film 12 in the width direction Z2 during the stretching. In the stretching section 46, the film 12 is stretched in the width direction Z2 while being dried by heating, and the film 12 having the width W1 before stretching is expanded to the width W2 (stretching step). This stretching is performed while the film 12 is heated. In the relaxation zone 47 and the cooling zone 48, the film 12 is conveyed while maintaining the width W2. In the relaxation section 47, the film 12 is heated in a state where the width W2 thereof is constant, thereby relaxing the distortion generated by stretching in the stretching section 46 (relaxation step). In the cooling section 48, the film 12 is cooled to fix the molecules of the film 12 (cooling step).

把持解除位置でクリップ３１の把持が解除されたフィルム１２は、ローラ乾燥機１７で乾燥をさらにすすめられる。このように、フィルム１２の乾燥工程は、テンタ１６での予熱区間４５と延伸区間４６と緩和区間４７とによる第１乾燥工程と、ローラ乾燥機１７による第２乾燥工程とを含んでいる。ローラ乾燥機１７により乾燥されたフィルム１２は、巻取機１８により、巻芯に巻き取られてロール状にされる。 The film 12 from which the clip 31 has been released at the holding release position is further dried by the roller dryer 17. Thus, the drying process of the film 12 includes the first drying process by the preheating section 45, the stretching section 46, and the relaxation section 47 in the tenter 16, and the second drying process by the roller dryer 17. The film 12 dried by the roller dryer 17 is wound around a core by a winder 18 to be rolled.

フィルム１２は、例えば光学フィルムとして利用することができる。光学フィルムとしては、例えば偏光板の保護フィルムや、位相差フィルムが挙げられる。上記実施形態は、１種のドープ１１を用いて単層構造のフィルム１２を製造する例であるが、製造するフィルムは複層構造であってもよい。複層構造のフィルムを製造する場合には、周知の共流延により、複数種類のドープを流延すればよい。 The film 12 can be used as an optical film, for example. Examples of the optical film include a protective film for a polarizing plate and a retardation film. Although the said embodiment is an example which manufactures the film 12 of a single layer structure using 1 type of dope 11, the multilayer film may be sufficient as the film to manufacture. When producing a film having a multilayer structure, a plurality of types of dopes may be cast by well-known co-casting.

上記実施形態は、ポリマーとしてＴＡＣを用いた例であるが、ＴＡＣに代えて、ＴＡＣと異なる他のセルロースアシレートや、環状ポリオレフィン等としてもよい。セルロースアシレートについて、詳細を以下に説明する。 Although the said embodiment is an example using TAC as a polymer, it may replace with TAC and may be another cellulose acylate different from TAC, cyclic polyolefin, etc. Details of the cellulose acylate will be described below.

＜セルロースアシレート＞
セルロースアシレートは、セルロースの水酸基をカルボン酸でエステル化している割合、つまりアシル基の置換度（以下、アシル基置換度と称する）が下記式（１）〜（３）の全ての条件を満足するものが特に好ましい。なお、（１）〜（３）において、Ａ及びＢはともにアシル基置換度であり、Ａにおけるアシル基はアセチル基であり、Ｂにおけるアシル基は炭素原子数が３〜２２のものである。
２．４≦Ａ＋Ｂ≦３．０・・・（１）
０≦Ａ≦３．０・・・（２）
０≦Ｂ≦２．９・・・（３） <Cellulose acylate>
Cellulose acylate has a ratio of esterifying the hydroxyl group of cellulose with carboxylic acid, that is, the acyl group substitution degree (hereinafter referred to as acyl group substitution degree) satisfies all the conditions of the following formulas (1) to (3). Particularly preferred are: In (1) to (3), A and B are both acyl group substitution degrees, the acyl group in A is an acetyl group, and the acyl group in B has 3 to 22 carbon atoms.
2.4 ≦ A + B ≦ 3.0 (1)
0 ≦ A ≦ 3.0 (2)
0 ≦ B ≦ 2.9 (3)

セルロースを構成し、β−１，４結合しているグルコース単位は、２位、３位及び６位に遊離の水酸基を有している。セルロースアシレートは、このようなセルロースの水酸基の一部または全部がエステル化されて、水酸基の水素が炭素数２以上のアシル基に置換されたポリマーである。なお、グルコース単位中のひとつの水酸基のエステル化が１００％されていると置換度は１であるので、セルロースアシレートの場合には、２位、３位及び６位の水酸基がそれぞれ１００％エステル化されていると置換度は３となる。 Glucose units constituting cellulose and having β-1,4 bonds have free hydroxyl groups at the 2nd, 3rd and 6th positions. Cellulose acylate is a polymer in which some or all of the hydroxyl groups of cellulose are esterified, and the hydrogen of the hydroxyl group is substituted with an acyl group having 2 or more carbon atoms. Since the degree of substitution is 1 when esterification of one hydroxyl group in the glucose unit is 100%, in the case of cellulose acylate, the hydroxyl groups at the 2nd, 3rd and 6th positions are each 100% ester. The degree of substitution is 3.

ここで、グルコース単位で２位のアシル基置換度をＤＳ２、３位のアシル基置換度をＤＳ３、６位のアシル基置換度をＤＳ６として「ＤＳ２＋ＤＳ３＋ＤＳ６」で求められる全アシル基置換度は２．００〜３．００であることが好ましく、２．２２〜２．９０であることがより好ましく、２．４０〜２．８８であることがさらに好ましい。さらに、「ＤＳ６／（ＤＳ２＋ＤＳ３＋ＤＳ６）」は０．３２以上であることが好ましく、０．３２２以上であることがより好ましく、０．３２４〜０．３４０であることがさらに好ましい。 Here, the total acyl group substitution degree obtained by “DS2 + DS3 + DS6”, where the acyl group substitution degree at the 2-position in the glucose unit is DS2, the acyl substitution degree at the 3-position is DS3, and the acyl substitution degree at the 6-position is DS6 is 2. It is preferably from 00 to 3.00, more preferably from 2.22 to 2.90, and even more preferably from 2.40 to 2.88. Furthermore, “DS6 / (DS2 + DS3 + DS6)” is preferably 0.32 or more, more preferably 0.322 or more, and further preferably 0.324 to 0.340.

アシル基は１種類だけでもよいし、２種類以上であってもよい。アシル基が２種類以上であるときには、そのひとつがアセチル基であることが好ましい。２位、３位、及び６位の水酸基の水素のアセチル基による置換度の総和をＤＳＡとし、２位、３位、及び６位におけるアセチル基以外のアシル基による置換度の総和をＤＳＢとするとき、「ＤＳＡ＋ＤＳＢ」の値は、２．２〜２．８６であることが好ましく、２．４０〜２．８０であることが特に好ましい。ＤＳＢは１．５０以上であることが好ましく、１．７以上であることが特に好ましい。そして、ＤＳＢは、その２８％以上が６位水酸基の置換であることが好ましいが、より好ましくは３０％以上、さらに好ましくは３１％以上、特に好ましくは３２％以上が６位水酸基の置換であることが好ましい。また、セルロースアシレートの６位の「ＤＳＡ＋ＤＳＢ」の値が０．７５以上であることが好ましく、０．８０以上であることがより好ましく、０．８５以上であることが特に好ましい。以上のようなセルロースアシレートを用いることにより、溶液製膜に用いられるポリマー溶液をつくるために好ましい溶解性が得られる。 There may be only one kind of acyl group, or two or more kinds. When there are two or more acyl groups, it is preferable that one of them is an acetyl group. The sum of the substitution degrees of the hydrogen at the 2-, 3- and 6-position hydroxyl groups with acetyl groups is DSA, and the sum of the substitution degrees with acyl groups other than the acetyl groups at the 2-, 3- and 6-positions is DSB. In this case, the value of “DSA + DSB” is preferably 2.2 to 2.86, and particularly preferably 2.40 to 2.80. DSB is preferably 1.50 or more, and particularly preferably 1.7 or more. In DSB, 28% or more is preferably 6-position hydroxyl group substitution, more preferably 30% or more, further preferably 31% or more, particularly preferably 32% or more substitution of 6-position hydroxyl group. It is preferable. In addition, the value of “DSA + DSB” at the 6-position of cellulose acylate is preferably 0.75 or more, more preferably 0.80 or more, and particularly preferably 0.85 or more. By using the cellulose acylate as described above, preferable solubility can be obtained in order to produce a polymer solution used for solution casting.

炭素数が２以上であるアシル基としては、脂肪族基でもアリール基でもよく、特に限定されない。例えばセルロースのアルキルカルボニルエステル、アルケニルカルボニルエステルあるいは芳香族カルボニルエステル、芳香族アルキルカルボニルエステルなどがあり、これらは、それぞれさらに置換された基を有していてもよい。プロピオニル基、ブタノイル基、ペンタノイル基、ヘキサノイル基、オクタノイル基、デカノイル基、ドデカノイル基、トリデカノイル基、テトラデカノイル基、ヘキサデカノイル基、オクタデカノイル基、ｉｓｏ−ブタノイル基、ｔ−ブタノイル基、シクロヘキサンカルボニル基、オレオイル基、ベンゾイル基、ナフチルカルボニル基、シンナモイル基などを挙げることが出来る。これらの中でも、プロピオニル基、ブタノイル基、ドデカノイル基、オクタデカノイル基、ｔ−ブタノイル基、オレオイル基、ベンゾイル基、ナフチルカルボニル基、シンナモイル基などがより好ましく、プロピオニル基、ブタノイル基が特に好ましい。 The acyl group having 2 or more carbon atoms may be an aliphatic group or an aryl group, and is not particularly limited. For example, there are cellulose alkylcarbonyl ester, alkenylcarbonyl ester, aromatic carbonyl ester, aromatic alkylcarbonyl ester, etc., and these may each further have a substituted group. Propionyl group, butanoyl group, pentanoyl group, hexanoyl group, octanoyl group, decanoyl group, dodecanoyl group, tridecanoyl group, tetradecanoyl group, hexadecanoyl group, octadecanoyl group, iso-butanoyl group, t-butanoyl group, cyclohexane Examples thereof include a carbonyl group, an oleoyl group, a benzoyl group, a naphthylcarbonyl group, and a cinnamoyl group. Among these, a propionyl group, a butanoyl group, a dodecanoyl group, an octadecanoyl group, a t-butanoyl group, an oleoyl group, a benzoyl group, a naphthylcarbonyl group, a cinnamoyl group, and the like are more preferable, and a propionyl group and a butanoyl group are particularly preferable.

ポリマーとしてセルロースアシレートを用いる場合には、ドープ１１の溶媒としては、セルロースアシレートフィルムを溶液製膜で製造する場合のドープの溶媒として公知のものを用いることができる。例えば、ジクロロメタン、各種アルコール、各種ケトン等である。これらから選ばれる複数を混合して、この混合物を溶媒として用いてもよい。 When cellulose acylate is used as the polymer, the solvent for the dope 11 may be a known solvent for the dope when the cellulose acylate film is produced by solution casting. For example, dichloromethane, various alcohols, various ketones and the like. A plurality selected from these may be mixed and this mixture may be used as a solvent.

以下、本発明の実施例と、本発明に対する比較例とを挙げる。 Examples of the present invention and comparative examples for the present invention will be described below.

［実施例１］〜［実施例８］
実施例１〜８では、溶液製膜装置１０によりフィルム１２を製造した。各実施例の条件は、表１に示す。表１において、用いたベルト２１の溶接部高さＨは「溶接部高さＨ」欄に、流延面２１ａにおける温度差｜Ｔｗ−Ｔｎ｜は「温度差｜Ｔｗ−Ｔｎ｜」欄に、製造したフィルム１２の厚みは「フィルムの厚み」欄に示す。また、ローラ２２，２３の各周面温度は「ローラ２２の周面温度」欄と「ローラ２３の周面温度」欄とに示す。 [Example 1] to [Example 8]
In Examples 1 to 8, the film 12 was produced by the solution casting apparatus 10. The conditions for each example are shown in Table 1. In Table 1, the welding portion height H of the belt 21 used is in the “welding portion height H” column, and the temperature difference | Tw−Tn | in the casting surface 21a is in the “temperature difference | Tw−Tn |” column. The thickness of the produced film 12 is shown in the “film thickness” column. The peripheral surface temperatures of the rollers 22 and 23 are shown in the “peripheral surface temperature of the roller 22” column and the “peripheral surface temperature of the roller 23” column.

各フィルム１２について、へこみ部の有無及び程度を評価した。評価は、各フィルム１２からサンプリングしたサンプルに蛍光灯で光を照射し、目視で観察した。なお、サンプリングは、各フィルム１２の全幅域とし、このサンプル内に溶接部２１ｗ上で形成された箇所が含まれるように行った。目視での観察は、まず、サンプルのフィルム面から１ｍ離れた位置で行い、へこみ部が観察されなかった場合にはフィルム面から５０ｃｍ離れた位置で行った。観察結果を以下の基準で評価した。Ａは合格レベルであり、Ｂ，Ｃは不合格レベルである。評価結果は表１に示す。なお、下記のＣと評価されたフィルムを、防眩性シートや偏光板保護フィルムに用いるために塗布液を塗布したり他のフィルムと貼り合わせた場合には、塗布液の塗布むらが生じたり、変形してしまうことがある。
Ａ：フィルム面から５０ｃｍ離れた位置で観察してへこみ部が認められない
Ｂ：フィルム面から５０ｃｍ離れた位置で観察してへこみ部が認められる
Ｃ：フィルム面から１ｍ離れた位置で観察してへこみ部が認められる About each film 12, the presence or absence and the grade of the dent part were evaluated. In the evaluation, the sample sampled from each film 12 was irradiated with light with a fluorescent lamp and visually observed. In addition, sampling was made into the full width area of each film 12, and it performed so that the location formed on the welding part 21w might be included in this sample. The visual observation was first performed at a position 1 m away from the film surface of the sample, and when a dent was not observed, it was performed at a position 50 cm away from the film surface. The observation results were evaluated according to the following criteria. A is a pass level, and B and C are fail levels. The evaluation results are shown in Table 1. In addition, in order to use the film evaluated as C below for an antiglare sheet or a polarizing plate protective film, when the coating liquid is applied or bonded to another film, uneven coating of the coating liquid may occur. May be deformed.
A: No dent is observed when observed at a position 50 cm away from the film surface B: A dent is observed when observed at a position 50 cm away from the film surface C: Observed at a position 1 m away from the film surface Recessed part is recognized

［比較例１］
表１に示される溶接部高さＨのベルトを備える溶液製膜装置により、フィルムを製造し、比較例１とした。この比較例の条件は表１に示す。また、得られたフィルムについて、実施例と同じ方法及び基準で評価した。評価結果は表１に示す。 [Comparative Example 1]
A film was produced by a solution casting apparatus provided with a belt having a weld height H shown in Table 1, and used as Comparative Example 1. The conditions of this comparative example are shown in Table 1. Moreover, about the obtained film, it evaluated by the same method and reference | standard as an Example. The evaluation results are shown in Table 1.

なお、比較例１で得られたフィルムにはへこみ部があり、このへこみ部は、長手方向Ｚ１に延びた細かい溝が長手方向Ｚ１に交差する方向に複数ならんだものであることが確認された。溝は、長さ４０ｍｍ以上５０ｍｍ以下の範囲内、幅が１０ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲内の細長いものであった。 The film obtained in Comparative Example 1 had a dent, and it was confirmed that the dent was a plurality of fine grooves extending in the longitudinal direction Z1 in a direction intersecting the longitudinal direction Z1. . The groove was elongated in a range of 40 mm to 50 mm in length and in a range of 10 mm to 15 mm in width.

［実施例９］〜［実施例１６］
溶液製膜装置１０によりフィルム１２を製造した。各実施例の条件は、表２に示す。表２において、用いたベルト２１の裏面２１ｂにおける窪み６１の深さＤは「深さＤ」欄に、最大傾斜度は「最大傾斜度」欄に、流延面２１ａにおける温度差｜Ｔｗ−Ｔｎ｜は「温度差｜Ｔｗ−Ｔｎ｜」欄に、製造したフィルム１２の厚みは「フィルムの厚み」欄にローラ２２，２３の各周面温度は「ローラ２２の周面温度」欄と「ローラ２３の周面温度」欄に、製造するフィルム１２の厚みを「フィルムの厚み」欄にそれぞれ示す。なお、ベルト２１の溶接部高さＨは、いずれも５．０μｍであった。 [Example 9] to [Example 16]
A film 12 was produced by the solution casting apparatus 10. The conditions for each example are shown in Table 2. In Table 2, the depth D of the recess 61 in the back surface 21b of the belt 21 used is in the “depth D” column, the maximum gradient is in the “maximum gradient” column, and the temperature difference at the casting surface 21a | Tw−Tn. | Is the “temperature difference | Tw−Tn |” column, the thickness of the manufactured film 12 is the “film thickness” column, and the surface temperatures of the rollers 22 and 23 are the “surface temperature of the roller 22” column and the “roller” The thickness of the film 12 to be manufactured is shown in the “film thickness” column in the “23 peripheral surface temperature” column. In addition, all the welding part height H of the belt 21 was 5.0 micrometers.

各フィルム１２について、略円形の開口をもつ窪みの抑制効果を評価した。略円形の開口をもつ窪みは、フィルム面に対してキセノンランプを用いて光を照射して目視で観察した場合に、深さが深いほど黒味が増して観察される。つまり、黒味が薄いほど、窪みの深さが浅い。そして、黒味がかった部分が認められない場合には、上記の略円形の開口をもつ窪みが無い、もしくは窪みの深さが極めて浅いことを意味する。そこで、評価は、キセノンランプにより各フィルム１２に光を照射して、目視で観察する方法で行った。実施例９〜１６のうち、最も黒味がかった部分が認められたものは実施例１６のフィルム１２であったものの、この実施例１６のフィルム１２でも実用上は問題ないレベルであり、合格レベルの範疇であった。この実施例１６を基準とし（表２において「基準」と記載する）、以下の基準で実施例９〜１５を評価した。
Ａ；黒味がかった部分が目視で認められない。
Ｂ；黒味がかった部分はあるが、実施例１６のフィルムに比べて黒味が薄く観察される。 About each film 12, the inhibitory effect of the hollow with a substantially circular opening was evaluated. When the film surface is irradiated with light using a xenon lamp and visually observed, the deeper the depth, the deeper the darkness is observed. In other words, the thinner the darkness, the shallower the dent. And when the blackish part is not recognized, it means that there is no depression having the above-mentioned substantially circular opening, or the depth of the depression is extremely shallow. Then, evaluation was performed by irradiating each film 12 with light with a xenon lamp and observing it visually. Among Examples 9 to 16, the most dark portion was recognized in the film 12 of Example 16, but the film 12 of Example 16 has a practically no problem level. It was in the category. Using Example 16 as a standard (described as “Criteria” in Table 2), Examples 9 to 15 were evaluated according to the following standard.
A: A blackish portion is not visually recognized.
B: Although there is a blackish portion, the blackness is observed to be lighter than that of the film of Example 16.

１０溶液製膜装置
１１ドープ
１２フィルム
１５流延ユニット
１６テンタ
１７ローラ乾燥機
１８巻取機
２１ベルト
２１ａ流延面
２１ｂ裏面
２１ｎ非溶接部
２１ｗ溶接部
２２，２３ローラ
２２ａ，２３ａ温度コントローラ
２４流延ダイ
２４ａ流出口
２５剥取ローラ
２６流延膜
２７送風部
２８送風部
３１クリップ
３２エア供給部
３３送風部
３４ローラ
３８感温液晶シート
４１，４２レール
４３チャンバ
４５予熱区間
４６延伸区間
４７緩和区間
４８冷却区間
５１ターンホイール
５２スプロケット
６１窪み
６１ａ表面
６２窪み
６２ａ表面
ＣＬ接線
Ｈ溶接部高さ
Ｌ１垂線の長さ
Ｌ２裏面２１ｂ上の直線の長さ
ＰＣ流延位置
ＰＰ剥取位置
Ｔ２１ベルトの厚み
Ｚ１長手方向
Ｚ２幅方向
Ｚ３厚み方向 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Solution film forming apparatus 11 Dope 12 Film 15 Casting unit 16 Tenter 17 Roller dryer 18 Winder 21 Belt 21a Casting surface 21b Back side 21n Non-welded part 21w Welding part 22, 23 Roller 22a, 23a Temperature controller 24 Casting Die 24a Outlet 25 Stripping roller 26 Casting film 27 Blower 28 Blower 31 Clip 32 Air supply 33 Blower 34 Roller 38 Temperature-sensitive liquid crystal sheets 41, 42 Rail 43 Chamber 45 Preheating section 46 Stretch section 47 Relaxation section 48 Cooling section 51 Turn wheel 52 Sprocket 61 Indentation 61a Surface 62 Indentation 62a Surface CL Tangent H Weld height L1 Vertical length L2 Straight line length on back surface 21b Casting position PP Stripping position T21 Belt thickness Z1 Longitudinal Direction Z2 Width direction Z3 Thickness direction

Claims

A cast film is formed by continuously flowing a polymer solution in which a polymer is dissolved in a solvent from a casting die on a metal belt that is formed in an annular shape and is wound around a pair of rollers and runs in the longitudinal direction. Casting process to
A peeling step of forming a film by peeling the casting film from the belt;
The film is transported in the longitudinal direction while holding each side portion of the film, and has a stretching step of stretching in the width direction while drying the film being transported by heating,
The temperature of the casting surface on which the casting film of the belt is formed is adjusted by adjusting the temperature of the peripheral surface of at least one of the pair of rollers,
The solution casting method, wherein the welded portion on the back surface of the belt has a height in the range of 3 μm to 30 μm.

The solution casting method according to claim 1, wherein the welded portion on the casting surface has a temperature difference within a range of 0.1 ° C. or higher and 1.0 ° C. or lower with respect to a non-welded portion.

3. The solution casting method according to claim 1, wherein in the stretching step, the film is stretched at a stretching ratio within a range of 5% to 40%.

4. The solution casting method according to claim 1, wherein the film to be produced has a thickness of 50 [mu] m or less.

5. The recess having a depth of 3 μm or more and 300 μm or less on the back surface of the belt has a maximum surface inclination of 0.1 μm / mm or more and 1.5 μm / mm or less. The solution casting method according to claim 1.

A casting die for continuously flowing out a polymer solution in which the polymer is dissolved in a solvent;
A metal that is formed in an annular shape and forms a cast film by the polymer solution flowing out from the casting die by running in the longitudinal direction, and the welded portion on the back surface has a height in the range of 3 μm to 30 μm. Made of belt,
A pair of rollers that run around the belt when the belt is wound and at least one rotates in the circumferential direction, and adjust the temperature of the casting surface by adjusting the temperature of at least one of the peripheral surfaces;
A tenter that stretches in the width direction while transporting the film in the longitudinal direction while holding each side portion of the film formed by peeling the cast film from the belt, and drying the film being transported by heating. And a solution casting apparatus.

The solution casting apparatus according to claim 6, wherein the welded portion on the casting surface of the belt has a temperature difference within a range of 0.1 ° C. or higher and 1.0 ° C. or lower with respect to a non-welded portion.

8. The solution casting apparatus according to claim 6, wherein the tenter stretches the film at a stretching ratio within a range of 5% to 40%.

The solution casting apparatus according to claim 6, wherein the film to be manufactured has a thickness of 50 μm or less.

10. The recess according to any one of claims 6 to 9, wherein the depth of the belt on the back surface within a range of 3 μm or more and 300 μm or less has a maximum surface inclination of 0.1 μm / mm or more and 1.5 μm / mm or less. 2. The solution casting apparatus according to claim 1.