JP2016142119A - Arm for door checker and door checker - Google Patents
Arm for door checker and door checker Download PDFInfo
- Publication number
- JP2016142119A JP2016142119A JP2015021515A JP2015021515A JP2016142119A JP 2016142119 A JP2016142119 A JP 2016142119A JP 2015021515 A JP2015021515 A JP 2015021515A JP 2015021515 A JP2015021515 A JP 2015021515A JP 2016142119 A JP2016142119 A JP 2016142119A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aluminum alloy
- thermoplastic resin
- metal member
- alloy metal
- door checker
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
Description
本発明は、ドアチェッカー用アームおよびドアチェッカーに関する。 The present invention relates to a door checker arm and a door checker.
自動車には、ドア開閉時にドアを所定の開度位置に保持するためにドアチェッカーが設けられている。このようなドアチェッカーは、例えば、車体に固定されるヒンジ部と、一端がヒンジ部に連結されたアームと、ドアに固定されるものであり、上記アームが挿通されるケースと、上記アームの他端に固定されるストッパとを備える。 The automobile is provided with a door checker for holding the door at a predetermined opening position when the door is opened and closed. Such a door checker is, for example, a hinge part fixed to a vehicle body, an arm having one end connected to the hinge part, a case fixed to the door, a case through which the arm is inserted, And a stopper fixed to the other end.
このようなドアチェッカー用アームに関する技術としては、例えば、特許文献１（特開２００６−１４３９６４号公報）に記載のものが挙げられる。 As a technique regarding such a door checker arm, for example, one described in Patent Document 1 (Japanese Patent Laid-Open No. 2006-143964) can be cited.
特許文献１には、金属製の長板状のインサートの長手方向中間部に特定のポリアミド樹脂組成物を用いた摺動部を一体成形したドアチェッカー用アームが開示されている。 Patent Document 1 discloses an arm for a door checker in which a sliding portion using a specific polyamide resin composition is integrally formed at a longitudinal intermediate portion of a metal long plate-like insert.
本発明者らの検討によれば、特許文献１に開示されているようなドアチェッカー用アームは、ドアを開閉操作する際に異音が発生する場合があることが明らかになった。 According to the study by the present inventors, it has been clarified that the door checker arm as disclosed in Patent Document 1 may generate abnormal noise when the door is opened and closed.
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、ドアを開閉操作する際の異音の発生が抑制されたドアチェッカー用アームおよびドアチェッカーを提供するものである。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and provides a door checker arm and a door checker in which the generation of abnormal noise when opening and closing a door is suppressed.
本発明者らは、ドアを開閉操作する際の異音の発生が抑制されたドアチェッカー用アームを安定的に得るために鋭意検討した。その結果、金属部材としてアルミニウム合金部材を使用し、かつ、アルミニウム合金金属部材の熱可塑性樹脂部材との接合部表面に、粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）が０．５μｍ以上５００μｍ以下の凸部が林立した微細凹凸構造を形成することにより、金属部材と樹脂部材との接合強度に優れ、ドアを開閉操作する際の異音の発生が抑制されたドアチェッカー用アームおよびドアチェッカーが安定的に得られることを見出し、本発明に到達した。 The present inventors diligently studied in order to stably obtain a door checker arm in which the generation of abnormal noise during opening and closing of the door is suppressed. As a result, an aluminum alloy member is used as the metal member, and the average length (RSm) of the roughness curve element is 0.5 μm or more and 500 μm or less on the surface of the joined portion of the aluminum alloy metal member with the thermoplastic resin member. By forming a fine concavo-convex structure with raised protrusions, the door checker arm and door checker have excellent bonding strength between metal members and resin members, and the occurrence of abnormal noise when opening and closing the door is suppressed. The present invention has been found.
すなわち、本発明によれば、以下に示すドアチェッカー用アームおよびドアチェッカーが提供される。 That is, according to the present invention, the following door checker arm and door checker are provided.
［１］
アルミニウム合金金属部材と熱可塑性樹脂部材とが接合してなる金属／樹脂複合構造体により形成されており、
少なくとも上記アルミニウム合金金属部材の上記熱可塑性樹脂部材との接合部表面には、間隔周期が５００ｎｍ未満の超微細凹凸構造が観測されず、かつ、粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）が０．５μｍ以上５００μｍ以下の凸部が林立した微細凹凸構造が形成されており、
射出成型金型内に配置された上記アルミニウム合金金属部材に上記熱可塑性樹脂部材を射出成形することによって得られたものであるドアチェッカー用アーム。
［２］
上記アルミニウム合金金属部材が日本工業規格（ＪＩＳ）に規定された展伸用アルミニウム合金および鋳造用アルミニウム合金から選択される一種または二種以上のアルミニウム合金により形成されている、上記［１］に記載のドアチェッカー用アーム。
［３］
上記熱可塑性樹脂部材を構成する熱可塑性樹脂が、ポリアセタールおよびポリアミドから選択される一種または二種以上である、上記［１］または［２］に記載のドアチェッカー用アーム。
［４］
少なくとも上記アルミニウム合金金属部材の上記熱可塑性樹脂部材との上記接合部表面において、
平行関係にある任意の３直線部、および当該３直線部と直交する任意の３直線部からなる合計６直線部について、ＪＩＳ Ｂ０６０１（対応国際規格：ＩＳＯ４２８７）に準拠して測定される表面粗さが以下の要件（１）および（２）を同時に満たす、上記［１］乃至［３］いずれか一つに記載のドアチェッカー用アーム。
（１）切断レベル２０％、評価長さ４ｍｍにおける粗さ曲線の負荷長さ率（Ｒｍｒ）が７０％以下である直線部を１直線部以上含む
（２）すべての直線部の、評価長さ４ｍｍにおける十点平均粗さ（Ｒｚ）が２μｍを超える
［５］
自動車ドアチェッカー用アームである、上記［１］乃至［４］いずれか一つに記載のドアチェッカー用アーム。
［６］
上記［１］乃至［５］いずれか一つに記載のドアチェッカー用アームを備えるドアチェッカー。
[1]
It is formed of a metal / resin composite structure formed by joining an aluminum alloy metal member and a thermoplastic resin member,
At least on the surface of the joint portion between the aluminum alloy metal member and the thermoplastic resin member, an ultrafine concavo-convex structure with an interval period of less than 500 nm is not observed, and the average length (RSm) of the roughness curve element is 0. A fine concavo-convex structure in which convex portions of 5 μm or more and 500 μm or less are formed is formed,
A door checker arm obtained by injection-molding the thermoplastic resin member on the aluminum alloy metal member arranged in an injection mold.
[2]
The aluminum alloy metal member is formed of one or two or more kinds of aluminum alloys selected from a wrought aluminum alloy and a casting aluminum alloy specified in Japanese Industrial Standards (JIS). Door checker arm.
[3]
The arm for door checkers according to the above [1] or [2], wherein the thermoplastic resin constituting the thermoplastic resin member is one or more selected from polyacetal and polyamide.
[4]
At least in the surface of the joint portion between the aluminum alloy metal member and the thermoplastic resin member,
Surface roughness measured in accordance with JIS B0601 (corresponding international standard: ISO 4287) for a total of six straight line parts including arbitrary three straight line parts in parallel relation and arbitrary three straight line parts orthogonal to the three straight line parts. The door checker arm according to any one of [1] to [3], wherein the following requirements (1) and (2) are satisfied simultaneously.
(1) Includes one or more straight line portions having a load length ratio (Rmr) of a roughness curve of 70% or less at a cutting level of 20% and an evaluation length of 4 mm. (2) Evaluation length of all straight line portions. Ten point average roughness (Rz) at 4 mm exceeds 2 μm [5]
The door checker arm according to any one of the above [1] to [4], which is an automobile door checker arm.
[6]
A door checker comprising the door checker arm according to any one of [1] to [5].
本発明によれば、ドアを開閉操作する際の異音の発生が抑制されたドアチェッカー用アームおよびドアチェッカーを提供することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the arm for door checkers and the door checker by which generation | occurrence | production of the noise at the time of opening / closing a door was suppressed can be provided.
以下に、本発明の実施形態について、図面を用いて説明する。なお、すべての図面において、同様な構成要素には共通の符号を付し、適宜説明を省略する。また、図は概略図であり、実際の寸法比率とは一致していない。なお、文中の数字の間にある「〜」は特に断りがなければ、以上から以下を表す。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. In all the drawings, similar constituent elements are denoted by common reference numerals, and description thereof is omitted as appropriate. Moreover, the figure is a schematic diagram and does not match the actual dimensional ratio. In addition, "-" between the numbers in a sentence represents the following from the above, unless there is particular notice.
［ドアチェッカー用アーム］
まず、本実施形態に係るドアチェッカー用アーム１０１について説明する。
図１は、本実施形態のドアチェッカー用アーム１０１の一例を模式的に示した断面図である。ドアチェッカー用アーム１０１は、アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５とが接合してなる金属／樹脂複合構造体１０６により形成されている。そして、少なくともアルミニウム合金金属部材１０３の熱可塑性樹脂部材１０５との接合部表面１０４には、間隔周期が５００ｎｍ未満の超微細凹凸構造が観測されず、かつ、粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）が０．５μｍ以上５００μｍ以下の凸部が林立した微細凹凸構造が形成されている。さらに金属／樹脂複合構造体１０６は射出成型金型内に配置されたアルミニウム合金金属部材１０３に熱可塑性樹脂部材１０５を射出成形することによって得られたものである。
アルミニウム合金金属部材１０３の接合部表面１０４に形成された、粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）が０．５μｍ以上５００μｍ以下である凸部が林立した微細凹凸構造に熱可塑性樹脂部材１０５が侵入して金属と樹脂が接合し、金属―樹脂界面を形成することにより本実施形態に係る金属／樹脂複合構造体１０６が得られる。
[Door checker arm]
First, the
FIG. 1 is a cross-sectional view schematically showing an example of a
The
金属部材としてアルミニウム合金金属部材１０３を用いることにより、アルミニウム合金金属部材１０３の接合部表面１０４に、粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）が０．５μｍ以上５００μｍ以下の凸部が林立した微細凹凸構造を形成することができる。
アルミニウム合金金属部材１０３の接合部表面１０４には、アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との間の接合強度向上に適した微細凹凸構造が形成されているため、アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との間の接合性を優れたものにすることができる。
具体的には、射出成型金型内に配置されたアルミニウム合金金属部材１０３に熱可塑性樹脂部材１０５を射出成形することにより、アルミニウム合金金属部材１０３の接合部表面１０４の上記微細凹凸構造の中に熱可塑性樹脂部材１０５を進入させることができる。こうすることによって、アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との間に物理的な抵抗力（アンカー効果）が効果的に発現し、通常では接合が困難なアルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５とを強固に接合することが可能になる。
By using the aluminum
On the
Specifically, the
このようにして得られた金属／樹脂複合構造体１０６により形成されたドアチェッカー用アーム１０１は、アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との接合が強固なため、ドアを開閉操作する際の異音の発生を抑制することができる。
ドアチェッカー用アーム１０１は、例えば、自動車用ドアチェッカーに用いられる。
The
The
以下、金属／樹脂複合構造体１０６を構成する各部材について説明する。
Hereinafter, each member constituting the metal /
＜アルミニウム合金金属部材＞
以下、本実施形態に係るアルミニウム合金金属部材１０３について説明する。
アルミニウム合金金属部材１０３はアルミニウム合金により形成されている。アルミニウム合金金属部材１０３を構成するアルミニウム合金としては、例えば、日本工業規格（ＪＩＳ）に規定された展伸用アルミニウム合金および鋳造用アルミニウム合金から選択される一種または二種以上のアルミニウム合金が挙げられる。
<Aluminum alloy metal member>
Hereinafter, the aluminum
The aluminum
アルミニウム合金金属部材１０３の形状は、熱可塑性樹脂部材１０５と接合できる形状であれば特に限定されず、例えば、平板状、曲板状、棒状、筒状、塊状等とすることができる。また、これらの組み合わせからなる構造体であってもよい。
また、熱可塑性樹脂部材１０５と接合する接合部表面１０４の形状は、特に限定されないが、平面、曲面等が挙げられる。
The shape of the aluminum
Further, the shape of the
アルミニウム合金金属部材１０３は、アルミニウム合金を切断、プレス等による塑性加工、打ち抜き加工、切削、研磨、放電加工等の除肉加工によって上述した所定の形状に加工された後に、後述する粗化処理がなされたものが好ましい。要するに、種々の加工法により、必要な形状に加工されたものを用いることが好ましい。
必要な形状に加工されたアルミニウム合金金属部材１０３は、熱可塑性樹脂部材１０５と接合する部位が酸化や水酸化されていないことが好ましく、長期間の自然放置で表面に酸化皮膜である錆の存在が明らかなものは研磨、化学処理等でこれを取り除くことが好ましい。
After the aluminum
The aluminum
本実施形態に係るアルミニウム合金金属部材１０３において、少なくとも熱可塑性樹脂部材１０５との接合部表面１０４には、間隔周期が５００ｎｍ未満の超微細凹凸構造が観測されず、かつ、粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）が０．５μｍ以上５００μｍ以下の凸部が林立した微細凹凸構造が形成されている。
これにより、熱可塑性樹脂部材１０５が、接合部表面１０４の上記微細凹凸構造に入り込むため、アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との接合強度を向上させることができる。その結果、ドアを開閉操作する際の異音の発生を抑制することができる。
ここで、上記超微細凹凸構造の間隔周期は凸部から隣接する凸部までの距離の平均値であり、電子顕微鏡またはレーザー顕微鏡で撮影した写真から求めることができる。電子顕微鏡またはレーザー顕微鏡により測定する場合は、具体的にはアルミニウム合金金属部材１０３の接合部表面１０４を撮影する。その写真から、任意の凸部を５０個選択し、それらの凸部から隣接する凸部までの距離をそれぞれ測定する。凸部から隣接する凸部までの距離の全てを積算して５０で除したものを間隔周期とする。
In the aluminum
Thereby, since the
Here, the interval period of the ultrafine concavo-convex structure is an average value of the distance from the convex portion to the adjacent convex portion, and can be obtained from a photograph taken with an electron microscope or a laser microscope. When measuring with an electron microscope or a laser microscope, specifically, the
接合部表面１０４には、粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）が０．５μｍ以上５００μｍ以下、好ましくは１μｍ以上３００μｍ以下、より好ましくは５μｍ以上２００μｍ以下、特に好ましくは１０μｍ以上２００μｍ以下の凸部が林立した微細凹凸構造が形成されている。粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）は、後述するように、例えば表面粗さ測定装置を用いて、ＪＩＳ Ｂ０６０１（対応国際規格：ＩＳＯ ４２８７）に準拠して測定することができる。
The
粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）が上記下限値以上であると、上記微細凹凸構造の凹部に熱可塑性樹脂部材１０５が十分に進入することができ、その結果、アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との接合強度をより向上させることができる。また、粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）が上記上限値以下であると、得られる金属／樹脂複合構造体１０６の金属―樹脂界面に隙間が生じるのを抑制できる。その結果、金属―樹脂界面の隙間から水分等の不純物が浸入することを抑制できるため、金属／樹脂複合構造体１０６を高温、高湿下で用いた際、強度が低下することを抑制できる。
When the average length (RSm) of the roughness curve element is equal to or more than the lower limit value, the
間隔周期が５００ｎｍ未満の超微細凹凸構造が観測されず、かつ、粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）が上記範囲内である微細凹凸構造を形成する方法としては、ＮａＯＨ等の無機塩基水溶液および／またはＨＣｌ、ＨＮＯ３等の無機酸水溶液に金属部材を浸漬する方法、陽極酸化法により金属部材を処理する方法等が挙げられる。これらの方法は、使用するアルミニウム合金金属部材１０３のアルミニウム合金の種類や、上記粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）の範囲内において形成する凹凸形状によって使い分けることが可能である。
As a method for forming a fine concavo-convex structure in which an ultrafine concavo-convex structure with an interval period of less than 500 nm is not observed and the average length (RSm) of the roughness curve element is within the above range, an inorganic base aqueous solution such as NaOH is used. And / or a method of immersing a metal member in an inorganic acid aqueous solution such as HCl and HNO 3 , a method of treating the metal member by an anodic oxidation method, and the like. These methods can be selectively used depending on the type of aluminum alloy of the aluminum
本実施形態に係るアルミニウム合金金属部材１０３において、少なくとも熱可塑性樹脂部材１０５との接合部表面１０４上の、平行関係にある任意の３直線部、および当該３直線部と直交する任意の３直線部からなる合計６直線部について、ＪＩＳ Ｂ０６０１（対応国際規格：ＩＳＯ４２８７）に準拠して測定される表面粗さが以下の要件（１）および（２）を同時に満たすことが好ましい。
（１）切断レベル２０％、評価長さ４ｍｍにおける粗さ曲線の負荷長さ率（Ｒｍｒ）が７０％以下である直線部を１直線部以上含む
（２）すべての直線部の、評価長さ４ｍｍにおける十点平均粗さ（Ｒｚ）が２μｍを超える
In the aluminum
(1) Includes one or more straight line portions having a load length ratio (Rmr) of a roughness curve of 70% or less at a cutting level of 20% and an evaluation length of 4 mm. (2) Evaluation length of all straight line portions. Ten point average roughness (Rz) at 4 mm exceeds 2 μm
図２は、本実施形態に係るアルミニウム合金金属部材１０３の接合部表面１０４上の、平行関係にある任意の３直線部、および当該３直線部と直交する任意の３直線部からなる合計６直線部の測定箇所を説明するための模式図である。
上記６直線部は、例えば、図２に示すような６直線部Ｂ１〜Ｂ６を選択することができる。まず、基準線として、アルミニウム合金金属部材１０３の接合部表面１０４の中心部Ａを通る中心線Ｂ１を選択する。次いで、中心線Ｂ１と平行関係にある直線Ｂ２およびＢ３を選択する。次いで、中心線Ｂ１と直交する中心線Ｂ４を選択し、中心線Ｂ１と直交し、中心線Ｂ４と並行関係にある直線Ｂ５およびＢ６を選択する。ここで、各直線間の垂直距離Ｄ１〜Ｄ４は、例えば、２〜５ｍｍである。
なお、通常、アルミニウム合金金属部材１０３の接合部表面１０４だけでなく、アルミニウム合金金属部材１０３の表面全体に対し、表面粗化処理が施されているため、アルミニウム合金金属部材１０３の接合部表面１０４と同一面で、接合部表面１０４以外の箇所から６直線部を選択してもよい。
FIG. 2 shows a total of six straight lines composed of arbitrary three linear portions in parallel relation on the
For example, the six straight portions B1 to B6 as shown in FIG. 2 can be selected as the six straight portions. First, a center line B1 passing through the center portion A of the
Usually, not only the
上記要件（１）および（２）を同時に満たすと、接合強度により一層優れたドアチェッカー用アーム１０１が得られる理由は必ずしも明らかではないが、アルミニウム合金金属部材１０３の接合部表面１０４が、アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との間のアンカー効果が効果的に発現し、その結果、アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５とが強く結合できる構造になっているためと考えられる。
本発明者らは、アルミニウム合金金属部材と、熱可塑性樹脂部材との接合強度を向上させるために、アルミニウム合金金属部材の表面の十点平均粗さ（Ｒｚ）を調整することを検討した。
しかし、アルミニウム合金金属部材の表面の十点平均粗さ（Ｒｚ）を単に調整するだけではアルミニウム合金金属部材と熱可塑性樹脂部材との接合強度を十分に向上させることができないことが明らかとなった。
ここで、本発明者らは、負荷長さ率という尺度がアルミニウム合金金属部材表面の凹凸形状の鋭利性を表す指標として有効であると考えた。負荷長さ率が小さい場合は、アルミニウム合金金属部材表面の凹凸形状の鋭利性が大きいことを意味し、負荷長さ率が大きい場合は、アルミニウム合金金属部材表面の凹凸形状の鋭利性が小さいことを意味する。
そこで、本発明者らは、アルミニウム合金金属部材と、熱可塑性樹脂部材との接合強度を向上させるための設計指針として、アルミニウム合金金属部材表面の粗さ曲線の負荷長さ率という尺度に注目し、さらに鋭意検討を重ねた。その結果、アルミニウム合金金属部材表面の負荷長さ率を特定値以下に調整することにより、アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との間にアンカー効果がより効果的に発現し、その結果、接合強度により一層優れた金属／樹脂複合構造体１０６が実現できることを見出した。
If the requirements (1) and (2) are satisfied at the same time, it is not always clear why the
In order to improve the bonding strength between the aluminum alloy metal member and the thermoplastic resin member, the present inventors have studied to adjust the ten-point average roughness (Rz) of the surface of the aluminum alloy metal member.
However, it has become clear that the bonding strength between the aluminum alloy metal member and the thermoplastic resin member cannot be sufficiently improved by simply adjusting the ten-point average roughness (Rz) of the surface of the aluminum alloy metal member. .
Here, the present inventors considered that the scale of the load length ratio is effective as an index representing the sharpness of the uneven shape on the surface of the aluminum alloy metal member. When the load length ratio is small, it means that the sharpness of the uneven shape on the surface of the aluminum alloy metal member is large, and when the load length ratio is large, the sharpness of the uneven shape on the surface of the aluminum alloy metal member is small. Means.
Therefore, the present inventors pay attention to a scale of load length ratio of the roughness curve of the surface of the aluminum alloy metal member as a design guide for improving the bonding strength between the aluminum alloy metal member and the thermoplastic resin member. , Further earnest study. As a result, by adjusting the load length ratio on the surface of the aluminum alloy metal member to a specific value or less, the anchor effect is more effectively expressed between the aluminum
アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との接合強度をより一層向上させる観点から、アルミニウム合金金属部材１０３の接合部表面１０４上の、平行関係にある任意の３直線部、および当該３直線部と直交する任意の３直線部からなる合計６直線部について、ＪＩＳ Ｂ０６０１（対応国際規格：ＩＳＯ４２８７）に準拠して測定される表面粗さが以下の要件（１Ａ）〜（１Ｃ）のうち１つ以上の要件をさらに満たすことが好ましく、要件（１Ｃ）を満たすことがとりわけ好ましい。
（１Ａ）切断レベル２０％、評価長さ４ｍｍにおける粗さ曲線の負荷長さ率（Ｒｍｒ）が７０％以下である直線部を好ましくは２直線部以上、より好ましくは３直線部以上、最も好ましくは６直線部含む
（１Ｂ）切断レベル２０％、評価長さ４ｍｍにおける粗さ曲線の負荷長さ率（Ｒｍｒ）が３０％以下である直線部を好ましくは１直線部以上、より好ましくは２直線部以上、さらに好ましくは３直線部以上、最も好ましくは６直線部含む
（１Ｃ）切断レベル４０％、評価長さ４ｍｍにおける粗さ曲線の負荷長さ率（Ｒｍｒ）が６０％以下である直線部を好ましくは１直線部以上、より好ましくは２直線部以上、さらに好ましくは３直線部以上、最も好ましくは６直線部含む
From the viewpoint of further improving the bonding strength between the aluminum
(1A) A straight line portion having a load length ratio (Rmr) of a roughness curve at a cutting level of 20% and an evaluation length of 4 mm is preferably 70% or less, preferably 2 straight portions or more, more preferably 3 straight portions or more, most preferably (1B) A straight line portion having a load level ratio (Rmr) of a roughness curve at a cutting level of 20% and an evaluation length of 4 mm is preferably 30% or less, preferably 1 straight line portion, more preferably 2 straight lines. Part or more, more preferably 3 straight parts or more, most preferably 6 straight parts are included. (1C) Straight line part having a load length ratio (Rmr) of 60% or less of the roughness curve at a cutting level of 40% and an evaluation length of 4 mm Is preferably 1 straight part or more, more preferably 2 straight parts or more, further preferably 3 straight parts or more, and most preferably 6 straight parts
また、アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との接合強度をより一層向上させる観点から、アルミニウム合金金属部材１０３の接合部表面１０４上の、ＪＩＳ Ｂ０６０１（対応国際規格：ＩＳＯ４２８７）に準拠して測定される切断レベル２０％、評価長さ４ｍｍにおける粗さ曲線の負荷長さ率（Ｒｍｒ）の平均値が好ましくは０．１％以上７０％以下であり、より好ましくは０．５％以上６０％以下であり、さらに好ましくは１％以上５０％以下であり、最も好ましくは２％以上４０％以下である。
なお、上記負荷長さ率（Ｒｍｒ）の平均値は、前述の任意の６直線部の負荷長さ率（Ｒｍｒ）を平均したものを採用することができる。
Further, from the viewpoint of further improving the joint strength between the aluminum
In addition, what averaged the load length rate (Rmr) of the above-mentioned arbitrary 6 linear parts can be employ | adopted for the average value of the said load length rate (Rmr).
アルミニウム合金金属部材１０３の接合部表面１０４の各負荷長さ率（Ｒｍｒ）は、アルミニウム合金金属部材１０３の表面に対する粗化処理の条件を適切に調節することにより制御することが可能である。
本実施形態においては、とくにエッチング剤の種類および濃度、粗化処理の温度および時間、エッチング処理のタイミング等が、上記各負荷長さ率（Ｒｍｒ）を制御するための因子として挙げられる。
Each load length ratio (Rmr) of the
In the present embodiment, the type and concentration of the etching agent, the temperature and time of the roughening treatment, the timing of the etching treatment, and the like are particularly cited as factors for controlling the load length ratios (Rmr).
アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との接合強度をより一層向上させる観点から、アルミニウム合金金属部材１０３の接合部表面１０４上の、平行関係にある任意の３直線部、および当該３直線部と直交する任意の３直線部からなる合計６直線部について、ＪＩＳ Ｂ０６０１（対応国際規格：ＩＳＯ４２８７）に準拠して測定される表面粗さが以下の要件（２Ａ）をさらに満たすことが好ましい。
（２Ａ）すべての直線部の、評価長さ４ｍｍにおける十点平均粗さ（Ｒｚ）が好ましくは５μｍ超、より好ましくは１０μｍ以上、さらに好ましくは１５μｍ以上である
From the viewpoint of further improving the bonding strength between the aluminum
(2A) The 10-point average roughness (Rz) at an evaluation length of 4 mm of all straight portions is preferably more than 5 μm, more preferably 10 μm or more, and further preferably 15 μm or more.
アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との接合強度をより一層向上させる観点から、アルミニウム合金金属部材１０３の接合部表面１０４上の、十点平均粗さ（Ｒｚ）の平均値が好ましくは２μｍを超えて５０μｍ以下、より好ましくは５μｍを超えて４５μｍ以下、さらに好ましくは１０μｍ以上４０μｍ以下、特に好ましくは１５μｍ以上３０μｍ以下である。
なお、上記十点平均粗さ（Ｒｚ）の平均値は、前述の任意の６直線部の十点平均粗さ（Ｒｚ）を平均したものを採用することができる。
From the viewpoint of further improving the joint strength between the aluminum
In addition, what averaged the 10-point average roughness (Rz) of the above-mentioned arbitrary 6 linear parts can be employ | adopted for the average value of the said 10-point average roughness (Rz).
アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との接合強度をより一層向上させる観点から、アルミニウム合金金属部材１０３の接合部表面１０４上の、平行関係にある任意の３直線部、および当該３直線部と直交する任意の３直線部からなる合計６直線部について、ＪＩＳ Ｂ０６０１（対応国際規格：ＩＳＯ４２８７）に準拠して測定される表面粗さが以下の要件（３）をさらに満たすことが好ましい。
（３）すべての直線部の、粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）が１０μｍを超え３００μｍ未満であり、より好ましくは２０μｍ以上２００μｍ以下である。
From the viewpoint of further improving the bonding strength between the aluminum
(3) The average length (RSm) of the roughness curve elements of all the straight portions is more than 10 μm and less than 300 μm, more preferably 20 μm or more and 200 μm or less.
アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との接合強度をより一層向上させる観点から、アルミニウム合金金属部材１０３の接合部表面１０４上の、粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）の平均値が好ましくは１０μｍを超え３００μｍ未満、より好ましくは２０μｍ以上２００μｍ以下である。
なお、上記粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）の平均値は、前述の任意の６直線部のＲＳｍを平均したものを採用することができる。
From the viewpoint of further improving the joint strength between the aluminum
In addition, what averaged RSm of the above-mentioned arbitrary 6 linear parts can be employ | adopted for the average value of the average length (RSm) of the said roughness curve element.
アルミニウム合金金属部材１０３の接合部表面１０４の十点平均粗さ（Ｒｚ）および粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）は、アルミニウム合金金属部材１０３の接合部表面１０４に対する粗化処理の条件を適切に調節することにより制御することが可能である。
本実施形態においては、とくに粗化処理の温度および時間、エッチング量等が、上記十点平均粗さ（Ｒｚ）および粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）を制御するための因子として挙げられる。
The ten-point average roughness (Rz) of the
In the present embodiment, the temperature and time of the roughening treatment, the etching amount, etc. are particularly cited as factors for controlling the ten-point average roughness (Rz) and the average length (RSm) of the roughness curve elements. .
また、アルミニウム合金金属部材１０３の接合部表面１０４の電子顕微鏡観察において、間隔周期が５００ｎｍ未満の超微細凹凸構造が観測されない。これにより、アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との接合強度をより良好なものとすることができる。
In addition, in the electron microscope observation of the
次に、上記要件（１）〜（３）、（１Ａ）〜（１Ｃ）、（２Ａ）等を満たすアルミニウム合金金属部材１０３の調製方法について説明する。
このようなアルミニウム合金金属部材１０３は、例えば、エッチング剤を用いて粗化処理することにより形成することができる。
ここで、エッチング剤を用いて金属部材の表面を粗化処理すること自体は従来技術においても行われてきた。しかし、本実施形態では、エッチング剤の種類および濃度、粗化処理の温度および時間、エッチング処理のタイミング、等の因子を高度に制御している。上記要件（１）〜（３）、（１Ａ）〜（１Ｃ）、（２Ａ）等を満たすアルミニウム合金金属部材１０３を得るためには、これらの因子を高度に制御することが重要となる。
以下、上記要件（１）〜（３）、（１Ａ）〜（１Ｃ）、（２Ａ）等を満たすアルミニウム合金金属部材１０３を得るためのアルミニウム合金金属部材表面の粗化処理方法の一例を示す。ただし、本実施形態に係るアルミニウム合金金属部材表面の粗化処理方法は、以下の例に限定されない。
Next, a method for preparing the aluminum
Such an aluminum
Here, roughening the surface of the metal member using an etchant itself has been performed in the prior art. However, in this embodiment, factors such as the type and concentration of the etching agent, the temperature and time of the roughening process, the timing of the etching process, and the like are highly controlled. In order to obtain the aluminum
Hereinafter, an example of the roughening method of the aluminum alloy metal member surface for obtaining the aluminum
（１）前処理工程
まず、アルミニウム合金金属部材１０３は、熱可塑性樹脂部材１０５との接合側の表面に酸化膜や水酸化物等からなる厚い被膜がないことが望ましい。このような厚い被膜を除去するため、次のエッチング剤で処理する工程の前に、サンドブラスト加工、ショットブラスト加工、研削加工、バレル加工等の機械研磨や、化学研磨により表面層を研磨してもよい。また、熱可塑性樹脂部材１０５との接合側の表面に機械油等の著しい汚染がある場合は、水酸化ナトリウム水溶液や水酸化カリウム水溶液等のアルカリ性水溶液による処理や、脱脂を行なうことが好ましい。
(1) Pretreatment process First, it is desirable that the aluminum
（２）表面粗化処理工程
本実施形態においてアルミニウム合金金属部材の表面粗化処理方法としては、後述する酸系エッチング剤による処理を特定のタイミングで行うことが好ましい。具体的には、該酸系エッチング剤による処理を表面粗化処理工程の最終段階で行うことが好ましい。
(2) Surface roughening treatment step In the present embodiment, as the surface roughening treatment method for the aluminum alloy metal member, it is preferable to perform treatment with an acid-based etching agent described later at a specific timing. Specifically, the treatment with the acid-based etching agent is preferably performed at the final stage of the surface roughening treatment step.
上記酸系エッチング剤を用いて粗化処理する方法としては、浸漬、スプレー等による処理方法が挙げられる。処理温度は２０〜４０℃が好ましく、処理時間は５〜３５０秒程度が好ましく、金属部材表面をより均一に粗化できる観点から、２０〜３００秒がより好ましく、５０〜３００秒が特に好ましい。 Examples of the roughening treatment using the acid-based etching agent include treatment methods such as immersion and spraying. The treatment temperature is preferably 20 to 40 ° C., the treatment time is preferably about 5 to 350 seconds, 20 to 300 seconds are more preferred, and 50 to 300 seconds are particularly preferred from the viewpoint that the surface of the metal member can be more uniformly roughened.
上記酸系エッチング剤を用いた粗化処理によって、アルミニウム合金金属部材１０３の表面が凹凸形状に粗化される。上記酸系エッチング剤を用いた際のアルミニウム合金金属部材１０３の深さ方向のエッチング量（溶解量）は、溶解したアルミニウム合金金属部材１０３の質量、比重および表面積から算出した場合、０．１〜５００μｍであることが好ましく、５〜５００μｍであることがより好ましく、５〜１００μｍであることが更に好ましい。エッチング量が上記下限値以上であれば、アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との間の接合強度をより向上させることができる。また、エッチング量が上記上限値以下であれば、処理コストの低減が可能となる。エッチング量は、処理温度や処理時間等により調整できる。
By the roughening treatment using the acid-based etching agent, the surface of the aluminum
なお、本実施形態では、上記酸系エッチング剤を用いて金属部材を粗化処理する際、金属部材表面の全面を粗化処理してもよく、熱可塑性樹脂部材１０５が接合される面だけを部分的に粗化処理してもよい。
In this embodiment, when the metal member is roughened using the acid-based etchant, the entire surface of the metal member may be roughened, and only the surface to which the
（３）後処理工程
本実施形態では、上記表面粗化処理工程の後、通常、水洗および乾燥を行うことが好ましい。水洗の方法については特に制限はないが浸漬または流水にて所定時間洗浄することが好ましい。
(3) Post-treatment step In this embodiment, it is usually preferable to perform washing and drying after the surface roughening treatment step. Although there is no restriction | limiting in particular about the method of water washing, It is preferable to wash | clean for predetermined time with immersion or flowing water.
さらに、後処理工程としては、上記酸系エッチング剤を用いた処理により生じたスマット等を除去するため、超音波洗浄を施すことが好ましい。超音波洗浄の条件は、生じたスマット等を除去することができる条件であれば特に限定されないが、用いる溶媒としては水が好ましく、また、処理時間としては、好ましくは１〜２０分間である。 Furthermore, as a post-treatment step, it is preferable to perform ultrasonic cleaning in order to remove smut and the like generated by the treatment using the acid-based etching agent. The ultrasonic cleaning conditions are not particularly limited as long as the generated smut and the like can be removed, but the solvent used is preferably water, and the treatment time is preferably 1 to 20 minutes.
（酸系エッチング剤）
本実施形態において、アルミニウム合金金属部材表面の粗化処理に用いられるエッチング剤としては、後述する特定の酸系エッチング剤が好ましい。上記特定のエッチング剤で処理することにより、アルミニウム合金金属部材の表面に、熱可塑性樹脂部材１０５との間の密着性向上に適した微細凹凸構造が形成され、そのアンカー効果によりアルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との間の接合強度がより一層向上するものと考えられる。
(Acid etching agent)
In this embodiment, as an etching agent used for the roughening process of the aluminum alloy metal member surface, the specific acid type etching agent mentioned later is preferable. By treating with the specific etching agent, a fine concavo-convex structure suitable for improving adhesion to the
以下、本実施形態で使用できる酸系エッチング剤の成分について説明する。 Hereinafter, the components of the acid-based etching agent that can be used in this embodiment will be described.
上記酸系エッチング剤は、第二鉄イオンおよび第二銅イオンの少なくとも一方と、酸と、を含み、必要に応じて、マンガンイオン、各種添加剤等を含むことができる。 The acid-based etching agent contains at least one of ferric ions and cupric ions and an acid, and may contain manganese ions, various additives, and the like as necessary.
・第二鉄イオン
上記第二鉄イオンは、アルミニウム合金金属部材を酸化する成分であり、第二鉄イオン源を配合することによって、酸系エッチング剤中に該第二鉄イオンを含有させることができる。上記第二鉄イオン源としては、硝酸第二鉄、硫酸第二鉄、塩化第二鉄等が挙げられる。上記第二鉄イオン源のうちでは、塩化第二鉄が溶解性に優れ、安価であるという点から好ましい。
-Ferric ion The ferric ion is a component that oxidizes the aluminum alloy metal member, and by adding a ferric ion source, the ferric ion can be contained in the acid-based etching agent. it can. Examples of the ferric ion source include ferric nitrate, ferric sulfate, and ferric chloride. Among the ferric ion sources, ferric chloride is preferable because it has excellent solubility and is inexpensive.
本実施形態において、酸系エッチング剤中の上記第二鉄イオンの含有量は、好ましくは０．０１〜２０質量％、より好ましくは０．１〜１２質量％、さらに好ましくは０．５〜７質量％、さらにより好ましくは１〜６質量％、特に好ましくは１〜５質量％である。上記第二鉄イオンの含有量が上記下限値以上であれば、アルミニウム合金金属部材の粗化速度（溶解速度）の低下を防ぐことができる。一方、上記第二鉄イオンの含有量が上記上限値以下であれば、粗化速度を適正に維持することができるため、アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との間の接合強度向上により適した均一な粗化が可能になる。
In this embodiment, content of the said ferric ion in an acid type etching agent becomes like this. Preferably it is 0.01-20 mass%, More preferably, it is 0.1-12 mass%, More preferably, it is 0.5-7 % By mass, still more preferably 1-6% by mass, particularly preferably 1-5% by mass. If content of the said ferric ion is more than the said lower limit, the fall of the roughening rate (dissolution rate) of an aluminum alloy metal member can be prevented. On the other hand, if the content of the ferric ion is not more than the above upper limit value, the roughening rate can be properly maintained, so that the bonding strength between the aluminum
・第二銅イオン
上記第二銅イオンはアルミニウム合金金属部材を酸化する成分であり、第二銅イオン源を配合することによって、酸系エッチング剤中に該第二銅イオン含有させることができる。上記第二銅イオン源としては、硫酸第二銅、塩化第二銅、硝酸第二銅、水酸化第二銅等が挙げられる。上記第二銅イオン源のうちでは、硫酸第二銅、塩化第二銅が安価であるという点から好ましい。
-Cupric ion The said cupric ion is a component which oxidizes an aluminum alloy metal member, and can mix | blend this cupric ion in an acid type etching agent by mix | blending a cupric ion source. Examples of the cupric ion source include cupric sulfate, cupric chloride, cupric nitrate, and cupric hydroxide. Of the cupric ion sources, cupric sulfate and cupric chloride are preferred because they are inexpensive.
本実施形態において、酸系エッチング剤中の上記第二銅イオンの含有量は、０．００１〜１０質量％であることが好ましく、より好ましくは０．０１〜７質量％、さらに好ましくは０．０５〜１質量％、さらにより好ましくは０．１〜０．８質量％、さらにより好ましくは０．１５〜０．７質量％、特に好ましくは０．１５〜０．４質量％である。上記第二銅イオンの含有量が上記下限値以上であれば、アルミニウム合金金属部材の粗化速度（溶解速度）の低下を防ぐことができる。一方、上記第二銅イオンの含有量が上記上限値以下であれば、粗化速度を適正に維持することができるため、アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との間の接合強度向上により適した均一な粗化が可能になる。
In this embodiment, it is preferable that content of the said cupric ion in an acid type etching agent is 0.001-10 mass%, More preferably, it is 0.01-7 mass%, More preferably, it is 0.00. It is 05-1 mass%, More preferably, it is 0.1-0.8 mass%, More preferably, it is 0.15-0.7 mass%, Most preferably, it is 0.15-0.4 mass%. If content of the said cupric ion is more than the said lower limit, the fall of the roughening rate (dissolution rate) of an aluminum alloy metal member can be prevented. On the other hand, if the content of the cupric ion is not more than the above upper limit value, the roughening rate can be properly maintained, so that the bonding strength between the aluminum
上記酸系エッチング剤は、第二鉄イオンおよび第二銅イオンの一方のみを含むものであってもよく、両方を含むものであってもよいが、第二鉄イオンおよび第二銅イオンの両方を含むことが好ましい。酸系エッチング剤が第二鉄イオンおよび第二銅イオンの両方を含むことで、アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との間の接合強度向上により適した良好な粗化形状が容易に得られる。
The acid-based etching agent may contain only one of ferric ion and cupric ion, or may contain both, but both ferric ion and cupric ion It is preferable to contain. Since the acid-based etching agent contains both ferric ions and cupric ions, a good roughened shape suitable for improving the bonding strength between the aluminum
上記酸系エッチング剤が、第二鉄イオンおよび第二銅イオンの両方を含む場合、第二鉄イオンおよび第二銅イオンのそれぞれの含有量が、上記範囲であることが好ましい。また、酸系エッチング剤中の第二鉄イオンと第二銅イオンの含有量の合計は、０．０１１〜２０質量％であることが好ましく、より好ましくは０．１〜１５質量％、さらに好ましくは０．５〜１０質量％、特に好ましくは１〜５質量％である。 When the acid-based etching agent contains both ferric ions and cupric ions, the contents of ferric ions and cupric ions are preferably in the above ranges. The total content of ferric ions and cupric ions in the acid-based etching agent is preferably 0.011 to 20% by mass, more preferably 0.1 to 15% by mass, and even more preferably. Is 0.5 to 10% by mass, particularly preferably 1 to 5% by mass.
・マンガンイオン
上記酸系エッチング剤には、アルミニウム合金金属部材表面をむらなく一様に粗化するために、マンガンイオンが含まれていてもよい。マンガンイオンは、マンガンイオン源を配合することによって、酸系エッチング剤中に該マンガンイオンを含有させることができる。上記マンガンイオン源としては、硫酸マンガン、塩化マンガン、酢酸マンガン、フッ化マンガン、硝酸マンガン等が挙げられる。上記マンガンイオン源のうちでは、硫酸マンガン、塩化マンガンが安価である等の点から好ましい。
Manganese ions The acid-based etchant may contain manganese ions to uniformly roughen the surface of the aluminum alloy metal member. Manganese ions can be contained in the acid-based etching agent by blending a manganese ion source. Examples of the manganese ion source include manganese sulfate, manganese chloride, manganese acetate, manganese fluoride, and manganese nitrate. Among the above manganese ion sources, manganese sulfate and manganese chloride are preferable from the viewpoint of being inexpensive.
本実施形態において、酸系エッチング剤中の上記マンガンイオンの含有量は、０〜１質量％であることが好ましく、より好ましくは０〜０．５質量％である。 In this embodiment, it is preferable that content of the said manganese ion in an acid type etching agent is 0-1 mass%, More preferably, it is 0-0.5 mass%.
・酸
上記酸は、第二鉄イオンおよび／または第二銅イオンにより酸化された金属を溶解させる成分である。上記酸としては、塩酸、臭化水素酸、硫酸、硝酸、リン酸、過塩素酸、スルファミン酸等の無機酸や、スルホン酸、カルボン酸等の有機酸が挙げられる。上記カルボン酸としては、ギ酸、酢酸、クエン酸、シュウ酸、リンゴ酸等が挙げられる。上記酸系エッチング剤には、これらの酸を一種または二種以上配合することができる。上記無機酸のうちでは、臭気がほとんどなく、安価である点から硫酸が好ましい。また、上記有機酸のうちでは、粗化形状の均一性の観点から、カルボン酸が好ましい。
-Acid The acid is a component that dissolves a metal oxidized by ferric ions and / or cupric ions. Examples of the acid include inorganic acids such as hydrochloric acid, hydrobromic acid, sulfuric acid, nitric acid, phosphoric acid, perchloric acid, and sulfamic acid, and organic acids such as sulfonic acid and carboxylic acid. Examples of the carboxylic acid include formic acid, acetic acid, citric acid, oxalic acid, malic acid and the like. One or more of these acids can be added to the acid-based etching agent. Of the inorganic acids, sulfuric acid is preferred because it has almost no odor and is inexpensive. Among the organic acids, carboxylic acid is preferable from the viewpoint of uniformity of the roughened shape.
本実施形態において、酸系エッチング剤中の上記酸の含有量は、０．１〜５０質量％であることが好ましく、０．５〜５０質量％であることがより好ましく、１〜５０質量％であることがさらに好ましく、１〜３０質量％であることがさらにより好ましく、１〜２５質量％であることがさらにより好ましく、２〜１８質量％であることがさらにより好ましい。上記酸の含有量が上記下限値以上であれば、アルミニウム合金の粗化速度（溶解速度）の低下を防止できる。一方、上記酸の含有量が上記上限値以下であれば、液温が低下した際のアルミニウム合金の金属塩の結晶析出を防止できるため、作業性を向上できる。 In the present embodiment, the acid content in the acid-based etching agent is preferably 0.1 to 50% by mass, more preferably 0.5 to 50% by mass, and 1 to 50% by mass. It is still more preferable, it is still more preferable that it is 1-30 mass%, it is still more preferable that it is 1-25 mass%, and it is still more preferable that it is 2-18 mass%. If content of the said acid is more than the said lower limit, the fall of the roughening rate (dissolution rate) of an aluminum alloy can be prevented. On the other hand, if the content of the acid is not more than the upper limit, it is possible to prevent crystal precipitation of the metal salt of the aluminum alloy when the liquid temperature is lowered, so that workability can be improved.
・他の成分
本実施形態において使用できる酸系エッチング剤には、指紋等の表面汚染物による粗化のむらを防ぐために界面活性剤を添加してもよく、必要に応じて他の添加剤を添加してもよい。他の添加剤としては、深い凹凸を形成するために添加されるハロゲン化物イオン源、例えば、塩化ナトリウム、塩化カリウム、臭化ナトリウム、臭化カリウム等を例示できる。あるいは、粗化処理速度を上げるために添加されるチオ硫酸イオン、チオ尿素等のチオ化合物や、より均一な粗化形状を得るために添加されるイミダゾール、トリアゾール、テトラゾール等のアゾール類や、粗化反応を制御するために添加されるｐＨ調整剤等も例示できる。これら他の成分を添加する場合、その合計含有量は、酸系エッチング剤中に０．０１〜１０質量％程度であることが好ましい。
Other components To the acid-based etching agent that can be used in the present embodiment, a surfactant may be added to prevent unevenness due to surface contaminants such as fingerprints, and other additives may be added as necessary. May be. Other additives include halide ion sources added to form deep irregularities, such as sodium chloride, potassium chloride, sodium bromide, potassium bromide and the like. Alternatively, thio compounds such as thiosulfate ions and thiourea added to increase the roughening treatment speed, azoles such as imidazole, triazole and tetrazole added to obtain a more uniform roughened shape, Examples thereof include a pH adjuster added to control the oxidization reaction. When these other components are added, the total content is preferably about 0.01 to 10% by mass in the acid-based etching agent.
本実施形態の酸系エッチング剤は、上記の各成分をイオン交換水等に溶解させることにより容易に調製することができる。 The acid-based etching agent of this embodiment can be easily prepared by dissolving each of the above components in ion-exchanged water or the like.
＜熱可塑性樹脂部材＞
以下、本実施形態に係る熱可塑性樹脂部材１０５について説明する。
<Thermoplastic resin member>
Hereinafter, the
（熱可塑性樹脂（Ａ））
本実施形態に係る熱可塑性樹脂部材１０５は熱可塑性樹脂（Ａ）を含む。
熱可塑性樹脂（Ａ）としては、得られる金属／樹脂複合構造体１０６の機械特性および耐摩耗性をより効果的に向上させることができる観点から、ポリアセタールおよびポリアミドから選択される一種または二種以上であることが好ましい。
(Thermoplastic resin (A))
The
The thermoplastic resin (A) is one or more selected from polyacetal and polyamide from the viewpoint of more effectively improving the mechanical properties and wear resistance of the resulting metal / resin
熱可塑性樹脂部材１０５は熱可塑性樹脂（Ａ）のみから構成されていてもよく、また後述する充填剤（Ｂ）を含んでいてもよい。充填剤（Ｂ）を含む場合は、熱可塑性樹脂（Ａ）の含有量は、熱可塑性樹脂部材１０５全体を１００質量％としたとき、通常５０質量％以上９５質量％以下、好ましくは５０質量％以上９０質量％以下、より好ましくは６０質量％以上９０質量％以下である。
The
（充填材（Ｂ））
本実施形態において、熱可塑性樹脂部材１０５は、アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との線膨張係数差の調整や熱可塑性樹脂部材１０５の機械的強度を向上させる観点から、充填材（Ｂ）をさらに含んでもよい。
(Filler (B))
In the present embodiment, the
充填材（Ｂ）としては、例えば、ガラス繊維、炭素繊維、炭素粒子、粘土、タルク、シリカ、ミネラル、セルロース繊維からなる群から一種または二種以上を選ぶことができる。これらのうち、好ましくは、ガラス繊維、炭素繊維、タルク、ミネラルから選択される一種または二種以上である。 As a filler (B), 1 type, or 2 or more types can be selected from the group which consists of glass fiber, carbon fiber, carbon particle, clay, talc, silica, a mineral, and a cellulose fiber, for example. Among these, Preferably, they are 1 type, or 2 or more types selected from glass fiber, carbon fiber, talc, and a mineral.
充填材（Ｂ）の形状は特に限定されず、繊維状、粒子状、板状等どのような形状であってもよい。 The shape of the filler (B) is not particularly limited, and may be any shape such as a fiber shape, a particle shape, or a plate shape.
なお、熱可塑性樹脂部材１０５が充填材（Ｂ）を含む場合、その含有量は、熱可塑性樹脂部材１０５全体を１００質量％としたとき、通常５質量％以上５０質量％以下、好ましくは１０質量％以上５０質量％以下、より好ましくは１０質量％以上４０質量％以下である。
In addition, when the
充填材（Ｂ）は、熱可塑性樹脂部材１０５の剛性を高める効果の他、熱可塑性樹脂部材１０５の線膨張係数を制御できる効果がある。特に、本実施形態のアルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との複合体の場合は、アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との形状安定性の温度依存性が大きく異なることが多いので、大きな温度変化が起こると複合体に歪みが掛かりやすい。熱可塑性樹脂部材１０５が上記充填材（Ｂ）を含有することにより、この歪みを低減することができる。また、上記充填材（Ｂ）の含有量が上記範囲内であることにより、靱性の低減を抑制することができる。
The filler (B) has an effect of controlling the linear expansion coefficient of the
本実施形態において、充填材（Ｂ）は繊維状無機充填材であることが好ましく、ガラス繊維、炭素繊維であることがより好ましく、ガラス繊維であることが特に好ましい。
これにより、成形後の熱可塑性樹脂部材１０５の収縮を抑制することができるため、アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との接合をより強固なものとすることができる。
In the present embodiment, the filler (B) is preferably a fibrous inorganic filler, more preferably glass fiber or carbon fiber, and particularly preferably glass fiber.
Thereby, since shrinkage | contraction of the
本実施形態において、熱可塑性樹脂部材１０５中の繊維状無機充填材の含有量は、熱可塑性樹脂部材１０５の成形性を維持しつつ接合強度を向上させる観点から、熱可塑性樹脂部材１０５全体を１００質量％としたとき、好ましくは５質量％以上５０質量％以下であり、より好ましくは１０質量％以上５０質量％以下、特に好ましくは１０質量％以上４０質量％以下である。
In the present embodiment, the content of the fibrous inorganic filler in the
（その他の配合剤）
熱可塑性樹脂部材１０５には、個々の機能を付与する目的でその他の配合剤を含んでもよい。
上記配合剤としては、熱安定剤、酸化防止剤、顔料、耐候剤、難燃剤、可塑剤、分散剤、滑剤、離型剤、帯電防止剤等、耐衝撃性改質剤が挙げられる。
(Other ingredients)
The
Examples of the compounding agents include thermal stabilizers, antioxidants, pigments, weathering agents, flame retardants, plasticizers, dispersants, lubricants, mold release agents, antistatic agents, and other impact resistance modifiers.
（熱可塑性樹脂部材１０５の製造方法）
熱可塑性樹脂部材１０５の製造方法は、例えば、前述した熱可塑性樹脂（Ａ）、さらに必要に応じて充填材（Ｂ）、上記その他の配合剤を、バンバリーミキサー、単軸押出機、２軸押出機、高速２軸押出機等の混合装置を用いて、混合または溶融混合することにより、熱可塑性樹脂部材１０５が得られる。
(Method for manufacturing thermoplastic resin member 105)
The method for producing the
［ドアチェッカー用アームの製造方法］
つづいて、本実施形態に係るドアチェッカー用アーム１０１の製造方法について説明する。
ドアチェッカー用アーム１０１の製造方法は、以下の（ｉ）〜（ｉｉ）の工程を含む。
（ｉ）粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）が０．５μｍ以上５００μｍ以下の凸部が林立した微細凹凸構造が形成され、かつ、間隔周期が５００ｎｍ未満の超微細凹凸構造が観測されないアルミニウム合金金属部材１０３を、射出成型金型内に配置する工程
（ｉｉ）熱可塑性樹脂部材１０５の少なくとも一部がアルミニウム合金金属部材１０３と接するように、金型内に熱可塑性樹脂部材１０５を射出成形する工程
以下、具体的に説明する。
[Method for manufacturing door checker arm]
Next, a method for manufacturing the
The manufacturing method of the
(I) Aluminum in which a fine concavo-convex structure in which convex portions having an average length (RSm) of a roughness curve element of 0.5 μm or more and 500 μm or less are formed and an ultrafine concavo-convex structure having an interval period of less than 500 nm is not observed Step of placing
まず、（ｉ）射出成型金型を用意し、その金型を開いてそのキャビティ部（空間部）に粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）が０．５μｍ以上５００μｍ以下の凸部が林立した微細凹凸構造が形成され、かつ、間隔周期が５００ｎｍ未満の超微細凹凸構造が観測されないアルミニウム合金金属部材１０３を配置する。（ｉｉ）その後、金型を閉じ、熱可塑性樹脂部材１０５の少なくとも一部がアルミニウム合金金属部材１０３と接するように、上記金型の上記キャビティ部に熱可塑性樹脂部材１０５を射出して固化し、アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５とを接合する。その後、金型を開き離型することにより、金属／樹脂複合構造体１０６により形成されたドアチェッカー用アーム１０１を得ることができる。上記金型としては、例えば、高速ヒートサイクル成形（ＲＨＣＭ、ヒート＆クール成形）で一般的に使用される射出成形用金型を用いることができる。
First, (i) an injection mold is prepared, the mold is opened, and a convex portion having an average length (RSm) of the roughness curve element of 0.5 μm or more and 500 μm or less is formed in the cavity portion (space portion). An aluminum
ここで、上記（ｉｉ）の工程において、熱可塑性樹脂部材１０５の射出開始から保圧完了までの間、上記金型の表面温度を、好ましくは熱可塑性樹脂部材１０５のガラス転移温度（以下、Ｔｇとも呼ぶ。）以上、より好ましくはＴｇ＋（５以上１００以下）℃以上の温度に維持することが好ましい。
これにより、熱可塑性樹脂部材１０５が軟化した状態に保ちながら、アルミニウム合金金属部材１０３の接合部表面１０４に熱可塑性樹脂部材１０５を高圧でより長い時間接触させることができる。
その結果、アルミニウム合金金属部材１０３と熱可塑性樹脂部材１０５との間の接着性を向上できるため、接合強度により一層優れた金属／樹脂複合構造体１０６をより安定的に得ることができる。
Here, in the step (ii), the surface temperature of the mold is preferably set to the glass transition temperature (hereinafter, Tg) of the
Accordingly, the
As a result, since the adhesiveness between the aluminum
また、上記（ｉｉ）の工程において、上記保圧完了後、上記金型の表面温度を、好ましくは熱可塑性樹脂部材１０５のガラス転移温度未満、より好ましくはＴｇ−（５以上１００以下）℃以下の温度に冷却する。
これにより、軟化状態の熱可塑性樹脂部材１０５を急速に固化させることができる。その結果、金属／樹脂複合構造体１０６の成形サイクルを短縮できるため、金属／樹脂複合構造体１０６を効率よく得ることができる。
In the step (ii), after completion of the pressure holding, the surface temperature of the mold is preferably less than the glass transition temperature of the
Thereby, the
上記金型の表面温度の調整は、急速加熱冷却装置を金型に接続することにより、実施することができる。急速加熱冷却装置は、一般的に使用されている方式を採用することができる。 The surface temperature of the mold can be adjusted by connecting a rapid heating / cooling device to the mold. As the rapid heating / cooling device, a generally used method can be adopted.
加熱方法として、蒸気式、加圧熱水式、熱水式、熱油式、電気ヒータ式、電磁誘導過熱式のいずれか１方式またはそれらを複数組み合わせた方式でよい。
具体的には、金型の表面の近くに設けられた流路に水蒸気、温水および温油から選択される加熱媒体を導入する、あるいは電磁誘導加熱を用いることにより、上記金型の上記表面温度を熱可塑性樹脂部材１０５のガラス転移温度以上の温度に維持することが好ましい。
As a heating method, any one of a steam type, a pressurized hot water type, a hot water type, a hot oil type, an electric heater type, an electromagnetic induction overheating type, or a combination of them may be used.
Specifically, the surface temperature of the mold is introduced by introducing a heating medium selected from water vapor, hot water and hot oil into a flow path provided near the surface of the mold, or using electromagnetic induction heating. Is preferably maintained at a temperature equal to or higher than the glass transition temperature of the
冷却方法としては、冷水式、冷油式のいずれか１方式またはそれらを組み合わせた方式でよい。
具体的には、金型の表面の近くに設けられた流路に冷水および冷油から選択される冷却媒体を導入することにより、金型の表面温度を熱可塑性樹脂部材１０５のガラス転移温度未満の温度に冷却することが好ましい。
As a cooling method, any one of a cold water type and a cold oil type or a combination thereof may be used.
Specifically, the surface temperature of the mold is less than the glass transition temperature of the
上記（ｉｉ）の工程において、上記射出開始から上記保圧完了までの時間は、好ましくは１秒以上６０秒以下であり、より好ましくは１０秒以上５０秒以下である。
上記時間が上記下限値以上であると熱可塑性樹脂部材１０５を溶融させた状態に保ちながら、アルミニウム合金金属部材１０３の上記微細凹凸構造に熱可塑性樹脂部材１０５を高圧でより長い時間接触させることができる。これにより、接合強度により一層優れた金属／樹脂複合構造体１０６をより安定的に得ることができる。
また、上記時間が上記上限値以下であると、金属／樹脂複合構造体１０６の成形サイクルを短縮できるため、金属／樹脂複合構造体１０６をより効率よく得ることができる。
In the step (ii), the time from the start of injection to the completion of the pressure holding is preferably 1 second to 60 seconds, and more preferably 10 seconds to 50 seconds.
The
Moreover, since the molding cycle of the metal / resin
また、本実施形態に係る金属／樹脂複合構造体１０６の製造方法が適用される成形方法としては、射出成形法、トランスファー成形法、圧縮成形法、反応射出成形法、ブロー成形法、熱成形法、プレス成形法等が挙げられる。これらの中でも射出成形法が好ましい。
Further, as a molding method to which the manufacturing method of the metal / resin
［ドアチェッカー］
つぎに、本実施形態に係るドアチェッカー１１０について説明する。ドアチェッカー１１０は本実施形態に係るドアチェッカー用アーム１０１を備える。
図３は、本実施形態のドアチェッカー１１０の一例を模式的に示した断面図である。この場合、ドアチェッカー１１０は、例えば、車体に固定されるヒンジ部１１１と、一端がヒンジ部１１１に連結されたドアチェッカー用アーム１０１と、ドアに固定されるものであり、ドアチェッカー用アーム１０１が挿通されるケース１１３と、ドアチェッカー用アーム１０１の他端に固定されるストッパ１１５とを備える構成とすることができる。
[Door Checker]
Next, the
FIG. 3 is a cross-sectional view schematically showing an example of the
本実施形態に係るドアチェッカー１１０は、金属部材と樹脂部材との接合強度に優れたドアチェッカー用アーム１０１を備えている。そのため、ドアを開閉操作する際の異音の発生が生じ難く、信頼性に優れている。
The
以上、本発明の実施形態について述べたが、これらは本発明の例示であり、上記以外の様々な構成を採用することもできる。 As mentioned above, although embodiment of this invention was described, these are illustrations of this invention and various structures other than the above are also employable.
以下、本実施形態を、実施例・比較例を参照して詳細に説明する。なお、本実施形態は、これらの実施例の記載に何ら限定されるものではない。 Hereinafter, the present embodiment will be described in detail with reference to examples and comparative examples. In addition, this embodiment is not limited to description of these Examples at all.
（ドアチェッカー用アームの摺動時の異音評価）
実施例および比較例で得られたドアチェッカー用アーム１０１を摺動させて異音の発生をチェックした。
異音が発生しなかったものを「〇」、異音が発生したものを「×」と評価した。
(Evaluation of abnormal noise when sliding door checker arm)
Generation of abnormal noise was checked by sliding the
The case where no abnormal noise was generated was evaluated as “◯”, and the case where abnormal noise was generated was evaluated as “X”.
（アルミニウム合金金属部材と熱可塑性樹脂部材の界面の顕微鏡観察）
ドアチェッカー用アーム１０１におけるアルミニウム合金金属部材と熱可塑性樹脂部材の界面を、光学顕微鏡で観察した。
アルミニウム合金金属部材と熱可塑性樹脂部材との界面に空隙が観察されなかったものを「〇」、アルミニウム合金金属部材と熱可塑性樹脂部材との界面に空隙が観察されたものを「×」と評価した。
(Microscopic observation of the interface between the aluminum alloy metal member and the thermoplastic resin member)
The interface between the aluminum alloy metal member and the thermoplastic resin member in the
Evaluated as “◯” when no void was observed at the interface between the aluminum alloy metal member and the thermoplastic resin member, and “X” when void was observed at the interface between the aluminum alloy metal member and the thermoplastic resin member did.
（アルミニウム合金金属部材の表面粗化処理）
［アルミニウム合金金属部材１の調製方法］
ＪＩＳ Ｈ４０００に規定された合金番号５０５２のアルミニウム板（厚み：２．０ｍｍ）を、長さ４５ｍｍ、幅１８ｍｍに切断した。このアルミニウム板を酸系エッチング剤（硫酸：８．２質量％、塩化第二鉄：７．８質量％（Ｆｅ３＋：２．７質量％）、塩化第二銅：０．４質量％（Ｃｕ２＋：０．２質量％）イオン交換水：残部）（３０℃）中に８０秒間浸漬し、揺動させることによってエッチングした。次いで、流水で超音波洗浄（水中、１分）を行い、乾燥させることにより表面処理済みのアルミニウム合金金属部材１を得た。
(Surface roughening treatment of aluminum alloy metal parts)
[Preparation Method of Aluminum Alloy Metal Member 1]
An aluminum plate (thickness: 2.0 mm) of alloy number 5052 defined in JIS H4000 was cut into a length of 45 mm and a width of 18 mm. This aluminum plate was treated with an acid-based etching agent (sulfuric acid: 8.2% by mass, ferric chloride: 7.8% by mass (Fe 3+ : 2.7% by mass), cupric chloride: 0.4% by mass (Cu Etching was performed by immersing in ( 2+ : 0.2% by mass) ion-exchanged water: remainder (30 ° C.) for 80 seconds and rocking. Subsequently, ultrasonic cleaning (in water, 1 minute) was performed with running water and dried to obtain a surface-treated aluminum alloy metal member 1.
得られたアルミニウム合金金属部材１の間隔周期は、走査型電子顕微鏡（ＪＥＯＬ社製ＪＳＭ−６７０１Ｆ）にて測定した。
また、得られたアルミニウム合金金属部材１の表面粗さを、表面粗さ測定装置「サーフコム１４００Ｄ（東京精密社製）」を使用して測定し、６直線部について、切断レベル１０％、２０％、３０％、４０％、５０％、６０％、７０％および８０％における負荷長さ率（Ｒｍｒ）、十点平均粗さ（Ｒｚ）および粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）を求めた。このうち、切断レベル２０％におけるＲｍｒ（２０％）値、上記Ｒｍｒ（２０％）値が７０％以下となる直線部の本数、切断レベル４０％におけるＲｍｒ（４０％）値、上記Ｒｍｒ（４０％）値が６０％以下となる直線部の本数、６直線部のＲｚ値、粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）を算出した。
得られた結果を以下に示す。
The interval period of the obtained aluminum alloy metal member 1 was measured with a scanning electron microscope (JSMOL 6701F manufactured by JEOL).
Further, the surface roughness of the obtained aluminum alloy metal member 1 was measured using a surface roughness measuring device “Surfcom 1400D (manufactured by Tokyo Seimitsu Co., Ltd.)”, and cutting levels of 10% and 20% were obtained for the six straight portions. , 30%, 40%, 50%, 60%, 70% and 80% load length ratio (Rmr), ten-point average roughness (Rz) and average length of roughness curve elements (RSm) were determined. . Among these, the Rmr (20%) value at a cutting level of 20%, the number of straight portions where the Rmr (20%) value is 70% or less, the Rmr (40%) value at a cutting level of 40%, and the Rmr (40%) ) The number of straight portions where the value is 60% or less, the Rz value of six straight portions, and the average length (RSm) of the roughness curve elements were calculated.
The obtained results are shown below.
間隔周期：間隔周期が５００ｎｍ未満の超微細凹凸構造は観測されなかった
切断レベル２０％におけるＲｍｒ（２０％）値［％］：１７．５、１０．３、１３．４、１０．６、３．８、７．４
Ｒｍｒ（２０％）値が７０％以下となる直線部の本数：６本
切断レベル４０％におけるＲｍｒ（４０％）値［％］：４３．６、２６．１、４８．０、４６．７、３３．５、３４．２
Ｒｍｒ（４０％）値が６０％以下となる直線部の本数：６本
６直線部のＲｚ値［μｍ］：１７．８、１８．１、１９．６、１７．８、１７．２、１８．０
６直線部のＲＳｍ値［μｍ］：１０４．０、８３．０、８５．６、９８．７、１０６．６、１０３．１
Interval period: An ultrafine concavo-convex structure with an interval period of less than 500 nm was not observed. Rmr (20%) value [%] at a cutting level of 20%: 17.5, 10.3, 13.4, 10.6, 3 .8, 7.4
Number of straight portions where the Rmr (20%) value is 70% or less: 6 Rmr (40%) values [%] at a cutting level of 40%: 43.6, 26.1, 48.0, 46.7, 33.5, 34.2
Number of straight line portions having an Rmr (40%) value of 60% or less: 6 Rz values [μm] of 6 straight line portions: 17.8, 18.1, 19.6, 17.8, 17.2, 18 .0
RSm value [μm] of 6 straight portions: 104.0, 83.0, 85.6, 98.7, 106.6, 103.1
［アルミニウム合金金属部材２の調製方法］
ＪＩＳ Ｈ４０００に規定された合金番号５０５２のアルミニウム板（厚み：１．６ｍｍ）を、長さ４５ｍｍ、幅１８ｍｍに切断した。このアルミニウム板を酸系エッチング剤（硫酸：４．１質量％、塩化第二鉄：３．９質量％（Ｆｅ３＋：１．３５質量％）、塩化第二銅：０．２質量％（Ｃｕ２＋：０．１質量％）イオン交換水：残部）（３０℃）中に４０秒間浸漬し、揺動させることによってエッチングした。次いで、流水で水洗（１分）を行った。次に５質量％の水酸化ナトリウム水溶液（２５℃）中に上記処理後のアルミニウム板を浸漬して３０秒間揺動させた後、水洗を行った。次に３５質量％の硝酸水溶液（２５℃）中に上記処理後のアルミニウム板を浸漬して３０秒間揺動させた後、流水で水洗（１分）を行い、乾燥させることにより表面処理済みのアルミニウム合金金属部材２を得た。
得られたアルミニウム合金金属部材２の間隔周期および各表面粗さをアルミニウム合金金属部材１と同様の方法で測定した。
得られた結果を以下に示す。
[Preparation Method of Aluminum Alloy Metal Member 2]
An aluminum plate (thickness: 1.6 mm) of alloy number 5052 defined in JIS H4000 was cut into a length of 45 mm and a width of 18 mm. This aluminum plate was treated with an acid-based etching agent (sulfuric acid: 4.1% by mass, ferric chloride: 3.9% by mass (Fe 3+ : 1.35% by mass), cupric chloride: 0.2% by mass (Cu Etching was performed by immersing in ( 2+ : 0.1% by mass) ion-exchanged water: remainder (30 ° C.) for 40 seconds and rocking. Subsequently, it was washed with running water (1 minute). Next, the treated aluminum plate was immersed in a 5% by mass aqueous sodium hydroxide solution (25 ° C.) and swung for 30 seconds, followed by washing with water. Next, the treated aluminum plate was immersed in a 35% by mass nitric acid aqueous solution (25 ° C.) and shaken for 30 seconds, then washed with running water (1 minute) and dried to dry the surface. An aluminum alloy metal member 2 was obtained.
The interval period and each surface roughness of the obtained aluminum alloy metal member 2 were measured by the same method as that for the aluminum alloy metal member 1.
The obtained results are shown below.
間隔周期：間隔周期が５００ｎｍ未満の超微細凹凸構造は観測されなかった
切断レベル２０％におけるＲｍｒ（２０％）値［％］：４５．２、４８．４、３０．６、３３．７、４４．３、４９．２
Ｒｍｒ（２０％）値が７０％以下となる直線部の本数：６本
切断レベル４０％におけるＲｍｒ（４０％）値［％］：７８．１、７６．９、６１．５、７０．７、７１．６、７９．４
Ｒｍｒ（４０％）値が６０％以下となる直線部の本数：０本
６直線部のＲｚ値［μｍ］：１０．０、１１．３、１１．２、１０．３、９．７，９．２
６直線部のＲＳｍ値［μｍ］：５８．７、８５．１、７７．５、７８．９、８１．１、１０４．８
Interval period: An ultrafine concavo-convex structure with an interval period of less than 500 nm was not observed. Rmr (20%) value [%] at a cutting level of 20%: 45.2, 48.4, 30.6, 33.7, 44 .3, 49.2
Number of straight portions where the Rmr (20%) value is 70% or less: 6 Rmr (40%) values [%] at a cutting level of 40%: 78.1, 76.9, 61.5, 70.7, 71.6, 79.4
Number of linear portions where Rmr (40%) value is 60% or less: 0 6 Rz values [μm] of 6 linear portions: 10.0, 11.3, 11.2, 10.3, 9.7, 9 .2
RSm value [μm] of 6 linear portions: 58.7, 85.1, 77.5, 78.9, 81.1, 104.8
［アルミニウム合金金属部材３の調製方法］
ＪＩＳ Ｈ４０００に規定された合金番号５０５２のアルミニウム板（厚み：２．０ｍｍ）を、長さ４５ｍｍ、幅１８ｍｍに切断した。このアルミニウム板を特開２００５−１１９００５号公報の実施例１に記載の処理をおこなった。具体的には、市販のアルミニウム脱脂剤「ＮＥ−６（メルテックス社製）」を１５％濃度で水に溶かし７５℃とした。この水溶液が入ったアルミニウム脱脂槽に上記アルミニウム板を５分間浸漬し水洗し、４０℃の１％塩酸水溶液が入った槽に１分浸漬し水洗した。つづいて、４０℃の１％水酸化ナトリウム水溶液が入った槽に１分浸漬し水洗した。次いで４０℃の１％塩酸水溶液を入れた槽に１分浸漬し水洗し、６０℃の２．５％濃度の１水和ヒドラジン水溶液を入れた第１ヒドラジン処理槽に１分浸漬し、４０℃の０．５％濃度の１水和ヒドラジン水溶液を入れた第２ヒドラジン処理槽に０．５分浸漬し水洗した。これを４０℃で１５分間、６０℃で５分程度温風乾燥させることにより、表面処理済みのアルミニウム合金金属部材３を得た。
[Preparation Method of Aluminum Alloy Metal Member 3]
An aluminum plate (thickness: 2.0 mm) of alloy number 5052 defined in JIS H4000 was cut into a length of 45 mm and a width of 18 mm. This aluminum plate was subjected to the treatment described in Example 1 of JP-A-2005-119005. Specifically, a commercially available aluminum degreasing agent “NE-6 (manufactured by Meltex)” was dissolved in water at a concentration of 15% to 75 ° C. The aluminum plate was immersed in an aluminum degreasing tank containing this aqueous solution for 5 minutes and washed with water, and then immersed in a tank containing a 1% hydrochloric acid aqueous solution at 40 ° C. for 1 minute and washed with water. Subsequently, it was immersed in a bath containing 1% sodium hydroxide aqueous solution at 40 ° C. for 1 minute and washed with water. Next, it was immersed in a bath containing 1% aqueous hydrochloric acid solution at 40 ° C. for 1 minute and washed with water, and immersed in a first hydrazine treatment bath containing a 2.5% strength monohydric hydrazine aqueous solution at 60 ° C. for 1 minute. Were immersed in a second hydrazine treatment tank containing a 0.5% strength monohydric hydrazine aqueous solution and washed with water. This was air-dried at 40 ° C. for 15 minutes and at 60 ° C. for about 5 minutes to obtain a surface-treated aluminum alloy metal member 3.
得られたアルミニウム合金金属部材３の間隔周期は、走査型電子顕微鏡（ＪＥＯＬ社製ＪＳＭ−６７０１Ｆ）にて測定した。
得られた結果を以下に示す。
The interval period of the obtained aluminum alloy metal member 3 was measured with a scanning electron microscope (JSMOL 6701F manufactured by JEOL).
The obtained results are shown below.
間隔周期：間隔周期が５０ｎｍの超微細凹凸構造が観測された Spacing period: An ultra-fine uneven structure with a spacing period of 50 nm was observed.
［実施例１］
（射出成形）
日本製鋼所社製の射出成形機Ｊ５５ＡＤに小型ダンベル金属インサート金型を装着し、金型内にアルミニウム合金金属部材１を設置した。次いで、金型の表面温度を、加熱媒体である加圧熱水を用いて１６０℃まで加熱した。
次いで、その金型内に、熱可塑性樹脂部材１（ポリアミド、宇部興産社製ＵＢＥナイロン６６）を、シリンダー温度２９０℃、射出速度２５ｍｍ／ｓｅｃ、保圧９５ＭＰａ、保圧時間６秒の条件にて射出成形を行い、図１に示すドアチェッカー用アーム１０１を得た。
ここで、図１は、本実施形態のドアチェッカー用アーム１０１の一例を模式的に示した断面図である。アルミニウム合金金属部材１０３（インサート）の表面に熱可塑性樹脂部材１０５（摺動部）が形成されている。
得られたドアチェッカー用アーム１０１について、上記評価をおこなった。評価結果を表１に示す。
[Example 1]
(injection molding)
A small dumbbell metal insert mold was mounted on an injection molding machine J55AD manufactured by Nippon Steel Works, and an aluminum alloy metal member 1 was installed in the mold. Next, the surface temperature of the mold was heated to 160 ° C. using pressurized hot water as a heating medium.
Next, the thermoplastic resin member 1 (polyamide, UBE nylon 66 manufactured by Ube Industries, Ltd.) is placed in the mold under the conditions of a cylinder temperature of 290 ° C., an injection speed of 25 mm / sec, a holding pressure of 95 MPa, and a holding time of 6 seconds. Injection molding was performed to obtain a
Here, FIG. 1 is a cross-sectional view schematically showing an example of the
The above evaluation was performed on the obtained
［実施例２］
熱可塑性樹脂部材１を熱可塑性樹脂部材２（ポリアセタール、ポリプラスチック社製ジュラコンＭ９０−４４（登録商標））に変えた以外は実施例１と同様にしてドアチェッカー用アーム１０１を得た。得られたドアチェッカー用アーム１０１について、上記評価をおこなった。評価結果を表１に示す。
[Example 2]
A
［実施例３］
アルミニウム合金金属部材１をアルミニウム合金金属部材２に変えた以外は実施例１と同様にしてドアチェッカー用アーム１０１を得た。得られたドアチェッカー用アーム１０１について、上記評価をおこなった。評価結果は表１に示す。
[Example 3]
A
［比較例１］
アルミニウム合金金属部材１を表面処理前のアルミニウム板に変えた以外は実施例１と同様にしてドアチェッカー用アーム１０１を得た。得られたドアチェッカー用アーム１０１について、上記評価をおこなった。評価結果は表１に示す。
[Comparative Example 1]
A
［比較例２］
アルミニウム合金金属部材１をアルミニウム合金金属部材３に変えた以外は実施例１と同様にしてドアチェッカー用アーム１０１を得た。得られたドアチェッカー用アーム１０１について、上記評価をおこなった。評価結果は表１に示す。
[Comparative Example 2]
A
実施例１〜３で得られたドアチェッカー用アーム１０１はアルミニウム合金金属部材と熱可塑性樹脂部材との界面に空隙が観察されず良好な接合状態であった。このようなドアチェッカー用アーム１０１は摺動時に異音は発生しなかった。すなわち、アルミニウム合金金属部材と、熱可塑性樹脂部材との接合強度に優れていた。
一方、比較例１および２で得られたドアチェッカー用アーム１０１はアルミニウム合金金属部材と熱可塑性樹脂部材との界面に空隙が観察された。このようなドアチェッカー用アーム１０１は摺動時に異音が発生した。
The
On the other hand, in the
１０１ ドアチェッカー用アーム
１０３ アルミニウム合金金属部材
１０４ 接合部表面
１０５ 熱可塑性樹脂部材
１０６ 金属／樹脂複合構造体
１１０ ドアチェッカー
１１１ ヒンジ部
１１３ ケース
１１５ ストッパ
101 Arm for
111 Hinge part 113
Claims (6)
少なくとも前記アルミニウム合金金属部材の前記熱可塑性樹脂部材との接合部表面には、間隔周期が５００ｎｍ未満の超微細凹凸構造が観測されず、かつ、粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）が０．５μｍ以上５００μｍ以下の凸部が林立した微細凹凸構造が形成されており、
射出成型金型内に配置された前記アルミニウム合金金属部材に前記熱可塑性樹脂部材を射出成形することによって得られたものであるドアチェッカー用アーム。 It is formed of a metal / resin composite structure formed by joining an aluminum alloy metal member and a thermoplastic resin member,
At least on the surface of the joint portion between the aluminum alloy metal member and the thermoplastic resin member, an ultrafine concavo-convex structure having an interval period of less than 500 nm is not observed, and the average length (RSm) of the roughness curve element is 0. A fine concavo-convex structure in which convex portions of 5 μm or more and 500 μm or less are formed is formed,
A door checker arm obtained by injection-molding the thermoplastic resin member on the aluminum alloy metal member disposed in an injection mold.
平行関係にある任意の３直線部、および当該３直線部と直交する任意の３直線部からなる合計６直線部について、ＪＩＳ Ｂ０６０１（対応国際規格：ＩＳＯ４２８７）に準拠して測定される表面粗さが以下の要件（１）および（２）を同時に満たす、請求項１乃至３いずれか一項に記載のドアチェッカー用アーム。
（１）切断レベル２０％、評価長さ４ｍｍにおける粗さ曲線の負荷長さ率（Ｒｍｒ）が７０％以下である直線部を１直線部以上含む
（２）すべての直線部の、評価長さ４ｍｍにおける十点平均粗さ（Ｒｚ）が２μｍを超える At least in the surface of the joint portion between the aluminum alloy metal member and the thermoplastic resin member,
Surface roughness measured in accordance with JIS B0601 (corresponding international standard: ISO 4287) for a total of six straight line parts including arbitrary three straight line parts in parallel relation and arbitrary three straight line parts orthogonal to the three straight line parts. The arm for door checkers as described in any one of Claims 1 thru | or 3 which satisfy | fills the following requirements (1) and (2) simultaneously.
(1) Includes one or more straight line portions having a load length ratio (Rmr) of a roughness curve of 70% or less at a cutting level of 20% and an evaluation length of 4 mm. (2) Evaluation length of all straight line portions. Ten point average roughness (Rz) at 4 mm exceeds 2 μm
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015021515A JP6552207B2 (en) | 2015-02-05 | 2015-02-05 | Door checker arm and door checker |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015021515A JP6552207B2 (en) | 2015-02-05 | 2015-02-05 | Door checker arm and door checker |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2016142119A true JP2016142119A (en) | 2016-08-08 |
| JP6552207B2 JP6552207B2 (en) | 2019-07-31 |
Family
ID=56568400
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2015021515A Active JP6552207B2 (en) | 2015-02-05 | 2015-02-05 | Door checker arm and door checker |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6552207B2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018052017A (en) * | 2016-09-30 | 2018-04-05 | 三井化学株式会社 | Metal/resin composite structure and manufacturing method of metal/resin composite structure |
| WO2019189773A1 (en) * | 2018-03-30 | 2019-10-03 | 日本パーカライジング株式会社 | Substrate having surface made entirely or at least partially of metal material wherein surface of said metal material has holes, and substrate-resin cured product composite containing said substrate and resin cured product |
| WO2024024128A1 (en) * | 2022-07-25 | 2024-02-01 | 株式会社不二越 | Electro-corrosion preventive rolling bearing |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3099226B2 (en) * | 1996-12-12 | 2000-10-16 | 三菱自動車工業株式会社 | Car door checker |
| JP2014034865A (en) * | 2012-08-10 | 2014-02-24 | Mitsui Kinzoku Act Corp | Check link device |
| WO2015008847A1 (en) * | 2013-07-18 | 2015-01-22 | 三井化学株式会社 | Metal/resin composite structure and metal member |
-
2015
- 2015-02-05 JP JP2015021515A patent/JP6552207B2/en active Active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3099226B2 (en) * | 1996-12-12 | 2000-10-16 | 三菱自動車工業株式会社 | Car door checker |
| JP2014034865A (en) * | 2012-08-10 | 2014-02-24 | Mitsui Kinzoku Act Corp | Check link device |
| WO2015008847A1 (en) * | 2013-07-18 | 2015-01-22 | 三井化学株式会社 | Metal/resin composite structure and metal member |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018052017A (en) * | 2016-09-30 | 2018-04-05 | 三井化学株式会社 | Metal/resin composite structure and manufacturing method of metal/resin composite structure |
| WO2019189773A1 (en) * | 2018-03-30 | 2019-10-03 | 日本パーカライジング株式会社 | Substrate having surface made entirely or at least partially of metal material wherein surface of said metal material has holes, and substrate-resin cured product composite containing said substrate and resin cured product |
| JP2019177603A (en) * | 2018-03-30 | 2019-10-17 | 日本パーカライジング株式会社 | Base material having at least all or part of surface made of metal material, base material having pores on surface of metal material, and composite of base material-resin cured product comprising base material and resin cured product |
| JP7123605B2 (en) | 2018-03-30 | 2022-08-23 | 日本パーカライジング株式会社 | A substrate at least all or part of the surface of which is made of a metallic material, the substrate having pores on the surface of the metallic material, and a substrate-resin cured product composite comprising the substrate and a cured resin product |
| JP2022125057A (en) * | 2018-03-30 | 2022-08-26 | 日本パーカライジング株式会社 | Base material having at least all or part of surface made of metal material, base material having pores on surface of metal material, and composite of base material-resin cured product comprising base material and resin cured product |
| JP7405905B2 (en) | 2018-03-30 | 2023-12-26 | 日本パーカライジング株式会社 | A base material at least in whole or in part made of a metal material, the surface of the metal material having pores, and a composite of the base material and a cured resin material, including the base material and a cured resin material. |
| WO2024024128A1 (en) * | 2022-07-25 | 2024-02-01 | 株式会社不二越 | Electro-corrosion preventive rolling bearing |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP6552207B2 (en) | 2019-07-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9987824B2 (en) | Metal-resin composite structure and metal member | |
| KR102437457B1 (en) | Metal/resin composite structure, metal member, and manufacturing method of metal member | |
| TWI464053B (en) | Composite of stainless steel and resin and method for making same | |
| JP5058593B2 (en) | Method for producing composite of metal and resin | |
| JP5381687B2 (en) | Aluminum alloy member excellent in resin bondability and manufacturing method thereof | |
| JP6469403B2 (en) | Method for producing metal / resin composite structure | |
| US9476126B2 (en) | Method for producing metal-resin complex | |
| EP3506727B1 (en) | Electronic device housing, method for manufacturing electronic device housing, development plan-shaped metal resin joint plate, and electronic apparatus | |
| JP2017203547A (en) | Metal resin composite gear | |
| JP6552207B2 (en) | Door checker arm and door checker | |
| JP6482417B2 (en) | Metal / resin composite structure and method for producing metal / resin composite structure | |
| JP2018052017A (en) | Metal/resin composite structure and manufacturing method of metal/resin composite structure | |
| JP6543462B2 (en) | Sliding parts | |
| JP2016190412A (en) | Metal/resin composite structure and method for producing metal/resin composite structure | |
| JP6436796B2 (en) | Method for producing aluminum-resin composite | |
| JP2019077038A (en) | Metal/resin composite structure, and manufacturing method of metal/resin composite structure | |
| JP7212453B2 (en) | Metal-resin bonded plates, housings and electronic devices | |
| JP2018140559A (en) | Magnesium alloy-resin composite structure and method for production thereof | |
| JP7212451B2 (en) | Metal-resin bonded plates, housings and electronic devices | |
| JP7131991B2 (en) | METAL/RESIN COMPOSITE STRUCTURE AND MANUFACTURING METHOD THEREOF | |
| JP2018038528A (en) | Toilet seat top plate, toilet seat, heated toilet seat device, and toilet device |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20171011 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20180710 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20180717 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20180907 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20190205 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20190507 |
|
| A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20190514 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20190625 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20190702 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6552207 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |