JP2016121483A - Tile attaching method and outer wall tiling structure - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、変形追従性と施工性に優れたポリマーセメント系弾性接着材を用いたタイル施工方法と外壁タイル張り構造に関する。 The present invention relates to a tile construction method and an outer wall tiled structure using a polymer cement-based elastic adhesive excellent in deformation followability and workability.
建築構造物の外壁にタイルを張り付ける場合は、これまでセメントモルタルを用いて張り付けることが一般的であった。タイルを張り付けた後に目地材を施工する際、施工を容易にするためタイル周辺へのタイル張付けモルタルのはみ出し量を調整して施工する傾向がある。そのため、タイルとの密着性が不十分な場合は、経年劣化によりタイルの剥落が発生する。また、タイル張付けモルタルへ与えられるストレスとしては、日中と夜間の気温差によるタイルの膨張収縮により発生するディファレンシャルムーブメント、地震による変形等がある。これらの影響でタイル張付けモルタル自体やタイル躯体コンクリートの界面に発生したひび割れにより雨水が浸透し、水分の凍結などにより亀裂の拡大や剥離の拡大が発生する。対策としてタイル張付けモルタル施工後、メッシュシートを施工し、再度タイル張付けモルタルを施工してタイル施工する工法が考案されている（特許文献１、特許文献２）。しかし、この工法では、タイル張付けモルタル内に施工したメッシュシートが剥離面になるおそれがある。また、タイル裏面の構造が複雑になり、タイルとの付着力が低下するおそれがある。 When attaching tiles to the outer wall of a building structure, it has been common to use cement mortar. When constructing joint materials after attaching tiles, there is a tendency to adjust the amount of protrusion of the tile-attached mortar around the tiles in order to facilitate construction. Therefore, when the adhesion with the tile is insufficient, the tile is peeled off due to aging. The stress applied to the tile mortar includes a differential movement caused by expansion and contraction of the tile due to a temperature difference between daytime and nighttime, and deformation due to an earthquake. Due to these effects, rainwater permeates through cracks that occur at the tile mortar itself and at the interface of the tile frame concrete, and the cracks expand and the peeling increases due to freezing of the water. As a countermeasure, there has been devised a construction method in which a tile sheet is applied after a tile-attached mortar is applied, and then a tile-attached mortar is applied again (Patent Document 1, Patent Document 2). However, in this construction method, there is a possibility that the mesh sheet applied in the tile mortar becomes a peeling surface. Further, the structure of the back surface of the tile becomes complicated, and there is a possibility that the adhesive force with the tile is reduced.
また、日中と夜間の気温差によるタイルの膨張収縮や地震による建物の変形に対する追従性を改善するため、有機弾性接着剤でタイルを施工する工法が提案されている（特許文献３、特許文献４）。しかし、この工法では、有機系材料でタイルを施工する場合、躯体コンクリートの含水率が高いと十分な付着強度が得られないという問題がある。施工後、雨水がタイル裏面に浸透したり躯体コンクリートの含水率が高くなった場合もタイルや躯体コンクリートとの付着強度が低下するおそれがある。 Moreover, in order to improve the followability to the expansion and contraction of the tile due to the temperature difference between daytime and nighttime and the deformation of the building due to the earthquake, a method of constructing the tile with an organic elastic adhesive has been proposed (Patent Document 3, Patent Document) 4). However, in this construction method, when tiles are constructed with an organic material, there is a problem that sufficient adhesion strength cannot be obtained if the moisture content of the frame concrete is high. After construction, when rainwater permeates into the back of the tile or the moisture content of the reinforced concrete increases, the adhesion strength with the tile or reinforced concrete may decrease.
その他、下地処理の方法として高圧ジェット水を特殊ノズルの付いた吹付け機で躯体コンクリートに吹付けることで目粗しを行い、次いでタイル張付けモルタルでタイルを施工する工法が考案されている。（特許文献５）。しかし、一般に躯体コンクリート表面は型枠の影響により平滑には仕上がっていない。タイル面を平滑に仕上げるためには、躯体コンクリート面を平滑にする必要があり、結果的にはタイル張付けモルタルで下地調整を行うことになる。材料数は低減できるが、工程数は低減されない。特殊吹付け機による目粗しに時間を要すると工期が延びる恐れがある。 In addition, a method has been devised in which high-pressure jet water is sprayed onto the frame concrete with a spraying machine equipped with a special nozzle, and then tiles are constructed with tiled mortar. (Patent Document 5). However, in general, the surface of the concrete frame is not finished smoothly due to the influence of the formwork. In order to finish the tile surface smoothly, it is necessary to make the frame concrete surface smooth, and as a result, the groundwork is adjusted with tile mortar. Although the number of materials can be reduced, the number of processes is not reduced. If time is required for roughing with a special sprayer, the work period may be extended.
前記のように、タイル張付けモルタルの内部にメッシュシートを配設する場合、曲げ剛性は向上するがメッシュシートが剥離界面になるおそれがある。また、有機弾性接着剤は、変形追従性とタイルの膨張収縮による繰返しのストレスに対し耐久性があり、さらに熱劣化も起こりにくいが、雨水の浸透により付着強度が低下するおそれがある。
また、特殊ノズルを使用した吹付け機で高圧ジェット水により躯体コンクリートの目粗しを行う下地処理方法は、タイル張付けモルタルと躯体コンクリートの付着強度を向上するが、施工方法の簡略化には結びつきにくく、タイル張付けモルタルに変形追従性がないと長期付着耐久性が得にくい可能性がある。
As described above, when a mesh sheet is disposed inside the tile-attached mortar, the bending rigidity is improved, but the mesh sheet may become a peeling interface. In addition, the organic elastic adhesive is resistant to deformation follow-up and repeated stress due to the expansion and contraction of the tile, and further, heat degradation hardly occurs, but there is a possibility that the adhesion strength is lowered due to the penetration of rainwater.
In addition, the ground treatment method of roughing concrete with high-pressure jet water using a sprayer that uses a special nozzle improves the adhesion strength between tiled mortar and concrete, but it leads to simplification of the construction method. It is difficult to obtain long-term adhesion durability if the tiled mortar does not have deformation followability.
したがって、本発明の課題は、環境条件の影響や地震による変形の影響を受けてもタイルの剥離、浮きが発生しない長期付着耐久性が得られるタイルの施工方法と外壁タイル張り構造を提供することにある。 Accordingly, an object of the present invention is to provide a tile construction method and an outer wall tiled structure capable of obtaining a long-term adhesion durability in which tile peeling and floating do not occur even under the influence of environmental conditions or deformation caused by an earthquake. It is in.
そこで本発明者らは、タイルの施工方法と外壁タイル張り構造について種々検討した結果、（１）躯体コンクリートに下地処理を施し、次いで（２）セメント、ポリマー等を含む下地調整モルタル（ａ）を施工する工程、（３）下地調整モルタル（ａ）の表面に再度下地処理を施し、（４）セメント、繊維、ポリマー等を含有する弾性接着材（ｂ）でタイルを張る工程、（５）さらにセメント、耐アルカリ性繊維、ポリマー等を含有する目地材（ｃ）を施工する工程を行えば、優れた長期付着耐久性が得られることを見出した。 Therefore, as a result of various investigations on the tile construction method and the outer wall tiled structure, the present inventors have (1) applied foundation treatment to the concrete and then (2) applied the foundation adjustment mortar (a) containing cement, polymer, and the like. (3) A step of applying ground treatment to the surface of the ground preparation mortar (a) again, (4) a step of stretching a tile with an elastic adhesive (b) containing cement, fiber, polymer, etc., (5) It has been found that excellent long-term adhesion durability can be obtained by carrying out the step of constructing the joint material (c) containing cement, alkali-resistant fiber, polymer and the like.
すなわち、本発明は、次の［１］〜［５］を提供するものである。 That is, the present invention provides the following [1] to [5].
〔１〕次の工程（１）〜工程（５）を順次行うことを特徴とするタイル施工方法。
（１）躯体コンクリートに下地処理を施す工程、
（２）セメント、軽量細骨材を含有する細骨材、保水剤及びポリマーを含有する下地調整モルタル（ａ）を施工する工程、
（３）下地調整モルタル（ａ）の表面に再度下地処理を施す工程、
（４）セメント、軽量細骨材、普通細骨材、保水剤、繊維及びポリマーを含有する弾性接着材（ｂ）でタイルを張る工程、
（５）タイル間に設けた目地に、セメント、普通細骨材、保水剤、耐アルカリ性繊維及びポリマーを含有する目地材（ｃ）を施工する工程。
〔２〕躯体コンクリートに施す下地処理が、散水または水性ポリマーディスパージョンの塗布である〔１〕記載のタイル施工方法。
〔３〕目地材（ｃ）が、さらに、高性能減水剤若しくは高性能ＡＥ減水剤および撥水剤から選ばれる１種以上を含有する〔１〕又は〔２〕記載のタイル施工方法。
〔４〕目地材（ｃ）における、耐アルカリ性繊維とポリマーとの質量比（繊維／ポリマー）が、０．２５〜１．６である〔１〕〜〔３〕のいずれかに記載のタイル施工方法。
〔５〕躯体コンクリート外壁として躯体と接する側から順に、次の（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）及び（Ｅ）の層を有する外壁タイル張り構造。
（Ａ）下地処理層、
（Ｂ）セメント、軽量細骨材を含有する細骨材、保水剤及びリマーを含有する下地調整モルタル層、
（Ｃ）下地処理層、
（Ｄ）セメント、軽量細骨材、普通細骨材、保水剤、繊維及びポリマーを含有する弾性接着材層、
（Ｅ）セメント、普通細骨材、保水剤、耐アルカリ性繊維及びポリマーを含有する目地材層。
[1] A tile construction method characterized by sequentially performing the following steps (1) to (5).
(1) A step of applying ground treatment to the frame concrete;
(2) A step of constructing a ground preparation mortar (a) containing cement, a fine aggregate containing lightweight fine aggregate, a water retention agent and a polymer,
(3) A step of subjecting the surface of the ground preparation mortar (a) to ground treatment again,
(4) Tiling with an elastic adhesive (b) containing cement, lightweight fine aggregate, ordinary fine aggregate, water retention agent, fiber and polymer,
(5) A step of applying a joint material (c) containing cement, ordinary fine aggregate, water retention agent, alkali resistant fiber and polymer to the joint provided between the tiles.
[2] The tile construction method according to [1], wherein the ground treatment applied to the concrete is water spray or application of an aqueous polymer dispersion.
[3] The tile construction method according to [1] or [2], wherein the joint material (c) further contains one or more selected from a high performance water reducing agent or a high performance AE water reducing agent and a water repellent.
[4] The tile construction according to any one of [1] to [3], wherein the mass ratio (fiber / polymer) of the alkali-resistant fiber to the polymer in the joint material (c) is 0.25 to 1.6. Method.
[5] An outer wall tiled structure having the following layers (A), (B), (C), (D) and (E) in order from the side in contact with the casing as the casing concrete outer wall.
(A) ground treatment layer,
(B) Cement, fine aggregate containing lightweight fine aggregate, ground adjustment mortar layer containing water retention agent and limer,
(C) a base treatment layer;
(D) an elastic adhesive layer containing cement, lightweight fine aggregate, ordinary fine aggregate, water retention agent, fiber and polymer,
(E) A joint material layer containing cement, ordinary fine aggregate, water retention agent, alkali-resistant fiber and polymer.
本発明によれば、環境条件の影響や地震による変形の影響を受けても下地処理を施し、次いで下地調整モルタル（ａ）を施工し、硬化後再度下地処理を施し、弾性接着材（ｂ）でタイルを張り、さらに繊維、ポリマーを含有する目地材（ｃ）を施工することにより長期付着耐久性が得られる。長期の付着耐久性が要求される集合住宅、病院、公共構造物等の外壁タイルの施工に有用である。 According to the present invention, even if it is affected by the influence of environmental conditions or deformation due to earthquakes, the base treatment is performed, then the base preparation mortar (a) is applied, the base treatment is applied again after curing, and the elastic adhesive (b) A long-term adhesion durability can be obtained by stretching the tile and applying a joint material (c) containing fibers and polymers. It is useful for the construction of exterior wall tiles in apartment buildings, hospitals, public structures, etc. that require long-term adhesion durability.
本発明のタイル施工方法は、（１）躯体コンクリートに下地処理を施す工程、次いで（２）セメント、軽量細骨材を含有する細骨材、保水剤及びポリマーを含有する下地調整モルタル（ａ）を施工する工程、（３）下地調整モルタル（ａ）の表面に再度下地処理を施す工程、（４）セメント、軽量細骨材、普通細骨材、繊維及びポリマーを含有する弾性接着材（ｂ）でタイルを張る工程、（５）さらにタイル間に設けた目地に、セメント、普通細骨材、保水剤、耐アルカリ性繊維及びポリマーを含有する目地材（ｃ）を施工する工程を行うことを特徴とする。 The tile construction method of the present invention includes (1) a step of applying a ground treatment to a concrete frame, and then (2) a ground adjustment mortar containing a cement, a fine aggregate containing a lightweight fine aggregate, a water retention agent and a polymer (a) (3) A step of re-treating the surface of the ground preparation mortar (a), (4) an elastic adhesive (b) containing cement, lightweight fine aggregate, ordinary fine aggregate, fiber and polymer ) And (5) performing a step of applying a joint material (c) containing cement, ordinary fine aggregate, water retention agent, alkali-resistant fiber and polymer to the joint provided between the tiles. Features.
本発明の工程（１）の下地処理は、下地調整モルタル（ａ）の水分が躯体コンクリートに過剰に取られドライアウトするのを防ぐため、下地処理として水またはポリマーディスパージョンを散布するのが好ましい。これらの下地処理としてはポリマーディスパージョン処理がドライアウト防止効果の点でより好ましい。 In the ground treatment in the step (1) of the present invention, it is preferable to spray water or a polymer dispersion as the ground treatment in order to prevent the moisture of the ground conditioning mortar (a) from being excessively taken into the concrete and dried out. . As these base treatments, a polymer dispersion treatment is more preferable from the viewpoint of the effect of preventing dryout.
ポリマーディスパージョンとしては、好ましくはエチレン酢酸ビニル共重合体、又はポリアクリル酸エステルなどを主成分とする例えば太平洋マテリアル(株)製「太平洋トフコンＥ」、「太平洋モルヒットエマルション」等を希釈して使用することができる。希釈倍率の目安は、吸水調整効果の点から、３〜８倍が好ましい。さらに、好ましくは４〜７倍である。塗布量の目安は、吸水調整効果、付着力の点から、１００〜１５０ｇ／ｍ2が好ましい。また、上記以外のポリマーディスパージョンも建築用やモルタル・コンクリートに使用できるものなら何れのものでも用いて構わない。 The polymer dispersion is preferably an ethylene vinyl acetate copolymer or a polyacrylic acid ester as a main component, for example, Taiheiyo Material Co., Ltd. “Pacific Tofucon E”, “Pacific Mole Hit Emulsion”, etc. Can be used. The standard of the dilution rate is preferably 3 to 8 times from the viewpoint of water absorption adjustment effect. Furthermore, it is preferably 4 to 7 times. The standard of the coating amount is preferably 100 to 150 g / m 2 from the viewpoint of water absorption adjustment effect and adhesive force. Also, any polymer dispersion other than those described above may be used as long as it can be used for construction or mortar / concrete.
本発明の工程（２）に用いる下地調整モルタル（ａ）は、セメント、軽量細骨材を含む細骨材、保水剤、繊維及びポリマーを含有する。 The ground preparation mortar (a) used in the step (2) of the present invention contains cement, fine aggregates including lightweight fine aggregates, water retention agents, fibers and polymers.
セメントとしては、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント等のポルトランドセメント、高炉セメント、フライアッシュセメント等の混合セメントが使用可能である。 As the cement, portland cement such as ordinary Portland cement and early-strength Portland cement, mixed cement such as blast furnace cement and fly ash cement can be used.
細骨材としては、軽量細骨材を含む細骨材であればよく、軽量細骨材だけでも、軽量細骨材と普通細骨材を含んでいてもよい。普通細骨材としては、珪砂、石灰石のような細骨材が挙げられる。軽量細骨材としては、ポリエチレン酢酸ビニル発泡体、パーライト、スラグライト等が挙げられる。下地調整モルタル（ａ）の場合には、細骨材として最大粒径が０．０９ｍｍより大きいものを使用するのが、乾燥収縮によるひび割れ防止、剥離防止の点で好ましい。０．０９ｍｍ未満の骨材を用いた場合、施工厚さが１０ｍｍ以上で施工すると乾燥収縮によるひび割れが生じやすくなる。５ｍｍ以上施工する場合の好ましい骨材最大粒径は、３ｍｍであり、さらに好ましくは２．５ｍｍである。
下地調整モルタル（ａ）の場合は、施工効率を考慮すると工程（２）の施工厚さにより粒径１〜３ｍｍの軽量細骨材を細骨材に含有する下地調整モルタル（ａ）が施工効率を向上し好ましい。施工厚さが５ｍｍ未満では、骨材の最大粒径は１．２ｍｍ以下にした下地調整モルタル（ａ）が良い。
軽量細骨材は、セメント１００質量部に対し２〜１０質量部用いるのが好ましく、３〜９質量部用いるのがより好ましい。また、軽量細骨材を含有する細骨材を使用する場合、軽量細骨材の配合量は、全細骨材に対し２．０〜７．０質量％が好ましい。
The fine aggregate may be a fine aggregate including a lightweight fine aggregate, and may include a lightweight fine aggregate and a normal fine aggregate alone. Usual fine aggregates include fine aggregates such as quartz sand and limestone. Examples of lightweight fine aggregates include polyethylene vinyl acetate foam, perlite, and slaglite. In the case of the ground preparation mortar (a), it is preferable to use a fine aggregate having a maximum particle size larger than 0.09 mm from the viewpoint of preventing cracking due to drying shrinkage and preventing peeling. When an aggregate of less than 0.09 mm is used, cracking due to drying shrinkage tends to occur when the construction thickness is 10 mm or more. The preferable aggregate maximum particle diameter when constructing 5 mm or more is 3 mm, more preferably 2.5 mm.
In the case of the ground preparation mortar (a), considering the construction efficiency, the ground conditioning mortar (a) containing a light-weight fine aggregate with a particle diameter of 1 to 3 mm in the fine aggregate depending on the construction thickness in the step (2). Is preferable. If the construction thickness is less than 5 mm, the base adjustment mortar (a) having a maximum aggregate particle size of 1.2 mm or less is preferable.
The lightweight fine aggregate is preferably used in an amount of 2 to 10 parts by weight, more preferably 3 to 9 parts by weight, based on 100 parts by weight of cement. Moreover, when using the fine aggregate containing a lightweight fine aggregate, the compounding quantity of a lightweight fine aggregate has preferable 2.0-7.0 mass% with respect to all the fine aggregates.
保水剤としては、水溶性セルロース誘導体が好ましい。水溶性セルロース誘導体としては、例えばメチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース、ヒドロキシエチルメチルセルロース、ヒドロキシプロピルセルロース、セルロース硫酸エステル等が好ましい。
保水剤は、セメント１００質量部に対して０．０９〜０．２０質量部用いるのが好ましく、０．１２〜０．１８質量部用いるのがより好ましい。
As a water retention agent, a water-soluble cellulose derivative is preferable. As the water-soluble cellulose derivative, for example, methylcellulose, carboxymethylcellulose, hydroxypropylmethylcellulose, hydroxyethylmethylcellulose, hydroxypropylcellulose, cellulose sulfate and the like are preferable.
The water retention agent is preferably used in an amount of 0.09 to 0.20 parts by mass, more preferably 0.12 to 0.18 parts by mass with respect to 100 parts by mass of cement.
ポリマーとしては、表面親水性ポリマー及び表面疎水性ポリマーから選ばれる１種又は２種以上を用いることができる。具体的には、エポキシ樹脂、ポリアクリル酸エステル、スチレンブタジエン共重合体、エチレン酢酸ビニル共重合体、スチレンアクリル共重合体、酢酸ビニル／バーサチック酸ビニルエステル共重合体、酢酸ビニル／バーサチック酸ビニルエステル／アクリル酸エステル共重合体を有効成分とするポリマーが挙げられる。
ポリマーは、セメント１００質量部に対して１．３〜４．３質量部用いるのが好ましく、１．５〜４．０質量部用いるのがより好ましい。表面親水性ポリマーと表面疎水性ポリマーを併用する場合には、表面疎水性ポリマー／表面親水性ポリマーの比率が０．１８〜０．４３が好ましい。
As the polymer, one or more selected from surface hydrophilic polymers and surface hydrophobic polymers can be used. Specifically, epoxy resin, polyacrylate ester, styrene butadiene copolymer, ethylene vinyl acetate copolymer, styrene acrylic copolymer, vinyl acetate / versaic acid vinyl ester copolymer, vinyl acetate / versaic acid vinyl ester / A polymer containing an acrylate copolymer as an active ingredient.
The polymer is preferably used in an amount of 1.3 to 4.3 parts by mass, more preferably 1.5 to 4.0 parts by mass with respect to 100 parts by mass of cement. When the surface hydrophilic polymer and the surface hydrophobic polymer are used in combination, the ratio of surface hydrophobic polymer / surface hydrophilic polymer is preferably 0.18 to 0.43.
また、下地調整モルタル（ａ）には、上記成分の他に、セメント１００質量部に対して、撥水剤０．１０〜０．３０質量部および／又は繊維０．１０〜０．２５質量部を含有するのが好ましい。 In addition to the above components, the ground preparation mortar (a) has a water repellent of 0.10 to 0.30 parts by weight and / or fibers of 0.10 to 0.25 parts by weight with respect to 100 parts by weight of cement. It is preferable to contain.
下地調整モルタル（ａ）の施工は、工程（１）の下地処理の後、すぐに行うか、乾燥後行うことができる。 The foundation adjustment mortar (a) can be applied immediately after the foundation treatment in the step (1) or after drying.
下地調整モルタル（ａ）の硬化後、工程（３）として再度下地処理を下地調整モルタル（ａ）の表面に実施する。工程（２）の下地処理は、工程（１）の下地処理と同様に水またはポリマーディスパージョンを散布することができる。工程（２）の下地処理においてもポリマーディスパージョン処理がドライアウト防止効果の点で好ましい。 After the base adjustment mortar (a) is cured, the base treatment is again performed on the surface of the base adjustment mortar (a) as the step (3). In the ground treatment in the step (2), water or polymer dispersion can be sprayed in the same manner as the ground treatment in the step (1). Also in the ground treatment in the step (2), the polymer dispersion treatment is preferable from the viewpoint of the dryout prevention effect.
本発明においては、工程（２）の下地処理を施した後、次いで工程（４）として、セメント、軽量細骨材、普通細骨材、保水剤、繊維及びポリマーを含有する弾性接着材（ｂ）でタイル張りを施工することにより付着耐久性を向上させることができる。 In the present invention, after the surface treatment in the step (2) is performed, an elastic adhesive (b) containing cement, lightweight fine aggregate, ordinary fine aggregate, water retention agent, fiber, and polymer is then used as the step (4). ) To improve the adhesion durability.
弾性接着材（ｂ）を用いるタイル張りの施工は、工程（３）の下地処理の後、直ちに行うか、乾燥後行うことができる。 Tiling using the elastic adhesive (b) can be performed immediately after the base treatment in the step (3) or after drying.
本発明で使用する弾性接着材（ｂ）には、硬化成分としてセメントを含有する。本発明のセメントとしては、市販のポルトランドセメントが使用可能である。例えば、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、耐硫酸塩ポルトランドセメントなどが使用できる。その他、高炉セメント、シリカセメント等の混合セメント、白色セメント、ジェットセメント等の特殊セメントも使用可能である。 The elastic adhesive (b) used in the present invention contains cement as a hardening component. As the cement of the present invention, commercially available Portland cement can be used. For example, ordinary Portland cement, early-strength Portland cement, moderately hot Portland cement, sulfate-resistant Portland cement and the like can be used. In addition, special cements such as mixed cements such as blast furnace cement and silica cement, white cements and jet cements can also be used.
本発明で使用する弾性接着材（ｂ）に用いる細骨材には、軽量細骨材及び普通細骨材が含まれる。普通細骨材としては、珪砂、寒水石、石灰砂、川砂、陸砂、砕砂等が挙げられる。細骨材の粒径は１．２〜０．０９ｍｍが好ましい。粗粒率は、１．４〜１．９が好ましい。細骨材（軽量細骨材及び普通細骨材）の配合量は、強度発現性及び変形追従性の点から、セメント１００質量部に対し７１〜１１５質量部が好ましく、７１〜１００質量部がより好ましく、８５〜１００質量部がさらに好ましい。 The fine aggregate used for the elastic adhesive (b) used in the present invention includes a lightweight fine aggregate and a normal fine aggregate. Examples of ordinary fine aggregates include quartz sand, cold water stone, lime sand, river sand, land sand, and crushed sand. The particle size of the fine aggregate is preferably 1.2 to 0.09 mm. The coarse particle ratio is preferably 1.4 to 1.9. The blending amount of the fine aggregate (lightweight fine aggregate and ordinary fine aggregate) is preferably 71 to 115 parts by mass, and 71 to 100 parts by mass with respect to 100 parts by mass of cement from the viewpoint of strength development and deformation followability. More preferably, 85-100 mass parts is further more preferable.
本発明で使用する弾性接着材（ｂ）に用いられる軽量細骨材としては、有機材質の軽量細骨材、特に断熱性及び防変性を付与するうえで、気孔率の高い軽量細骨材が好ましい。例えば気孔率４０〜９０％の軽量細骨材が好ましい。具体例としては、エチレン酢酸ビニル共重合体発泡体が挙げられる。軽量細骨材の粒子径は、施工性及び強度の点から０．０９〜１．０ｍｍが好ましい。 As the lightweight fine aggregate used for the elastic adhesive (b) used in the present invention, an organic lightweight lightweight aggregate, in particular, a lightweight fine aggregate having a high porosity in providing heat insulation and degeneration is provided. preferable. For example, a lightweight fine aggregate having a porosity of 40 to 90% is preferable. A specific example is an ethylene vinyl acetate copolymer foam. The particle diameter of the lightweight fine aggregate is preferably 0.09 to 1.0 mm from the viewpoint of workability and strength.
軽量細骨材の配合量は、変形追従性、タイルとの密着性、曲げ強さ、躯体コンクリートとの付着性の点から、全細骨材に対し１．０〜８．０質量％が好ましく、より好ましくは１．０〜７．６質量％であり、さらに好ましくは、５．６〜７．６質量％である。 The amount of the lightweight fine aggregate is preferably 1.0 to 8.0% by mass with respect to the total fine aggregate in terms of deformation followability, adhesion to tiles, bending strength, and adhesion to the concrete. More preferably, it is 1.0-7.6 mass%, More preferably, it is 5.6-7.6 mass%.
使用する保水剤としては、水溶性セルロース誘導体が好ましい。水溶性セルロース誘導体としては、例えばメチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース、ヒドロキシエチルメチルセルロース、ヒドロキシプロピルセルロース、セルロース硫酸エステル等が好ましい。
保水剤は、セメント１００質量部に対して０．１５〜０．３５質量部用いるのが好ましく、０．２２〜０．３３質量部用いるのがより好ましい。
As a water retention agent to be used, a water-soluble cellulose derivative is preferable. As the water-soluble cellulose derivative, for example, methylcellulose, carboxymethylcellulose, hydroxypropylmethylcellulose, hydroxyethylmethylcellulose, hydroxypropylcellulose, cellulose sulfate and the like are preferable.
The water retention agent is preferably used in an amount of 0.15 to 0.35 parts by mass, more preferably 0.22 to 0.33 parts by mass with respect to 100 parts by mass of cement.
弾性接着材（ｂ）に用いることができる繊維は、繊維長１ｍｍ以上１０ｍｍ以下が好ましい。すなわち、タイルとの密着性、変形追従性、コテ作業性を同時に向上させるためには、ダレ防止、破断時の変形量の向上に有用な繊維長が１ｍｍ以上１０ｍｍ以下の繊維を使用することが効果的である。市販の繊維には短繊維と収束型があるがどちらも使用可能である。かかる繊維は耐アルカリ性を有するものが望ましく、モルタルに混和可能な有機繊維やガラス繊維が挙げられ、併用も可能である。有機繊維としては、ナイロン、ポリプロピレン、ポリエステル、アクリル等が使用可能である。 The fiber that can be used for the elastic adhesive (b) preferably has a fiber length of 1 mm to 10 mm. That is, in order to simultaneously improve adhesion to the tile, deformation followability, and trowel workability, it is necessary to use fibers having a fiber length of 1 mm or more and 10 mm or less that is useful for preventing sagging and improving the amount of deformation at break. It is effective. Commercially available fibers include short fibers and convergent fibers, both of which can be used. Such fibers preferably have alkali resistance, and examples thereof include organic fibers and glass fibers that are miscible with mortar, and can be used in combination. As the organic fiber, nylon, polypropylene, polyester, acrylic, or the like can be used.
使用するポリマーとしては、再乳化形粉末樹脂、ポリマーディスパージョンが使用可能である。再乳化形粉末樹脂としては、ＪＩＳ Ａ ６２０３に規定されたものを使用でき、ポリマーディスパージョンとしては、同じくＪＩＳ Ａ ６２０３に規定されたものを使用することができる。すなわち、前記再乳化形粉末樹脂としては、エチレン酢酸ビニル共重合体、酢酸ビニル／バーサチック酸ビニルエステル共重合体、酢酸ビニル／バーサチック酸ビニル／アクリル酸エステル共重合体、ポリアクリル酸エステルなどを主成分とする粉末状の樹脂を使用することができる。また、再乳化形粉末樹脂の製造方法は限定されることなく、粉末化方法やブロッキング防止法などのいずれの製法によって製造してもよい。また、前記ポリマーディスパージョンとしては、エチレン酢酸ビニル共重合体、ポリアクリル酸エステル、又はスチレンブタジエン共重合体などを主成分とする樹脂を使用することができる。また、これらのポリマーを２種以上併用することも可能である。 As the polymer to be used, re-emulsifying powder resin and polymer dispersion can be used. As the re-emulsifying powder resin, those defined in JIS A 6203 can be used, and as the polymer dispersion, those similarly defined in JIS A 6203 can be used. That is, as the re-emulsifying powder resin, ethylene vinyl acetate copolymer, vinyl acetate / vinyl versatic acid ester copolymer, vinyl acetate / vinyl versatic acid / acrylic acid ester copolymer, polyacrylic acid ester and the like are mainly used. A powdery resin as a component can be used. Moreover, the manufacturing method of re-emulsification type powder resin is not limited, You may manufacture by any manufacturing methods, such as a pulverization method and a blocking prevention method. In addition, as the polymer dispersion, a resin whose main component is an ethylene vinyl acetate copolymer, a polyacrylic ester, a styrene butadiene copolymer, or the like can be used. Two or more of these polymers can be used in combination.
ポリマーの配合量は、躯体コンクリートとタイルへの付着性、変形追従性、粘性、施工性（タイルずれ防止）の点から、セメント１００質量部に対し固形分換算で２．００〜６．７０質量部が好ましく、２．００〜５．００質量部がより好ましい。 The blending amount of the polymer is 2.00 to 6.70 mass in terms of solid content with respect to 100 mass parts of cement from the viewpoints of adhesion to the concrete and tile, deformation followability, viscosity, and workability (preventing tile displacement). Part is preferable, and 2.00 to 5.00 parts by mass is more preferable.
また、ポリマーを２種以上併用する場合は、変形追従性を向上するポリアクリル酸エステルを主成分とするアクリル樹脂を使用することが好ましい。アクリル樹脂のポリマー中の質量比率（アクリル樹脂／全ポリマー）は、０．１３〜１．００が好ましい。さらに好ましくは０．１４〜０．５０である。 Moreover, when using 2 or more types of polymers together, it is preferable to use the acrylic resin which has polyacrylic acid ester as a main component which improves deformation followability. The mass ratio (acrylic resin / total polymer) in the polymer of the acrylic resin is preferably 0.13 to 1.00. More preferably, it is 0.14-0.50.
本発明において工程（４）で弾性接着材（ｂ）でタイルを張り付け、弾性接着材（ｂ）が硬化した後、次いで工程（５）としてタイル間に設けた目地に、目地材（ｃ）を施工する。 In the present invention, after the tile is pasted with the elastic adhesive (b) in the step (4) and the elastic adhesive (b) is cured, the joint material (c) is then applied to the joint provided between the tiles in the step (5). Install.
本発明で使用する目地材（ｃ）は、セメント、普通細骨材、保水剤、耐アルカリ性繊維及びポリマーを含有する。細骨材は最大粒径６００μｍとするのが、ポリマーを含有することで優れた施工性を得るとともに吸水性を抑制することが可能となることから好ましい。さらに、細骨材は粒径８８μｍ以下が１５〜７０mass％であることが好ましい。ひび割れ抵抗性を向上し吸水性を抑制するためには、耐アルカリ性繊維とポリマーの質量比は０．２５〜１．６０が好ましい。
このような構成にすることで、ひび割れ抵抗性を向上し、吸水性を低く抑えることが可能となり、大型タイルの目地材として使用した際に耐久性を向上することができる。
The joint material (c) used in the present invention contains cement, ordinary fine aggregate, water retention agent, alkali resistant fiber and polymer. It is preferable that the fine aggregate has a maximum particle size of 600 μm because it contains a polymer so that excellent workability can be obtained and water absorption can be suppressed. Further, the fine aggregate preferably has a particle size of 88 μm or less and 15 to 70 mass%. In order to improve crack resistance and suppress water absorption, the mass ratio of the alkali-resistant fiber to the polymer is preferably 0.25 to 1.60.
By adopting such a configuration, it becomes possible to improve crack resistance and suppress water absorption, and durability can be improved when used as a joint material for large tiles.
本発明で使用する目地材（ｃ）に用いるセメントに制限はなく、市販の普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント、耐硫酸塩ポルトランドセメント、白色セメント、アルミナセメント高炉セメントＡ種、Ｂ種、Ｃ種、フライアッシュセメントＡ種、Ｂ種、Ｃ種、シリカセメントＡ種、Ｂ種、Ｃ種、超速硬セメント等を１種または併用して使用することができる。意匠性を考慮すると白色セメントが好ましい。 There is no limitation on the cement used for the joint material (c) used in the present invention, and commercially available ordinary Portland cement, early-strength Portland cement, ultra-early-strength Portland cement, medium heat Portland cement, low heat Portland cement, sulfate-resistant Portland cement, White cement, Alumina cement Blast furnace cement Class A, Class B, Class C, Fly ash cement Class A, Class B, Class C, Silica cement Class A, Class B, Class C, Super fast cement, etc. Can be used. Considering the design properties, white cement is preferable.
本発明で使用する目地材（ｃ）に用いる普通細骨材は、最大粒径６００μｍの珪砂、石灰砂、川砂、山砂、海砂、砕砂等が使用でき、その他、高炉急冷スラグ骨材、高炉徐冷スラグ骨材、及び下水汚泥スラグ、都市ゴミスラグを微粉砕したもの等が利用可能である。普通細骨材の配合量は、施工性、練り混ぜ水量増加防止、ひび割れ防止、拭き取り性等の点から、セメント１００質量部に対し１５０〜４００質量部が好ましく、さらに好ましくは、２００〜４００質量部が良く、より好ましくは、２１０〜４００質量部が良い。 As the ordinary fine aggregate used in the joint material (c) used in the present invention, silica sand, lime sand, river sand, mountain sand, sea sand, crushed sand, etc. having a maximum particle size of 600 μm can be used, in addition, blast furnace quenched slag aggregate, Blast furnace slow-cooled slag aggregate, sewage sludge slag, and finely pulverized municipal waste slag can be used. The blending amount of the fine fine aggregate is preferably 150 to 400 parts by weight, more preferably 200 to 400 parts by weight with respect to 100 parts by weight of cement from the viewpoints of workability, prevention of mixing water increase, prevention of cracking, wiping, and the like. Part, and more preferably 210 to 400 parts by mass.
本発明で使用する目地材（ｃ）に用いる保水剤は、セルロースの水溶性誘導体であればよく、例えばメチルセルロース、エチルセルロース、プロピルセルロース等のアルキルセルロース；カルボキシメチルセルロース等のカルボキシアルキルセルロース；ヒドロキシエチルセルロース、ヒドロキシプロピルセルロース等のヒドロキシアルキルセルロース；ヒドロキシプロピルメチルセルロース、ヒドロキシエチルメチルセルロース等のヒドロキシアルキル・アルキルセルロース；セルロース硫酸エステル等のセルロースエステルが挙げられる。このうち、アルキルセルロース、ヒドロキシアルキルセルロース及びヒドロキシアルキル・アルキルセルロースが好ましく、特にメチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース、ヒドロキシエチルメチルセルロースが好ましい。 The water retention agent used in the joint material (c) used in the present invention may be a water-soluble derivative of cellulose, for example, alkyl cellulose such as methyl cellulose, ethyl cellulose, propyl cellulose; carboxyalkyl cellulose such as carboxymethyl cellulose; hydroxyethyl cellulose, hydroxy Examples thereof include hydroxyalkyl celluloses such as propylcellulose; hydroxyalkyl alkylcelluloses such as hydroxypropylmethylcellulose and hydroxyethylmethylcellulose; and cellulose esters such as cellulose sulfate. Of these, alkyl cellulose, hydroxyalkyl cellulose, and hydroxyalkyl / alkyl cellulose are preferable, and methyl cellulose, hydroxypropyl methyl cellulose, and hydroxyethyl methyl cellulose are particularly preferable.
保水剤の配合量は、保水性の確保、施工性、拭き取り性の点から、セメント１００質量部に対し、０．１０〜０．４０質量部が好ましい。さらに好ましくは、０．１９〜０．４０質量部が良く、より好ましくは０．２８〜０．４０質量部が良い。 The blending amount of the water retention agent is preferably 0.10 to 0.40 parts by mass with respect to 100 parts by mass of cement from the viewpoint of ensuring water retention, workability, and wiping properties. More preferably, 0.19-0.40 mass part is good, More preferably, 0.28-0.40 mass part is good.
本発明で使用する目地材（ｃ）に用いる耐アルカリ性繊維は、目地材としての施工性を低下させないように、繊維長１０ｍｍ以下が好ましい。市販の繊維には短繊維と収束型があるが目地部への施工性を考慮すると繊維径の小さい収束型が好ましい。さらに、好ましくは収束型の繊維長３〜１０ｍｍが良い。耐アルカリ性を有すればモルタルに混和可能な有機繊維、耐アルカリガラス繊維とも使用可能であり、併用することも可能である。有機繊維としては、ポリエステル、アクリル、ナイロン、ポリプロピレン等が使用可能であり、ガラス繊維は耐アルカリ性を有するガラス繊維であれば何れのものでも使用可能である。耐アルカリ繊維の配合量は、セメント１００質量部に対し０．５〜３.５質量部が好ましく、さらに好ましくは０．５〜２．９質量部が良い。より好ましくは１．５〜２．８質量部が良い。 The alkali resistant fiber used for the joint material (c) used in the present invention preferably has a fiber length of 10 mm or less so as not to deteriorate the workability as the joint material. Commercially available fibers include short fibers and a convergent type, but a convergent type having a small fiber diameter is preferred in consideration of the workability on the joint. Further, a convergent fiber length of 3 to 10 mm is preferable. If it has alkali resistance, it can be used together with organic fiber and alkali glass fiber which are miscible with mortar, and can be used together. As the organic fiber, polyester, acrylic, nylon, polypropylene and the like can be used, and any glass fiber having alkali resistance can be used. The blending amount of the alkali-resistant fiber is preferably 0.5 to 3.5 parts by mass, more preferably 0.5 to 2.9 parts by mass with respect to 100 parts by mass of cement. More preferably, the amount is 1.5 to 2.8 parts by mass.
本発明で使用する目地材に用いるポリマーとしては、ポリマーディスパージョンと再乳化形粉末樹脂が使用可能である。ポリマーディスパージョンとしては、ＪＩＳ Ａ６２０３に規定されたものを使用でき、また、再乳化形粉末樹脂としては、同じくＪＩＳ Ａ ６２０３に規定されたものを使用することができる。すなわち、前記ポリマーディスパージョンとしては、ポリアクリル酸エステル、スチレンブタジエン、又はエチレン酢酸ビニルなどを主成分とする樹脂を使用することができる。また、前記再乳化形粉末樹脂としては、ポリアクリル酸エステル、エチレン酢酸ビニル、酢酸ビニル／バーサチック酸ビニルエステル、酢酸ビニル／バーサチック酸ビニル／アクリル酸エステルなどを主成分とする粉末状の樹脂を使用することができる。また、再乳化形粉末樹脂の製造方法は限定されることなく、粉末化方法やブロッキング防止法などのいずれの製法によって製造しても良い。 As the polymer used for the joint material used in the present invention, polymer dispersion and re-emulsified powder resin can be used. As the polymer dispersion, those specified in JIS A6203 can be used, and as the re-emulsifying powder resin, those specified in JIS A6203 can also be used. That is, as the polymer dispersion, a resin mainly composed of polyacrylic acid ester, styrene butadiene, ethylene vinyl acetate, or the like can be used. In addition, as the re-emulsifying powder resin, a powder resin mainly composed of polyacrylic acid ester, ethylene vinyl acetate, vinyl acetate / vinyl versatate, vinyl acetate / vinyl versatate / acrylic acid ester, etc. is used. can do. Moreover, the manufacturing method of re-emulsification type powder resin is not limited, You may manufacture by any manufacturing methods, such as the pulverization method and the blocking prevention method.
ポリマーの配合量は、吸水性の低減効果、施工性、目地部への充填性、拭き取り性の点から、セメント１００質量部に対して、固形分換算で１．５〜１０．５質量部が好ましく、さらに好ましくは１．５〜８質量部が良い。より好ましくは、３〜８質量部が良い。 The blending amount of the polymer is 1.5 to 10.5 parts by mass in terms of solid content with respect to 100 parts by mass of cement from the viewpoints of water absorption reduction effect, workability, filling property to joints, and wiping properties. More preferably, the amount is 1.5 to 8 parts by mass. More preferably, 3 to 8 parts by mass is good.
耐アルカリ性繊維とポリマーの比率（耐アルカリ繊維／ポリマー）は、ひび割れ抵抗性、吸水性の低減、タイル面にはみ出した本発明の高耐久性目地材の拭き取り性を高度にバランスを取るため、０．２５〜１．６０が好ましい。 The ratio of the alkali-resistant fiber to the polymer (alkali-resistant fiber / polymer) is 0 in order to highly balance the resistance to cracking, the reduction in water absorption, and the wipeability of the highly durable joint material of the present invention that protrudes from the tile surface. .25 to 1.60 is preferred.
本発明で使用する目地材（ｃ）は撥水剤を含むものが好ましい。用いる撥水剤は、特に限定されるものではないが、混和するため微粉末状のものが取り扱い易く、市販のものが使用可能である。例えば、ステアリン酸カルシウム（株）日油 商品名「カルシウムステアレート」、「ジンクステアレート」などが挙げられる。撥水剤の使用により目地部からの雨水等の浸透を抑止でき、浸食され難くなって耐久性が向上する。配合量は、撥水性、吸水量低減効果の点からセメント１００質量部に対し０．７〜１．８質量部が好ましい。さらに、好ましくは０．９〜１．７質量部が良く、より好ましくは０．９〜１．２質量部が良い。 The joint material (c) used in the present invention preferably contains a water repellent. Although the water repellent used is not particularly limited, a fine powder is easy to handle because it is mixed, and a commercially available product can be used. For example, Calcium Stearate Co., Ltd. NOF trade names “Calcium stearate”, “Zinc stearate” and the like can be mentioned. By using a water repellent, it is possible to suppress the penetration of rainwater and the like from the joint, and it becomes difficult to be eroded and durability is improved. The blending amount is preferably 0.7 to 1.8 parts by mass with respect to 100 parts by mass of cement from the viewpoint of water repellency and water absorption reduction effect. Furthermore, 0.9 to 1.7 parts by mass is preferable, and 0.9 to 1.2 parts by mass is more preferable.
本発明で使用する目地材（ｃ）には施工性の改善を目的として高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤を使用することが可能である。増粘剤と併用しても減水効果が失われず、良好な施工性が得られるものであれば使用可能である。例えば、主成分がポリカルボン酸系化合物である太平洋マテリアル（株）：商品名「コアフローＮＦ−２００」、花王（株）：商品名「マイティ２１Ｐ」、ポリカルボン酸系水溶性高分子である竹本油脂（株）：商品名「チューポールＳＤ−１００」、「チューポールＳＤ−２００」などが挙げられる。既調合品とする場合には、粉末状のものが取り扱いやすい。配合量は、セメント１００質量部に対し０．０３〜０．０８質量部が好ましい。さらに、好ましくは０．０３〜０．０７質量部が良く、より好ましくは０．０３〜０．０６質量部が良い。 For the joint material (c) used in the present invention, a high performance water reducing agent or a high performance AE water reducing agent can be used for the purpose of improving workability. Even if it uses together with a thickener, the water reduction effect is not lost, but if a favorable workability is obtained, it can be used. For example, Taiheiyo Material Co., Ltd., trade name “Core Flow NF-200” whose main component is a polycarboxylic acid compound, Kao Corporation: Trade name “Mighty 21P”, Takemoto, a polycarboxylic acid water-soluble polymer Oils and fats: trade names “Tupole SD-100”, “Tupole SD-200” and the like. When preparing an already prepared product, it is easy to handle a powdered product. The blending amount is preferably 0.03 to 0.08 parts by mass with respect to 100 parts by mass of cement. Furthermore, 0.03-0.07 mass part is preferable, and 0.03-0.06 mass part is more preferable.
本発明で使用する目地材（ｃ）は、前記成分を配合し、常法に従い、水と混練した後養生することにより製造することができる。水の使用量は、具体的には、セメント１００質量部に対し３０〜９０質量部が好ましい。 The joint material (c) used in the present invention can be produced by blending the above components, kneading with water, and curing according to a conventional method. Specifically, the amount of water used is preferably 30 to 90 parts by mass with respect to 100 parts by mass of cement.
本発明のタイル施工方法により躯体コンクリート外壁として躯体と接する側から順に、次の（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）及び（Ｅ）の層を有する外壁タイル張り構造が得られる。
（Ａ）下地処理層、
（Ｂ）セメント、軽量細骨材を含有する細骨材、保水剤及びポリマーを含有する下地調整モルタル層、
（Ｃ）下地処理層、
（Ｄ）セメント、軽量細骨材、普通細骨材、保水剤、繊維及びポリマーを含有する弾性接着材層、
（Ｅ）セメント、普通細骨材、保水剤、耐アルカリ性繊維及びポリマーを含有する目地材層。
By the tile construction method of the present invention, an outer wall tiled structure having the following layers (A), (B), (C), (D) and (E) is obtained in order from the side in contact with the frame as the frame concrete outer wall. .
(A) ground treatment layer,
(B) Cement, a fine aggregate containing a lightweight fine aggregate, a ground preparation mortar layer containing a water retention agent and a polymer,
(C) a base treatment layer;
(D) an elastic adhesive layer containing cement, lightweight fine aggregate, ordinary fine aggregate, water retention agent, fiber and polymer,
(E) A joint material layer containing cement, ordinary fine aggregate, water retention agent, alkali-resistant fiber and polymer.
得られた外壁タイル張り構造は、環境条件の影響や地震による変形の影響を受けても下地処理方法に優れ下地調整モルタル層、弾性接着材層、目地材層の変形追従性が良好であるため長期付着耐久性が得られる。 The obtained outer wall tiled structure is excellent in the surface treatment method even under the influence of environmental conditions and deformation due to earthquakes, because the deformation followability of the ground adjustment mortar layer, elastic adhesive layer, and joint material layer is good Long-term adhesion durability is obtained.
図１〜図５に、比較例（図１及び図２）及び本発明の実施例（図３〜図５）で得られた外壁タイル張り構造の概念図を示す。図１は、下地処理を行なっていない例である。図２は、弾性接着材を用いず、下地調整モルタルでタイル張りを施工した例である。図３は、下地調整モルタルを躯体コンクリートの一部に施工し、弾性接着材でタイル張りを施工した例である。図４は、下地調整モルタルを躯体コンクリート全面に施工し、弾性接着材でタイル張りを施工した例である。図５は、弾性接着材を下地調整モルタルとして使用し、再度弾性接着材でタイル張りを施工した例である。 1 to 5 show conceptual diagrams of the outer wall tiled structure obtained in the comparative example (FIGS. 1 and 2) and the example of the present invention (FIGS. 3 to 5). FIG. 1 shows an example in which the background processing is not performed. FIG. 2 shows an example in which a tile is applied with a base adjustment mortar without using an elastic adhesive. FIG. 3 shows an example in which the foundation adjustment mortar is applied to a part of the frame concrete and tiled with an elastic adhesive. FIG. 4 shows an example in which the foundation adjustment mortar is applied to the entire surface of the concrete and tiled with an elastic adhesive. FIG. 5 shows an example in which an elastic adhesive is used as the base adjustment mortar and the tile is applied again with the elastic adhesive.
次に実施例を挙げて本発明を更に詳細に説明する。 EXAMPLES Next, an Example is given and this invention is demonstrated still in detail.
まず、各種試験方法について説明する。 First, various test methods will be described.
［下地調整モルタル（ａ）のフレシュ性状の確認］
２０℃、８０％ＲＨの試験室で実施した。
＜フロー試験＞
ＪＩＳＲ５２０１に従って実施した。
＜単位容積質量の測定＞
ＪＩＳＡ１１７１に従い、５００ｍＬのステンレス製容器を用いて実施した。
＜フレッシュ性状の目標値＞
フロー値の目標値は、「１８０±１０ｍｍ」とし、単位容積質量の目標値は、軽量細骨材を使用するものは、「１．６５±０．０５ｋｇ／Ｌ」とし、軽量細骨材を使用しないものは、「１．９５±０．１０ｋｇ／Ｌ」とした（表１）。
[Confirmation of fresh properties of ground preparation mortar (a)]
The test was carried out in a test room at 20 ° C. and 80% RH.
<Flow test>
It implemented according to JISR5201.
<Measurement of unit volume mass>
According to JISA1171, it implemented using the 500 mL stainless steel container.
<Target value of fresh properties>
The target value of the flow value is “180 ± 10 mm”, the target value of the unit volume mass is “1.65 ± 0.05 kg / L” for those using lightweight fine aggregate, and the lightweight fine aggregate is Those not used were set to “1.95 ± 0.10 kg / L” (Table 1).
［下地調整モルタル（ａ）の硬化性状の確認］
２０℃の試験室で実施した。
＜曲げ強さ＞
ＪＩＳＡ６９１６ＣＭ−２に従い、４×４×１６ｃｍの供試体を用いて実施した。材齢７日で５Ｎ／ｍｍ２以上のものを「良好」とし、５Ｎ／ｍｍ２未満を「不良」とした。
＜圧縮強さ＞
ＪＩＳＡ６９１６ＣＭ−２に従い、圧縮強さを測定した後の供試体を用いて実施した。材齢７日で２４Ｎ／ｍｍ２以上のものを「良好」とし、２４Ｎ／ｍｍ２未満を「不良」とした。
＜静弾性係数の測定＞
ＪＩＳＡ１１７１に従って作製した各試料のφ５×１０ｃｍ試験体を材齢７日でＪＩＳ１１４９により静弾性係数を測定した。試験はｎ＝３で実施し、平均値を試験値とした。
＜付着強さ＞
ＪＩＳＡ６９１６ＣＭ−２に従い、７０×７０×２０ｍｍのモルタル基板を用いて実施した。材齢７日の付着強さが２．０Ｎ／ｍｍ２以上であるものを「良好」とし、２．０Ｎ／ｍｍ２未満であるものを「不良」とした。
＜硬化性状の評価＞
硬化性状の各項目の評価結果がすべて「良好」であるものを総合評価が「良好」とし、１項目でも評価結果が「不良」であるものは総合評価が「不良」とした（表２）。
[Confirmation of curing property of ground preparation mortar (a)]
The test was performed in a 20 ° C. test room.
<Bending strength>
According to JISA6916CM-2, it implemented using the test piece of 4x4x16 cm. A material having a material age of 7 days and having a density of 5 N / mm 2 or more was evaluated as “good”, and a value of less than 5 N / mm 2 was defined as “bad”.
<Compressive strength>
According to JISA6916CM-2, it implemented using the test body after measuring compressive strength. A material having a material age of 7 days and having a density of 24 N / mm 2 or more was regarded as “good”, and a material having a material age of less than 24 N / mm 2 was regarded as “bad”.
<Measurement of static elastic modulus>
The static elastic modulus was measured according to JIS1149 for a φ5 × 10 cm specimen of each sample prepared according to JIS A1171, at a material age of 7 days. The test was conducted with n = 3, and the average value was taken as the test value.
<Adhesion strength>
According to JISA6916CM-2, it implemented using the mortar board | substrate of 70x70x20 mm. A material having an adhesion strength of 2.0 N / mm 2 or more at 7 days of age was defined as “good”, and a material having an adhesion strength of less than 2.0 N / mm 2 was defined as “bad”.
<Evaluation of curing properties>
When the evaluation results for all items of curable properties are all “good”, the overall evaluation is “good”, and even when one item is “bad”, the overall evaluation is “bad” (Table 2). .
［下地調整モルタル（ａ）のコテ塗り施工性の評価］
作製したモルタルに対し、温度２０℃の環境下で次の方法によりコテ塗り施工性を評価した。即ち、６０×１２０×６ｃｍのコンクリート平板を地面に垂直に設置した。設置したコンクリート平板に５倍希釈液のアクリルエマルションを０．１５ｋｇ／ｍ２塗布した。乾燥後、５ｍｍ厚さで市販の金鏝を用いて塗り付け、下地調整モルタル（ａ）のコテ塗り施工性の評価を行った。容易に平滑に塗付けらたモルタルをコテ伸びが「良好」とし、コテ波ができたものを「不良」とした。また、使用した金ゴテにモルタルが殆ど残存していないものをコテ切れが「良好」とし、金ゴテに著しくモルタルが付着残存したものをコテ切れが「不良」とした。モルタル面が平滑に仕上がり、且つ塗付け２４時間経過後に塗付けられたモルタルにひび割れが見られなかったものを仕上がり面が「良好」と判断した。コテ波ができ、且つ塗付け２４時間経過後に塗付けられたモルタルにひび割れ発生したものを仕上がり面が「不良」と判断した。塗付け２４時間経過後にモルタル面にひび割れが発生したものはモルタル面の平滑性によらず「不良」と判断した。これらの項目が１項目でも「不良」となったものは全てコテ塗り施工性「不良」と判断した（表３）。
[Evaluation of ironing workability of ground preparation mortar (a)]
With respect to the prepared mortar, the ironing workability was evaluated by the following method in an environment at a temperature of 20 ° C. That is, a 60 × 120 × 6 cm concrete flat plate was installed vertically on the ground. 0.15 kg / m 2 of an acrylic emulsion of a 5-fold diluted solution was applied to the installed concrete flat plate. After drying, it was applied using a commercially available metal hammer with a thickness of 5 mm, and the ironing workability of the ground preparation mortar (a) was evaluated. A mortar that was easily and smoothly applied had an iron elongation of “good”, and an iron that had an iron wave was determined to be “bad”. Also, when the used gold trowel had little mortar remaining, the trowel was judged as “good”, and when the mortar was remarkably adhered to the gold trowel, the trowel was judged as “bad”. The finished surface was judged to be “good” when the mortar surface was finished smoothly and no cracks were observed in the mortar applied after 24 hours of application. A finished surface was judged to be “poor” when a soldering wave was formed and cracks occurred in the mortar applied after 24 hours of application. Those in which cracks occurred on the mortar surface after 24 hours of application were judged as “poor” regardless of the smoothness of the mortar surface. Even if one of these items was “bad”, it was judged that the ironing workability was “bad” (Table 3).
［弾性接着材（ｂ）のフレシュ性状の確認］
２０℃、８０％ＲＨの試験室で実施した。
＜フロー試験＞
ＪＩＳＲ５２０１に従って実施した。
＜単位容積質量の測定＞
ＪＩＳＡ１１７１に従い、５００ｍＬのステンレス製容器を用いて実施した。
＜保水率＞
ＪＩＳＡ６９１６附属書によりろ紙５Ａを用いて６０分後の保水率を測定した。
＜フレッシュ性状の評価基準＞
フレッシュ性状の各試験項目の評価基準を表４に示し、総合評価基準を表５に示す。
[Confirmation of fresh properties of elastic adhesive (b)]
The test was carried out in a test room at 20 ° C. and 80% RH.
<Flow test>
It implemented according to JISR5201.
<Measurement of unit volume mass>
According to JISA1171, it implemented using the 500 mL stainless steel container.
<Water retention rate>
The water retention after 60 minutes was measured using filter paper 5A according to JIS A6916 appendix.
<Fresh properties evaluation criteria>
Table 4 shows the evaluation criteria for each test item of fresh properties, and Table 5 shows the overall evaluation criteria.
［弾性接着材（ｂ）の硬化性状の確認］
２０℃の試験室で実施した。
＜硬化性状の確認＞
２−１．曲げ強さ試験
ＪＩＳＡ１１７１に従って、２０℃の試験室で作製した４×４×１６ｃｍの試験体を用い、材齢２８日でたわみ量０．５ｍｍ／ｍｉｎ一定で曲げ強さ試験を実施した。試験はｎ＝３とし、平均値を試験値とした。
載荷は図６に示すように中央集中載荷とした。
[Confirmation of Curing Properties of Elastic Adhesive (b)]
The test was performed in a 20 ° C. test room.
<Confirmation of curing properties>
2-1. Bending strength test In accordance with JISA 1171, a bending strength test was carried out using a 4 × 4 × 16 cm specimen prepared in a test room at 20 ° C. with a constant deflection of 0.5 mm / min at a material age of 28 days. In the test, n = 3, and the average value was the test value.
The loading was a centralized loading as shown in FIG.
曲げ強さの評価基準を表６に示す。 Table 6 shows the evaluation criteria of the bending strength.
２−２．割裂引張強さ試験
ＪＩＳＡ１１７１に従って、２０℃の試験室で作製したφ５×１０ｃｍの試験体を用い、材齢２８日でたわみ量０．５ｍｍ／ｍｉｎ一定で割裂引張強さ試験を実施した。また、図７に示す位置にひずみゲージを張り、破断時のひずみを測定した。割裂引張強さ及び破断時の評価基準を表７に示す。
2-2. Split tensile strength test In accordance with JISA 1171, a split tensile strength test was carried out with a constant deflection of 0.5 mm / min at a material age of 28 days using a specimen of φ5 × 10 cm produced in a 20 ° C. test room. Further, a strain gauge was stretched at the position shown in FIG. 7, and the strain at break was measured. Table 7 shows the split tensile strength and evaluation criteria at break.
２−３．静弾性係数の測定
ＪＩＳＡ１１７１に従って作製した各試料のφ５×１０ｃｍ試験体を材齢７日でＪＩＳ
１１４９により静弾性係数を測定した。試験はｎ＝３で実施し、平均値を試験値とした。
2-3. Measurement of static elastic modulus Φ5 × 10cm specimen of each sample prepared according to JISA 1171 was JIS 7 days old
The static elastic modulus was measured by 1149. The test was conducted with n = 3, and the average value was taken as the test value.
２−４．付着試験
ＪＩＳＡ６９１６附属書Ａにより２０℃の試験室で太平洋マテリアル（株）製商品名太平洋トフコンＥの５倍液を１５０ｇ／ｍ２塗布した７０×７０×２０ｍｍのモルタル板に４５×４５×７ｍｍの施ゆうタイルを各試料で張り付けた。材齢７日で付着強さを測定した。試験はｎ＝３で実施し、平均値を試験値とした。図８に試験体の縦断面図を示す。
2-4. Adhesion test In accordance with JIS A6916 Annex A, a 45 × 45 × 7 mm mortar plate coated with 150 g / m 2 of 5 times solution of Taiheiyo Material Co., Ltd. trade name Taiheiyo Tofucon E manufactured by Taiheiyo Material Co., Ltd. in a 20 ° C. laboratory. A glazed tile was attached to each sample. The adhesion strength was measured at 7 days of age. The test was conducted with n = 3, and the average value was taken as the test value. FIG. 8 shows a longitudinal sectional view of the test specimen.
静弾性係数及び付着強さの評価基準を表８に示す。 Table 8 shows the evaluation criteria of the static elastic modulus and adhesion strength.
＜硬化性状の総合評価基準＞
硬化性状の総合評価基準を表９に示す。
<Comprehensive evaluation criteria for curing properties>
Table 9 shows the overall evaluation criteria for the curing properties.
＜施工性の確認＞
コテ作業性とタイルとの密着性の評価試験
予め太平洋マテリアル（株）製商品名太平洋トフコンＥの５倍液を１５０ｇ／ｍ２塗布、乾燥させた４５０×９００×６０ｍｍコンクリート板に各試料を４ｍｍ厚さで４００×８００ｍｍ塗り付け、表１０の項目について確認した。
タイルと各試料の密着性は、各試料を塗り付け後、４５二丁掛けタイルを張り付けて確認した。各試料をコンクリート板に塗り付け、１０分間隔で４０分まで４５二丁掛けタイルを張り付けた。タイルと各試料と馴染ませた後、剥がす作業を繰り返した。タイル裏面とコンクリート板側に残った各試料の状態を確認し、付着性とオープンタイムの評価を行った。タイルを剥がし試料がタイル裏面に７０％以上の付着している時間をオープンタイムとした。
<Confirmation of workability>
Evaluation test of iron workability and tile adhesion Each sample is 4 mm on a 450 × 900 × 60 mm concrete plate that has been coated with 150 g / m 2 of 5 times solution of Taiheiyo Material Co., Ltd., trade name Taiheiyo Tofcon E. The thickness of 400 × 800 mm was applied, and the items in Table 10 were confirmed.
The adhesion between the tile and each sample was confirmed by applying a 45-two-catch tile after applying each sample. Each sample was applied to a concrete plate and 45 double-clad tiles were pasted up to 40 minutes at 10 minute intervals. The work of peeling off was repeated after the tile and each sample were blended. The state of each sample remaining on the tile back and concrete plate side was confirmed, and the adhesion and open time were evaluated. The time when the tile was peeled off and the sample adhered to the back surface of the tile was 70% or more was defined as the open time.
［目地材（ｃ）のフレシュ性状の確認］
２０℃、８０％ＲＨの試験室で実施した。
＜フロー試験＞
ＪＩＳＲ５２０１に従って実施した。
＜単位容積質量の測定＞
ＪＩＳＡ１１７１に従い、５００ｍＬのステンレス製容器を用いて実施した。
＜保水率＞
２０℃の試験室で公共建築協会規格「既製調合目地材」に従い、５Ａのろ紙による１０分後の保水率を測定した。
＜フレッシュ性状の評価基準＞
フレッシュ性状の各試験項目の評価基準を表１１に示し、総合評価基準を表１２に示す。
[Confirmation of fresh properties of joint material (c)]
The test was carried out in a test room at 20 ° C. and 80% RH.
<Flow test>
It implemented according to JISR5201.
<Measurement of unit volume mass>
According to JISA1171, it implemented using the 500 mL stainless steel container.
<Water retention rate>
In a 20 ° C. test room, the water retention after 10 minutes was measured with 5A filter paper in accordance with the public building association standard “ready blended joint material”.
<Fresh properties evaluation criteria>
Table 11 shows the evaluation criteria for each test item of fresh properties, and Table 12 shows the overall evaluation criteria.
［目地材（ｃ）の硬化性状の確認］
２−１．曲げ強さ試験
ＪＩＳＡ１１７１に従って、２０℃の試験室で作製した４×４×１６ｃｍの試験体を用い、材齢７日でたわみ量０．５ｍｍ／ｍｉｎ一定で曲げ強さ試験を実施した。試験はｎ＝３とし、平均値を試験値とした。
載荷は図６に示すように中央集中載荷とした。
曲げ強さの評価基準を表１３に示す。
[Confirmation of curing property of joint material (c)]
2-1. Bending strength test In accordance with JISA 1171, a bending strength test was carried out at a constant deflection of 0.5 mm / min at a material age of 7 days using a 4 × 4 × 16 cm specimen prepared in a 20 ° C. test room. In the test, n = 3, and the average value was the test value.
The loading was a centralized loading as shown in FIG.
Table 13 shows the evaluation criteria for the bending strength.
２−２．割裂引張強さ試験
ＪＩＳＡ１１７１に従って、２０℃の試験室で作製したφ５×１０ｃｍの試験体を用い、材齢７日でたわみ量０．５ｍｍ／ｍｉｎ一定で割裂引張強さ試験を実施した。また、図７に示す位置にひずみゲージを張り、破断時のひずみを測定した。割裂引張強さ及び破断時の評価基準を表１４に示す。
2-2. Split Tensile Strength Test According to JISA1171, a split tensile strength test was carried out at a constant deflection of 0.5 mm / min at a material age of 7 days using a test specimen of φ5 × 10 cm produced in a 20 ° C. test room. Further, a strain gauge was stretched at the position shown in FIG. 7, and the strain at break was measured. Table 14 shows the split tensile strength and the evaluation criteria at break.
２−３．静弾性係数の測定
ＪＩＳＡ１１７１に従って作製した各試料のφ５×１０ｃｍ試験体を材齢７日でＪＩＳ１１４９により静弾性係数を測定した。試験はｎ＝３で実施し、平均値を試験値とした。
2-3. Measurement of Static Elastic Modulus The static elastic modulus was measured according to JIS 1149 on a φ5 × 10 cm specimen of each sample prepared according to JISA 1171 at a material age of 7 days. The test was conducted with n = 3, and the average value was taken as the test value.
＜施工性の確認＞
２０℃の試験室で、３００×３００×６０ｍｍのコンクリート平板にモルトップエマルジョンの５倍液を１５０ｇ／ｍ２塗布し、２４時間後に５０角モザイクタイルを１シート本発明品のタイル張付けモルタルで張付けた。４８時間後、ゴムゴテで塗りつけ、以下の基準に従って施工性を評価した。
１）コテ作業性・ダレの少なさ
◎： コテへ目地材が全く付着せず、コテ伸びが極めて良く、目地部へ充填後目地部の膨らみが全くない。
○：コテへ目地材がほとんど付着せず、コテ伸びが良く、目地部へ充填後目地部の膨らみが全くない。
×： コテへ目地材が付着し、目地部への充填性が悪く、充填後目地部が膨らむ。
<Confirmation of workability>
In a test room at 20 ° C., 150 g / m 2 of a 5-fold solution of a mole top emulsion was applied to a 300 × 300 × 60 mm concrete flat plate, and one sheet of 50 square mosaic tiles was pasted with a tiled mortar of the present invention after 24 hours. It was. After 48 hours, it was smeared with a rubber iron and the workability was evaluated according to the following criteria.
1) Iron workability and little sagging ◎: No joint material adheres to the iron, the iron elongation is very good, and there is no swelling of the joint after filling the joint.
○: The joint material hardly adheres to the iron, the iron elongation is good, and there is no swelling of the joint after filling the joint.
X: The joint material adheres to the iron, the filling property to the joint part is poor, and the joint part swells after filling.
２）充填性
○：仕上がり面が平滑で、未充填部分もない。
△：仕上がり面が平滑でないが、未充填部分はない。
×：仕上がり面が平滑でなく、未充填部分もある。
３）拭き取り性
上記の施工性試験によって施工された壁面を清掃し、拭き取り性を評価した。
○：タイル面、目地部いずれにも拭き残りがない。
×：タイル面、目地部のいずれかに拭き取れない箇所がある。
2) Fillability ○: The finished surface is smooth and there is no unfilled portion.
Δ: Finished surface is not smooth, but there is no unfilled portion.
X: The finished surface is not smooth and there are also unfilled parts.
3) Wiping property The wall surface constructed by the above workability test was cleaned, and the wiping property was evaluated.
○: There is no wiping residue on both the tile surface and joints.
X: There is a portion that cannot be wiped off either on the tile surface or the joint.
＜外壁構造の変形追従性＞
圧縮強度３５±５Ｎ／ｍｍ２の１０×１０×４０ｃｍのコンクリート供試体の側面２面に４５×４５×７ｍｍのＪＩＳＡ５２０９に規定するセラミックタイルを５枚、本発明の施工方法で張り付けコンクリート供試体が破壊する直前まで耐圧機を用いてＪＩＳＡ１１０８に従い軸力を加え、下地調整材、タイル張付けモルタル、目地材の変状を確認した（図９）。
<Deformation followability of outer wall structure>
5 ceramic tiles stipulated in JIS A5209 of 45 × 45 × 7 mm on two side surfaces of a 10 × 10 × 40 cm concrete specimen with a compressive strength of 35 ± 5 N / mm2, and the concrete specimen pasted by the construction method of the present invention is destroyed. Axial force was applied in accordance with JIS A1108 using a pressure-resistant machine until immediately before this, and deformations of the base material, tile mortar, and joint material were confirmed (FIG. 9).
＜変形追従性の評価項目と評価方法＞ <Evaluation items and evaluation method for deformation followability>
各材料に変状が発生しなかった場合を「○」、変状が発生したものを「×」とし、変形追従性の評価基準を表１７に示す。 The case where no deformation occurred in each material is indicated by “◯”, and the case where the deformation occurred is indicated by “X”.
表１８〜表２０に下地調整モルタル（ａ）、弾性接着材（ｂ）及び目地材（ｃ）の配合を示す。それぞれの組成物を用いて、前記の試験方法により性能を評価した。それらの評価結果も表１８〜表２０に示す。 Tables 18 to 20 show the composition of the base preparation mortar (a), the elastic adhesive (b), and the joint material (c). Using each composition, performance was evaluated by the test method described above. The evaluation results are also shown in Table 18 to Table 20.
表１８中、下地調整モルタル（ａ）中に参考品は軽量細骨材を含有しない例である。
表１９中、参考品ｂ１１は、弾性接着材（ｂ）中に軽量細骨材を含有しない例がある。参考品ｂ１２は、弾性接着材（ｂ）中にポリマーを含有しない例である。参考品ｂ１３は弾性接着材（ｂ）中に繊維を含有しない例である。
表２０中の参考品ｃ１１は、目地材（ｃ）中にポリマーを含有しない例である。参考品ｃ１２は、目地材（ｃ）中に耐アルカリ性繊維を含有しない例である。
In Table 18, the reference product is an example not containing a lightweight fine aggregate in the base preparation mortar (a).
In Table 19, there is an example in which the reference product b11 does not contain a lightweight fine aggregate in the elastic adhesive (b). The reference product b12 is an example in which no polymer is contained in the elastic adhesive (b). The reference product b13 is an example in which no fiber is contained in the elastic adhesive (b).
Reference product c11 in Table 20 is an example in which no polymer is contained in the joint material (c). The reference product c12 is an example in which no alkali-resistant fiber is contained in the joint material (c).
次に、表２１の処方（各組成物の配合は、前記の表１８〜表２０）の下地調整モルタル（ａ）、弾性接着材（ｂ）及び目地材（ｃ）を用いて変性追従性の試験を行った結果を表２１に示す。 Next, the modification followability using the base preparation mortar (a), the elastic adhesive (b) and the joint material (c) of the formulation shown in Table 21 (the composition of each composition is Table 18 to Table 20). Table 21 shows the results of the test.
表２１から、本発明の工程（１）〜工程（５）のいずれかの工程の要件を満たさない方法でタイル施工をした場合には、優れた変形追従性を示さなかった。 From Table 21, when the tile construction was performed by a method not satisfying the requirements of any one of the steps (1) to (5) of the present invention, the excellent deformation followability was not shown.
Claims (5)
（１）躯体コンクリートに下地処理を施す工程、
（２）セメント、軽量細骨材を含有する細骨材、保水剤及びポリマーを含有する下地調整モルタル（ａ）を施工する工程、
（３）下地調整モルタル（ａ）の表面に再度下地処理を施す工程、
（４）セメント、軽量細骨材、普通細骨材、保水剤、繊維及びポリマーを含有する弾性接着材（ｂ）でタイルを張る工程、
（５）タイル間に設けた目地に、セメント、普通細骨材、保水剤、耐アルカリ性繊維及びポリマーを含有する目地材（ｃ）を施工する工程。 A tile construction method characterized by sequentially performing the following steps (1) to (5).
(1) A step of applying ground treatment to the frame concrete;
(2) A step of constructing a ground preparation mortar (a) containing cement, a fine aggregate containing lightweight fine aggregate, a water retention agent and a polymer,
(3) A step of subjecting the surface of the ground preparation mortar (a) to ground treatment again,
(4) Tiling with an elastic adhesive (b) containing cement, lightweight fine aggregate, ordinary fine aggregate, water retention agent, fiber and polymer,
(5) A step of applying a joint material (c) containing cement, ordinary fine aggregate, water retention agent, alkali resistant fiber and polymer to the joint provided between the tiles.
（Ａ）下地処理層、
（Ｂ）セメント、軽量細骨材を含有する細骨材、保水剤及びリマーを含有する下地調整モルタル層、
（Ｃ）下地処理層、
（Ｄ）セメント、軽量細骨材、普通細骨材、保水剤、繊維及びポリマーを含有する弾性接着材層、
（Ｅ）セメント、普通細骨材、保水剤、耐アルカリ性繊維及びポリマーを含有する目地材層。 An outer wall tiled structure having the following layers (A), (B), (C), (D) and (E) in order from the side in contact with the casing as the casing concrete outer wall.
(A) ground treatment layer,
(B) Cement, fine aggregate containing lightweight fine aggregate, ground adjustment mortar layer containing water retention agent and limer,
(C) a base treatment layer;
(D) an elastic adhesive layer containing cement, lightweight fine aggregate, ordinary fine aggregate, water retention agent, fiber and polymer,
(E) A joint material layer containing cement, ordinary fine aggregate, water retention agent, alkali-resistant fiber and polymer.
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