JP2016118669A

JP2016118669A - Zoom lens system

Info

Publication number: JP2016118669A
Application number: JP2014258335A
Authority: JP
Inventors: 高窪　豊; Yutaka Takakubo; 豊高窪
Original assignee: Hoya Corp
Current assignee: Hoya Corp
Priority date: 2014-12-22
Filing date: 2014-12-22
Publication date: 2016-06-30

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a zoom lens system that realizes both a wider view angle of 95° or more at the wide-angle end and higher magnification of approximately 5x, is well corrected for aberrations, and offers superior optical performance.SOLUTION: A zoom lens system has a three-group zooming configuration comprising negative, positive, and positive groups. When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, a distance between a first lens group G1 and a second lens group G2 decreases while a distance between the second lens group G2 and a third lens group G3 increases. The first lens group G1 has a three-lens configuration comprising negative, negative, and positive lenses, where a negative first lens 11 has an aspherical surface at least on the object side and satisfies the following conditional expression (1): -0.09<A1/H1<-0.02 ...(1), where H1 represents a distance from an optical axis to an intersection point on the object-side surface of the negative first lens, the intersection point being defined as a point of intersection between the lens surface and a light ray, of a light flux reaching a diagonal image height at an infinite object distance at the wide-angle end, passing through the center of an aperture, and A1 represents an aspherical surface component of a sag amount of the object-side surface of the negative first lens at the intersection point thereon.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、ズームレンズ系に関する。 The present invention relates to a zoom lens system.

変倍比（ズーム比）が４を超えるズームレンズ系には、正レンズ先行タイプが用いられることが多い（例えば特許文献１）。しかし、正レンズ先行タイプのズームレンズ系は、レンズ全長を短くすることができる反面、第１レンズ群のレンズ径が大きくなる傾向があり、多段鏡筒で繰り出す沈胴式のズームレンズ系を搭載するカメラに用いた場合、カメラの大型化を招いてしまうという欠点がある。 For a zoom lens system in which the zoom ratio (zoom ratio) exceeds 4, a positive lens advance type is often used (for example, Patent Document 1). However, the positive lens preceding type zoom lens system can shorten the overall length of the lens, but tends to increase the lens diameter of the first lens group, and is equipped with a retractable zoom lens system that is extended by a multistage lens barrel. When used in a camera, there is a drawback that the size of the camera is increased.

一方、負レンズ先行タイプのズームレンズ系は、前玉（最も物体側にあるレンズ）を小径化することができ、小型化が要求されるカメラに適している（例えば特許文献２−１１）。しかし、従来の負レンズ先行タイプのズームレンズ系は、いずれも、広画角と高変倍を同時に達成することが出来ていない。さらに、従来の負レンズ先行タイプのズームレンズ系のレンズ構成で、変倍比を維持したまま短焦点距離端をより広画角にした場合や、高変倍にしつつ短焦点距離端をより広画角にした場合は、いずれも、短焦点距離端におけるディストーションと非点収差が増大して光学性能が劣化してしまうという問題がある。 On the other hand, the negative lens preceding type zoom lens system can reduce the diameter of the front lens (lens closest to the object side), and is suitable for cameras that require downsizing (for example, Patent Document 2-11). However, none of the conventional negative lens advance type zoom lens systems can simultaneously achieve a wide angle of view and a high zoom ratio. Furthermore, with a conventional negative lens type zoom lens system with a zoom lens system, the short focal length end has a wider angle of view while maintaining the zoom ratio, or the short focal length end has been made wider while maintaining a high zoom ratio. In the case of using the angle of view, there is a problem that distortion and astigmatism at the short focal length end increase and optical performance deteriorates.

特開２０１４−１３４７４７号公報JP 2014-134747 A 特開２０００−１３７１６４号公報JP 2000-137164 A 特開２００１−２６４６２９号公報JP 2001-264629 A 特開２００３−１７７３１６号公報JP 2003-177316 A 特開２００６−３４３５３４号公報JP 2006-343534 A 特開２００６−３０１１５４号公報JP 2006-301154 A 特開２００９−１５６９０５号公報JP 2009-156905 A 特開２０１１−６９８８８号公報JP 2011-69888 A 特開２０１１−６９８８９号公報JP 2011-69889 A 特開２０１２−１１８４３１号公報JP 2012-118431 A 特開２０１２−２４７６８９号公報JP 2012-247689 A

本発明は、以上の問題意識に基づいてなされたものであり、短焦点距離端の画角が９５°以上の広角化と変倍比が５倍程度の高変倍化を同時に達成するとともに、諸収差を良好に補正して優れた光学性能を達成できるズームレンズ系を得ることを目的とする。 The present invention has been made on the basis of the above problem awareness, and at the same time, achieves a wide angle with a field angle of 95 ° or more at the short focal length end and a high zoom ratio with a zoom ratio of about 5 times, An object of the present invention is to obtain a zoom lens system that can satisfactorily correct various aberrations and achieve excellent optical performance.

本発明のズームレンズ系は、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群と、正の屈折力の第２レンズ群と、正の屈折力の第３レンズ群とから構成されていること；短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が減少し、第２レンズ群と第３レンズ群の間隔が増大すること；第１レンズ群は、物体側から順に、第１負レンズと、第２負レンズと、第３正レンズとから構成されていること；第１負レンズは、少なくとも物体側の面に非球面を有していること；及び次の条件式（１）を満足すること；を特徴としている。
（１）−０．０９＜Ａ１／Ｈ１＜−０．０２
但し、
Ｈ１：短焦点距離端において物体距離無限の（短焦点距離端における無限遠合焦時の）対角像高（像面上で対角方向における最大の像高を有する点）に至る光束の絞り中心を通る光線（主光線）とレンズ面が交わる点を交点と定義したとき、光軸から第１負レンズの物体側の面の交点までの距離、
Ａ１：第１負レンズの物体側の面の交点における第１負レンズの物体側の面のサグ量の非球面成分（非球面のサグ量からその面の基準球面のサグ量を差し引いた値）、
である。 The zoom lens system of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power. When zooming from the short focal length end to the long focal length end, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, and the distance between the second lens group and the third lens group increases; The lens group includes, in order from the object side, a first negative lens, a second negative lens, and a third positive lens; the first negative lens has at least an aspheric surface on the object side surface And satisfying the following conditional expression (1).
(1) -0.09 <A1 / H1 <-0.02
However,
H1: A stop of a light beam reaching a diagonal image height (a point having the maximum image height in the diagonal direction on the image plane) at an infinite object distance (at the time of focusing at infinity at the short focal length end) at the short focal length end When the point at which the light ray passing through the center (chief ray) and the lens surface intersect is defined as the intersection point, the distance from the optical axis to the intersection point of the object side surface of the first negative lens,
A1: Aspheric component of the sag amount of the object side surface of the first negative lens at the intersection of the object side surface of the first negative lens (a value obtained by subtracting the sag amount of the reference sphere of the surface from the sag amount of the aspheric surface) ,
It is.

本発明のズームレンズ系は、次の条件式（２）を満足することが好ましい。
（２）３．９＜Ｓ２／Ｓ１＜５．５
但し、
Ｓ１：第１負レンズの物体側の面の交点における第１負レンズの物体側の面のサグ量、
Ｓ２：第１負レンズの像側の面の交点における第１負レンズの像側の面のサグ量、
である。 The zoom lens system according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression (2).
(2) 3.9 <S2 / S1 <5.5
However,
S1: Sag amount of the object side surface of the first negative lens at the intersection of the object side surface of the first negative lens,
S2: Sag amount of the image side surface of the first negative lens at the intersection of the image side surface of the first negative lens,
It is.

本発明のズームレンズ系は、次の条件式（３）及び（４）を満足することが好ましい。
（３）１．７５＜Ｎｄ１＜２．１５
（４）１５＜νｄ３＜２４
但し、
Ｎｄ１：第１負レンズのｄ線に対する屈折率、
νｄ３：第３正レンズのｄ線に対するアッベ数、
である。 The zoom lens system according to the present invention preferably satisfies the following conditional expressions (3) and (4).
(3) 1.75 <Nd1 <2.15
(4) 15 <νd3 <24
However,
Nd1: refractive index of the first negative lens with respect to d-line
νd3: Abbe number of the third positive lens with respect to the d-line,
It is.

本発明のズームレンズ系は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群ないし第３レンズ群が光軸方向に移動し、次の条件式（５）を満足することが好ましい。
（５）４．５＜Ｍｔ２／Ｍｗ２＜５．５
但し、
Ｍｔ２：長焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群の横倍率、
Ｍｗ２：短焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群の横倍率、
である。 In the zoom lens system of the present invention, during zooming from the short focal length end to the long focal length end, the first to third lens groups move in the optical axis direction, and the following conditional expression (5) is satisfied. It is preferable.
(5) 4.5 <Mt2 / Mw2 <5.5
However,
Mt2: lateral magnification of the second lens group at the time of focusing on infinity at the long focal length end,
Mw2: lateral magnification of the second lens group at the time of focusing on infinity at the short focal length end,
It is.

本発明のズームレンズ系は、第２負レンズが物体側に凹面を向けており、第２負レンズの像側の面よりも物体側の面の方が屈折力の絶対値が大きく、次の条件式（６）を満足することが好ましい。
（６）−３．０＜（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ１−Ｒ２）＜−０．１
但し、
Ｒ１：第２負レンズの物体側の面の曲率半径、
Ｒ２：第２負レンズの像側の面の曲率半径、
である。 In the zoom lens system of the present invention, the second negative lens has a concave surface facing the object side, and the absolute value of the refractive power is larger on the object side surface than on the image side surface of the second negative lens. It is preferable to satisfy conditional expression (6).
(6) -3.0 <(R1 + R2) / (R1-R2) <-0.1
However,
R1: radius of curvature of the object-side surface of the second negative lens,
R2: radius of curvature of the image side surface of the second negative lens,
It is.

本発明のズームレンズ系は、第３レンズ群が正レンズと負レンズから構成され、次の条件式（７）を満足することが好ましい。
（７）２７＜νｄｐ−νｄｎ＜３８
但し、
νｄｐ：第３レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数、
νｄｎ：第３レンズ群中の負レンズのｄ線に対するアッベ数、
である。 In the zoom lens system according to the present invention, it is preferable that the third lens group includes a positive lens and a negative lens and satisfies the following conditional expression (7).
(7) 27 <νdp−νdn <38
However,
νdp: Abbe number of the positive lens in the third lens group with respect to the d-line,
νdn: Abbe number of the negative lens in the third lens group with respect to the d-line,
It is.

本発明によれば、短焦点距離端の画角が９５°以上の広角化と変倍比が５倍程度の高変倍化を同時に達成するとともに、諸収差を良好に補正して優れた光学性能を達成できるズームレンズ系が得られる。 According to the present invention, it is possible to achieve a wide angle of view with a short focal length end of 95 ° or more and a high zoom ratio with a zoom ratio of about 5 at the same time. A zoom lens system capable of achieving the performance is obtained.

本発明によるズームレンズ系の数値実施例１の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。It is a lens block diagram at the time of infinity focusing in the short focal distance end of Numerical Example 1 of the zoom lens system according to the present invention. 図１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 2 is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 1. 図１のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 2 is a diagram showing various aberrations when focusing at infinity at an intermediate focal length of the zoom lens system configured as shown in FIG. 1. 図１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 2 is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 1. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例２の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。It is a lens block diagram at the time of infinity focusing in the short focal distance end of Numerical Example 2 of the zoom lens system by the present invention. 図５のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 6 is a diagram of various aberrations when focusing on infinity at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 図５のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 6 is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity at an intermediate focal length of the zoom lens system configured as shown in FIG. 5. 図５のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 6 is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 5. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例３の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。It is a lens block diagram at the time of infinity focusing in the short focal distance end of Numerical Example 3 of the zoom lens system by the present invention. 図９のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations at the time of focusing at infinity at the short focal length end of the zoom lens system configured as illustrated in FIG. 9. 図９のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations when the zoom lens system configured as illustrated in FIG. 9 is focused at infinity at an intermediate focal length. 図９のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations at the time of focusing on infinity at the long focal length end of the zoom lens system configured as illustrated in FIG. 9. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例４の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。It is a lens block diagram at the time of infinity focusing in the short focal distance end of Numerical Example 4 of the zoom lens system by the present invention. 図１３のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 14 is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity at the short focal length end of the zoom lens system configured as illustrated in FIG. 13. 図１３のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 14 is a diagram illustrating various aberrations when the zoom lens system configured as illustrated in FIG. 13 is focused at infinity at an intermediate focal length. 図１３のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 14 is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity at the long focal length end of the zoom lens system configured as illustrated in FIG. 13. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例５の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。It is a lens block diagram at the time of infinity focusing in the short focal distance end of Numerical Example 5 of the zoom lens system by the present invention. 図１７のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 18 is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 17. 図１７のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 18 is a diagram illustrating various aberrations when the zoom lens system configured as illustrated in FIG. 17 is focused at infinity at an intermediate focal length. 図１７のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 18 is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity at the long focal length end of the zoom lens system configured as illustrated in FIG. 17. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例６の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。It is a lens block diagram at the time of infinity focusing in the short focal distance end of Numerical Example 6 of the zoom lens system by the present invention. 図２１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 22 is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 21. 図２１のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 22 is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity at the intermediate focal length of the zoom lens system configured as shown in FIG. 21. 図２１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 22 is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 21. 本発明によるズームレンズ系の第１のズーム軌跡（数値実施例１、２、６）を示す簡易移動図である。It is a simple movement figure which shows the 1st zoom locus | trajectory (Numerical Example 1, 2, 6) of the zoom lens system by this invention. 本発明によるズームレンズ系の第２のズーム軌跡（数値実施例３、５）を示す簡易移動図である。It is a simple movement figure which shows the 2nd zoom locus | trajectory (Numerical Example 3, 5) of the zoom lens system by this invention. 本発明によるズームレンズ系の第３のズーム軌跡（数値実施例４）を示す簡易移動図である。It is a simple movement figure which shows the 3rd zoom locus | trajectory (Numerical Example 4) of the zoom lens system by this invention. 第１負レンズの物体側の面の非球面形状を規定した条件式（１）の内容を説明するための図である。It is a figure for demonstrating the content of conditional expression (1) which prescribed | regulated the aspherical surface shape of the object side surface of a 1st negative lens.

本実施形態のズームレンズ系は、図２５−図２７の簡易移動図に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間（第２レンズ群Ｇ２の直前）には絞りＳが位置しており、この絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と一体に移動する。Ｉは像面である。 The zoom lens system according to this embodiment includes a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side, as shown in the simplified movement diagrams of FIGS. And a third lens group G3 having a positive refractive power. A diaphragm S is located between the first lens group G1 and the second lens group G2 (immediately before the second lens group G2), and this diaphragm S moves together with the second lens group G2. I is the image plane.

本実施形態のズームレンズ系は、短焦点距離端（広角端Ｗ）から長焦点距離端（望遠端Ｔ）への変倍（ズーミング）に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔が増大するように、第１レンズ群Ｇ１ないし第３レンズ群Ｇ３が光軸方向に移動する。 The zoom lens system of the present embodiment has a distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 during zooming from the short focal length end (wide angle end W) to the long focal length end (telephoto end T). Decreases, and the first lens group G1 to the third lens group G3 move in the optical axis direction so that the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases.

より具体的に、第１レンズ群Ｇ１は、全数値実施例１−６を通じて、一旦像側に移動した後に短焦点距離端の位置を超えて物体側に移動する（結果的に物体側に移動する）（図２５−図２７）。
第２レンズ群Ｇ２は、全数値実施例１−６を通じて、単調に物体側に移動する（図２５−図２７）。
第３レンズ群Ｇ３は、数値実施例１、２、６では一旦物体側に移動した後に短焦点距離端の位置を超えて像側に移動し（結果的に像側に移動し）（図２５）、数値実施例３、５では単調に像側に移動し（図２６）、数値実施例４では一旦物体側に移動した後に若干量だけ像側に戻る（結果的に物体側に移動する）（図２７）。 More specifically, the first lens group G1 moves to the object side after moving to the image side once through all numerical value examples 1-6, and then moves to the object side beyond the position of the short focal length end (resulting in movement to the object side). (FIGS. 25-27).
The second lens group G2 moves monotonically toward the object side through the numerical examples 1-6 (FIGS. 25 to 27).
In Numerical Examples 1, 2, and 6, the third lens group G3 once moves to the object side and then moves to the image side beyond the position of the short focal length end (resulting in moving to the image side) (FIG. 25). In Numerical Examples 3 and 5, the image moves monotonously to the image side (FIG. 26). In Numerical Example 4, the image temporarily moves to the object side and then returns to the image side by a small amount (as a result, moves to the object side). (FIG. 27).

第１レンズ群Ｇ１は、全数値実施例１−６を通じて、物体側から順に、負レンズ（以下「第１負レンズ」と呼ぶ）１１と、負レンズ（以下「第２負レンズ」と呼ぶ）１２と、正レンズ（以下「第３正レンズ」と呼ぶ）１３とから構成されている。第１負レンズ１１はその両面に非球面を有している。但し、第１負レンズ１１の物体側の面だけに非球面を形成して像側の面を球面とする態様も可能である。第２負レンズ１２は物体側に凹面を向けており（両凹負レンズまたは像側に凸の負メニスカスレンズからなり）、第２負レンズ１２の像側の面よりも物体側の面の方が屈折力の絶対値が大きく設定されている。 The first lens group G1 includes a negative lens (hereinafter referred to as “first negative lens”) 11 and a negative lens (hereinafter referred to as “second negative lens”) in order from the object side through all numerical value examples 1-6. 12 and a positive lens (hereinafter referred to as “third positive lens”) 13. The first negative lens 11 has aspheric surfaces on both sides. However, an aspect in which an aspherical surface is formed only on the object side surface of the first negative lens 11 and the image side surface is a spherical surface is also possible. The second negative lens 12 has a concave surface facing the object side (consisting of a biconcave negative lens or a negative meniscus lens convex on the image side), and is closer to the object side surface than the image side surface of the second negative lens 12. The absolute value of refractive power is set large.

第２レンズ群Ｇ２は、全数値実施例１−６を通じて、物体側から順に、正レンズ２１と、正レンズ２２と負レンズ２３の接合レンズと、正レンズ２４とから構成されている。正レンズ２１はその両面に非球面を有している。 The second lens group G2 is composed of a positive lens 21, a cemented lens of a positive lens 22 and a negative lens 23, and a positive lens 24 in order from the object side through the numerical example 1-6. The positive lens 21 has aspheric surfaces on both sides.

第３レンズ群Ｇ３は、全数値実施例１−６を通じて、物体側から順に、負レンズ３１と、正レンズ３２とから構成されている。正レンズ３２はその両面に非球面を有している。 The third lens group G3 includes a negative lens 31 and a positive lens 32 in order from the object side through the numerical examples 1-6. The positive lens 32 has aspheric surfaces on both sides.

本実施形態のズームレンズ系は、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成された負レンズ先行タイプである。また本実施形態のズームレンズ系は、第１レンズ群Ｇ１を、物体側から順に、第１負レンズ１１と、第２負レンズ１２と、第３正レンズ１３とから構成している。 The zoom lens system according to the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power. It is a negative lens preceding type constructed. In the zoom lens system of the present embodiment, the first lens group G1 is composed of a first negative lens 11, a second negative lens 12, and a third positive lens 13 in order from the object side.

そして本実施形態のズームレンズ系は、広画角を達成するために第１負レンズ１１の負の屈折力を大きくするとともに、これにより増大し得る短焦点距離端での負のディストーションと非点収差を補正するために第１負レンズ１１を適切な形状の非球面レンズとしている。 The zoom lens system of the present embodiment increases the negative refractive power of the first negative lens 11 in order to achieve a wide angle of view, and negative distortion and astigmatism at the short focal length end that can be increased thereby. In order to correct the aberration, the first negative lens 11 is an aspheric lens having an appropriate shape.

広画角を達成するためには第１負レンズ１１の負の屈折力を大きくして広画角の光線を光学系に取り込めるようにすることが必要であるが、第１負レンズ１１の負の屈折力を大きくすると短焦点距離端での負のディストーションと非点収差が増大してしまう。 In order to achieve a wide angle of view, it is necessary to increase the negative refractive power of the first negative lens 11 so that light with a wide angle of view can be taken into the optical system. Increasing the refractive power of the lens increases negative distortion and astigmatism at the short focal length end.

本発明者は、この点を重要な技術課題として捉えて鋭意研究を重ねた結果、広画角を達成すると同時に短焦点距離端での負のディストーションと非点収差を良好に補正するためには（これらの効果をバランスさせるためには）、第１負レンズ１１を非球面レンズとすることが望ましく、特に第１負レンズ１１の物体側の面の非球面形状を最適設定することが極めて有効であることを見出した。 As a result of intensive research on this point as an important technical issue, the present inventor has achieved a wide angle of view and at the same time, corrects negative distortion and astigmatism at the short focal length end well. In order to balance these effects, it is desirable that the first negative lens 11 be an aspheric lens, and in particular, it is extremely effective to optimally set the aspheric shape of the object-side surface of the first negative lens 11. I found out.

条件式（１）は、第１負レンズ１１の物体側の面の非球面形状を規定したものであり、図２８中の「Ｈ１」と「Ａ１」の比によって算出することができる。図２８は第１負レンズ１１の物体側の面の、光軸を挟んだ半分の形状を表したものである。図２８において、「Ｈ１」は、短焦点距離端において物体距離無限の（短焦点距離端における無限遠合焦時の）対角像高（像面上で対角方向における最大の像高を有する点）に至る光束の絞り中心を通る光線（主光線）とレンズ面が交わる点を交点と定義したとき、光軸から第１負レンズ１１の物体側の面の交点までの距離を示している。また図２８において、「Ａ１」は、第１負レンズ１１の物体側の面の交点における第１負レンズ１１の物体側の面のサグ量の非球面成分（非球面の光軸からの高さ（距離）Ｈ１におけるサグ量から当該非球面の近軸曲率半径と同一の曲率半径を有する球面（基準球面）の光軸からの高さ（距離）Ｈ１におけるサグ量を差し引いた値）を示している。
条件式（１）の上限を超えると、短焦点距離端での非点収差補正が不足するとともに、第１負レンズ１１（ひいては第１レンズ群Ｇ１）の有効径が増大してしまう。
条件式（１）の下限を超えると、短焦点距離端でのディストーション補正が不足してしまう。 Conditional expression (1) defines the aspherical shape of the object-side surface of the first negative lens 11, and can be calculated by the ratio of “H1” and “A1” in FIG. FIG. 28 illustrates a half shape of the object-side surface of the first negative lens 11 with the optical axis interposed therebetween. In FIG. 28, “H1” has a diagonal image height (at the focal point at infinity at the short focal length end) at the short focal length end and a maximum image height in the diagonal direction on the image plane. When the point at which the light beam (chief ray) passing through the aperture center of the light beam reaching the point) intersects with the lens surface is defined as the intersection point, the distance from the optical axis to the intersection point of the object side surface of the first negative lens 11 is shown. . In FIG. 28, “A1” indicates an aspherical component of the sag amount of the object-side surface of the first negative lens 11 at the intersection of the object-side surface of the first negative lens 11 (the height of the aspherical surface from the optical axis). (Distance) The value obtained by subtracting the sag amount at the height (distance) H1 from the optical axis of the spherical surface (reference sphere) having the same radius of curvature as the paraxial radius of curvature of the aspheric surface from the sag amount at H1. Yes.
When the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, astigmatism correction at the short focal length end is insufficient, and the effective diameter of the first negative lens 11 (and hence the first lens group G1) increases.
If the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, distortion correction at the short focal length end will be insufficient.

図２８において、二点鎖線は第１負レンズ１１の物体側の面（非球面）を表し、一点鎖線は第１負レンズ１１の物体側の面の基準球面を表す。また、図２８において、破線は短焦点距離端において物体距離無限の（短焦点距離端における無限遠合焦時の）対角像高に至る光束の絞り中心を通る光線（主光線）である。サグ量とは、光学面と光軸が交わる点（頂点）を通り、光軸に垂直に交わる面（接平面）から光学面までの距離のことであり、後述する回転対称非球面を定義する式においてｘで表される。基準球面は曲率半径のみで決まる形状であり、そのサグ量は上記式の円錐係数と非球面係数を０（ゼロ）とすることにより求められる。よって、図２８において、光軸からの高さ（距離）Ｈ１における非球面のサグ量は図示したＳ１となり、同Ｈ１における基準球面のサグ量は図示したＳ１ｒとなる。上述した、第１負レンズ１１の物体側の面の交点における第１負レンズ１１の物体側の面のサグ量の非球面成分Ａ１は、非球面のサグ量Ｓ１から基準球面のサグ量Ｓ１ｒを差し引いた値であるから、Ａ１＝Ｓ１−Ｓ１ｒで算出することができる。 In FIG. 28, a two-dot chain line represents the object-side surface (aspheric surface) of the first negative lens 11, and a one-dot chain line represents the reference spherical surface of the object-side surface of the first negative lens 11. In FIG. 28, a broken line is a light beam (principal light beam) that passes through the center of the stop of the light beam that reaches the diagonal image height at the short focal length end and at an infinite object distance (when focused at infinity at the short focal length end). The sag amount is the distance from the surface (tangent plane) that passes through the point (vertex) where the optical surface and the optical axis intersect and perpendicular to the optical axis to the optical surface, and defines a rotationally symmetric aspherical surface that will be described later. It is represented by x in the formula. The reference spherical surface has a shape determined only by the radius of curvature, and the amount of sag is obtained by setting the conic coefficient and the aspherical coefficient in the above equation to 0 (zero). Therefore, in FIG. 28, the sag amount of the aspheric surface at the height (distance) H1 from the optical axis is S1 shown, and the sag amount of the reference spherical surface at H1 is S1r shown. The aspherical component A1 of the sag amount of the object side surface of the first negative lens 11 at the intersection of the object side surface of the first negative lens 11 described above is obtained by changing the sag amount S1r of the reference spherical surface from the sag amount S1 of the aspheric surface. Since it is a subtracted value, it can be calculated by A1 = S1-S1r.

条件式（２）は、第１負レンズ１１の形状、すなわち第１負レンズ１１の物体側と像側の面の交点における第１負レンズの物体側と像側の面のサグ量の比を規定している。条件式（２）を満足することで、第１レンズ群Ｇ１の群厚を抑えてレンズ全長の小型化を図るとともに、短焦点距離端でのディストーション補正を良好に行うことができる。
条件式（２）の上限を超えると、第１レンズ群Ｇ１の群厚が増加してレンズ全長の小型化に不利になってしまう。
条件式（２）の下限を超えると、短焦点距離端でのディストーション補正が不足してしまう。 Conditional expression (2) indicates the shape of the first negative lens 11, that is, the ratio of the sag amount between the object side and the image side surface of the first negative lens at the intersection of the object side and the image side surface of the first negative lens 11. It stipulates. By satisfying the conditional expression (2), it is possible to reduce the total lens length by suppressing the group thickness of the first lens group G1, and to properly perform distortion correction at the short focal length end.
When the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the group thickness of the first lens group G1 increases, which is disadvantageous for downsizing of the entire lens length.
If the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, distortion correction at the short focal length end will be insufficient.

条件式（３）は、第１負レンズ１１のｄ線に対する屈折率を規定している。条件式（３）を満足することで、第１負レンズ１１（ひいては第１レンズ群Ｇ１）の小径化を図るとともに、像面湾曲を良好に補正することができる。
条件式（３）の上限を超えると、ペッツバール和が大きくなりすぎて像面湾曲補正が不足してしまう。
条件式（３）の下限を超えると、第１負レンズ１１のｄ線に対する屈折率が低くなりすぎて、第１負レンズ１１（ひいては第１レンズ群Ｇ１）の小径化が困難になってしまう。 Conditional expression (3) defines the refractive index of the first negative lens 11 with respect to the d-line. By satisfying conditional expression (3), it is possible to reduce the diameter of the first negative lens 11 (and hence the first lens group G1) and to correct the field curvature well.
If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the Petzval sum becomes too large and the field curvature correction becomes insufficient.
If the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the refractive index of the first negative lens 11 with respect to the d-line will be too low, making it difficult to reduce the diameter of the first negative lens 11 (and hence the first lens group G1). .

条件式（４）は、第３正レンズ１３のｄ線に対するアッベ数を規定している。条件式（４）を満足することで、短焦点距離端での倍率色収差や長焦点距離端での軸上色収差を良好に補正することができる。
条件式（４）の上限を超えると、短焦点距離端での倍率色収差や長焦点距離端での軸上色収差の補正が不足してしまう。
条件式（４）の下限を超えると、短焦点距離端での倍率色収差や長焦点距離端での軸上色収差が過剰補正になってしまう。 Conditional expression (4) defines the Abbe number of the third positive lens 13 with respect to the d-line. By satisfying conditional expression (4), it is possible to satisfactorily correct lateral chromatic aberration at the short focal length end and axial chromatic aberration at the long focal length end.
If the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, correction of lateral chromatic aberration at the short focal length end and axial chromatic aberration at the long focal length end will be insufficient.
If the lower limit of conditional expression (4) is exceeded, lateral chromatic aberration at the short focal length end and axial chromatic aberration at the long focal length end will be overcorrected.

条件式（５）は、第２レンズ群Ｇ２の横倍率に関するものである。条件式（５）を満足することで、変倍比が５倍程度の高変倍化を達成しつつ、長焦点距離端での光学系の全長を抑えて小型化を図るとともに、変倍に伴う球面収差の変動を小さくすることができる。
条件式（５）の上限を超えると、長焦点距離端での光学系の全長が増大し、光学系の小型化が困難になってしまう。
条件式（５）の下限を超えると、変倍に伴う球面収差の変動が大きくなってしまう。 Conditional expression (5) relates to the lateral magnification of the second lens group G2. By satisfying conditional expression (5), while achieving a high zoom ratio with a zoom ratio of about 5 times, the overall length of the optical system at the end of the long focal length is suppressed and the size is reduced. The accompanying variation in spherical aberration can be reduced.
If the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, the total length of the optical system at the long focal length end will increase, and it will be difficult to reduce the size of the optical system.
If the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, the variation in spherical aberration associated with zooming becomes large.

条件式（６）は、第２負レンズ１２の形状（シェーピングファクター）を規定している。条件式（６）を満足することで、像面湾曲やコマ収差等の諸収差を良好に補正することができる。
条件式（６）の上限を超えると、中間焦点距離域から長焦点距離端にかけての像面湾曲補正が不足してしまう。
条件式（６）の下限を超えると、長焦点距離端におけるコマ収差の補正が不足してしまう。 Conditional expression (6) defines the shape (shaping factor) of the second negative lens 12. By satisfying conditional expression (6), it is possible to satisfactorily correct various aberrations such as field curvature and coma.
If the upper limit of conditional expression (6) is exceeded, field curvature correction from the intermediate focal length range to the long focal length end will be insufficient.
If the lower limit of conditional expression (6) is exceeded, correction of coma aberration at the long focal length end will be insufficient.

条件式（７）は、第３レンズ群Ｇ３を構成する２枚のレンズ（負レンズ３１と正レンズ３２）のｄ線に対するアッベ数の差を規定している。条件式（７）を満足することで、コスト高や重量増によるＡＦ速度の低下を防止しつつ、長焦点距離端での倍率色収差を良好に補正することができる。
条件式（７）の上限を超えると、樹脂レンズを使用した場合の色収差補正に適当な硝材がなくなってしまう。樹脂レンズを使用しない場合は２枚ともガラスレンズを使用することになり、コスト高や重量増によるＡＦ速度の低下が起こってしまう。
条件式（７）の下限を超えると、長焦点距離端での倍率色収差補正が不足してしまう。 Conditional expression (7) defines the Abbe number difference with respect to the d-line of the two lenses (the negative lens 31 and the positive lens 32) constituting the third lens group G3. By satisfying conditional expression (7), it is possible to satisfactorily correct lateral chromatic aberration at the long focal length end while preventing a reduction in AF speed due to high cost and weight increase.
If the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, there will be no glass material suitable for chromatic aberration correction when a resin lens is used. When the resin lens is not used, both glass lenses are used, and the AF speed decreases due to high cost and weight.
If the lower limit of conditional expression (7) is exceeded, the lateral chromatic aberration correction at the long focal length end will be insufficient.

次に具体的な数値実施例１−６を示す。諸収差図及び表中において、ｄ線、ｇ線、Ｃ線はそれぞれの波長に対する収差、Ｓはサジタル、Ｍはメリディオナル、fは全系の焦点距離、FNO.はＦナンバー、Wは半画角（゜）、Yは像高、fBはバックフォーカス、Lはレンズ全長、rは曲率半径、ｄはレンズ厚またはレンズ間隔、N(d)はｄ線に対する屈折率、νｄはｄ線に対するアッベ数を示す。焦点距離、Ｆナンバー、半画角、像高、バックフォーカス、レンズ全長及び変倍に伴って間隔が変化するレンズ間隔ｄは、短焦点距離端−中間焦点距離−長焦点距離端の順に示している。
回転対称非球面は次式で定義される。
x=cy²/[1+[1-(1+K)c²y²]^1/2]+A4y⁴+A6y⁶+A8y⁸ +A10y¹⁰+A12y¹²・・・
（但し、cは曲率（１／ｒ）、ｙは光軸からの高さ、Ｋは円錐係数、Ａ４、Ａ６、Ａ８、・・・・・は各次数の非球面係数） Next, specific numerical examples 1-6 will be described. In the aberration diagrams and tables, d-line, g-line, and C-line are aberrations for each wavelength, S is sagittal, M is meridional, f is the focal length of the entire system, FNO. Is F-number, and W is half angle of view. (゜), Y is the image height, fB Is the back focus, L is the total lens length, r is the radius of curvature, d is the lens thickness or lens spacing, N (d) is the refractive index for the d-line, and νd is the Abbe number for the d-line. The focal length, the F number, the half angle of view, the image height, the back focus, the total lens length, and the lens interval d that changes with the zooming are shown in the order of short focal length end-intermediate focal length-long focal length end. Yes.
A rotationally symmetric aspherical surface is defined by the following equation.
x = cy ² / [1+ [1- (1 + K) c ² y ² ] ^1/2 ] + A4y ⁴ + A6y ⁶ + A8y ⁸ + A10y ¹⁰ + A12y ¹² ...
(Where c is the curvature (1 / r), y is the height from the optical axis, K is the conic coefficient, A4, A6, A8,... Are the aspheric coefficients of each order)

［数値実施例１］
図１〜図４と表１〜表４は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例１を示している。図１は、短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。図２、図３、図４は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端の無限遠合焦時の諸収差図である。表１は面データ、表２は各種データ、表３は非球面データ、表４はレンズ群データである。 [Numerical Example 1]
1 to 4 and Tables 1 to 4 show Numerical Example 1 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 1 is a lens configuration diagram at the time of focusing at infinity at the short focal length end. 2, 3 and 4 are graphs showing various aberrations at the time of focusing at infinity at the short focal length end, the intermediate focal length, and the long focal length end. Table 1 shows surface data, Table 2 shows various data, Table 3 shows aspherical data, and Table 4 shows lens group data.

本数値実施例１のズームレンズ系は、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間（第２レンズ群Ｇ２の直前）には絞りＳが位置しており、この絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と一体に移動する。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、光学フィルタＯＰとカバーガラスＣＧが配置されている。 The zoom lens system according to Numerical Example 1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power. It consists of and. A diaphragm S is located between the first lens group G1 and the second lens group G2 (immediately before the second lens group G2), and this diaphragm S moves together with the second lens group G2. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter OP and a cover glass CG are arranged.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ（第１負レンズ）１１と、両凹負レンズ（第２負レンズ）１２と、物体側に凸の正メニスカスレンズ（第３正レンズ）１３とから構成されている。負メニスカスレンズ（第１負レンズ）１１はその両面に非球面を有している。 The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens (first negative lens) 11 that is convex on the object side, a biconcave negative lens (second negative lens) 12, and a positive meniscus lens that is convex on the object side. (Third positive lens) 13. The negative meniscus lens (first negative lens) 11 has aspherical surfaces on both sides.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸正レンズ２１と、両凸正レンズ２２と両凹負レンズ２３の接合レンズと、像側に凸の正メニスカスレンズ２４とから構成されている。両凸正レンズ２１はその両面に非球面を有している。 The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens 21, a cemented lens of a biconvex positive lens 22 and a biconcave negative lens 23, and a positive meniscus lens 24 convex to the image side. . The biconvex positive lens 21 has aspherical surfaces on both sides.

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ３１と、両凸正レンズ３２とから構成されている。両凸正レンズ３２はその両面に非球面を有している。 The third lens group G3 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens 31 convex to the object side and a biconvex positive lens 32. The biconvex positive lens 32 has aspherical surfaces on both sides.

（表１）
面データ
面番号 r d N(d) νｄ
1* 29.308 0.900 1.80139 45.5
2* 5.837 5.957
3 -21.630 0.800 1.54814 45.8
4 328.359 0.100
5 21.574 2.000 1.92286 20.9
6 125.530 d6
7(絞り) ∞ 0.200
8* 6.882 1.500 1.76802 49.2
9* -101.909 0.500
10 8.233 1.200 1.49700 81.6
11 -231.924 0.600 1.95375 32.3
12 5.402 1.277
13 -50.117 1.450 1.43700 95.1
14 -9.192 d14
15 52.606 0.800 1.80518 25.5
16 17.882 0.100
17* 12.832 2.488 1.54358 55.7
18* -29.049 d18
19 ∞ 0.300 1.51680 64.2
20 ∞ 0.560
21 ∞ 0.500 1.51680 64.2
22 ∞ 0.590
23(像面) ∞ -
＊は回転対称非球面である。
（表２）
各種データ
ズーム比（変倍比） 4.8
短焦点距離端中間焦点距離長焦点距離端
f 4.18 8.33 20.07
FNO. 2.89 3.89 6.84
W 48.20 29.07 12.81
Y 3.83 4.49 4.63
fB 0.000 0.000 0.000
L 54.111 46.540 56.862
d6 23.753 9.540 1.500
d14 4.200 10.656 29.911
d18 4.336 4.521 3.629
（表３）
非球面データ
面番号 K A4 A6 A8 A10
1 0.0000 -1.69302E-04 1.71424E-06 -1.26971E-08 4.13460E-11
2 -0.8288 -6.91620E-05 9.59251E-07 9.53665E-09 -1.36900E-10
8 0.0000 -9.95691E-05 8.16270E-06 -1.38511E-06 1.53638E-07
9 0.0000 2.92393E-04 5.24668E-06 -8.10100E-07 1.48028E-07
17 0.0000 3.85616E-04 -2.23361E-05 7.24423E-07 -1.34070E-08
18 0.0000 6.98991E-04 -3.16184E-05 8.62138E-07 -1.42698E-08
（表４）
レンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 -10.891
2 8 13.778
3 15 32.219 (Table 1)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 * 29.308 0.900 1.80139 45.5
2 * 5.837 5.957
3 -21.630 0.800 1.54814 45.8
4 328.359 0.100
5 21.574 2.000 1.92286 20.9
6 125.530 d6
7 (Aperture) ∞ 0.200
8 * 6.882 1.500 1.76802 49.2
9 * -101.909 0.500
10 8.233 1.200 1.49700 81.6
11 -231.924 0.600 1.95375 32.3
12 5.402 1.277
13 -50.117 1.450 1.43700 95.1
14 -9.192 d14
15 52.606 0.800 1.80518 25.5
16 17.882 0.100
17 * 12.832 2.488 1.54358 55.7
18 * -29.049 d18
19 ∞ 0.300 1.51680 64.2
20 ∞ 0.560
21 ∞ 0.500 1.51680 64.2
22 ∞ 0.590
23 (image plane) ∞-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 2)
Various data zoom ratio (magnification ratio) 4.8
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
f 4.18 8.33 20.07
FNO. 2.89 3.89 6.84
W 48.20 29.07 12.81
Y 3.83 4.49 4.63
fB 0.000 0.000 0.000
L 54.111 46.540 56.862
d6 23.753 9.540 1.500
d14 4.200 10.656 29.911
d18 4.336 4.521 3.629
(Table 3)
Aspheric data surface number K A4 A6 A8 A10
1 0.0000 -1.69302E-04 1.71424E-06 -1.26971E-08 4.13460E-11
2 -0.8288 -6.91620E-05 9.59251E-07 9.53665E-09 -1.36900E-10
8 0.0000 -9.95691E-05 8.16270E-06 -1.38511E-06 1.53638E-07
9 0.0000 2.92393E-04 5.24668E-06 -8.10100E-07 1.48028E-07
17 0.0000 3.85616E-04 -2.23361E-05 7.24423E-07 -1.34070E-08
18 0.0000 6.98991E-04 -3.16184E-05 8.62138E-07 -1.42698E-08
(Table 4)
Lens group data group Start surface Focal length
1 1 -10.891
2 8 13.778
3 15 32.219

［数値実施例２］
図５〜図８と表５〜表８は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例２を示している。図５は、短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。図６、図７、図８は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端の無限遠合焦時の諸収差図である。表５は面データ、表６は各種データ、表７は非球面データ、表８はレンズ群データである。 [Numerical Example 2]
5 to 8 and Tables 5 to 8 show Numerical Example 2 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 5 is a lens configuration diagram at the time of focusing at infinity at the short focal length end. 6, 7, and 8 are graphs showing various aberrations at the time of focusing at infinity at the short focal length end, the intermediate focal length, and the long focal length end. Table 5 shows surface data, Table 6 shows various data, Table 7 shows aspherical data, and Table 8 shows lens group data.

この数値実施例２のレンズ構成は、次の点を除き、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（１）第１レンズ群Ｇ１の第２負レンズ１２が像側に凸の負メニスカスレンズである。 The lens configuration of Numerical Example 2 is the same as that of Numerical Example 1 except for the following points.
(1) The second negative lens 12 of the first lens group G1 is a negative meniscus lens convex on the image side.

（表５）
面データ
面番号 r d N(d) νｄ
1* 38.803 0.900 1.82080 42.7
2* 6.395 6.384
3 -13.956 0.800 1.54814 45.8
4 -29.214 0.100
5 28.244 2.000 1.94594 18.0
6 154.440 d6
7(絞り) ∞ 0.200
8* 6.810 1.500 1.76802 49.2
9* -73.342 0.500
10 8.158 1.200 1.49700 81.6
11 -170.717 0.600 1.95375 32.3
12 5.245 1.241
13 -36.075 1.450 1.43700 95.1
14 -9.298 d14
15 53.671 0.800 1.84666 23.8
16 18.110 0.100
17* 13.019 2.332 1.54358 55.7
18* -26.208 d18
19 ∞ 0.300 1.51680 64.2
20 ∞ 0.560
21 ∞ 0.500 1.51680 64.2
22 ∞ 0.590
23(像面) ∞ -
＊は回転対称非球面である。
（表６）
各種データ
ズーム比（変倍比） 4.8
短焦点距離端中間焦点距離長焦点距離端
f 4.18 8.34 20.07
FNO. 2.88 3.89 6.84
W 48.20 29.06 12.82
Y 3.82 4.47 4.73
fB 0.000 0.000 0.000
L 55.095 47.196 57.235
d6 24.375 9.809 1.500
d14 4.200 10.781 29.949
d18 4.464 4.550 3.729
（表７）
非球面データ
面番号 K A4 A6 A8 A10
1 0.0000 -8.49332E-05 1.04290E-06 -7.61802E-09 2.37472E-11
2 -0.8204 -3.81111E-05 1.83717E-06 -5.98259E-09 2.09645E-10
8 0.0000 -1.45334E-04 -1.01290E-06 -2.86794E-07 4.27455E-08
9 0.0000 2.45819E-04 -3.36937E-06 1.46171E-07 3.03857E-08
17 0.0000 3.93570E-04 -2.32723E-05 8.30804E-07 -1.52886E-08
18 0.0000 6.91330E-04 -3.22322E-05 9.95841E-07 -1.68459E-08
（表８）
レンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 -11.052
2 8 13.982
3 15 31.992 (Table 5)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 * 38.803 0.900 1.82080 42.7
2 * 6.395 6.384
3 -13.956 0.800 1.54814 45.8
4 -29.214 0.100
5 28.244 2.000 1.94594 18.0
6 154.440 d6
7 (Aperture) ∞ 0.200
8 * 6.810 1.500 1.76802 49.2
9 * -73.342 0.500
10 8.158 1.200 1.49700 81.6
11 -170.717 0.600 1.95375 32.3
12 5.245 1.241
13 -36.075 1.450 1.43700 95.1
14 -9.298 d14
15 53.671 0.800 1.84666 23.8
16 18.110 0.100
17 * 13.019 2.332 1.54358 55.7
18 * -26.208 d18
19 ∞ 0.300 1.51680 64.2
20 ∞ 0.560
21 ∞ 0.500 1.51680 64.2
22 ∞ 0.590
23 (image plane) ∞-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 6)
Various data zoom ratio (magnification ratio) 4.8
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
f 4.18 8.34 20.07
FNO. 2.88 3.89 6.84
W 48.20 29.06 12.82
Y 3.82 4.47 4.73
fB 0.000 0.000 0.000
L 55.095 47.196 57.235
d6 24.375 9.809 1.500
d14 4.200 10.781 29.949
d18 4.464 4.550 3.729
(Table 7)
Aspheric data surface number K A4 A6 A8 A10
1 0.0000 -8.49332E-05 1.04290E-06 -7.61802E-09 2.37472E-11
2 -0.8204 -3.81111E-05 1.83717E-06 -5.98259E-09 2.09645E-10
8 0.0000 -1.45334E-04 -1.01290E-06 -2.86794E-07 4.27455E-08
9 0.0000 2.45819E-04 -3.36937E-06 1.46171E-07 3.03857E-08
17 0.0000 3.93570E-04 -2.32723E-05 8.30804E-07 -1.52886E-08
18 0.0000 6.91330E-04 -3.22322E-05 9.95841E-07 -1.68459E-08
(Table 8)
Lens group data group Start surface Focal length
1 1 -11.052
2 8 13.982
3 15 31.992

［数値実施例３］
図９〜図１２と表９〜表１２は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例３を示している。図９は、短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。図１０、図１１、図１２は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端の無限遠合焦時の諸収差図である。表９は面データ、表１０は各種データ、表１１は非球面データ、表１２はレンズ群データである。 [Numerical Example 3]
9 to 12 and Tables 9 to 12 show Numerical Example 3 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 9 is a lens configuration diagram when focusing on infinity at the short focal length end. 10, 11 and 12 are graphs showing various aberrations at the time of focusing at infinity at the short focal length end, the intermediate focal length, and the long focal length end. Table 9 shows surface data, Table 10 shows various data, Table 11 shows aspherical data, and Table 12 shows lens group data.

この数値実施例３のレンズ構成は、次の点を除き、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（１）第２レンズ群Ｇ２において、正レンズ２１が物体側に凸の正メニスカスレンズであり、正レンズ２２が物体側に凸の正メニスカスレンズであり、負レンズ２３が物体側に凸の負メニスカスレンズである。 The lens configuration of Numerical Example 3 is the same as the lens configuration of Numerical Example 1 except for the following points.
(1) In the second lens group G2, the positive lens 21 is a positive meniscus lens convex toward the object side, the positive lens 22 is a positive meniscus lens convex toward the object side, and the negative lens 23 is negative negative convex toward the object side It is a meniscus lens.

（表９）
面データ
面番号 r d N(d) νｄ
1* 23.889 0.900 1.77250 49.5
2* 5.235 5.559
3 -41.447 0.800 1.80420 46.5
4 67.964 0.100
5 18.063 2.000 1.84666 23.8
6 161.056 d6
7(絞り) ∞ 0.200
8* 6.894 1.500 1.76802 49.2
9* 269.758 0.500
10 8.436 1.200 1.49700 81.6
11 127.047 0.600 1.95375 32.3
12 5.598 1.386
13 -143.111 1.450 1.43700 95.1
14 -9.243 d14
15 26.324 0.800 1.92286 20.9
16 16.410 0.100
17* 12.607 2.203 1.54358 55.7
18* -78.689 d18
19 ∞ 0.300 1.51680 64.2
20 ∞ 0.560
21 ∞ 0.500 1.51680 64.2
22 ∞ 0.590
23(像面) ∞ -
＊は回転対称非球面である。
（表１０）
各種データ
ズーム比（変倍比） 4.8
短焦点距離端中間焦点距離長焦点距離端
f 4.17 8.33 20.03
FNO. 2.85 3.90 6.84
W 48.24 29.06 12.82
Y 3.87 4.50 4.63
fB 0.000 0.000 0.000
L 53.455 47.207 58.069
d6 23.234 9.811 1.887
d14 4.200 11.924 31.933
d18 4.772 4.223 3.000
（表１１）
非球面データ
面番号 K A4 A6 A8 A10
1 0.0000 -3.53903E-04 4.40262E-06 -3.30812E-08 1.01951E-10
2 -0.8665 -2.16511E-04 -2.02929E-06 1.51477E-07 -1.62215E-09
8 0.0000 -1.77846E-05 1.25176E-05 -1.60713E-06 1.97888E-07
9 0.0000 3.65694E-04 1.06976E-05 -1.07435E-06 2.10084E-07
17 0.0000 5.11671E-04 -3.09079E-05 7.93554E-07 -1.35498E-08
18 0.0000 8.60255E-04 -4.31939E-05 8.52522E-07 -1.11923E-08
（表１２）
レンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 -10.640
2 8 13.978
3 15 34.700 (Table 9)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 * 23.889 0.900 1.77250 49.5
2 * 5.235 5.559
3 -41.447 0.800 1.80420 46.5
4 67.964 0.100
5 18.063 2.000 1.84666 23.8
6 161.056 d6
7 (Aperture) ∞ 0.200
8 * 6.894 1.500 1.76802 49.2
9 * 269.758 0.500
10 8.436 1.200 1.49700 81.6
11 127.047 0.600 1.95375 32.3
12 5.598 1.386
13 -143.111 1.450 1.43700 95.1
14 -9.243 d14
15 26.324 0.800 1.92286 20.9
16 16.410 0.100
17 * 12.607 2.203 1.54358 55.7
18 * -78.689 d18
19 ∞ 0.300 1.51680 64.2
20 ∞ 0.560
21 ∞ 0.500 1.51680 64.2
22 ∞ 0.590
23 (image plane) ∞-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 10)
Various data zoom ratio (magnification ratio) 4.8
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
f 4.17 8.33 20.03
FNO. 2.85 3.90 6.84
W 48.24 29.06 12.82
Y 3.87 4.50 4.63
fB 0.000 0.000 0.000
L 53.455 47.207 58.069
d6 23.234 9.811 1.887
d14 4.200 11.924 31.933
d18 4.772 4.223 3.000
(Table 11)
Aspheric data surface number K A4 A6 A8 A10
1 0.0000 -3.53903E-04 4.40262E-06 -3.30812E-08 1.01951E-10
2 -0.8665 -2.16511E-04 -2.02929E-06 1.51477E-07 -1.62215E-09
8 0.0000 -1.77846E-05 1.25176E-05 -1.60713E-06 1.97888E-07
9 0.0000 3.65694E-04 1.06976E-05 -1.07435E-06 2.10084E-07
17 0.0000 5.11671E-04 -3.09079E-05 7.93554E-07 -1.35498E-08
18 0.0000 8.60255E-04 -4.31939E-05 8.52522E-07 -1.11923E-08
(Table 12)
Lens group data group Start surface Focal length
1 1 -10.640
2 8 13.978
3 15 34.700

［数値実施例４］
図１３〜図１６と表１３〜表１６は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例４を示している。図１３は、短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。図１４、図１５、図１６は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端の無限遠合焦時の諸収差図である。表１３は面データ、表１４は各種データ、表１５は非球面データ、表１６はレンズ群データである。 [Numerical Example 4]
FIGS. 13 to 16 and Tables 13 to 16 show Numerical Example 4 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 13 is a lens configuration diagram at the time of focusing at infinity at the short focal length end. FIGS. 14, 15 and 16 are graphs showing various aberrations at the time of focusing at infinity at the short focal length end, intermediate focal length, and long focal length end. Table 13 shows surface data, Table 14 shows various data, Table 15 shows aspheric data, and Table 16 shows lens group data.

この数値実施例４のレンズ構成は、次の点を除き、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（１）第１レンズ群Ｇ１の第２負レンズ１２が像側に凸の負メニスカスレンズである。
（２）第２レンズ群Ｇ２において、正レンズ２１が物体側に凸の正メニスカスレンズであり、正レンズ２２が物体側に凸の正メニスカスレンズであり、負レンズ２３が物体側に凸の負メニスカスレンズであり、正レンズ２４が両凸正レンズである。 The lens configuration of Numerical Example 4 is the same as the lens configuration of Numerical Example 1 except for the following points.
(1) The second negative lens 12 of the first lens group G1 is a negative meniscus lens convex on the image side.
(2) In the second lens group G2, the positive lens 21 is a positive meniscus lens convex toward the object side, the positive lens 22 is a positive meniscus lens convex toward the object side, and the negative lens 23 is negative negative convex toward the object side It is a meniscus lens, and the positive lens 24 is a biconvex positive lens.

（表１３）
面データ
面番号 r d N(d) νｄ
1* 30.325 0.900 1.77250 49.5
2* 5.818 6.050
3 -24.768 0.800 1.60311 60.7
4 -439.513 0.100
5 19.571 2.000 1.92286 20.9
6 51.682 d6
7(絞り) ∞ 0.200
8* 7.111 1.500 1.74330 49.3
9* 288.034 0.500
10 7.716 1.200 1.49700 81.6
11 40.824 0.600 1.90366 31.3
12 5.314 1.234
13 68.923 1.450 1.43700 95.1
14 -13.153 d14
15 47.572 0.800 1.84666 23.8
16 19.861 0.100
17* 13.627 2.188 1.54358 55.7
18* -37.104 d18
19 ∞ 0.300 1.51680 64.2
20 ∞ 0.560
21 ∞ 0.500 1.51680 64.2
22 ∞ 0.590
23(像面) ∞ -
＊は回転対称非球面である。
（表１４）
各種データ
ズーム比（変倍比） 5.3
短焦点距離端中間焦点距離長焦点距離端
f 4.19 8.32 22.23
FNO. 2.73 3.62 6.86
W 48.18 29.12 11.54
Y 3.79 4.47 4.63
fB 0.000 0.000 0.000
L 56.042 47.911 61.846
d6 24.968 10.244 1.500
d14 5.739 11.560 34.651
d18 3.764 4.537 4.124
（表１５）
非球面データ
面番号 K A4 A6 A8 A10
1 0.0000 -1.68471E-04 1.68133E-06 -1.15615E-08 3.62372E-11
2 -0.8527 -4.51244E-05 1.61122E-06 -7.54390E-09 1.45478E-10
8 0.0000 -8.84871E-05 5.66428E-06 -1.12348E-06 1.02901E-07
9 0.0000 2.14443E-04 3.11726E-06 -6.53827E-07 9.83622E-08
17 0.0000 3.20695E-04 -1.40302E-05 5.43457E-07 -1.02873E-08
18 0.0000 6.12376E-04 -2.51933E-05 8.75518E-07 -1.50156E-08
（表１６）
レンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 -10.659
2 8 13.924
3 15 33.973 (Table 13)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 * 30.325 0.900 1.77250 49.5
2 * 5.818 6.050
3 -24.768 0.800 1.60311 60.7
4 -439.513 0.100
5 19.571 2.000 1.92286 20.9
6 51.682 d6
7 (Aperture) ∞ 0.200
8 * 7.111 1.500 1.74330 49.3
9 * 288.034 0.500
10 7.716 1.200 1.49700 81.6
11 40.824 0.600 1.90366 31.3
12 5.314 1.234
13 68.923 1.450 1.43700 95.1
14 -13.153 d14
15 47.572 0.800 1.84666 23.8
16 19.861 0.100
17 * 13.627 2.188 1.54358 55.7
18 * -37.104 d18
19 ∞ 0.300 1.51680 64.2
20 ∞ 0.560
21 ∞ 0.500 1.51680 64.2
22 ∞ 0.590
23 (image plane) ∞-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 14)
Various data zoom ratio (magnification ratio) 5.3
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
f 4.19 8.32 22.23
FNO. 2.73 3.62 6.86
W 48.18 29.12 11.54
Y 3.79 4.47 4.63
fB 0.000 0.000 0.000
L 56.042 47.911 61.846
d6 24.968 10.244 1.500
d14 5.739 11.560 34.651
d18 3.764 4.537 4.124
(Table 15)
Aspheric data surface number K A4 A6 A8 A10
1 0.0000 -1.68471E-04 1.68133E-06 -1.15615E-08 3.62372E-11
2 -0.8527 -4.51244E-05 1.61122E-06 -7.54390E-09 1.45478E-10
8 0.0000 -8.84871E-05 5.66428E-06 -1.12348E-06 1.02901E-07
9 0.0000 2.14443E-04 3.11726E-06 -6.53827E-07 9.83622E-08
17 0.0000 3.20695E-04 -1.40302E-05 5.43457E-07 -1.02873E-08
18 0.0000 6.12376E-04 -2.51933E-05 8.75518E-07 -1.50156E-08
(Table 16)
Lens group data group Start surface Focal length
1 1 -10.659
2 8 13.924
3 15 33.973

［数値実施例５］
図１７〜図２０と表１７〜表２０は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例５を示している。図１７は、短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。図１８、図１９、図２０は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端の無限遠合焦時の諸収差図である。表１７は面データ、表１８は各種データ、表１９は非球面データ、表２０はレンズ群データである。 [Numerical Example 5]
17 to 20 and Tables 17 to 20 show Numerical Example 5 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 17 is a lens configuration diagram when focusing on infinity at the short focal length end. FIGS. 18, 19, and 20 are graphs showing various aberrations at the time of focusing at infinity at the short focal length end, the intermediate focal length, and the long focal length end. Table 17 shows surface data, Table 18 shows various data, Table 19 shows aspherical data, and Table 20 shows lens group data.

この数値実施例５のレンズ構成は、次の点を除き、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（１）第２レンズ群Ｇ２において、正レンズ２２が物体側に凸の正メニスカスレンズであり、負レンズ２３が物体側に凸の負メニスカスレンズであり、正レンズ２４が両凸正レンズである。 The lens configuration of Numerical Example 5 is the same as the lens configuration of Numerical Example 1 except for the following points.
(1) In the second lens group G2, the positive lens 22 is a positive meniscus lens convex toward the object side, the negative lens 23 is a negative meniscus lens convex toward the object side, and the positive lens 24 is a biconvex positive lens. .

（表１７）
面データ
面番号 r d N(d) νｄ
1* 22.010 0.900 1.80139 45.5
2* 5.169 5.492
3 -17.399 0.800 1.54814 45.8
4 71.723 0.100
5 20.262 2.000 1.92286 20.9
6 204.588 d6
7(絞り) ∞ 0.200
8* 7.054 1.500 1.76802 49.2
9* -162.668 0.500
10 8.206 1.200 1.49700 81.6
11 313.067 0.600 1.95375 32.3
12 5.632 1.044
13 2964.381 1.450 1.43700 95.1
14 -9.388 d14
15 607.609 0.800 1.80518 25.5
16 22.857 0.100
17* 13.338 2.536 1.54358 55.7
18* -20.939 d18
19 ∞ 0.300 1.51680 64.2
20 ∞ 0.560
21 ∞ 0.500 1.51680 64.2
22 ∞ 0.590
23(像面) ∞ -
＊は回転対称非球面である。
（表１８）
各種データ
ズーム比（変倍比） 4.8
短焦点距離端中間焦点距離長焦点距離端
f 4.20 8.33 20.15
FNO. 2.72 3.76 6.84
W 48.09 29.08 12.53
Y 3.83 4.55 4.63
fB 0.000 0.000 0.000
L 48.444 45.059 58.877
d6 18.402 7.687 1.500
d14 4.200 11.539 32.676
d18 4.669 4.660 3.528
（表１９）
非球面データ
面番号 K A4 A6 A8 A10
1 0.0000 -2.59014E-04 2.13934E-06 -1.53860E-08 5.79831E-11
2 -0.8588 -9.44144E-05 1.73708E-06 -6.38864E-08 9.89588E-10
8 0.0000 -1.23770E-04 9.09730E-06 -1.33677E-06 1.06414E-07
9 0.0000 2.55393E-04 7.97613E-06 -1.09885E-06 1.07907E-07
17 0.0000 4.45145E-04 -2.05301E-05 6.11097E-07 -1.13002E-08
18 0.0000 8.74284E-04 -2.82437E-05 6.55965E-07 -1.10485E-08
（表２０）
レンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 -9.122
2 8 12.696
3 15 30.561 (Table 17)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 * 22.010 0.900 1.80139 45.5
2 * 5.169 5.492
3 -17.399 0.800 1.54814 45.8
4 71.723 0.100
5 20.262 2.000 1.92286 20.9
6 204.588 d6
7 (Aperture) ∞ 0.200
8 * 7.054 1.500 1.76802 49.2
9 * -162.668 0.500
10 8.206 1.200 1.49700 81.6
11 313.067 0.600 1.95375 32.3
12 5.632 1.044
13 2964.381 1.450 1.43700 95.1
14 -9.388 d14
15 607.609 0.800 1.80518 25.5
16 22.857 0.100
17 * 13.338 2.536 1.54358 55.7
18 * -20.939 d18
19 ∞ 0.300 1.51680 64.2
20 ∞ 0.560
21 ∞ 0.500 1.51680 64.2
22 ∞ 0.590
23 (image plane) ∞-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 18)
Various data zoom ratio (magnification ratio) 4.8
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
f 4.20 8.33 20.15
FNO. 2.72 3.76 6.84
W 48.09 29.08 12.53
Y 3.83 4.55 4.63
fB 0.000 0.000 0.000
L 48.444 45.059 58.877
d6 18.402 7.687 1.500
d14 4.200 11.539 32.676
d18 4.669 4.660 3.528
(Table 19)
Aspheric data surface number K A4 A6 A8 A10
1 0.0000 -2.59014E-04 2.13934E-06 -1.53860E-08 5.79831E-11
2 -0.8588 -9.44144E-05 1.73708E-06 -6.38864E-08 9.89588E-10
8 0.0000 -1.23770E-04 9.09730E-06 -1.33677E-06 1.06414E-07
9 0.0000 2.55393E-04 7.97613E-06 -1.09885E-06 1.07907E-07
17 0.0000 4.45145E-04 -2.05301E-05 6.11097E-07 -1.13002E-08
18 0.0000 8.74284E-04 -2.82437E-05 6.55965E-07 -1.10485E-08
(Table 20)
Lens group data group Start surface Focal length
1 1 -9.122
2 8 12.696
3 15 30.561

［数値実施例６］
図２１〜図２４と表２１〜表２４は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例６を示している。図２１は、短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。図２２、図２３、図２４は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端の無限遠合焦時の諸収差図である。表２１は面データ、表２２は各種データ、表２３は非球面データ、表２４はレンズ群データである。 [Numerical Example 6]
21 to 24 and Tables 21 to 24 show Numerical Example 6 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 21 is a lens configuration diagram at the time of focusing on infinity at the short focal length end. 22, 23, and 24 are graphs showing various aberrations at the time of focusing at infinity at the short focal length end, the intermediate focal length, and the long focal length end. Table 21 shows surface data, Table 22 shows various data, Table 23 shows aspherical data, and Table 24 shows lens group data.

この数値実施例６のレンズ構成は、次の点を除き、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（１）第１レンズ群Ｇ１の第３正レンズ１３が両凸正レンズである。 The lens configuration of Numerical Example 6 is the same as the lens configuration of Numerical Example 1 except for the following points.
(1) The third positive lens 13 of the first lens group G1 is a biconvex positive lens.

（表２１）
面データ
面番号 r d N(d) νｄ
1* 26.271 0.900 1.88202 37.22
2* 5.931 5.668
3 -19.672 0.800 1.54814 45.82
4 93.714 0.100
5 22.878 2.000 1.92286 20.88
6 -284.598 d6
7(絞り) ∞ 0.200
8* 6.749 1.500 1.76802 49.24
9* -54.763 0.500
10 8.038 1.200 1.49700 81.61
11 -67.008 0.600 1.95375 32.32
12 5.191 1.472
13 -31.906 1.450 1.43700 95.10
14 -8.880 d14
15 44.264 0.800 1.92286 20.88
16 17.984 0.100
17* 13.192 2.306 1.54358 55.71
18* -25.304 d18
19 ∞ 0.300 1.51680 64.20
20 ∞ 0.560
21 ∞ 0.500 1.51680 64.20
22 ∞ 0.590
23(像面) ∞ -
＊は回転対称非球面である。
（表２２）
各種データ
ズーム比（変倍比） 4.8
短焦点距離端中間焦点距離長焦点距離端
f 4.19 8.33 20.13
FNO. 2.87 3.87 6.84
W 48.13 29.07 12.73
Y 2.56 3.08 3.08
fB 0.000 0.000 0.000
L 53.382 46.011 56.476
d6 23.501 9.510 1.509
d14 4.200 10.643 29.890
d18 4.136 4.312 3.531
（表２３）
非球面データ
面番号 K A4 A6 A8 A10
1 0.0000 -1.97263E-04 1.76321E-06 -1.17225E-08 3.88265E-11
2 -0.8350 -9.93189E-05 1.07469E-06 -1.20221E-08 2.65666E-10
8 0.0000 -1.53608E-04 6.02652E-06 -1.45116E-06 1.26350E-07
9 0.0000 2.66355E-04 2.41615E-06 -8.38834E-07 1.12192E-07
17 0.0000 4.95798E-04 -2.56159E-05 7.52906E-07 -1.35352E-08
18 0.0000 8.64502E-04 -3.64270E-05 8.86133E-07 -1.38805E-08
（表２４）
レンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 -10.800
2 8 13.702
3 15 31.290 (Table 21)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 * 26.271 0.900 1.88202 37.22
2 * 5.931 5.668
3 -19.672 0.800 1.54814 45.82
4 93.714 0.100
5 22.878 2.000 1.92286 20.88
6 -284.598 d6
7 (Aperture) ∞ 0.200
8 * 6.749 1.500 1.76802 49.24
9 * -54.763 0.500
10 8.038 1.200 1.49700 81.61
11 -67.008 0.600 1.95375 32.32
12 5.191 1.472
13 -31.906 1.450 1.43700 95.10
14 -8.880 d14
15 44.264 0.800 1.92286 20.88
16 17.984 0.100
17 * 13.192 2.306 1.54358 55.71
18 * -25.304 d18
19 ∞ 0.300 1.51680 64.20
20 ∞ 0.560
21 ∞ 0.500 1.51680 64.20
22 ∞ 0.590
23 (image plane) ∞-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 22)
Various data zoom ratio (magnification ratio) 4.8
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
f 4.19 8.33 20.13
FNO. 2.87 3.87 6.84
W 48.13 29.07 12.73
Y 2.56 3.08 3.08
fB 0.000 0.000 0.000
L 53.382 46.011 56.476
d6 23.501 9.510 1.509
d14 4.200 10.643 29.890
d18 4.136 4.312 3.531
(Table 23)
Aspheric data surface number K A4 A6 A8 A10
1 0.0000 -1.97263E-04 1.76321E-06 -1.17225E-08 3.88265E-11
2 -0.8350 -9.93189E-05 1.07469E-06 -1.20221E-08 2.65666E-10
8 0.0000 -1.53608E-04 6.02652E-06 -1.45116E-06 1.26350E-07
9 0.0000 2.66355E-04 2.41615E-06 -8.38834E-07 1.12192E-07
17 0.0000 4.95798E-04 -2.56159E-05 7.52906E-07 -1.35352E-08
18 0.0000 8.64502E-04 -3.64270E-05 8.86133E-07 -1.38805E-08
(Table 24)
Lens group data group Start surface Focal length
1 1 -10.800
2 8 13.702
3 15 31.290

各数値実施例の各条件式に対する値を表２５に示す。
（表２５）
実施例１実施例２実施例３
条件式（１） -0.048 -0.021 -0.086
条件式（２） 4.678 4.754 5.255
条件式（３） 1.80139 1.82080 1.77250
条件式（４） 20.9 18.0 23.8
条件式（５） 4.6700 4.6626 4.5018
条件式（６） -0.8764 -2.8293 -0.2424
条件式（７） 30.2 31.9 34.8
実施例４実施例５実施例６
条件式（１） -0.050 -0.055 -0.051
条件式（２） 4.673 3.912 4.232
条件式（３） 1.77250 1.80139 1.88202
条件式（４） 20.9 20.9 20.9
条件式（５） 5.3833 4.5804 4.6866
条件式（６） -1.1194 -0.6095 -0.6530
条件式（７） 31.9 30.3 34.8 Table 25 shows values for the conditional expressions of the numerical examples.
(Table 25)
Example 1 Example 2 Example 3
Conditional expression (1) -0.048 -0.021 -0.086
Conditional expression (2) 4.678 4.754 5.255
Conditional expression (3) 1.80139 1.82080 1.77250
Conditional expression (4) 20.9 18.0 23.8
Conditional expression (5) 4.6700 4.6626 4.5018
Conditional expression (6) -0.8764 -2.8293 -0.2424
Conditional expression (7) 30.2 31.9 34.8
Example 4 Example 5 Example 6
Conditional expression (1) -0.050 -0.055 -0.051
Conditional expression (2) 4.673 3.912 4.232
Conditional expression (3) 1.77250 1.80139 1.88202
Conditional expression (4) 20.9 20.9 20.9
Conditional expression (5) 5.3833 4.5804 4.6866
Conditional expression (6) -1.1194 -0.6095 -0.6530
Conditional expression (7) 31.9 30.3 34.8

表２５から明らかなように、数値実施例１〜６は、条件式（１）〜（７）を満足しており、諸収差図から明らかなように諸収差は比較的よく補正されている。 As apparent from Table 25, Numerical Examples 1 to 6 satisfy the conditional expressions (1) to (7), and various aberrations are relatively well corrected as is apparent from the various aberration diagrams.

Ｇ１負の屈折力の第１レンズ群
１１負レンズ（第１負レンズ）
１２負レンズ（第２負レンズ）
１３正レンズ（第３正レンズ）
Ｇ２正の屈折力の第２レンズ群
２１正レンズ
２２正レンズ
２３負レンズ
２４正レンズ
Ｇ３正の屈折力の第３レンズ群
３１負レンズ
３２正レンズ
Ｓ絞り
ＯＰ光学フィルタ
ＣＧカバーガラス
Ｉ像面 G1 First lens group 11 having negative refractive power Negative lens (first negative lens)
12 Negative lens (second negative lens)
13 Positive lens (third positive lens)
G2 Second lens group 21 with positive refractive power 21 Positive lens 22 Positive lens 23 Negative lens 24 Positive lens G3 Third lens group 31 with positive refractive power Negative lens 32 Positive lens S Aperture OP Optical filter CG Cover glass I Image surface

Claims

A first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power in order from the object side;
Upon zooming from the short focal length end to the long focal length end, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, and the distance between the second lens group and the third lens group increases;
The first lens group includes, in order from the object side, a first negative lens, a second negative lens, and a third positive lens;
The first negative lens has at least an aspherical surface on the object side; and satisfies the following conditional expression (1):
Zoom lens system characterized by
(1) -0.09 <A1 / H1 <-0.02
However,
H1: When a point where a light beam passing through the stop center of a light beam reaching a diagonal image height at an infinite object distance at the short focal length end and a lens surface intersect is defined as an intersection point, the surface of the object side surface of the first negative lens from the optical axis The distance to the intersection,
A1: An aspherical component of the sag amount of the object side surface of the first negative lens at the intersection of the object side surface of the first negative lens.

2. The zoom lens system according to claim 1, wherein the zoom lens system satisfies the following conditional expression (2).
(2) 3.9 <S2 / S1 <5.5
However,
S1: Sag amount of the object side surface of the first negative lens at the intersection of the object side surface of the first negative lens,
S2: Sag amount of the image side surface of the first negative lens at the intersection of the image side surfaces of the first negative lens.

3. The zoom lens system according to claim 1, wherein the zoom lens system satisfies the following conditional expressions (3) and (4).
(3) 1.75 <Nd1 <2.15
(4) 15 <νd3 <24
However,
Nd1: refractive index of the first negative lens with respect to the d-line,
νd3: Abbe number of the third positive lens with respect to the d-line.

4. The zoom lens system according to claim 1, wherein the zoom lens system satisfies the following conditional expression (5).
(5) 4.5 <Mt2 / Mw2 <5.5
However,
Mt2: lateral magnification of the second lens group at the time of focusing on infinity at the long focal length end,
Mw2: The lateral magnification of the second lens group at the time of focusing at infinity at the short focal length end.

5. The zoom lens system according to claim 1, wherein the second negative lens has a concave surface directed toward the object side, and the object side surface is refracted more than the image side surface of the second negative lens. A zoom lens system having a large absolute value of force and satisfying the following conditional expression (6).
(6) -3.0 <(R1 + R2) / (R1-R2) <-0.1
However,
R1: radius of curvature of the object-side surface of the second negative lens,
R2: radius of curvature of the image-side surface of the second negative lens.

6. The zoom lens system according to claim 1, wherein the third lens group includes a positive lens and a negative lens, and satisfies the following conditional expression (7).
(7) 27 <νdp−νdn <38
However,
νdp: Abbe number of the positive lens in the third lens group with respect to the d-line,
νdn: Abbe number for the d-line of the negative lens in the third lens group.