JP2007094169A - Zoom lens - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、一眼レフレックスカメラやデジタルカメラ等に適したズームレンズに関する。 The present invention relates to a zoom lens suitable for a single-lens reflex camera, a digital camera, or the like.
従来、一眼レフレックスカメラやデジタルカメラ等に用いられる大口径広角ズームレンズとして、負屈折力のレンズ群が先行する４群構成のズームレンズや５群構成のズームレンズが提案されている（例えば、特許文献１、特許文献１参照）。
しかしながら、特許文献１に開示されている負屈折力のレンズ群が先行する５群構成のズームレンズでは、口径比が２．８程度の大口径であるものの、最大画角が７5°程度しか確保できないという問題がある。
However, the zoom lens having a five-unit configuration preceded by the lens unit having negative refractive power disclosed in
また、特許文献２に開示されている負屈折力のレンズ群が先行する５群構成のズームレンズでは、最大画角が１００°を超えているものの、変倍比は２．７倍未満と小さく、Ｆナンバーも４程度しか確保できないという問題がある。
Further, in the zoom lens having a 5-group configuration preceded by the lens group having negative refracting power disclosed in
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、最大画角が８０°以上の広画角と、２．７倍程度の変倍比と、Ｆナンバーが２．８程度の大口径を有し、一眼レフレックスカメラやデジタルカメラ等に適したより高性能なズームレンズを提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above problems, and has a wide field angle with a maximum field angle of 80 ° or more, a zoom ratio of about 2.7 times, and a large aperture with an F number of about 2.8. It is an object of the present invention to provide a higher performance zoom lens suitable for a single lens reflex camera, a digital camera, or the like.
上記課題を解決するために、本発明は、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群と、正屈折力の第２レンズ群と、負屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間隔が縮小し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の間隔が拡大し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群の間隔が縮小し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群の間隔が拡大し、広角端状態での全系の焦点距離をｆｗ、第ｉレンズ群の焦点距離をｆｉとするとき、
１．８ ＜ （−ｆ３）／ｆｗ ＜ ２．７
５ ＜ ｜ｆ５｜／ｆｗ ＜ ３０
の条件を満足することを特徴とするズームレンズを提供する。
In order to solve the above-described problem, the present invention provides, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power. The fourth lens group and the fifth lens group, and at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group is reduced, and the second lens group The distance between the third lens group and the fourth lens group is reduced, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group is increased, and the wide-angle end state is established. When the focal length of the entire system is fw and the focal length of the i-th lens group is fi,
1.8 <(− f3) / fw <2.7
5 <| f5 | / fw <30
A zoom lens characterized by satisfying the following conditions is provided.
また、本発明にかかるズームレンズは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、少なくとも前記第２レンズ群と前記第３レンズ群と前記第４レンズ群が物体方向に移動し、第ｉレンズ群の広角端状態から望遠端状態までのズーミング移動量をＸｉ、広角端状態における最像面側のレンズ面から像面までの距離をＢｆｗとするとき、
−０．２９ ＜ （Ｘ３−Ｘ５）／Ｂｆｗ ＜ ０．１４
の条件を満足することが好ましい。ただし、ズーミング移動量Ｘｉの符号は、第ｉレンズ群の広角端状態における光軸上の位置を原点として、望遠端状態における第ｉレンズ群の位置が原点より像面方向に位置する場合を正とする。
In the zoom lens according to the present invention, at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, at least the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group move in the object direction. When the zooming movement amount from the wide-angle end state to the telephoto end state of the lens group is Xi, and the distance from the lens surface on the most image surface side to the image plane in the wide-angle end state is Bfw,
-0.29 <(X3-X5) / Bfw <0.14
It is preferable to satisfy the following conditions. However, the sign of the zooming movement amount Xi is positive when the position on the optical axis in the wide-angle end state of the i-th lens group is the origin and the position of the i-th lens group in the telephoto end state is in the image plane direction from the origin. And
また、本発明にかかるズームレンズは、望遠端状態における全系のＦナンバーをＦＮＯＴ、望遠端状態における全系の焦点距離をｆｔとするとき、
−１．８ ＜ ｆ１×ＦＮＯＴ／ｆｔ ＜ −１．０
の条件を満足することが好ましい。
In the zoom lens according to the present invention, when the F number of the entire system in the telephoto end state is FNOT and the focal length of the entire system in the telephoto end state is ft,
−1.8 <f1 × FNOT / ft <−1.0
It is preferable to satisfy the following conditions.
また、本発明にかかるズームレンズでは、前記第５レンズ群は正レンズと負レンズを共に有し、前記第５レンズ群中の負レンズの焦点距離をｆ５ｎとするとき、
−４．５ ＜ ｆ５ｎ／ｆｗ ＜ −１．５
の条件を満足することが好ましい。
In the zoom lens according to the present invention, the fifth lens group includes both a positive lens and a negative lens, and the focal length of the negative lens in the fifth lens group is f5n.
−4.5 <f5n / fw <−1.5
It is preferable to satisfy the following conditions.
また、本発明にかかるズームレンズでは、前記第５レンズ群は、少なくとも１枚の非球面レンズを有することが好ましい。 In the zoom lens according to the present invention, it is preferable that the fifth lens group has at least one aspheric lens.
また、本発明にかかるズームレンズでは、前記第２レンズ群は、物体側から順に、正屈折力の前群と正屈折力の後群からなり、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングは前記前群を光軸に沿って移動させることにより行い、前記前群は少なくとも１枚以上の非球面レンズを有することが好ましい。 In the zoom lens according to the present invention, the second lens group includes, in order from the object side, a front group having a positive refractive power and a rear group having a positive refractive power, and focusing from an object at infinity to a near object is performed as described above. Preferably, the front group is moved along the optical axis, and the front group preferably has at least one aspheric lens.
また、本発明にかかるズームレンズでは、前記第２レンズ群は、物体側から順に、正屈折力の前群と正屈折力の後群からなり、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングは前記前群を光軸に沿って移動させることにより行い、前記前群の焦点距離をｆ２a、前記後群の焦点距離をｆ２bとするとき、
１．３ ＜ ｆ２a／ｆ２b ＜ １．８
の条件を満足することが好ましい。
In the zoom lens according to the present invention, the second lens group includes, in order from the object side, a front group having a positive refractive power and a rear group having a positive refractive power. When the front group is moved along the optical axis, the focal length of the front group is f2a, and the focal length of the rear group is f2b.
1.3 <f2a / f2b <1.8
It is preferable to satisfy the following conditions.
また、本発明にかかるズームレンズでは、前記第２レンズ群は、物体側から順に、正屈折力の前群と正屈折力の後群からなり、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングは前記前群を光軸に沿って移動させることにより行い、前記前群は、物体側より順に、両凸形状の正レンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合負レンズで構成されることが好ましい。 In the zoom lens according to the present invention, the second lens group includes, in order from the object side, a front group having a positive refractive power and a rear group having a positive refractive power, and focusing from an object at infinity to a near object is performed as described above. The front group is moved along the optical axis.The front group consists of, in order from the object side, a biconvex positive lens, a negative meniscus lens having a convex surface on the object side, and a positive lens having a convex surface on the object side. It is preferable that the lens is composed of a cemented negative lens with a meniscus lens.
また、本発明にかかるズームレンズでは、前記第４レンズ群は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸形状の正レンズとの接合正レンズと、両凸形状の正レンズとで構成されることが好ましい。 In the zoom lens according to the present invention, the fourth lens group includes, in order from the object side, a cemented positive lens of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens, and a biconvex lens. A positive lens is preferable.
また、本発明にかかるズームレンズでは、前記ズームレンズは、広角端状態において８０°以上の画角を有し、２．７倍以上のズーム比を有することが好ましい。 In the zoom lens according to the present invention, it is preferable that the zoom lens has an angle of view of 80 ° or more in a wide-angle end state and a zoom ratio of 2.7 times or more.
本発明によれば、最大画角が８０°以上の広画角と、２．７倍程度の変倍比と、Ｆナンバーが２．８程度の大口径を有し、一眼レフレックスカメラやデジタルカメラ等に適したより高性能なズームレンズを提供することができる。 According to the present invention, a wide angle of view with a maximum angle of view of 80 ° or more, a zoom ratio of about 2.7 times, a large aperture with an F number of about 2.8, a single-lens reflex camera or a digital camera. A higher-performance zoom lens suitable for a camera or the like can be provided.
以下、本発明の実施の形態に関し詳説する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail.
本発明の実施の形態にかかるズームレンズは、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群と、正屈折力の第２レンズ群と、負屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が縮小し、第２レンズ群と第３レンズ群の間隔が拡大し、第３レンズ群と第４レンズ群の間隔が縮小し、第４レンズ群と第５レンズ群の間隔が拡大し、広角端状態での全系の焦点距離をｆｗ、第ｉレンズ群の焦点距離をｆｉとするとき、以下の条件式（１）および（２）を満足する構成である。
（１） １．８ ＜ （−ｆ３）／ｆｗ ＜ ２．７
（２） ５ ＜ ｜ｆ５｜／ｆｗ ＜ ３０
条件式（１）は第３レンズ群の焦点距離を適切な範囲に定めるものである。条件式（１）の上限値を超えると、第３レンズ群の屈折力が減少し、第２レンズ群で発生する球面収差を良好に補正することが困難となる。条件式（１）の下限値を超えると第３レンズ群の屈折力が増大し、特に球面収差とコマ収差の補正が困難になる。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を２．３にすることが好ましい。また、本発明の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を１．９にすることが好ましい。
A zoom lens according to an embodiment of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power. The fourth lens group and the fifth lens group, and when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group is reduced, and the second lens group and the third lens group are reduced. The distance between the lens groups is enlarged, the distance between the third lens group and the fourth lens group is reduced, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group is enlarged, and the focal length of the entire system in the wide-angle end state is fw When the focal length of the i-th lens group is fi, the following conditional expressions (1) and (2) are satisfied.
(1) 1.8 <(− f3) / fw <2.7
(2) 5 <| f5 | / fw <30
Conditional expression (1) defines the focal length of the third lens group within an appropriate range. If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the refractive power of the third lens group will decrease, and it will be difficult to satisfactorily correct spherical aberration that occurs in the second lens group. If the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, the refractive power of the third lens group will increase, and it will be particularly difficult to correct spherical aberration and coma. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 2.3. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 1.9.
条件式（２）は第５レンズ群の焦点距離を適切な範囲に定めるものである。条件式（２）の上限値を超えると、第５レンズ群の屈折力が減少し、歪曲収差や非点収差を良好に補正するのに他のレンズ群への依存度が大きくなり、広角端状態から望遠端状態までの収差変動をバランスよく補正するのが困難になる。条件式（２）の下限値を超えると、第５レンズ群で歪曲収差や非点収差が大きく発生し、周辺光量や所定のＦナンバーを十分確保することが困難になる。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を１５．０にすることが好ましい。また、本発明の効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を６．０にすることが好ましい。 Conditional expression (2) defines the focal length of the fifth lens group within an appropriate range. When the upper limit value of conditional expression (2) is exceeded, the refractive power of the fifth lens unit decreases, and the degree of dependence on other lens units increases in order to correct distortion and astigmatism satisfactorily. It becomes difficult to correct the aberration variation from the state to the telephoto end state in a balanced manner. If the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, distortion and astigmatism will occur greatly in the fifth lens group, making it difficult to ensure a sufficient amount of peripheral light and a predetermined F number. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 15.0. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 6.0.
また、本発明の実施の形態にかかるズームレンズは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、少なくとも第２レンズ群と第３レンズ群と第４レンズ群が物体方向に移動し、第ｉレンズ群の広角端状態から望遠端状態までのズーミング移動量をＸｉ、広角端状態における最像面側のレンズ面から像面までの距離をＢｆｗとするとき、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。ただし、ズーミング移動量Ｘｉの符号は、第ｉレンズ群の広角端状態における光軸上の位置を原点として、望遠端状態における第ｉレンズ群の位置が原点より像面方向に位置する場合を正とする。
（３） −０．２９ ＜ （Ｘ３−Ｘ５）／Ｂｆｗ ＜ ０．１４
条件式（３）は広角端状態における最像面側のレンズ面から像面までの距離に対する、第３レンズ群と第５レンズ群のズーミングによる全移動量の差を適切な範囲に規定するものである。条件式（３）の上限値を超えると、第５レンズ群の移動量が増大し、第３レンズ群との移動量差が小さくなり、歪曲収差や像面湾曲収差を良好に補正するのが困難になる。条件式（３）の下限値を超えると第３レンズ群の移動量が増大し、コマ収差や球面収差をバランス良く補正するのが困難になる。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を０．１５にすることが好ましい。また、本発明の効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を−０．０７にすることが好ましい。
In the zoom lens according to the embodiment of the present invention, at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, at least the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group move in the object direction. When the zooming movement amount of the i lens group from the wide-angle end state to the telephoto end state is Xi and the distance from the lens surface on the most image surface side to the image plane in the wide-angle end state is Bfw, the following conditional expression (3) is satisfied: It is desirable to be satisfied. However, the sign of the zooming movement amount Xi is positive when the position on the optical axis in the wide-angle end state of the i-th lens group is the origin and the position of the i-th lens group in the telephoto end state is in the image plane direction from the origin. And
(3) -0.29 <(X3-X5) / Bfw <0.14
Conditional expression (3) defines the difference in the total movement amount due to zooming of the third lens unit and the fifth lens unit with respect to the distance from the lens surface on the most image surface side to the image surface in the wide-angle end state within an appropriate range. It is. When the upper limit value of conditional expression (3) is exceeded, the amount of movement of the fifth lens group increases, the amount of movement of the fifth lens group decreases, and distortion and field curvature aberration can be corrected well. It becomes difficult. When the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the amount of movement of the third lens group increases, making it difficult to correct coma and spherical aberration in a well-balanced manner. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 0.15. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to −0.07.
また、本発明の実施の形態にかかるズームレンズは、望遠端状態における全系のＦナンバーをＦＮＯＴ、望遠端状態における全系の焦点距離をｆｔとするとき、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４） −１．８ ＜ ｆ１×ＦＮＯＴ／ｆｔ ＜ −１．０
条件式（４）は望遠端における全系のＦナンバーと望遠端状態における焦点距離に対する、第１レンズ群の焦点距離を適切な範囲に定めるものである。条件式（４）の上限値を超えると、第１レンズ群の屈折力が増大し、レンズ外径のコンパクト化には有利であるが、望遠端でのコマ収差や球面収差等をバランスよく補正するのが困難になる。条件式（４）の下限値を超えると、第１レンズ群の屈折力が縮小し、レンズ外径が大型化すると共に、歪曲収差を補正するのが困難になり好ましくない。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（４）の上限値を−１．３にすることが好ましい。
The zoom lens according to the embodiment of the present invention satisfies the following conditional expression (4) when the F-number of the entire system in the telephoto end state is FNOT and the focal length of the entire system in the telephoto end state is ft. It is desirable to do.
(4) −1.8 <f1 × FNOT / ft <−1.0
Conditional expression (4) defines the focal length of the first lens group within an appropriate range with respect to the F number of the entire system at the telephoto end and the focal length in the telephoto end state. Exceeding the upper limit of conditional expression (4) increases the refractive power of the first lens group, which is advantageous for making the lens outer diameter compact, but corrects coma and spherical aberration at the telephoto end in a well-balanced manner. It becomes difficult to do. Exceeding the lower limit of conditional expression (4) is not preferable because the refractive power of the first lens group decreases, the lens outer diameter increases, and it becomes difficult to correct distortion. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to −1.3.
また、本発明の実施の形態にかかるズームレンズは、第５レンズ群は正レンズと負レンズを共に有し、第５レンズ群中の負レンズの焦点距離をｆ５ｎとするとき、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
（５） −４．５ ＜ ｆ５ｎ／ｆｗ ＜ −１．５
条件式（５）は第５レンズ群中の負レンズの焦点距離を適切な範囲に定めるものである。条件式（５）の上限値および下限値を超えると、非点収差や歪曲収差等の諸収差をバランスよく補正するのが困難になり好ましくない。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（５）の上限値を−２．０にすることが好ましい。また、本発明の効果を確実にするために、条件式（５）の下限値を−３．０にすることが好ましい。
In the zoom lens according to the embodiment of the present invention, when the fifth lens group includes both a positive lens and a negative lens, and the focal length of the negative lens in the fifth lens group is f5n, the following conditional expression: It is desirable to satisfy (5).
(5) −4.5 <f5n / fw <−1.5
Conditional expression (5) defines the focal length of the negative lens in the fifth lens group within an appropriate range. Exceeding the upper limit and lower limit of conditional expression (5) is not preferable because it becomes difficult to correct various aberrations such as astigmatism and distortion in a balanced manner. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to −2.0. In order to secure the effect of the present invention, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to −3.0.
また、本発明の実施の形態にかかるズームレンズでは、第５レンズ群は、少なくとも１枚の非球面レンズを有することが望ましい。 In the zoom lens according to the embodiment of the present invention, it is preferable that the fifth lens group has at least one aspheric lens.
第５レンズ群に少なくとも１枚以上の非球面レンズを有することで、諸収差をバランスよく補正することができる。特に広角端における像面湾曲収差とコマ収差を良好に補正することができる。 By having at least one aspherical lens in the fifth lens group, various aberrations can be corrected in a balanced manner. In particular, it is possible to satisfactorily correct field curvature aberration and coma at the wide-angle end.
また、本発明の実施例にかかるズームレンズでは、第２レンズ群は、物体側から順に、正屈折力の前群と正屈折力の後群からなり、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングは前群を光軸に沿って移動させることにより行い、前群は少なくとも１枚以上の非球面レンズを有することが望ましい。 In the zoom lens according to the embodiment of the present invention, the second lens group includes a front group having a positive refractive power and a rear group having a positive refractive power in order from the object side, and focusing from an object at infinity to a near object is performed. Is performed by moving the front group along the optical axis, and the front group preferably has at least one aspherical lens.
第２レンズ群の前群に少なくとも１枚以上の非球面レンズを有することで、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに伴う球面収差の変動を良好に補正することができる。 By including at least one aspherical lens in the front group of the second lens group, it is possible to satisfactorily correct the variation in spherical aberration due to focusing from an object at infinity to a near object.
また、本発明の実施の形態にかかるズームレンズでは、第２レンズ群は、物体側から順に、正屈折力の前群と正屈折力の後群からなり、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングは前群を光軸に沿って移動させることにより行い、前群の焦点距離をｆ２a、後群の焦点距離をｆ２bとするとき、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
（６） １．３ ＜ ｆ２a／ｆ２b ＜ １．８
条件式（６）は第２レンズ群の前群と後群の焦点距離の比を規定するものである。条件式（６）の上限値及び下限値を超えると、広角側と望遠側でのフォーカシング移動量の差が大きくなり、フォーカスに必要な空気間隔が大きくなる。または、歪曲収差や非点収差を補正するのが困難になり好ましくない。
In the zoom lens according to the embodiment of the present invention, the second lens group includes, in order from the object side, a front group having a positive refractive power and a rear group having a positive refractive power. Focusing is performed by moving the front group along the optical axis. When the focal length of the front group is f2a and the focal length of the rear group is f2b, it is desirable to satisfy the following conditional expression (6).
(6) 1.3 <f2a / f2b <1.8
Conditional expression (6) defines the ratio of the focal lengths of the front group and the rear group of the second lens group. When the upper limit value and lower limit value of conditional expression (6) are exceeded, the difference in the amount of focusing movement between the wide-angle side and the telephoto side becomes large, and the air interval necessary for focusing becomes large. Alternatively, it is difficult to correct distortion and astigmatism, which is not preferable.
また、本発明の実施の形態にかかるズームレンズでは、第２レンズ群は、物体側から順に、正屈折力の前群と正屈折力の後群からなり、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングは前群を光軸に沿って移動させることにより行い、前記前群は、物体側より順に、両凸形状の正レンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合負レンズで構成されることが望ましい。 In the zoom lens according to the embodiment of the present invention, the second lens group includes, in order from the object side, a front group having a positive refractive power and a rear group having a positive refractive power. Focusing is performed by moving the front group along the optical axis. The front group has a biconvex positive lens, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side in order from the object side. It is desirable that the lens is composed of a cemented negative lens with a positive meniscus lens.
これにより、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに伴う球面収差等の諸収差変動を良好に補正することができる。 This makes it possible to satisfactorily correct various aberration variations such as spherical aberration associated with focusing from an infinitely distant object to a close object.
また、本発明の実施の形態にかかるズームレンズでは、前記第４レンズ群は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸形状の正レンズとの接合正レンズと、両凸形状の正レンズとで構成されることが望ましい。 In the zoom lens according to the embodiment of the present invention, the fourth lens group includes, in order from the object side, a cemented positive lens of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens; It is desirable to be composed of a biconvex positive lens.
これにより、コマ収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。 Thereby, various aberrations including coma can be corrected satisfactorily.
また、本発明の実施の形態にかかるズームレンズは、広角端状態において８０°以上の画角を有し、２．７倍以上のズーム比を有することが望ましい。 In addition, it is desirable that the zoom lens according to the embodiment of the present invention has an angle of view of 80 ° or more in the wide-angle end state and a zoom ratio of 2.7 times or more.
これにより、広画角と高変倍比の高性能なズームレンズを提供することができる。 Thereby, a high-performance zoom lens having a wide angle of view and a high zoom ratio can be provided.
「実施例」
以下に、本発明にかかるズームレンズの各実施例について図面を参照しつつ説明する。
"Example"
Embodiments of the zoom lens according to the present invention will be described below with reference to the drawings.
（第１実施例）
図１は、本発明の第１実施例にかかるズームレンズのレンズ構成図である。
(First embodiment)
FIG. 1 is a lens configuration diagram of a zoom lens according to a first example of the present invention.
図１において、本第１実施例のズームレンズは、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負屈折力の第５レンズ群Ｇ５からなり、広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｉ方向へ移動したのち物体方向へ移動し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５は供に物体方向へ移動するように構成されている。 In FIG. 1, the zoom lens of the first embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G3 having a negative refractive power. And a fourth lens group G4 having a positive refractive power and a fifth lens group G5 having a negative refractive power. During zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T, the first lens group G1 moves in the image plane I direction. The second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 are configured to move in the object direction.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹形状の負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズから構成されている。 The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正屈折力の前群Ｇ２ａと正屈折力の後群Ｇ２ｂから構成され、前群Ｇ２ａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合負レンズから構成され、後群Ｇ２ｂは、両凸形状の正レンズから構成されている。 The second lens group G2 includes, in order from the object side, a front group G2a having a positive refractive power and a rear group G2b having a positive refractive power. The front group G2a includes, in order from the object side, a biconvex positive lens, A negative meniscus lens having a convex surface facing the side and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side are composed of a cemented negative lens, and the rear group G2b is composed of a biconvex positive lens.
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹形状の負レンズと、両凹形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合負レンズから構成されている。 The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented negative lens composed of a biconcave negative lens, a biconcave negative lens, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸形状の正レンズとの接合正レンズと、両凸形状の正レンズから構成されている。 The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented positive lens of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens, and a biconvex positive lens.
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸形状の正レンズと両凹形状の負レンズとの接合負レンズから構成されている。 The fifth lens group G5 is composed of, in order from the object side, a cemented negative lens of a biconvex positive lens and a biconcave negative lens.
開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配置され、広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際して、第３レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。 The aperture stop S is disposed closest to the object side of the third lens group G3, and moves integrally with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T.
また、第２レンズ群Ｇ２の前群Ｇ２ａを光軸に沿って移動させて無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングを行う構成である。 In addition, the front group G2a of the second lens group G2 is moved along the optical axis to perform focusing from an infinitely distant object to a close object.
以下の表１に、本第１実施例のズームレンズの諸元の値を掲げる。表において、（全体諸元）中のｆは焦点距離、ＦはＦナンバー、 ２ωは画角（単位：度）をそれぞれ表す。（レンズデータ）中の左端の数字は物体側からのレンズ面の順序（面番号）を表し、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、νｄおよびｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６nm）に対するアッベ数および屈折率の値をそれぞれ表す。なお、「ｒ＝∞」は平面を表す。（非球面データ）中には、非球面を次式で表したときの円錐係数Ｋと、ｎ次の非球面係数Ｃｎをそれぞれ示す。なお、数値において「Ｅ−ｎ」は「１０−ｎ」を表す。非球面式は光軸に垂直な方向の高さをｙ、高さｙにおける光軸方向の変位量をＸ（ｙ）、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒ、円錐係数をＫ、ｎ次の非球面係数をＣｎとおいたとき、以下の数式で表され、非球面には面番号の右側に＊印を付している。
Ｘ（ｙ）＝（ｙ２／ｒ）／［１＋［１−Ｋ（ｙ２／ｒ２）］１／２］
＋Ｃ４×ｙ４＋Ｃ６×ｙ６＋Ｃ８×ｙ８＋Ｃ１０×ｙ１０
また、（可変間隔データ）には、広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における焦点距離ｆと各可変間隔とバックフォーカスＢｆをそれぞれ示す。（条件式対応値）には、各条件式の対応値をそれぞれ示す。
Table 1 below shows values of specifications of the zoom lens of the first embodiment. In the table, f in (overall specifications) represents a focal length, F represents an F number, and 2ω represents a field angle (unit: degree). The number at the left end in (lens data) represents the order (surface number) of the lens surfaces from the object side, r is the radius of curvature of the lens surfaces, d is the lens surface spacing, νd and nd are d-lines (wavelength λ = 587). The Abbe number and refractive index value for. “R = ∞” represents a plane. (Aspherical data) shows a conical coefficient K and an nth-order aspherical coefficient Cn when the aspherical surface is expressed by the following equation. In the numerical values, “E−n” represents “10 −n ”. In the aspherical expression, the height in the direction perpendicular to the optical axis is y, the amount of displacement in the optical axis direction at the height y is X (y), the radius of curvature of the reference spherical surface (paraxial radius of curvature) is r, and the cone coefficient is K. When the n-th order aspheric coefficient is denoted by Cn, it is expressed by the following formula, and the aspherical surface is marked with * on the right side of the surface number.
X (y) = (y 2 / r) / [1+ [1-K (y 2 / r 2 )] 1/2 ]
+ C4 × y 4 + C6 × y 6 + C8 × y 8 + C10 × y 10
Further, (variable interval data) indicates the focal length f, the variable intervals, and the back focus Bf in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively. In (conditional expression corresponding value), the corresponding value of each conditional expression is shown.
なお、以下の全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄその他の長さ等は、特記の無い場合一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「ｍｍ」に限定されること無く他の適当な単位を用いることもできる。さらに、これらの記号の説明は、以降の他の実施例においても同様とし説明を省略する。 In all the following specification values, “mm” is generally used as the focal length f, radius of curvature r, surface interval d and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the optical system is proportional. Even if it is enlarged or proportionally reduced, the same optical performance can be obtained. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units may be used. Further, the explanation of these symbols is the same in the other embodiments, and the explanation is omitted.
（表１）
（全体諸元）
ｆ＝２４．７〜６８．０
Ｆ＝２．８６〜２．９２
２ω＝８４．３〜３４．６
（レンズデータ）
R d νd nd
1) 170.000 3.2 49.52 1.74443
2)* 31.810 14 1.00000
3) -184.479 2.5 46.62 1.81600
4) 107.399 1 1.00000
5) 115.000 4.4 23.06 1.86074
6) 799.475 (D1) 1.00000
7)* 105.000 4.9 46.62 1.81600
8) -173.148 0.1 1.00000
9) 92.952 1.5 25.68 1.78472
10) 30.627 5.2 58.72 1.61272
11) 107.241 7.61 1.00000
12) 51.559 6.5 46.62 1.81600
13) -479.906 (D2) 1.00000
14> ∞ 1.4 1.00000 開口絞りＳ
15) -1000.000 1.5 46.63 1.81600
16) 88.968 3.2 1.00000
17) -61.538 1.5 60.08 1.64000
18) 26.305 4.1 23.78 1.84666
19) 129.018 (D3) 1.00000
20) 92.264 1.5 23.78 1.84666
21) 27.376 8.3 81.61 1.49700
22) -47.983 0.1 1.00000
23) 89.662 4.7 55.38 1.63854
24) -92.141 (D4) 1.00000
25)* 248.926 4.5 64.14 1.51633
26) -53.806 1.5 37.16 1.83400
27) 956.802 (Bf) 1.00000
（非球面データ）
面 K C4 C6 C8 C10
2) 0.0966 4.3893E-07 -2.2828E-10 5.3740E-13 -4.5937E-16
7) -2.6925 -1.8696E-07 3.1779E-11 -1.4504E-13 3.7257E-16
25) 99.0000 -7.8645E-07 -9.1652E-10 8.4499E-12 -1.0000E-16
（可変間隔データ）
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
f 24.70 49.51 68.00
D1 53.50 11.97 1.00
D2 1.40 15.60 24.00
D3 16.50 7.50 2.50
D4 2.00 8.00 17.00
Bf 43.76 50.27 52.24
（条件式対応値）
（１） （−ｆ３）／ｆｗ＝2.07
（２） ｜ｆ５｜／ｆｗ＝8.68
（３） （X３−X５）／Ｂｆｗ＝−0.02
（４） ｆ１×ＦＮＯＴ／ｆｔ＝−1.67
（５） ｆ５ｎ／ｆw＝−2.47
（６） ｆ２ａ／ｆ２ｂ＝1.74
(Table 1)
(Overall specifications)
f = 24.7-68.0
F = 2.86-2.92
2ω = 84.3-34.6
(Lens data)
R d νd nd
1) 170.000 3.2 49.52 1.74443
2) * 31.810 14 1.00000
3) -184.479 2.5 46.62 1.81600
4) 107.399 1 1.00000
5) 115.000 4.4 23.06 1.86074
6) 799.475 (D1) 1.00000
7) * 105.000 4.9 46.62 1.81600
8) -173.148 0.1 1.00000
9) 92.952 1.5 25.68 1.78472
10) 30.627 5.2 58.72 1.61272
11) 107.241 7.61 1.00000
12) 51.559 6.5 46.62 1.81600
13) -479.906 (D2) 1.00000
14> ∞ 1.4 1.00000 Aperture stop S
15) -1000.000 1.5 46.63 1.81600
16) 88.968 3.2 1.00000
17) -61.538 1.5 60.08 1.64000
18) 26.305 4.1 23.78 1.84666
19) 129.018 (D3) 1.00000
20) 92.264 1.5 23.78 1.84666
21) 27.376 8.3 81.61 1.49700
22) -47.983 0.1 1.00000
23) 89.662 4.7 55.38 1.63854
24) -92.141 (D4) 1.00000
25) * 248.926 4.5 64.14 1.51633
26) -53.806 1.5 37.16 1.83400
27) 956.802 (Bf) 1.00000
(Aspheric data)
Face K C4 C6 C8 C10
2) 0.0966 4.3893E-07 -2.2828E-10 5.3740E-13 -4.5937E-16
7) -2.6925 -1.8696E-07 3.1779E-11 -1.4504E-13 3.7257E-16
25) 99.0000 -7.8645E-07 -9.1652E-10 8.4499E-12 -1.0000E-16
(Variable interval data)
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state
f 24.70 49.51 68.00
D1 53.50 11.97 1.00
D2 1.40 15.60 24.00
D3 16.50 7.50 2.50
D4 2.00 8.00 17.00
Bf 43.76 50.27 52.24
(Values for conditional expressions)
(1) (−f3) /fw=2.07
(2) | f5 | /fw=8.68
(3) (X3-X5) /Bfw=-0.02
(4) f1 × FNOT / ft = −1.67
(5) f5n / fw = −2.47
(6) f2a / f2b = 1.74
図２は、本第１実施例のズームレンズの無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態における諸収差図を、（ｂ）は中間焦点距離状態における諸収差図を、（ｃ）は望遠端状態における諸収差図をそれぞれ示す。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高、Ａは主光線の入射角、ｄはｄ線（波長λ＝５８７．６nm）を示しており、非点収差図において実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示している。また、球面収差図において、実線は球面収差を破線はサインコンディションをそれぞれ示している。なお、これらの記号の説明は、以降の他の実施例においても同様とし説明を省略する。 2A and 2B are graphs showing various aberrations of the zoom lens according to the first embodiment in the infinite focus state. FIG. 2A is a diagram showing aberrations at the wide-angle end state, and FIG. (C) shows various aberration diagrams in the telephoto end state. In each aberration diagram, FNO is the F number, Y is the image height, A is the chief ray incident angle, d is the d-line (wavelength λ = 587.6 nm), and the solid line in the astigmatism diagram is the sagittal image plane. The broken lines indicate the meridional image planes. In the spherical aberration diagram, the solid line indicates the spherical aberration, and the broken line indicates the sine condition. The description of these symbols is the same in the other examples below, and the description is omitted.
各収差図から明らかなように、本第１実施例のズームレンズは、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。 As is apparent from each aberration diagram, the zoom lens of the first embodiment has excellent imaging performance with various aberrations corrected well in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. Recognize.
（第２実施例）
図３は、本発明の第２実施例にかかるズームレンズのレンズ構成図である。
(Second embodiment)
FIG. 3 is a lens configuration diagram of a zoom lens according to Example 2 of the present invention.
図３において、本第２実施例のズームレンズは、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負屈折力の第５レンズ群Ｇ５からなり、広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｉ方向へ移動したのち物体方向へ移動し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５は供に物体方向へ移動し、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５は同じ軌跡で移動するように構成されている。 In FIG. 3, the zoom lens according to the second embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G3 having a negative refractive power. And a fourth lens group G4 having a positive refractive power and a fifth lens group G5 having a negative refractive power. During zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T, the first lens group G1 moves in the image plane I direction. Then, the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 move together in the object direction, and the third lens group G3 and the fifth lens group G3 move to the object direction. The lens group G5 is configured to move along the same locus.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹形状の負レンズと両凸形状の正レンズから構成されている。 The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens, and a biconvex positive lens.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正屈折力の前群Ｇ２ａと正屈折力の後群Ｇ２ｂから構成され、前群Ｇ２ａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合負レンズから構成され、後群Ｇ２ｂは両凸形状の正レンズから構成されている。 The second lens group G2 includes, in order from the object side, a front group G2a having a positive refractive power and a rear group G2b having a positive refractive power. The front group G2a includes, in order from the object side, a biconvex positive lens, A negative meniscus lens having a convex surface facing the side and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side are composed of a cemented negative lens, and the rear group G2b is composed of a biconvex positive lens.
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹形状の負レンズと、両凹形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合負レンズから構成されている。 The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented negative lens composed of a biconcave negative lens, a biconcave negative lens, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸形状の正レンズとの接合正レンズと、両凸形状の正レンズから構成されている。 The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented positive lens of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens, and a biconvex positive lens.
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合負レンズから構成されている。 The fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented negative lens including a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配置され、広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際して、第３レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。 The aperture stop S is disposed closest to the object side of the third lens group G3, and moves integrally with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T.
また、第２レンズ群の前群Ｇ２ａを光軸に沿って移動させて無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングを行う構成である。 In addition, the front group G2a of the second lens group is moved along the optical axis to perform focusing from an object at infinity to a near object.
以下の表２に、本第２実施例にかかるズームレンズの諸元の値を掲げる。 Table 2 below provides values of specifications of the zoom lens according to the second example.
（表２）
（全体諸元）
ｆ＝２４．７〜６８．０
Ｆ＝２．９１〜２．９８
２ω＝８４．３〜３４．６
（レンズデータ）
r d νd nd
1) 137.000 3.2 49.52 1.74443
2)* 29.415 14.9 1.00000
3) -108.792 2.5 46.62 1.81600
4) 153.824 0.4 1.00000
5) 140.883 4.4 23.06 1.86074
6) -591.990 (D1) 1.00000
7)* 94.000 5 46.57 1.80400
8) -173.664 0.1 1.00000
9) 121.888 1.5 25.42 1.80518
10) 35.364 5 58.72 1.61272
11) 130.000 7.61 1.00000
12) 50.454 6 46.62 1.81600
13) -479.906 (D2) 1.00000
14> ∞ 1.4 1.00000 開口絞りＳ
15) -350.000 1.5 46.63 1.81600
16) 88.567 2.8 1.00000
17) -114.345 1.5 60.08 1.64000
18) 27.156 4.1 23.78 1.84666
19) 87.504 (D3) 1.00000
20) 125.944 1.5 23.78 1.84666
21) 28.659 8 81.61 1.49700
22) -47.427 0.1 1.00000
23) 63.860 4.7 60.08 1.64000
24) -137.142 (D4) 1.00000
25) 141.807 1.5 46.62 1.81600
26) 41.367 4.5 48.84 1.53172
27)* 179.256 (Bf) 1.00000
（非球面データ）
面 K C4 C6 C8 C10
2) 0.1304 8.5439E-07 -2.8408E-10 3.7444E-13 -1.9550E-16
7) -21.5539 2.3981E-06 -3.2950E-09 2.0507E-12 3.7257E-16
27) 99.0000 -2.2152E-06 -2.2375E-09 -3.0127E-12 -7.4677E-14
（可変間隔データ）
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
f 24.70 48.23 68.00
D1 53.00 11.97 1.00
D2 1.40 14.50 22.50
D3 17.00 7.30 2.00
D4 2.00 11.70 17.00
Bf 44.87 46.60 54.17
（条件式対応値）
（１） （−ｆ３）／ｆｗ＝2.05
（２） ｜ｆ５｜／ｆｗ＝10.00
（３） （３−X５）／Ｂｆｗ＝0.00
（４） ｆ１×ＦＮＯＴ／ｆｔ＝−1.68
（５） ｆ５ｎ／ｆw＝−2.92
（６） ｆ２ａ／ｆ２ｂ＝1.78
(Table 2)
(Overall specifications)
f = 24.7-68.0
F = 2.91 to 2.98
2ω = 84.3-34.6
(Lens data)
rd νd nd
1) 137.000 3.2 49.52 1.74443
2) * 29.415 14.9 1.00000
3) -108.792 2.5 46.62 1.81600
4) 153.824 0.4 1.00000
5) 140.883 4.4 23.06 1.86074
6) -591.990 (D1) 1.00000
7) * 94.000 5 46.57 1.80 400
8) -173.664 0.1 1.00000
9) 121.888 1.5 25.42 1.80518
10) 35.364 5 58.72 1.61272
11) 130.000 7.61 1.00000
12) 50.454 6 46.62 1.81600
13) -479.906 (D2) 1.00000
14> ∞ 1.4 1.00000 Aperture stop S
15) -350.000 1.5 46.63 1.81600
16) 88.567 2.8 1.00000
17) -114.345 1.5 60.08 1.64000
18) 27.156 4.1 23.78 1.84666
19) 87.504 (D3) 1.00000
20) 125.944 1.5 23.78 1.84666
21) 28.659 8 81.61 1.49700
22) -47.427 0.1 1.00000
23) 63.860 4.7 60.08 1.64000
24) -137.142 (D4) 1.00000
25) 141.807 1.5 46.62 1.81600
26) 41.367 4.5 48.84 1.53172
27) * 179.256 (Bf) 1.00000
(Aspheric data)
Face K C4 C6 C8 C10
2) 0.1304 8.5439E-07 -2.8408E-10 3.7444E-13 -1.9550E-16
7) -21.5539 2.3981E-06 -3.2950E-09 2.0507E-12 3.7257E-16
27) 99.0000 -2.2152E-06 -2.2375E-09 -3.0127E-12 -7.4677E-14
(Variable interval data)
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state
f 24.70 48.23 68.00
D1 53.00 11.97 1.00
D2 1.40 14.50 22.50
D3 17.00 7.30 2.00
D4 2.00 11.70 17.00
Bf 44.87 46.60 54.17
(Values for conditional expressions)
(1) (−f3) /fw=2.05
(2) | f5 | /fw=10.00
(3) (3-X5) /Bfw=0.00
(4) f1 × FNOT / ft = −1.68
(5) f5n / fw = −2.92
(6) f2a / f2b = 1.78
図４は、本第２実施例のズームレンズの無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態における諸収差図を、（ｂ）は中間焦点距離状態における諸収差図を、（ｃ）は望遠端状態における諸収差図をそれぞれ示す。 4A and 4B show various aberration diagrams of the zoom lens according to the second embodiment in the infinite focus state. FIG. 4A shows various aberration diagrams in the wide-angle end state, and FIG. 4B shows various aberration diagrams in the intermediate focal length state. (C) shows various aberration diagrams in the telephoto end state.
各収差図から明らかなように、本第２実施例のズームレンズは、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。 As is apparent from the respective aberration diagrams, the zoom lens of the second embodiment has excellent imaging performance because various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. Recognize.
（第３実施例）
図５は、本発明の第３実施例にかかるズームレンズのレンズ構成図である。
(Third embodiment)
FIG. 5 is a lens configuration diagram of a zoom lens according to Example 3 of the present invention.
図５において、本第３実施例のズームレンズは、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負屈折力の第５レンズ群Ｇ５からなり、広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｉ方向へ移動したのち物体方向へ移動し、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４は供に物体方向へ移動し、第３レンズ群は少なくとも望遠端状態Ｔで広角端状態Ｗより物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定するように構成されている。 In FIG. 5, the zoom lens of the third embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G3 having a negative refractive power. And a fourth lens group G4 having a positive refractive power and a fifth lens group G5 having a negative refractive power. During zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T, the first lens group G1 moves in the image plane I direction. Then the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move together in the object direction, and the third lens group moves from the wide-angle end state W to the object side at least in the telephoto end state T. The fifth lens group G5 is configured to be fixed.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹形状の負レンズと両凸形状の正レンズとの接合負レンズから構成されている。 The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a cemented negative lens of a biconcave negative lens and a biconvex positive lens.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正屈折力の前群Ｇ２ａと正屈折力の後群Ｇ２ｂから構成され、前群Ｇ２ａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合負レンズから構成され、後群Ｇ２ｂは両凸形状の正レンズから構成されている。 The second lens group G2 includes, in order from the object side, a front group G2a having a positive refractive power and a rear group G2b having a positive refractive power. The front group G2a includes, in order from the object side, a biconvex positive lens, A negative meniscus lens having a convex surface facing the side and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side are composed of a cemented negative lens, and the rear group G2b is composed of a biconvex positive lens.
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹形状の負レンズと、両凹形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合負レンズから構成されている。 The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented negative lens composed of a biconcave negative lens, a biconcave negative lens, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸形状の正レンズとの接合正レンズと、両凸形状の正レンズから構成されている。 The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented positive lens of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens, and a biconvex positive lens.
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸形状の正レンズとの接合負レンズから構成されている。 The fifth lens group G5 includes a cemented negative lens formed by a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens.
開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配置され、広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際して、第３レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。
また、第２レンズ群Ｇ２の前群Ｇ２ａを光軸に沿って移動させて無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングを行う構成である。
The aperture stop S is disposed closest to the object side of the third lens group G3, and moves integrally with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T.
In addition, the front group G2a of the second lens group G2 is moved along the optical axis to perform focusing from an infinitely distant object to a close object.
以下の表３に、本第３実施例にかかるズームレンズの諸元の値を掲げる。 Table 3 below provides values of specifications of the zoom lens according to the third example.
（表３）
（全体諸元）
ｆ＝２４．９〜６７．５
Ｆ＝２．８８〜２．９０
２ω＝８３．９〜３４．８
（レンズデータ）
r d νd nd
1) 140.000 3.2 49.52 1.74443
2)* 30.047 15 1.00000
3) -84.731 2.5 42.72 1.83481
4) 325.562 4.4 23.78 1.84666
5) -213.912 (D1) 1.00000
6)* 82.950 5.3 49.61 1.77250
7) -132.311 0.1 1.00000
8) 88.024 1.5 23.78 1.84666
9) 37.940 4.2 60.29 1.62041
10) 76.649 7.61 1.00000
11) 48.762 6 46.63 1.81600
12) -1085.749 (D2) 1.00000
13> ∞ 1 1.00000 開口絞りＳ
14) -612.009 1.5 46.63 1.81600
15) 57.413 3.2 1.00000
16) -86.429 1.5 55.38 1.63854
17) 28.725 4.1 23.78 1.84666
18) 169.688 (D3) 1.00000
19) 266.795 1.5 23.78 1.84666
20) 30.374 8 81.61 1.49700
21) -39.902 0.1 1.00000
22) 48.363 5 44.89 1.63930
23) -192.314 (D4) 1.00000
24) 1500.000 1.5 46.63 1.81600
25) 40.184 5.5 64.14 1.51633
26)* -320.021 (Bf) 1.00000
（非球面データ）
面 K C4 C6 C8 C10
2) 0.0933 4.4925E-07 1.1361E-10 -1.7411E-13 -3.1082E-18
6) -2.0849 -7.1175E-07 2.7206E-10 -1.0125E-12 1.1140E-15
26) 99.0000 -3.6028E-08 1.8220E-09 -8.7899E-12 1.0000E-16
（可変間隔データ）
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
f 24.90 49.25 67.50
D1 55.08 11.63 0.71
D2 1.91 15.40 24.78
D3 18.81 8.33 3.20
D4 2.27 12.63 21.40
Bf 44.89 44.88 44.91
（条件式対応値）
（１） （−ｆ３）／ｆｗ＝1.91
（２） ｜ｆ５｜／ｆｗ＝7.64
（３） （X３−X５）／Ｂｆｗ＝−0.08
（４） ｆ１×ＦＮＯＴ／ｆｔ＝−1.64
（５） ｆ５ｎ／ｆw＝−2.03
（６） ｆ２ａ／ｆ２ｂ＝1.54
(Table 3)
(Overall specifications)
f = 24.9-67.5
F = 2.88-2.90
2ω = 83.9-34.8
(Lens data)
rd νd nd
1) 140.000 3.2 49.52 1.74443
2) * 30.047 15 1.00000
3) -84.731 2.5 42.72 1.83481
4) 325.562 4.4 23.78 1.84666
5) -213.912 (D1) 1.00000
6) * 82.950 5.3 49.61 1.77250
7) -132.311 0.1 1.00000
8) 88.024 1.5 23.78 1.84666
9) 37.940 4.2 60.29 1.62041
10) 76.649 7.61 1.00000
11) 48.762 6 46.63 1.81600
12) -1085.749 (D2) 1.00000
13> ∞ 1 1.00000 Aperture stop S
14) -612.009 1.5 46.63 1.81600
15) 57.413 3.2 1.00000
16) -86.429 1.5 55.38 1.63854
17) 28.725 4.1 23.78 1.84666
18) 169.688 (D3) 1.00000
19) 266.795 1.5 23.78 1.84666
20) 30.374 8 81.61 1.49700
21) -39.902 0.1 1.00000
22) 48.363 5 44.89 1.63930
23) -192.314 (D4) 1.00000
24) 1500.000 1.5 46.63 1.81600
25) 40.184 5.5 64.14 1.51633
26) * -320.021 (Bf) 1.00000
(Aspheric data)
Face K C4 C6 C8 C10
2) 0.0933 4.4925E-07 1.1361E-10 -1.7411E-13 -3.1082E-18
6) -2.0849 -7.1175E-07 2.7206E-10 -1.0125E-12 1.1140E-15
26) 99.0000 -3.6028E-08 1.8220E-09 -8.7899E-12 1.0000E-16
(Variable interval data)
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state
f 24.90 49.25 67.50
D1 55.08 11.63 0.71
D2 1.91 15.40 24.78
D3 18.81 8.33 3.20
D4 2.27 12.63 21.40
Bf 44.89 44.88 44.91
(Values for conditional expressions)
(1) (−f3) /fw=1.91
(2) | f5 | /fw=7.64
(3) (X3-X5) /Bfw=-0.08
(4) f1 × FNOT / ft = −1.64
(5) f5n / fw = −2.03
(6) f2a / f2b = 1.54
図６は、本第３実施例のズームレンズの無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態における諸収差図を、（ｂ）は中間焦点距離状態における諸収差図を、（ｃ）は望遠端状態における諸収差図をそれぞれ示す。 6A and 6B show various aberration diagrams of the zoom lens according to the third example in the infinite focus state. FIG. 6A shows various aberration diagrams in the wide-angle end state, and FIG. 6B shows various aberration diagrams in the intermediate focal length state. (C) shows various aberration diagrams in the telephoto end state.
各収差図から明らかなように、本第３実施例のズームレンズは、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。 As is apparent from each aberration diagram, the zoom lens of the third embodiment has excellent imaging performance with various aberrations corrected well in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. Recognize.
（第４実施例）
図７は、本発明の第４実施例にかかるズームレンズのレンズ構成図である。
(Fourth embodiment)
FIG. 7 is a lens configuration diagram of a zoom lens according to Example 4 of the present invention.
図７において、本第４実施例のズームレンズは、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負屈折力の第５レンズ群Ｇ５からなり、広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｉ方向へ移動したのち物体方向へ移動し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５は供に物体方向へ移動するように構成されている。 In FIG. 7, the zoom lens of the fourth embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G3 having a negative refractive power. And a fourth lens group G4 having a positive refractive power and a fifth lens group G5 having a negative refractive power. During zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T, the first lens group G1 moves in the image plane I direction. The second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 are configured to move in the object direction.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹形状の負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズから構成されている。 The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正屈折力の前群Ｇ２ａと正屈折力の後群Ｇ２ｂからなり、前群Ｇ２ａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合負レンズからなり、後群Ｇ２ｂは両凸形状の正レンズから構成されている。 The second lens group G2 includes, in order from the object side, a front group G2a having a positive refractive power and a rear group G2b having a positive refractive power. The front group G2a includes, in order from the object side, a biconvex positive lens and an object side. A negative meniscus lens having a convex surface facing the surface and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, and the rear group G2b is composed of a biconvex positive lens.
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合負レンズから構成されている。 The third lens group G3 is composed of, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a cemented negative lens composed of a biconcave negative lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. Yes.
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸形状の正レンズとの接合正レンズと、両凸形状の正レンズから構成されている。 The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented positive lens of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens, and a biconvex positive lens.
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸形状の正レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズとの接合負レンズから構成されている。 The fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented negative lens including a biconvex positive lens and a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side.
開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配置され、広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際して、第３レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。 The aperture stop S is disposed closest to the object side of the third lens group G3, and moves integrally with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T.
また、第２レンズ群Ｇ２の前群Ｇ２ａを光軸に沿って移動させて無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングを行う。 Further, the front group G2a of the second lens group G2 is moved along the optical axis to perform focusing from an infinitely distant object to a close object.
以下の表４に、本第４実施例にかかるズームレンズの諸元の値を掲げる。 Table 4 below provides values of specifications of the zoom lens according to the fourth example.
（表４）
（全体諸元）
ｆ＝２４．７〜６８．０
Ｆ＝２．８９〜２．９９
２ω＝８４．１〜３４．８
（レンズデータ）
r d νd nd
1) 137.497 3.2 49.52 1.74443
2)* 29.531 14 1.00000
3) -116.714 2.5 54.68 1.72916
4) 156.646 0.2 1.00000
5) 125.122 4.4 23.06 1.86074
6) 767.515 (D1) 1.00000
7)* 112.375 4.9 46.62 1.81600
8) -173.946 0.1 1.00000
9) 97.849 1.5 25.42 1.80518
10) 31.353 5.3 58.72 1.61272
11) 141.495 8.22 1.00000
12) 51.812 6.3 46.62 1.81600
13) -612.080 (D2) 1.00000
14> ∞ 1.4 1.00000 開口絞りＳ
15) 1130.184 1.5 46.57 1.80400
16) 74.355 3.5 1.00000
17) -64.737 1.4 60.08 1.64000
18) 27.654 4.2 23.78 1.84666
19) 149.026 (D3) 1.00000
20) 85.584 1.5 23.78 1.84666
21) 27.851 8.3 81.61 1.49700
22) -53.846 0.1 1.00000
23) 93.593 4.7 55.38 1.63854
24) -88.600 (D4) 1.00000
25)* 352.148 5 64.14 1.51633
26) -47.010 1.5 37.16 1.83400
27) -1825.413 (Bf) 1.00000
（非球面データ）
面 K C4 C6 C8 C10
2) 0.1373 8.7930E-07 -3.5115E-10 1.2483E-12 -8.8940E-16
7) -1.7044 -3.1046E-07 -1.0129E-10 1.9008E-13 3.7257E-16
25) 78.6448 -3.4286E-07 -1.0294E-10 8.0514E-12 0.0000E+00
（可変間隔データ）
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
f 24.70 50.19 67.99
D1 53.48 11.95 1.31
D2 1.40 15.09 22.39
D3 17.64 7.24 2.40
D4 3.13 7.43 17.46
Bf 41.85 53.22 54.86
（条件式対応値）
（１） （−ｆ３）／ｆｗ＝2.18
（２） ｜ｆ５｜／ｆｗ＝8.43
（３） （X３−X５）／Ｂｆｗ＝0.02
（４） ｆ１×ＦＮＯＴ／ｆｔ＝−1.69
（５） ｆ５ｎ／ｆw＝−2.34
（６） ｆ２ａ／ｆ２ｂ＝1.69
(Table 4)
(Overall specifications)
f = 24.7-68.0
F = 2.89-2.99
2ω = 84.1-34.8
(Lens data)
rd νd nd
1) 137.497 3.2 49.52 1.74443
2) * 29.531 14 1.00000
3) -116.714 2.5 54.68 1.72916
4) 156.646 0.2 1.00000
5) 125.122 4.4 23.06 1.86074
6) 767.515 (D1) 1.00000
7) * 112.375 4.9 46.62 1.81600
8) -173.946 0.1 1.00000
9) 97.849 1.5 25.42 1.80518
10) 31.353 5.3 58.72 1.61272
11) 141.495 8.22 1.00000
12) 51.812 6.3 46.62 1.81600
13) -612.080 (D2) 1.00000
14> ∞ 1.4 1.00000 Aperture stop S
15) 1130.184 1.5 46.57 1.80 400
16) 74.355 3.5 1.00000
17) -64.737 1.4 60.08 1.64000
18) 27.654 4.2 23.78 1.84666
19) 149.026 (D3) 1.00000
20) 85.584 1.5 23.78 1.84666
21) 27.851 8.3 81.61 1.49700
22) -53.846 0.1 1.00000
23) 93.593 4.7 55.38 1.63854
24) -88.600 (D4) 1.00000
25) * 352.148 5 64.14 1.51633
26) -47.010 1.5 37.16 1.83400
27) -1825.413 (Bf) 1.00000
(Aspheric data)
Face K C4 C6 C8 C10
2) 0.1373 8.7930E-07 -3.5115E-10 1.2483E-12 -8.8940E-16
7) -1.7044 -3.1046E-07 -1.0129E-10 1.9008E-13 3.7257E-16
25) 78.6448 -3.4286E-07 -1.0294E-10 8.0514E-12 0.0000E + 00
(Variable interval data)
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state
f 24.70 50.19 67.99
D1 53.48 11.95 1.31
D2 1.40 15.09 22.39
D3 17.64 7.24 2.40
D4 3.13 7.43 17.46
Bf 41.85 53.22 54.86
(Values for conditional expressions)
(1) (−f3) /fw=2.18
(2) | f5 | /fw=8.43
(3) (X3-X5) /Bfw=0.02
(4) f1 × FNOT / ft = −1.69
(5) f5n / fw = -2.34
(6) f2a / f2b = 1.69
図８は、本第４実施例のズームレンズの無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態における諸収差図を、（ｂ）は中間焦点距離状態における諸収差図を、（ｃ）は望遠端状態における諸収差図をそれぞれ示す。 FIG. 8 shows various aberration diagrams of the zoom lens of the fourth example in the infinite focus state, (a) various aberration diagrams in the wide-angle end state, and (b) various aberration diagrams in the intermediate focal length state. (C) shows various aberration diagrams in the telephoto end state.
各収差図から明らかなように、本第４実施例のズームレンズは、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。 As is apparent from each aberration diagram, the zoom lens of the fourth embodiment has excellent imaging performance with various aberrations corrected well in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. Recognize.
（第５実施例）
図９は、本発明の第５実施例にかかるズームレンズのレンズ構成図である。
(5th Example)
FIG. 9 is a lens configuration diagram of a zoom lens according to Example 5 of the present invention.
図５において、本第５実施例のズームレンズは、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負屈折力の第５レンズ群Ｇ５からなり、広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｉ方向へ移動したのち物体方向へ移動し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５は供に物体方向へ移動するように構成されている。 In FIG. 5, the zoom lens of the fifth embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G3 having a negative refractive power. And a fourth lens group G4 having a positive refractive power and a fifth lens group G5 having a negative refractive power. During zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T, the first lens group G1 moves in the image plane I direction. The second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 are configured to move in the object direction.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹形状の負レンズと両凸形状の正レンズとの接合正レンズから構成されている。 The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a cemented positive lens composed of a biconcave negative lens and a biconvex positive lens.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正屈折力の前群Ｇ２ａと正屈折力の後群Ｇ２ｂからなり、前記前群Ｇ２ａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合負レンズから構成され、後群Ｇ２ｂは両凸形状の正レンズから構成されている。 The second lens group G2 includes, in order from the object side, a front group G2a having a positive refractive power and a rear group G2b having a positive refractive power. The front group G2a includes, in order from the object side, a biconvex positive lens, A negative meniscus lens having a convex surface facing the side and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side are composed of a cemented negative lens, and the rear group G2b is composed of a biconvex positive lens.
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合負レンズから構成されている。 The third lens group G3 is composed of, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a cemented negative lens composed of a biconcave negative lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. Yes.
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸形状の正レンズとの接合正レンズと、両凸形状の正レンズから構成されている。 The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented positive lens of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens, and a biconvex positive lens.
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凹形状の負レンズと両凸形状の正レンズとの接合負レンズから構成されている。 The fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented negative lens composed of a biconcave negative lens and a biconvex positive lens.
開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配置され、広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際して、第３レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。 The aperture stop S is disposed closest to the object side of the third lens group G3, and moves integrally with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T.
また、第２レンズ群Ｇ２の前群Ｇ２ａを光軸に沿って移動させて無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングを行う。 Further, the front group G2a of the second lens group G2 is moved along the optical axis to perform focusing from an infinitely distant object to a close object.
以下の表５に、本第５実施例にかかるズームレンズの諸元の値を掲げる。 Table 5 below provides values of specifications of the zoom lens according to the fifth example.
（表５）
（全体諸元）
ｆ＝２４．７〜６８．０
Ｆ＝２．９０〜２．８８
２ω＝８４．３〜３４．６
（レンズデータ）
r d νd nd
1) 134.236 3.2 49.52 1.74443
2)* 30.667 15.5 1.00000
3) -89.022 2.5 42.72 1.83481
4) 120.897 4.4 23.78 1.84666
5) -334.938 (D1) 1.00000
6)* 87.000 5.2 49.61 1.77250
7) -128.106 0.1 1.00000
8) 86.167 1.35 23.78 1.84666
9) 34.630 4.4 60.29 1.62041
10) 91.131 8.07 1.00000
11) 50.219 6 46.63 1.81600
12) -541.840 (D2) 1.00000
13> ∞ 1.4 1.00000 開口絞りＳ
14) 700.000 1.5 46.63 1.81600
15) 56.917 3 1.00000
16) -74.214 1.5 55.38 1.63854
17) 25.617 4.1 23.78 1.84666
18) 124.538 (D3) 1.00000
19) 188.963 1.5 23.78 1.84666
20) 28.037 7.5 81.61 1.49700
21) -41.708 0.1 1.00000
22) 50.253 4.5 49.81 1.61772
23) -119.934 (D4) 1.00000
24)* -158.190 1.5 46.63 1.81600
25) 61.227 5.5 48.84 1.53172
26) -148.545 (Bf) 1.00000
（非球面データ）
面 K C4 C6 C8 C10
2) 0.6236 -1.6959E-06 -1.3392E-09 5.3056E-13 -1.0822E-15
6) -3.2871 -4.2287E-07 -5.0231E-10 9.8876E-13 -9.0677E-16
24) -10.2083 -2.6973E-07 1.3157E-12 5.7560E-12 0.0000E+00
（可変間隔データ）
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
f 24.70 49.70 67.98
D1 55.70 12.02 1.06
D2 0.73 14.25 23.19
D3 19.67 8.77 3.77
D4 1.40 7.65 14.63
Bf 44.69 49.65 51.29
（条件式対応値）
（１） （−ｆ３）／ｆｗ＝1.94
（２） ｜ｆ５｜／ｆｗ＝6.64
（３） （X３−X５）／Ｂｆｗ＝0.06
（４） ｆ１×ＦＮＯＴ／ｆｔ＝−1.58
（５） ｆ５ｎ／ｆw＝−2.18
（６） ｆ２ａ／ｆ２ｂ＝1.48
(Table 5)
(Overall specifications)
f = 24.7-68.0
F = 2.90-2.88
2ω = 84.3-34.6
(Lens data)
rd νd nd
1) 134.236 3.2 49.52 1.74443
2) * 30.667 15.5 1.00000
3) -89.022 2.5 42.72 1.83481
4) 120.897 4.4 23.78 1.84666
5) -334.938 (D1) 1.00000
6) * 87.000 5.2 49.61 1.77250
7) -128.106 0.1 1.00000
8) 86.167 1.35 23.78 1.84666
9) 34.630 4.4 60.29 1.62041
10) 91.131 8.07 1.00000
11) 50.219 6 46.63 1.81600
12) -541.840 (D2) 1.00000
13> ∞ 1.4 1.00000 Aperture stop S
14) 700.000 1.5 46.63 1.81600
15) 56.917 3 1.00000
16) -74.214 1.5 55.38 1.63854
17) 25.617 4.1 23.78 1.84666
18) 124.538 (D3) 1.00000
19) 188.963 1.5 23.78 1.84666
20) 28.037 7.5 81.61 1.49700
21) -41.708 0.1 1.00000
22) 50.253 4.5 49.81 1.61772
23) -119.934 (D4) 1.00000
24) * -158.190 1.5 46.63 1.81600
25) 61.227 5.5 48.84 1.53172
26) -148.545 (Bf) 1.00000
(Aspheric data)
Face K C4 C6 C8 C10
2) 0.6236 -1.6959E-06 -1.3392E-09 5.3056E-13 -1.0822E-15
6) -3.2871 -4.2287E-07 -5.0231E-10 9.8876E-13 -9.0677E-16
24) -10.2083 -2.6973E-07 1.3157E-12 5.7560E-12 0.0000E + 00
(Variable interval data)
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state
f 24.70 49.70 67.98
D1 55.70 12.02 1.06
D2 0.73 14.25 23.19
D3 19.67 8.77 3.77
D4 1.40 7.65 14.63
Bf 44.69 49.65 51.29
(Values for conditional expressions)
(1) (-f3) /fw=1.94
(2) | f5 | /fw=6.64
(3) (X3-X5) /Bfw=0.06
(4) f1 × FNOT / ft = −1.58
(5) f5n / fw = -2.18
(6) f2a / f2b = 1.48
図１０は、本第５実施例のズームレンズの無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態における諸収差図を、（ｂ）は中間焦点距離状態における諸収差図を、（ｃ）は望遠端状態における諸収差図をそれぞれ示す。 FIG. 10 shows various aberration diagrams of the zoom lens of Example 5 in the infinite focus state, (a) shows various aberration diagrams in the wide-angle end state, and (b) shows various aberration diagrams in the intermediate focal length state. (C) shows various aberration diagrams in the telephoto end state.
各収差図から明らかなように、本第５実施例のズームレンズは、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。 As is apparent from the respective aberration diagrams, the zoom lens of the fifth example has excellent imaging performance because various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. Recognize.
（第６実施例）
図１１は、本発明の第６実施例にかかるズームレンズのレンズ構成図である。
(Sixth embodiment)
FIG. 11 is a lens configuration diagram of a zoom lens according to Example 6 of the present invention.
図１１において、本第６実施例のズームレンズは、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負屈折力の第５レンズ群Ｇ５からなり、広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｉ方向へ移動したのち物体方向へ移動し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５は供に物体方向へ移動するように構成されている。 In FIG. 11, the zoom lens of the sixth embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G3 having a negative refractive power. And a fourth lens group G4 having a positive refractive power and a fifth lens group G5 having a negative refractive power. During zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T, the first lens group G1 moves in the image plane I direction. The second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 are configured to move in the object direction.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹形状の負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズから構成されている。 The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正屈折力の前群Ｇ２ａと正屈折力の後群Ｇ２ｂとから構成され、前群Ｇ２ａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合負レンズからなり、後群Ｇ２ｂは両凸形状の正レンズから構成されている。 The second lens group G2 includes, in order from the object side, a front group G2a having a positive refractive power and a rear group G2b having a positive refractive power. The front group G2a includes, in order from the object side, a biconvex positive lens; The rear group G2b is composed of a biconvex positive lens. The cemented negative lens is composed of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合負レンズから構成されている。 The third lens group G3 is composed of, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a cemented negative lens composed of a biconcave negative lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. Yes.
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸形状の正レンズとの接合正レンズと、両凸形状の正レンズから構成されている。 The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented positive lens of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens, and a biconvex positive lens.
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸形状の正レンズと像面側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合正レンズから構成されている。 The fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented positive lens composed of a biconvex positive lens and a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the image surface side.
開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配置され、広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際して、第３レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。 The aperture stop S is disposed closest to the object side of the third lens group G3, and moves integrally with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T.
また、第２レンズ群Ｇ２の前群Ｇ２ａを光軸に沿って移動させて無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングを行う。 Further, the front group G2a of the second lens group G2 is moved along the optical axis to perform focusing from an infinitely distant object to a close object.
以下の表６に、本第６実施例にかかるズームレンズの諸元の値を掲げる。 Table 6 below provides values of specifications of the zoom lens according to the sixth example.
(表６)
（全体諸元）
ｆ＝２４．７〜６８．０
Ｆ＝２．９０〜２．９０
２ω＝８４．２〜３４．５
（レンズデータ）
r d νd nd
1) 160.000 3.2 49.52 1.74443
2)* 30.290 14 1.00000
3) -130.037 2.5 49.52 1.74443
4) 164.681 1 1.00000
5) 97.580 4.4 23.06 1.86074
6) 341.512 (D1) 1.00000
7)* 87.033 5 46.58 1.80400
8) -186.551 0.1 1.00000
9) 102.837 1.5 25.42 1.80518
10) 34.132 4.6 65.44 1.60300
11) 105.559 7.66 1.00000
12) 59.404 6 46.63 1.81600
13) -273.500 (D2) 1.00000
14) ∞ 1.4 1.00000 開口絞りＳ
15) 955.183 1.5 46.58 1.80400
16) 98.585 2.8 1.00000
17) -51.825 1.5 58.55 1.65160
18) 27.500 4.1 23.78 1.84666
19) 143.816 (D3) 1.00000
20) 192.361 1.5 25.42 1.80518
21) 30.439 8 81.61 1.49700
22) -39.905 0.1 1.00000
23) 127.446 4 81.54 1.49700
24) -147.322 (D4) 1.00000
25)* 152.377 5 65.44 1.60300
26) -60.685 1.5 34.97 1.80100
27) -212.687 (Bf) 1.00000
（非球面データ）
面 K C4 C6 C8 C10
5) 0.8764 -2.6547E-06 -2.7857E-09 2.1905E-12 -4.3819E-15
7) -36.0032 6.0550E-06 -1.3687E-08 2.3157E-11 -1.8913E-14
25) 22.4612 -6.4205E-07 -1.4890E-09 5.6484E-12 -5.6817E-15
（可変間隔データ）
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
f 24.70 47.24 68.00
D1 49.00 13.00 1.08
D2 1.56 15.50 27.00
D3 15.47 7.70 1.97
D4 2.70 13.00 20.00
Bf 45.10 48.89 56.31
（条件式対応値）
（１） （−ｆ３）／ｆｗ＝2.13
（２） ｜ｆ５｜／ｆｗ＝9.09
（３） （X３−X５）／Ｂｆｗ＝−0.08
（４） ｆ１×ＦＮＯＴ／ｆｔ＝−1.74
（５） ｆ５ｎ／ｆw＝−4.31
（６） ｆ２ａ／ｆ２ｂ＝1.63
(Table 6)
(Overall specifications)
f = 24.7-68.0
F = 2.90-2.90
2ω = 84.2-34.5
(Lens data)
rd νd nd
1) 160.000 3.2 49.52 1.74443
2) * 30.290 14 1.00000
3) -130.037 2.5 49.52 1.74443
4) 164.681 1 1.00000
5) 97.580 4.4 23.06 1.86074
6) 341.512 (D1) 1.00000
7) * 87.033 5 46.58 1.80 400
8) -186.551 0.1 1.00000
9) 102.837 1.5 25.42 1.80518
10) 34.132 4.6 65.44 1.60 300
11) 105.559 7.66 1.00000
12) 59.404 6 46.63 1.81600
13) -273.500 (D2) 1.00000
14) ∞ 1.4 1.00000 Aperture stop S
15) 955.183 1.5 46.58 1.80 400
16) 98.585 2.8 1.00000
17) -51.825 1.5 58.55 1.65160
18) 27.500 4.1 23.78 1.84666
19) 143.816 (D3) 1.00000
20) 192.361 1.5 25.42 1.80518
21) 30.439 8 81.61 1.49700
22) -39.905 0.1 1.00000
23) 127.446 4 81.54 1.49700
24) -147.322 (D4) 1.00000
25) * 152.377 5 65.44 1.60 300
26) -60.685 1.5 34.97 1.80 100
27) -212.687 (Bf) 1.00000
(Aspheric data)
Face K C4 C6 C8 C10
5) 0.8764 -2.6547E-06 -2.7857E-09 2.1905E-12 -4.3819E-15
7) -36.0032 6.0550E-06 -1.3687E-08 2.3157E-11 -1.8913E-14
25) 22.4612 -6.4205E-07 -1.4890E-09 5.6484E-12 -5.6817E-15
(Variable interval data)
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state
f 24.70 47.24 68.00
D1 49.00 13.00 1.08
D2 1.56 15.50 27.00
D3 15.47 7.70 1.97
D4 2.70 13.00 20.00
Bf 45.10 48.89 56.31
(Values for conditional expressions)
(1) (-f3) /fw=2.13
(2) | f5 | /fw=9.09
(3) (X3-X5) /Bfw=-0.08
(4) f1 × FNOT / ft = −1.74
(5) f5n / fw = −4.31
(6) f2a / f2b = 1.63
図１２は、本第６実施例のズームレンズの無限遠合焦状態における諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態における諸収差図を、（ｂ）は中間焦点距離状態における諸収差図を、（ｃ）は望遠端状態における諸収差図をそれぞれ示す。 FIG. 12 shows various aberration diagrams of the zoom lens of the sixth embodiment in the infinite focus state, (a) various aberration diagrams in the wide-angle end state, and (b) various aberration diagrams in the intermediate focal length state. (C) shows various aberration diagrams in the telephoto end state.
各収差図から明らかなように、本第６実施例のズームレンズは、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。 As is apparent from the respective aberration diagrams, the zoom lens of the sixth embodiment has excellent imaging performance because various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. Recognize.
なお、本発明の実施例として、５群構成のレンズ系を示したが、該５群に付加レンズ群を加えただけのレンズ系も本発明の効果を内在した同等のレンズ系であることは言うまでもない。また、各レンズ群内の構成においても、実施例の構成に付加レンズを加えただけのレンズ群も本発明の効果を内在した同等のレンズ群であることは言うまでもない。 As an example of the present invention, a lens system having a five-group configuration is shown. However, a lens system in which an additional lens group is added to the five groups is also an equivalent lens system in which the effects of the present invention are inherent. Needless to say. In addition, in the configuration within each lens group, it goes without saying that a lens group in which an additional lens is added to the configuration of the embodiment is an equivalent lens group in which the effects of the present invention are inherent.
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｇ４ 第４レンズ群
Ｇ５ 第５レンズ群
Ｇ２ａ 前群
Ｇ２ｂ 後群
Ｓ 開口絞り
Ｉ 像面
G1 First lens group G2 Second lens group G3 Third lens group G4 Fourth lens group G5 Fifth lens group G2a Front group G2b Rear group S Aperture stop I Image surface
Claims (10)
広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間隔が縮小し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の間隔が拡大し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群の間隔が縮小し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群の間隔が拡大し、広角端状態での全系の焦点距離をｆｗ、第ｉレンズ群の焦点距離をｆｉとするとき、
１．８ ＜ （−ｆ３）／ｆｗ ＜ ２．７
５ ＜ ｜ｆ５｜／ｆｗ ＜ ３０
の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。 In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, a fourth lens group having a positive refractive power, and a fifth lens group. Have
Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group is reduced, the distance between the second lens group and the third lens group is increased, and the third lens group is increased. The distance between the lens group and the fourth lens group is reduced, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group is enlarged, the focal length of the entire system in the wide-angle end state is fw, and the focal point of the i-th lens group When the distance is fi,
1.8 <(− f3) / fw <2.7
5 <| f5 | / fw <30
A zoom lens that satisfies the following conditions.
−０．２９ ＜ （Ｘ３−Ｘ５）／Ｂｆｗ ＜ ０．１４
の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
ただし、ズーミング移動量Ｘｉの符号は、第ｉレンズ群の広角端状態における光軸上の位置を原点として、望遠端状態における第ｉレンズ群の位置が原点より像面方向に位置する場合を正とする。 At the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, at least the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group move in the object direction, and the i-th lens group from the wide-angle end state to the telephoto end state And the distance from the lens surface on the most image surface side to the image surface in the wide-angle end state is Bfw,
-0.29 <(X3-X5) / Bfw <0.14
The zoom lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
However, the sign of the zooming movement amount Xi is positive when the position on the optical axis in the wide-angle end state of the i-th lens group is the origin and the position of the i-th lens group in the telephoto end state is in the image plane direction from the origin. And
−１．８ ＜ ｆ１×ＦＮＯＴ／ｆｔ ＜ −１．０
の条件を満足することを特徴とする請求項１または２に記載のズームレンズ。 When the F number of the entire system in the telephoto end state is FNOT and the focal length of the entire system in the telephoto end state is ft,
−1.8 <f1 × FNOT / ft <−1.0
The zoom lens according to claim 1, wherein the zoom lens satisfies the following condition.
前記第５レンズ群中の負レンズの焦点距離をｆ５ｎとするとき、
−４．５ ＜ ｆ５ｎ／ｆｗ ＜ −１．５
の条件を満足することを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載のズームレンズ。 The fifth lens group includes both a positive lens and a negative lens;
When the focal length of the negative lens in the fifth lens group is f5n,
−4.5 <f5n / fw <−1.5
The zoom lens according to claim 1, wherein the zoom lens satisfies the following condition.
無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングは前記前群を光軸に沿って移動させることにより行い、
前記前群は少なくとも１枚以上の非球面レンズを有することを特徴とする請求項１から５のいずれか１項に記載のズームレンズ。 The second lens group, in order from the object side, consists of a front group of positive refractive power and a rear group of positive refractive power,
Focusing from an infinite object to a close object is performed by moving the front group along the optical axis,
The zoom lens according to claim 1, wherein the front group includes at least one aspheric lens.
無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングは前記前群を光軸に沿って移動させることにより行い、
前記前群の焦点距離をｆ２a、前記後群の焦点距離をｆ２bとするとき、
１．３ ＜ ｆ２a／ｆ２b ＜ １．８
の条件を満足することを特徴とする請求項１から６のいずれか１項に記載のズームレンズ。 The second lens group, in order from the object side, consists of a front group of positive refractive power and a rear group of positive refractive power,
Focusing from an infinite object to a close object is performed by moving the front group along the optical axis,
When the focal length of the front group is f2a and the focal length of the rear group is f2b,
1.3 <f2a / f2b <1.8
The zoom lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングは前記前群を光軸に沿って移動させることにより行い、
前記前群は、物体側より順に、両凸形状の正レンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合負レンズで構成されることを特徴とする請求項１から７のいずれか１項に記載のズームレンズ。 The second lens group, in order from the object side, consists of a front group of positive refractive power and a rear group of positive refractive power,
Focusing from an infinite object to a close object is performed by moving the front group along the optical axis,
The front group includes, in order from the object side, a cemented negative lens of a biconvex positive lens, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. The zoom lens according to any one of claims 1 to 7.
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