JP2016053488A - Iodine removal device and nuclear power plant - Google Patents

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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an iodine removal device capable of effectively preventing condensation of iodine adsorption agent to thereby maintain high iodine adsorption efficiency.SOLUTION: The iodine removal device includes: a piping to which an iodine containing process gas is supplied; a filter vent which is disposed in a path of the piping; a heating member which is disposed at the downstream side of the filter vent in the piping path to generate a heat of reaction by reacting with an ingredient contained in the process gas; and an iodine adsorption member which is disposed in the supply path of the process gas heated by the heat of reaction.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明はヨウ素除去装置および原子力プラントに関する。   The present invention relates to an iodine removing apparatus and a nuclear power plant.

本技術分野の背景技術として、下記特許文献１に記載されたガス処理設備がある。   As background art of this technical field, there is a gas processing facility described in Patent Document 1 below.

この公報には、ガス処理設備に設けられるヨウ素吸着装置に関し「ヨウ素吸着装置は、熱交換器の伝熱管が外面に巻き付けられたケーシング内にヨウ素吸着材層を設けている」と記載されている。また「冷却水喪失事故が発生したときに、万が一、外部電源及び非常用ディーゼル発電機の全交流電源が喪失している場合には、…主蒸気配管の破断箇所からドライウェル内に放出された水蒸気、水素ガス、酸素ガス及び放射性核種である核分裂生成物質、及び原子炉格納容器内に存在する窒素ガスが、ガス供給管を通して熱交換器の伝熱管内に供給される。このため、ケーシング内に供給されたガスの温度が、ケーシングから伝達される熱によって加熱され温度が飽和温度まで上昇し、ケーシング内での結露を防止できるため、ヨウ素吸着材層による放射性ヨウ素の吸着性能、すなわち、放射性ヨウ素の処理性能が向上する。」と記載されている。   This publication describes an iodine adsorption device provided in a gas processing facility as “the iodine adsorption device is provided with an iodine adsorbent layer in a casing around which a heat transfer tube of a heat exchanger is wound”. . Also, “When the accident of loss of cooling water occurs, if the external power supply and all the AC power supply of the emergency diesel generator are lost, it was released into the drywell from the breakage point of the main steam pipe. Water vapor, hydrogen gas, oxygen gas, fission product, which is a radionuclide, and nitrogen gas present in the reactor containment vessel are supplied into the heat transfer tube of the heat exchanger through the gas supply tube. The temperature of the gas supplied to the cylinder is heated by the heat transmitted from the casing, and the temperature rises to the saturation temperature, so that condensation in the casing can be prevented, so that the adsorption performance of radioactive iodine by the iodine adsorbent layer, that is, radioactive "Iodine treatment performance is improved."

特開２０１４−４８０４３号公報（段落００４６〜００４９参照）JP 2014-48043 A (see paragraphs 0046 to 0049)

しかしながら、先の特許文献１に記載されたヨウ素吸着装置におけるヨウ素吸着剤層の加熱は、ヨウ素吸着材層を収容したケーシングの周囲から伝達された熱によるものである。このためヨウ素吸着剤層の加熱効率が十分ではなく、結露を防止する効果も制限されていた。   However, the heating of the iodine adsorbent layer in the iodine adsorbing device described in Patent Document 1 is based on the heat transmitted from the periphery of the casing that houses the iodine adsorbing material layer. For this reason, the heating efficiency of the iodine adsorbent layer is not sufficient, and the effect of preventing condensation is limited.

そこで本発明は、ヨウ素吸着部材の結露を効果的に防止可能で、これによりヨウ素の吸着効率を高く維持することが可能なヨウ素除去装置を提供する。   Therefore, the present invention provides an iodine removing device that can effectively prevent condensation of the iodine adsorbing member, and thereby can maintain high iodine adsorption efficiency.

上記課題を解決するために、例えば特許請求の範囲に記載の構成を採用する。
本願は上記課題を解決する手段を複数含んでいるが、その一例を挙げるならば、ヨウ素を含有する処理ガスが供給される配管と、前記配管の経路上に配置されたフィルタベントと、前記配管の経路上における前記フィルタベントの下流側に配置され前記処理ガス中の成分と反応して反応熱を発する発熱部材と、前記反応熱によって加熱された前記処理ガスの供給経路に配置されたヨウ素吸着部材とを備えたことを特徴とする。 In order to solve the above problems, for example, the configuration described in the claims is adopted.
The present application includes a plurality of means for solving the above-mentioned problems. To give an example, a pipe supplied with a treatment gas containing iodine, a filter vent arranged on the pipe path, and the pipe A heating member disposed on the downstream side of the filter vent and reacting with a component in the processing gas to generate reaction heat, and iodine adsorption disposed in the processing gas supply path heated by the reaction heat And a member.

本発明によれば、ヨウ素吸着部材の結露を効果的に防止可能で、これによりヨウ素の吸着効率を高く維持することが可能なヨウ素除去装置を提供することができる。
上記した以外の課題、構成及び効果は、以下の実施形態の説明により明らかにされる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the iodine removal apparatus which can prevent the condensation of an iodine adsorption member effectively and can maintain the adsorption | suction efficiency of iodine highly by this can be provided.
Problems, configurations, and effects other than those described above will be clarified by the following description of embodiments.

第１実施形態に係るヨウ素除去装置およびこれを用いた原子力プラントの構成図の例である。It is an example of the block diagram of the iodine removal apparatus which concerns on 1st Embodiment, and a nuclear power plant using the same. 第１実施形態に係るヨウ素除去装置の変形例１の構成図である。It is a block diagram of the modification 1 of the iodine removal apparatus which concerns on 1st Embodiment. 第１実施形態に係るヨウ素除去装置の変形例２の構成図である。It is a block diagram of the modification 2 of the iodine removal apparatus which concerns on 1st Embodiment. 第１実施形態に係るヨウ素除去装置の変形例３の構成図である。It is a block diagram of the modification 3 of the iodine removal apparatus which concerns on 1st Embodiment. 第１実施形態に係るヨウ素除去装置の変形例４の構成図である。It is a block diagram of the modification 4 of the iodine removal apparatus which concerns on 1st Embodiment. 第２実施形態に係るヨウ素除去装置の構成図の例である。It is an example of the block diagram of the iodine removal apparatus which concerns on 2nd Embodiment. 第３実施形態に係るヨウ素除去装置の構成図の例である。It is an example of the block diagram of the iodine removal apparatus which concerns on 3rd Embodiment. 第４実施形態に係るヨウ素除去装置の構成図の例である。It is an example of the block diagram of the iodine removal apparatus which concerns on 4th Embodiment. 第５実施形態に係るヨウ素除去装置の構成図の例である。It is an example of the block diagram of the iodine removal apparatus which concerns on 5th Embodiment. 第６実施形態に係るヨウ素除去装置およびこれを用いた原子力プラントの構成図の例である。It is an example of the block diagram of the iodine removal apparatus which concerns on 6th Embodiment, and a nuclear power plant using the same.

以下、本発明のヨウ素除去装置および原子力プラントの実施の形態を、図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下に説明する各実施形態および各変形例において同一の構成要素には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。   Hereinafter, embodiments of an iodine removing apparatus and a nuclear power plant according to the present invention will be described in detail with reference to the drawings. In each embodiment and each modification described below, the same components are denoted by the same reference numerals, and redundant description is omitted.

≪第１実施形態≫
図１は、第１実施形態に係るヨウ素除去装置１およびこれを用いた原子力プラント１００の構成図の例である。図１に示すヨウ素除去装置１は、原子炉１００ａを格納した原子炉格納容器１００ｂから排出されるガスを処理ガスとし、この処理ガス中のヨウ素を除去するための装置である。このヨウ素除去装置１は、原子炉１００ａおよび原子炉格納容器１００ｂと共に、原子力プラント１００を構成する要素ともなっている。 << First Embodiment >>
FIG. 1 is an example of a configuration diagram of an iodine removing apparatus 1 according to the first embodiment and a nuclear power plant 100 using the same. The iodine removing apparatus 1 shown in FIG. 1 is an apparatus for removing iodine in the processing gas using the gas discharged from the reactor containment vessel 100b storing the nuclear reactor 100a as a processing gas. The iodine removal apparatus 1 is also an element constituting the nuclear power plant 100 together with the nuclear reactor 100a and the nuclear reactor containment vessel 100b.

このようなヨウ素除去装置１は、原子炉１００ａを格納した原子炉格納容器１００ｂから延設された配管１１を備えている。配管１１の経路上には、原子炉格納容器１００ｂ側から順に、フィルタベント１３、発熱タンク１５、およびヨウ素吸着タンク１７が、直列に配置されている。   Such an iodine removing apparatus 1 includes a pipe 11 that extends from the reactor containment vessel 100b that houses the reactor 100a. On the path of the pipe 11, a filter vent 13, a heat generating tank 15, and an iodine adsorption tank 17 are arranged in series in this order from the reactor containment vessel 100 b side.

以下、これらの構成要素の詳細を説明するのに先立ち、ヨウ素除去装置１が併設される原子炉１００ａおよび原子炉格納容器１００ｂの構成を説明し、次いでヨウ素除去装置１の各構成要素の詳細を説明する。   Hereinafter, prior to describing the details of these components, the configuration of the reactor 100a and the reactor containment vessel 100b in which the iodine removing device 1 is provided will be described, and then the details of each component of the iodine removing device 1 will be described. explain.

＜原子炉１００ａ＞、
原子炉１００ａは、原子炉格納容器１００ｂおよびヨウ素除去装置１と共に、原子力プラント１００を構成するものである。このような原子炉１００ａは、その型式が限定されることはない。原子炉１００ａは、沸騰水型（Boiling Water Reactor：ＢＷＲ）、加圧水型（Pressurized Water Reactor：ＰＷＲ）、または高速増殖炉（Fast Breeder Reactor：ＦＢＲ）の何れであってもよい。ここでは一例としてＢＷＲ型を図示して原子炉１００ａの説明を行う。 <Reactor 100a>,
The nuclear reactor 100 a constitutes the nuclear power plant 100 together with the nuclear reactor containment vessel 100 b and the iodine removing device 1. The type of the nuclear reactor 100a is not limited. The nuclear reactor 100a may be any of boiling water reactor (BWR), pressurized water reactor (PWR), or fast breeder reactor (FBR). Here, as an example, the nuclear reactor 100a will be described with a BWR type illustrated.

ＢＷＲ型の原子炉１００ａは、核燃料の集合体である炉心１０１を、炉水Ｌに浸漬させた状態で収容する圧力容器１０３を備えている。この圧力容器１０３は、原子炉格納容器１００ｂ内に格納されている。また圧力容器１０３には、主蒸気配管１０７、復水配管１０９、および循環配管１１１が接続されている。   The BWR type nuclear reactor 100a includes a pressure vessel 103 that accommodates a core 101 that is an assembly of nuclear fuel in a state of being immersed in the reactor water L. The pressure vessel 103 is stored in the reactor containment vessel 100b. A main steam pipe 107, a condensate pipe 109, and a circulation pipe 111 are connected to the pressure vessel 103.

このうち主蒸気配管１０７は、圧力容器１０３の上部に接続され、原子炉格納容器１００ｂの外に延設されている。この主蒸気配管１０７は、原子炉格納容器１００ｂの外部において、ここでの図示を省略したタービンおよび復水器に接続される。一方、復水配管１０９は、圧力容器１０３の下部と、主蒸気配管１０７に接続された復水器とに接続される。また循環配管１１１は、圧力容器１０３の下部に接続され、圧力容器１０３内の炉水Ｌを循環させる。この循環配管１１１は、圧力容器１０３と共に原子炉格納容器１００ｂ内に格納されている。   Of these, the main steam pipe 107 is connected to the top of the pressure vessel 103 and extends outside the reactor containment vessel 100b. The main steam pipe 107 is connected to a turbine and a condenser that are not shown here, outside the reactor containment vessel 100b. On the other hand, the condensate pipe 109 is connected to the lower part of the pressure vessel 103 and a condenser connected to the main steam pipe 107. The circulation pipe 111 is connected to the lower part of the pressure vessel 103 and circulates the reactor water L in the pressure vessel 103. The circulation pipe 111 is stored in the reactor containment vessel 100 b together with the pressure vessel 103.

＜原子炉格納容器１００ｂ＞
原子炉格納容器１００ｂは、上述した原子炉１００ａを格納するものである。格納する原子炉１００ａがＢＷＲ型である場合、この原子炉格納容器１００ｂは、内部に圧力抑制用の冷却水Ｌ１が貯留される圧力抑制プールを備えたサプレッションチャンバー１１３を有し、また内部が窒素ガス（Ｎ２）で満たされている。原子炉格納容器１００ｂの限界温度および限界圧力は、それぞれ２００℃、０．７ＭＰａであり、設計圧力の２倍程度である。 <Reactor containment vessel 100b>
The nuclear reactor containment vessel 100b stores the nuclear reactor 100a described above. When the reactor 100a to be stored is a BWR type, the reactor containment vessel 100b has a suppression chamber 113 having a pressure suppression pool in which cooling water L1 for suppressing pressure is stored, and the inside is nitrogen. Filled with gas (N 2 ). The limiting temperature and limiting pressure of the reactor containment vessel 100b are 200 ° C. and 0.7 MPa, respectively, which are about twice the design pressure.

＜配管１１＞
配管１１は、原子炉格納容器１００ｂの上方部分、および原子炉格納容器１００ｂにおけるサプレッションチャンバー１１３の上部に接続されている。この配管１１は、原子炉格納容器１００ｂの内部圧力が上昇した場合に、原子炉格納容器１００ｂ内のガスを排出して原子炉格納容器１００ｂの破損を防止するためのものである。したがって、配管１１は、原子炉格納容器１００ｂとの接続部が最上流であり、その延設方向が下流側となる。 <Piping 11>
The piping 11 is connected to the upper part of the reactor containment vessel 100b and the upper part of the suppression chamber 113 in the reactor containment vessel 100b. This piping 11 is for discharging the gas in the reactor containment vessel 100b and preventing the reactor containment vessel 100b from being damaged when the internal pressure of the reactor containment vessel 100b rises. Therefore, the pipe 11 has the most upstream connection with the reactor containment vessel 100b, and the extending direction thereof is the downstream side.

このような配管１１は、フィルタベント１３よりも上流側の供給配管１１ａ、フィルタベント１３と発熱タンク１５との間の接続配管１１ｂ、発熱タンク１５とヨウ素吸着タンク１７との間の接続配管１１ｃ、およびヨウ素吸着タンク１７の下流側のガス排出管１１ｄとで構成されている。   Such a pipe 11 includes a supply pipe 11a upstream of the filter vent 13, a connection pipe 11b between the filter vent 13 and the heat generating tank 15, a connection pipe 11c between the heat generating tank 15 and the iodine adsorption tank 17, And a gas discharge pipe 11 d on the downstream side of the iodine adsorption tank 17.

配管１１におけるフィルタベント１３よりも上流側の供給配管１１ａは、原子炉格納容器１００ｂの上方部分および原子炉格納容器１００ｂにおけるサプレッションチャンバー１１３の上部のそれぞれに接続されている。これらの供給配管１１ａには、個別に自動開閉弁１１ｅが設けられており、例えば図示したように、フィルタベント１３の上流側で１本に統合された状態でフィルタベント１３に接続されている。各供給配管１１ａに設けられた自動開閉弁１１ｅは、原子炉格納容器１００ｂの内部が所定圧力にまで上昇した場合に供給配管１１ａを開く。自動開閉弁１１ｅによって供給配管１１ａが開かれる所定圧力は、原子炉格納容器１００ｂの限界圧力よりも小さい値に設定される。なお、２つの供給配管１１ａのうちの何れの供給配管１１ａを開くか、または両方を開くかは、原子炉格納容器１００ｂ内の状況によって適宜に判断される。   The supply pipe 11a upstream of the filter vent 13 in the pipe 11 is connected to the upper part of the reactor containment vessel 100b and the upper part of the suppression chamber 113 in the reactor containment vessel 100b. These supply pipes 11a are each provided with an automatic opening / closing valve 11e, and are connected to the filter vent 13 in a state of being integrated into one on the upstream side of the filter vent 13, for example, as illustrated. The automatic open / close valve 11e provided in each supply pipe 11a opens the supply pipe 11a when the inside of the reactor containment vessel 100b rises to a predetermined pressure. The predetermined pressure at which the supply pipe 11a is opened by the automatic opening / closing valve 11e is set to a value smaller than the limit pressure of the reactor containment vessel 100b. It should be noted that which one of the two supply pipes 11a is opened or both are opened is appropriately determined depending on the situation in the reactor containment vessel 100b.

ここで、原子力プラントの事故では、圧力容器１０３から原子炉格納容器１００ｂへ、水蒸気、放射性物質、水素が漏洩する可能性がある。この場合、原子炉格納容器１００ｂは高温高圧となる。このヨウ素除去装置１においては、事故発生時に原子炉格納容器１００ｂ内が所定圧力にまで達すると、原子炉格納容器１００ｂが破損する前に配管１１に設けた自動開閉弁１１ｅが開く。これにより、原子炉格納容器１００ｂ内のガスが、処理ガスとして配管１１（供給配管１１ａ）に供給される構成となっている。   Here, in an accident at a nuclear power plant, water vapor, radioactive material, and hydrogen may leak from the pressure vessel 103 to the reactor containment vessel 100b. In this case, the reactor containment vessel 100b has a high temperature and a high pressure. In this iodine removing apparatus 1, when the inside of the reactor containment vessel 100b reaches a predetermined pressure when an accident occurs, the automatic opening / closing valve 11e provided in the pipe 11 is opened before the reactor containment vessel 100b is damaged. Thereby, the gas in the reactor containment vessel 100b is supplied to the pipe 11 (supply pipe 11a) as the processing gas.

＜フィルタベント１３＞
フィルタベント１３は、配管１１の経路上において自動開閉弁１１ｅの下流に設けられている。このフィルタベント１３は、一般的な構成であってよく、タンク１３ａ、タンク１３ａ内に貯留された薬液Ｌ２、タンク１３ａ内に設けられた金属フィルタ１３ｂを有している。 <Filter vent 13>
The filter vent 13 is provided downstream of the automatic opening / closing valve 11 e on the route of the pipe 11. The filter vent 13 may have a general configuration, and includes a tank 13a, a chemical liquid L2 stored in the tank 13a, and a metal filter 13b provided in the tank 13a.

このうちタンク１３ａは、薬液Ｌ２の貯留部において原子炉格納容器１００ｂから延設された供給配管１１ａに連通して接続され、またタンク１３ａの上部において、発熱タンク１５側に延設される接続配管１１ｂに連通して接続されている。   Among these tanks, the tank 13a is connected in communication with a supply pipe 11a extending from the reactor containment vessel 100b in the reservoir for the chemical liquid L2, and is connected to a heating pipe 15 at the upper part of the tank 13a. 11b is connected in communication.

薬液Ｌ２は、原子炉格納容器１００ｂから排出されるガス中の放射性エアロゾルを捕集するためのものであり、例えば硫酸またはチオ硫酸ナトリウムと水酸化ナトリウムを添加したアルカリ性のスクラバ水である。   The chemical liquid L2 is for collecting radioactive aerosol in the gas discharged from the reactor containment vessel 100b, and is, for example, alkaline scrubber water to which sulfuric acid or sodium thiosulfate and sodium hydroxide are added.

金属フィルタ１３ｂは、薬液Ｌ２と接続配管１１ｂとの間を隔離する状態で、薬液Ｌ２の液面と平行に配置されている。この金属フィルタ１３ｂは、薬液Ｌ２を通過したガス中の液滴や粒径の小さな放射性エアロゾルをトラップし捕集する。このような金属フィルタ１３ｂは、例えば、ステンレス製のメッシュ構造のものが用いられ、プレフィルタ、およびメインフィルタによって構成される。   The metal filter 13b is disposed in parallel with the liquid surface of the chemical liquid L2 in a state of isolating the chemical liquid L2 from the connection pipe 11b. The metal filter 13b traps and collects droplets in the gas that has passed through the chemical liquid L2 and radioactive aerosol having a small particle diameter. Such a metal filter 13b has, for example, a stainless steel mesh structure, and includes a pre-filter and a main filter.

このような構成のフィルタベント１３において、原子炉格納容器１００ｂから配管１１に排出された処理ガスは、先ずフィルタベント１３内の薬液Ｌ２中に供給される。これにより、処理ガス中の放射性エアロゾルは、薬液Ｌ２中に捕集される。さらに薬液Ｌ２を通過した処理ガスは、薬液Ｌ２の上部に配置された金属フィルタ１３ｂを通過する。これにより、処理ガス中の液滴や粒径の小さな放射性エアロゾルは、金属フィルタ１３ｂに捕集される。そして金属フィルタ１３ｂを通過した処理ガスは、接続配管１１ｂを介して発熱タンク１５に供給される。なお、処理ガスは、フィルタベント１３を通過することにより、ほとんどの放射性物質が取り除かれるが、一部の放射性ヨウ素と非凝縮性の水素や酸素はフィルタベント１３において除去しきれずに、接続配管１１ｂに排出される。   In the filter vent 13 having such a configuration, the processing gas discharged from the reactor containment vessel 100b to the pipe 11 is first supplied into the chemical liquid L2 in the filter vent 13. Thereby, the radioactive aerosol in process gas is collected in the chemical | medical solution L2. Further, the processing gas that has passed through the chemical liquid L2 passes through the metal filter 13b disposed on the upper part of the chemical liquid L2. Thereby, the droplet in process gas and the radioactive aerosol with a small particle diameter are collected by the metal filter 13b. The processing gas that has passed through the metal filter 13b is supplied to the heat generating tank 15 through the connection pipe 11b. Although most of the radioactive substances are removed from the processing gas by passing through the filter vent 13, some of the radioactive iodine and non-condensable hydrogen and oxygen cannot be completely removed by the filter vent 13, and the connecting pipe 11b. To be discharged.

＜発熱タンク１５＞
発熱タンク１５は、内部に発熱部材１５ａを収容したものであり、配管１１の経路上においてフィルタベント１３とヨウ素吸着タンク１７との間に配置されている。この発熱タンク１５は、フィルタベント１３側の接続配管１１ｂとヨウ素吸着タンク１７側の接続配管１１ｃとに連通する状態で設けられている。そして、フィルタベント１３側の接続配管１１ｂから供給された処理ガスが、発熱タンク１５を通過してヨウ素吸着タンク１７側の接続配管１１ｃに排出される構成となっている。したがって、発熱タンク１５内においての処理ガスの処理効果を高めるためには、接続配管１１ｂと接続配管１１ｃとは、最も遠い位置において発熱タンク１５に接続されていることが好ましい。 <Fever tank 15>
The heat generating tank 15 accommodates a heat generating member 15 a therein, and is disposed between the filter vent 13 and the iodine adsorption tank 17 on the route of the pipe 11. The heat generation tank 15 is provided in a state of communicating with the connection pipe 11b on the filter vent 13 side and the connection pipe 11c on the iodine adsorption tank 17 side. Then, the processing gas supplied from the connection pipe 11b on the filter vent 13 side passes through the heat generating tank 15 and is discharged to the connection pipe 11c on the iodine adsorption tank 17 side. Therefore, in order to enhance the processing effect of the processing gas in the heat generating tank 15, it is preferable that the connection pipe 11b and the connection pipe 11c are connected to the heat generating tank 15 at the farthest position.

［発熱部材１５ａ］
発熱タンク１５内に収容された発熱部材１５ａは、原子炉格納容器１００ｂから排出された処理ガス中の成分と反応して発熱する。ここでは特に処理ガス中の水素と反応して反応熱を発するものであることとする。このような発熱部材１５ａは、例えば、水素再結合触媒、金属酸化物触媒、アンモニア合成触媒、および水素吸蔵合金のうちの少なくとも１種を用いて構成される。 [Heat generating member 15a]
The heat generating member 15a accommodated in the heat generating tank 15 reacts with components in the processing gas discharged from the reactor containment vessel 100b to generate heat. Here, it is assumed that the reaction heat is generated by reacting with hydrogen in the processing gas. Such a heat generating member 15a is configured using, for example, at least one of a hydrogen recombination catalyst, a metal oxide catalyst, an ammonia synthesis catalyst, and a hydrogen storage alloy.

このうち水素再結合触媒は、水素と酸素とを反応させる再結合触媒であり、水素と酸素との再結合反応に伴う反応熱を発する。このような水素再結合触媒として、パラジウム、白金などの金属が用いられる。   Among these, the hydrogen recombination catalyst is a recombination catalyst for reacting hydrogen and oxygen, and generates heat of reaction accompanying the recombination reaction between hydrogen and oxygen. As such a hydrogen recombination catalyst, metals such as palladium and platinum are used.

金属酸化物触媒は、金属酸化物表面において水素と酸素とを反応させる再結合触媒であり、水素と酸素との再結合反応に伴う反応熱を発する。このような金属酸化物触媒として、リチウム、ナトリウム、マグネシウム、カルシウム、鉄、ニッケル、銅、ストロンチウム、銀、セリウムなどの金属の酸化物が用いられる。   The metal oxide catalyst is a recombination catalyst that causes hydrogen and oxygen to react on the surface of the metal oxide, and generates heat of reaction accompanying the recombination reaction between hydrogen and oxygen. As such a metal oxide catalyst, metal oxides such as lithium, sodium, magnesium, calcium, iron, nickel, copper, strontium, silver, and cerium are used.

アンモニア合成触媒は、水素と窒素を反応させてアンモニアを生成する触媒であり、アンモニアの生成に伴う反応熱を発する。このようなアンモニア合成触媒として、鉄、モリブデン、ルテニウム、オスミウムなどの金属が用いられる。   The ammonia synthesis catalyst is a catalyst that generates ammonia by reacting hydrogen and nitrogen, and generates heat of reaction accompanying the generation of ammonia. As such an ammonia synthesis catalyst, metals such as iron, molybdenum, ruthenium, and osmium are used.

水素吸蔵合金は、結晶中に水素を取り込む性質を有する合金であり、水素吸蔵反応に伴う反応熱を発する。このような水素吸蔵合金として、リチウム、マグネシウム、チタン、鉄、ニッケル、ランタンなどの金属が用いられる。   A hydrogen storage alloy is an alloy having the property of incorporating hydrogen into a crystal and generates reaction heat associated with the hydrogen storage reaction. As such a hydrogen storage alloy, metals such as lithium, magnesium, titanium, iron, nickel, and lanthanum are used.

以上のような材料を用いて構成される発熱部材１５ａは、例えば上記材料を無機担体に添着して構成される。具体的な一例として水素再結合触媒であるパラジウムを用いた発熱部材１５ａであれば、アルミナ担体にパラジウムが添着され、さらに表面を疎水コートされた構成のものが発熱部材１５ａとして用いられる。このように疎水コートが施された発熱部材１５ａは、発熱タンク１５に水蒸気が流入した場合であっても、発熱性能が大きく低下することはない。   The heat generating member 15a configured using the material as described above is configured, for example, by adhering the above material to an inorganic carrier. As a specific example, in the case of the heat generating member 15a using palladium which is a hydrogen recombination catalyst, a heat generating member 15a having a structure in which palladium is attached to an alumina carrier and the surface is further hydrophobically coated is used. The heat generating member 15a to which the hydrophobic coating is applied in this way does not greatly reduce the heat generating performance even when water vapor flows into the heat generating tank 15.

このような発熱部材１５ａは、発熱タンク１５内に充填されている。発熱タンク１５内における発熱部材１５ａの充填状態が限定されることはないが、処理ガスが供給された場合に高い発熱効率が発揮されるような構成であることが好ましい。このため、発熱タンク１５内には、粒状の発熱部材１５ａが、そのまま充填されていてもよいし、粒状の発熱部材１５ａを担持させた複数のカートリッジを収容してもよい。   Such a heat generating member 15 a is filled in the heat generating tank 15. Although the filling state of the heat generating member 15a in the heat generating tank 15 is not limited, it is preferable that the heat generating member 15a is configured to exhibit high heat generation efficiency when the processing gas is supplied. Therefore, the heat generating tank 15 may be filled with the granular heat generating member 15a as it is, or a plurality of cartridges carrying the granular heat generating member 15a may be accommodated.

以上のような発熱部材１５ａが充填された発熱タンク１５には、フィルタベント１３を通過した処理ガスが接続配管１１ｂから供給される。この処理ガスには水素が含有されているため、発熱タンク１５内の発熱部材１５ａと水素との反応によって反応熱が発生する。これにより、処理ガス中の水素が除去されると共に、処理ガスが加熱される。そして発熱部材１５ａによって加熱された処理ガスが、接続配管１１ｃを介してヨウ素吸着タンク１７に供給される。   The process gas that has passed through the filter vent 13 is supplied from the connection pipe 11b to the heat generating tank 15 filled with the heat generating member 15a as described above. Since this processing gas contains hydrogen, reaction heat is generated by the reaction between the heat generating member 15a in the heat generating tank 15 and hydrogen. Thereby, hydrogen in the processing gas is removed and the processing gas is heated. Then, the processing gas heated by the heat generating member 15a is supplied to the iodine adsorption tank 17 through the connection pipe 11c.

＜ヨウ素吸着タンク１７＞
ヨウ素吸着タンク１７は、内部にヨウ素吸着部材１７ａを収容したものであり、配管１１の経路上において発熱タンク１５の下流側に配置されている。このヨウ素吸着タンク１７は、発熱タンク１５側の接続配管１１ｃとガス排出管１１ｄとに連通する状態で設けられている。これにより、発熱タンク１５内において発生した反応熱によって加熱された処理ガスの供給経路に、ヨウ素吸着部材１７ａが配置される構成となっている。また、発熱タンク１５側の接続配管１１ｃから供給された処理ガスが、ヨウ素吸着タンク１７を通過してガス排出管１１ｄに排出される構成となっている。したがって、ヨウ素吸着タンク１７内においての処理ガスの処理効果を高めるためには、接続配管１１ｃとガス排出管１１ｄとは、最も遠い位置においてヨウ素吸着タンク１７に接続されていることが好ましい。 <Iodine adsorption tank 17>
The iodine adsorption tank 17 contains an iodine adsorption member 17 a inside, and is disposed on the downstream side of the heat generating tank 15 on the path of the pipe 11. The iodine adsorption tank 17 is provided in communication with the connection pipe 11c and the gas discharge pipe 11d on the heat generating tank 15 side. Accordingly, the iodine adsorption member 17a is arranged in the supply path of the processing gas heated by the reaction heat generated in the heat generating tank 15. Further, the processing gas supplied from the connection pipe 11c on the heat generating tank 15 side passes through the iodine adsorption tank 17 and is discharged to the gas discharge pipe 11d. Therefore, in order to enhance the processing effect of the processing gas in the iodine adsorption tank 17, it is preferable that the connection pipe 11c and the gas discharge pipe 11d are connected to the iodine adsorption tank 17 at the farthest position.

［ヨウ素吸着部材１７ａ］
ヨウ素吸着タンク１７内に収容されたヨウ素吸着部材１７ａは、原子炉格納容器１００ｂから排出された処理ガス中のヨウ素を吸着する。ここで用いるヨウ素吸着部材１７ａは、固形吸着剤であり、ゼオライト、セラミックス、シリカ、アルミナなどの無機担体に銀または銀塩を添着したものが用いられる。この他にも、活性炭にヨウ化カリウム（ＫＩ）を添着したＫＩ添着活性炭や、活性炭にトリエチレンジアミン（ＴＥＤＡ；Triethylene Diamine）を添着したＴＥＤＡ炭などが用いられる。 [Iodine adsorption member 17a]
The iodine adsorption member 17a accommodated in the iodine adsorption tank 17 adsorbs iodine in the processing gas discharged from the reactor containment vessel 100b. The iodine adsorbing member 17a used here is a solid adsorbent, and one obtained by adding silver or a silver salt to an inorganic carrier such as zeolite, ceramics, silica, or alumina is used. In addition, KI-added activated carbon in which potassium iodide (KI) is added to activated carbon, TEDA charcoal in which activated carbon is added with triethylenediamine (TEDA) are used.

以上のようなヨウ素吸着部材１７ａは、ヨウ素吸着タンク１７内に充填されている。ヨウ素吸着タンク１７内におけるヨウ素吸着部材１７ａの充填状態が限定されることはないが、処理ガスが供給された場合に十分なヨウ素除去効果が発揮されるような構成であることが好ましい。このため、ヨウ素吸着タンク１７内には、粒状のヨウ素吸着部材１７ａが、そのまま充填されていてもよいし、粒状のヨウ素吸着部材１７ａを担持させた複数のカートリッジを収容してもよい。   The iodine adsorption member 17a as described above is filled in the iodine adsorption tank 17. Although the filling state of the iodine adsorption member 17a in the iodine adsorption tank 17 is not limited, it is preferable that the iodine removal effect is sufficiently exerted when the processing gas is supplied. Therefore, the iodine adsorption tank 17 may be filled with the granular iodine adsorption member 17a as it is, or may contain a plurality of cartridges carrying the granular iodine adsorption member 17a.

以上のようなヨウ素吸着部材１７ａが充填されたヨウ素吸着タンク１７には、発熱タンク１５を通過することによって加熱された処理ガスが接続配管１１ｃから供給される。この加熱された処理ガス中のヨウ素は、ヨウ素吸着タンク１７を通過する際に、ヨウ素吸着部材１７ａに吸着され、処理ガス中から除去される。そしてヨウ素が除去された処理ガスが、ガス排出管１１ｄから排出される。   The iodine adsorption tank 17 filled with the iodine adsorption member 17a as described above is supplied with the processing gas heated by passing through the heat generating tank 15 from the connection pipe 11c. The iodine in the heated processing gas is adsorbed by the iodine adsorption member 17a and removed from the processing gas when passing through the iodine adsorption tank 17. Then, the processing gas from which iodine has been removed is discharged from the gas discharge pipe 11d.

＜発熱部材１５ａおよびヨウ素吸着部材１７ａの充填量の設計について＞
次に、発熱タンク１５内における発熱部材１５ａの充填量と、ヨウ素吸着タンク１７内におけるヨウ素吸着部材１７ａの充填量の設計について述べる。 <About the design of the filling amount of the heating member 15a and the iodine adsorption member 17a>
Next, the filling amount of the heating member 15a in the heating tank 15 and the filling amount of the iodine adsorption member 17a in the iodine adsorption tank 17 will be described.

先ず、ヨウ素吸着タンク１７内には、ヨウ素吸着タンク１７内に流入する可能性のあるヨウ素の全量を吸着可能な充填量で、ヨウ素吸着部材１７ａを充填する。一方、発熱タンク１５内には、ヨウ素吸着タンク１７に供給される処理ガスが、ヨウ素吸着タンク１７内において結露することのない程度に、ヨウ素を含有する処理ガスを加熱し続けることが可能な充填量で、発熱部材１５ａを充填する。具体的には以下の通りである。   First, the iodine adsorption tank 17 is filled with the iodine adsorption member 17a with a filling amount capable of adsorbing the total amount of iodine that may flow into the iodine adsorption tank 17. On the other hand, the heating tank 15 is filled so that the processing gas supplied to the iodine adsorption tank 17 can continue to heat the processing gas containing iodine to the extent that no condensation occurs in the iodine adsorption tank 17. The heating member 15a is filled in an amount. Specifically, it is as follows.

［ヨウ素吸着部材１７ａの充填量］
例えば、ヨウ素吸着部材１７ａとして、銀が添着されたゼオライト（銀ゼオライト）を用いた場合を想定する。銀ゼオライトの代表的な仕様は、ヨウ素吸着のための操作適正温度８０〜２００℃、活性点の安定性４００℃以下、ゼオライト構造の安定性９００℃以下、銀含有率１２重量％以上、ペレット形状、嵩密度７２０±３０ｋｇ／ｍ３である。 [Filling amount of iodine adsorption member 17a]
For example, it is assumed that a zeolite (silver zeolite) to which silver is attached is used as the iodine adsorption member 17a. The typical specifications of silver zeolite are as follows: proper operating temperature for iodine adsorption: 80 to 200 ° C., stability of active site: 400 ° C. or less, stability of zeolite structure: 900 ° C. or less, silver content: 12% by weight or more, pellet shape The bulk density is 720 ± 30 kg / m 3 .

標準的な規模の原子力プラント１００においては、原子力プラント１００の事故発生時に原子炉格納容器１００ｂから排出されるヨウ素の全量を吸着可能な上記仕様の銀ゼオライトの充填量は実量５００ｋｇである。なお、実量５００ｋｇの上記仕様の銀ゼオライト（ヨウ素吸着部材１７ａ）を収容するヨウ素吸着タンク１７は、およそ１ｍ３の設備容量が必要となる。 In the nuclear plant 100 of a standard scale, the filling amount of the above-specified silver zeolite capable of adsorbing the total amount of iodine discharged from the reactor containment vessel 100b when an accident occurs in the nuclear plant 100 is an actual amount of 500 kg. Incidentally, an iodine adsorption tank 17 for containing the silver zeolite of the specifications of the actual amount 500 kg (iodine adsorption member 17a) is installed capacity of approximately 1 m 3 is required.

［発熱部材１５ａの充填量］
原子力プラント１００の事故事象によってフィルタベント１３の下流に排出される処理ガスの条件は様々であるが、代表的な条件下において、圧力は１気圧、温度は９０℃以下とされている。また、フィルタベント１３から排出される処理ガスは水蒸気を含むガスであるため、そのままヨウ素吸着タンク１７に流入することで、ヨウ素吸着タンク１７内において水蒸気が結露してしまう可能性がある。そのため、ヨウ素吸着タンク１７の内部には、発熱部材１５ａによって加熱された処理ガスによって、１００℃以上に保たれるようにすることが好ましい。 [Filling amount of heating member 15a]
There are various conditions for the processing gas discharged downstream of the filter vent 13 due to an accident event of the nuclear power plant 100. Under typical conditions, the pressure is 1 atm and the temperature is 90 ° C. or less. Further, since the processing gas discharged from the filter vent 13 is a gas containing water vapor, if the gas flows into the iodine adsorption tank 17 as it is, there is a possibility that water vapor is condensed in the iodine adsorption tank 17. Therefore, it is preferable that the iodine adsorption tank 17 is maintained at 100 ° C. or higher by the processing gas heated by the heat generating member 15a.

一例として、発熱部材１５ａが、アルミナ担体にパラジウムを添着し、さらに表面を疎水コートしたものである場合を想定する。この場合、処理ガス中の水素との再結合反応は、下記反応式（１）で示される。   As an example, a case is assumed in which the heat generating member 15a is obtained by attaching palladium to an alumina carrier and further hydrophobically coating the surface. In this case, the recombination reaction with hydrogen in the processing gas is represented by the following reaction formula (1).

Ｈ２＋１／２Ｏ２→Ｈ２Ｏ＋ΔＨ（−２４２ｋＪ／ｍｏｌ）…（１）
ΔＨ：エンタルピー変化 H 2 + 1 / 2O 2 → H 2 O + ΔH (−242 kJ / mol) (1)
ΔH: Enthalpy change

ここで、ヨウ素吸着部材１７ａとして例示した銀ゼオライトの比熱を０．８０ｋＪ／ｋｇ・Ｋとすると、５００ｋｇの銀ゼオライト（ヨウ素吸着部材１７ａ）を２５℃から１００℃以上（ΔＴ＞７５Ｋ）に加熱するには、３×１０４ｋＪの熱が必要である。また、再結合反応によって３×１０４ｋＪの熱を１０分で得るには、２７６リットル／分の水素ガス流量が必要である。そして、フィルタベント１３から排出される処理ガスの組成を９１％窒素、６％水素、３％酸素とすると、２７６リットル／分の水素ガス流量を得るには、処理ガス全体で約５ｍ３／分の流量と算出される。 Here, when the specific heat of the silver zeolite exemplified as the iodine adsorption member 17a is 0.80 kJ / kg · K, 500 kg of the silver zeolite (iodine adsorption member 17a) is heated from 25 ° C. to 100 ° C. or more (ΔT> 75K). Requires 3 × 10 4 kJ of heat. In addition, a hydrogen gas flow rate of 276 liters / minute is required to obtain heat of 3 × 10 4 kJ in 10 minutes by the recombination reaction. Then, assuming that the composition of the processing gas discharged from the filter vent 13 is 91% nitrogen, 6% hydrogen, and 3% oxygen, to obtain a hydrogen gas flow rate of 276 liters / minute, the entire processing gas is about 5 m 3 / minute. The flow rate is calculated.

原子炉格納容器１００ｂの大きさが約１００００ｍ３であるとした場合、事故時における原子炉格納容器１００ｂ内の圧力は、最大で０．７ＭＰａになる。したがって、原子炉格納容器１００ｂから配管１１に供給される処理ガスの流量は、上記算出された５ｍ３／分の流量が十分に得られる値となる。 When the size of the reactor containment vessel 100b is about 10000 m 3 , the pressure in the reactor containment vessel 100b at the time of the accident is 0.7 MPa at the maximum. Therefore, the flow rate of the processing gas supplied from the reactor containment vessel 100b to the pipe 11 is a value that can sufficiently obtain the calculated flow rate of 5 m 3 / min.

また、発熱部材１５ａにおける水素再結合触媒（一例としてパラジウム）の再結合性能は、０．０５リットル／分・ｇであるとする。この場合、発熱部材１５ａの充填量としては、６％の水素濃度のガスが５ｍ３／分で発熱タンク１５に流入した時、水素全量を再結合させる量として、５．５ｋｇ以上の水素再結合触媒（パラジウム）を含有する発熱部材１５ａが必要となる。 The recombination performance of the hydrogen recombination catalyst (palladium as an example) in the heat generating member 15a is 0.05 liter / min · g. In this case, the charging amount of the heat generating member 15a is such that when a gas having a hydrogen concentration of 6% flows into the heat generating tank 15 at 5 m 3 / min, the total amount of hydrogen is recombined to 5.5 kg or more of hydrogen The heat generating member 15a containing a catalyst (palladium) is required.

＜その他＞
なお、ここで例示したＢＷＲ（沸騰水型）の原子炉１００ａは、原子炉格納容器１００ｂ内が窒素（Ｎ２）ガスで置換されている。このため、原子炉格納容器１００ｂから配管１１に供給される処理ガスは、酸素濃度が著しく少ないものとなる。したがって、発熱部材１５ａに水素再結合触媒を用いている場合であれば、発熱部材１５ａにおける再結合反応を促進するために、配管１１に酸素供給装置１９を接続することが好ましい。ただし、原子炉がＰＷＲまたはＦＢＲである場合、または発熱部材１５ａが金属酸化物、アンモニア合成触媒、および水素吸蔵合金の何れかを用いたものである場合には、酸素供給装置１９を設ける必要はない。 <Others>
In the BWR (boiling water type) reactor 100a exemplified here, the inside of the reactor containment vessel 100b is replaced with nitrogen (N 2 ) gas. For this reason, the processing gas supplied from the reactor containment vessel 100b to the pipe 11 has a remarkably low oxygen concentration. Therefore, if a hydrogen recombination catalyst is used for the heat generating member 15a, it is preferable to connect the oxygen supply device 19 to the pipe 11 in order to promote the recombination reaction in the heat generating member 15a. However, when the nuclear reactor is PWR or FBR, or when the heat generating member 15a uses any one of a metal oxide, an ammonia synthesis catalyst, and a hydrogen storage alloy, it is necessary to provide the oxygen supply device 19 Absent.

＜第１実施形態の効果＞
以上説明したように第１実施形態のヨウ素除去装置１は、フィルタベント１３とヨウ素吸着タンク１７との間の配管１１の経路上に、処理ガス中の成分（水素）との反応によって反応熱を発する発熱部材１５ａを配置した構成である。これにより、発熱部材１５ａによって加熱された処理ガスをヨウ素吸着部材１７ａが充填されたヨウ素吸着タンク１７に供給し、さらにこの加熱された処理ガスによってヨウ素吸着部材１７ａを直接的に効率よく加熱することができる。 <Effects of First Embodiment>
As described above, the iodine removing apparatus 1 according to the first embodiment generates heat of reaction on the path of the pipe 11 between the filter vent 13 and the iodine adsorption tank 17 by reaction with the component (hydrogen) in the processing gas. It is the structure which has arrange | positioned the heat-emitting member 15a to emit. Thereby, the processing gas heated by the heat generating member 15a is supplied to the iodine adsorption tank 17 filled with the iodine adsorption member 17a, and the iodine adsorption member 17a is directly and efficiently heated by the heated treatment gas. Can do.

したがってこのヨウ素除去装置１は、加熱された処理ガスがヨウ素吸着部材１７ａに供給されることにより、ヨウ素吸着部材１７ａにおいて処理ガスの結露が発生し難い構成となっている。しかも、加熱された処理ガスによってヨウ素吸着部材１７ａが直接的に効率よく加熱されることによっても、結露が発生し難い構成となっている。また、ヨウ素吸着部材１７ａが直接的に効率よく加熱されることにより、ヨウ素吸着部材１７ａが、短時間で操作適正温度まで加熱される構成でもある。さらに加えて、発熱部材１５ａにより、フィルタベント１３から放出された処理ガス中の水素濃度が著しく低減される構成でもある。   Therefore, the iodine removing apparatus 1 is configured such that condensation of the processing gas hardly occurs in the iodine adsorption member 17a when the heated processing gas is supplied to the iodine adsorption member 17a. In addition, the iodine adsorbing member 17a is directly and efficiently heated by the heated processing gas, so that dew condensation hardly occurs. Moreover, the iodine adsorption member 17a is also heated to the proper operation temperature in a short time by directly and efficiently heating the iodine adsorption member 17a. In addition, the hydrogen concentration in the processing gas released from the filter vent 13 is significantly reduced by the heat generating member 15a.

以上より、第１実施形態のヨウ素除去装置１によれば、原子力プラント１００が全ての交流電源を喪失した場合においても、ヨウ素吸着部材１７ａにおいての処理ガスの結露を効果的に防止することができ、ヨウ素の吸着効率を高く維持できる。この結果、原子炉格納容器１００ｂの外部への放射性ヨウ素の排出を防止しつつ、原子炉格納容器１００ｂ内のガスを安全に放出することが可能となる。また、発熱部材１５ａによって処理ガス中の水素濃度を低減できることによっても、原子炉格納容器１００ｂ内のガスを安全に放出する効果を得ることができる。   As mentioned above, according to the iodine removal apparatus 1 of 1st Embodiment, even when the nuclear power plant 100 loses all the alternating current power supplies, the dew condensation of the process gas in the iodine adsorption member 17a can be prevented effectively. , Iodine adsorption efficiency can be maintained high. As a result, the gas in the reactor containment vessel 100b can be safely released while preventing radioactive iodine from being discharged to the outside of the reactor containment vessel 100b. Moreover, the effect of safely releasing the gas in the reactor containment vessel 100b can also be obtained by reducing the hydrogen concentration in the processing gas by the heating member 15a.

≪第１実施形態の変形例１≫
図２は、第１実施形態に係るヨウ素除去装置の変形例１の構成図である。図２に示す変形例１のヨウ素除去装置１ａが、図１を用いて説明した構成と異なるところは、発熱部材１５ａとヨウ素吸着部材１７ａとが、配管１１の経路上に設けられた１つの処理タンク２１内において接触させて収容された構成にある。他の構成は図１を用いて説明した構成と同様である。 << Variation 1 of First Embodiment >>
FIG. 2 is a configuration diagram of Modification 1 of the iodine removing apparatus according to the first embodiment. 2 differs from the configuration described with reference to FIG. 1 in that the heat generating member 15a and the iodine adsorbing member 17a are provided in one process on the path of the pipe 11. The tank 21 is configured to be brought into contact with each other and accommodated therein. Other configurations are the same as those described with reference to FIG.

＜処理タンク２１＞
処理タンク２１は、配管１１の経路上において、フィルタベント１３から延設された接続配管１１ｂと、ガス排出管１１ｄとの間に配置されている。また発熱部材１５ａは、処理タンク２１内における接続配管１１ｂ側、すなわち上流側に収容されている。一方、ヨウ素吸着部材１７ａは、処理タンク２１内におけるガス排出管１１ｄ側、すなわち下流側に収容されている。 <Processing tank 21>
The processing tank 21 is disposed on the path of the pipe 11 between the connection pipe 11b extending from the filter vent 13 and the gas discharge pipe 11d. The heat generating member 15a is accommodated on the connection pipe 11b side in the processing tank 21, that is, on the upstream side. On the other hand, the iodine adsorbing member 17a is accommodated on the gas discharge pipe 11d side in the processing tank 21, that is, on the downstream side.

処理タンク２１内において、発熱部材１５ａとヨウ素吸着部材１７ａとは、直接的に接触して設けられていることが好ましい。この他にも、粒状の発熱部材１５ａを担持させたカートリッジと、粒状のヨウ素吸着部材１７ａを担持させたカートリッジとを隣接して配置する構成であってもよい。   In the processing tank 21, it is preferable that the heat generating member 15a and the iodine adsorption member 17a are provided in direct contact with each other. In addition to this, the cartridge carrying the granular heating member 15a and the cartridge carrying the granular iodine adsorbing member 17a may be arranged adjacent to each other.

このような変形例１の構成であれば、発熱部材１５ａとヨウ素吸着部材１７ａとを１つの処理タンク２１内に接触した状態で収容したことにより、発熱部材１５ａで発生した反応熱をヨウ素吸着部材１７ａに直接伝達し、ヨウ素吸着部材１７ａを直接加熱することができる。これにより、ヨウ素吸着部材１７ａの加熱効率がさらに高められるため、これによるさらに大きな効果を得ることが可能である。   If it is the structure of such a modification 1, by having accommodated the heat generating member 15a and the iodine adsorption member 17a in the state which contacted in the inside of one process tank 21, the reaction heat which generate | occur | produced in the heat generating member 15a is an iodine adsorption member. The iodine adsorbing member 17a can be directly heated by transmitting directly to 17a. Thereby, since the heating efficiency of the iodine adsorption member 17a is further improved, it is possible to obtain a greater effect.

≪第１実施形態の変形例２≫
図３は、第１実施形態に係るヨウ素除去装置の変形例２の構成図である。図３に示す変形例２のヨウ素除去装置１ｂが、図１を用いて説明した構成と異なるところは、発熱タンク１５とヨウ素吸着タンク１７とを、複数に分けて配管１１の経路上に交互に配置したところにある。他の構成は図１を用いて説明した構成と同様である。 << Modification 2 of the first embodiment >>
FIG. 3 is a configuration diagram of a second modification of the iodine removing apparatus according to the first embodiment. 3 differs from the configuration described with reference to FIG. 1 in that the exothermic tank 15 and the iodine adsorption tank 17 are divided into a plurality of portions on the path of the pipe 11 alternately. It is in place. Other configurations are the same as those described with reference to FIG.

この場合、配管１１の上流側の発熱タンク１５と、その下流側のヨウ素吸着タンク１７とを１組とし、配管１１の経路上に直列に発熱タンク１５とヨウ素吸着タンク１７とを交互に配置する。   In this case, the heat generation tank 15 on the upstream side of the pipe 11 and the iodine adsorption tank 17 on the downstream side are set as one set, and the heat generation tank 15 and the iodine adsorption tank 17 are alternately arranged in series on the path of the pipe 11. .

このような変形例２の構成であれば、下流側に配置された発熱タンク１５内に収容された発熱部材１５ａの放射性物質の被毒による発熱性能の低下を抑制することができる。これにより、下流側に配置されたヨウ素吸着タンク１７内に収容されたヨウ素吸着部材１７ａの結露が確実に防止され、ヨウ素の除去効果を確実とすることができる。   With the configuration of Modification 2 as described above, it is possible to suppress a decrease in heat generation performance due to poisoning of the radioactive material of the heat generating member 15a accommodated in the heat generating tank 15 disposed on the downstream side. Thereby, dew condensation of the iodine adsorption member 17a accommodated in the iodine adsorption tank 17 arrange | positioned downstream is reliably prevented, and the removal effect of iodine can be ensured.

なお、この変形例２の構成は、図２を用いて説明した変形例１の構成と組み合わせてもよい。この場合、配管１１の経路上に設けた1つの処理タンク内に、上流側から順に発熱部材１５ａ、ヨウ素吸着部材１７ａを交互に収容する。これにより、発熱部材１５ａの熱でヨウ素吸着部材１７ａを直接加熱することができるため、ヨウ素吸着部材１７ａの加熱効率を高めることができる。   In addition, you may combine the structure of this modification 2 with the structure of the modification 1 demonstrated using FIG. In this case, the heat generating member 15a and the iodine adsorbing member 17a are alternately accommodated in order from the upstream side in one processing tank provided on the path of the pipe 11. Thereby, since the iodine adsorption member 17a can be directly heated by the heat of the heat generating member 15a, the heating efficiency of the iodine adsorption member 17a can be increased.

≪第１実施形態の変形例３≫
図４は、第１実施形態に係るヨウ素除去装置の変形例３の構成図である。図４に示す変形例３のヨウ素除去装置１ｃが、図１を用いて説明した構成と異なるところは、配管１１を複数の分岐管１１-1，１１-2，１１-3に分岐し、それぞれの経路上に発熱部材１５ａとヨウ素吸着部材１７ａを収容した処理タンク２１’を配置したところにある。他の構成は図１を用いて説明した構成と同様である。 << Modification 3 of the first embodiment >>
FIG. 4 is a configuration diagram of Modification 3 of the iodine removing apparatus according to the first embodiment. 4 differs from the configuration described with reference to FIG. 1 in that the pipe 11 is branched into a plurality of branch pipes 11-1, 11-2, and 11-3. The processing tank 21 ′ containing the heat generating member 15a and the iodine adsorbing member 17a is disposed on the path. Other configurations are the same as those described with reference to FIG.

＜分岐管１１-1，１１-2，１１-3＞
分岐管１１-1，１１-2，１１-3は、例えばフィルタベント１３から延設された接続配管１１ｂにおいて分岐されている。これらの分岐管１１-1，１１-2，１１-3の経路上には、処理タンク２１’が配置され、各処理タンク２１’に対してガス排出管１１ｄが接続されている。 <Branch pipes 11-1, 11-2, 11-3>
The branch pipes 11-1, 11-2, and 11-3 are branched at, for example, a connection pipe 11b extending from the filter vent 13. On the path of these branch pipes 11-1, 11-2, 11-3, a processing tank 21 'is arranged, and a gas discharge pipe 11d is connected to each processing tank 21'.

＜処理タンク２１’＞
各処理タンク２１’内には配管１１の上流側から順に発熱部材１５ａ、ヨウ素吸着部材１７ａが交互に収容されている。各処理タンク２１’は、隣接する処理タンク２１’における発熱部材１５ａの収容部分とヨウ素吸着部材１７ａの収容部分とを隣接させて設置されることが好ましい。これにより、処理タンク２１’間において発熱部材１５ａの熱がヨウ素吸着部材１７ａに伝わり易くする。 <Processing tank 21 '>
In each processing tank 21 ′, a heat generating member 15 a and an iodine adsorbing member 17 a are alternately accommodated in order from the upstream side of the pipe 11. Each processing tank 21 ′ is preferably installed with the accommodation portion of the heat generating member 15a and the accommodation portion of the iodine adsorption member 17a adjacent to each other in the adjacent processing tank 21 ′. Thereby, the heat of the heat generating member 15a is easily transmitted to the iodine adsorbing member 17a between the processing tanks 21 ′.

このような変形例３の構成であれば、配管１１を分岐させたことにより、各分岐管１１-1，１１-2，１１-3の経路上に設けた発熱部材１５ａおよびヨウ素吸着部材１７ａに供給される処理ガスの流速を遅くできる。これにより、発熱部材１５ａにおいて十分に加熱された処理ガスをヨウ素吸着部材１７ａに供給し、さらにヨウ素吸着部材１７ａにおける処理ガスの停滞時間を長くして十分なヨウ素吸着を行うことが可能になり、ヨウ素の除去効果の向上を図ることが可能になる。   In the case of the configuration of the third modified example, the pipe 11 is branched, so that the heating member 15a and the iodine adsorption member 17a provided on the path of each branch pipe 11-1, 11-2, 11-3 The flow rate of the supplied processing gas can be reduced. Thereby, it becomes possible to supply the process gas sufficiently heated in the heat generating member 15a to the iodine adsorbing member 17a, and further to perform sufficient iodine adsorption by extending the stagnation time of the process gas in the iodine adsorbing member 17a. It becomes possible to improve the removal effect of iodine.

なお、配管１１の分岐箇所は、フィルタベント１３から延設された接続配管１１ｂに限定されることはなく、例えばフィルタベント１３から直接分岐させてもよい。またこの変形例３で示したような配管１１を分岐させる構成は、図１を用いて説明した第１実施形態、図２を用いて説明した変形例１、または図３を用いて説明した変形例２の構成と組み合わせてもよく、この組み合わせによりそれぞれの効果を合わせて得ることができる。   In addition, the branch location of the piping 11 is not limited to the connection piping 11b extended from the filter vent 13, For example, you may branch from the filter vent 13 directly. Moreover, the structure which branches the piping 11 as shown in this modification 3 is 1st Embodiment demonstrated using FIG. 1, the modification 1 demonstrated using FIG. 2, or the modification demonstrated using FIG. You may combine with the structure of Example 2, and each effect can be acquired by this combination.

≪第１実施形態の変形例４≫
図５は、第１実施形態に係るヨウ素除去装置の変形例４の構成図である。図５に示す変形例４のヨウ素除去装置１ｄが、図１を用いて説明した構成と異なるところは、配管１１の経路上に設けられた１つの処理タンク２１”内に、発熱部材１５ａとヨウ素吸着部材１７ａとを混在した状態で収容したところにある。他の構成は、図１を用いて説明した構成と同様である。 << Modification 4 of the first embodiment >>
FIG. 5 is a configuration diagram of Modification 4 of the iodine removing apparatus according to the first embodiment. 5 differs from the configuration described with reference to FIG. 1 in that the heating member 15a and the iodine are disposed in one processing tank 21 ″ provided on the path of the pipe 11. The adsorbing member 17a is housed in a mixed state, and the other configuration is the same as that described with reference to FIG.

＜処理タンク２１”＞
処理タンク２１”は、配管１１の経路上において、フィルタベント１３から延設された接続配管１１ｂと、ガス排出管１１ｄとの間に配置されている。この処理タンク２１”内には、発熱部材１５ａとヨウ素吸着部材１７ａとが混在した状態で収容されている。これにより発熱部材１５ａにおいて発生した反応熱が、処理ガスを加熱すると共に、ヨウ素吸着部材１７ａに供給される構成となっている。 <Treatment tank 21 ”>
The processing tank 21 ″ is disposed between the connection pipe 11b extending from the filter vent 13 and the gas discharge pipe 11d on the path of the pipe 11. The heating tank 21 ″ includes a heating member. 15a and iodine adsorbing member 17a are housed in a mixed state. Thus, the reaction heat generated in the heat generating member 15a heats the processing gas and is supplied to the iodine adsorption member 17a.

このような変形例４の構成であっても、発熱部材１５ａで発生した反応熱によって加熱された処理ガスの供給経路に、ヨウ素吸着部材１７ａが配置されることになるため、加熱された処理ガスがヨウ素吸着部材１７ａに供給されることになる。さらに、発熱部材１５ａにおいて発生した反応熱がヨウ素吸着部材１７ａに直接供給されるため、ヨウ素吸着部材１７ａの加熱効率の向上を図ることができる。   Even in the configuration of Modification 4 as described above, the iodine adsorption member 17a is disposed in the supply path of the processing gas heated by the reaction heat generated in the heat generating member 15a. Is supplied to the iodine adsorption member 17a. Furthermore, since the reaction heat generated in the heat generating member 15a is directly supplied to the iodine adsorption member 17a, the heating efficiency of the iodine adsorption member 17a can be improved.

なお、この変形例４の構成は、図４を用いて説明した変形例３の構成と組み合わせてもよい。この場合、配管１１を複数の分岐管１１-1，１１-2，１１-3に分岐させ、それぞれの経路上に発熱部材１５ａとヨウ素吸着部材１７ａとが混在させて収容した処理タンク２１”を配置する。これにより、さらに変形例３の効果を得ることができる。   In addition, you may combine the structure of this modification 4 with the structure of the modification 3 demonstrated using FIG. In this case, the processing tank 21 ″ in which the pipe 11 is branched into a plurality of branch pipes 11-1, 11-2, 11-3 and the heat generating member 15a and the iodine adsorbing member 17a are mixed and accommodated on each path is provided. Thereby, the effect of the modification 3 can be further obtained.

≪第２実施形態≫
図６は、第２実施形態に係るヨウ素除去装置２の構成図の例である。図６に示すヨウ素除去装置２は、図２を用いて説明した第１実施形態の変形例１の構成において、発熱部材１５ａおよびヨウ素吸着部材１７ａを収容した処理タンク２１に、配管１１の一部で構成された伝熱管２３を敷設した構成である。 << Second Embodiment >>
FIG. 6 is an example of a configuration diagram of the iodine removing apparatus 2 according to the second embodiment. The iodine removing apparatus 2 shown in FIG. 6 is a part of the pipe 11 in the processing tank 21 containing the heat generating member 15a and the iodine adsorbing member 17a in the configuration of the first modification described with reference to FIG. It is the structure which laid the heat exchanger tube 23 comprised by these.

＜伝熱管２３＞
伝熱管２３は、配管１１における自動開閉弁１１ｅとフィルタベント１３との間の供給配管１１ａ部分を用いて構成されている。この伝熱管２３は、処理タンク２１の内部および外部の少なくとも一方に敷設され、配管１１に供給された処理ガスによって処理タンク２１を内側または外側から加熱する構成となっている。 <Heat transfer tube 23>
The heat transfer pipe 23 is configured by using a supply pipe 11 a portion between the automatic opening / closing valve 11 e and the filter vent 13 in the pipe 11. The heat transfer tube 23 is laid on at least one of the inside and the outside of the processing tank 21, and is configured to heat the processing tank 21 from the inside or the outside by the processing gas supplied to the pipe 11.

図示した例において伝熱管２３は、先ず上流側から処理タンク２１内に導入されて発熱部材１５ａおよびヨウ素吸着部材１７ａの収容部に敷設される。そして、処理タンク２１から導出された部分は、処理タンク２１の外周に巻き付けられた状態で敷設され、その下流側が供給配管１１ａとしてフィルタベント１３に接続された状態となっている。   In the illustrated example, the heat transfer tube 23 is first introduced into the processing tank 21 from the upstream side, and is laid in the accommodating portion of the heat generating member 15a and the iodine adsorbing member 17a. And the part derived | led-out from the processing tank 21 is laid in the state wound around the outer periphery of the processing tank 21, and the downstream side is the state connected to the filter vent 13 as the supply piping 11a.

＜第２実施形態の効果＞
以上説明したように、第２実施形態のヨウ素除去装置２は、自動開閉弁１１ｅとフィルタベント１３との間の供給配管１１ａを伝熱管２３として、処理タンク２１に敷設した構成である。これにより、原子炉格納容器１００ｂから放出された高温の処理ガスは、処理タンク２１に敷設された伝熱管２３を通過した後にフィルタベント１３に供給されることになる。 <Effects of Second Embodiment>
As described above, the iodine removing apparatus 2 according to the second embodiment has a configuration in which the supply pipe 11a between the automatic opening / closing valve 11e and the filter vent 13 is laid in the processing tank 21 as the heat transfer pipe 23. As a result, the high-temperature processing gas released from the reactor containment vessel 100 b is supplied to the filter vent 13 after passing through the heat transfer tube 23 installed in the processing tank 21.

したがって、高温の処理ガスが流れる伝熱管２３と処理タンク２１との間の熱交換により、処理タンク２１内の発熱部材１５ａおよびヨウ素吸着部材１７ａを予熱することができる。この結果、処理タンク２１の上流側に設けられた発熱部材１５ａは、予熱によって反応性が高められ、効率的な反応によって反応熱を発生することが可能になる。また、処理タンク２１の下流側に設けられたヨウ素吸着部材１７ａを、短時間で操作適正温度まで加熱することが可能になると共に、放射性ヨウ素の吸着効率を高めることが可能になる。   Therefore, the heat generating member 15a and the iodine adsorption member 17a in the processing tank 21 can be preheated by heat exchange between the heat transfer tube 23 through which the high-temperature processing gas flows and the processing tank 21. As a result, the heat generating member 15a provided on the upstream side of the processing tank 21 has increased reactivity by preheating, and can generate heat of reaction by an efficient reaction. In addition, the iodine adsorption member 17a provided on the downstream side of the processing tank 21 can be heated to an appropriate operating temperature in a short time, and the adsorption efficiency of radioactive iodine can be increased.

またフィルタベント１３には、先の熱交換によって低温化した処理ガスが供給されることになる。このため、フィルタベント１３を通過した処理ガス中の水蒸気量が低く抑えられ、水蒸気濃度の低い処理ガスを予熱された処理タンク２１に供給することができる。これによっても、ヨウ素吸着部材１７ａが収容された処理タンク２１内においての結露の発生を防止する効果を得ることができる。   Further, the processing gas lowered in temperature by the previous heat exchange is supplied to the filter vent 13. For this reason, the amount of water vapor in the processing gas that has passed through the filter vent 13 can be kept low, and the processing gas having a low water vapor concentration can be supplied to the preheated processing tank 21. Also by this, the effect of preventing the occurrence of condensation in the processing tank 21 in which the iodine adsorption member 17a is accommodated can be obtained.

なお、本第２実施形態の構成は、第１実施形態（図１）および変形例２〜変形例４（図３〜図５）の構成と組み合わせることも可能であり、これらを組み合わせた効果を得ることができる。このうち図１および図３に示したように発熱タンク１５とヨウ素吸着タンク１７とが個別に設けられた構成と組み合わせる場合、少なくともヨウ素吸着タンク１７に対して伝熱管２３が敷設さる構成であればよい。さらに図４に示したように複数の処理タンク２１が設けられた構成と組み合わせる場合、少なくとも１つのタンクに対して伝熱管２３が敷設される構成であってもよい。   The configuration of the second embodiment can be combined with the configurations of the first embodiment (FIG. 1) and the modified examples 2 to 4 (FIGS. 3 to 5). Can be obtained. Of these, as shown in FIGS. 1 and 3, when combined with a configuration in which the heat generation tank 15 and the iodine adsorption tank 17 are individually provided, at least the heat transfer tube 23 is laid on the iodine adsorption tank 17. Good. Furthermore, when combining with the structure provided with the some processing tank 21 as shown in FIG. 4, the structure by which the heat exchanger tube 23 is laid with respect to at least 1 tank may be sufficient.

≪第３実施形態≫
図７は、第３実施形態に係るヨウ素除去装置３の構成図の例である。図７に示すヨウ素除去装置３は、図２を用いて説明した第１実施形態の変形例１の構成において、発熱部材１５ａおよびヨウ素吸着部材１７ａを収容した処理タンク２１に、配管１１の一部を分岐させた分岐伝熱管３１を敷設した構成である。 «Third embodiment»
FIG. 7 is an example of a configuration diagram of the iodine removing apparatus 3 according to the third embodiment. The iodine removing apparatus 3 shown in FIG. 7 is a part of the pipe 11 in the processing tank 21 containing the heat generating member 15a and the iodine adsorbing member 17a in the configuration of the modification 1 of the first embodiment described with reference to FIG. It is the structure which laid the branch heat exchanger tube 31 which branched.

＜分岐伝熱管３１＞
分岐伝熱管３１は、配管１１における自動開閉弁１１ｅとフィルタベント１３との間の何れかの位置において、供給配管１１ａ部分から分岐し、供給配管１１ａと並列に設けられている。分岐伝熱管３１における供給配管１１ａとの分岐部分には、ガス流量調整弁３３が設けられ、供給配管１１ａからフィルタベント１３に供給される処理ガスの流量と、分岐伝熱管３１からフィルタベント１３に供給される処理ガスの流量とが調整される。 <Branched heat transfer tube 31>
The branch heat transfer pipe 31 branches from the supply pipe 11a portion at any position between the automatic opening / closing valve 11e and the filter vent 13 in the pipe 11, and is provided in parallel with the supply pipe 11a. A gas flow rate adjustment valve 33 is provided at a branch portion of the branch heat transfer pipe 31 with the supply pipe 11 a, and the flow rate of the processing gas supplied from the supply pipe 11 a to the filter vent 13 and from the branch heat transfer pipe 31 to the filter vent 13. The flow rate of the supplied processing gas is adjusted.

分岐伝熱管３１内には、発熱部材１５ａ’が収容されている。発熱部材１５ａ’は、第１実施形態において説明した発熱部材１５ａの中から適宜に選択された構成のものを用いることができる。分岐伝熱管３１内の発熱部材１５ａ’は、処理タンク２１内に収容される発熱部材１５ａと同様のものであってもよいし、異なるものであってもよい。   A heat generating member 15 a ′ is accommodated in the branch heat transfer tube 31. As the heat generating member 15a ', one having a configuration appropriately selected from the heat generating members 15a described in the first embodiment can be used. The heat generating member 15a 'in the branch heat transfer tube 31 may be the same as or different from the heat generating member 15a housed in the processing tank 21.

このような分岐伝熱管３１は、ガス流量調整弁３３とフィルタベント１３との間の部分において、処理タンク２１の内部および外部の少なくとも一方に敷設され、分岐伝熱管３１内に供給された処理ガスによって処理タンク２１を内側または外側から加熱する構成となっている。   Such a branch heat transfer tube 31 is laid on at least one of the inside and the outside of the processing tank 21 in the portion between the gas flow rate adjusting valve 33 and the filter vent 13, and the processing gas supplied into the branch heat transfer tube 31. Thus, the processing tank 21 is heated from the inside or the outside.

図示した例において分岐伝熱管３１は、先ず上流側から処理タンク２１内に導入されて発熱部材１５ａおよびヨウ素吸着部材１７ａの収容部に敷設される。そして、処理タンク２１から導出された部分は、処理タンク２１の外周に巻き付けられた状態で敷設され、その下流側がフィルタベント１３における薬液Ｌ２の貯留部に接続された状態となっている。   In the illustrated example, the branch heat transfer tube 31 is first introduced into the processing tank 21 from the upstream side, and is laid in the accommodating portion of the heat generating member 15a and the iodine adsorbing member 17a. And the part derived | led-out from the processing tank 21 is laid in the state wound around the outer periphery of the processing tank 21, and the downstream side is in the state connected to the storage part of the chemical | medical solution L2 in the filter vent 13. FIG.

＜第３実施形態の効果＞
以上説明したように、第３実施形態のヨウ素除去装置３は、原子炉格納容器１００ｂに接続された供給配管１１ａから分岐させた分岐伝熱管３１を、処理タンク２１に敷設し、内部に発熱部材１５ａ’を充填した構成である。これにより、原子炉格納容器１００ｂから放出された高温の処理ガスの一部は分岐伝熱管３１内に供給され、分岐伝熱管３１内に充填された発熱部材１５ａ’は処理ガス中の成分（水素）との反応によって反応熱を発生する。 <Effect of the third embodiment>
As described above, in the iodine removing apparatus 3 of the third embodiment, the branch heat transfer pipe 31 branched from the supply pipe 11a connected to the reactor containment vessel 100b is laid in the processing tank 21, and the heat generating member is provided inside. 15a ′ is filled. As a result, a part of the high-temperature processing gas released from the reactor containment vessel 100b is supplied into the branch heat transfer tube 31, and the heat generating member 15a ′ filled in the branch heat transfer tube 31 contains components (hydrogen) in the processing gas. To generate heat of reaction.

したがって、高温の処理ガスおよび反応熱を発生した発熱部材１５ａ’が充填された分岐伝熱管３１との間の熱交換により、処理タンク２１内の発熱部材１５ａおよびヨウ素吸着部材１７ａを、効果的に予熱することができる。この結果、第２実施形態の構成と比較して、処理タンク２１の上流側に設けられた発熱部材１５ａは、上記効果的な予熱によってさらに反応性が高められ、さらに効率的な発熱を得ることができる。そして、処理タンク２１の下流側に設けられたヨウ素吸着部材１７ａを、さらに短時間で操作適正温度まで加熱することが可能になると共に、放射性ヨウ素の吸着効率をさらに高めることが可能になる。   Accordingly, the heat exchange between the branch heat transfer tube 31 filled with the high temperature processing gas and the heat generating member 15a ′ that has generated the reaction heat effectively causes the heat generating member 15a and the iodine adsorbing member 17a in the processing tank 21 to be effectively exchanged. Can be preheated. As a result, compared with the configuration of the second embodiment, the heat generating member 15a provided on the upstream side of the processing tank 21 is further enhanced in reactivity by the effective preheating, and can obtain more efficient heat generation. Can do. And it becomes possible to heat the iodine adsorption member 17a provided in the downstream of the process tank 21 to operation appropriate temperature for a further short time, and to raise the adsorption efficiency of radioactive iodine further.

また特に、ＰＷＲ（加圧水型）の原子力発電プラントでは、原子炉格納容器は窒素置換されておらず酸素雰囲気下である。このため、分岐伝熱管３１内に充填する発熱部材１５ａ’として、水素再結合触媒を用いることがこのましい。これにより、分岐伝熱管３１の内部において酸素と水素との再結合反応によって効果的に反応熱を発生させることが可能となるため、ヨウ素吸着部材１７ａを加熱する効果が高い設計となる。   In particular, in a PWR (pressurized water type) nuclear power plant, the reactor containment vessel is not purged with nitrogen and is in an oxygen atmosphere. For this reason, it is preferable to use a hydrogen recombination catalyst as the heat generating member 15 a ′ filled in the branch heat transfer tube 31. Thereby, since it becomes possible to generate reaction heat effectively by the recombination reaction of oxygen and hydrogen inside the branch heat transfer tube 31, the design of heating the iodine adsorbing member 17a is high.

なお、本第３実施形態の構成は、第１実施形態（図１）および変形例２〜変形例４（図３〜図５）の構成と組み合わせることも可能であり、これらを組み合わせた効果を得ることができる。組み合わせる場合の分岐伝熱管３１の敷設状態は、第２実施形態の構成と、第１実施形態（図１）および変形例２〜変形例４（図３〜図５）何れかの構成とを組み合わせた場合においての伝熱管の敷設状態と同様である。   The configuration of the third embodiment can be combined with the configurations of the first embodiment (FIG. 1) and the modified examples 2 to 4 (FIGS. 3 to 5). Can be obtained. The laying state of the branch heat transfer tube 31 when combined is a combination of the configuration of the second embodiment and the configuration of the first embodiment (FIG. 1) and any one of the second to fourth variations (FIGS. 3 to 5). It is the same as the laying state of the heat transfer tube in the case of.

≪第４実施形態≫
図８は、第４実施形態に係るヨウ素除去装置４の構成図の例である。図８に示すヨウ素除去装置４は、図２を用いて説明した第１実施形態の変形例１の構成において、発熱部材１５ａおよびヨウ素吸着部材１７ａを収容した処理タンク２１に、配管１１の一部である接続配管１１ｂで構成された接続部伝熱管４１を敷設した構成である。 << Fourth Embodiment >>
FIG. 8 is an example of a configuration diagram of the iodine removing apparatus 4 according to the fourth embodiment. The iodine removing apparatus 4 shown in FIG. 8 is a part of the pipe 11 in the processing tank 21 containing the heat generating member 15a and the iodine adsorbing member 17a in the configuration of the modified example 1 of the first embodiment described with reference to FIG. It is the structure which laid the connection part heat exchanger tube 41 comprised by the connection piping 11b which is.

＜接続部伝熱管４１＞
接続部伝熱管４１は、配管１１におけるフィルタベント１３と処理タンク２１との間の接続配管１１ｂ部分を用いて構成されている。この接続部伝熱管４１内には、発熱部材１５ａ’が収容されている。接続部伝熱管４１内の発熱部材１５ａ’は、第１実施形態において説明した発熱部材１５ａの中から適宜に選択された構成のものを用いることができる。接続部伝熱管４１内の発熱部材１５ａ’は、処理タンク２１内に収容される発熱部材１５ａと同様のものであってもよいし、異なるものであってもよい。 <Connection Heat Transfer Tube 41>
The connection part heat transfer tube 41 is configured by using a connection pipe 11 b portion between the filter vent 13 and the processing tank 21 in the pipe 11. A heat generating member 15a ′ is accommodated in the connection portion heat transfer tube 41. As the heat generating member 15a ′ in the connecting portion heat transfer tube 41, a member appropriately selected from the heat generating members 15a described in the first embodiment can be used. The heating member 15a ′ in the connection portion heat transfer tube 41 may be the same as or different from the heating member 15a housed in the processing tank 21.

このような接続部伝熱管４１は、処理タンク２１の内部および外部の少なくとも一方に敷設され、接続部伝熱管４１内に供給された処理ガスによって処理タンク２１を内側または外側から加熱する構成となっている。   Such a connection portion heat transfer tube 41 is laid on at least one of the inside and the outside of the processing tank 21, and is configured to heat the processing tank 21 from the inside or outside by the processing gas supplied into the connection portion heat transfer tube 41. ing.

図示した例において接続部伝熱管４１は、フィルタベント１３と処理タンク２１との間において、処理タンク２１の外周に巻き付けられた状態で敷設されている。なお、接続部伝熱管４１は、このような敷設状態に限定されることはなく、処理タンク２１内に導入されて発熱部材１５ａおよびヨウ素吸着部材１７ａの収容部に敷設されてもよく、処理タンク２１の内部および外部に敷設されてもよい。   In the illustrated example, the connection portion heat transfer tube 41 is laid around the outer periphery of the processing tank 21 between the filter vent 13 and the processing tank 21. Note that the connection portion heat transfer tube 41 is not limited to such a laying state, and may be introduced into the processing tank 21 and laid in the accommodating portion of the heat generating member 15a and the iodine adsorption member 17a. 21 may be laid inside and outside.

＜第４実施形態の効果＞
以上説明したように、第４実施形態のヨウ素除去装置４は、フィルタベント１３と処理タンク２１との間の接続配管１１ｂを、接続部伝熱管４１として処理タンク２１に敷設し、内部に発熱部材１５ａ’を充填した構成である。これにより、フィルタベント１３から放出された処理ガスは、接続部伝熱管４１内に供給され、接続部伝熱管４１内の発熱部材１５ａ’が処理ガス中の成分（水素）との反応によって反応熱を発生する。 <Effects of Fourth Embodiment>
As described above, in the iodine removing apparatus 4 of the fourth embodiment, the connection pipe 11b between the filter vent 13 and the processing tank 21 is laid in the processing tank 21 as the connection portion heat transfer pipe 41, and the heat generating member is provided inside. 15a ′ is filled. As a result, the processing gas discharged from the filter vent 13 is supplied into the connection portion heat transfer tube 41, and the heat generating member 15a ′ in the connection portion heat transfer tube 41 reacts with the component (hydrogen) in the processing gas. Is generated.

したがって反応熱を発生した発熱部材１５ａ’が充填された接続部伝熱管４１との間の熱交換により、処理タンク２１内の発熱部材１５ａおよびヨウ素吸着部材１７ａを、効果的に予熱することができる。この結果、処理タンク２１の上流側に設けられた発熱部材１５ａは、上記効果的な予熱によって反応性が高められ、効率的な発熱を得ることができる。そして、処理タンク２１の下流側に設けられたヨウ素吸着部材１７ａを、短時間で操作適正温度まで加熱することが可能になると共に、放射性ヨウ素の吸着効率を高めることが可能になる。   Therefore, the heat generating member 15a and the iodine adsorbing member 17a in the processing tank 21 can be effectively preheated by heat exchange with the connection portion heat transfer tube 41 filled with the heat generating member 15a ′ that has generated reaction heat. . As a result, the heat generating member 15a provided on the upstream side of the processing tank 21 is enhanced in reactivity by the effective preheating, and can efficiently generate heat. And it becomes possible to heat the iodine adsorption member 17a provided in the downstream of the processing tank 21 to operation appropriate temperature in a short time, and to improve the adsorption efficiency of radioactive iodine.

なお、本第４実施形態の構成は、第１実施形態（図１）および他の変形例２〜変形例４（図３〜図５）の構成と組み合わせることも可能であり、これらを組み合わせた効果を得ることができる。組み合わせる場合の接続部伝熱管４１の敷設状態は、第２実施形態の構成と、第１実施形態（図１）および変形例２〜変形例４（図３〜図５）何れかの構成とを組み合わせた場合においての伝熱管の敷設状態と同様である。   The configuration of the fourth embodiment can be combined with the configurations of the first embodiment (FIG. 1) and other modified examples 2 to 4 (FIGS. 3 to 5), and these are combined. An effect can be obtained. The laying state of the connection portion heat transfer tube 41 in the case of combination includes the configuration of the second embodiment and the configuration of the first embodiment (FIG. 1) and any one of Modifications 2 to 4 (FIGS. 3 to 5). It is the same as the laying state of the heat transfer tube when combined.

なお、処理タンクに伝熱管を敷設する構成は、上述した第２実施形態〜第４実施形態の構成に限定されることはなく、例えば配管１１の一部であるガス排出管１１ｄを伝熱管として処理タンク２１に敷設する構成であってもよい。ガス排出管１１ｄで構成された伝熱管の内部には、発熱部材１５ａ’を充填してもよい。このような構成であっても、ガス排出管１１ｄで構成された伝熱管との間の熱交換により、処理タンク２１内の発熱部材１５ａおよびヨウ素吸着部材１７ａを、効果的に保温することができ、同様の効果を得ることができる。   In addition, the structure which lays a heat exchanger tube in a process tank is not limited to the structure of 2nd Embodiment-4th Embodiment mentioned above, For example, the gas exhaust pipe 11d which is a part of piping 11 is used as a heat exchanger tube. The structure laid in the processing tank 21 may be sufficient. The heat transfer tube constituted by the gas discharge tube 11d may be filled with a heat generating member 15a '. Even in such a configuration, the heat generating member 15a and the iodine adsorbing member 17a in the processing tank 21 can be effectively kept warm by heat exchange with the heat transfer tube constituted by the gas discharge tube 11d. The same effect can be obtained.

≪第５実施形態≫
図９は、第５実施形態に係るヨウ素除去装置の構成図の例である。図９に示すヨウ素除去装置５は、図２を用いて説明した第１実施形態の変形例１の構成において、発熱部材１５ａおよびヨウ素吸着部材１７ａを収容した処理タンク２１に、ガス循環伝熱管５１を敷設した構成である。 «Fifth embodiment»
FIG. 9 is an example of a configuration diagram of an iodine removing apparatus according to the fifth embodiment. The iodine removing apparatus 5 shown in FIG. 9 has a gas circulation heat transfer tube 51 in the processing tank 21 containing the heat generating member 15a and the iodine adsorbing member 17a in the configuration of the modification 1 of the first embodiment described with reference to FIG. It is the structure which laid.

＜ガス循環伝熱管５１＞
ガス循環伝熱管５１は、先に図１を用いて説明した原子炉格納容器１００ｂとの間で処理ガスを循環させる構成であって、両端が原子炉格納容器１００ｂに連通された状態で設けられている。ガス循環伝熱管５１の一端側の経路上には、自動開閉弁５３を介して送気ポンプ５５が設けられている。この送気ポンプ５５の作動によって、原子炉格納容器１００ｂ内の処理ガスは、ガス循環伝熱管５１の一端側から導入されて他端側から再び原子炉格納容器１００ｂ内に戻される構成となっている。なお、送気ポンプ５５の電源は、ここでの図示を省略した非常用直流電源を使用するものとする。 <Gas circulation heat transfer tube 51>
The gas circulation heat transfer tube 51 is configured to circulate the processing gas between the reactor containment vessel 100b described above with reference to FIG. 1 and is provided in a state where both ends thereof are communicated with the reactor containment vessel 100b. ing. On the path on one end side of the gas circulation heat transfer tube 51, an air supply pump 55 is provided via an automatic opening / closing valve 53. By the operation of the air supply pump 55, the processing gas in the reactor containment vessel 100b is introduced from one end side of the gas circulation heat transfer tube 51 and returned to the reactor containment vessel 100b again from the other end side. Yes. It is assumed that an emergency DC power supply (not shown here) is used as the power supply for the air supply pump 55.

このようなガス循環伝熱管５１は、処理タンク２１の内部および外部の少なくとも一方に敷設され、原子炉格納容器１００ｂからガス循環伝熱管５１内に循環供給される処理ガスによって処理タンク２１を内側または外側から加熱する構成となっている。   Such a gas circulation heat transfer tube 51 is laid on at least one of the inside and the outside of the processing tank 21, and the processing tank 21 is placed inside or outside by the processing gas circulated and supplied from the reactor containment vessel 100b into the gas circulation heat transfer tube 51. It is configured to heat from the outside.

図示した例においてガス循環伝熱管５１は、先ず自動開閉弁５３を介して送気ポンプ５５が設けられた一端側から処理タンク２１内に導入され、発熱部材１５ａおよびヨウ素吸着部材１７ａの収容部に敷設される。そして、処理タンク２１から導出された部分は、処理タンク２１の外周に巻き付けられ、二股に分岐した２つのガス循環伝熱管５１の端部が、それぞれ自動開閉弁５７を介して原子炉格納容器１００ｂに接続された状態となっている。   In the illustrated example, the gas circulation heat transfer tube 51 is first introduced into the processing tank 21 from one end side where the air supply pump 55 is provided via the automatic opening / closing valve 53, and is introduced into the accommodating portion of the heat generating member 15 a and the iodine adsorption member 17 a. Laid. And the part derived | led-out from the processing tank 21 is wound around the outer periphery of the processing tank 21, and the edge part of the two gas circulation heat exchanger tubes 51 branched into two branches is respectively connected to the reactor containment vessel 100b via the automatic opening / closing valve 57. It is in a connected state.

ここで、ガス循環伝熱管５１に設けた自動開閉弁５３，５７は、原子炉格納容器１００ｂの内部が所定圧力にまで上昇した場合にガス循環伝熱管５１を開く。この際の所定圧力は、自動開閉弁１１ｅによって供給配管１１ａ（配管１１）が開かれる所定圧力よりも低いこととする。これにより、原子炉格納容器１００ｂから配管１１に処理ガスが供給される前に、ガス循環伝熱管５１に処理ガスが供給される構成となっている。また、送気ポンプ５５は、自動開閉弁５３，５７が開くと同時に作動して、処理ガスを循環させる。   Here, the automatic on-off valves 53 and 57 provided in the gas circulation heat transfer tube 51 open the gas circulation heat transfer tube 51 when the inside of the reactor containment vessel 100b rises to a predetermined pressure. The predetermined pressure at this time is lower than the predetermined pressure at which the supply pipe 11a (pipe 11) is opened by the automatic opening / closing valve 11e. Thus, the processing gas is supplied to the gas circulation heat transfer tube 51 before the processing gas is supplied from the reactor containment vessel 100b to the pipe 11. The air supply pump 55 operates simultaneously with the opening of the automatic opening / closing valves 53 and 57 to circulate the processing gas.

＜第５実施形態の効果＞
以上説明したように、第５実施形態のヨウ素除去装置５は、原子炉格納容器１００ｂとの間で処理ガスを循環させるガス循環伝熱管５１を処理タンク２１に敷設した構成である。これにより、原子炉格納容器１００ｂとの間で高温の処理ガスが循環供給されるガス循環伝熱管５１との間の熱交換により、処理タンク２１内の発熱部材１５ａおよびヨウ素吸着部材１７ａを、効果的に予熱することができる。この結果、処理タンク２１の上流側に設けられた発熱部材１５ａは、上記効果的な予熱によって反応性が高められ、効率的な発熱を得ることができる。そして、処理タンク２１の下流側に設けられたヨウ素吸着部材１７ａを、短時間で操作適正温度まで加熱することが可能になると共に、放射性ヨウ素の吸着効率を高めることが可能になる。 <Effect of Fifth Embodiment>
As described above, the iodine removing apparatus 5 of the fifth embodiment has a configuration in which the gas circulation heat transfer tube 51 that circulates the processing gas with the reactor containment vessel 100b is laid in the processing tank 21. As a result, the heat generating member 15a and the iodine adsorbing member 17a in the processing tank 21 are made effective by heat exchange with the gas circulation heat transfer tube 51 to which a high-temperature processing gas is circulated and supplied to the reactor containment vessel 100b. Can be preheated. As a result, the heat generating member 15a provided on the upstream side of the processing tank 21 is enhanced in reactivity by the effective preheating, and can efficiently generate heat. And it becomes possible to heat the iodine adsorption member 17a provided in the downstream of the processing tank 21 to operation appropriate temperature in a short time, and to improve the adsorption efficiency of radioactive iodine.

なお、本第５実施形態の構成は、第１実施形態（図１）および他の変形例２〜変形例４（図３〜図５）の構成と組み合わせることも可能であり、これらを組み合わせた効果を得ることができる。組み合わせる場合のガス循環伝熱管５１の敷設状態は、第２実施形態の構成と、第１実施形態（図１）および変形例２〜変形例４（図３〜図５）何れかの構成とを組み合わせた場合においての伝熱管の敷設状態と同様である。   The configuration of the fifth embodiment can be combined with the configurations of the first embodiment (FIG. 1) and other modified examples 2 to 4 (FIGS. 3 to 5), and these are combined. An effect can be obtained. The laying state of the gas circulation heat transfer tube 51 in the combination includes the configuration of the second embodiment and the configuration of the first embodiment (FIG. 1) and any one of the second to fourth variations (FIGS. 3 to 5). It is the same as the laying state of the heat transfer tube when combined.

≪第６実施形態≫
図１０は、第６実施形態に係るヨウ素除去装置６およびこれを用いた原子力プラント１０６の構成図の例である。図１０に示すヨウ素除去装置６は、図９を用いて説明した第５実施形態の構成において、ガス循環伝熱管５１に対して、給水配管６１および循環排水管６３を接続した構成である。 << Sixth Embodiment >>
FIG. 10 is an example of a configuration diagram of an iodine removing device 6 according to the sixth embodiment and a nuclear power plant 106 using the same. The iodine removing apparatus 6 shown in FIG. 10 has a configuration in which the water supply pipe 61 and the circulating drain pipe 63 are connected to the gas circulation heat transfer pipe 51 in the configuration of the fifth embodiment described with reference to FIG. 9.

＜給水配管６１＞
給水配管６１は、ガス循環伝熱管５１における送気ポンプ５５と自動開閉弁５７との間における上流側に、バルブ６１ａを介して一端を接続させて設けられている。また給水配管６１の他端は、二股に分岐している。二股に分岐した一方の他端は、バルブ６１ｂを介して、原子炉格納容器１００ｂの圧力抑制プールにおける冷却水Ｌ１の貯留部分に接続されている。二股に分岐した他方の他端は、バルブ６１ｂを介して、非常用復水器Ｓにおける外部冷却水Ｌ３の貯留部に接続されている。なお、外部冷却水Ｌ３は、海水であってもよい。 <Water supply pipe 61>
The water supply pipe 61 is provided on the upstream side of the gas circulation heat transfer pipe 51 between the air feed pump 55 and the automatic opening / closing valve 57 with one end connected via a valve 61a. The other end of the water supply pipe 61 is bifurcated. The other end of the bifurcated branch is connected to a storage portion of the cooling water L1 in the pressure suppression pool of the nuclear reactor containment vessel 100b via a valve 61b. The other end branched into two branches is connected to a storage part for external cooling water L3 in the emergency condenser S via a valve 61b. The external cooling water L3 may be seawater.

このような給水配管６１には、ガス循環伝熱管５１に冷却水Ｌ１および外部冷却水Ｌ３が供給されるように、給水ポンプ６１ｃが設けられている。なお、給水ポンプ６１ｃの電源は、ここでの図示を省略した非常用直流電源を使用するものとする。   In such a water supply pipe 61, a water supply pump 61c is provided so that the cooling water L1 and the external cooling water L3 are supplied to the gas circulation heat transfer pipe 51. In addition, the emergency DC power supply which abbreviate | omitted illustration here shall be used for the power supply of the water supply pump 61c.

＜循環排水管６３＞
循環排水管６３は、ガス循環伝熱管５１における送気ポンプ５５と自動開閉弁５７との間における下流側に、バルブ６３ａを介して一端が接続されている。また循環排水管６３の他端は、二股に分岐している。二股に分岐した一方の他端は、バルブ６３ｂを介して、原子炉格納容器１００ｂに接続されている。二股に分岐した他方の他端は、バルブ６３ｂを介して非常用復水器Ｓに接続されている。 <Circulating drain pipe 63>
One end of the circulation drain pipe 63 is connected to the downstream side of the gas circulation heat transfer pipe 51 between the air feed pump 55 and the automatic opening / closing valve 57 via a valve 63a. The other end of the circulation drain pipe 63 is bifurcated. The other end branched into two branches is connected to the reactor containment vessel 100b through a valve 63b. The other end branched into two branches is connected to the emergency condenser S through a valve 63b.

＜第６実施形態の効果＞
この様な構成の第６実施形態のヨウ素除去装置６は、処理タンク２１に敷設したガス循環伝熱管５１に対して、給水配管６１および循環排水管６３を接続させた構成である。これにより、ガス循環伝熱管５１内に、原子炉格納容器１００ｂの冷却水Ｌ１または非常用復水器Ｓにおける外部冷却水Ｌ３を循環させることができる。この場合、先ず、ガス循環伝熱管５１の自動開閉弁５３，５７を閉じる共に、送気ポンプ５５を停止する。その後、給水配管６１のバルブ６１ａ，６１ｂおよび循環排水管６３のバルブ６３ａ，６３ｂを開くと共に、給水配管６１の給水ポンプ６１ｃを作動させる。 <Effects of Sixth Embodiment>
The iodine removing apparatus 6 of the sixth embodiment having such a configuration has a configuration in which a water supply pipe 61 and a circulating drain pipe 63 are connected to a gas circulation heat transfer pipe 51 laid in the processing tank 21. Thereby, the cooling water L1 of the reactor containment vessel 100b or the external cooling water L3 in the emergency condenser S can be circulated in the gas circulation heat transfer tube 51. In this case, first, the automatic open / close valves 53 and 57 of the gas circulation heat transfer tube 51 are closed and the air supply pump 55 is stopped. Thereafter, the valves 61 a and 61 b of the water supply pipe 61 and the valves 63 a and 63 b of the circulation drain pipe 63 are opened, and the water supply pump 61 c of the water supply pipe 61 is operated.

これにより、処理タンク２１内に充填したヨウ素吸着部材１７ａの温度が、ヨウ素吸着の操作適正温度以上になった場合、給水配管６１および循環排水管６３を介してガス循環伝熱管５１内に冷却水Ｌ１または外部冷却水Ｌ３が循環供給される。この際、圧力抑制プールの冷却水Ｌ１のみを循環供給したい場合であれば、給水配管６１のバルブ６１ｂおよび循環排水管６３のバルブ６３ｂのうち、原子炉格納容器１００ｂ側のバルブのみを開く。一方、非常用復水器Ｓの外部冷却水Ｌ３のみを循環供給したい場合であれば、給水配管６１のバルブ６１ｂおよび循環排水管６３のバルブ６３ｂのうち、非常用復水器Ｓ側のバルブのみを開く。   Thereby, when the temperature of the iodine adsorption member 17a filled in the processing tank 21 is equal to or higher than the iodine adsorption operation proper temperature, the cooling water is supplied into the gas circulation heat transfer pipe 51 through the water supply pipe 61 and the circulation drain pipe 63. L1 or external cooling water L3 is circulated and supplied. At this time, if only the cooling water L1 of the pressure suppression pool is to be circulated and supplied, only the valve on the reactor containment vessel 100b side among the valve 61b of the water supply pipe 61 and the valve 63b of the circulation drain pipe 63 is opened. On the other hand, if it is desired to circulate and supply only the external cooling water L3 of the emergency condenser S, only the valve on the emergency condenser S side among the valve 61b of the water supply pipe 61 and the valve 63b of the circulation drain pipe 63 is provided. open.

そして、以上のようなガス循環伝熱管５１内への冷却水Ｌ１または外部冷却水Ｌ３の循環供給により、ヨウ素吸着部材１７ａを操作適正温度にまで冷却することができる。   The iodine adsorbing member 17a can be cooled to an appropriate operating temperature by circulating supply of the cooling water L1 or the external cooling water L3 into the gas circulation heat transfer tube 51 as described above.

なお、本発明は上記した実施形態および変形例に限定されるものではなく、さらに様々な変形例が含まれる。例えば、上記した実施形態は本発明をわかりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、ある実施形態の構成の一部を他の実施形態の構成に置き換えることが可能であり、また、ある実施形態の構成に他の実施形態の構成を加えることも可能である。また、各実施形態の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。   In addition, this invention is not limited to above-described embodiment and modification, Furthermore, various modifications are included. For example, the above-described embodiment has been described in detail for easy understanding of the present invention, and is not necessarily limited to one having all the configurations described. Further, a part of the configuration of an embodiment can be replaced with the configuration of another embodiment, and the configuration of another embodiment can be added to the configuration of an embodiment. In addition, it is possible to add, delete, and replace other configurations for a part of the configuration of each embodiment.

１，１ａ，１ｂ，１ｃ，１ｄ,２，３，４，５，６…ヨウ素除去装置、１１…配管、１１ａ…供給配管（配管）、１１ｂ，１１ｃ…接続配管（配管）、１１ｄ…ガス排出管（配管）、１３…フィルタベント、１５ａ…発熱部材、１７ａ…ヨウ素吸着部材、２３…伝熱管、３１…分岐伝熱管、４１…接続部伝熱管、５１…ガス循環伝熱管、１００ａ…原子炉、１００ｂ…原子炉格納容器、１００，１０６…原子力プラント   DESCRIPTION OF SYMBOLS 1,1a, 1b, 1c, 1d, 2,3,4,5,6 ... Iodine removal apparatus, 11 ... Piping, 11a ... Supply piping (pipe), 11b, 11c ... Connection piping (piping), 11d ... Gas discharge Tube (pipe), 13 ... filter vent, 15a ... heating member, 17a ... iodine adsorption member, 23 ... heat transfer tube, 31 ... branch heat transfer tube, 41 ... connection heat transfer tube, 51 ... gas circulation heat transfer tube, 100a ... reactor , 100b ... Reactor containment vessel, 100, 106 ... Nuclear power plant

Claims (10)

ヨウ素を含有する処理ガスが供給される配管と、
前記配管の経路上に配置されたフィルタベントと、
前記配管の経路上における前記フィルタベントの下流側に配置され前記処理ガス中の成分と反応して反応熱を発する発熱部材と、
前記反応熱によって加熱された前記処理ガスの供給経路に配置されたヨウ素吸着部材とを備えた
ヨウ素除去装置。 Piping to which a processing gas containing iodine is supplied;
A filter vent disposed on the path of the pipe;
A heating member disposed on the downstream side of the filter vent on the piping path and generating reaction heat by reacting with a component in the processing gas;
An iodine removal apparatus comprising: an iodine adsorption member disposed in a supply path of the processing gas heated by the reaction heat. 前記ヨウ素吸着部材は、前記配管の経路上において前記発熱部材の下流側に配置された
請求項１に記載のヨウ素除去装置。 The iodine removing apparatus according to claim 1, wherein the iodine adsorbing member is disposed on the downstream side of the heat generating member on the pipe path. 前記発熱部材と前記ヨウ素吸着部材とは、前記配管の経路に沿って交互に配置された
請求項２に記載のヨウ素除去装置。 The iodine removing apparatus according to claim 2, wherein the heat generating member and the iodine adsorbing member are alternately arranged along a route of the pipe. 前記発熱部材と前記ヨウ素吸着部材とは、前記配管の経路上において混在して配置された
請求項１に記載のヨウ素除去装置。 The iodine removing apparatus according to claim 1, wherein the heat generating member and the iodine adsorbing member are mixedly disposed on a route of the piping. 前記発熱部材と前記ヨウ素吸着部材とは、隣接した状態で配置された
請求項１に記載のヨウ素除去装置。 The iodine removing apparatus according to claim 1, wherein the heat generating member and the iodine adsorbing member are disposed adjacent to each other. 前記発熱部材は、水素再結合触媒、金属酸化物触媒、アンモニア合成触媒、および水素吸蔵合金の何れかを用いて構成された
請求項１〜５の何れかに記載のヨウ素除去装置。 The iodine removing apparatus according to claim 1, wherein the heat generating member is configured using any one of a hydrogen recombination catalyst, a metal oxide catalyst, an ammonia synthesis catalyst, and a hydrogen storage alloy. 前記配管の経路上において前記ヨウ素吸着部材が配置された部分に、前記処理ガスが供給される伝熱管が敷設された
請求項１に記載のヨウ素除去装置。 The iodine removal apparatus according to claim 1, wherein a heat transfer tube to which the processing gas is supplied is laid in a portion where the iodine adsorbing member is disposed on a route of the piping. 前記伝熱管は、前記配管の一部によって構成された
請求項７に記載のヨウ素除去装置。 The iodine removal apparatus according to claim 7, wherein the heat transfer tube is configured by a part of the piping. 前記伝熱管内に、前記処理ガス中の成分と反応して反応熱を発する発熱部材が収容された
請求項８に記載のヨウ素除去装置。 The iodine removal apparatus according to claim 8, wherein a heat generating member that generates reaction heat by reacting with a component in the processing gas is accommodated in the heat transfer tube. 原子炉と、
前記原子炉を格納した原子炉格納容器と、
前記原子炉格納容器に接続された配管と、
前記配管の経路上に配置されたフィルタベントと、
前記配管の経路上における前記フィルタベントの下流側に配置され前記処理ガス中の成分と反応して反応熱を発する発熱部材と、
前記反応熱によって加熱された前記処理ガスの供給経路に配置されたヨウ素吸着部材とを備えた
原子力プラント。 A nuclear reactor,
A reactor containment vessel containing the reactor;
Piping connected to the reactor containment vessel;
A filter vent disposed on the path of the pipe;
A heating member disposed on the downstream side of the filter vent on the piping path and generating reaction heat by reacting with a component in the processing gas;
A nuclear power plant comprising: an iodine adsorption member arranged in a supply path of the processing gas heated by the reaction heat.
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