JP2016044959A - 冷媒調整装置 - Google Patents
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Abstract
Description
冷凍装置は圧縮式冷凍機と吸収式冷凍機に大別される。
圧縮式冷凍機は一般家庭や自動車用の様な比較的小さい空間を冷やすのに使用される事例が多く、一方、吸収式冷凍機は、ビルディングや大規模店舗の様な比較的大きい空間の冷房に用いられることが多い。
しかし、冷風・温風の流れる領域の自動制御や、冷暖房運転時間の自動制御は、非常に複雑で且つ高度な制御を必要とするため、冷凍装置の製造コストを増加させてしまうという問題が存在する。
また、その様な複雑で且つ高度な制御を既存の冷凍装置に行わせることは技術的な困難を伴うので、既存の冷凍装置については、消費エネルギーを少なくすることが出来なかった。
また、吸着剤の再生能力を向上させて冷房性能を向上させる吸収式空調装置も提案されている(例えば、特許文献2参照)。しかし、係る吸収式空調装置は、非常に複雑な構造になってしまう。
そのため、簡易な構造であって、消費エネルギーを減少することが出来て、既存の冷凍装置に対しても容易に適用可能な改善策が望まれているが、係る改善策は現状では実用化されてはいない。
ここで、本発明の冷媒調整装置(2)のマイナスイオン発生量は1000個/cm3〜〜10000個/cm3であるのが好ましい。
そして本発明において、導電性材料の粉体を包含しているのが好ましい。
また、例えばトリア(ThO2)等の放射線物質のみを選択することも可能である。
或いは、選択される材料を、自然(自発)分極している極性材料と、天然放射性稀土類元素鉱物または放射性物質の何れかにすることが出来る。
さらに、放射性元素を包含しない稀土類鉱物(例えば、水を浄化し、ミネラル水に改質するのに用いられる麦飯石など)を、前記材料に添加しても良い。
前記半導体は、主成分として酸化ケイ素を含む無機高分子材料或いは有機高分子材料で製造された絶縁体に、当該絶縁体の結晶構造に格子欠陥を生じさせる添加材が混入させて構成することが可能である。
この場合、前記絶縁体としてはシリコンラバーが好ましく、前記添加材としては酸化イットリウム及び酸化ガドリニウムの混合物が好ましい。
そして圧縮式冷凍装置であれば、冷媒の熱交換効率が向上することにより、圧縮機4を駆動して冷凍サイクルを実行する時間が短くなり、圧縮機の消費電力が軽減する。従って、冷凍装置全体の運転効率が向上する。
さらに、冷媒調整装置(2)では、外部から電力を供給しなくても、マイナスイオンが生成される。そして、励起材から放射線が生じなくなるまでの期間、マイナスイオンを生成し続けることが出来る。
ここで、マイナスイオンの発生量は例えば1000個/cm3〜10000個/cm3であり、それに対応する放射線量は極めて低く、ラジウム温泉と同程度であるので、励起材に包含された放射性物質は人体に悪影響を与えるものではない。
銅やアルミニウムのような熱伝導性の良好な材料における自由電子のエネルギー準位が0.9eVであるのに対して、従来の冷凍装置で用いられている冷媒、例えばR−22代替冷媒R−404Aのエネルギー準位は0.08eVであり、このことが、当該冷媒の熱交換効率が銅やアルミニウムに比較して劣っている要因となっている。
本発明の冷媒調整装置(2)において、冷媒配管(1)内を流過する冷媒に電子、特にエネルギー準位が0.9eVの溶媒和電子を供給すれば、冷媒電子のエネルギー準位が銅やアルミニウムの自由電子のエネルギー準位である0.9eVまで上昇し、その結果、冷媒の熱交換効率が向上すると推定される。
本発明で係る構成を作用すれば、大量の電子(エネルギー準位が0.9eVの電子:溶媒和電子)が発生し、冷媒調整装置(2)が介装されている冷媒配管(1)中を流過する冷媒に供給されるため、冷媒の電子のエネルギー準位が銅やアルミニウムの自由電子のエネルギー準位である0.9eVまで上昇し、冷媒の熱交換効率が向上するものと推定される。
そして、可撓性材料製袋体内にジェル状のヘテロポリ酸触媒を充填した上述した冷媒調整装置であれば、当該袋体を冷媒配管(1)に固定するという簡易な構成により、既存の冷凍装置に対しても容易に適用することが出来る。
最初に図1、図2を参照して、本発明の第1実施形態について説明する。図1において、全体を符号10で示す冷凍装置は圧縮式冷凍機であり、室内機3、コンプレッサ4(圧縮機)、室外機5、膨張弁6を冷媒配管1で連結している。
冷凍装置10では、公知の冷凍装置の冷媒配管1に、本発明の特徴である冷媒調整装置2を介装している。図1において、矢印Aは、冷媒配管1における冷媒の流れ方向を示している。
冷凍装置10では、コンプレッサ4により圧縮された冷媒(例えば、R−22代替冷媒R−404A)は高温・高圧の気相冷媒として室外機5に入り、前記高温・高圧の気相冷媒は、室外機5のファンにより冷却されて凝縮して(液化されて)低温・高圧の液相冷媒となる。
コンプレッサ4に戻った低温・低圧の気相冷媒は、コンプレッサ4で圧縮されて高温・高圧の気相冷媒となって室外機5に入る。以下、このサイクルを繰り返して、冷房運転を行う。
図1では冷媒調整装置2は室外機5と膨張弁6の間の領域に配置されているが、冷媒調整装置2は冷媒配管系であればどこに設けても良い。液相冷媒が流れる冷媒配管1に介装することが特に好ましい。例えば、冷媒調整装置2を室外機5内部の冷媒配管1に介装することが可能である。
ここで、稀土類元素は、
原子番号57〜71のランタノイド系列の元素、すなわち、ランタン(La)、セリウム(Ce)、プラセオジム(Pr)、ネオジム(Nd)、プロメチウム(Pm)、サマリウム(Sm)、ユーロピウム(Eu)、ガドリニウム(Gd)、テルビウム(Tb)、ジスプロシウム(Dy)、ホルミウム(Ho)、エルビウム(Er)、ツリウム(Tm)、イッテルビウム(Yb)、ルテチウム(Lu)と、
3族に属するスカンジウム(Sc:原子番号21)およびイットリウム(Y:原子番号39)である。
ここで、ガーネットの一般的な化学式は X3Y2(SiO4)3 で表現される。
「X3」にはカルシウム(Ca)、マグネシウム(Mg)、鉄(Fe:二価)、マンガン(Mn)が該当し、「Y2」にはアルミニウム(Al)、鉄(Fe:三価)、クロム(Cr)が該当する。
自発分極をする粉体(結集粒子)にトリウムTh、ウランU、ラジウムRa等の放射性物質を包含した天然稀土類鉱物の粉末を混合すると、マイナスイオンを発生することが、発明者の実験により確認されている。
自発分極した結晶粒子に対して、放射性物質を包含した天然稀土類鉱物の粉末を励起材(マイナスイオンの発生を促す材料)として混合すると、放射線により自発分極した結晶粒子の電解に乱れが生じ、マイナスイオンを発生するものと推定される。
これに対して、第1実施形態に係る可撓性シート状の冷媒調整装置2では、上記混合粉体(稀土類鉱物、稀土類酸化物の粉体に励起材の粉体を混合した混合粉体)に加えて、導電体(銀、銅等の金属、炭素粉末等)の粉末(粉体)を添加している。
導電体の粉体を添加することにより、発生したマイナスイオンの減衰が軽減され、冷媒調整装置2を所定のレベルに維持することが出来る。
ここで冷媒調整装置2におけるマイナスイオン発生量は、冷凍装置が圧縮式の空調機である場合には1000個/cm3〜6000個/cm3、冷凍装置が家庭用冷蔵庫や各種冷凍設備である場合には3000個/cm3〜10000個/cm3に設定されている。すなわち、冷媒調整装置2におけるマイナスイオン発生量は1000個/cm3〜〜10000個/cm3に設定されている。
一方、冷媒調整装置2におけるマイナスイオン発生量が10000個/cm3を越えた場合には、マイナスイオン発生量が10000個/cm3の場合に比較して、冷媒の熱交換効率向上効果、圧縮機(4)駆動時間の短縮効果、消費電力軽減効果がさほど向上しない。また、マイナスイオン発生量と放射線量とは比例関係にあり、放射線量の増加することは、冷凍装置の一般ユーザーに対して心理的に悪影響を及ぼす恐れがある。換言すれば、マイナスイオン発生量が10000個/cm3以下であれば、発生する放射線量は人体に影響がないレベルであると推定されるので、一般ユーザーに対して心理的に悪影響を及ぼす恐れが少ないのである。
そのため、係る比率を決定するに際しては、上述したマイナスイオン発生量により設定することが好適である。
例えば発明者の実験によれば、励起材である天然稀土類鉱物の粉末と、自発分極している極性材料との混合比は、重量比で、1:99〜99:1の間であった。そのため、実機製造に当たっては、励起材粉末と、自発分極している極性材料との混合比(重量比)は、マイナスイオン発生量により設定した。
母材100重量部に対して混合物が5重量部未満であると、マイナスイオン発生量が少なく、冷媒の熱交換効率向上効果、圧縮機(4)駆動時間の短縮効果、消費電力軽減効果が得られなかった。
一方、母材100重量部に対して粉体混合物が40重量部を超えると、混合物全体の比表面積が増加するため、母材(特に、ラバー、樹脂)に粉体混合物を(分散混合)混在した状態で型に鋳込む際に、流動性が低下するため、シート状に成形加工することが困難になる。
シートの母材100重量部に対して導電体粉末が10重量部未満では、冷媒調整装置2の導電性が低く、マイナスイオン発生量が1000個/cm3を下回ってしまう。一方、シートの母材100重量部に対して導電体粉末が100重量部を越えてしまうと、成形性が悪化する。
シート状の冷媒調整装置2の成形厚さ寸法が0.5mm未満であると、成形が困難であり、且つ、成形されたシート状の冷媒調整装置2の強度が劣ってしまう。一方、シート状の冷媒調整装置2の成形厚さ寸法が5mmを上回っていると、マイナスイオン数は厚さに比例しては増加せず、原料コストが嵩み、対費用効果が低下する。
そして圧縮式冷凍装置であれば、冷媒の熱交換効率が向上することにより、圧縮機4を駆動して冷凍サイクルを実行する時間が短くなり、圧縮機の消費電力が軽減する。従って、冷凍装置全体の運転効率が向上する。
さらに、励起材からの放射線により自発分極した結晶粒子の電解に乱れが生じ、マイナスイオンを発生するものと推定されるので、外部から電力を供給しなくても、マイナスイオンが生成される。そして、励起材から放射線が生じなくなるまでの期間、マイナスイオンを生成し続けることが出来る。
発明者が行った実験では、室外機5内の熱交換器下流側の領域に可撓性シート状の冷媒調整装置2を巻き付けて設置した場合には、設置しない場合に比較して、消費電力が約20〜40%程度削減された。
図2において、全体を符号20で示す冷凍装置は吸収式冷凍機であり、蒸発器21、吸収系22を有しており、各室の空調機23の各機器と蒸発器21を連通する冷水(冷媒)配管24を有しており、冷水(冷媒)配管24に、冷媒調整装置2を介装している。ここで、吸収系22は、図示しない吸収器、再生器、凝縮器、吸収溶液配管系統を備えている。
図2において、冷媒調整装置2としては、図2で示すタイプ(符号2)、ヘテロポリ酸触媒をジェル状にして可撓性材料製の袋体内に充填したタイプの何れも適用可能である。
なお、図2における符号25は、冷媒である冷水を圧送するためのポンプである。
なお、低圧の蒸発器21内で冷水(冷媒)配管24を流過する冷水(冷媒)から気化熱(潜熱)を奪って気化した冷媒(水蒸気)は、配管27を通って吸気系22に戻り、吸収系22内で再び液相冷媒(水)となって、配管26を介して低圧の蒸発器21に戻り、冷水(冷媒)配管24を流過する冷水(冷媒)を冷却する。
なお、吸収式冷凍機20の吸収系22について図2では明示しないが、水(冷媒)−LiBr(臭化リチウム:吸収液)系であっても良いし、水−アンモニア系であっても良い。また、その他の冷媒と吸収液の組合せであっても良い。
発明者が行った実験では、冷水配管24の蒸発器21出口側の領域に冷媒調整装置2を設置することにより、約20%程度の電力量削減が出来た。
第1実施形態に係る冷媒調整装置2は、全体が平板状の可撓性シートとして構成されているが、第2実施形態では、所謂「パック」状に構成されている。
第2実施形態に係る冷媒調整装置2は、上述した自発分極している極性材料の粉体と、励起材(放射性物質を包含する天然稀土類鉱石)の粉体とを混合した混合物(混合粉体)と、袋体に封入することにより構成されている。
自発分極している極性材料の粉体と、励起材(放射性物質を包含する天然稀土類鉱石)については、第1実施形態で上述したのと同様である。
第2実施形態に係る冷媒調整装置2における均一なマイナスイオンの発生のため、前記袋体には、混合粉体(自発分極している極性材料の粉体と、励起材の粉体とを混合した混合物)が均一な分散状態で封入されることが好ましい。
袋体に均一な分散状態で混合粉体を封入するためには、前記混合粉体の分散スラリーを製造し、「デッピング法」、「ドクターブレード法」等の既存の手法により当該分散スラリーを不織布等の保持材に塗布し、乾燥する。そして、乾燥された保持材(混合粉体の分散スラリーが塗布された保持材)を帯電防止アルミパック資材製の袋体に内蔵し、減圧(真空)パッキングを行うことが好適である。
あるいは、成形を容易にして、且つ、取り扱いを容易にするため、ポリエチレングリコール(PEG)等のバインダー成分を前記混合粉体に適量噴霧混合し、エンボス加工した不職布等に均一に把持させて、帯電防止アルミ製パック内に収容し、減圧(真空)パッキングすることが出来る。
さらに、前記混合粉末を純水に分散してスラリーを調整し、スプレードライヤー等の造粒機で顆粒状に整形して、エンボス加工した不職布等に均一に把持させる。そして、当該不織布を帯電防止アルミ製パック内に収容し、減圧(真空)パッキングすることが好ましい。
第2実施形態に係る冷媒調整装置2におけるその他の構成や作用効果については、第1実施形態に係る冷媒調整装置2と同様である。
図3において、冷媒調整装置2は、弾性材中に半導体(図示せず)を包含した半導体包含部材2Aと、直流電圧発生部材2Bと、導線2Dを有しており、導線2Dは、直流電圧発生部材2Bの陰極2Cと半導体包含部材2Aを接続している。図3では、半導体包含部材2Aはシート状に形成されているが、その他の形状、例えば円筒形状であっても良い。
直流電圧発生部材2Bには、正極端子2Eと陰極端子2Cが設けられている。また直流電圧発生部材2Bは、AC/DCコンバータとしての機能を有しており、所定の供給電源(例えば、家庭用電源コンセント)からの供給される交流電圧を直流電圧に変換した上で、導線2Dを介して、半導体包含部材2Aの半導体に陰極の直流電圧を印加することが出来る。
図3において、符号Fは交流電源用のコンセントである。
図3の冷媒調整装置2を冷媒配管1(図1参照)に介装すると、冷媒調整装置2は冷媒配管1内を流過する冷媒に溶媒和電子を供給し、特にエネルギー準位が0.9eVの溶媒和電子を冷媒に供給する。例えば、冷媒配管1を流過する冷媒がR−22代替冷媒R−404Aであれば、冷媒調整装置2からエネルギー準位が0.9eVの溶媒和電子が冷媒に供給されることにより、当該冷媒(R−22代替冷媒R−404A)における電子のエネルギー準位が、0.08eVから0.9eVまで上昇する。ここで、エネルギー準位0.9eVは、銅やアルミニウムの自由電子のエネルギー準位と同等である。
冷媒の熱交換効率が向上することは、後述する発明者の実験により確認されている。
半導体包含部材2Aに包含される半導体は、絶縁体に前記添加材を混入させることにより、当該絶縁体の結晶構造に格子欠陥を生じさせることで得ることが出来る。例えば、シリコンラバー(主成分として酸化ケイ素を含む無機高分子材料)で製造された絶縁体に、添加材として酸化イットリウム及び酸化ガドリニウムの混合物を混入して、半導体包含部材2Aに包含される半導体を製造することが出来る。
先ず、絶縁体であるシリコンラバーを所定量(例えば、10g)用意する。そして当該シリコンラバーに、粉末状の酸化イットリウム(例えば、0.2g)と酸化ガドリニウム(例えば、0.3g)を混合する。そして、混合した粉末を添加材として、所定量(例えば、10g)のシリコンラバーに、攪拌しながら少量ずつ混入する。そして、最後は充分に攪拌する。
上述の様にして得られた混合物(絶縁体であるシリコンラバーと、酸化イットリウム及び酸化ガドリニウムの混合粉末とを混合、撹拌して得られた混合物)を金型に流し込む。
金型に流し込む際に、前記電極(半導体包含部材2A内の電極:図示せず)を導線2Dに接続し、前記混合物(絶縁体であるシリコンラバーと、酸化イットリウム及び酸化ガドリニウムの混合粉末とを混合、撹拌して得られた混合物)の中に浸漬し、固定しておく。
図3では半導体包含部材2Aはシート状に形成されているが、円筒状に形成することも出来る。上述した製造方法において、半導体包含部材2Aは、例えば、直径15mm、高さ20mmの円筒形状であり、前記金型の大きさもそれに対応している。また、前記半導体包含部材内の電極は、概略直方体形状であり、銅で製造されている。
直流電圧発生部材2Bの陰極2Cの直流電圧が冷媒調整装置2の半導体に印加されると、半導体は格子欠陥を有することに起因して、半導体から大量の電子(エネルギー準位が0.9eVの溶媒和電子)が発生する。そして発生した電子(エネルギー準位が0.9eVの溶媒和電子)が、冷媒配管1中を流過する冷媒に供給される。
その結果、冷媒の電子のエネルギー準位が、銅やアルミニウムの自由電子のエネルギー準位と同じ0.9eVまで上昇して、冷媒の熱交換効率が向上する。そして、冷媒の熱交換効率が向上することにより、例えば、圧縮機(4)を駆動して冷凍サイクルを実行する時間が短くなり、圧縮機の消費電力が軽減する。
これに加えて、半導体包含部材2Aを有する冷媒調整装置2において、半導体包含部材2Aをシート状に形成し、シート状の半導体包含部材2Aを冷媒配管1に巻き付けることにより、既存の冷凍装置に対して容易に取り付けることが出来る。
図3で説明した冷媒調整装置2を用いた冷凍装置と、冷媒調整装置2を用いていない冷凍装置との比較実験を行った。
実験例1において、冷媒調整装置2は、図4で示すように室外機5の冷媒配管系における室外機5の出口近傍に設けた。換言すれば、実験例1における「冷媒調整装置2を用いた冷凍装置」(図4)は、冷媒調整装置2の位置以外の構成については図1で示す圧縮式冷凍装置10と同様である。
冷蔵庫の強さを2台とも「強」に設定すると共に、冷蔵庫に負荷をかけるため、電熱器を「強」に設定して、各冷蔵庫内に設置した。そして、実験開始からの経過時間と庫内温度を計測した。
実験結果(比較結果)は、下表1の通りである。
表1
それに対して、冷媒調整装置2を装着した冷蔵庫(冷媒調整装置あり)では、実験開始直後の庫内温度は6.9℃で「冷媒調整装置なし」と概略同温度であったが、時間の経過と共に庫内温度は下降し、20分後には3.1℃で安定値となった。そして「冷媒調整装置なし」に比較すると、5〜15℃も低温であった。
このことから、図3で説明した冷媒調整装置2が、冷凍装置の熱交換効率の向上に大きく寄与していることが確認された。
触媒としては、ジメチルポリシロキサンと、ランタノイド系列のリン酸塩化合物を含有するヘテロポリ酸触媒が適している。そして、係る触媒をジェル状にして可撓性材料製の袋体内に充填し、以って第4実施形態に係る冷媒調整装置を製造する。
そしてヘテロポリ酸触媒には、エネルギー準位0.9eVとほぼ同等のエネルギー準位を有する溶媒和電子が多量に含まれている。
可撓性材料製の袋体内にジェル状のヘテロポリ酸触媒を充填した冷媒調整装置であれば、袋体を冷媒配管1に固定するという簡易な構成により、既存の冷凍装置に対して容易に適用することが出来る。
第4実施形態に係る冷媒調整装置を冷凍装置に適用した場合と、適用しない場合について、比較実験を行った。
実験例2で用いられた冷凍装置は図4で示すのと同様な圧縮式冷房機(空調機)であり、冷媒配管1(図4)に冷媒調整装置を取り付けている。より詳細には冷媒調整装置は、実験例1と同様に室外機5の冷媒配管系の(室外機5の)出口近傍に取り付けた。
そして空調装置の設定温度を20℃として、冷媒調整装置2の装着後15分後の室内機ルーバーの吹き出し口の温度を計測した。
計測結果は、下表2の通りである。
表2
すなわち、冷媒調整装置の装着前に空調装置の設定温度を20℃にした場合と、冷媒調整装置の装着後に空調装置の設定温度を22〜23℃にした場合とでは、同等の冷房効果が得られることが明らかになった。
資源エネルギー庁が公表している「空調装置の設定温度を2℃上げると10%の節電ができる」という見解や、空調関連の民間業者の見解「空調装置の設定温度を1℃上げると10%の節電ができる」旨の見解等に基づくと、冷媒調整装置の装着による節電効果は15〜30%程度と見込まれる。
例えば、図示の実施形態において、母材(例えば、ラバー、樹脂、不織布等)に混入される材料と、袋体(パック)に封入される材料を、天然放射性稀土類元素鉱物のみとすることも可能である。
また、例えばトリア(ThO2)等の放射線物質のみを選択することも可能である。
さらに、自然分極している極性材料と、天然放射性稀土類元素鉱物または放射性物質の何れかを選択しても良い。
これに加えて、母材(例えば、ラバー、樹脂、不織布等)に混入される材料と、袋体(パック)に封入される材料として、放射性元素を包含しない稀土類鉱物(例えば、水を浄化し、ミネラル水に改質するのに用いられる麦飯石)を添加しても良い。
2・・・冷媒調整装置
2A・・・半導体包含部材
2B・・・直流電圧発生部材
2C・・・陰極、陰極端子
2D・・・導線
2E・・・正極、正極端子
2F・・・交流電源へのコンセント
3・・・室内機
4・・・圧縮式冷凍装置におけるコンプレッサ(圧縮機)
5・・・室外機
6・・・膨張弁
10・・・圧縮式冷凍装置
20・・・吸収式冷凍装置
21・・・蒸発器
22・・・吸収系(吸収系機器の総称)
23・・・各部屋の空調機器
24・・・冷水(冷媒)配管
25・・・ポンプ
26、27・・・配管
Claims (4)
- 圧縮式冷凍装置或いは吸収式冷凍装置の冷媒配管に配置され、自発分極している極性材料と、放射性物質を包含する材料が混在していることを特徴とする冷媒調整装置。
- 導電性材料の粉体を包含している請求項1の冷媒調整装置。
- 全体は可撓性シート状に形成されており、母材に、自発分極している極性材料の粉体と、放射性物質を包含する材料の粉体を混入させている請求項1、2の何れか1項の冷媒調整装置。
- 自発分極している極性材料の粉体と、放射性物質を包含する材料の粉体の混合物が、袋体(パック)に封入されている請求項1の冷媒調整装置。
Priority Applications (4)
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