JP2015206138A - Method for producing pulp seat - Google Patents
Method for producing pulp seat Download PDFInfo
- Publication number
- JP2015206138A JP2015206138A JP2014087775A JP2014087775A JP2015206138A JP 2015206138 A JP2015206138 A JP 2015206138A JP 2014087775 A JP2014087775 A JP 2014087775A JP 2014087775 A JP2014087775 A JP 2014087775A JP 2015206138 A JP2015206138 A JP 2015206138A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pulp
- mass
- surfactant
- pulp sheet
- sheet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 41
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 47
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 claims abstract description 34
- 239000012978 lignocellulosic material Substances 0.000 claims abstract description 15
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229920000875 Dissolving pulp Polymers 0.000 claims description 27
- 238000004806 packaging method and process Methods 0.000 claims description 9
- 239000002736 nonionic surfactant Substances 0.000 claims description 3
- 238000010411 cooking Methods 0.000 description 33
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 31
- 229920000297 Rayon Polymers 0.000 description 25
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 19
- 239000002655 kraft paper Substances 0.000 description 16
- 239000000123 paper Substances 0.000 description 16
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 16
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 15
- 239000000047 product Substances 0.000 description 15
- 238000004061 bleaching Methods 0.000 description 14
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 12
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 12
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 11
- 229920002488 Hemicellulose Polymers 0.000 description 10
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 10
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 9
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 description 9
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 description 9
- 150000002978 peroxides Chemical class 0.000 description 8
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 8
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 8
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 7
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N Hydrogen peroxide Chemical compound OO MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 6
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 6
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 6
- 229920005610 lignin Polymers 0.000 description 6
- 239000002964 rayon Substances 0.000 description 6
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 6
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N Sulfurous acid Chemical compound OS(O)=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000005903 acid hydrolysis reaction Methods 0.000 description 5
- 238000011276 addition treatment Methods 0.000 description 5
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 5
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- 229920003043 Cellulose fiber Polymers 0.000 description 4
- 244000166124 Eucalyptus globulus Species 0.000 description 4
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 4
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- OSVXSBDYLRYLIG-UHFFFAOYSA-N dioxidochlorine(.) Chemical compound O=Cl=O OSVXSBDYLRYLIG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011121 hardwood Substances 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 244000005700 microbiome Species 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 4
- QGJOPFRUJISHPQ-UHFFFAOYSA-N Carbon disulfide Chemical compound S=C=S QGJOPFRUJISHPQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 241000233866 Fungi Species 0.000 description 3
- 239000002738 chelating agent Substances 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 3
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 3
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- -1 nonionic Chemical group 0.000 description 3
- 238000006116 polymerization reaction Methods 0.000 description 3
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 3
- 239000004155 Chlorine dioxide Substances 0.000 description 2
- KCXVZYZYPLLWCC-UHFFFAOYSA-N EDTA Chemical compound OC(=O)CN(CC(O)=O)CCN(CC(O)=O)CC(O)=O KCXVZYZYPLLWCC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 240000007472 Leucaena leucocephala Species 0.000 description 2
- 235000010643 Leucaena leucocephala Nutrition 0.000 description 2
- QPCDCPDFJACHGM-UHFFFAOYSA-N N,N-bis{2-[bis(carboxymethyl)amino]ethyl}glycine Chemical compound OC(=O)CN(CC(O)=O)CCN(CC(=O)O)CCN(CC(O)=O)CC(O)=O QPCDCPDFJACHGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- PYKYMHQGRFAEBM-UHFFFAOYSA-N anthraquinone Natural products CCC(=O)c1c(O)c2C(=O)C3C(C=CC=C3O)C(=O)c2cc1CC(=O)OC PYKYMHQGRFAEBM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000004056 anthraquinones Chemical class 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 235000019398 chlorine dioxide Nutrition 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-N methanoic acid Natural products OC=O BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229960003330 pentetic acid Drugs 0.000 description 2
- 150000004053 quinones Chemical class 0.000 description 2
- 230000001953 sensory effect Effects 0.000 description 2
- 235000011121 sodium hydroxide Nutrition 0.000 description 2
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 2
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 2
- 230000037303 wrinkles Effects 0.000 description 2
- AZQWKYJCGOJGHM-UHFFFAOYSA-N 1,4-benzoquinone Chemical compound O=C1C=CC(=O)C=C1 AZQWKYJCGOJGHM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OSWFIVFLDKOXQC-UHFFFAOYSA-N 4-(3-methoxyphenyl)aniline Chemical compound COC1=CC=CC(C=2C=CC(N)=CC=2)=C1 OSWFIVFLDKOXQC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PCFMUWBCZZUMRX-UHFFFAOYSA-N 9,10-Dihydroxyanthracene Chemical compound C1=CC=C2C(O)=C(C=CC=C3)C3=C(O)C2=C1 PCFMUWBCZZUMRX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- YYVYAPXYZVYDHN-UHFFFAOYSA-N 9,10-phenanthroquinone Chemical compound C1=CC=C2C(=O)C(=O)C3=CC=CC=C3C2=C1 YYVYAPXYZVYDHN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002028 Biomass Substances 0.000 description 1
- 241000218631 Coniferophyta Species 0.000 description 1
- 238000005698 Diels-Alder reaction Methods 0.000 description 1
- 241001233195 Eucalyptus grandis Species 0.000 description 1
- 241001442228 Eucalyptus grandis x Eucalyptus urophylla Species 0.000 description 1
- 229930192627 Naphthoquinone Natural products 0.000 description 1
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N Ozone Chemical compound [O-][O+]=O CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LUNBMBVWKORSGN-TYEKWLQESA-N P-factor Chemical compound CC(C)C[C@@H](C(O)=O)NC(=O)[C@H](CC(N)=O)NC(=O)[C@@H]1CCCN1C(=O)[C@H](CCCNC(N)=N)NC(=O)[C@H](CC(O)=O)NC(=O)[C@H]1N(C(=O)[C@H](CC(N)=O)NC(=O)[C@@H](NC(=O)[C@H](CC=2C=CC=CC=2)NC(=O)[C@@H](NC(=O)[C@H](CC(N)=O)NC(=O)[C@H](CC=2C3=CC=CC=C3NC=2)NC(=O)[C@H](CO)NC(=O)[C@H](CCC(N)=O)NC(=O)[C@H](CC=2C=CC(O)=CC=2)NC(=O)[C@H](C)NC(=O)[C@H](CCCNC(N)=N)NC(=O)[C@H](CC(C)C)NC(=O)[C@H](CC=2C=CC=CC=2)NC(=O)[C@H](CC(O)=O)NC(=O)[C@H](C)NC(=O)[C@H](CC=2C=CC(O)=CC=2)NC(=O)[C@@H](N)[C@@H](C)O)[C@@H](C)O)C(C)C)CCC1 LUNBMBVWKORSGN-TYEKWLQESA-N 0.000 description 1
- 101800002502 P-factor Proteins 0.000 description 1
- 241000282376 Panthera tigris Species 0.000 description 1
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- KDYFGRWQOYBRFD-UHFFFAOYSA-N Succinic acid Natural products OC(=O)CCC(O)=O KDYFGRWQOYBRFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000002777 acetyl group Chemical group [H]C([H])([H])C(*)=O 0.000 description 1
- 238000010306 acid treatment Methods 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- 125000000217 alkyl group Chemical group 0.000 description 1
- 125000000129 anionic group Chemical group 0.000 description 1
- RJGDLRCDCYRQOQ-UHFFFAOYSA-N anthrone Chemical compound C1=CC=C2C(=O)C3=CC=CC=C3CC2=C1 RJGDLRCDCYRQOQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002421 anti-septic effect Effects 0.000 description 1
- 239000002518 antifoaming agent Substances 0.000 description 1
- 238000002419 base digestion Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- KDYFGRWQOYBRFD-NUQCWPJISA-N butanedioic acid Chemical compound O[14C](=O)CC[14C](O)=O KDYFGRWQOYBRFD-NUQCWPJISA-N 0.000 description 1
- 125000002091 cationic group Chemical group 0.000 description 1
- AQEDFGUKQJUMBV-UHFFFAOYSA-N copper;ethane-1,2-diamine Chemical compound [Cu].NCCN AQEDFGUKQJUMBV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007857 degradation product Substances 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 230000029087 digestion Effects 0.000 description 1
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 239000012153 distilled water Substances 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 239000000975 dye Substances 0.000 description 1
- 239000003623 enhancer Substances 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 235000019253 formic acid Nutrition 0.000 description 1
- 125000000524 functional group Chemical group 0.000 description 1
- 239000000417 fungicide Substances 0.000 description 1
- 150000004676 glycans Chemical class 0.000 description 1
- 125000000687 hydroquinonyl group Chemical class C1(O)=C(C=C(O)C=C1)* 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 239000008235 industrial water Substances 0.000 description 1
- 150000004966 inorganic peroxy acids Chemical class 0.000 description 1
- 238000005342 ion exchange Methods 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 150000007522 mineralic acids Chemical class 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 150000002791 naphthoquinones Chemical class 0.000 description 1
- 239000008239 natural water Substances 0.000 description 1
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 150000007524 organic acids Chemical class 0.000 description 1
- 235000005985 organic acids Nutrition 0.000 description 1
- 150000004967 organic peroxy acids Chemical class 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 229920001282 polysaccharide Polymers 0.000 description 1
- 239000005017 polysaccharide Substances 0.000 description 1
- 239000005077 polysulfide Substances 0.000 description 1
- 229920001021 polysulfide Polymers 0.000 description 1
- 150000008117 polysulfides Polymers 0.000 description 1
- 125000002924 primary amino group Chemical group [H]N([H])* 0.000 description 1
- 239000013055 pulp slurry Substances 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000004513 sizing Methods 0.000 description 1
- 239000011122 softwood Substances 0.000 description 1
- 241000894007 species Species 0.000 description 1
- 230000019635 sulfation Effects 0.000 description 1
- 238000005670 sulfation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001308 synthesis method Methods 0.000 description 1
- 239000008399 tap water Substances 0.000 description 1
- 235000020679 tap water Nutrition 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 239000002349 well water Substances 0.000 description 1
- 235000020681 well water Nutrition 0.000 description 1
Landscapes
- Paper (AREA)
Abstract
Description
本発明は、パルプから高品質で溶解性に優れた低水分のシートを製造する方法に関する。 The present invention relates to a method for producing a low-moisture sheet having high quality and excellent solubility from pulp.
リグノセルロース物質から溶解パルプを製造するには、リグノセルロース物質中のヘミセルロースとリグニンを選択的に除去し、セルロース純度を高める必要がある。セルロース純度を表す指標としては、一般にα−セルロース含量が用いられ、値が大きいほど、高品質の溶解パルプであるとされている。溶解パルプの製造方法としては、古くから酸性サルファイト蒸解法および前加水分解−クラフト蒸解法の二法が知られており、酸性サルファイト蒸解法ではリグノセルロース物質中の多くのヘミセルロースとリグニンを蒸解工程で一度に除去するのに対し、前加水分解−クラフト蒸解法は前加水分解工程では大部分のヘミセルロースを酸加水分解して除去し、続くクラフト蒸解で少量のヘミセルロースと大部分のリグニンを除去する。前加水分解工程では、リグノセルロース物質に水を加えて加熱するだけで、ヘミセルロース中のアセチル基が脱離して酢酸を生成し、自動的に酸性状態となり、酸加水分解が進むため、一般には酸を外から添加することなく行なわれる。酸性サルファイト蒸解法と前加水分解−クラフト蒸解法を比較すると、溶解パルプを製造することだけに焦点をあてた場合、酸性サルファイト蒸解の方が一工程でヘミセルロースとリグニンを除去できるため効率的と言える。しかし、廃棄物のヘミセルロース、リグニンをそれぞれ分離して有効利用することにも焦点をあてた場合には、前加水分解−クラフト蒸解法の方が有利ということになる。近年、バイオマス原料であるリグノセルロース物質中のセルロース、ヘミセルロース、リグニンを分離して、それぞれから価値の高い物質を製造することはバイオリファイナリーと呼ばれ、注目度が高まってきており、前加水分解−クラフト蒸解法の重要性が再認識されてきている。
生産された溶解パルプは、外販のため抄紙機でシート状に加工し、パルプシートとして一旦貯蔵される。通常の場合、パルプシートは、省エネの観点からドライヤーパートを具備しない抄紙機で抄紙される。そのため得られたパルプシートは、水分が高く、かび等の微生物が繁殖しやすい状態にあり、微生物が繁殖すると、その製品価値が損なわれる。また、パルプシートを外販する場合には、パルプシートをトラック等の車両で輸送するが、水分が高いため、重量の割に正味のパルプ分が少なくなり、車両の積載量制限の関係から輸送ロスを生じやすく、多大な輸送コストが必要となる。
In order to produce dissolving pulp from a lignocellulosic material, it is necessary to selectively remove hemicellulose and lignin in the lignocellulosic material to increase the purity of the cellulose. As an index representing cellulose purity, α-cellulose content is generally used, and the higher the value, the higher the quality of dissolved pulp. Two methods of dissolving pulp have been known for a long time: acidic sulfite cooking method and prehydrolysis-kraft cooking method. Acid sulfite cooking method digests many hemicelluloses and lignin in lignocellulosic materials. The pre-hydrolysis-kraft cooking method removes most of the hemicellulose by acid hydrolysis in the pre-hydrolysis step, while removing a small amount of hemicellulose and most of the lignin in the subsequent kraft cooking, whereas the pre-hydrolysis-kraft cooking method removes it in one step. To do. In the prehydrolysis step, simply adding water to the lignocellulosic material and heating, the acetyl group in hemicellulose is eliminated to produce acetic acid, which automatically becomes acidic and acid hydrolysis proceeds. Is carried out without external addition. Comparing acid sulfite cooking with prehydrolysis-kraft cooking, acid sulfite cooking is more efficient because it can remove hemicellulose and lignin in one step when focusing solely on producing dissolved pulp It can be said. However, the prehydrolysis-kraft cooking method is more advantageous when focusing on separating and effectively utilizing the waste hemicellulose and lignin separately. In recent years, it is called biorefinery to separate cellulose, hemicellulose, and lignin in lignocellulosic material, which is a raw material for biomass, and to produce high-value substances from each. The importance of kraft cooking has been reaffirmed.
The produced dissolving pulp is processed into a sheet by a paper machine for external sales, and is temporarily stored as a pulp sheet. Usually, a pulp sheet is made with a paper machine not equipped with a dryer part from the viewpoint of energy saving. Therefore, the obtained pulp sheet has a high water content and is in a state where microorganisms such as fungi are likely to propagate. When the microorganisms propagate, the product value is impaired. In addition, when pulp sheets are sold externally, the pulp sheets are transported by vehicles such as trucks, but because of the high moisture content, the net pulp content is reduced for the weight, and transportation loss is due to the restrictions on the load capacity of the vehicles. And a large transportation cost is required.
溶解パルプからビスコースを製造し、ビスコースからレーヨンを製造することができる。溶解パルプからビスコースを製造する方法において、溶解パルプに界面活性剤を添加すると、溶解パルプの濾過性が改善することが報告されている（特許文献１）。しかし、高い強度を有するレーヨンの生産に適したビスコースを製造するためには、ビスコースの原料となる溶解パルプの品質（αセルロースの含量、粘度等）が影響するものと推測される。しかし、レーヨンの製造に適した高い品質を有するビスコースの原料となる溶解パルプを含有するシートの製造方法については報告されていない。
かび等の微生物の発生を抑制する方法として、抄紙機のプレスパートにおいて、防腐、防かび剤を、二流体スプレーを用いて塗布する方法が開示されている（特許文献２）。この方法を用いれば、かび等の微生物の発生は抑制できるものの、パルプシートの水分が高いため、外販する場合の輸送ロスの問題が解決されず、さらなる改善が求められている。
Viscose can be produced from dissolving pulp, and rayon can be produced from viscose. In the method for producing viscose from dissolved pulp, it has been reported that when a surfactant is added to the dissolved pulp, the filterability of the dissolved pulp is improved (Patent Document 1). However, in order to produce viscose suitable for the production of rayon having high strength, it is presumed that the quality of dissolved pulp (alpha cellulose content, viscosity, etc.) used as a raw material for viscose affects. However, there is no report on a method for producing a sheet containing dissolved pulp that is a raw material for viscose having high quality suitable for producing rayon.
As a method of suppressing the generation of microorganisms such as fungi, a method of applying antiseptic and fungicides using a two-fluid spray in a press part of a paper machine is disclosed (Patent Document 2). If this method is used, the generation of microorganisms such as fungi can be suppressed, but since the moisture of the pulp sheet is high, the problem of transportation loss in the case of external sales is not solved, and further improvement is demanded.
本発明は、溶解パルプから高品質で低水分のシートを効率的に製造することを課題とする。 An object of the present invention is to efficiently produce a high-quality, low-moisture sheet from dissolving pulp.
本発明者らは、溶解パルプから高品質で低水分のシートを効率的に製造する方法を見出し、本発明を完成するに至った。 The present inventors have found a method for efficiently producing a high-quality, low-moisture sheet from dissolving pulp, and have completed the present invention.
本願発明は以下の発明を包含する。 The present invention includes the following inventions.
（１）リグノセルロース物質を含む溶解パルプをワイヤーパート、プレスパート、ドライヤーパートの工程を順に通過させて脱水し、平判状又は巻取状に仕上げるパート、及び得られたシートを連続的に製品包装仕上げするパートを連続的に行うことを特徴とするパルプシートの製造方法。
（２）前記溶解パルプが界面活性剤を含有することを特徴とする（１）項に記載のパルプシートの製造方法。
（３）少なくともワイヤーパートから平判状又は巻取状に仕上げるパートのいずれかにおいて界面活性剤を付与することを特徴とする（１）項または（２）項に記載のパルプシートの製造方法。
（４）プレスパートとドライヤーパートの間で界面活性剤を塗工することを特徴とする（１）項から（３）項のいずれか１項に記載のパルプシートの製造方法。
（５）前記溶解パルプが、αセルロースを９２質量％以上含有するパルプであることを特徴とする（１）項から（４）項のいずれか１項に記載のパルプシートの製造方法。
（６）界面活性剤がノニオン系界面活性剤であることを特徴とする（１）項から（５）項のいずれか１項に記載のパルプシートの製造方法。
(1) Dissolving pulp containing lignocellulosic material through the wire part, press part, and dryer part processes in that order to dehydrate and finish the sheet into a flat or coiled shape, and the resulting sheets are continuously produced. A method for producing a pulp sheet, characterized in that a part for packaging finish is continuously performed.
(2) The method for producing a pulp sheet according to the item (1), wherein the dissolving pulp contains a surfactant.
(3) The method for producing a pulp sheet according to (1) or (2), wherein a surfactant is applied at least in any of the parts finished from the wire part into a flat shape or a wound shape.
(4) The method for producing a pulp sheet according to any one of (1) to (3), wherein a surfactant is applied between the press part and the dryer part.
(5) The method for producing a pulp sheet according to any one of (1) to (4), wherein the dissolving pulp is a pulp containing 92% by mass or more of α-cellulose.
(6) The method for producing a pulp sheet according to any one of (1) to (5), wherein the surfactant is a nonionic surfactant.
本発明により、リグノセルロース物質を含む溶解パルプをワイヤーパート、プレスパート、ドライヤーパートの工程を順に通過させて脱水し、得られたパルプシートを連続的に製品仕上げすることにより、効率的に高品質で低水分なシートを製造することが可能となった。 According to the present invention, the dissolved pulp containing lignocellulosic material is passed through the wire part, press part and dryer part processes in order and dehydrated, and the resulting pulp sheet is continuously finished to produce a high quality product. This makes it possible to produce low moisture sheets.
本発明のパルプシートの製造方法では、原料となるパルプとしてリグノセルロース物質を含む溶解パルプが適用される。本発明で使用できるリグノセルロース物質は、木材、非木材のいずれでもよいが、生産効率を考慮すると、容積重が高い木材が好適に用いられる。木材の中では、一般に針葉樹よりも広葉樹材の方が容積重が高く、好適であり、さらに広葉樹の中でも容積重が高い一部のユーカリやアカシアが好適に用いられる。該当する広葉樹としては、ユーカリ・グロブラス、ユーカリ・グランディス、ユーカリ・ユーログランディス、ユーカリ・ペリータ、ユーカリ・ブラシアーナ、アカシア・メランシ等を挙げることができ、特に容積重の高いユーカリ・ペリータがよいが、特に限定されるものではない。容積重の値で表現すると、４５０〜７００ｋｇ／ｍ３のものがよく、さらに好ましくは５００〜６５０ｋｇ／ｍ３のものである。容積重が４５０ｋｇ／ｍ３よりも低い材は、前記のようにパルプの生産効率の面からは不利である。一方、容積重が７００ｋｇ／ｍ３よりも高い材は、溶解パルプ製造時における前加水分解やアルカリ蒸解時の薬液浸透が不十分と成りやすく、結果としてパルプ品質が低下する可能性があるため、不利である。広葉樹、針葉樹、非木材をそれぞれ単独で使用することもできるし、組み合わせて使用することもできるし、その組み合わせは限定されるものではない。 In the method for producing a pulp sheet of the present invention, a dissolving pulp containing a lignocellulosic material is applied as a raw material pulp. The lignocellulosic material that can be used in the present invention may be wood or non-wood, but considering production efficiency, wood with high bulk weight is preferably used. Among woods, broad-leaved wood materials are generally preferred because they have a higher bulk weight than conifers, and some eucalyptus and acacia with a higher bulk weight among hardwoods are preferably used. Examples of applicable broad-leaved trees include eucalyptus globulas, eucalyptus grandis, eucalyptus eurograndis, eucalyptus perita, eucalyptus brushana, acacia melanci, etc. It is not particularly limited. Expressed in volume weight value, it is preferably 450~700kg / m 3, more preferably those of 500~650kg / m 3. A material having a bulk weight lower than 450 kg / m 3 is disadvantageous from the viewpoint of pulp production efficiency as described above. On the other hand, a material having a bulk weight higher than 700 kg / m 3 is likely to have insufficient chemical penetration during pre-hydrolysis or alkaline cooking during dissolving pulp production, and as a result, the pulp quality may be reduced. It is disadvantageous. Hardwood, softwood, and non-wood can be used alone or in combination, and the combination is not limited.
本発明で適用される溶解パルプに含まれるαセルロース含量は、９２質量％以上が好ましく、９３質量％以上であることがさらに好ましく、９４質量％以上であることが特に好ましい。αセルロースを９２質量％以上とすることにより、溶解パルプの溶解性が向上し、ビスコースレーヨンの生産に適用した場合、効率的にビスコースを生産することができる。 The content of α cellulose contained in the dissolving pulp applied in the present invention is preferably 92% by mass or more, more preferably 93% by mass or more, and particularly preferably 94% by mass or more. By setting the α cellulose to 92% by mass or more, the solubility of the dissolving pulp is improved, and when applied to the production of viscose rayon, viscose can be efficiently produced.
溶解パルプの粘度は、６ｍＰａ・ｓ以上１３ｍＰａ・ｓ以下であることが好ましく、６ｍＰａ・ｓ以上１０ｍＰａ・ｓ以下がさらに好ましく、６ｍＰａ・ｓ以上８ｍＰａ・ｓ以下が特に好ましい。ここで粘度とは、Ｊ ＴＡＰＰＩ Ｎｏ．４４に規定されている相対粘度であり、パルプを銅エチレンジアミン水溶液で溶解したときの比較粘度であって、重合度の指標として用いられる。溶解パルプの粘度が６ｍＰａ・ｓ未満の場合、すなわち重合度が低い場合、ビスコースレーヨンの生産に適用すると、得られるビスコースレーヨンの重合度も低くなってしまい、このようなレーヨン繊維は強度が低くなるため好ましくない。またパルプ粘度が６ｍＰａ・ｓ未満の場合、ビスコース溶液の粘性が落ち、紡糸時にトラブルが生じやすくなり、安定的な生産が困難になるため好ましくない。一方、パルプ粘度が１３ｍＰａ・ｓよりも高い場合、ビスコースレーヨンの生産に適用すると、ビスコース溶液の流動性が悪くなり、紡糸速度が遅くなって効率的なレーヨン生産が困難となるため好ましくない。 The viscosity of the dissolving pulp is preferably 6 mPa · s to 13 mPa · s, more preferably 6 mPa · s to 10 mPa · s, and particularly preferably 6 mPa · s to 8 mPa · s. Here, the viscosity means J TAPPI No. 44, a relative viscosity when the pulp is dissolved in a copper ethylenediamine aqueous solution, and is used as an index of the degree of polymerization. When the viscosity of the dissolving pulp is less than 6 mPa · s, that is, when the degree of polymerization is low, when applied to the production of viscose rayon, the degree of polymerization of the resulting viscose rayon also becomes low, and such rayon fibers have a high strength. Since it becomes low, it is not preferable. On the other hand, when the pulp viscosity is less than 6 mPa · s, the viscosity of the viscose solution is lowered, troubles are likely to occur during spinning, and stable production becomes difficult. On the other hand, when the viscosity of the pulp is higher than 13 mPa · s, when applied to the production of viscose rayon, the fluidity of the viscose solution is deteriorated, and the spinning speed is slowed to make efficient rayon production difficult. .
本発明のパルプシートは、溶解パルプをワイヤーパート、プレスパート、ドライヤーパートを順に通過させて脱水して得られる。 The pulp sheet of the present invention is obtained by dewatering dissolving pulp through a wire part, a press part, and a dryer part in this order.
本発明で適用される溶解パルプには、必要に応じて、各種のアニオン性、ノニオン性、カチオン性あるいは両性の歩留向上剤、濾水性向上剤、界面活性剤、紙力増強剤、内添サイズ剤、染料、蛍光増白剤、ｐＨ調整剤、消泡剤、ピッチコントロール剤、スライムコントロール剤等の抄紙用内添助剤を、本発明の効果を損なわない範囲で適宜添加し、紙料として調製することができる。 In the dissolving pulp applied in the present invention, various anionic, nonionic, cationic or amphoteric retention improvers, freeness improvers, surfactants, paper strength enhancers, internal additives are optionally added. Paper additives such as sizing agents, dyes, optical brighteners, pH adjusters, antifoaming agents, pitch control agents, slime control agents, and the like are appropriately added within the range not impairing the effects of the present invention. Can be prepared as
調製した紙料の固形分濃度は、特に限定されるものではない。固形分濃度は、通常０．５質量％〜５質量％で調整される。固形分濃度が０．５質量％以下の場合、脱水工程にかかる負荷が増大し好ましくなく、５質量％以上の場合はパルプ原料の流動性が悪化し、パルプシート形成に対して悪影響を及ぼすため好ましくない。 The solid content concentration of the prepared paper stock is not particularly limited. The solid content concentration is usually adjusted to 0.5 mass% to 5 mass%. When the solid content concentration is 0.5% by mass or less, the load applied to the dehydration process increases, which is not preferable. When the solid content concentration is 5% by mass or more, the fluidity of the pulp raw material deteriorates and adversely affects the pulp sheet formation. It is not preferable.
ワイヤーパートの型式としては、特に限定されるものではなく、例えば、長網式、短網式、円網式、ツインワヤー式等が挙げられる。本発明においては、脱水効率の良いツインワイヤー式のワイヤーパートとすることが、パルプシートの効率的な製造につながるため好ましい。 The type of the wire part is not particularly limited, and examples thereof include a long net type, a short net type, a circular net type, and a twin wire type. In the present invention, a twin wire type wire part with good dewatering efficiency is preferable because it leads to efficient production of pulp sheets.
ワイヤーパートにおいては、洗浄水によりパルプシートを洗浄することができる。洗浄水の供給方式は特に限定されず、例えば、浸漬、シャワー、一流体スプレー、二流体スプレー等を用いて、洗浄水をパルプシートに直接、あるいはワイヤーを介して間接的に供給することができる。ツインワイヤー式のワイヤーパートを適用する場合は、片側のワイヤーの、パルプシートが接触している面とは反対側の面から洗浄水をシャワー供給して、パルプシートを洗浄することが好ましい。 In the wire part, the pulp sheet can be washed with washing water. The supply method of the washing water is not particularly limited, and for example, the washing water can be supplied directly to the pulp sheet or indirectly through a wire using dipping, showering, one-fluid spray, two-fluid spray, or the like. . When a twin wire type wire part is applied, it is preferable to wash the pulp sheet by supplying cleaning water from one side of the wire on the side opposite to the surface on which the pulp sheet is in contact.
洗浄水の温度は特に限定されないが、ワイヤーパートに供給される直前の紙料の温度よりも高いほうが好ましく、６０℃以上がさらに好ましく、８０℃以上が特に好ましい。洗浄水の温度を高くすることにより、通常よりも温度が高い状態で、パルプシートをドライヤーパートに入れることができるので、ドライヤーパート序盤でのパルプシートの昇温にかかるエネルギーを節約でき、節約したエネルギーを抄速に転化することで効率的なパルプシートの製造を実現できる。 The temperature of the washing water is not particularly limited, but is preferably higher than the temperature of the stock just before being supplied to the wire part, more preferably 60 ° C. or more, and particularly preferably 80 ° C. or more. By raising the temperature of the washing water, the pulp sheet can be put into the dryer part at a higher temperature than usual, so energy consumed for raising the temperature of the pulp sheet at the beginning of the dryer part can be saved and saved. Efficient pulp sheet production can be realized by converting energy to papermaking speed.
洗浄水としては、湧水、井戸水等の自然水、蒸留水、ＲＯ水、イオン交換水等の純水、水道水、工業用水等を用いることができる。特に限定されるものではないが、本発明においては、パルプシートの洗浄効果を向上できるため、洗浄水として純水を用いることが好ましい。 As washing water, natural water such as spring water and well water, pure water such as distilled water, RO water and ion exchange water, tap water, industrial water and the like can be used. Although not particularly limited, in the present invention, it is preferable to use pure water as the cleaning water since the cleaning effect of the pulp sheet can be improved.
洗浄水の供給量は特に限定されないが、パルプシートに対して０．３５Ｌ／ｍ２以上２．５Ｌ／ｍ２以下となるように供給することが好ましい。洗浄水の供給量を０．３５Ｌ／ｍ２以上とすることにより、パルプシートの洗浄効果を向上でき、２．５Ｌ／ｍ２以下とすることにより、プレスパート、ドライヤーパートにかかる脱水の負荷を軽減でき、効率的なパルプシートの製造が可能となる。 The supply amount of the cleaning water is not particularly limited, it is preferably supplied so as to 0.35 L / m 2 or more 2.5L / m 2 or less with respect to the pulp sheet. By making the supply amount of washing water 0.35 L / m 2 or more, the pulp sheet washing effect can be improved, and by making it 2.5 L / m 2 or less, the load of dehydration on the press part and the dryer part can be reduced. It can be reduced, and an efficient pulp sheet can be produced.
プレス型式については特に限定されず、ツインバープレス、トライニッププレス、トライベントプレス、ＥＮＰ、シュープレス、タンデムシュープレス、ベビープレス、ツインワイヤープレス、ヘビーデューティープレス等を使用することができる。このうちの１種、あるいは２種以上を組み合わせて使用することができる。またプレスロールについても特に限定されず、グルーブドロール、サクションロール、プレーンロール等のゴムカバー、樹脂カバー等がなされたロールのなかから、適宜選択、組み合わせて使用される。 The press type is not particularly limited, and twin bar press, trinip press, tiger event press, ENP, shoe press, tandem shoe press, baby press, twin wire press, heavy duty press, and the like can be used. One of these or a combination of two or more can be used. Further, the press roll is not particularly limited, and is appropriately selected and combined from rolls provided with rubber covers such as grooved rolls, suction rolls and plain rolls, and resin covers.
プレスパートを通過したパルプシートの水分含量は特に限定されないが、７０質量％以下とすることにより、ドライヤーパートにかかる負荷を低減でき、効率的なパルプシートの製造が可能となる。 The moisture content of the pulp sheet that has passed through the press part is not particularly limited, but by setting it to 70% by mass or less, the load on the dryer part can be reduced, and an efficient pulp sheet can be produced.
ドライヤー型式については特に限定されず、シリンダードライヤー、ＩＲドライヤー、熱風式エアドライヤー等を使用することができ、このうちの１種、あるいは２種以上を組み合わせて使用することができる。ドライヤーパートを通過したパルプシートの水分含量は特に限定されないが、外販のための輸送時の輸送ロスを軽減するために、２０質量％以下とすることが好ましく、１５質量％以下とすることがさらに好ましい。水分含量の下限については特に限定されないが、５質量％以上とすることが好ましい。水分含量を５質量％未満にするとドライヤー乾燥を増強する必要があるため、省エネの観点から好ましくない。 The dryer type is not particularly limited, and a cylinder dryer, an IR dryer, a hot air type air dryer, or the like can be used, and one of these or a combination of two or more can be used. The moisture content of the pulp sheet that has passed through the dryer part is not particularly limited, but is preferably 20% by mass or less, and more preferably 15% by mass or less in order to reduce transportation loss during transportation for external sales. preferable. The lower limit of the moisture content is not particularly limited, but is preferably 5% by mass or more. If the moisture content is less than 5% by mass, it is necessary to enhance dryer drying, which is not preferable from the viewpoint of energy saving.
パルプシート製造における抄速は特に限定されないが、５０ｍ／分以上１５０ｍ／分以下とすることが好ましい。抄速を５０ｍ／分以上とすることにより効率的なパルプシートの製造が可能となり、１５０ｍ／分以下とすることにより、パルプシートの水分含量を調節しやすくなる。 Although the papermaking speed in pulp sheet manufacture is not specifically limited, It is preferable to set it as 50 m / min or more and 150 m / min or less. By making the papermaking speed 50 m / min or more, an efficient pulp sheet can be produced, and by setting it to 150 m / min or less, it becomes easy to adjust the moisture content of the pulp sheet.
パルプシートの米坪は特に限定されないが、４００〜１２００ｇ／ｍ２が好ましく、６００〜１０００ｇ／ｍ２がさらに好ましく、７００〜９００ｇ／ｍ２が特に好ましい。米坪が４００ｇ／ｍ２未満の場合、パルプシートの製造において、断紙等の操業トラブルが生じる可能性があるため好ましくなく、１２００ｇ／ｍ２を超える場合は、ドライヤーパートにかかる脱水の負荷が増大するため好ましくない。 Although the basis weight of the pulp sheet is not particularly limited, but is preferably 400~1200g / m 2, more preferably 600~1000g / m 2, 700~900g / m 2 is particularly preferred. If the weight is less than 400 g / m 2 , it is not preferable because it may cause operational troubles such as paper breakage in pulp sheet production. If it exceeds 1200 g / m 2, the load of dehydration on the dryer part increases. Therefore, it is not preferable.
ドライヤーパートを通過したパルプシートは、連続的に製品仕上げされる。製品仕上げの形状としては、巻取形状および／または平判形状とすることができ、客先の要望に合わせて、任意の形状に仕上げることができる製造装置を適宜選択し、製造することができる（以下、「平判状又は巻取状に仕上げるパート」という。）。巻取形状の製品を製造する場合は、パルプシートを一旦リールで巻き取り、巻き取られたパルプシートを、リールと同一ライン上にあるワインダー装置に移動し、スリット、分割して所望の巻取幅、長さに調整して巻取製品とすることもできる。また、パルプシートをリールで巻き取ることなく直接ワインダー装置に通紙し、巻取製品を調製することもできる。巻取仕上げしたパルプシートは、続けて任意の包装紙で包装されて出荷される（以下、「製品包装仕上げするパート」という。）。ワイヤーパート、プレスパート、ドライヤーパート、平判状又は巻取状に仕上げるパート及び、製品包装仕上げするパートを連続的に行うことにより、製品包装までの工程を短縮できるため製造コストを低減することが可能となる。 The pulp sheet that has passed through the dryer part is continuously finished. As the product finishing shape, a winding shape and / or a flat shape can be used, and a manufacturing apparatus capable of finishing in an arbitrary shape can be appropriately selected and manufactured in accordance with a customer's request. (Hereinafter referred to as “part to be finished in flat or winding form”). When manufacturing a rolled-up product, the pulp sheet is once wound on a reel, and the wound pulp sheet is moved to a winder device on the same line as the reel, and is slit and divided to obtain a desired winding. It can also be adjusted to width and length to make a wound product. In addition, a pulp sheet can be directly passed through a winder device without being taken up by a reel to prepare a wound product. The rolled-up pulp sheet is subsequently wrapped in an arbitrary wrapping paper and shipped (hereinafter referred to as “part for product packaging finishing”). By continuously performing the wire part, press part, dryer part, flat-finished or wound-up part, and product packaging finishing part, the process up to product packaging can be shortened, thus reducing manufacturing costs. It becomes possible.
平判形状の製品を製造する場合は、パルプシートを一旦リールで巻き取り、巻き取られたパルプシートを、リールと同一ライン上にあるカッター装置に移動し、スリット、断裁して所望の寸法に調整して平判製品とすることもできる。また、パルプシートをリールで巻き取ることなく直接カッター装置に通紙し、平判製品を調製することもできる。平判仕上げしたパルプシートは、任意の枚数積み上げられ、続けて任意の包装紙で包装され、ワイヤーでベール包装されて出荷される。なお平判仕上げしたパルプシートは、任意の枚数積み上げた後、体積を減らして出荷輸送時の輸送効率を向上するためプレス処理することもできる。 When manufacturing a flat product, the pulp sheet is once wound up with a reel, and the wound pulp sheet is moved to a cutter device on the same line as the reel, and slit and cut to a desired size. It can also be adjusted to a flat product. Further, it is also possible to prepare a flat product by passing the pulp sheet directly through a cutter device without winding it with a reel. The flat-finished pulp sheets are stacked in an arbitrary number, subsequently packed in an arbitrary wrapping paper, and bale-wrapped with a wire before shipment. In addition, the flat-finished pulp sheet can be subjected to a press treatment after stacking an arbitrary number of sheets to reduce the volume and improve the transportation efficiency at the time of shipment transportation.
本発明においては、生産効率を向上させる観点から、ドライヤーパート以降、製品包装までの工程をすべてインラインとすることが好ましい。 In the present invention, from the viewpoint of improving production efficiency, it is preferable that all processes from the dryer part to the product packaging are inline.
本発明のパルプシートから、レーヨンの原料となるビスコースを製造することができるが、溶解パルプからなるパルプシートの溶解性を向上し、ビスコースの製造効率を向上させるため、溶解パルプに、あらかじめ界面活性剤を添加することが好ましい。 From the pulp sheet of the present invention, viscose as a raw material for rayon can be produced. In order to improve the solubility of the pulp sheet made of dissolved pulp and improve the production efficiency of viscose, It is preferable to add a surfactant.
溶解パルプに界面活性剤を添加する方法は特に限定されない。紙料に界面活性剤を内添してから溶解パルプをシート状に形成してもよいし、溶解パルプをシート状に形成する過程において外添してもよいし、内添、外添を併用してもよいが、界面活性剤の歩留りを高める観点から、外添することが好ましい。 The method for adding the surfactant to the dissolving pulp is not particularly limited. Surfactant may be formed into a sheet after adding a surfactant to the stock, or it may be added externally in the process of forming dissolved pulp into a sheet, or both internal and external additions are used together However, external addition is preferable from the viewpoint of increasing the yield of the surfactant.
界面活性剤をパルプシートに外添する方法としては、バーコーター、ブレードコーター、エアーナイフコーター、ロッドコーター、ビルブレードコーター、ベルバパーコーター、ゲートロールコーター、サイズプレス及びカレンダーサイズプレス、スプレーコーター等、公知の装置を用いて、パルプシートの少なくとも片面に塗布することができる。特に、これらの装置を１種、あるいは２種以上用いて、パルプシートの両面に界面活性剤を塗布することが好ましく、これによりシートのカールを抑制することができ、パルプシートを連続的に製品仕上げする際の、紙詰まりや搬送不良といったカールによる操業トラブルを抑制することができる。この効果は、平判形状の製品を製造する際に顕著に発揮される。 As a method of externally adding a surfactant to a pulp sheet, a bar coater, a blade coater, an air knife coater, a rod coater, a bill blade coater, a bell vapor coater, a gate roll coater, a size press and a calendar size press, a spray coater, etc. It can apply | coat to at least single side | surface of a pulp sheet using a well-known apparatus. In particular, it is preferable to use one or two or more of these apparatuses and apply a surfactant to both sides of the pulp sheet, thereby suppressing curling of the sheet and continuously producing the pulp sheet. When finishing, operational troubles due to curling such as paper jam and conveyance failure can be suppressed. This effect is remarkably exhibited when manufacturing a flat product.
また、界面活性剤の外添は、界面活性剤の歩留りをより高める観点から、一流体スプレーや二流体スプレーを装着したスプレーコーターを用いて、プレスパートの後に行うことが好ましい。 Further, the external addition of the surfactant is preferably performed after the press part using a spray coater equipped with a one-fluid spray or a two-fluid spray from the viewpoint of further increasing the yield of the surfactant.
用いる界面活性剤の種類は特に限定されないが、ノニオン性界面活性剤を用いることが好ましい。界面活性剤の最低添加量は特に限定されるものではないが、パルプ絶乾重量あたり０．０１質量％よりも多いことが好ましく、０．０３質量％よりも多いことがさらに好ましく、０．０５質量％よりも多いことが特に好ましい。一方、界面活性剤の最大添加量は、特に限定されるものではないが、１．０質量％未満が好ましく、０．５質量％未満がさらに好ましく、０．２質量％未満が特に好ましい。界面活性剤を前記範囲で添加することにより、溶解パルプからビスコースを生産する場合、溶解パルプの溶解性が向上し、効率的にビスコースを生産することが可能となる。界面活性剤の含有量が、０．０１質量％以下であると溶解性向上効果が小さいため好ましくない。一方、界面活性剤の含有量が１．０質量％を超えると溶解性向上効果が頭打ちとなり、コストが上昇するため好ましくない。また、界面活性剤の過剰の添加は、溶解性を逆に悪化させる。 Although the kind of surfactant to be used is not particularly limited, it is preferable to use a nonionic surfactant. Although the minimum addition amount of the surfactant is not particularly limited, it is preferably more than 0.01% by mass, more preferably more than 0.03% by mass, based on the absolute dry weight of the pulp, It is particularly preferable that the content is larger than mass%. On the other hand, the maximum addition amount of the surfactant is not particularly limited, but is preferably less than 1.0% by mass, more preferably less than 0.5% by mass, and particularly preferably less than 0.2% by mass. By adding the surfactant in the above range, when producing viscose from dissolved pulp, the solubility of the dissolved pulp is improved, and viscose can be efficiently produced. If the content of the surfactant is 0.01% by mass or less, the effect of improving solubility is small, which is not preferable. On the other hand, when the content of the surfactant exceeds 1.0% by mass, the effect of improving the solubility reaches its peak and the cost increases, which is not preferable. In addition, excessive addition of the surfactant adversely deteriorates the solubility.
＜溶解パルプの製造方法＞
本発明に適用される溶解パルプは、クラフト蒸解法によって好適に製造される。以下に、クラフト蒸解法による溶解パルプの製造方法を説明するが、もちろんこれに限定さるものではない。なお、溶解パルプ製造における種々条件を適宜調整することにより、所望のαセルロース含有量、粘度に調整することができる。
<Method for producing dissolving pulp>
The dissolving pulp applied to the present invention is preferably produced by a kraft cooking method. Below, although the manufacturing method of the dissolving pulp by a kraft cooking method is demonstrated, of course, it is not limited to this. In addition, it can adjust to desired alpha cellulose content and a viscosity by adjusting various conditions in melt | dissolution pulp manufacture suitably.
本発明では、まずリグノセルロース物質を水の存在下で、加温して前加水分解処理を行う。ここで、リグノセルロース物質に対する水の量（液比）は、１．０〜１０、好ましくは１．５〜５．０である。液比が１．０より少ない場合には、水が不足して加水分解が十分に進まない上に反応が不均一となるので適さない。１０より高い場合には、所望の温度まで加熱するのに要する熱量が多くなり、経済的ではないので適さない。水の添加方法としては、特に限定されるものではなく、外部から水を添加しても良いし、リグノセルロース物質に元々含まれる水を利用しても良いし、加熱時に蒸気を使用する場合には蒸気に含まれる水を利用しても良い。また、水と共にアルカリ、酸、キレート剤等、多糖の加水分解を直接的、間接的に補助する薬品を添加することもできる。本発明の前加水分解の強度はＰファクターとして２００〜１０００であり、温度は１４０〜２００℃、好ましくは１６０〜１７０℃で、処理時間は処理温度に対応して決定される。なお、Ｐファクターは前加水分解時の温度と時間の積であり、式1として表される。
Ｐファクターが２００より低い場合には、ヘミセルロースの酸加水分解が十分でなく、その後のアルカリ蒸解を行っても、パルプのセルロース純度を十分に高められないので適さない。Ｐファクターが１０００より高い場合には、セルロースの酸加水分解が進んでしまい、パルプのセルロース純度を十分に高められない上に、パルプ粘度が低くなり、さらにはパルプ収率も低くなるので適さない。前加水分解温度が１４０℃よりも低い場合には反応時間を１０時間以上にする必要があり、巨大な反応容器を準備する必要があることから経済的ではないので適さない。逆に２００℃よりも高くすると、場合によっては反応時間を０．１時間以下にする必要があり、反応の制御が困難となる上にそのような熱条件に耐え得る装置の材質は高価になるため、経済的にも適さない。
In the present invention, the lignocellulosic material is first heated in the presence of water and subjected to a prehydrolysis treatment. Here, the amount (liquid ratio) of water relative to the lignocellulosic material is 1.0 to 10, preferably 1.5 to 5.0. When the liquid ratio is less than 1.0, water is insufficient, hydrolysis does not proceed sufficiently, and the reaction becomes non-uniform, which is not suitable. If it is higher than 10, the amount of heat required for heating to a desired temperature increases, which is not economical, which is not suitable. The method of adding water is not particularly limited, and water may be added from the outside, the water originally contained in the lignocellulosic material may be used, or when steam is used during heating. May use water contained in steam. In addition to water, chemicals that directly or indirectly assist the hydrolysis of polysaccharides, such as alkalis, acids, and chelating agents, can also be added. The strength of the prehydrolysis of the present invention is 200 to 1000 as a P factor, the temperature is 140 to 200 ° C., preferably 160 to 170 ° C., and the treatment time is determined according to the treatment temperature. The P factor is the product of temperature and time at the time of prehydrolysis, and is expressed as Equation 1.
If the P-factor is lower than 200, the acid hydrolysis of hemicellulose is not sufficient, and the subsequent cellulose digestion is not suitable because the cellulose purity of the pulp cannot be sufficiently increased. When the P factor is higher than 1000, acid hydrolysis of cellulose proceeds, and the cellulose purity of the pulp cannot be sufficiently increased. Further, the pulp viscosity is lowered, and the pulp yield is also lowered, which is not suitable. . When the prehydrolysis temperature is lower than 140 ° C., it is necessary to set the reaction time to 10 hours or more, and it is not economical because it is necessary to prepare a huge reaction vessel. On the other hand, when the temperature is higher than 200 ° C., the reaction time may be required to be 0.1 hour or less in some cases, and it becomes difficult to control the reaction, and the material of the apparatus that can withstand such a thermal condition becomes expensive. Therefore, it is not economically suitable.
前加水分解工程で用いる装置は、リグノセルロース物質を含水状態の加圧状態にて所望の時間の間、保持できるものであればよく、特に限定されるものではないが、好適には汎用の連続蒸解釜、バッチ釜、等が用いられる。本発明の前加水分解工程では、反応終了後、脱水あるいは希釈洗浄、脱水して、次のアルカリ蒸解工程に送られる。なお、前加水分解後の排水は、フラッシュタンクに送り、ガス層と液層に分け、ガス層に多く含まれるフルルラール類を抽出して利用し、液層に多く含まれるヘミセルロースの分解物を抽出して利用することが可能である。 The apparatus used in the prehydrolysis step is not particularly limited as long as it can hold the lignocellulosic material in a pressurized state in a water-containing state for a desired time. A digester, a batch kettle, etc. are used. In the prehydrolysis step of the present invention, after completion of the reaction, it is dehydrated or diluted and washed, dehydrated, and sent to the next alkali cooking step. The waste water after pre-hydrolysis is sent to a flash tank, divided into a gas layer and a liquid layer, and flurrals contained in the gas layer are extracted and used to extract hemicellulose degradation products contained in the liquid layer. It is possible to use it.
本発明のアルカリ蒸解に用いられる装置は、特に限定されるものではないが、好適には汎用の連続蒸解釜、バッチ釜、等が用いられる。アルカリ蒸解法としては、クラフト蒸解、ポリサルファイド蒸解、ソーダ蒸解、アルカリサルファイト蒸解等の公知の蒸解法を用いることができるが、パルプ品質、エネルギー効率等を考慮すると、クラフト蒸解法が好適に用いられる。例えば、木材をクラフト蒸解する場合、クラフト蒸解液の硫化度は５〜７５％が好ましく、２０〜３５％がさらに好ましい。有効アルカリ添加率は絶乾木材質量当たり５〜３０質量％が好ましく、１０〜２５質量％がさらに好ましい。蒸解温度は１４０〜１７０℃で、蒸解白液を分割で添加する蒸解法でもよく、その方式は特に問わない。 Although the apparatus used for the alkali cooking of this invention is not specifically limited, A general purpose continuous cooking kettle, a batch kettle, etc. are used suitably. As the alkali cooking method, known cooking methods such as kraft cooking, polysulfide cooking, soda cooking, alkali sulfite cooking and the like can be used, but considering pulp quality, energy efficiency, etc., kraft cooking method is preferably used. . For example, when kraft cooking wood, the sulfation degree of the kraft cooking solution is preferably 5 to 75%, more preferably 20 to 35%. The effective alkali addition rate is preferably 5 to 30% by mass, more preferably 10 to 25% by mass, based on the mass of the absolutely dry wood. The cooking temperature is 140 to 170 ° C., and the cooking method in which the cooking white liquor is added in portions may be used, and the method is not particularly limited.
蒸解に際して、使用する蒸解液に蒸解助剤として、公知の環状ケト化合物、例えばベンゾキノン、ナフトキノン、アントラキノン、アントロン、フェナントロキノンおよび前記キノン系化合物のアルキル、アミノ等の核置換体、或いは前記キノン系化合物の還元型であるアントラヒドロキノンのようなヒドロキノン系化合物、さらにはディールスアルダー法によるアントラキノン合成法の中間体として得られる安定な化合物である９，１０−ジケトヒドロアントラセン化合物等から選ばれた１種或いは２種以上が添加されてもよく、その添加率は木材チップの絶乾質量当たり０．００１〜１．０質量％である。 In cooking, as a cooking aid in the cooking solution to be used, known cyclic keto compounds, for example, benzoquinone, naphthoquinone, anthraquinone, anthrone, phenanthroquinone, and nuclear substitutes such as alkyl and amino of the quinone compounds, or the quinone series 1 selected from hydroquinone compounds such as anthrahydroquinone, which is a reduced form of the compound, and a 9,10-diketohydroanthracene compound which is a stable compound obtained as an intermediate of an anthraquinone synthesis method by the Diels-Alder method A seed | species or 2 or more types may be added, and the addition rate is 0.001-1.0 mass% per the absolute dry mass of a wood chip.
蒸解後のカッパー価は特に限定されるものではないが、パルプ品質やその後の漂白性等を考慮すると、例えば広葉樹を原料とした場合にはカッパー価は６〜１８が好ましく、針葉樹を原料とした場合にはカッパー価は２０〜３５が好ましい。 The kappa number after cooking is not particularly limited, but considering the pulp quality and subsequent bleaching properties, for example, when hardwood is used as the raw material, the kappa number is preferably 6-18, and coniferous as the raw material. In some cases, the kappa number is preferably 20 to 35.
本発明では、公知のアルカリ蒸解法により得られた未漂パルプは洗浄、粗選および精選工程を経て、公知の漂白法で漂白処理される。好適には、まず酸素脱リグニン法により脱リグニンされる。本発明に使用される酸素脱リグニン法は、中濃度法あるいは高濃度法がそのまま適用できるが、パルプ濃度が８〜１５質量％で行われる中濃度法が特殊な脱水装置を必要とせず、操業性がよいため好ましい。酸素脱リグニン法に用いるアルカリとしては苛性ソーダあるいは酸化されたクラフト白液を使用することができ、酸素ガスとしては、深冷分離法からの酸素、ＰＳＡ（Ｐｒｅｓｓｕｒｅ Ｓｗｉｎｇ Ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ）からの酸素、ＶＳＡ（Ｖａｃｕｕｍ Ｓｗｉｎｇ Ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ）からの酸素等が使用できる。前記酸素ガスとアルカリは中濃度ミキサーにおいて中濃度のパルプスラリーに添加され混合が十分に行われた後、加圧下でパルプ、酸素およびアルカリの混合物を一定時間保持できる反応塔へ送られ、脱リグニンされる。酸素ガスの添加率は、絶乾パルプ質量当たり０．５〜３質量％、アルカリ添加率は０．５〜４質量％、反応温度は８０〜１２０℃、反応時間は１５〜１００分、パルプ濃度は８〜１５質量％であり、この他の条件は公知のものが適用できる。本発明では、酸素脱リグニン工程において、上記酸素脱リグニンを連続して複数回行い、できる限り脱リグニンを進めるのが好ましい実施形態である。酸素脱リグニンを施されたパルプは洗浄段へ送られる。 In the present invention, unflooded pulp obtained by a known alkali digestion method is subjected to a bleaching process by a known bleaching method after washing, rough selection and selection steps. Preferably, first, delignification is performed by an oxygen delignification method. As the oxygen delignification method used in the present invention, the medium concentration method or the high concentration method can be applied as it is. However, the medium concentration method in which the pulp concentration is 8 to 15% by mass does not require a special dehydrating apparatus, and the operation is performed. It is preferable because of its good properties. As the alkali used in the oxygen delignification method, caustic soda or oxidized kraft white liquor can be used. As the oxygen gas, oxygen from a cryogenic separation method, oxygen from PSA (Pressure Swing Adsorption), VSA (Vacuum) Oxygen from Swing Adsorption) can be used. The oxygen gas and alkali are added to a medium concentration pulp slurry in a medium concentration mixer and mixed sufficiently. Is done. The oxygen gas addition rate is 0.5 to 3% by mass per mass of dry pulp, the alkali addition rate is 0.5 to 4% by mass, the reaction temperature is 80 to 120 ° C., the reaction time is 15 to 100 minutes, and the pulp concentration Is 8 to 15% by mass, and other known conditions can be applied. In the present invention, in the oxygen delignification step, it is a preferred embodiment that the oxygen delignification is continuously performed a plurality of times and the delignification proceeds as much as possible. The pulp subjected to oxygen delignification is sent to a washing stage.
本発明では、酸素脱リグニン後の洗浄段に限らず、漂白段毎に洗浄段を設けるのが好ましい。洗浄段で使用される洗浄機としては、プレッシャーディフューザー、ディフュージョンウオッシャー、加圧型ドラムウオッシャー、水平長網型ウオッシャー、プレス洗浄機等を挙げることができ、特に限定されるものではない。各洗浄段では、一機の洗浄機でまかなうこともできるし、複数の洗浄機を使用することもできる。本発明においては、各洗浄段の洗浄水にアルカリ、酸、キレート剤、界面活性剤等の洗浄助剤を添加することもできる。また、洗浄排水を前段の洗浄段の洗浄水として再利用する向流洗浄を行なうこともできる。 In the present invention, it is preferable to provide a washing stage for each bleaching stage, not limited to the washing stage after oxygen delignification. Examples of the washing machine used in the washing stage include a pressure diffuser, a diffusion washer, a pressure drum washer, a horizontal long washer, and a press washing machine, and are not particularly limited. In each cleaning stage, a single cleaning machine can be used or a plurality of cleaning machines can be used. In the present invention, a cleaning aid such as an alkali, an acid, a chelating agent, and a surfactant can be added to the cleaning water in each cleaning stage. Further, countercurrent cleaning can be performed in which the cleaning wastewater is reused as cleaning water for the preceding cleaning stage.
本発明では、未晒パルプは、好ましくは酸素脱リグニン工程を経て、多段漂白工程へ送られる。本発明の多段漂白工程では、二酸化塩素（Ｄ）、アルカリ（Ｅ）、酸素（Ｏ）、過酸化水素（Ｐ）、オゾン（Ｚ）といった公知のＥＣＦ漂白段を組合せて使用でき、各漂白段後には前述の洗浄段を設けることができる。また、多段漂白工程中に、高温酸処理段（Ａ）や酸洗浄段、高温二酸化塩素漂白段、エチレンジアミンテトラ酢酸（ＥＤＴＡ）やジエチレントリアミンペンタ酢酸（ＤＴＰＡ）等によるキレート剤処理段等を導入することもできる。本発明の多段漂白工程では、パルプの白色度が８５〜９２％ＩＳＯになるように、漂白される。白色度は８７〜９２％ＩＳＯが好ましく、８９〜９２％ＩＳＯがさらに好ましい。白色度が８５％ＩＳＯ未満の場合には、その後の酸性下での過酸化物添加処理を行っても白色度が９０％ＩＳＯに到達せず、溶解パルプとしての品質が低くなるので適さない。白色度が９２％ＩＳＯよりも高い場合には、多段漂白工程で使用する漂白薬品量が多くなりすぎて経済的ではない上に、場合によっては溶解パルプに余計な官能基が導入され、溶解パルプの品質が低下するので適さない。 In the present invention, the unbleached pulp is preferably sent to a multi-stage bleaching step via an oxygen delignification step. In the multistage bleaching process of the present invention, known ECF bleaching stages such as chlorine dioxide (D), alkali (E), oxygen (O), hydrogen peroxide (P), and ozone (Z) can be used in combination. Later, the aforementioned cleaning stage can be provided. In addition, a high-temperature acid treatment stage (A), an acid washing stage, a high-temperature chlorine dioxide bleaching stage, a chelating agent treatment stage using ethylenediaminetetraacetic acid (EDTA), diethylenetriaminepentaacetic acid (DTPA), etc. are introduced during the multistage bleaching process. You can also. In the multi-stage bleaching process of the present invention, bleaching is performed so that the whiteness of the pulp is 85 to 92% ISO. The whiteness is preferably 87 to 92% ISO, more preferably 89 to 92% ISO. When the whiteness is less than 85% ISO, the whiteness does not reach 90% ISO even if the subsequent peroxide addition treatment is performed under acidic conditions, and the quality as a dissolving pulp is lowered. When the whiteness is higher than 92% ISO, the amount of bleaching chemicals used in the multi-stage bleaching process is excessive and not economical, and in some cases, additional functional groups are introduced into the dissolved pulp, and the dissolved pulp It is not suitable because the quality of
本発明では、多段漂白工程後、酸性下で過酸化物添加処理が行われる。本発明の酸性下での過酸化物添加処理は、パルプ濃度は１〜４０質量％が好ましく、８〜１５質量％がさらに好ましい。ｐＨは、１〜５が好ましく、２〜４がさらに好ましい。温度は３０〜９５℃が好ましく、５０〜９０℃がさらに好ましい。パルプ濃度が１質量％未満の場合は、ｐＨ調整用に添加する酸が多くなりすぎて経済的ではないため適さず、４０質量％より高い場合には、パルプと薬品の混合が不十分となり、反応が不均一になるので適さない。ｐＨは、１より低い場合には反応容器が腐食しやすくなり、５より高い場合には灰分除去効果が不十分になるため適さない。反応温度は、３０℃より低い場合にはパルプの粘度の低下効果が不十分となり、９５℃より高い場合には昇温に多大なエネルギーが必要となり、経済的でないので適さない。 In the present invention, after the multi-stage bleaching step, the peroxide addition treatment is performed under acidic conditions. In the peroxide addition treatment under the acidity of the present invention, the pulp concentration is preferably 1 to 40% by mass, and more preferably 8 to 15% by mass. 1-5 are preferable and, as for pH, 2-4 are more preferable. The temperature is preferably 30 to 95 ° C, more preferably 50 to 90 ° C. When the pulp concentration is less than 1% by mass, the acid added for adjusting the pH is excessive, which is not economical because it is not economical. When the pulp concentration is higher than 40% by mass, mixing of the pulp and the chemical becomes insufficient. This is not suitable because the reaction becomes uneven. When the pH is lower than 1, the reaction vessel tends to corrode. When the pH is higher than 5, the ash removal effect becomes insufficient, which is not suitable. When the reaction temperature is lower than 30 ° C, the effect of reducing the viscosity of the pulp is insufficient. When the reaction temperature is higher than 95 ° C, a large amount of energy is required for raising the temperature, which is not economical.
本発明の、酸性下での過酸化物添加処理では、酸性状態にするために酸を添加することができる。酸としては、蟻酸、蓚酸、酢酸等の有機酸、硫酸、塩酸、硝酸等の無機酸のいずれでもよく、特に限定されるものではないが、好適には比較的安価な硫酸、塩酸等が使用される。本発明の酸性下での過酸化物添加処理で使用される過酸化物としては、有機過酸、無機過酸のいずれでもよく、特に限定されるものではないが、好適には比較的安価で、分解後も環境負荷のない過酸化水素が使用される。例えば、過酸化水素の場合、添加率は対パルプ絶乾重量あたり０．０１〜２質量％、好ましくは０．１〜１．０質量％である。添加率が０．０１質量％未満の場合には添加効果がほとんど見られず、２質量％以上になると反応が頭打ちとなりコストが上昇するため好ましくない。処理時間は、１０分以上、好ましくは３０分〜１８０分であるが、時間については特に限定されない。なお、過酸化物添加によるパルプ粘度の低減効果は、処理対象のセルロース純度が高いために過酸化物とセルロースの反応頻度が高くなり、解重合され易いためであり、灰分低減効果は、例えば鉄のような元素が酸化され、水に溶解し、除去され易くなるためであると考えられる。 In the peroxide addition treatment under acidic conditions of the present invention, an acid can be added in order to obtain an acidic state. The acid may be any of organic acids such as formic acid, succinic acid, and acetic acid, and inorganic acids such as sulfuric acid, hydrochloric acid, and nitric acid, and is not particularly limited. However, relatively inexpensive sulfuric acid, hydrochloric acid, etc. are preferably used. Is done. The peroxide used in the peroxide addition treatment under the acidity of the present invention may be either an organic peracid or an inorganic peracid, and is not particularly limited, but is preferably relatively inexpensive. Hydrogen peroxide, which has no environmental impact even after decomposition, is used. For example, in the case of hydrogen peroxide, the addition rate is 0.01 to 2% by mass, preferably 0.1 to 1.0% by mass, based on the dry weight of pulp. When the addition rate is less than 0.01% by mass, the effect of addition is hardly observed, and when it is 2% by mass or more, the reaction reaches its peak and the cost increases, which is not preferable. The treatment time is 10 minutes or more, preferably 30 minutes to 180 minutes, but the time is not particularly limited. The pulp viscosity reduction effect due to the addition of peroxide is due to the fact that the cellulose purity of the treatment target is high, so that the reaction frequency of the peroxide and cellulose is high, and the depolymerization is easy. This is considered to be due to the fact that such elements are oxidized, dissolved in water, and easily removed.
前記方法により得られた溶解パルプに含まれる灰分の含有量は、０．２質量％以下が好ましく、０．１５質量％以下がさらに好ましく、０．１２質量％以下が特に好ましい。
実施例
The content of ash contained in the dissolving pulp obtained by the above method is preferably 0.2% by mass or less, more preferably 0.15% by mass or less, and particularly preferably 0.12% by mass or less.
Example
以下に、実施例及び比較例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明は、これらの実施例に限定されるものではない。 EXAMPLES Hereinafter, the present invention will be described more specifically with reference to examples and comparative examples, but the present invention is not limited to these examples.
（実施例１）
αセルロース含量が９４質量％の広葉樹溶解クラフトパルプ（以下ＤＫＰと記載する）を含む懸濁液を原料として、原料をツインワイヤー抄紙機（ＡＮＤＲＩＴＺ社製）のヘッドボックスからワイヤー上に供給し、ツインワイヤー、ツインワイヤープレス、ヘビーデューティープレス、熱風式エアドライヤーの順に通過させてパルプシートを得た。なお、この時の抄速は１００ｍ／分であった。得られたパルプシートの絶乾坪量は、８００ｇ／ｍ２であった。前記パルプシートの平判適性、および溶解性を下記の評価基準で評価した。また、パルプシートの水分含量を測定した。結果を表１に示す。得られたパルプシートは連続的に平判形状に断裁され、ベール包装された。
Example 1
Using a suspension containing hardwood-dissolved kraft pulp (hereinafter referred to as DKP) having an α-cellulose content of 94% by mass, the raw material is supplied onto the wire from the head box of a twin-wire paper machine (manufactured by ANDRITZ). A pulp sheet was obtained by passing through a wire, a twin wire press, a heavy duty press, and a hot air dryer in this order. The paper making speed at this time was 100 m / min. The absolutely dry basis weight of the obtained pulp sheet was 800 g / m 2 . The plainness suitability and solubility of the pulp sheet were evaluated according to the following evaluation criteria. Moreover, the moisture content of the pulp sheet was measured. The results are shown in Table 1. The obtained pulp sheet was continuously cut into a flat shape and packaged in a bale.
（評価方法）
＜平判適性の評価＞
平判形状のパルプシートの平判適性を下記のように官能評価した。
○：平判形状が優れ、包装、出荷が全く問題なく行える。
○’：平判形状がやや優れ、包装時、包装紙にまれにシワが入るが、実用上、全く問題ない。
△：平判形状がやや劣り、包装時、包装紙にシワが入るが、実用上問題ない。
＜溶解性の評価＞
絶乾重量１４．４ｇのパルプシート断片を、３６１ｍｌの１３．７質量％水酸化ナトリウム水溶液で離解し、ペースト状の試料を得た。得られた試料に対して二硫化炭素を８ｍｌ添加し、庫内温度２０℃の恒温振とう機で４時間反応させビスコース溶液を得た。ビスコース溶液を観察し溶解性を下記のように官能評価した。
○：セルロース繊維がすべて溶けている。
○’：セルロース繊維の溶け残りが僅かにある。
△：セルロース繊維の溶け残りがある。
×：セルロース繊維の溶け残りが大量にある。
(Evaluation method)
<Evaluation of suitability for plainness>
The flatness suitability of the flat pulp sheet was subjected to sensory evaluation as follows.
○: The flat shape is excellent, and packaging and shipment can be performed without any problem.
○ ': The flat shape is slightly superior, and the wrapping paper rarely wrinkles during packaging, but there is no problem in practical use.
Δ: Slightly inferior shape and wrinkles on the wrapping paper during packaging, but there is no practical problem.
<Evaluation of solubility>
A pulp sheet piece having an absolutely dry weight of 14.4 g was disaggregated with 361 ml of a 13.7 mass% sodium hydroxide aqueous solution to obtain a paste-like sample. 8 ml of carbon disulfide was added to the obtained sample and reacted for 4 hours with a constant-temperature shaker having an internal temperature of 20 ° C. to obtain a viscose solution. The viscose solution was observed and the solubility was subjected to sensory evaluation as follows.
○: All cellulose fibers are dissolved.
○ ': Cellulose fiber is slightly undissolved.
Δ: Cellulose fiber remains undissolved.
X: There is a large amount of undissolved cellulose fiber.
（実施例２）
実施例１において、ヘビーデューティープレスの後、パルプシートの片面に、一流体スプレーを用いて界面活性剤（Ｂｅｒｏｌ Ｖｉｓｃｏ３８８／ＡｋｚｏＮｏｂｅｌ社製）を０．４ｇ／ｍ２（添加率では対絶乾パルプあたり０．０５質量％）となるように塗布した以外は、全て実施例１と同じ条件で、パルプシートを得た。結果を表１に示す。
(Example 2)
In Example 1, after a heavy duty press, 0.4 g / m 2 of surfactant (manufactured by Belol Visco388 / AkzoNobel) was used on one side of a pulp sheet using a one-fluid spray (in terms of addition rate per dry pulp) A pulp sheet was obtained under the same conditions as in Example 1 except that the coating was applied so that the amount was 0.05 mass%. The results are shown in Table 1.
（実施例３）
実施例２において、界面活性剤の塗布量を０．８ｇ／ｍ２（添加率では対絶乾パルプあたり０．１質量％）とした以外は、全て実施例２と同じ条件で、パルプシートを得た。
(Example 3)
In Example 2, the pulp sheet was used under the same conditions as in Example 2 except that the coating amount of the surfactant was 0.8 g / m 2 (the addition rate was 0.1% by mass per dry pulp). Obtained.
（実施例４）
実施例２において、界面活性剤の塗布量を１．６ｇ／ｍ２（添加率では対絶乾パルプあたり０．２質量％）とした以外は、全て実施例２と同じ条件で、パルプシートを得た。
Example 4
In Example 2, the pulp sheet was used under the same conditions as in Example 2 except that the amount of surfactant applied was 1.6 g / m 2 (in terms of addition rate, 0.2% by mass per dry pulp). Obtained.
（実施例５）
実施例２において、パルプシートの両面に、一流体スプレーを用いて界面活性剤を片面あたり０．４ｇ／ｍ２（総塗布量０．８ｇ／ｍ２、総添加率では対絶乾パルプあたり０．１質量％）となるように塗布した以外は、全て実施例２と同じ条件で、パルプシートを得た。
(Example 5)
In Example 2, a surfactant was applied to both sides of the pulp sheet using 0.4 g / m 2 (total coating amount 0.8 g / m 2 , total addition rate 0 per dry pulp) 0.1 mass%) except that the coating was applied to obtain a pulp sheet under the same conditions as in Example 2.
（比較例１）
実施例１において、原料をαセルロース含量が８６質量％の広葉樹クラフトパルプ（以下、「ＢＫＰ」と記載する）に変更した以外は、全て実施例１と同じ条件で、パルプシートを得た。
(Comparative Example 1)
In Example 1, a pulp sheet was obtained under the same conditions as in Example 1 except that the raw material was changed to hardwood kraft pulp having an α-cellulose content of 86% by mass (hereinafter referred to as “BKP”).
（比較例２）
αセルロース含量が９４質量％のＤＫＰを含む懸濁液を原料として、原料をツインワイヤー抄紙機（ＡＮＤＲＩＴＺ社製）のヘッドボックスからワイヤー上に供給し、ツインワイヤー、ツインワイヤープレス、ヘビーデューティープレスの順に通過させてパルプシートを製造した。なお、この時の抄速は４０ｍ／分であった。実施例１と同様の方法で、パルプシートの平判適性、および溶解性を評価し、水分含量を測定した。結果を表１に示す。得られたパルプシートは連続的に平判形状に断裁され、ベール包装された。
(Comparative Example 2)
Using a suspension containing DKP with an α-cellulose content of 94 mass% as a raw material, the raw material is supplied onto the wire from the head box of a twin wire paper machine (manufactured by ANDRITZ), and the twin wire, twin wire press, A pulp sheet was produced by passing in order. The paper making speed at this time was 40 m / min. In the same manner as in Example 1, the plainness and solubility of the pulp sheet were evaluated, and the water content was measured. The results are shown in Table 1. The obtained pulp sheet was continuously cut into a flat shape and packaged in a bale.
表１
表１に示すように、実施例１〜５の方法で得られたパルプシートは、比較例１及び２の方法で得られたパルプシートと比較し、低水分で溶解性が優れており、平判適性も実用上問題なかった。 As shown in Table 1, the pulp sheets obtained by the methods of Examples 1 to 5 are low in moisture and excellent in solubility as compared with the pulp sheets obtained by the methods of Comparative Examples 1 and 2. There was no problem in practical use.
本発明により、溶解パルプから生産効率の高いシートの製造が可能となる。 According to the present invention, it is possible to produce a sheet with high production efficiency from dissolving pulp.
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014087775A JP6656793B2 (en) | 2014-04-22 | 2014-04-22 | Pulp sheet manufacturing method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014087775A JP6656793B2 (en) | 2014-04-22 | 2014-04-22 | Pulp sheet manufacturing method |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2019158172A Division JP2019199681A (en) | 2019-08-30 | 2019-08-30 | Pulp sheet manufacturing method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2015206138A true JP2015206138A (en) | 2015-11-19 |
| JP6656793B2 JP6656793B2 (en) | 2020-03-04 |
Family
ID=54603163
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2014087775A Active JP6656793B2 (en) | 2014-04-22 | 2014-04-22 | Pulp sheet manufacturing method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6656793B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016017106A (en) * | 2014-07-07 | 2016-02-01 | 王子ホールディングス株式会社 | Dissolving pulp |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06286897A (en) * | 1992-07-06 | 1994-10-11 | Tokushu Seishi Kk | Automatic stage-separating method of stacked sheet material and device thereof |
| JP2005530054A (en) * | 2002-06-18 | 2005-10-06 | ナルコ カンパニー | Pulp dewatering method |
| JP2008013885A (en) * | 2006-07-07 | 2008-01-24 | Nippon Filcon Co Ltd | Press fabric for pulp machine |
| JP2008261062A (en) * | 2007-04-10 | 2008-10-30 | Nippon Paper Chemicals Co Ltd | Pulp sheet for dry disintegration |
| JP2013028876A (en) * | 2011-07-28 | 2013-02-07 | Daio Paper Corp | Mill wrapper paper |
-
2014
- 2014-04-22 JP JP2014087775A patent/JP6656793B2/en active Active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06286897A (en) * | 1992-07-06 | 1994-10-11 | Tokushu Seishi Kk | Automatic stage-separating method of stacked sheet material and device thereof |
| JP2005530054A (en) * | 2002-06-18 | 2005-10-06 | ナルコ カンパニー | Pulp dewatering method |
| JP2008013885A (en) * | 2006-07-07 | 2008-01-24 | Nippon Filcon Co Ltd | Press fabric for pulp machine |
| JP2008261062A (en) * | 2007-04-10 | 2008-10-30 | Nippon Paper Chemicals Co Ltd | Pulp sheet for dry disintegration |
| JP2013028876A (en) * | 2011-07-28 | 2013-02-07 | Daio Paper Corp | Mill wrapper paper |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| セルロース学会, セルロースの事典, JPN6018011138, 10 November 2000 (2000-11-10), JP, pages 430 - 440, ISSN: 0003955294 * |
| 木村和三郎・山田博: "紙パルプと界面活性剤", 紙パ技協誌, vol. 12, no. 7, JPN6017039176, 1958, JP, pages 424 - 426, ISSN: 0003955295 * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016017106A (en) * | 2014-07-07 | 2016-02-01 | 王子ホールディングス株式会社 | Dissolving pulp |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP6656793B2 (en) | 2020-03-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5953909B2 (en) | Method for producing dissolving pulp | |
| JP5712754B2 (en) | Method for producing dissolving pulp | |
| US20040231810A1 (en) | Process for producing pulp | |
| US7029553B1 (en) | Urea sulfate and urea hydrochloride in paper and pulp processing | |
| JP2009540132A (en) | Pulp manufacturing method | |
| JP6197717B2 (en) | Method for producing dissolving pulp | |
| JP6656793B2 (en) | Pulp sheet manufacturing method | |
| JP6477837B2 (en) | Pulp sheet manufacturing method | |
| JP2019199681A (en) | Pulp sheet manufacturing method | |
| Abou-Yousef et al. | Multi-stage bagasse pulping by using alkali/Caro’s acid treatment | |
| JP6245053B2 (en) | Pulp sheet manufacturing method | |
| US7976677B2 (en) | Process of bleaching hardwood pulps in a D1 or D2 stage in a presence of a weak base | |
| JP5915263B2 (en) | Pulp manufacturing method | |
| JP6187619B2 (en) | Method for producing dissolving pulp | |
| KR20180012251A (en) | Method for reducing pulp viscosity in the production of dissolved pulp | |
| JP2011001637A (en) | Method for producing bleached pulp | |
| JP2011001636A (en) | Method for producing bleached pulp | |
| JP2012153999A (en) | Method for producing bleached pulp | |
| JP2022093319A (en) | Dissolving pulp sheet | |
| JP2020165059A (en) | Soluble pulp sheet | |
| JP6398388B2 (en) | Dissolving pulp and method for producing the same | |
| JP6680395B1 (en) | Method for producing bleached pulp | |
| US20220018065A1 (en) | Method of producing holocellulose and paper strength agent, process for the production of paper, the paper produced and use of the produced paper | |
| CA2664088C (en) | Treatment of pulp | |
| EP2082096A1 (en) | Bleaching of pulp |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140514 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20160620 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20170309 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20170314 |
|
| RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20170413 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20170511 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20171017 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20171205 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20171205 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20180403 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20180530 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20180710 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20181009 |
|
| A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20181126 |
|
| A912 | Re-examination (zenchi) completed and case transferred to appeal board |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912 Effective date: 20190111 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20190830 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20190830 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20200205 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6656793 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |