JP2015177338A - Antenna device, device having radio communication function, and method for adjusting antenna characteristic - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、アンテナ特性の向上を図る技術に関する。 The present invention relates to a technique for improving antenna characteristics.
図１３は、アンテナ装置の一構成例を模式的に表すモデル図である。このアンテナ装置７０は、アンテナ素子７１と、コイル部７２とを有している。このアンテナ素子７１は、導体により構成され、かつ、給電部Ｑから離れる方向に伸長形成した後に給電部Ｑに戻るループ形状と成している。給電部Ｑとは、高周波回路である無線回路７３から電流が供給される部位である。また、無線回路７３からアンテナ素子７１に供給される電流とは、アンテナ素子７１の共振周波数を持つ電流、つまり、アンテナ素子７１が送受信（無線通信）する電波の周波数（動作周波数）を持つ電流である。 FIG. 13 is a model diagram schematically illustrating a configuration example of the antenna device. The antenna device 70 includes an antenna element 71 and a coil portion 72. The antenna element 71 is made of a conductor and has a loop shape that extends back in the direction away from the power feeding portion Q and then returns to the power feeding portion Q. The power feeding unit Q is a part to which current is supplied from the radio circuit 73 that is a high-frequency circuit. The current supplied from the radio circuit 73 to the antenna element 71 is a current having a resonance frequency of the antenna element 71, that is, a current having a frequency (operation frequency) of a radio wave transmitted and received (wireless communication) by the antenna element 71. is there.
アンテナ素子７１は、そのループ１周の電気的な長さが動作周波数（共振周波数）を持つ電流の１波長分の長さとなっている。これにより、アンテナ素子７１は、動作周波数を持つ電波の送受信を行うことが可能となっている。 In the antenna element 71, the electrical length of one loop of the loop is a length corresponding to one wavelength of a current having an operating frequency (resonance frequency). Thereby, the antenna element 71 can transmit and receive a radio wave having an operating frequency.
コイル部７２は、アンテナ素子７１に介設されている。図１３の例では、アンテナ素子７１においてコイル部７２が介設される位置は、給電部Ｑから約ループ半周離れた部分である。 The coil part 72 is interposed in the antenna element 71. In the example of FIG. 13, the position where the coil portion 72 is interposed in the antenna element 71 is a portion separated from the power feeding portion Q by about a half loop.
図１４は、アンテナ素子７１における電流経路を表す図である。このアンテナ素子７１には、点線ａ，ｂで表される経路でもって動作周波数を持つ電流（以下、共振電流とも記す）が通電する。すなわち、アンテナ素子７１には、給電部Ｑの両側から、コイル部７２に向かう点線ａにて表される経路ａでもって共振電流が通電する。また、アンテナ素子７１には、コイル部７２を含むコイル側領域に点線ｂにて表される経路ｂでもっても共振電流が通電する。それら経路ａ，ｂにおける電流通電の電気的な長さは、両方共に、アンテナ素子７１における共振電流の半波長分の長さである。 FIG. 14 is a diagram illustrating a current path in the antenna element 71. The antenna element 71 is energized with a current having an operating frequency (hereinafter also referred to as a resonance current) along a path represented by dotted lines a and b. In other words, the resonance current flows through the antenna element 71 along the path a indicated by the dotted line a toward the coil unit 72 from both sides of the power feeding unit Q. The antenna element 71 is also energized by a resonance current even in the path b indicated by the dotted line b in the coil side region including the coil portion 72. Both of the electrical lengths of current conduction in the paths a and b are the lengths corresponding to half wavelengths of the resonance current in the antenna element 71.
ところで、図１７は、コイル部７２が省略されたアンテナ素子７１における電流経路を表す図である。コイル部７２が省略されたアンテナ素子７１においても、共振電流が、前記同様の経路ａ，ｂでもってアンテナ素子７１に通電する。それら経路ａ，ｂにおける電流通電の電気的な長さは、両方共に、共振電流の半波長分の長さである。 Incidentally, FIG. 17 is a diagram showing a current path in the antenna element 71 from which the coil portion 72 is omitted. Also in the antenna element 71 in which the coil portion 72 is omitted, the resonance current is passed through the antenna element 71 through the same paths a and b as described above. Both of the electrical lengths of current conduction in the paths a and b are the length corresponding to the half wavelength of the resonance current.
すなわち、図１４と図１７の比較からも明らかなように、コイル部７２が介設されているアンテナ素子７１は、コイル部７２に電流が集中することにより、経路ｂの電気的な長さは同じままで当該経路ｂの実際の長さを短くできる。これにより、アンテナ装置７０は、小型化を図ることができる。 That is, as is clear from the comparison between FIG. 14 and FIG. 17, the antenna element 71 provided with the coil portion 72 has a current concentrated on the coil portion 72, so that the electrical length of the path b is The actual length of the path b can be shortened while remaining the same. Thereby, the antenna device 70 can be reduced in size.
なお、特許文献１は、ループ状のアンテナ素子を折り曲げることにより、アンテナ装置の小型化を図る構成が開示されている。特許文献２には、並設されている複数のループアンテナ部が螺旋状に一続きとなるように接続されている構成が開示されている。 Note that Patent Document 1 discloses a configuration for reducing the size of an antenna device by bending a loop-shaped antenna element. Patent Document 2 discloses a configuration in which a plurality of loop antenna portions arranged side by side are connected so as to be continuous in a spiral shape.
図１５は、コイル部７２が介設されているアンテナ素子７１のインピーダンス特性を表すスミスチャートである。このスミスチャートにおいては、アンテナ素子７１に通電する電流の周波数とアンテナ素子７１のインピーダンス（給電部Ｑにおける入力インピーダンス）との関係が実線Ｊより表されている。このスミスチャートに付されている数値に５０を乗算した値がインピーダンスの単位であるオーム（Ω）を用いた数値である。つまり、実線Ｊの一端側Ａは、通電電流の周波数が１５００メガヘルツ（ＭHz）である場合のアンテナ素子７１のインピーダンスを表す。この一端側Ａから実線Ｊに沿って他端側Ｂに向かうに従って通電電流の周波数が高くなり、実線Ｊの他端側Ｂは、通電電流の周波数が３０００ＭHzである場合のアンテナ素子７１のインピーダンスを表す。実線Ｊがスミスチャートの中心を通る直線（以下、中心線とも記す）に交差する部分が、共振電流が通電している場合のアンテナ素子７１のインピーダンスを表している。すなわち、図１５の例では、実線Ｊがスミスチャートの中心線に交差している部分の数値は、約０．８であることから、共振周波数（動作周波数）におけるアンテナ素子７１のインピーダンスは、０．８×５０＝４０Ωである。 FIG. 15 is a Smith chart showing the impedance characteristics of the antenna element 71 in which the coil part 72 is interposed. In this Smith chart, the relationship between the frequency of the current flowing through the antenna element 71 and the impedance of the antenna element 71 (the input impedance at the power feeding portion Q) is represented by a solid line J. A value obtained by multiplying the numerical value attached to this Smith chart by 50 is a numerical value using ohm (Ω) which is a unit of impedance. That is, one end A of the solid line J represents the impedance of the antenna element 71 when the frequency of the energization current is 1500 megahertz (MHz). The frequency of the energization current increases from the one end side A along the solid line J toward the other end side B, and the other end side B of the solid line J represents the impedance of the antenna element 71 when the frequency of the energization current is 3000 MHz. Represent. A portion where the solid line J intersects with a straight line passing through the center of the Smith chart (hereinafter also referred to as a center line) represents the impedance of the antenna element 71 when the resonance current is energized. That is, in the example of FIG. 15, the numerical value of the portion where the solid line J intersects the center line of the Smith chart is about 0.8, so the impedance of the antenna element 71 at the resonance frequency (operating frequency) is 0 8 × 50 = 40Ω.
図１６は、アンテナ素子７１における反射特性を表すグラフである。このグラフでは、横軸が周波数を表し、縦軸がリターンロスを表している。実線Ｒは、アンテナ素子７１に通電している電流の周波数とリターンロスとの関係を表している。このグラフでは、アンテナ素子７１のインピーダンスが５０Ωに近い程、リターンロスが小さくなるように作成されている。つまり、一般的に、アンテナ素子７１が接続する無線回路７３は、インピーダンスが５０Ωとなるように設計されている。このため、アンテナ装置７０のアンテナ特性を良好にするために、アンテナ素子７１と無線回路７３とのインピーダンス整合を図るべく、無線回路７３と同じインピーダンス（５０Ω）を持つようにアンテナ素子７１は設計される。このようなことから、アンテナ素子７１のインピーダンスが５０Ωであることを基準にして、スミスチャートや反射特性のグラフが作成されている。 FIG. 16 is a graph showing the reflection characteristics in the antenna element 71. In this graph, the horizontal axis represents frequency and the vertical axis represents return loss. A solid line R represents the relationship between the frequency of the current flowing through the antenna element 71 and the return loss. In this graph, the return loss is made smaller as the impedance of the antenna element 71 is closer to 50Ω. That is, generally, the radio circuit 73 to which the antenna element 71 is connected is designed so that the impedance is 50Ω. Therefore, in order to improve the antenna characteristics of the antenna device 70, the antenna element 71 is designed to have the same impedance (50Ω) as that of the radio circuit 73 in order to achieve impedance matching between the antenna element 71 and the radio circuit 73. The For this reason, Smith charts and graphs of reflection characteristics are created based on the impedance of the antenna element 71 being 50Ω.
図１６のグラフにおいて、実線Ｒにおける谷の部分はアンテナ素子７１が共振している部分であり、この共振部分でのリターンロスが−５デシベル（ｄＢ）以下であると、アンテナとして良好な送受信が可能とされている。つまり、図１６のグラフを見ると、実線Ｒにおける谷の部分（共振部分）は、周波数が２４００ＭHzであり、リターンロスは約−２０ｄＢである。このことから、アンテナ素子７１は、周波数２４００ＭHzにおいてアンテナとして良好に機能できることが図１６から分かる。 In the graph of FIG. 16, the valley portion in the solid line R is a portion where the antenna element 71 resonates, and when the return loss at this resonance portion is −5 decibels (dB) or less, good transmission and reception as an antenna is possible. It is possible. That is, in the graph of FIG. 16, the valley portion (resonance portion) in the solid line R has a frequency of 2400 MHz and a return loss of about −20 dB. From this, it can be seen from FIG. 16 that the antenna element 71 can function well as an antenna at a frequency of 2400 MHz.
しかしながら、近年、アンテナ装置７０が組み込まれる無線通信機能付き装置（例えば、携帯型電話機）は小型化が進んでいることにより、アンテナ装置７０と、周辺回路を構成する金属部品とが近接するようになってきている。このため、アンテナ素子７１が無線回路７３とインピーダンス整合するようにアンテナ素子７１を設計しても、その近接している金属部品に起因して、アンテナ素子７１のインピーダンスが低下してしまう。このインピーダンス低下によって、アンテナ素子７１と無線回路７３がインピーダンス不整合となり、アンテナ装置７０のアンテナ特性が劣化してしまう。 However, in recent years, devices with a wireless communication function in which the antenna device 70 is incorporated (for example, portable telephones) have been reduced in size, so that the antenna device 70 and the metal parts constituting the peripheral circuit are brought close to each other. It has become to. For this reason, even if the antenna element 71 is designed so that the impedance of the antenna element 71 and the radio circuit 73 is matched, the impedance of the antenna element 71 is reduced due to the adjacent metal parts. Due to this impedance reduction, the antenna element 71 and the radio circuit 73 become impedance mismatched, and the antenna characteristics of the antenna device 70 deteriorate.
本発明は上記課題を解決するために考え出された。すなわち、本発明の主な目的は、周辺の金属部品等に因るアンテナ特性の悪化を抑制でき、良好な電波の送受信を可能にする技術を提供することにある。 The present invention has been devised to solve the above problems. That is, a main object of the present invention is to provide a technology that can suppress deterioration of antenna characteristics due to surrounding metal parts and the like and can transmit and receive favorable radio waves.
上記目的を達成するために、本発明のアンテナ装置は、
電流が供給される給電部から離れる方向に伸長形成した後に前記給電部に戻るループ形状のアンテナ素子と、
前記アンテナ素子における前記給電部を含む給電側部分領域に沿うように形成され、かつ、両端部が前記アンテナ素子に電気的に接続されている調整素子と、
を備える。
In order to achieve the above object, the antenna device of the present invention provides:
A loop-shaped antenna element that returns to the power supply unit after extending in a direction away from the power supply unit to which current is supplied; and
An adjustment element that is formed along the feeding side partial region including the feeding part in the antenna element, and that both ends are electrically connected to the antenna element,
Is provided.
また、本発明の無線通信機能付き装置は、
本発明のアンテナ装置と、
前記アンテナ装置に電流を供給する高周波回路である無線回路と
を備える。
In addition, the device with a wireless communication function of the present invention,
An antenna device of the present invention;
And a radio circuit that is a high-frequency circuit that supplies current to the antenna device.
さらに、本発明のアンテナ特性調整方法は、
電流が供給される給電部から離れる方向に伸長形成した後に前記給電部に戻るループ形状のアンテナ素子を形成し、
前記アンテナ素子における前記給電部を含む給電側部分領域に沿うような調整素子を形成し、その両端をそれぞれ前記アンテナ素子に接続することにより、前記アンテナ素子の入力インピーダンスを高める方向に調整する。
Furthermore, the antenna characteristic adjustment method of the present invention includes:
Forming a loop-shaped antenna element that returns to the power supply unit after extending in a direction away from the power supply unit to which the current is supplied,
The antenna element is adjusted so as to increase the input impedance of the antenna element by forming an adjustment element along the power feeding side partial region including the power feeding portion in the antenna element and connecting both ends thereof to the antenna element.
本発明によれば、周辺の金属部品等に因るアンテナ特性の悪化を抑制でき、良好な電波の送受信を可能にする。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the deterioration of the antenna characteristic resulting from a surrounding metal component etc. can be suppressed, and favorable transmission / reception of an electromagnetic wave is enabled.
以下に、本発明に係る実施形態を図面を参照しつつ説明する。 Embodiments according to the present invention will be described below with reference to the drawings.
（第１実施形態）
図１は、本発明に係る第１実施形態のアンテナ装置の構成を模式的に表す図である。この第１実施形態のアンテナ装置１は、アンテナ素子２と、調整素子３とを有している。アンテナ素子２は、高周波回路である無線回路８から電流が供給される給電部６を備えている。このアンテナ素子２は、給電部６から離れる方向に伸長形成した後に給電部６に戻るループ形状と成している。
(First embodiment)
FIG. 1 is a diagram schematically showing the configuration of the antenna device according to the first embodiment of the present invention. The antenna device 1 according to the first embodiment includes an antenna element 2 and an adjustment element 3. The antenna element 2 includes a power feeding unit 6 to which current is supplied from a radio circuit 8 that is a high-frequency circuit. This antenna element 2 has a loop shape that extends in a direction away from the power feeding unit 6 and then returns to the power feeding unit 6.
調整素子３は、アンテナ素子２における給電部６を含む給電側部分領域に沿うように形成されており、この調整素子３の両端はそれぞれアンテナ素子２に接続されている。 The adjustment element 3 is formed so as to extend along the power feeding side partial region including the power feeding portion 6 in the antenna element 2, and both ends of the adjustment element 3 are connected to the antenna element 2.
この第１実施形態では、アンテナ素子２の給電側部分領域に沿うように調整素子３が形成されている。この調整素子３には、アンテナ素子２との電磁結合により、アンテナ素子２の電流通電による電流が誘起される。この誘起電流は、調整素子３とアンテナ素子２との間隔、および、調整素子３の長さを調整することにより、アンテナ素子２の通電電流と同相又は略同相、かつ、同じ又は略同じ大きさを持つことが可能である。そのような位相および大きさを持つ電流が調整素子３に誘起されることにより、アンテナ装置１における入力インピーダンス（給電部６における入力インピーダンス）を高くする方向に調整できる。 In the first embodiment, the adjustment element 3 is formed so as to extend along the power feeding side partial region of the antenna element 2. In this adjustment element 3, a current due to current conduction of the antenna element 2 is induced by electromagnetic coupling with the antenna element 2. This induced current is adjusted in the same or substantially the same phase as the energization current of the antenna element 2 by adjusting the distance between the adjustment element 3 and the antenna element 2 and the length of the adjustment element 3. It is possible to have When the current having such a phase and magnitude is induced in the adjustment element 3, the input impedance in the antenna device 1 (input impedance in the power feeding unit 6) can be adjusted to be increased.
これにより、金属部品等が近接している場合におけるアンテナ装置１のアンテナ特性の悪化を防止できる。すなわち、組み込み対象の装置に組み込まれた場合におけるアンテナ装置１のインピーダンス低下分を予め考慮して、アンテナ装置１のインピーダンスが無線回路８のインピーダンスよりも高くなるようにアンテナ装置１を設計する。これにより、このアンテナ装置１を組み込み対象の装置に組み込んだ場合のインピーダンス低下によって、アンテナ装置１の入力インピーダンスが無線回路８に整合する適切なインピーダンスとなる。このため、アンテナ装置１は、組み込み対象の装置に組み込まれた状態で良好なアンテナ特性を持つことができる。 Thereby, it is possible to prevent deterioration of the antenna characteristics of the antenna device 1 when metal parts or the like are close to each other. That is, the antenna device 1 is designed so that the impedance of the antenna device 1 is higher than the impedance of the radio circuit 8 in consideration of the impedance reduction of the antenna device 1 when incorporated in the device to be incorporated. Thereby, the input impedance of the antenna device 1 becomes an appropriate impedance that matches the radio circuit 8 due to the impedance reduction when the antenna device 1 is incorporated in a device to be incorporated. For this reason, the antenna device 1 can have good antenna characteristics in a state of being incorporated in a device to be incorporated.
また、この第１実施形態のアンテナ装置１は、設定の動作周波数で共振するように設計されたアンテナ素子２に調整素子３を近接配置することにより、インピーダンス調整を容易に行うことができ、前記の如くアンテナ特性の悪化を抑制できる。 Further, the antenna device 1 of the first embodiment can easily adjust the impedance by arranging the adjusting element 3 close to the antenna element 2 designed to resonate at a set operating frequency. As described above, the deterioration of the antenna characteristics can be suppressed.
この第１実施形態のアンテナ装置１は、図２に表されるように、無線通信機能付き装置１０を構成することができる。 As shown in FIG. 2, the antenna device 1 according to the first embodiment can constitute a device 10 with a wireless communication function.
（第２実施形態）
以下に、本発明に係る第２実施形態を説明する。
(Second Embodiment)
The second embodiment according to the present invention will be described below.
図３は、本発明に係る第２実施形態のアンテナ装置の構成を模式的に表すモデル図である。この第２実施形態のアンテナ装置２０は、アンテナ素子２１と、コイル部２２と、調整素子２３とを備えている。アンテナ装置２０は、携帯型電話機や携帯型情報機器やルータ等の無線通信機能を備えた装置に組み込まれる。 FIG. 3 is a model diagram schematically showing the configuration of the antenna device according to the second embodiment of the present invention. The antenna device 20 according to the second embodiment includes an antenna element 21, a coil unit 22, and an adjustment element 23. The antenna device 20 is incorporated in a device having a wireless communication function, such as a mobile phone, a portable information device, or a router.
この第２実施形態では、アンテナ素子２１は、基板２４の表裏一方側の面（ここでは、表面とする）に導体パターンにより構成されている。基板２４は、誘電体により構成されており、例えば、このアンテナ装置２０に専用の基板であってもよいし、組み込み対象の装置を構成する無線回路２７が形成されている回路基板であってもよい。 In the second embodiment, the antenna element 21 is formed of a conductor pattern on the front and back surfaces (here, the front surface) of the substrate 24. The substrate 24 is made of a dielectric material. For example, the substrate 24 may be a dedicated substrate for the antenna device 20 or may be a circuit substrate on which a wireless circuit 27 constituting the device to be incorporated is formed. Good.
アンテナ素子２１は、高周波回路である無線回路２７に接続し無線回路２７から電流（高周波電流）が供給される給電部２５を有する。このアンテナ素子２１は、給電部２５から離れる方向に伸長形成した後に給電部２５に戻るループ形状である。なお、図３の例では、アンテナ素子２１のループ形状は、四角形状であるが、円形状や楕円形状などの他の形状であってもよい。 The antenna element 21 includes a power feeding unit 25 that is connected to a radio circuit 27 that is a high-frequency circuit and to which a current (a high-frequency current) is supplied from the radio circuit 27. The antenna element 21 has a loop shape that extends in a direction away from the power supply unit 25 and then returns to the power supply unit 25. In the example of FIG. 3, the loop shape of the antenna element 21 is a square shape, but may be another shape such as a circular shape or an elliptical shape.
コイル部２２は、アンテナ素子２１に介設されている。この第２実施形態では、アンテナ素子２１においてコイル部２２が介設される位置は、給電部２５からループ半周程度離れた部分である。当該部分は、共振電流（アンテナ素子２１が共振する共振周波数（動作周波数）を持つ電流）の電流密度が高い（密な）部分である。この第２実施形態では、コイル部２２は、例えば、基板２４の表面に導体パターンにより構成される。あるいは、コイル部２２は、コイル素子（コイル部品）の態様と成し、基板２４の表面に実装されることにより、アンテナ素子２１に接続される構成であってもよい。 The coil part 22 is interposed in the antenna element 21. In the second embodiment, the position where the coil portion 22 is interposed in the antenna element 21 is a portion separated from the power feeding portion 25 by about a half circumference of the loop. This portion is a portion where the current density of the resonance current (current having a resonance frequency (operation frequency) at which the antenna element 21 resonates) is high (dense). In the second embodiment, the coil portion 22 is configured by a conductor pattern on the surface of the substrate 24, for example. Alternatively, the coil unit 22 may be configured as a coil element (coil component) and may be configured to be connected to the antenna element 21 by being mounted on the surface of the substrate 24.
このようなコイル部２２が介設されているアンテナ素子２１は、コイル部２２を含めて、予め設定された動作周波数でもって共振するように、ループの長さや幅等が設計されている。 The antenna element 21 in which such a coil portion 22 is interposed is designed such that the loop length, width, and the like including the coil portion 22 resonate at a preset operating frequency.
図４（ａ）は、コイル部２２が介設されているアンテナ素子２１に通電する電流（共振電流）の経路を表す図である。この図４（ａ）に表されているように、アンテナ素子２１には、経路ａ，ｂでもって共振電流が通電する。このアンテナ素子２１では、コイル部２２が介設されていることによりコイル部２２に電流が集中し、これにより、経路ｂの電気的な長さは経路ａと同じ半波長の長さでありながら、実際の長さは経路ａよりも短縮されている。つまり、アンテナ素子２１の小型化が図られている。 FIG. 4A is a diagram illustrating a path of a current (resonant current) that flows through the antenna element 21 in which the coil portion 22 is interposed. As shown in FIG. 4A, the antenna element 21 is supplied with a resonance current through paths a and b. In this antenna element 21, since the coil portion 22 is interposed, current is concentrated on the coil portion 22, and thus the electrical length of the path b is the same half wavelength as that of the path a. The actual length is shorter than the path a. That is, the antenna element 21 is downsized.
また、コイル部２２が設けられているアンテナ素子部分の短縮により、当該アンテナ素子部分からの電波放射量が減少する。そのアンテナ素子部分からの電波は、給電部を含む給電側部分領域から放射される電波を打ち消してしまう電波であることから、その素子部分からの電波が減少することにより、アンテナ装置２０の放射特性（アンテナ特性）が向上する。このように、アンテナ素子２１にコイル部２２が介設されることにより、アンテナ装置２０は、アンテナ素子２１を小型化でき、かつ、アンテナ特性を向上できるという効果を得ることができる。 Moreover, the amount of radio wave radiation from the antenna element portion is reduced by shortening the antenna element portion where the coil portion 22 is provided. The radio wave from the antenna element part is a radio wave that cancels out the radio wave radiated from the power supply side partial region including the power feeding part. Therefore, the radiation characteristic of the antenna device 20 is reduced by reducing the radio wave from the element part. (Antenna characteristics) are improved. Thus, by providing the coil part 22 in the antenna element 21, the antenna device 20 can obtain the effect that the antenna element 21 can be reduced in size and the antenna characteristics can be improved.
調整素子２３は、基板２４におけるアンテナ素子２１の形成面の反対側の面（つまり、ここでは、裏面）に導体パターンにより形成され、アンテナ素子２１における給電部２５を含む給電側部分領域に沿う形状を備えている。この第２実施形態では、調整素子２３を構成する導体パターンの幅は、アンテナ素子２１の導体パターンと等幅又は略等幅である。かつ、調整素子２３はアンテナ素子２１と平行に形成されている。 The adjustment element 23 is formed by a conductor pattern on the surface of the substrate 24 opposite to the surface on which the antenna element 21 is formed (that is, the back surface here), and has a shape along the power feeding side partial region including the power feeding portion 25 in the antenna element 21. It has. In the second embodiment, the width of the conductor pattern constituting the adjustment element 23 is equal to or substantially equal to the conductor pattern of the antenna element 21. The adjustment element 23 is formed in parallel with the antenna element 21.
調整素子２３の両端は、基板２４に形成されたスルーホール２８によってアンテナ素子２１に電気的に接続されている。アンテナ素子２１において調整素子２３が接続する部分は、アンテナ素子２１における通電経路ａ，ｂの境界部分である。換言すれば、アンテナ素子２１において調整素子２３が接続する部分は、給電部２５から、共振電流における波長の４分の１の長さ分、離れた部分であり、この部分は、共振電流の電流密度が低い（疎な）部分である。 Both ends of the adjustment element 23 are electrically connected to the antenna element 21 through through holes 28 formed in the substrate 24. A portion of the antenna element 21 to which the adjustment element 23 is connected is a boundary portion of the energization paths a and b in the antenna element 21. In other words, the part to which the adjustment element 23 is connected in the antenna element 21 is a part away from the power supply unit 25 by a length of one quarter of the wavelength in the resonance current, and this part is the current of the resonance current. It is a low density (sparse) part.
この第２実施形態では、調整素子２３には、アンテナ素子２１に近接配置していることにより、アンテナ素子２１の通電電流による電流が誘起される。調整素子２３とアンテナ素子２１との間隔は、その調整素子２３の誘起電流がアンテナ素子２１の通電電流（共振電流）と同相又は略同相となり、かつ、誘起電流の大きさがアンテナ素子２１の通電電流の大きさと同じ又は略同じとなる間隔である。図４（ｂ）は、調整素子２３に誘起される誘起電流の経路を表す図である。つまり、調整素子２３には、アンテナ素子２１の通電電流の経路ａと同様な経路ｃでもって誘起電流が通電する。 In the second embodiment, since the adjustment element 23 is disposed close to the antenna element 21, a current due to the energization current of the antenna element 21 is induced. The spacing between the adjustment element 23 and the antenna element 21 is such that the induced current of the adjustment element 23 is in phase with or substantially in phase with the energization current (resonance current) of the antenna element 21 and the magnitude of the induced current is energization of the antenna element 21. The interval is the same as or substantially the same as the current magnitude. FIG. 4B is a diagram illustrating a path of an induced current induced in the adjustment element 23. That is, the adjustment element 23 is supplied with an induced current through a path c similar to the path a of the energization current of the antenna element 21.
このような調整素子２３は、アンテナ素子２１のインピーダンスと同じ又はほぼ同じインピーダンスを持ち、アンテナ装置２０のインピーダンス（アンテナ素子２１の給電部２５における入力インピーダンス）を高める方向に調整する機能を備える。なお、アンテナ素子２１におけるコイル部２２を含むコイル側部分領域は、前述の如くコイル部２２への電流集中により共振電流の経路ｂが短縮されることによって、インピーダンスが小さくなっている。このため、ここでは、アンテナ素子２１のインピーダンスは、共振電流が経路ａでもって通電する部分のインピーダンスとほぼ同様と考える。 Such an adjustment element 23 has the same or substantially the same impedance as that of the antenna element 21, and has a function of adjusting the impedance of the antenna device 20 (the input impedance of the power feeding unit 25 of the antenna element 21) in the increasing direction. Note that the coil-side partial region including the coil portion 22 in the antenna element 21 has a reduced impedance due to the shortening of the resonance current path b due to the current concentration on the coil portion 22 as described above. For this reason, here, the impedance of the antenna element 21 is considered to be substantially the same as the impedance of the portion where the resonance current is energized along the path a.
調整素子２３がアンテナ装置２０のインピーダンスを調整する機能を持つことを次に説明する。ここで、アンテナ素子２１において図４（ａ）に表される経路ａでもって流れる電流の大きさをＩ1とする。また、調整素子２３に誘起され図４（ｂ）に表される経路ｃでもって流れる電流の大きさをＩ2とする。この第２実施形態では、調整素子２３は、その誘起電流の大きさがアンテナ素子２１の通電電流の大きさと同じになるように構成されていることから、Ｉ1＝Ｉ2＝Ｉとする。 Next, it will be described that the adjustment element 23 has a function of adjusting the impedance of the antenna device 20. Here, the magnitude of the current flowing with a path a represented in FIGS. 4 (a) and I 1 in the antenna element 21. Furthermore, the magnitude of current flowing with a path c depicted in Figure induced in the adjustment element 23 4 (b) and I 2. In the second embodiment, the adjustment element 23 is configured such that the magnitude of the induced current is the same as the magnitude of the energization current of the antenna element 21, so that I 1 = I 2 = I.
さらに、この第２実施形態では、アンテナ素子２１と調整素子２３のそれぞれの印加電圧はほぼ同じと考えられるので、給電部２５における起電力をＶとすると、数式（１）が成り立つ。 Furthermore, in the second embodiment, the applied voltages of the antenna element 21 and the adjustment element 23 are considered to be substantially the same, and therefore, when the electromotive force in the power feeding unit 25 is V, Expression (1) is established.
（Ｖ/２）＝Ｉ1×Ｚ1+Ｉ2×Ｚ2・・・・・（１） (V / 2) = I 1 × Z 1 + I 2 × Z 2 (1)
前述したようにＩ1＝Ｉ2＝Ｉであることを利用すると、数式（１）は数式（２）に書き換えることができる。 As described above, using the fact that I 1 = I 2 = I, Equation (1) can be rewritten into Equation (2).
Ｖ＝２×Ｉ×（Ｚ1+Ｚ2）・・・・・（２） V = 2 × I × (Z 1 + Z 2 ) (2)
この第２実施形態では、調整素子２３はアンテナ素子２１に近接していることから、前述したように、調整素子２３のインピーダンスＺ2は、アンテナ素子２１のインピーダンスＺ1とほぼ等しい（Ｚ1＝Ｚ2）。このことから、数式（２）は数式（３）に書き換えることができる。 In the second embodiment, since the adjustment element 23 is close to the antenna element 21, as described above, the impedance Z 2 of the adjustment element 23 is substantially equal to the impedance Z 1 of the antenna element 21 (Z 1 = Z 2). From this, Formula (2) can be rewritten into Formula (3).
Ｖ＝４×Ｉ×Ｚ1・・・・・（３） V = 4 × I × Z 1 (3)
これにより、この第２実施形態のアンテナ装置２０の入力インピーダンスＺは、Ｚ＝（Ｖ/Ｉ）により、４×Ｚ1と計算される。これに対し、調整素子２３が設けられていないアンテナ装置のインピーダンス（アンテナ素子２１の入力インピーダンス）は、Ｚ1である。すなわち、第２実施形態のアンテナ装置２０のインピーダンスＺは、調整素子２３が設けられていない場合に比べて、４倍に高くなっている。 Thereby, the input impedance Z of the antenna device 20 of the second embodiment is calculated as 4 × Z 1 by Z = (V / I). In contrast, the impedance of the antenna device adjustment element 23 is not provided (the input impedance of the antenna element 21) is Z 1. That is, the impedance Z of the antenna device 20 according to the second embodiment is four times higher than when the adjustment element 23 is not provided.
図５は、第２実施形態におけるアンテナ装置２０のインピーダンス特性を実線Ｊにより表すスミスチャートである。このスミスチャートにおいて、実線Ｊの一端側Ａは、通電電流の周波数が１５００ＭHzである場合のアンテナ装置２０の入力インピーダンスを表す。この一端側Ａから実線Ｊに沿って他端側Ｂに向かうに従って通電電流の周波数が高くなり、実線Ｊの他端側Ｂは、通電電流の周波数が３０００ＭHzである場合のアンテナ装置２０の入力インピーダンスを表す。実線Ｊがスミスチャートの中心線に交差する部分が、共振電流が通電している場合のアンテナ装置２０の入力インピーダンスを表している。この図５のスミスチャートに基づくと、動作周波数におけるアンテナ装置２０の入力インピーダンスは、約１６０Ωである。 FIG. 5 is a Smith chart in which the impedance characteristic of the antenna device 20 according to the second embodiment is represented by a solid line J. In this Smith chart, one end A of the solid line J represents the input impedance of the antenna device 20 when the frequency of the energizing current is 1500 MHz. The frequency of the energization current increases from the one end A along the solid line J toward the other end B, and the other end B of the solid line J has an input impedance of the antenna device 20 when the frequency of the energization current is 3000 MHz. Represents. The portion where the solid line J intersects the center line of the Smith chart represents the input impedance of the antenna device 20 when the resonance current is energized. Based on the Smith chart of FIG. 5, the input impedance of the antenna device 20 at the operating frequency is about 160Ω.
図６は、第２実施形態におけるアンテナ装置２０の反射特性を実線Ｒにより表すグラフである。この図６の反射特性に基づいたアンテナ装置２０の動作周波数は、約２４００ＭHzである。 FIG. 6 is a graph showing the reflection characteristic of the antenna device 20 in the second embodiment by a solid line R. The operating frequency of the antenna device 20 based on the reflection characteristics of FIG. 6 is about 2400 MHz.
ここで、比較例として、図１３に表されるアンテナ素子７１に、図７に表されるようなグラウンドと見なされる金属板２９が近接している場合を考える。図８は、比較例におけるアンテナ素子７１のインピーダンス特性を実線Ｊにより表すスミスチャートである。図９は、比較例におけるアンテナ素子７１の反射特性を実線Ｒにより表すグラフである。 Here, as a comparative example, a case is considered in which a metal plate 29 regarded as a ground as shown in FIG. 7 is in proximity to the antenna element 71 shown in FIG. FIG. 8 is a Smith chart in which the impedance characteristic of the antenna element 71 in the comparative example is represented by a solid line J. FIG. 9 is a graph showing the reflection characteristic of the antenna element 71 in the comparative example by a solid line R.
アンテナ素子７１は、金属板２９が近接していない場合に、図１５に表されるような、動作周波数におけるインピーダンスが約４０Ω（無線回路と整合するインピーダンス）となるように構成されている。また、アンテナ素子７１は、金属板２９が近接していない場合には、図１６に表されるように、動作周波数でのリターンロスが約−２０ｄＢであり、良好なアンテナ特性を備えている。これに対して、金属板２９が近接すると、図８に表されるように、アンテナ素子７１における動作周波数でのインピーダンスは約１０Ω（無線回路と不整合なインピーダンス）に低下する。これにより、アンテナ素子７１における動作周波数でのリターンロスは、図９に表されるように、約−４ｄＢまで悪化している。 The antenna element 71 is configured such that when the metal plate 29 is not in proximity, the impedance at the operating frequency is about 40Ω (impedance matched with the radio circuit) as shown in FIG. Further, when the metal plate 29 is not close to the antenna element 71, as shown in FIG. 16, the return loss at the operating frequency is about −20 dB, and has good antenna characteristics. On the other hand, when the metal plate 29 comes close, as shown in FIG. 8, the impedance at the operating frequency of the antenna element 71 is reduced to about 10Ω (impedance mismatched with the radio circuit). Thereby, the return loss at the operating frequency in the antenna element 71 is deteriorated to about −4 dB as shown in FIG. 9.
この第２実施形態のアンテナ装置２０の入力インピーダンスは、前述したように約１６０Ωというように、無線回路２７とインピーダンス整合するのに適切なインピーダンスからずれている。しかし、アンテナ装置２０が組み込み対象の装置の回路基板に実装された状態では、アンテナ装置２０の周辺に金属部品等が位置し、インピーダンスが低下する。このために、組み込み対象の装置に組み込んだ状態において、アンテナ装置２０の入力インピーダンスは、無線回路２７とインピーダンス整合する適切なインピーダンスに調整される。これにより、アンテナ装置２０は、周囲の金属部品の悪影響によるアンテナ特性の悪化を防止できる。 The input impedance of the antenna device 20 of the second embodiment deviates from an impedance suitable for impedance matching with the radio circuit 27, such as about 160Ω as described above. However, in a state where the antenna device 20 is mounted on the circuit board of the device to be incorporated, a metal part or the like is located around the antenna device 20 and the impedance is lowered. For this reason, the input impedance of the antenna device 20 is adjusted to an appropriate impedance that matches the impedance of the radio circuit 27 in a state where the antenna device 20 is incorporated in a device to be incorporated. Thereby, the antenna device 20 can prevent deterioration of antenna characteristics due to adverse effects of surrounding metal parts.
このことは、シミュレーションにより確認されている。図１０および図１１は、そのシミュレーションの結果を表している。すなわち、図１０は、図７に表されるような金属板２９が近接している場合における第２実施形態のアンテナ装置２０のインピーダンス特性を実線Ｊにより表すスミスチャートである。図１１は、金属板２９が近接している場合における第２実施形態のアンテナ装置２０の反射特性を実線Ｒにより表すグラフである。なお、図１０における点Ａは、通電電流の周波数が１５００ＭHzである場合のアンテナ装置２０の入力インピーダンスを表している。点Ｂは、通電電流の周波数が３０００ＭHzである場合のアンテナ装置２０の入力インピーダンスを表している。 This has been confirmed by simulation. 10 and 11 show the results of the simulation. That is, FIG. 10 is a Smith chart in which the impedance characteristic of the antenna device 20 of the second embodiment when the metal plate 29 as shown in FIG. FIG. 11 is a graph showing the reflection characteristics of the antenna device 20 of the second embodiment when the metal plates 29 are close to each other by a solid line R. Note that a point A in FIG. 10 represents the input impedance of the antenna device 20 when the frequency of the energization current is 1500 MHz. Point B represents the input impedance of the antenna device 20 when the frequency of the energization current is 3000 MHz.
この第２実施形態のアンテナ装置２０は、周囲に金属板等のグラウンドが近接していない場合には、図５に表されるように動作周波数における入力インピーダンスが１６０Ωである。これに対し、アンテナ装置２０は、金属板２９（つまり、グラウンド）が近接している場合には、図１０に表されるように動作周波数における入力インピーダンスが、金属板２９の影響により、約４０Ωに低下する。また、図１１に表されるように、アンテナ装置２０の動作周波数は約２４００ＭHzであり、金属板２９が近接することにより、その動作周波数でのリターンロスは、約−４０ｄＢから約−１９ｄＢに向上している。つまり、アンテナ装置２０は、組込み対象の装置に実装されることにより、周囲の金属部品等の影響を受けて、電波の送受信に適切な入力インピーダンスに低下し（換言すれば、調整され）、良好なアンテナ特性を得ることができる。 In the antenna device 20 of the second embodiment, when a ground such as a metal plate is not nearby, the input impedance at the operating frequency is 160Ω as shown in FIG. On the other hand, when the metal plate 29 (that is, the ground) is close to the antenna device 20, the input impedance at the operating frequency is about 40Ω due to the influence of the metal plate 29 as shown in FIG. To drop. Further, as shown in FIG. 11, the operating frequency of the antenna device 20 is about 2400 MHz, and the return loss at the operating frequency is improved from about −40 dB to about −19 dB due to the proximity of the metal plate 29. doing. In other words, the antenna device 20 is mounted on a device to be incorporated, and is affected by surrounding metal parts, etc., so that the input impedance is reduced to an appropriate input impedance for radio wave transmission / reception (in other words, adjusted) and is good. Antenna characteristics can be obtained.
この第２実施形態では、アンテナ装置２０は、第１実施形態と同様に、アンテナ素子２１に加えて、調整素子２３を備えることにより、入力インピーダンスを簡単に高めることができる。これにより、第２実施形態のアンテナ装置２０は、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。 In the second embodiment, the antenna device 20 can easily increase the input impedance by including the adjustment element 23 in addition to the antenna element 21 as in the first embodiment. Thereby, the antenna apparatus 20 of 2nd Embodiment can acquire the effect similar to 1st Embodiment.
（第３実施形態）
以下に、本発明に係る第３実施形態を説明する。
(Third embodiment)
The third embodiment according to the present invention will be described below.
図１２は、第３実施形態のアンテナ装置の構成を簡略化して表すモデル図である。この第３実施形態のアンテナ装置３０は、アンテナ素子３１と、コイル部３２と、調整素子３３と、基準電位を持つグランド板３４とを備えている。 FIG. 12 is a model diagram illustrating a simplified configuration of the antenna device according to the third embodiment. The antenna device 30 according to the third embodiment includes an antenna element 31, a coil portion 32, an adjustment element 33, and a ground plate 34 having a reference potential.
この第３実施形態では、アンテナ素子３１と調整素子３３は、それぞれ、一部分がグランド板３４を利用して構成されている。それ以外の構成は、第２実施形態とほぼ同様である。すなわち、アンテナ素子３１は、線状（帯状）の導体部材３８を有している。導体部材３８は、その両端がそれぞれグランド板３４の互いに異なる端縁部分に接続されている。この導体部材３８にコイル部３２が介設されている。この第３実施形態では、導体部材３８の両端がそれぞれ接続しているグランド板３４の各端縁部分間の部位４０が、アンテナ素子３１の一部として機能する。つまり、この第３実施形態では、その部位４０と導体部材３８により、図１２の鎖線ｄに表されるようなループ状のアンテナ素子３１が構成されている。このアンテナ素子３１においては、導体部材３８の一端側が接続するグラウンド板３４の端縁部分が、無線回路３６に接続する給電部３５と成している。 In the third embodiment, each of the antenna element 31 and the adjustment element 33 is configured using a ground plate 34. Other configurations are substantially the same as those of the second embodiment. That is, the antenna element 31 has a linear (strip-shaped) conductor member 38. Both ends of the conductor member 38 are connected to different edge portions of the ground plate 34. A coil portion 32 is interposed in the conductor member 38. In the third embodiment, a portion 40 between each edge portion of the ground plate 34 to which both ends of the conductor member 38 are connected functions as a part of the antenna element 31. That is, in the third embodiment, the loop-shaped antenna element 31 as shown by the chain line d in FIG. 12 is configured by the portion 40 and the conductor member 38. In the antenna element 31, an end edge portion of the ground plate 34 to which one end side of the conductor member 38 is connected forms a power feeding portion 35 that is connected to the radio circuit 36.
この第３実施形態におけるアンテナ素子３１においても、第２実施形態と同様に、給電部３５を含む給電側部分領域に、図４（ａ）における経路ａと同様の経路でもって共振電流が通電する。また、アンテナ素子３１におけるコイル部３２を含むコイル部側部分領域にも、図４（ｂ）における経路ｂと同様の経路でもって共振電流が通電する。 Also in the antenna element 31 in the third embodiment, as in the second embodiment, the resonance current is supplied to the feeding-side partial region including the feeding unit 35 through the same path as the path a in FIG. . In addition, the resonance current flows through the coil part side partial region including the coil part 32 in the antenna element 31 through the same path as the path b in FIG.
調整素子３３は線状（帯状）の導体部材３９を有している。この導体部材３９は、導体部材３８に沿うように伸長形成されている形状を備え、導体部材３８と等幅又は略等幅であり、かつ、導体部材３８と平行又は略平行に配置されている。導体部材３９の一端側は、アンテナ素子３１の給電部３５の近傍であるグラウンド板３４の端縁部分に接続されている。導体部材３９の他端側は、導体部材３８におけるコイル３２の近傍部分に接続されている。この第３実施形態においても、調整素子３３がアンテナ素子３１に接続している部分は、アンテナ素子３１において共振電流の電流密度が疎となる部分である。つまり、この第３実施形態における調整素子３３は、第２実施形態と同様に、アンテナ素子３１における給電部３５を含む給電側部分領域に沿うように形成されていると等価な態様を備えている。 The adjustment element 33 has a linear (strip-shaped) conductor member 39. The conductor member 39 has a shape that extends along the conductor member 38, has the same width or substantially the same width as the conductor member 38, and is arranged in parallel or substantially parallel to the conductor member 38. . One end side of the conductor member 39 is connected to an edge portion of the ground plate 34 in the vicinity of the power feeding portion 35 of the antenna element 31. The other end side of the conductor member 39 is connected to the vicinity of the coil 32 in the conductor member 38. Also in the third embodiment, the part where the adjustment element 33 is connected to the antenna element 31 is a part where the current density of the resonance current is sparse in the antenna element 31. That is, the adjusting element 33 in the third embodiment has an aspect equivalent to being formed along the power feeding side partial region including the power feeding portion 35 in the antenna element 31 as in the second embodiment. .
つまり、調整素子３３は、アンテナ素子３１の共振電流の通電によって、アンテナ素子３１の共振電流と同相又は略同相、かつ、同じ又は略同じ大きさの電流が誘起されるように構成されている。この誘起電流の経路は、図４（ｃ）に表される経路ｃと同様である。 That is, the adjustment element 33 is configured such that a current having the same or substantially the same magnitude and the same magnitude as the resonance current of the antenna element 31 is induced by energization of the resonance current of the antenna element 31. The path of this induced current is the same as the path c shown in FIG.
この第３実施形態のアンテナ装置３０においても、第２実施形態と同様の構成を備えているので、第２実施形態と同様の効果を得ることができる。 Since the antenna device 30 of the third embodiment has the same configuration as that of the second embodiment, the same effect as that of the second embodiment can be obtained.
（その他の実施形態）
なお、この発明は第１〜第３の実施形態に限定されず、様々な実施の形態を採り得る。例えば、第２実施形態では、アンテナ素子２１の動作周波数が２４００ＭHzである例を示している。これに対し、アンテナ素子２１の動作周波数は、アンテナ素子２１の用途に応じて決定されることから、２４００ＭHzには限定されない。
(Other embodiments)
In addition, this invention is not limited to the 1st-3rd embodiment, Various embodiments can be taken. For example, in the second embodiment, an example is shown in which the operating frequency of the antenna element 21 is 2400 MHz. On the other hand, since the operating frequency of the antenna element 21 is determined according to the use of the antenna element 21, it is not limited to 2400 MHz.
また、第２実施形態では、調整素子２３の両端は、アンテナ素子２１における共振電流の電流密度が疎である部分に接続され、調整素子２３の長さは、アンテナ素子２１における経路ａでもって共振電流が通電する部分の長さとほぼ同じである。これに対し、調整素子２３は、アンテナ装置２０の入力インピーダンスを調整する機能を持つものであり、調整素子２３の長さは、アンテナ装置２０の入力インピーダンスを予め定められた設定のインピーダンスに調整する適宜な長さであればよい。このことから、例えば、調整素子２３の長さは、アンテナ装置２０における設定の入力インピーダンスによっては、図１８（ａ）、（ｂ）に表されるように、アンテナ素子２１における経路ａでもって共振電流が通電する部分の長さよりも短くともよい。また、調整素子２３の長さは、実装する基板の形状や他の実装部品の実装状況に応じて変更されてもよい。 In the second embodiment, both ends of the adjustment element 23 are connected to portions where the current density of the resonance current in the antenna element 21 is sparse, and the length of the adjustment element 23 resonates along the path a in the antenna element 21. It is almost the same as the length of the portion through which current flows. On the other hand, the adjustment element 23 has a function of adjusting the input impedance of the antenna device 20, and the length of the adjustment element 23 adjusts the input impedance of the antenna device 20 to a predetermined setting impedance. Any suitable length may be used. From this, for example, the length of the adjustment element 23 resonates along the path a in the antenna element 21, as shown in FIGS. 18A and 18B, depending on the input impedance set in the antenna device 20. It may be shorter than the length of the portion through which the current flows. Further, the length of the adjustment element 23 may be changed according to the shape of the board to be mounted and the mounting status of other mounting components.
１，２０，３０ アンテナ装置
２，２１，３１ アンテナ素子
２２，３２ コイル部
３，２３，３３ 調整素子
６，２５，３５ 給電部
８，２７，３６ 無線回路
３４ グラウンド板
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1,20,30 Antenna apparatus 2,21,31 Antenna element 22,32 Coil part 3,23,33 Adjustment element 6,25,35 Feed part 8,27,36 Radio circuit 34 Ground board
Claims (9)
前記アンテナ素子における前記給電部を含む給電側部分領域に沿うように形成され、かつ、両端部が前記アンテナ素子に電気的に接続されている調整素子と、
を備えるアンテナ装置。 A loop-shaped antenna element that returns to the power supply unit after extending in a direction away from the power supply unit to which current is supplied; and
An adjustment element that is formed along the feeding side partial region including the feeding part in the antenna element, and that both ends are electrically connected to the antenna element,
An antenna device comprising:
前記アンテナ装置に電流を供給する高周波回路である無線回路と
を備える無線通信機能付き装置。 An antenna device according to any one of claims 1 to 7,
A device with a wireless communication function, comprising: a wireless circuit that is a high-frequency circuit that supplies current to the antenna device.
前記アンテナ素子における前記給電部を含む給電側部分領域に沿うような調整素子を形成し、その両端をそれぞれ前記アンテナ素子に接続することにより、前記アンテナ素子の入力インピーダンスを高める方向に調整するアンテナ特性調整方法。 Forming a loop-shaped antenna element that returns to the power supply unit after extending in a direction away from the power supply unit to which the current is supplied,
Antenna characteristics for adjusting the input impedance of the antenna element by increasing the input impedance of the antenna element by forming an adjustment element along the feeding-side partial region including the feeding portion in the antenna element and connecting both ends thereof to the antenna element. Adjustment method.
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