JP2015137402A - Multi-layer coated aluminum substrate - Google Patents
Multi-layer coated aluminum substrate Download PDFInfo
- Publication number
- JP2015137402A JP2015137402A JP2014010515A JP2014010515A JP2015137402A JP 2015137402 A JP2015137402 A JP 2015137402A JP 2014010515 A JP2014010515 A JP 2014010515A JP 2014010515 A JP2014010515 A JP 2014010515A JP 2015137402 A JP2015137402 A JP 2015137402A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- base material
- layer
- alumite
- ceramic layer
- coated aluminum
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 98
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 97
- 239000000758 substrate Substances 0.000 title claims abstract description 78
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims abstract description 106
- 238000009413 insulation Methods 0.000 claims abstract description 23
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 139
- 229910010272 inorganic material Inorganic materials 0.000 claims description 27
- 239000011147 inorganic material Substances 0.000 claims description 27
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 19
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 18
- 239000002182 crystalline inorganic material Substances 0.000 claims description 17
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 15
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 8
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 5
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 claims description 4
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 claims description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 4
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims description 4
- 241000588731 Hafnia Species 0.000 claims description 3
- CETPSERCERDGAM-UHFFFAOYSA-N ceric oxide Chemical compound O=[Ce]=O CETPSERCERDGAM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910000422 cerium(IV) oxide Inorganic materials 0.000 claims description 3
- CJNBYAVZURUTKZ-UHFFFAOYSA-N hafnium(IV) oxide Inorganic materials O=[Hf]=O CJNBYAVZURUTKZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- RUDFQVOCFDJEEF-UHFFFAOYSA-N yttrium(III) oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Y+3].[Y+3] RUDFQVOCFDJEEF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000011800 void material Substances 0.000 abstract description 4
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 234
- 238000000034 method Methods 0.000 description 26
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 18
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 16
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 16
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 13
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 11
- 238000007743 anodising Methods 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- 239000010408 film Substances 0.000 description 8
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 7
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 7
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 7
- 125000004430 oxygen atom Chemical group O* 0.000 description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 6
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 5
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 5
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 5
- 238000007788 roughening Methods 0.000 description 5
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910002076 stabilized zirconia Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910017818 Cu—Mg Inorganic materials 0.000 description 3
- OFOBLEOULBTSOW-UHFFFAOYSA-N Malonic acid Chemical compound OC(=O)CC(O)=O OFOBLEOULBTSOW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- MUBZPKHOEPUJKR-UHFFFAOYSA-N Oxalic acid Chemical compound OC(=O)C(O)=O MUBZPKHOEPUJKR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- KWYUFKZDYYNOTN-UHFFFAOYSA-M Potassium hydroxide Chemical compound [OH-].[K+] KWYUFKZDYYNOTN-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- KRKNYBCHXYNGOX-UHFFFAOYSA-N citric acid Chemical compound OC(=O)CC(O)(C(O)=O)CC(O)=O KRKNYBCHXYNGOX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 3
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 230000000873 masking effect Effects 0.000 description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 239000011812 mixed powder Substances 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018134 Al-Mg Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910021364 Al-Si alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018467 Al—Mg Inorganic materials 0.000 description 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZHNUHDYFZUAESO-UHFFFAOYSA-N Formamide Chemical compound NC=O ZHNUHDYFZUAESO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- AEMRFAOFKBGASW-UHFFFAOYSA-N Glycolic acid Chemical compound OCC(O)=O AEMRFAOFKBGASW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 2
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 2
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- KGBXLFKZBHKPEV-UHFFFAOYSA-N boric acid Chemical compound OB(O)O KGBXLFKZBHKPEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004327 boric acid Substances 0.000 description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- XNGIFLGASWRNHJ-UHFFFAOYSA-N phthalic acid Chemical compound OC(=O)C1=CC=CC=C1C(O)=O XNGIFLGASWRNHJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 2
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 2
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- LWIHDJKSTIGBAC-UHFFFAOYSA-K tripotassium phosphate Chemical compound [K+].[K+].[K+].[O-]P([O-])([O-])=O LWIHDJKSTIGBAC-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 2
- 238000004506 ultrasonic cleaning Methods 0.000 description 2
- BJEPYKJPYRNKOW-REOHCLBHSA-N (S)-malic acid Chemical compound OC(=O)[C@@H](O)CC(O)=O BJEPYKJPYRNKOW-REOHCLBHSA-N 0.000 description 1
- WXHLLJAMBQLULT-UHFFFAOYSA-N 2-[[6-[4-(2-hydroxyethyl)piperazin-1-yl]-2-methylpyrimidin-4-yl]amino]-n-(2-methyl-6-sulfanylphenyl)-1,3-thiazole-5-carboxamide;hydrate Chemical compound O.C=1C(N2CCN(CCO)CC2)=NC(C)=NC=1NC(S1)=NC=C1C(=O)NC1=C(C)C=CC=C1S WXHLLJAMBQLULT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021365 Al-Mg-Si alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018131 Al-Mn Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018182 Al—Cu Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018461 Al—Mn Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018571 Al—Zn—Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical compound [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910017758 Cu-Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017931 Cu—Si Inorganic materials 0.000 description 1
- FEWJPZIEWOKRBE-JCYAYHJZSA-N Dextrotartaric acid Chemical compound OC(=O)[C@H](O)[C@@H](O)C(O)=O FEWJPZIEWOKRBE-JCYAYHJZSA-N 0.000 description 1
- 229910019083 Mg-Ni Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910019403 Mg—Ni Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018505 Ni—Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 SUS Chemical class 0.000 description 1
- 229910018594 Si-Cu Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910007981 Si-Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910020410 SiO2—B2O3—PbO Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910020443 SiO2—PbO—B2O3 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910008465 Si—Cu Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910008316 Si—Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- KDYFGRWQOYBRFD-UHFFFAOYSA-N Succinic acid Natural products OC(=O)CCC(O)=O KDYFGRWQOYBRFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FEWJPZIEWOKRBE-UHFFFAOYSA-N Tartaric acid Natural products [H+].[H+].[O-]C(=O)C(O)C(O)C([O-])=O FEWJPZIEWOKRBE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006061 abrasive grain Substances 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- BJEPYKJPYRNKOW-UHFFFAOYSA-N alpha-hydroxysuccinic acid Natural products OC(=O)C(O)CC(O)=O BJEPYKJPYRNKOW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011114 ammonium hydroxide Nutrition 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- KDYFGRWQOYBRFD-NUQCWPJISA-N butanedioic acid Chemical compound O[14C](=O)CC[14C](O)=O KDYFGRWQOYBRFD-NUQCWPJISA-N 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- KRVSOGSZCMJSLX-UHFFFAOYSA-L chromic acid Substances O[Cr](O)(=O)=O KRVSOGSZCMJSLX-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000004512 die casting Methods 0.000 description 1
- XPPKVPWEQAFLFU-UHFFFAOYSA-N diphosphoric acid Chemical compound OP(O)(=O)OP(O)(O)=O XPPKVPWEQAFLFU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002612 dispersion medium Substances 0.000 description 1
- 238000007580 dry-mixing Methods 0.000 description 1
- 239000008151 electrolyte solution Substances 0.000 description 1
- 238000009503 electrostatic coating Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 229920006332 epoxy adhesive Polymers 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- AWJWCTOOIBYHON-UHFFFAOYSA-N furo[3,4-b]pyrazine-5,7-dione Chemical compound C1=CN=C2C(=O)OC(=O)C2=N1 AWJWCTOOIBYHON-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000007641 inkjet printing Methods 0.000 description 1
- VZCYOOQTPOCHFL-UPHRSURJSA-N maleic acid Chemical compound OC(=O)\C=C/C(O)=O VZCYOOQTPOCHFL-UPHRSURJSA-N 0.000 description 1
- 239000011976 maleic acid Substances 0.000 description 1
- 239000001630 malic acid Substances 0.000 description 1
- 235000011090 malic acid Nutrition 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 229920000609 methyl cellulose Polymers 0.000 description 1
- 239000001923 methylcellulose Substances 0.000 description 1
- LNOPIUAQISRISI-UHFFFAOYSA-N n'-hydroxy-2-propan-2-ylsulfonylethanimidamide Chemical compound CC(C)S(=O)(=O)CC(N)=NO LNOPIUAQISRISI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003960 organic solvent Substances 0.000 description 1
- 235000006408 oxalic acid Nutrition 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- DHRLEVQXOMLTIM-UHFFFAOYSA-N phosphoric acid;trioxomolybdenum Chemical compound O=[Mo](=O)=O.O=[Mo](=O)=O.O=[Mo](=O)=O.O=[Mo](=O)=O.O=[Mo](=O)=O.O=[Mo](=O)=O.O=[Mo](=O)=O.O=[Mo](=O)=O.O=[Mo](=O)=O.O=[Mo](=O)=O.O=[Mo](=O)=O.O=[Mo](=O)=O.OP(O)(O)=O DHRLEVQXOMLTIM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000011118 potassium hydroxide Nutrition 0.000 description 1
- 229910000160 potassium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011009 potassium phosphates Nutrition 0.000 description 1
- 229940005657 pyrophosphoric acid Drugs 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 238000005488 sandblasting Methods 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- 229910000029 sodium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000017550 sodium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- 235000011121 sodium hydroxide Nutrition 0.000 description 1
- 239000002345 surface coating layer Substances 0.000 description 1
- 239000011975 tartaric acid Substances 0.000 description 1
- 235000002906 tartaric acid Nutrition 0.000 description 1
- VZCYOOQTPOCHFL-UHFFFAOYSA-N trans-butenedioic acid Natural products OC(=O)C=CC(O)=O VZCYOOQTPOCHFL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- 229910052845 zircon Inorganic materials 0.000 description 1
- GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N zirconium(iv) silicate Chemical compound [Zr+4].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/04—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D11/00—Electrolytic coating by surface reaction, i.e. forming conversion layers
- C25D11/02—Anodisation
- C25D11/022—Anodisation on selected surface areas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/04—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material
- C23C28/042—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material including a refractory ceramic layer, e.g. refractory metal oxides, ZrO2, rare earth oxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D11/00—Electrolytic coating by surface reaction, i.e. forming conversion layers
- C25D11/02—Anodisation
- C25D11/04—Anodisation of aluminium or alloys based thereon
- C25D11/16—Pretreatment, e.g. desmutting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D11/00—Electrolytic coating by surface reaction, i.e. forming conversion layers
- C25D11/02—Anodisation
- C25D11/04—Anodisation of aluminium or alloys based thereon
- C25D11/18—After-treatment, e.g. pore-sealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D11/00—Electrolytic coating by surface reaction, i.e. forming conversion layers
- C25D11/02—Anodisation
- C25D11/04—Anodisation of aluminium or alloys based thereon
- C25D11/18—After-treatment, e.g. pore-sealing
- C25D11/24—Chemical after-treatment
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L3/00—Lift-valve, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces; Parts or accessories thereof
- F01L3/02—Selecting particular materials for valve-members or valve-seats; Valve-members or valve-seats composed of two or more materials
- F01L3/04—Coated valve members or valve-seats
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D11/00—Electrolytic coating by surface reaction, i.e. forming conversion layers
- C25D11/02—Anodisation
- C25D11/024—Anodisation under pulsed or modulated current or potential
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L2301/00—Using particular materials
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L2301/00—Using particular materials
- F01L2301/02—Using ceramic materials
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L2303/00—Manufacturing of components used in valve arrangements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L3/00—Lift-valve, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces; Parts or accessories thereof
- F01L3/02—Selecting particular materials for valve-members or valve-seats; Valve-members or valve-seats composed of two or more materials
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2251/00—Material properties
- F05C2251/04—Thermal properties
- F05C2251/048—Heat transfer
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
Description
本発明は、複層コートアルミニウム基材に関する。 The present invention relates to a multilayer coated aluminum substrate.
エンジンを搭載した自動車等の車両では、エンジン部分で大きな熱が発生するが、発生した熱はエンジン部材を介して周囲に拡散し易く、必ずしも発生した熱を充分に利用しきれていないのが現状である。 In vehicles such as automobiles equipped with an engine, a large amount of heat is generated in the engine part, but the generated heat is easily diffused to the surroundings through the engine member, and the generated heat is not necessarily fully utilized. It is.
そこで、エンジンに発生する熱を、有効に利用し、燃費等の特性をより向上させようとする研究が盛んにおこなわれており、熱ロスの低減に向け、エンジンやその周辺部材の軽量化等を図るために用いられているアルミニウム製部材の断熱化を図る試みも行われている。 Therefore, researches have been actively conducted to effectively use the heat generated in the engine and to improve the characteristics such as fuel efficiency. To reduce heat loss, the weight of the engine and its peripheral members has been reduced. Attempts have been made to insulate aluminum members used to achieve the above.
アルミニウム製部材の断熱化を図る方法として、アルミニウム部材の表面に断熱性の膜を形成する試みが行われているが、現在のところ、断熱性に優れるとともに、基材との密着性に優れ、耐久性にも優れた膜を形成する方法は見つかっていない。
アルミニウム基材上に薄膜を形成する方法としては、例えば、特許文献１が挙げられる。
この特許文献１には、アルミニウム合金基材の表面にアルマイト層を形成し、その表面に無機質抵抗性薄膜を形成し、電気皮膜とすることが開示されている。また、特許文献１によれば、アルマイト層の表面に微細孔が形成されているが、上記無機質抵抗性薄膜は、微細孔の内部に侵入してもよいことが記載されている。
Attempts to form a heat insulating film on the surface of the aluminum member as a method for heat insulation of the aluminum member have been made, but at present, the heat insulating property is excellent and the adhesiveness to the base material is excellent. A method for forming a film having excellent durability has not been found.
As a method of forming a thin film on an aluminum substrate, for example, Patent Document 1 is cited.
Patent Document 1 discloses that an alumite layer is formed on the surface of an aluminum alloy substrate, an inorganic resistive thin film is formed on the surface, and an electric film is formed. Further, according to Patent Document 1, although micropores are formed on the surface of the alumite layer, it is described that the inorganic resistive thin film may penetrate into the micropores.
しかしながら、特許文献１に開示された電気皮膜の厚さは実施例に記載されているように１μｍから数μｍ程度で、誘電層、抵抗層、絶縁層等の用途に用いられるものであり、断熱性を要求される用途に用いられるものではない。 However, the thickness of the electric film disclosed in Patent Document 1 is about 1 μm to several μm as described in the examples, and is used for applications such as a dielectric layer, a resistance layer, an insulating layer, etc. It is not used for applications that require high performance.
また、この電気皮膜を形成する際には、３００℃以下の温度に維持することが必要とされていた。その理由は、温度を上げ過ぎると、陽極酸化アルミニウム被膜にクラックが発生し、このクラックを含む陽極酸化膜を薄膜で完全に被覆することが難しく、目的とする電気的な効果を達成することができないというものである。このため、特許文献１に記載された電気皮膜は、到底エンジン部材等の用途には、用いることが難しいものであった。 Moreover, when forming this electric film, it was required to maintain at the temperature of 300 degrees C or less. The reason is that if the temperature is raised too much, a crack occurs in the anodized aluminum film, and it is difficult to completely cover the anodized film containing the crack with a thin film, and the intended electrical effect can be achieved. It is not possible. For this reason, the electric film described in Patent Document 1 has been difficult to use for applications such as engine members.
さらに、特許文献１では、無機質抵抗性薄膜が微細孔の内部に侵入してもよいことが記載されているが、微細孔は、その直径が０．０１〜０．０５μｍ程度と極めて小さく、その深さも基材表面に届くほど深くはなく、無機質抵抗性薄膜が上記微細孔に侵入したとしても、表面積の増加は望めず、上記薄膜をアルマイト層に固定する効果は殆どなく、剥れ易いものであった。 Further, Patent Document 1 describes that the inorganic resistive thin film may enter the inside of the micropore, but the micropore has an extremely small diameter of about 0.01 to 0.05 μm, The depth is not deep enough to reach the substrate surface, and even if the inorganic resistive thin film penetrates into the micropores, the surface area cannot be increased, and the thin film has little effect of fixing to the alumite layer and is easy to peel off. Met.
このように、エンジン部材等の断熱に用いられるアルミニウム又はアルミニウム合金を基材とする部材で、上記した断熱性、基材への密着性等の要求性能を満たすものは得られていないのが現状である。 As described above, there is no member that uses aluminum or an aluminum alloy as a base material for heat insulation of engine members or the like that satisfies the required performance such as heat insulation and adhesion to the base material. It is.
本発明は、上記の問題を解決するためになされたものであり、断熱性能が要求されるエンジン部材等の部材として好適に使用することができ、アルミニウム又はアルミニウム合金からなる基材との密着性に優れ、剥れにくく、充分な断熱性能を有する複層コートアルミニウム基材を提供することを目的とする。 The present invention has been made to solve the above-described problems, and can be suitably used as a member such as an engine member that requires heat insulation performance, and has adhesion to a base material made of aluminum or an aluminum alloy. An object of the present invention is to provide a multilayer coated aluminum base material that is excellent in resistance to peeling and has sufficient heat insulation performance.
上記目的を達成するために、本発明の複層コートアルミニウム基材は、アルミニウム又はアルミニウム合金からなる基材上にアルマイト層及びセラミック層が順次形成された複層コートアルミニウム基材であって、上記アルマイト層には、上記基材表面に到達する複数のクラックが形成されており、上記セラミック層は、上記クラックの内部に侵入するとともに、前記クラック底部近傍の前記基材表面と前記アルマイト層との間に形成された空隙にも侵入していることを特徴とする。 To achieve the above object, the multilayer coated aluminum substrate of the present invention is a multilayer coated aluminum substrate in which an alumite layer and a ceramic layer are sequentially formed on a substrate made of aluminum or an aluminum alloy, In the alumite layer, a plurality of cracks reaching the surface of the base material are formed. The ceramic layer penetrates into the crack, and the surface of the base material in the vicinity of the crack bottom and the alumite layer are formed. It is characterized in that it also penetrates into the gap formed between them.
本発明の複層コートアルミニウム基材は、上記基材上にアルマイト層が形成されており、上記アルマイト層には、基材表面に到達する複数のクラックが形成されている。そして、そのアルマイト層をセラミック層が覆うとともに、上記クラックの内部にセラミック層が侵入し、さらに該セラミック層は上記基材表面にまで到達し、その一部は、クラック底部近傍の上記基材表面と上記アルマイト層との間に形成された空隙にも侵入している。 In the multilayer coated aluminum substrate of the present invention, an alumite layer is formed on the substrate, and a plurality of cracks reaching the substrate surface are formed in the alumite layer. And while a ceramic layer covers the alumite layer, the ceramic layer penetrates into the inside of the crack, and further the ceramic layer reaches the base material surface, and part of the base material surface near the crack bottom. And a gap formed between the alumite layer and the alumite layer.
基材とアルマイト層とセラミック層とは、上記のような複雑な構造をとっており、この構造に起因して本発明の複層コートアルミニウム基材は、以下の効果を有する。
すなわち、セラミック層は、基材表面に形成されたアルマイト層と酸素原子を介して化学結合しており、そのため、セラミック層とアルマイト層とは密着性に優れる。また、セラミック層は、アルマイト層のクラックの内部にも侵入しているので、接着面積が増加し、密着力が増加する。
クラックの内部に侵入したセラミック層は、基材の表面に到達し、密着しており、セラミック層と基材との間に物理的な結合力が発現し、密着力がより増加する。
The base material, the alumite layer, and the ceramic layer have a complicated structure as described above, and due to this structure, the multilayer coated aluminum base material of the present invention has the following effects.
That is, the ceramic layer is chemically bonded to the alumite layer formed on the substrate surface via oxygen atoms, and therefore the ceramic layer and the alumite layer are excellent in adhesion. Moreover, since the ceramic layer has also penetrate | invaded also into the inside of the crack of an alumite layer, an adhesion area increases and adhesive force increases.
The ceramic layer that has entered the inside of the crack reaches the surface of the base material and is in close contact with each other. A physical bonding force is developed between the ceramic layer and the base material, and the adhesive strength is further increased.
さらに、クラックの内部に入り込んだセラミック層は、基材と密着するとともに、アルマイト層と基材との間の空隙にも入り込み、この部分がアンカーとしての役割を果たすので、基材と密着した部分がしっかりと基材に固定されている。また、この固定部分を含んでセラミック層がアルマイト層に対して嵌合状態となっており、さらに強固に基材と密着し、剥れ難くなっている。なお、アルマイト層も、基材と酸素原子を介した化学結合により強固に密着していることは言うまでもない。 Furthermore, the ceramic layer that has entered the inside of the crack adheres to the base material, and also enters the gap between the alumite layer and the base material, and this part serves as an anchor, so the part that is in close contact with the base material Is firmly fixed to the substrate. In addition, the ceramic layer including the fixed portion is in a fitted state with the alumite layer, and is more firmly attached to the base material and is difficult to peel off. Needless to say, the alumite layer is also firmly adhered to the base material by chemical bonding via oxygen atoms.
本発明の加熱焼成処理前の複層コートアルミニウム基材では、基材上に耐熱性及び断熱性に優れるアルマイト層が形成されるとともに、上記アルマイト層上に、さらに耐熱性及び断熱性に優れるセラミック層が形成され、基材上にこれら２層のセラミックからなる層が形成されているので、基材との密着性、断熱性及び耐熱性に優れた複層コートアルミニウム基材となる。 In the multi-layer coated aluminum base material before heat-firing treatment of the present invention, an alumite layer excellent in heat resistance and heat insulation is formed on the base material, and a ceramic further excellent in heat resistance and heat insulation on the alumite layer. Since a layer is formed and a layer made of these two ceramic layers is formed on the base material, a multi-layer coated aluminum base material excellent in adhesion to the base material, heat insulation and heat resistance is obtained.
本発明の複層コートアルミニウム基材では、セラミック層を形成するための原料混合物が塗布された後に、４５０℃を超える温度での加熱処理がなされていることが望ましい。
本発明の複層コートアルミニウム基材では、塗布層が形成された後、４５０℃を超える温度での加熱処理がなされており、これに起因して、アルマイト層に元からある微細孔の容積が大きくなって基材表面に到達したり、新たに形成されたクラックが基材の表面まで到達している。その結果、基材とアルマイト層との熱膨張差に起因するクラックの進展部分がクラックの底部近傍の基材とアルマイト層との界面に見られるが、クラックの内部及び基材とアルマイト層との界面を含む部分にセラミック層が形成されているため、上述のように、基材との密着性に優れたセラミック層を有する複層コートアルミニウム基材となる。なお、上記空隙部分は、クラック底部近傍のごく限られた範囲にのみ形成されている。なぜなら、基材とアルマイト層とは強固に密着しているため、クラックが進展しても、クラック底部近傍までで進展が止まるからである。
In the multilayer coat | court aluminum base material of this invention, after the raw material mixture for forming a ceramic layer is apply | coated, it is desirable to heat-process at the temperature exceeding 450 degreeC.
In the multilayer coated aluminum base material of the present invention, after the coating layer is formed, heat treatment is performed at a temperature exceeding 450 ° C., and as a result, the volume of micropores inherent in the alumite layer is reduced. It becomes large and reaches the surface of the base material, or a newly formed crack reaches the surface of the base material. As a result, the progress of cracks due to the difference in thermal expansion between the base material and the anodized layer is seen at the interface between the base material and the anodized layer near the bottom of the crack. Since the ceramic layer is formed in the part including the interface, as described above, the multilayer coated aluminum base material having a ceramic layer excellent in adhesion to the base material is obtained. In addition, the said space | gap part is formed only in the very limited range near the crack bottom part. This is because, since the base material and the alumite layer are firmly adhered, even if the crack progresses, the progress stops near the crack bottom.
本発明の複層コートアルミニウム基材では、上記基材表面には、粗化面が形成されていることが好ましい。
本発明の複層コートアルミニウム基材において、上記基材表面に粗化面が形成されていると、基材表面に形成されるアルマイト層との酸素原子を介した化学結合の密着面積が大きくなるため、より密着性に優れたアルマイト層が形成されるとともに、基材表面に到達したセラミック層との物理結合の面積も増大して密着性も向上する。
In the multilayer coated aluminum substrate of the present invention, a roughened surface is preferably formed on the surface of the substrate.
In the multilayer coated aluminum substrate of the present invention, when a roughened surface is formed on the surface of the substrate, the adhesion area of the chemical bond via oxygen atoms with the alumite layer formed on the substrate surface is increased. Therefore, an alumite layer having better adhesion is formed, and the area of physical bonding with the ceramic layer reaching the surface of the substrate is increased to improve adhesion.
本発明の複層コートアルミニウム基材では、断熱性能を有するガス流通部材として用いられることが望ましく、特にエンジン部に適用されることが望ましく、また、内燃機関に適用されることが望ましい。
本発明の複層コートアルミニウム基材では、基材上に断熱性能に優れるアルマイト層とセラミック等の２層が形成されているため、断熱性能に優れており、断熱性能を有するアルミニウム又はアルミニウム合金からなるガス流通部材として好適に用いられる。
このように本発明の複層コートアルミニウム基材は、ガスの熱が流通する部分において、断熱効果を有する部材として用いられるが、特にエンジン部を構成する部材として用いられることが望ましく、内燃機関を構成する部品として用いられることが望ましい。
The multilayer coated aluminum base material of the present invention is desirably used as a gas distribution member having heat insulation performance, and particularly desirably applied to an engine portion, and desirably applied to an internal combustion engine.
In the multilayer coated aluminum base material of the present invention, since two layers such as an alumite layer having excellent heat insulation performance and ceramic are formed on the base material, the heat insulation performance is excellent, and from aluminum or aluminum alloy having heat insulation performance. It is suitably used as a gas distribution member.
As described above, the multilayer coated aluminum base material of the present invention is used as a member having a heat insulating effect in a portion where the heat of gas circulates, and is particularly preferably used as a member constituting an engine portion. It is desirable to be used as a constituent part.
本発明の複層コートアルミニウム基材では、上記セラミック層は、非晶性無機材と結晶性無機材とからなることが好ましい。
本発明の複層コートアルミニウム基材において、セラミック層が非晶性無機材と結晶性無機材とからなると、非晶性無機材がアルマイト層等を被覆するガラス層として機能し、加熱により溶融してアルマイト層等を良好に被覆するとともに、セラミック層内部に含まれる結晶性無機材が耐熱性を向上させる部材として、大きな役割を担う。従って、基材とその上に形成されたアルマイト層に対して密着性に優れるとともに、断熱性、耐熱性を有する複層コートアルミニウム基材を提供することができる。
In the multilayer coated aluminum base material of the present invention, the ceramic layer is preferably composed of an amorphous inorganic material and a crystalline inorganic material.
In the multilayer coated aluminum base material of the present invention, when the ceramic layer is composed of an amorphous inorganic material and a crystalline inorganic material, the amorphous inorganic material functions as a glass layer covering the alumite layer and the like, and is melted by heating. Thus, the crystalline inorganic material contained in the ceramic layer plays a major role as a member for improving the heat resistance. Therefore, it is possible to provide a multilayer coated aluminum substrate having excellent adhesion to the substrate and the alumite layer formed thereon, and having heat insulation and heat resistance.
本発明の複層コートアルミニウム基材では、上記非晶性無機材は、軟化点が３００〜７００℃の低融点ガラスからなることが好ましい。
本発明の複層コートアルミニウム基材で、非晶性無機材は、軟化点が３００〜７００℃の低融点ガラスからなると、４５０℃を超える温度で加熱することにより、非晶性無機材が軟化、溶融し、基材上に形成されたアルマイト層等を良好に被覆するとともに、クラックの内部にも容易に侵入し、密着性を向上させることができる。軟化点が３００℃未満の非晶性無機材を用意しようとすると、非晶性無機材に鉛等の環境規制物質や高価な物質を添加させる必要があり、環境上および経済上使用が制限されると言う問題がある。また軟化点が７００℃を超えると、非晶性無機材を軟化させる際にアルミニウム又はアルミニウム合金からなる基材が溶融してしまうという問題がある。
In the multilayer coated aluminum substrate of the present invention, the amorphous inorganic material is preferably made of a low melting point glass having a softening point of 300 to 700 ° C.
In the multilayer coated aluminum base material of the present invention, when the amorphous inorganic material is made of a low melting point glass having a softening point of 300 to 700 ° C., the amorphous inorganic material is softened by heating at a temperature exceeding 450 ° C. It melts and satisfactorily coats the alumite layer formed on the substrate, and also easily penetrates into the cracks, thereby improving the adhesion. If an amorphous inorganic material having a softening point of less than 300 ° C is to be prepared, it is necessary to add an environmentally regulated substance such as lead or an expensive substance to the amorphous inorganic material, which restricts environmental and economic use. There is a problem to say. Moreover, when a softening point exceeds 700 degreeC, when softening an amorphous inorganic material, there exists a problem that the base material which consists of aluminum or aluminum alloy will fuse | melt.
本発明の複層コートアルミニウム基材では、上記結晶性無機材は、アルミナ、ジルコニア、イットリア、カルシア、マグネシア、セリア、及び、ハフニアからなる群から選択される少なくとも一種からなることが好ましい。
本発明の複層コートアルミニウム基材では、上記結晶性無機材は、アルミナ、ジルコニア、イットリア、カルシア、マグネシア、セリア、及び、ハフニアからなる群から選択される少なくとも一種からなるので、これらの耐熱性能に優れた結晶性無機材を含むセラミック層は、耐熱性が向上する。
In the multilayer coated aluminum substrate of the present invention, the crystalline inorganic material is preferably made of at least one selected from the group consisting of alumina, zirconia, yttria, calcia, magnesia, ceria, and hafnia.
In the multilayer coated aluminum substrate of the present invention, the crystalline inorganic material is composed of at least one selected from the group consisting of alumina, zirconia, yttria, calcia, magnesia, ceria, and hafnia. The ceramic layer containing a crystalline inorganic material excellent in heat resistance is improved.
（発明の詳細な説明）
以下、本発明について具体的に説明する。しかしながら、本発明は、以下の内容に限定されるものではなく、本発明の要旨を変更しない範囲において適宜変更して適用することができる。
(Detailed description of the invention)
Hereinafter, the present invention will be specifically described. However, the present invention is not limited to the following contents, and can be appropriately modified and applied without departing from the scope of the present invention.
本発明の複層コートアルミニウム基材は、アルミニウム又はアルミニウム合金からなる基材上にアルマイト層及びセラミック層が順次形成された複層コートアルミニウム基材であって、上記アルマイト層には、上記基材表面に到達する複数のクラックが形成されており、上記セラミック層は、上記クラックの内部に侵入するとともに、上記クラック底部近傍の上記基材表面と上記アルマイト層との間に形成された空隙にも侵入していることを特徴とする。 The multilayer coated aluminum base material of the present invention is a multilayer coated aluminum base material in which an alumite layer and a ceramic layer are sequentially formed on a base material made of aluminum or an aluminum alloy. A plurality of cracks reaching the surface are formed, and the ceramic layer penetrates into the inside of the crack, and also in a gap formed between the base material surface near the crack bottom and the anodized layer. It is characterized by intrusion.
図１は、本発明の複層コートアルミニウム基材を模式的に示す断面図である。
図１に示すように、本発明の複層コートアルミニウム基材１０では、アルミニウム又はアルミニウム合金からなる基材１１上にアルマイト層１２が形成され、さらにアルマイト層１２上にセラミック層１３が形成されている。また、アルマイト層１２には、基材１１の表面まで到達する複数のクラック１２ａが形成されており、クラック１２ａの内部にセラミック層１３が侵入し、セラミック層１３は、基材１１の表面まで到達している。さらに、クラック１２ａの底部近傍では、クラック１２ａがさらに拡がり、空隙１２ｂが形成されているが、空隙１２ｂにもセラミック層１３が侵入している。なお、アルマイト層１２には、小さな直径の微細孔１２ｃも形成されているが、基材１１表面には到達しない小さな孔であり、微細孔１２ｃの内部には、セラミック層１３は殆ど侵入していない。微細孔１２ｃには、セラミック層１３が侵入していてもよい。
FIG. 1 is a cross-sectional view schematically showing a multilayer coated aluminum substrate of the present invention.
As shown in FIG. 1, in the multilayer coat | court aluminum base material 10 of this invention, the alumite layer 12 is formed on the base material 11 which consists of aluminum or an aluminum alloy, and also the ceramic layer 13 is formed on the alumite layer 12. Yes. The alumite layer 12 is formed with a plurality of cracks 12a that reach the surface of the base material 11. The ceramic layer 13 enters the crack 12a, and the ceramic layer 13 reaches the surface of the base material 11. doing. Furthermore, in the vicinity of the bottom of the crack 12a, the crack 12a further expands and a void 12b is formed, but the ceramic layer 13 also penetrates into the void 12b. In addition, although the fine hole 12c of a small diameter is also formed in the alumite layer 12, it is a small hole which does not reach the surface of the base material 11, and the ceramic layer 13 almost penetrates into the fine hole 12c. Absent. The ceramic layer 13 may enter the fine hole 12c.
次に、本発明の複層コートアルミニウム基材を構成する各部材について順次説明する。
まずは、本発明の複層コートアルミニウム基材を構成する基材について説明する。
上記基材は、アルミニウム又はアルミニウム合金からなる。基材として用いられるアルミニウム又はアルミニウム合金としては、アルマイト処理が可能なものであればその種類は特に限定されるものではなく、例えば、純アルミ（１０００番台）、Ａｌ−Ｃｕ系合金（２０００番台）、Ａｌ−Ｍｎ系合金（３０００番台）、Ａｌ−Ｓｉ系合金（４０００番台）、Ａｌ−Ｍｇ系合金（５０００番台）、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金（６０００番台）、Ａｌ−Ｚｎ―Ｍｇ系合金（７０００番台）等を用いることができる。また、鋳造用合金として、ダイカスト用合金、Ａｌ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｎｉ−Ｃｕ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｎｉ系合金等を用いることができる。上記合金の組成は、特に限定されるものではない。
Next, each member which comprises the multilayer coat | court aluminum base material of this invention is demonstrated one by one.
First, the base material which comprises the multilayer coat | court aluminum base material of this invention is demonstrated.
The base material is made of aluminum or an aluminum alloy. The type of aluminum or aluminum alloy used as the base material is not particularly limited as long as it can be anodized. For example, pure aluminum (1000 series), Al-Cu alloy (2000 series) Al-Mn alloys (3000s), Al-Si alloys (4000s), Al-Mg alloys (5000s), Al-Mg-Si alloys (6000s), Al-Zn-Mg alloys (7000 series) can be used. Further, as casting alloys, die casting alloys, Al-Si alloys, Al-Mg alloys, Al-Cu-Mg alloys, Al-Cu-Si alloys, Al-Cu-Ni-Mg alloys, Al -Si-Mg alloy, Al-Si-Cu alloy, Al-Si-Cu-Mg alloy, Al-Si-Ni-Cu-Mg alloy, Al-Si-Cu-Mg-Ni alloy, etc. Can be used. The composition of the alloy is not particularly limited.
基材の形状は特に限定されるものではなく、例えば、ガス流通部材として使用される部材の形状等に合わせて任意にその形状を設定することができるが、少なくともガスが流通する部分には、アルマイト層及びセラミック層が形成されていることが望ましい。ガス流通部材の具体例としては、例えば、吸気ポート、排気ポート、バルブ、ピストン等のエンジン部材が挙げられるが、後で詳しく説明する。上記基材は、平板、湾曲板、屈曲板等の板状体であってもよい。
また、本発明で使用する基材は、アルマイト層及びセラミック層を形成する部分がアルミニウム又はアルミニウム合金であれば、他の部分がＳＵＳ等、他の金属であってもよい。
The shape of the substrate is not particularly limited, and for example, the shape can be arbitrarily set according to the shape of a member used as a gas flow member, etc., but at least in the portion where the gas flows, It is desirable that an alumite layer and a ceramic layer be formed. Specific examples of the gas distribution member include engine members such as an intake port, an exhaust port, a valve, and a piston, which will be described in detail later. The substrate may be a plate-like body such as a flat plate, a curved plate, a bent plate, or the like.
Moreover, as long as the part which forms an alumite layer and a ceramic layer is aluminum or an aluminum alloy, the other part may be other metals, such as SUS, for the base material used by this invention.
上記基材には、表面粗化処理が施されていることが望ましい。粗化処理により表面積が増大し、基材表面に形成するアルマイト層との密着性が増大するとともに、クラックの内部に入り込み、基材表面に到達したセラミック層との密着性も増大するからである。
粗化処理された基材のＪＩＳ Ｂ ０６０１（１９８２）に基づいて測長距離＝１０ｍｍで測定した表面粗さ（Ｒａ）は、０．０５〜４．０μｍであることが望ましい。
上記表面粗さ（Ｒａ）が０．０５μｍ未満では、基材の表面積の増加が密着性の増加に余り寄与せず、一方、上記表面粗さ（Ｒａ）が４．０μｍを超えると、基材表面に形成されたアルマイト層と基材表面との間に空気が介在し易くなり、密着性が低下する。
The substrate is preferably subjected to a surface roughening treatment. This is because the surface area is increased by the roughening treatment, the adhesiveness with the alumite layer formed on the surface of the base material is increased, and the adhesiveness with the ceramic layer reaching the surface of the base material is also increased. .
The surface roughness (Ra) measured at a measurement distance = 10 mm based on JIS B 0601 (1982) of the roughened base material is desirably 0.05 to 4.0 μm.
When the surface roughness (Ra) is less than 0.05 μm, the increase in the surface area of the substrate does not contribute much to the increase in adhesion, while when the surface roughness (Ra) exceeds 4.0 μm, Air is likely to intervene between the alumite layer formed on the surface and the surface of the base material, resulting in a decrease in adhesion.
次に、基材表面に形成されたアルマイト層について説明する。
基材にアルマイト層を形成する方法は、特に限定されるものではなく、従来から用いられている公知の方法を使用することができるが、例えば、基材を陽極として電解浴中で通電すること（アルマイト処理、陽極酸化処理）によってアルマイト層を形成する方法を適用することができる。
基材の一部にアルマイト処理を行う場合、アルマイト処理を行わない部分にマスキングテープ等を貼り付けて保護することが望ましい。
Next, the alumite layer formed on the substrate surface will be described.
The method for forming the alumite layer on the base material is not particularly limited, and a conventionally known method can be used. For example, the base material is used as an anode and an electric current is supplied in an electrolytic bath. A method of forming an alumite layer by (alumite treatment, anodizing treatment) can be applied.
When performing alumite treatment on a part of the base material, it is desirable to protect it by attaching a masking tape or the like to a portion where the alumite treatment is not performed.
アルマイト層の厚さは０．２〜１００μｍであることが望ましい。
アルマイト層の厚さが０．２μｍ未満であると、アルマイト層の厚さが薄すぎるため、アルマイト層内のクラックの表面積が小さくなり、その結果アルマイト層とセラミック層が接触する面積が小さくなって十分な密着力を発現することが不可能となる。一方、アルマイト層の厚さが１００μｍを超えると、アルマイト層を形成するための時間がかかり過ぎ、不経済である。アルマイト層の厚さは１０〜５０μｍであることがより望ましい。
なお、アルマイト層の厚さは、複層コートアルミニウム基材の断面をＳＥＭ等を用いて観察することによって測定することができる。
The thickness of the alumite layer is preferably 0.2 to 100 μm.
If the thickness of the anodized layer is less than 0.2 μm, the thickness of the anodized layer is too thin, so that the surface area of the crack in the anodized layer is reduced, and as a result, the area where the anodized layer and the ceramic layer are in contact with each other is reduced. It becomes impossible to develop sufficient adhesion. On the other hand, if the thickness of the alumite layer exceeds 100 μm, it takes too much time to form the alumite layer, which is uneconomical. As for the thickness of an alumite layer, it is more desirable that it is 10-50 micrometers.
In addition, the thickness of an alumite layer can be measured by observing the cross section of a multilayer coat | court aluminum base material using SEM etc.
アルマイト層は、アルミニウム又はアルミニウム合金からなる基材の酸化により形成された酸化アルミニウム又は酸化アルミニウムと他の金属酸化物の複合酸化物の層であり、基材の金属とアルマイト層とは、酸素を介して化学結合しているため、基材とアルマイト層とはしっかりと密着している。 An alumite layer is a composite oxide layer of aluminum oxide or aluminum oxide and another metal oxide formed by oxidation of a base material made of aluminum or an aluminum alloy. Therefore, the base material and the alumite layer are in close contact with each other.
電解時の電流波形としては、直流、交流、交直重畳、交直併用、不完全整流波形、パルス波形、矩形波などを用いることができる。
また、電解方法としては、定電流、低電圧、定電力法及び連続、断続あるいは電流回復を応用した高速アルマイト法などを用いることができる。
As the current waveform during electrolysis, direct current, alternating current, AC / DC superimposition, AC / DC combined use, incomplete rectification waveform, pulse waveform, rectangular wave, and the like can be used.
Moreover, as an electrolysis method, a constant current, a low voltage, a constant power method, a high-speed alumite method applying continuous, intermittent, or current recovery can be used.
上記アルマイト層には、複数のクラックが形成されている。
基材に陽極酸化処理等を施し、アルマイト層を形成した際にも、小さな複数のクラック（亀裂）が発見されるが、その後、セラミック層を形成するための原料混合物を塗布し、４５０℃を超える温度で加熱処理を施すことにより、多数のクラック（亀裂）が形成され、その大部分は、基材にまで達しており、クラックの内部に加熱により溶融したセラミック層が入り込んでいる。
A plurality of cracks are formed in the alumite layer.
A plurality of small cracks (cracks) are also found when anodizing is performed on the substrate and an alumite layer is formed. By performing the heat treatment at a temperature exceeding, a large number of cracks (cracks) are formed, most of which reaches the base material, and a ceramic layer melted by heating enters inside the cracks.
アルマイト層には、多数の微細孔が形成されている。
この微細孔は、アルマイト処理を行うことによって形成された小さな直径の孔である。
Many fine holes are formed in the alumite layer.
These micropores are small-diameter holes formed by anodizing.
次に、アルマイト層の上に形成されたセラミック層について説明する。
セラミック層は、断熱性能を有するセラミックから構成されていればよく、セラミック層を構成する化合物は、特に限定されるものではないが、非晶性無機材、又は、非晶性無機材と結晶性無機材とからなるものであることが望ましい。
Next, the ceramic layer formed on the alumite layer will be described.
The ceramic layer should just be comprised from the ceramic which has heat insulation performance, and the compound which comprises a ceramic layer is although it does not specifically limit, Amorphous inorganic material or amorphous inorganic material and crystallinity It is desirable to be made of an inorganic material.
上記非晶性無機材は、ガラスからなることが望ましく、軟化点が３００〜７００℃の低融点ガラスからなるものであることがより望ましい。
軟化点が３００〜７００℃の低融点ガラスとしては、ＳｉＯ２−ＴｉＯ２系ガラス、ＳｉＯ２−ＰｂＯ系ガラス、ＳｉＯ２−ＰｂＯ−Ｂ２Ｏ３系ガラス、Ｂ２Ｏ３−ＰｂＯ系ガラス、Ａｌ２Ｏ３−ＳｉＯ２−Ｂ２Ｏ３−ＰｂＯ系ガラス、Ｎａ２Ｏ−Ｐ２Ｏ５−ＳｉＯ２系ガラス、等が挙げられる。
なお、軟化点は、ＪＩＳ Ｒ ３１０３−１：２００１に規定される方法に基づいて、例えば、有限会社オプト企業製の硝子自動軟化点・歪点測定装置（ＳＳＰＭ−３１）を用いて測定することができる。
The amorphous inorganic material is preferably made of glass, and more preferably made of low-melting glass having a softening point of 300 to 700 ° C.
Examples of the low melting point glass having a softening point of 300 to 700 ° C. include SiO 2 —TiO 2 glass, SiO 2 —PbO glass, SiO 2 —PbO—B 2 O 3 glass, B 2 O 3 —PbO glass, Examples thereof include Al 2 O 3 —SiO 2 —B 2 O 3 —PbO glass, Na 2 O—P 2 O 5 —SiO 2 glass, and the like.
The softening point is measured using, for example, a glass automatic softening point / strain point measuring device (SSPM-31) manufactured by Opto Corporation, based on the method defined in JIS R 3103-1: 2001. Can do.
上記セラミック層は、上記した低融点ガラスからなるものであってもよく、上記低融点ガラスの内部に結晶性無機材の粒子が含有されたものであってもよい。
上記結晶性無機材としては、アルミナ、ジルコニア、ＣａＯ安定化ジルコニア（５ｗｔ％ＣａＯ−ＺｒＯ２、８ｗｔ％ＣａＯ−ＺｒＯ２、３１ｗｔ％ＣａＯ−ＺｒＯ２）、ＭｇＯ安定化ジルコニア（２０ｗｔ％ＭｇＯ−ＺｒＯ２、２４ｗｔ％ＭｇＯ−ＺｒＯ２）、Ｙ２Ｏ３安定化ジルコニア（６ｗｔ％Ｙ２Ｏ３−ＺｒＯ２、７ｗｔ％Ｙ２Ｏ３−ＺｒＯ２、８ｗｔ％Ｙ２Ｏ３−ＺｒＯ２、１０ｗｔ％Ｙ２Ｏ３−ＺｒＯ２、１２ｗｔ％Ｙ２Ｏ３−ＺｒＯ２、２０ｗｔ％Ｙ２Ｏ３−ＺｒＯ２）、ジルコン（ＺｒＯ２−３３ｗｔ％ＳｉＯ２）、ＣｅＯ安定化ジルコニア等が挙げられる。
The ceramic layer may be made of the above-described low-melting glass, or may be one in which particles of a crystalline inorganic material are contained inside the low-melting glass.
Examples of the crystalline inorganic material include alumina, zirconia, CaO stabilized zirconia (5 wt% CaO—ZrO 2 , 8 wt% CaO—ZrO 2 , 31 wt% CaO—ZrO 2 ), MgO stabilized zirconia (20 wt% MgO—ZrO 2). 24 wt% MgO—ZrO 2 ), Y 2 O 3 stabilized zirconia (6 wt% Y 2 O 3 —ZrO 2 , 7 wt% Y 2 O 3 —ZrO 2 , 8 wt% Y 2 O 3 —ZrO 2 , 10 wt% Y 2 O 3 —ZrO 2 , 12 wt% Y 2 O 3 —ZrO 2 , 20 wt% Y 2 O 3 —ZrO 2 ), zircon (ZrO 2 —33 wt% SiO 2 ), CeO-stabilized zirconia and the like.
上記セラミック層の厚さは、１〜１０００μｍが望ましい。
上記セラミック層の厚さが１μｍ未満では、セラミック層の厚さが薄すぎるため、複層コートアルミニウム基材が充分な断熱性を発揮することができない。一方、上記セラミック層の厚さが１０００μｍを超えると、熱衝撃等に対してクラックが発生し易くなるため、好ましくない。上記セラミック層の厚さは、１０〜６００μｍが望ましい。
As for the thickness of the said ceramic layer, 1-1000 micrometers is desirable.
When the thickness of the ceramic layer is less than 1 μm, the thickness of the ceramic layer is too thin, so that the multilayer coated aluminum base material cannot exhibit sufficient heat insulation. On the other hand, when the thickness of the ceramic layer exceeds 1000 μm, it is not preferable because cracks are likely to occur due to thermal shock or the like. As for the thickness of the said ceramic layer, 10-600 micrometers is desirable.
図２は、アルマイト層に形成されたクラックの内部に侵入したセラミック層を示すＳＥＭ写真である。
図２に示されるように、セラミック層１３は、アルマイト層１２のクラックの内部に侵入したのみでなく、クラック底部近傍のアルマイト層１２と基材１１との間に形成された空隙にも侵入しており、アンカー効果によりセラミック層が基材にしっかりと固定されている。
アルマイト層１２と基材１１との間に形成される空隙１２ｂの幅は、１０μｍ以内であり、アルマイト層１２と基材１１との間に形成される空隙１２ｂの高さは、５μｍ以内であり、空隙１２ｂは、アルマイト層１２の表面から基材１１の表面にまで到達しているクラック１２ａとアルマイト層１２と基材１１の表面とに囲まれた空隙１２ｂを意味している。このように、空隙１２ｂは、クラック１２ａ底部近傍のごく限られた範囲にのみ形成されている。なぜなら、基材１１とアルマイト層１２とは強固に密着しているため、クラック１２が進展しても、クラック１２ａ底部近傍までで進展が止まるからである。
FIG. 2 is an SEM photograph showing a ceramic layer that has penetrated into a crack formed in the alumite layer.
As shown in FIG. 2, the ceramic layer 13 not only penetrates into the cracks of the anodized layer 12 but also penetrates into the gap formed between the anodized layer 12 near the crack bottom and the substrate 11. The ceramic layer is firmly fixed to the substrate by the anchor effect.
The width of the gap 12b formed between the alumite layer 12 and the substrate 11 is within 10 μm, and the height of the gap 12b formed between the alumite layer 12 and the substrate 11 is within 5 μm. The air gap 12b means the air gap 12b surrounded by the crack 12a reaching the surface of the base material 11 from the surface of the alumite layer 12, the alumite layer 12 and the surface of the base material 11. Thus, the space | gap 12b is formed only in the very limited range of crack 12a vicinity. This is because the base material 11 and the alumite layer 12 are firmly adhered, so even if the crack 12 progresses, the progress stops up to the vicinity of the bottom of the crack 12a.
本発明では、上述したように、アルミニウム又はアルミニウム合金からなる基材上にアルマイト層が形成され、基材とアルマイト層とは、酸化アルミニウム、又は酸化アルミニウムと他の金属酸化物の層であるアルマイト層中の酸素原子を介して化学結合しており、アルマイト層が基材としっかりと密着している。また、セラミック層も、アルマイト層と酸素原子を介して化学結合しており、アルマイト層は、セラミック層ともしっかりと密着している。 In the present invention, as described above, an alumite layer is formed on a base material made of aluminum or an aluminum alloy, and the base material and the alumite layer are anodized aluminum or a layer of aluminum oxide and another metal oxide. It is chemically bonded via oxygen atoms in the layer, and the alumite layer is in close contact with the substrate. The ceramic layer is also chemically bonded to the alumite layer through oxygen atoms, and the alumite layer is in close contact with the ceramic layer.
さらに上記したように、クラックの内部に侵入したセラミック層は、基材の表面に到達しており、クラック内部のアルマイト層とセラミック層とがしっかりと結合するとともに、セラミック層と基材との間に物理的な結合力が発現し、基材と密着している。さらに、セラミック層は、クラックで囲まれたアルマイト層を取り囲むように嵌合的に密着しているため、密着力がさらに増加する。さらにまた、クラックの内部に侵入したセラミック層は、アルマイト層と基材との間に形成された空隙にも侵入しており、アンカー効果によりセラミック層が基材にしっかりと固定されている。 Furthermore, as described above, the ceramic layer that has penetrated into the crack reaches the surface of the base material, and the alumite layer and the ceramic layer inside the crack are firmly bonded, and between the ceramic layer and the base material. In this case, a physical bonding force is developed and is in close contact with the substrate. Furthermore, since the ceramic layer is closely fitted so as to surround the alumite layer surrounded by the cracks, the adhesion force is further increased. Furthermore, the ceramic layer that has entered the inside of the crack also enters a gap formed between the alumite layer and the base material, and the ceramic layer is firmly fixed to the base material by an anchor effect.
アルマイト層には、多数の微細孔が形成されており、微細孔の内部にもセラミック層が侵入し、セラミック層で充填されていてもよいが、充填されていなくてもよい。微細孔の直径は小さく、表面積は余り大きくないので、微細孔の内部にセラミック層が侵入しても、密着力は余り増加しないからである。 The alumite layer has a large number of micropores, and the ceramic layer may enter the micropores and may be filled with the ceramic layer, but may not be filled. This is because the diameter of the micropores is small and the surface area is not so large, and even if the ceramic layer penetrates into the micropores, the adhesion force does not increase so much.
本発明の複層コートアルミニウム基材において、アルマイト層及びセラミック層は、断熱性能に優れ、断熱性能に優れる層が２層存在するため、より断熱性能に優れる。
本発明の複層コートアルミニウム基材において、基材上に形成されたアルマイト層及びセラミック層の２層の室温での熱伝導率は、０．１〜３Ｗ／ｍ・Ｋであることが望ましい。熱伝導率が０．１Ｗ／ｍ・Ｋ未満であると、上記熱伝導率を達成するために、基材上に形成されたアルマイト層及び／又はセラミック層の厚みが厚くなりすぎ、本発明の複層コートアルミニウム基材をエンジン部材等に適用しようとする場合には設計におけるスペースの確保が困難となる問題がある。一方、熱伝導率が３Ｗ／ｍ・Ｋを超えると、十分な断熱の効果が得られないという問題がある。なお熱伝導率の測定は、レーザーフラッシュ装置（熱定数測定装置：ＮＥＴＺＳＣＨ ＬＦＡ４５７ Ｍｉｃｒｏｆｌａｓｈ）を用い、ＪＩＳ Ｒ １６１１−１９９７に基づいて測定される。
In the multilayer coated aluminum base material of the present invention, the alumite layer and the ceramic layer are excellent in heat insulation performance, and two layers having excellent heat insulation performance are present, so that the heat insulation performance is more excellent.
In the multilayer coated aluminum substrate of the present invention, the thermal conductivity at room temperature of the two layers of the alumite layer and the ceramic layer formed on the substrate is desirably 0.1 to 3 W / m · K. If the thermal conductivity is less than 0.1 W / m · K, the thickness of the alumite layer and / or the ceramic layer formed on the substrate becomes too thick in order to achieve the above thermal conductivity. When applying a multilayer coated aluminum base material to an engine member or the like, there is a problem that it is difficult to secure a space in the design. On the other hand, if the thermal conductivity exceeds 3 W / m · K, there is a problem that a sufficient heat insulating effect cannot be obtained. The thermal conductivity is measured based on JIS R 1611-1997 using a laser flash device (thermal constant measuring device: NETZSCH LFA457 Microflash).
本発明の複層コートアルミニウム基材は、このような特性を有することから、高温のガスが流通する部分に用いられる部材で、断熱性能が要求されるガス流通部材として用いられる。
具体的には、内燃機関の部材、特にエンジンを構成する部材として好適に使用することができる。本発明の複層コートアルミニウム基材を用いることができる部材としては、頭頂部にアルマイト層及びセラミック層を有するピストン、内壁にアルマイト層及びセラミック層が形成された燃焼室、吸気ガスや排ガスと接触する部分にアルマイト層及びセラミック層が形成された吸排気バルブ、排気ガスと接触する部分にアルマイト層及びセラミック層が形成された吸気、排気ポート等が挙げられる。
Since the multilayer coated aluminum base material of the present invention has such characteristics, it is a member used in a portion through which high-temperature gas flows, and is used as a gas distribution member that requires heat insulation performance.
Specifically, it can be suitably used as a member of an internal combustion engine, particularly as a member constituting the engine. The member that can use the multilayer coated aluminum substrate of the present invention includes a piston having an alumite layer and a ceramic layer on the top, a combustion chamber in which an anodized layer and a ceramic layer are formed on the inner wall, and contact with intake gas and exhaust gas. An intake / exhaust valve in which an alumite layer and a ceramic layer are formed in a portion to be exposed, and an intake and exhaust port in which an alumite layer and a ceramic layer are formed in a portion in contact with the exhaust gas are included.
次に、本発明の複層コートアルミニウム基材の製造方法について説明する。
上記複層コートアルミニウム基材を製造する方法としては、例えば、基材準備工程として、アルミニウム又はアルミニウム合金からなる基材を準備し、アルマイト処理工程として、上記基材にアルマイト処理を施し、塗布層形成工程として、上記アルマイト処理によりアルマイト層が形成された基材上に、セラミック層を形成するための原料混合物を塗布することによりセラミック層形成用の塗布層を形成し、加熱処理工程として、上記塗布層が形成された基材に４５０℃を超える温度で加熱処理を施し、クラックを有する上記アルマイト層表面にセラミック層を形成する方法が挙げられる。
以下、順に、上記複層コートアルミニウム基材の製造方法について説明する。
Next, the manufacturing method of the multilayer coat | court aluminum base material of this invention is demonstrated.
As a method for producing the multilayer coated aluminum base material, for example, as a base material preparation step, a base material made of aluminum or an aluminum alloy is prepared, and as the alumite treatment step, the base material is subjected to alumite treatment, and a coating layer is formed. As a forming step, a coating layer for forming a ceramic layer is formed by applying a raw material mixture for forming a ceramic layer on a substrate on which an alumite layer has been formed by the alumite treatment. There is a method in which the base material on which the coating layer is formed is subjected to heat treatment at a temperature exceeding 450 ° C., and a ceramic layer is formed on the surface of the alumite layer having cracks.
Hereafter, the manufacturing method of the said multilayer coat | court aluminum base material is demonstrated in order.
（ａ）基材準備工程
まず、基材準備工程として、アルミニウム又はアルミニウム合金からなる基材を準備する。
(A) Substrate preparation step First, as a substrate preparation step, a substrate made of aluminum or an aluminum alloy is prepared.
基材の形状、材料等は、本発明の複層コートアルミニウム基材の説明において説明したものと同様であるので、ここでは、その説明を省略する。 Since the shape, material, and the like of the base material are the same as those described in the description of the multilayer coated aluminum base material of the present invention, the description thereof is omitted here.
まず、基材準備工程においては、基材表面の不純物を除去すべく洗浄処理を行う。
上記洗浄処理としては特に限定されず、従来公知の洗浄処理法を用いることができ、具体的には、例えば、アルコール溶媒中で超音波洗浄を行う方法等を用いることができる。
First, in the substrate preparation step, a cleaning process is performed to remove impurities on the substrate surface.
The cleaning treatment is not particularly limited, and a conventionally known cleaning treatment method can be used. Specifically, for example, a method of performing ultrasonic cleaning in an alcohol solvent can be used.
アルマイト層やセラミック層との密着性をさらに上げたい場合には、アルマイト層等を形成する部分に粗化処理を施す。粗化処理の方法としては、例えば、サンドブラスト処理、エッチング処理、高温酸化処理等が挙げられる。これらは単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。この粗化処理後にさらに洗浄処理を行ってもよい。 When it is desired to further improve the adhesion with the alumite layer or the ceramic layer, a roughening treatment is applied to a portion where the alumite layer or the like is formed. Examples of the roughening treatment include sand blast treatment, etching treatment, and high temperature oxidation treatment. These may be used alone or in combination of two or more. You may perform a washing process after this roughening process.
（ｂ）アルマイト処理工程
次に、アルマイト処理工程として、上記基材にアルマイト処理を施す。
アルマイト処理の方法は特に限定されるものではなく、種々の公知の方法を用いることができるが、例えば、基材を陽極として電解浴中で通電する方法（アルマイト処理、陽極酸化処理）を採用することができる。
基材の一部にアルマイト処理を行う場合には、アルマイト処理を行わない部分にマスキングテープ等を貼り付けて保護することが望ましい。
(B) Anodized treatment step Next, as the anodized treatment step, the above base material is subjected to anodized treatment.
The method of the alumite treatment is not particularly limited, and various known methods can be used. For example, a method (anodizing treatment, anodizing treatment) in which an electric current is supplied in the electrolytic bath using the base material as an anode is adopted. be able to.
When alumite treatment is performed on a part of the substrate, it is desirable to protect it by attaching a masking tape or the like to a portion where the alumite treatment is not performed.
陽極酸化処理の際に用いる電解浴としては、酸性浴のほかに、アルカリ浴、あるいはホルムアミド系とホウ酸系などの非水浴も用いることができる。酸性浴としては、硫酸、リン酸、クロム酸、しゅう酸、スルホサリチル酸、ピロリン酸、スルファミン酸、リンモリブデン酸、ホウ酸、マロン酸、コハク酸、マレイン酸、クエン酸、酒石酸、フタル酸、イタコン酸、リンゴ酸、グリコール酸などを１種または２種以上溶解した水溶液を用いることができる。
また、アルカリ浴としては、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、炭酸ナトリウム、リン酸カリウム、アンモニア水などを１種または２種以上溶解した水溶液を用いることができる。
上記陽極酸化処理により、基材の表面に０．２〜１００μｍのアルマイト層を形成する。アルマイト層は、陽極酸化処理等により形成された時点で、複数の小さなクラックは形成されている。
As the electrolytic bath used in the anodizing treatment, an alkaline bath or a non-aqueous bath such as formamide and boric acid can be used in addition to the acidic bath. Acid baths include sulfuric acid, phosphoric acid, chromic acid, oxalic acid, sulfosalicylic acid, pyrophosphoric acid, sulfamic acid, phosphomolybdic acid, boric acid, malonic acid, succinic acid, maleic acid, citric acid, tartaric acid, phthalic acid, itacone An aqueous solution in which one or more acids, malic acid, glycolic acid and the like are dissolved can be used.
Moreover, as an alkaline bath, the aqueous solution which melt | dissolved 1 type (s) or 2 or more types of sodium hydroxide, potassium hydroxide, sodium carbonate, potassium phosphate, ammonia water etc. can be used.
By the anodizing treatment, an alumite layer having a thickness of 0.2 to 100 μm is formed on the surface of the substrate. When the alumite layer is formed by anodizing or the like, a plurality of small cracks are formed.
（ｃ）塗布層形成工程
次に、塗布層形成工程として、上記アルマイト処理によりアルマイト層が形成された基材上に、セラミック層を形成するための原料混合物を塗布することによりセラミック層形成用の塗布層を形成する。
(C) Coating layer forming step Next, as a coating layer forming step, a raw material mixture for forming a ceramic layer is coated on the base material on which the alumite layer has been formed by the alumite treatment. A coating layer is formed.
結晶性無機材及び非晶性無機材を用いて原料混合物を調製する際は、結晶性無機材及び非晶性無機材を湿式混合し、混合層用の原料混合物を調製し、この原料混合物を用いて塗布層を形成する。
具体的には、結晶性無機材の粉末と、非晶性無機材の粉末とをそれぞれ所定の粒度、形状等になるように調製し、各粉末を所定の配合比率で乾式混合して混合粉末を調製し、さらに水を加えて、ボールミル等で湿式混合することにより混合層用の原料混合物を調製する。
ここで、混合粉末と水との配合比は、特に限定されるものでないが、混合粉末１００重量部に対して、水１００重量部程度が望ましい。金属基材に塗布するのに適した粘度となるからである。また、必要に応じて、上記混合層用の原料混合物には、有機溶剤等の分散媒及び有機結合材を配合してもよい。
When preparing a raw material mixture using a crystalline inorganic material and an amorphous inorganic material, the crystalline inorganic material and the amorphous inorganic material are wet mixed to prepare a raw material mixture for a mixed layer. To form a coating layer.
Specifically, a crystalline inorganic material powder and an amorphous inorganic material powder are prepared so as to have a predetermined particle size, shape, etc., and each powder is dry-mixed at a predetermined blending ratio to obtain a mixed powder Then, water is further added and wet mixed with a ball mill or the like to prepare a raw material mixture for the mixed layer.
Here, the mixing ratio of the mixed powder and water is not particularly limited, but is preferably about 100 parts by weight of water with respect to 100 parts by weight of the mixed powder. It is because it becomes a viscosity suitable for apply | coating to a metal base material. Moreover, you may mix | blend dispersion media, such as an organic solvent, and an organic binder with the said raw material mixture for mixed layers as needed.
結晶性無機材を含まず、非晶性無機材からなる原料混合物を調製する際には、上述した混合層用の原料混合物の調製方法において、結晶性無機材を加えず、乾式混合を行わない他は、同様の方法を用いることにより、原料混合物を調製することができ、塗布層を形成することができる。 When preparing a raw material mixture composed of an amorphous inorganic material that does not contain a crystalline inorganic material, in the above-described method for preparing a raw material mixture for a mixed layer, no crystalline inorganic material is added and dry mixing is not performed. Otherwise, by using the same method, the raw material mixture can be prepared and the coating layer can be formed.
アルマイト層が形成された基材に塗布層を形成する方法としては、例えば、スプレーコート、静電塗装、インクジェット、スタンプやローラ等を用いた転写、ハケ塗り等の方法が挙げられる。 Examples of the method for forming the coating layer on the substrate on which the alumite layer is formed include methods such as spray coating, electrostatic coating, ink jetting, transfer using a stamp or roller, and brush coating.
（ｄ）加熱処理工程
次に、加熱処理工程として、塗布層が形成された基材に４５０℃を超える温度で加熱処理を施し、クラックを有する前記アルマイト層表面にセラミック層を形成する。
上記加熱処理の温度は、非晶性無機材の軟化点以上とすることが望ましく、４５０℃を超える温度がより望ましく、４５０℃を超え、７００℃以下がさらに望ましい。焼成温度を非晶性無機材の軟化点を超える温度とすることにより、塗布された非晶性無機材が軟化、溶融し、形成されたセラミック層とアルマイト層とが強固に密着するとともに、クラックの内部にもセラミック層が浸透していき、基材やアルマイト層に対してより強固に密着する。
(D) Heat treatment step Next, as the heat treatment step, the base material on which the coating layer is formed is subjected to heat treatment at a temperature exceeding 450 ° C., and a ceramic layer is formed on the surface of the alumite layer having cracks.
The temperature of the heat treatment is preferably higher than the softening point of the amorphous inorganic material, more preferably higher than 450 ° C., more preferably higher than 450 ° C., and still more preferably lower than 700 ° C. By setting the firing temperature to a temperature exceeding the softening point of the amorphous inorganic material, the applied amorphous inorganic material softens and melts, and the formed ceramic layer and the alumite layer adhere firmly and cracks The ceramic layer also penetrates into the inside of the substrate, and more firmly adheres to the base material and the alumite layer.
以下に、本発明の複層コートアルミニウム基材の作用効果を列挙する。
（１）本発明の複層コートアルミニウム基材では、基材上に形成されたアルマイト層には、複数のクラックが形成されており、上記クラックの内部にセラミック層が侵入するとともに、該セラミック層は基材表面にまで到達しており、基材とアルマイト層、アルマイト層とセラミック層とは、化学結合によりしっかりと密着しており、セラミック層は、アルマイト層のクラックの内部にも侵入して接着面積が増加し、嵌合状態となっているので、さらに密着力が増加する。また、クラックの内部に入り込んだセラミック層は、基材と密着するとともに、アルマイト層と基材との間の空隙にも入り込み、この部分がアンカーとしての役割を果たすので、基材と密着した部分がしっかりと基材に固定されている。すなわち、基材とアルマイト層とセラミック層とは、極めて強固に密着しており、断熱層として機能するとともに、熱ショック等が起こっても剥離やクラックが発生しにくい複層コートアルミニウム基材となる。
Below, the effect of the multilayer coat | court aluminum base material of this invention is enumerated.
(1) In the multilayer coated aluminum substrate of the present invention, a plurality of cracks are formed in the alumite layer formed on the substrate, and the ceramic layer penetrates into the crack, and the ceramic layer Has reached the surface of the base material, and the base material and the anodized layer, the anodized layer and the ceramic layer are firmly adhered by chemical bonding, and the ceramic layer also penetrates into the crack of the anodized layer. Since the adhesion area is increased and the fitting state is established, the adhesion force is further increased. In addition, the ceramic layer that has entered the inside of the crack adheres to the base material and also enters the gap between the anodized layer and the base material, and this part serves as an anchor. Is firmly fixed to the substrate. That is, the base material, the alumite layer, and the ceramic layer are extremely firmly adhered to each other, functioning as a heat insulating layer, and being a multi-layer coated aluminum base material that does not easily peel or crack even when a heat shock occurs. .
（２）本発明の複層コートアルミニウム基材では、セラミック層を形成するための原料混合物が塗布された後に、４５０℃を超える温度での加熱処理がなされているので、アルマイト層には、多数のクラックが形成されており、クラックの内部を含む表面にセラミック層が形成されているため、基材との密着性に優れたセラミック層を有する複層コートアルミニウム基材となる。 (2) In the multilayer coated aluminum base material of the present invention, after the raw material mixture for forming the ceramic layer is applied, heat treatment at a temperature exceeding 450 ° C. is performed. Since the ceramic layer is formed on the surface including the inside of the crack, a multilayer coated aluminum base material having a ceramic layer excellent in adhesion to the base material is obtained.
（３）本発明の複層コートアルミニウム基材は、基材表面に粗化面が形成されていると、基材表面に形成されるアルマイト層との酸素原子を介した化学結合の密着面積が大きくなるため、より密着性に優れたアルマイト層が形成されるとともに、基材表面に到達したセラミック層との物理結合の面積も増大して密着性も向上する。 (3) The multi-layer coated aluminum substrate of the present invention has an adhesion area of chemical bonds via oxygen atoms with an alumite layer formed on the substrate surface when a roughened surface is formed on the substrate surface. Since it becomes large, an alumite layer with better adhesion is formed, and the area of physical bonding with the ceramic layer reaching the surface of the base material is increased to improve adhesion.
（４）本発明の複層コートアルミニウム基材において、セラミック層が非晶性無機材と結晶性無機材とからなると、非晶性無機材がアルマイト層等を被覆するガラス層として機能し、加熱により溶融してアルマイト層等を良好に被覆するとともに、セラミック層内部に含まれる結晶性無機材が耐熱性を向上させる部材として、大きな役割を担い、基材とその上に形成されたアルマイト層に対して密着性に優れるとともに、断熱性、耐熱性を有する複層コートアルミニウム基材となる。 (4) In the multilayer coated aluminum base material of the present invention, when the ceramic layer is composed of an amorphous inorganic material and a crystalline inorganic material, the amorphous inorganic material functions as a glass layer covering the alumite layer and the like, and is heated. As a member that melts by a good coating on the alumite layer and the like, and the crystalline inorganic material contained in the ceramic layer improves heat resistance, it plays a major role in the base material and the alumite layer formed on it On the other hand, it becomes a multilayer coated aluminum base material having excellent adhesion and heat insulation and heat resistance.
（５）本発明の複層コートアルミニウム基材で、非晶性無機材の軟化点が３００〜７００℃の低融点ガラスからなると、４５０℃を超える温度で加熱することにより、非晶性無機材が軟化、溶融し、基材上に形成されたアルマイト層等を良好に被覆するとともに、クラックの内部にも容易に侵入し、密着性を向上させることができる。 (5) When the multilayer coated aluminum substrate of the present invention is made of a low-melting glass having a softening point of 300 to 700 ° C., the amorphous inorganic material is heated at a temperature exceeding 450 ° C. Can be softened and melted to satisfactorily cover the alumite layer and the like formed on the base material, and can easily enter the inside of the crack to improve adhesion.
（実施例）
以下に実施例を掲げ本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれら実施例のみに限定されない。
(Example)
Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to examples, but the present invention is not limited to these examples.
（実施例１）
（ａ）基材準備工程
基材として、アルミニウム（Ａ１０５０）からなる板（１５０ｍｍ×７０ｍｍ×０．５ｍｍｔ）を準備し、アルコール溶媒中で超音波洗浄を行い、続いて、サンドブラスト処理を行って基材の表面（両面）を粗化した。サンドブラスト処理は、♯８０のＡｌ２Ｏ３砥粒を用いて１０分間行った。これにより、基材表面のＪＩＳ Ｂ ０６０１（１９８２）に基づき測長距離＝１０ｍｍで測定した表面粗さ（Ｒａ）は、１．０μｍとなった。
Example 1
(A) Substrate preparation process
As a base material, a plate (150 mm × 70 mm × 0.5 mmt) made of aluminum (A1050) is prepared, subjected to ultrasonic cleaning in an alcohol solvent, and subsequently subjected to sand blasting to form the surface (both sides) of the base material. Roughened. The sandblast treatment was performed for 10 minutes using # 80 Al 2 O 3 abrasive grains. As a result, the surface roughness (Ra) measured at a measurement distance = 10 mm based on JIS B 0601 (1982) on the substrate surface was 1.0 μm.
（ｂ）アルマイト処理工程
次に、基材にアルマイト処理を行ったが、アルマイト処理を行わない側の面にマスキングテープを貼り付けて保護した。
アルマイト処理の際には、電解浴を濃度２００ｇ／リットルの硫酸とし、電解温度を１５℃とした。電解方法としては、前半に低電圧（２０Ｖ）、後半に高電圧（４０Ｖ）とする多段電解法を用いた。次いで、電解液を除去するために洗浄した。
アルマイト処理後の基材の一部を切断して、アルマイト処理により形成されたアルマイト層の厚さをＳＥＭを用いて５点測定したところ、アルマイト層の厚さの平均値は、２０μｍであった。
(B) Anodized treatment step Next, the base material was anodized, but a masking tape was applied to the surface on which the anodized treatment was not performed to protect the substrate.
During the alumite treatment, the electrolytic bath was sulfuric acid having a concentration of 200 g / liter, and the electrolysis temperature was 15 ° C. As an electrolysis method, a multi-stage electrolysis method in which a low voltage (20 V) was used in the first half and a high voltage (40 V) was used in the second half was used. Subsequently, it wash | cleaned in order to remove electrolyte solution.
A part of the base material after the alumite treatment was cut, and the thickness of the alumite layer formed by the alumite treatment was measured at 5 points using SEM. The average thickness of the alumite layer was 20 μm. .
（ｃ）塗布層形成工程
（原料混合物の調製）
非晶性無機材の粉末として、ＳｉＯ２−ＴｉＯ２系ガラス（軟化点４００℃）を準備した。
有機結合材として、信越化学工業株式会社製のメチルセルロース（製品名：ＭＥＴＯＬＯＳＥ−６５ＳＨ）を準備した。
原料混合物の調製にあたっては、非晶性無機材の粉末１００重量部にさらに水を１００重量部加えて、ボールミルで湿式混合することによりスラリーを調製した。
(C) Coating layer forming step (preparation of raw material mixture)
As a powder of an amorphous inorganic material, SiO 2 —TiO 2 glass (softening point 400 ° C.) was prepared.
As an organic binder, Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. methylcellulose (product name: METOLOSE-65SH) was prepared.
In preparation of the raw material mixture, 100 parts by weight of water was further added to 100 parts by weight of the amorphous inorganic material powder, and a slurry was prepared by wet mixing with a ball mill.
（塗布層形成）
アルマイト層が形成された平板状の基材の表面に、スプレーコートにより原料混合物を塗布し、乾燥機内で７０℃で２０分乾燥した。
（ｄ）加熱処理工程
上記工程の後、空気中、５５０℃の加熱炉において１０分間加熱することによりセラミック層を形成した。セラミック層の厚さは２０μｍであった。この後、基材の表面を垂直に切断し、その断面をＳＥＭにより撮影した。得られた写真を図２に示す。
(Coating layer formation)
The raw material mixture was applied by spray coating on the surface of the flat substrate on which the alumite layer was formed, and dried in a dryer at 70 ° C. for 20 minutes.
(D) Heat treatment process After the said process, the ceramic layer was formed by heating in the 550 degreeC heating furnace for 10 minutes in the air. The thickness of the ceramic layer was 20 μm. Then, the surface of the base material was cut | disconnected perpendicularly | vertically and the cross section was image | photographed by SEM. The obtained photograph is shown in FIG.
（比較例１）
（ｄ）加熱処理工程において、上記工程の後、空気中、４２０℃の加熱炉において１０分間加熱することによりセラミック層を形成したほかは、実施例１と同様にしてセラミック層を形成した。セラミック層の厚さは２０μｍであった。この後、基材の表面を垂直に切断し、その断面をＳＥＭにより撮影した。図５は、アルマイト層に形成されたクラックの内部を示すＳＥＭ写真である。
(Comparative Example 1)
(D) In the heat treatment step, the ceramic layer was formed in the same manner as in Example 1 except that after the above step, the ceramic layer was formed by heating in a heating furnace at 420 ° C. for 10 minutes in the air. The thickness of the ceramic layer was 20 μm. Then, the surface of the base material was cut | disconnected perpendicularly | vertically and the cross section was image | photographed by SEM. FIG. 5 is an SEM photograph showing the inside of the crack formed in the alumite layer.
（複層コートアルミニウム基材の特性の評価）
各実施例及び各比較例で製造した複層コートアルミニウム基材について、その特性を以下の手順で評価した。
(Evaluation of characteristics of multilayer coated aluminum substrate)
About the multilayer coat | court aluminum base material manufactured by each Example and each comparative example, the characteristic was evaluated in the following procedures.
（プル強度の測定）
表面被覆層と基材との密着性を評価するために、以下の方法によりプル強度を測定した。
(Measurement of pull strength)
In order to evaluate the adhesion between the surface coating layer and the substrate, the pull strength was measured by the following method.
図３は、プル強度測定用試料の模式的な断面図である。
複層コートアルミニウム基材１０のセラミック層１３の表面に、クリップを用いてスタッドピン２０を取り付け、１５０℃で１時間加熱して固着させることにより、測定用試料を作製した。スタッドピン２０としては、ＱＵＡＤ ＧＲＯＵＰ社製 Ｐ／Ｎ９０１１０６（２．７ｍｍエポキシ接着剤Ａｌ製スタッドピン）を使用した。
FIG. 3 is a schematic cross-sectional view of a sample for pull strength measurement.
The stud pin 20 was attached to the surface of the ceramic layer 13 of the multilayer coat aluminum base material 10 using a clip, and was fixed by heating at 150 ° C. for 1 hour to prepare a measurement sample. As the stud pin 20, P / N901106 (2.7 mm epoxy adhesive Al stud pin made by QUAD GROUP) was used.
図４は、引張試験機による引張試験を行っている様子を示す外観図である。
引張試験機１００を使用して、セラミック層１３と固着したスタッドピン２０を引っ張った。スタッドピン２０と接しているセラミック層１３が基材１１から剥離するまでに加わった力の最大値とスタッドピン２０の断面積とからプル強度を算出した。引張試験機１００としては、（株）島津製作所製 オートグラフＡＧＳ５０Ａを使用した。
FIG. 4 is an external view showing a state in which a tensile test is performed by a tensile tester.
Using the tensile tester 100, the stud pin 20 fixed to the ceramic layer 13 was pulled. The pull strength was calculated from the maximum value of the force applied until the ceramic layer 13 in contact with the stud pin 20 peeled from the base material 11 and the cross-sectional area of the stud pin 20. As the tensile tester 100, an autograph AGS50A manufactured by Shimadzu Corporation was used.
（測定結果）
図２は、実施例１で得られた複層コートアルミニウム基材のクラック底部近傍を撮影したＳＥＭ写真であるが、図２に示すように、アルマイト層には、クラックが形成されているが、クラックは基材表面で止まっており、クラック底部近傍に空隙が形成されている。一方、クラックの内部に入り込んだセラミック層は、基材と密着するとともに、アルマイト層と基材との間の空隙にも入り込み、アンカー状態となっている。このため、実施例１の複層コートアルミニウム基材は、プル強度が６３．７６Ｎと高強度を示しており、基材としっかりと密着していることがわかった。
(Measurement result)
FIG. 2 is a SEM photograph taken of the vicinity of the crack bottom of the multilayer coated aluminum base material obtained in Example 1, but as shown in FIG. 2, the alumite layer has cracks formed, The crack is stopped on the substrate surface, and a void is formed in the vicinity of the crack bottom. On the other hand, the ceramic layer that has entered the inside of the crack is in close contact with the base material, and also enters the gap between the anodized layer and the base material, thus forming an anchor state. For this reason, the multilayer coated aluminum base material of Example 1 showed a high strength of 63.76 N pull strength, and was found to be in close contact with the base material.
一方、比較例１の場合は、図５より明らかなように、セラミック層がアルマイト層と基材との間の空隙に入り込んでおらず、アンカー状態が形成されていない。そのため、プル強度が２２．５４Ｎと実施例１の場合と比べて低く、比較例１に係る複層コートアルミニウム基材は、密着性が充分でないことがわかった。 On the other hand, in the case of Comparative Example 1, as is clear from FIG. 5, the ceramic layer does not enter the gap between the alumite layer and the base material, and the anchor state is not formed. Therefore, the pull strength is 22.54 N, which is lower than that in Example 1, and it was found that the multilayer coated aluminum base material according to Comparative Example 1 has insufficient adhesion.
１０ 複層コートアルミニウム基材
１１ 基材
１２ アルマイト層
１２ａ クラック
１２ｂ 隙間
１２ｃ 微細孔
１３ セラミック層
10 multilayer coated aluminum base material 11 base material 12 anodized layer 12a crack 12b gap 12c micropore 13 ceramic layer
Claims (9)
前記アルマイト層には、前記基材表面に到達する複数のクラックが形成されており、前記セラミック層は、前記クラックの内部に侵入するとともに、前記クラック底部近傍の前記基材表面と前記アルマイト層との間に形成された空隙にも侵入していることを特徴とする複層コートアルミニウム基材。 A multilayer coated aluminum base material in which an alumite layer and a ceramic layer are sequentially formed on a base material made of aluminum or an aluminum alloy,
A plurality of cracks reaching the surface of the base material are formed in the alumite layer, and the ceramic layer penetrates into the inside of the crack, and the base material surface in the vicinity of the crack bottom, the alumite layer, A multi-layer coated aluminum base material, which also penetrates into voids formed between the two layers.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014010515A JP6470493B2 (en) | 2014-01-23 | 2014-01-23 | Multi-layer coated aluminum substrate |
| PCT/JP2014/078578 WO2015111271A1 (en) | 2014-01-23 | 2014-10-28 | Multilayer-coated aluminum base material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014010515A JP6470493B2 (en) | 2014-01-23 | 2014-01-23 | Multi-layer coated aluminum substrate |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2015137402A true JP2015137402A (en) | 2015-07-30 |
| JP6470493B2 JP6470493B2 (en) | 2019-02-13 |
Family
ID=53681094
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2014010515A Active JP6470493B2 (en) | 2014-01-23 | 2014-01-23 | Multi-layer coated aluminum substrate |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6470493B2 (en) |
| WO (1) | WO2015111271A1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015137401A (en) * | 2014-01-23 | 2015-07-30 | イビデン株式会社 | Multi-layer coated aluminum substrate and method for manufacturing multi-layer coated aluminum substrate |
| WO2018155383A1 (en) * | 2017-02-22 | 2018-08-30 | 株式会社Uacj | Surface-treated aluminum material and method for manufacturing same; and bonded body of surface-treated aluminum material and bonding member comprising said surface-treated aluminum material and bonding member such as resin, and method for manufacturing said bonded body |
| JP2018135600A (en) * | 2017-02-22 | 2018-08-30 | 株式会社Uacj | Surface-treated aluminum material and method for production thereof, joined body of surface-treated aluminum material and member to be joined made of resin or the like and method for production thereof |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9842971B2 (en) * | 2014-09-24 | 2017-12-12 | Kyocera Corporation | Electronic component mounting substrate and light emission device using same |
| JP7296687B1 (en) | 2021-11-18 | 2023-06-23 | 株式会社アート１ | Material of aluminum or its alloy and its manufacturing method |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0475207A (en) * | 1990-07-17 | 1992-03-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Inorganic insulated wire |
| JPH09316693A (en) * | 1996-05-29 | 1997-12-09 | Sky Alum Co Ltd | Fluororesin-coated aluminum alloy member and its production |
| JP2011149079A (en) * | 2010-01-25 | 2011-08-04 | Denka Himaku Inc | Method for treating surface of metallic member, and metallic member |
| JP2013060620A (en) * | 2011-09-12 | 2013-04-04 | Toyota Motor Corp | Internal combustion engine and method for manufacturing the same |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5544587B2 (en) * | 2010-10-29 | 2014-07-09 | 株式会社新技術研究所 | Mold for molding resin composite material and method for producing resin composite material |
-
2014
- 2014-01-23 JP JP2014010515A patent/JP6470493B2/en active Active
- 2014-10-28 WO PCT/JP2014/078578 patent/WO2015111271A1/en active Application Filing
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0475207A (en) * | 1990-07-17 | 1992-03-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Inorganic insulated wire |
| JPH09316693A (en) * | 1996-05-29 | 1997-12-09 | Sky Alum Co Ltd | Fluororesin-coated aluminum alloy member and its production |
| JP2011149079A (en) * | 2010-01-25 | 2011-08-04 | Denka Himaku Inc | Method for treating surface of metallic member, and metallic member |
| JP2013060620A (en) * | 2011-09-12 | 2013-04-04 | Toyota Motor Corp | Internal combustion engine and method for manufacturing the same |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015137401A (en) * | 2014-01-23 | 2015-07-30 | イビデン株式会社 | Multi-layer coated aluminum substrate and method for manufacturing multi-layer coated aluminum substrate |
| WO2018155383A1 (en) * | 2017-02-22 | 2018-08-30 | 株式会社Uacj | Surface-treated aluminum material and method for manufacturing same; and bonded body of surface-treated aluminum material and bonding member comprising said surface-treated aluminum material and bonding member such as resin, and method for manufacturing said bonded body |
| JP2018135600A (en) * | 2017-02-22 | 2018-08-30 | 株式会社Uacj | Surface-treated aluminum material and method for production thereof, joined body of surface-treated aluminum material and member to be joined made of resin or the like and method for production thereof |
| CN110312824A (en) * | 2017-02-22 | 2019-10-08 | 株式会社Uacj | Surface treated aluminum material and preparation method thereof, and surface treated aluminum material/engaging member conjugant including the engaging member such as the surface treated aluminum material and resin and preparation method thereof |
| US11230785B2 (en) | 2017-02-22 | 2022-01-25 | Uacj Corporation | Surface-treated aluminum material and method for manufacturing same; and bonded body of surface-treated aluminum material and bonding member comprising said surface-treated aluminum material, and bonding member such as resin, and method for manufacturing said bonded body |
| CN110312824B (en) * | 2017-02-22 | 2022-03-22 | 株式会社Uacj | Preparation method of surface-treated aluminum material |
| JP7093607B2 (en) | 2017-02-22 | 2022-06-30 | 株式会社Uacj | Surface-treated aluminum material and its manufacturing method, and surface-treated aluminum material / joined member made of surface-treated aluminum material and a member to be joined such as resin, and a method for manufacturing the same. |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP6470493B2 (en) | 2019-02-13 |
| WO2015111271A1 (en) | 2015-07-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6470493B2 (en) | Multi-layer coated aluminum substrate | |
| JP6363348B2 (en) | Multi-layer coated aluminum substrate | |
| JP6339118B2 (en) | Machine parts and pistons for vehicles | |
| JP6470492B2 (en) | Multi-layer coated aluminum substrate and method for producing multi-layer coated aluminum substrate | |
| KR20070088517A (en) | Corrosion resistance treatment method for aluminum or aluminum alloy | |
| Lee et al. | Effect of aluminum anodizing in phosphoric acid electrolyte on adhesion strength and thermal performance | |
| JP2010018831A (en) | Heat-receiving member and exhaust pipe heat-releasing system | |
| US20050150771A1 (en) | Method for anodizing aluminum materials | |
| WO2016163244A1 (en) | Vehicle machine part and piston | |
| JP6363347B2 (en) | Multi-layer coated aluminum substrate | |
| JP6397637B2 (en) | Multi-layer coated aluminum substrate | |
| JP2004042482A (en) | Aluminum material for heat-exchanger, and heat-exchanger using the same | |
| JP2003342790A (en) | Surface treated aluminum material and thermoplastic resin-coated aluminum material | |
| CN101298674A (en) | Manufacturing method of insulation heat-conducting metal substrate | |
| JP3853702B2 (en) | Method for producing surface-treated aluminum material | |
| KR20110016048A (en) | Method for treating the surface of metals | |
| JP6563422B2 (en) | Engine member with ceramic coating layer and method for producing engine member with ceramic coating layer | |
| JP6581592B2 (en) | Method for producing coated metal substrate | |
| JP3816363B2 (en) | Surface-treated aluminum material excellent in corrosion resistance and method for producing the same | |
| JP4176581B2 (en) | Surface-treated aluminum material and aluminum molded body | |
| JP6581593B2 (en) | Coated metal substrate | |
| JPS63195294A (en) | Formation of insulating film on aluminum alloy | |
| JP2003003296A (en) | Surface treated aluminum material and aluminum formed body | |
| CN207535416U (en) | A kind of metal-resin composite structural member | |
| JP7026547B2 (en) | Surface-treated aluminum alloy material and its manufacturing method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20161227 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20171017 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20171212 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A132 Effective date: 20180529 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20190108 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20190118 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6470493 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |