JP2015122723A - 回路特性評価方法、回路特性評価装置及び回路特性評価用コンピュータプログラム - Google Patents

Abstract

【課題】差動伝送線路を含む回路の特性を表す指標の算出に要する電磁界シミュレーションの回数を削減できる回路特性評価方法を提供する。【解決手段】回路特性評価方法は、差動伝送線路の２本の信号線のそれぞれに波源を設定し、その二つの波源のそれぞれからの出力電圧の位相が互いに逆相となり、かつ出力電圧の振幅が同一として、ディファレンシャルモード励振によって差動伝送線路に電流が流れる場合の２本の信号線それぞれを流れる電流と他の回路を流れる電流及び電圧とを電磁界シミュレーションにより求め、差動伝送線路と他の回路間の電力の伝達関係を表す等価回路に従って、ディファレンシャルモード励振による差動伝送線路からの入力電力振幅及び他の回路への出力電力振幅を求めることで、差動伝送線路を流れる電流が他の回路に与える影響を表す指標を算出する。【選択図】図９

Description

本発明は、例えば、差動伝送線路を含む回路の回路特性評価方法、回路特性評価装置及び回路特性評価用コンピュータプログラムに関する。

高周波数信号の伝送に利用される伝送線路の一種として、差動伝送線路が知られている（例えば、非特許文献１を参照）。差動伝送線路を装置に実装する際に、最適な回路配置を決定するために、その差動伝送線路を流れる信号により生じるノイズが他の回路に及ぼす影響を調べることが求められている。

差動伝送線路を流れる電流による回路特性を、ミックスドモードＳパラメータにより評価する技術が提案されている（例えば、特許文献１を参照）。ミックスドモードＳパラメータは、差動伝送における二つのポートに入力される交流信号の和信号または差信号に対する、透過または反射といった応答特性を表す指標である。

特開２００７−２３５３６３号公報

神林、「ＴＤＲ測定によるコモンモードの解析」、テクトロニクス・イノベーションフォーラム２０１１、テクトロニクス社、2011年

上記の技術では、差動伝送線路を含む回路を、ミックスドモードＳパラメータを用いた等価回路で表し、各信号線のそれぞれに仮想的に波源を配置して電磁界シミュレーションを実行することで、各ミックスドモードＳパラメータが算出される。また、１回の電磁界シミュレーションにおいて、使用される可能性のある電流の周波数帯域内の複数の周波数について、各信号線を流れる電流及び電圧が求められる。そのため、上記の技術は、電磁界シミュレーションを信号線の数だけ実行する必要があり、ミックスドモードＳパラメータの算出に時間を要してしまう。

そこで本明細書は、一つの側面として、差動伝送線路を含む回路の特性を表す指標の算出に要する電磁界シミュレーションの回数を削減できる回路特性評価方法を提供することを目的とする。

一つの実施形態によれば、２本の信号線を含む差動伝送線路を流れる電流が他の回路に与える影響を表す指標を求める回路特性評価方法が提供される。この回路特性評価方法は、差動伝送線路の２本の信号線のそれぞれに波源を設定し、その二つの波源のそれぞれからの出力電圧の位相が互いに逆相となり、かつ出力電圧の振幅が同一として、ディファレンシャルモード励振によって差動伝送線路に電流が流れる場合の２本の信号線それぞれを流れる電流と他の回路を流れる電流及び電圧とを電磁界シミュレーションにより求め、コモンモード励振により差動伝送線路を流れる電流による入力がなくなるようにコモンモード励振による差動伝送線路のインピーダンスを用いて設定された、差動伝送線路と他の回路間の電力の伝達関係を表す等価回路に従って、ディファレンシャルモード励振による差動伝送線路からの入力電力振幅及び他の回路への出力電力振幅を求め、ディファレンシャルモード励振による差動伝送線路からの入力電力振幅と他の回路への出力電力振幅から差動伝送線路を流れる電流が他の回路に与える影響を表す指標を算出することを含む。

また他の実施形態によれば、２本の信号線を含む差動伝送線路を流れる電流が他の回路に与える影響を表す指標を求める回路特性評価方法が提供される。この回路特性評価方法は、差動伝送線路の２本の信号線のそれぞれに波源を設定し、その二つの波源のそれぞれからの出力電圧の位相が互いに逆相となり、かつ出力電圧の振幅が同一として、ディファレンシャルモード励振によって差動伝送線路に電流が流れる場合の２本の信号線それぞれを流れる電流と他の回路を流れる電流及び電圧とを電磁界シミュレーションにより求め、差動伝送線路と他の回路間の電力の伝達関係を表す等価回路に従って、二つの波源のそれぞれからの出力電圧及び２本の信号線それぞれを流れる電流からディファレンシャルモード励振による差動伝送線路からの入力電力振幅及び他の回路を流れる電流及び電圧から他の回路への出力電力振幅を求め、差動伝送線路からの入力電力振幅と他の回路への出力電力振幅から差動伝送線路を流れる電流が他の回路に与える影響を表す指標を算出することを含む。

さらに他の実施形態によれば、２本の信号線を含む差動伝送線路を流れる電流が他の回路に与える影響を表す指標を求める回路特性評価方法が提供される。この回路特性評価方法は、他の回路に波源を設定し、その波源からの出力電圧により、差動伝送線路の２本の信号線それぞれを流れる電流及びその２本の信号線それぞれにおける電圧と、他の回路を流れる電流とを電磁界シミュレーションにより求め、差動伝送線路と他の回路間の電力の伝達関係を表す等価回路に従って、波源からの出力電圧及び他の回路を流れる電流から、他の回路からの入力電力振幅を求め、等価回路に従って、２本の信号線のそれぞれを流れる電流及び２本の信号線のそれぞれの電圧から、ディファレンシャルモード励振する場合の差動伝送線路への第１の出力電力振幅と、コモンモード励振する場合の差動伝送線路への第２の出力電力振幅のうちの少なくとも一方を求め、他の回路からの入力電力振幅で第１の出力電力振幅及び第２の出力電力振幅の少なくとも一方を除することで得られた第１の値を差動伝送線路からの入力電力振幅と他の回路への出力電力振幅から差動伝送線路を流れる電流が他の回路に与える影響を表す指標として求めることを含む。

本発明の目的及び利点は、請求項において特に指摘されたエレメント及び組み合わせにより実現され、かつ達成される。
上記の一般的な記述及び下記の詳細な記述の何れも、例示的かつ説明的なものであり、請求項のように、本発明を限定するものではないことを理解されたい。

本明細書に開示された回路特性評価方法は、差動伝送線路を含む回路の特性を表す指標の算出に要する電磁界シミュレーションの回数を削減できる。

シミュレーション対象となる回路の一例を示す図である。 従来技術による、図１の差動伝送線路が無線信号回路に与える受信感度劣化を評価するための等価回路を示す図である。 回路特性評価方法を実現する回路特性評価装置の一例を示す図である。 処理部の機能ブロック図である。 本実施形態による、図１の差動伝送線路がディファレンシャルモード励振する場合に差動伝送線路が無線信号回路に与える受信感度劣化を評価するための等価回路を示す図である。 図５に示された等価回路を、ディファレンシャルモード励振する差動伝送線路とコモンモード励振する差動伝送線路がそれぞれ一つの信号線となるように等価変換して得られる等価回路を示す図である。 本実施形態による、図１の差動伝送線路がコモンモード励振する場合に差動伝送線路が無線信号回路に与える受信感度劣化を評価するための等価回路を示す図である。 図７に示された等価回路を、ディファレンシャルモード励振する差動伝送線路とコモンモード励振する差動伝送線路がそれぞれ一つの信号線となるように等価変換して得られる等価回路を示す図である。 回路特性評価方法の動作フローチャートである。 （ａ）は、差動伝送線路が二つ有り、そのうちの一方にのみ、コモンモード励振により電流が流れ、かつ、差動伝送線路を流れる電流により影響を受ける回路が複数の場合の等価回路を示す図である。（ｂ）は、（ａ）に示された等価回路を、ディファレンシャルモード励振するときとコモンモード励振するときの各差動伝送線路を一つの入力とするように等価変換して得られる等価回路を示す図である。 （ａ）は、差動伝送線路が二つ有り、その両方についてコモンモード励振により電流が流れ、かつ、差動伝送線路を流れる電流により影響を受ける回路が複数の場合の等価回路を示す図である。（ｂ）は、（ａ）に示された等価回路を、ディファレンシャルモード励振するときとコモンモード励振するときの各差動伝送線路を一つの入力とするように等価変換して得られる等価回路を示す図である。 （ａ）は、差動伝送線路に対する他の回路からの影響を評価するための等価回路を示す図である。（ｂ）は、（ａ）に示された等価回路を、ディファレンシャルモード励振するときとコモンモード励振するときの各差動伝送線路を一つの入力とするように等価変換して得られる等価回路を示す図である。 変形例における、差動伝送線路の回路構成のモデルを表す図である。 （ａ）は、図１３に示されたモデルに対応する等価回路を示す図である。（ｂ）は、（ａ）に示された等価回路を、ディファレンシャルモード励振するときとコモンモード励振するときの各差動伝送線路を一つの入力とするように等価変換して得られる等価回路を示す図である。 （ａ）〜（ｃ）は、それぞれ、差動伝送線路の終端部分を表す等価回路の一例を示す図である。 被影響回路を整合回路とその他の回路とに分解したときの等価回路を示す図である。 被影響回路に含まれる整合回路と終端回路間を流れる電流及び電圧を表す図である。 変形例による回路特性評価方法の動作フローチャートである。 （ａ）及び（ｂ）は、それぞれ、波源を被影響回路側に接続して、差動伝送線路から被影響回路への影響を調べる場合に利用できる等価回路の他の例を示す図である。

以下、図を参照しつつ、回路特性評価方法について説明する。

最初に、シミュレーション対象となる回路の例について説明する。図１は、シミュレーション対象となる回路の一例を示す図である。図１に示された基板１００には、差動伝送線路１０１で接続された二つの回路１０２、１０３と、アンテナ１０４と信号線１０５を介して接続される無線信号回路１０６が配置されている。この例では、回路１０２と回路１０３間の通信により差動伝送線路１０１を流れる電流により生じる電磁波が、アンテナ１０４と無線信号回路１０６間の信号伝送におけるノイズとなって無線信号回路１０６における受信感度劣化を生じる。

図２は、従来技術による、図１の差動伝送線路１０１が無線信号回路１０６に与える受信感度劣化を評価するための等価回路を示す図である。なお、この例では、回路１０２から回路１０３へ信号が送信されるものとした。等価回路２００は、回路１０２への入射電力振幅及び回路１０２からの反射電力振幅と、無線信号回路１０６への入射電力振幅及び無線信号回路１０６からの反射電力振幅の関係を表す。図２に示す等価回路２００は、ミックスドモードＳパラメータを行列の要素とする次の行列式で表される。

ここで、a_d、b_dは、それぞれ、ディファレンシャルモード励振における、回路１０２への入射電力振幅及び回路１０２からの反射電力振幅を表す。また、a_c、b_cは、それぞれ、コモンモード励振における、回路１０２への入射電力振幅及び回路１０２からの反射電力振幅を表す。そしてa_a、b_aは、それぞれ、無線信号回路１０６への入射電力振幅及び無線信号回路１０６からの反射電力振幅を表す。そしてS_ij(i,j=a,c,d)は、それぞれ、ミックスドモードＳパラメータである。

差動伝送線路１０１がディファレンシャルモード励振により信号を伝送する際の無線信号回路１０６における受信感度劣化は、S_adで表される。また、差動伝送線路１０１がコモンモード励振により信号を伝送する際の無線信号回路１０６における受信感度劣化は、S_acで表される。したがって、差動伝送線路１０１が無線信号回路１０６に与える受信感度劣化を評価するためには、S_acとS_adを求めればよい。しかし、S_ac及びS_adを求めるためには、a_d、a_c、a_aとb_d、b_c、b_a間の関係を調べる必要が有る。そのため、従来技術では、差動伝送線路の２本の信号線、及び差動伝送線路により影響を受ける回路のそれぞれごとに波源の位置を設定して電磁界シミュレーションを行っていた。したがって、S_ac及びS_adを求めるために３回以上の電磁界シミュレーションが必要となる。

そこで、この回路特性評価方法は、差動伝送線路の二つの信号線の両方に波源を設定し、各波源がディファレンシャルモード励振とコモンモード励振のそれぞれに応じた電圧を出力するものとして電磁界シミュレーションを実行する。これにより、この回路特性評価方法は、各信号線を流れる電流及び差動伝送線路により影響を受ける回路（以下では、説明の便宜上、被影響回路と呼ぶ）に印加される電圧及び電流を求める。またこの回路特性評価方法は、ディファレンシャルモードの差動伝送線路及びコモンモードの差動伝送線路のそれぞれが一つのポートに接続され、被影響回路が他のポートに接続される、差動伝送線路と被影響回路間の電力の伝達関係を表す等価回路を設定する。この等価回路では、電流が流れる方のモードと異なる方のモードのポートは、そのポートへの入力電力が無くなるように設定されたインピーダンスを持つインピーダンス素子を介して終端される。そしてこの回路特性評価方法は、その等価回路に従って、電磁界シミュレーションにより得られた各部の電流値及び電圧値に基づいてミックスドモードＳパラメータを算出することで、電磁界シミュレーションの回数を削減する。
なお、被影響回路は、図１に示された無線信号回路に限られず、差動伝送線路を流れる高周波電流により影響を受ける可能性がある回路であれば、どのような回路であってもよい。

図３は、回路特性評価方法を実現する回路特性評価装置の一例を示す図である。本実施形態では、回路特性評価装置１は、入力部２と、記憶部３と、処理部４と、出力部５とを有する。

入力部２は、キーボードまたはマウスなど、評価対象の回路または基板の各構成部品の電気特性、位置関係及びサイズなど、電磁界シミュレーションの実行及びミックスドモードＳパラメータの算出に必要なデータを入力するためのユーザインターフェースを有する。

また、入力部２は、電磁界シミュレーションの実行及びミックスドモードＳパラメータの算出に必要なデータを通信ネットワークを介して回路特性評価装置１と接続された他の機器から取得してもよい。この場合には、入力部２は、回路特性評価装置１を通信ネットワークに接続するためのインターフェース回路を、ユーザインターフェースの代わりに、あるいは、ユーザインターフェースと別個に有してもよい。

記憶部３は、例えば、半導体メモリ回路、磁気記憶装置または光記憶装置のうちの少なくとも一つを有する。そして記憶部３は、処理部４で実行される、電磁界シミュレーション用コンピュータプログラム及び回路特性評価用コンピュータプログラム及び各種のデータを記憶する。

出力部５は、処理部４から受け取った、回路特性評価結果を表す情報を表示する。そのために、出力部５は、例えば、液晶ディスプレイといった表示装置を有する。

処理部４は、一つまたは複数のプロセッサと、メモリ回路と、周辺回路とを有する。そして処理部４は、評価対象の回路または基板についての電磁界シミュレーション及び回路特性評価を行い、評価対象の回路または基板が有する差動伝送線路を流れる電流が他の線路などに与える影響を表す指標としてミックスドモードＳパラメータを求める。

図４は、処理部４の機能ブロック図である。処理部４は、シミュレーション実行部１１と、ディファレンシャルモード評価部１２と、コモンモード評価部１３とを有する。
処理部４が有するこれらの各部は、例えば、処理部４が有するプロセッサ上で動作するコンピュータプログラムにより実現される機能モジュールである。

シミュレーション実行部１１は、電磁界シミュレーションを実行することにより、評価対象の差動伝送線路に流れる電流及び差動伝送線路から影響を受ける被影響回路における電圧及び電流を求める。本実施形態では、後述するように、シミュレーション実行部１１は、コモンモード励振またはディファレンシャルモード励振により差動伝送線路を流れる電流による被影響回路への影響（例えば、図１における無線信号回路の感度劣化）を調べる。そのために、シミュレーション実行部１１は、差動伝送線路の各信号線に、それぞれ、波源を設定する。

差動伝送線路がディファレンシャルモード励振する場合について、シミュレーション実行部１１は、各波源から出力される電圧の位相が互いに逆相となるように各波源の出力電圧を設定する。またシミュレーション実行部１１は、計算の簡単化のために、各波源からの出力電圧の振幅を等しくすることが好ましい。またシミュレーション実行部１１は、波源に接続されるインピーダンス素子のインピーダンスを、差動伝送線路がコモンモード励振する際の差動伝送線路のインピーダンスの２倍に設定する。そしてシミュレーション実行部１１は、評価対象の回路の各構成部品の電気特性、位置関係、サイズ及び使用する信号の周波数などに基づいて、例えば、Finite-Difference Time-Domain法に従って電磁界シミュレーションを実行する。これにより、シミュレーション実行部１１は、差動伝送線路の各信号線に流れる電流及び被影響回路に流れる電流及び電圧を求める。

また差動伝送線路がコモンモード励振する場合について、シミュレーション実行部１１は、各波源から出力される電圧の位相が互いに同相となるように各波源の出力電圧を設定する。またシミュレーション実行部１１は、計算の簡単化のために、各波源からの出力電圧の振幅を等しくすることが好ましい。またシミュレーション実行部１１は、波源に接続されるインピーダンス素子のインピーダンスを、差動伝送線路がディファレンシャルモード励振する際の差動伝送線路のインピーダンスの1/2倍に設定する。そしてシミュレーション実行部１１は、評価対象の回路の各構成部品の電気特性、位置関係、サイズ及び使用する信号の周波数などに基づいて、差動伝送線路がディファレンシャルモード励振する場合と同様に電磁界シミュレーションを実行する。これにより、シミュレーション実行部１１は、差動伝送線路の各信号線に流れる電流及び被影響回路に流れる電流及び電圧を求める。
このように、本実施形態では、ディファレンシャルモード励振とコモンモード励振とで、それぞれ、一回ずつシミュレーションが行われればよい。
シミュレーション実行部１１は、求められた各部の電流、電圧の値を記憶部３に記憶する。

ディファレンシャルモード評価部１２は、差動伝送線路がディファレンシャルモード励振する場合を表す等価回路に基づいて、ディファレンシャルモード励振する差動伝送線路が被影響回路へ与える影響を表すミックスドモードＳパラメータを算出する。なお、ディファレンシャルモード評価部１２は、評価部の一例である。

図５は、図１の差動伝送線路がディファレンシャルモード励振する場合に差動伝送線路が無線信号回路に与える受信感度劣化を評価するための等価回路を示す図である。この等価回路５００では、差動伝送線路が有する２本の信号線それぞれに相当するポート１、ポート２に、インピーダンス素子５０３、５０４を介して二つの波源５０１、５０２が接続される。また、被影響回路である無線信号回路１０６は、インピーダンス素子５０５として表され、ポート３に接続される。

インピーダンス素子５０３、５０４が有するインピーダンスは、ディファレンシャルモード励振で差動伝送線路を流れる電流が、コモンモード励振する差動伝送線路で吸収され、かつ、反射されない条件を満たすように設定される。すなわち、インピーダンス素子５０３、５０４が持つインピーダンスZ_xは、コモンモード励振時の差動伝送線路のインピーダンスZ_cの２倍のインピーダンス(2Z_c)となる。

この点について、差動伝送線路の２本の信号線に流れる電流は逆向きとなるので、波源５０１の電圧と波源５０２の電圧の位相は逆相になる。また、コモンモード励振では、電流は２本の信号線を同方向に流れるので、その２本の信号線のインピーダンスが等しいと仮定すると、インピーダンスZ_xとコモンモード励振時の差動伝送線路のインピーダンスZ_cの関係は次式のようになる。
Z_c=1/(1/Z_x+1/Z_x)
この関係式より、Z_x=2Z_cとなることが分かる。

図６は、図５に示された等価回路を、ディファレンシャルモード励振する差動伝送線路とコモンモード励振する差動伝送線路がそれぞれ一つの信号線となるように等価変換して得られる等価回路を示す図である。この等価回路６００では、ディファレンシャルモード励振の差動伝送線路と、コモンモード励振の差動伝送線路とが、それぞれ、等価回路６００の一つの入力となる。そのため、ディファレンシャルモード励振の差動伝送線路に相当するポートｄには、波源６０１が接続される。一方、コモンモード励振の差動伝送線路に相当するポートｃは、コモンモード励振時の差動伝送線路のインピーダンスZ_cを持つインピーダンス素子６０２により終端される。この場合、波源６０１から出力され、インピーダンス素子６０２に入力された電力は、ポートｃで吸収され、反射しない。すなわち、ポートｃへ入力する電力は０である。同様に、波源６０１から出力され、無線信号回路のインピーダンスを持つインピーダンス素子６０３に入力された電力は、インピーダンス素子６０３が接続されるポートａで吸収され、反射しない。すなわち、ポートａへ入力する電力は０である。

ここで、波源６０１が生じる電圧V_dは、図５に示された等価回路５００のポート１の電流をI₁、ポート２の電流をI₂として、次式により算出される。

ただし、V_p1、V_p2は、それぞれ、等価回路５００のポート１及びポート２の電圧である。またV₁、-V₁は、図５に示された波源５０１、５０２の出力電圧である。ポート１の電流I₁、ポート２の電流I₂は、例えば、評価対象の差動伝送線路の各信号線を流れる電流をシミュレーション実行部１１が電磁界シミュレーションすることにより求められる。
また、ポートｄの電流I_dは、次式で算出される。

V_d及びI_dから、次式に従って、ディファレンシャルモード励振における差動伝送線路からの入力電力振幅a_dが算出される。また、ポートａからの出力電力振幅b_aは、次式に従って、ポートａの出力電圧V_a及び出力電流I_aから算出される。

なお、Z_dは、ディファレンシャルモード励振における差動伝送線路のインピーダンスであり、例えば、評価対象の差動伝送線路における仕様に従って定められる値（例えば、50Ω）である。同様に、評価対象の被影響回路のインピーダンスZ_aも、例えば、仕様に従って定められる値である。そのため、Z_d及びZ_aは、例えば、入力部２を介してユーザにより入力されてもよい。ポートａの出力電圧V_a及び出力電流I_aは、等価回路６００の定義から、等価回路５００におけるポート３からの出力電圧V₃及び出力電流I₃と等しい。そして出力電圧V₃(=V_a)及び出力電流I₃(=I_a)は、シミュレーション実行部１１が評価対象の被影響回路についての電磁界シミュレーションを実行することにより求められる。

ポートｄの入力電力振幅a_d及びポートａの出力電力振幅b_aから、ディファレンシャルモード励振する差動伝送線路からの入力電力に対する被影響回路への出力電力の比を表すミックスドモードＳパラメータS_adは、次式により算出される。

ディファレンシャルモード評価部１２は、上記の（２）〜（５）式を計算することにより、ミックスドモードＳパラメータS_adを算出する。

コモンモード評価部１３は、差動伝送線路がコモンモード励振される場合を表す等価回路に基づいて、コモンモード励振する差動伝送線路が被影響回路へ与える影響を表すミックスドモードＳパラメータを算出する。なお、コモンモード評価部１３は、評価部の他の一例である。

図７は、図１の差動伝送線路がコモンモード励振する場合に差動伝送線路が無線信号回路に与える受信感度劣化を評価するための等価回路を示す図である。この等価回路７００でも、図５に示された等価回路５００と同様に、差動伝送線路が有する２本の信号線それぞれに相当するポート１、ポート２に、インピーダンス素子７０３、７０４を介して二つの波源７０１、７０２が接続される。また、被影響回路である無線信号回路１０６は、インピーダンス素子７０５として表され、ポート３に接続される。

インピーダンス素子７０３、７０４が有するインピーダンスは、コモンモード励振で差動伝送線路を流れる電流が、ディファレンシャルモード励振する差動伝送線路で吸収され、かつ、反射されない条件を満たすように設定される。すなわち、インピーダンス素子７０３、７０４が持つインピーダンスZ_xは、ディファレンシャルモード励振時の差動伝送線路のインピーダンスZ_dの1/2倍のインピーダンス(0.5Z_d)となる。

この点について、差動伝送線路の２本の信号線に流れる電流は同じ向きとなるので、波源７０１の電圧と波源７０２の電圧の位相は同相となる。また、ディファレンシャルモード励振では、電流は２本の信号線を逆方向に流れるので、その２本の信号線のインピーダンスが等しいと仮定すると、インピーダンスZ_xとディファレンシャルモード励振時の差動伝送線路のインピーダンスZ_dの関係は次式のようになる。
Z_d=Z_x+Z_x
この関係式より、Z_x=0.5Z_dとなることが分かる。

図８は、図７に示された等価回路を、ディファレンシャルモード励振する差動伝送線路とコモンモード励振する差動伝送線路がそれぞれ一つの信号線となるように等価変換して得られる等価回路を示す図である。この等価回路８００では、ディファレンシャルモード励振の差動伝送線路と、コモンモード励振の差動伝送線路とが、それぞれ、等価回路８００の一つの入力となる。そのため、コモンモード励振の差動伝送線路に相当するポートｃには、波源８０１が接続される。一方、ディファレンシャルモード励振の差動伝送線路に相当するポートｄは、ディファレンシャルモード励振時の差動伝送線路のインピーダンスZ_dを持つインピーダンス素子８０２により終端される。この場合、波源８０１から出力され、インピーダンス素子８０２に入力された電力は、ポートｄで吸収され、反射しない。すなわち、ポートｄへ入力する電力は０である。同様に、波源８０１から出力され、無線信号回路のインピーダンスを持つインピーダンス素子８０３に入力された電力は、インピーダンス素子８０３が接続されるポートａで吸収され、反射しない。すなわち、ポートａへ入力する電力は０である。

ここで、波源８０１が生じる電圧V_cは、図７に示された等価回路７００のポート１の電流をI₁、ポート２の電流をI₂として、次式により算出される。

ただし、V_p1、V_p2は、それぞれ、等価回路７００のポート１及びポート２の電圧である。またV₁は、図7に示された波源７０１、７０２の出力電圧である。ポート１の電流I₁、ポート２の電流I₂は、例えば、評価対象の差動伝送線路の各信号線を流れる電流をシミュレーション実行部１１が電磁界シミュレーションすることにより求められる。
また、ポートｃの電流I_cは、次式で算出される。

V_c及びI_cから、次式に従って、コモンモード励振における差動伝送線路からの入力電力振幅a_cが算出される。また、ポートａからの出力電力振幅b_aは、次式に従って、ポートａの出力電圧V_a及び出力電流I_aから算出される。

なお、Z_cは、コモンモード励振における差動伝送線路のインピーダンスであり、例えば、評価対象の差動伝送線路における仕様に従って定められる値（例えば、50Ω）である。同様に、評価対象の被影響回路のインピーダンスZ_aも、例えば、仕様に従って定められる値である。そのため、Z_c及びZ_aは、例えば、入力部２を介してユーザにより入力されてもよい。ポートａの出力電圧V_a及び出力電流I_aは、等価回路８００の定義から、等価回路７００におけるポート３からの出力電圧V₃及び出力電流I₃と等しい。そして出力電圧V₃(=V_a)及び出力電流I₃(=I_a)は、シミュレーション実行部１１が評価対象の被影響回路についての電磁界シミュレーションを実行することにより求められる。

ポートｃの入力電力振幅a_d及びポートａの出力電力振幅b_aから、コモンモード励振する差動伝送線路からの入力電力に対する被影響回路への出力電力の比を表すミックスドモードＳパラメータS_acは、次式により算出される。

コモンモード評価部１３は、上記の（６）〜（９）式を計算することにより、ミックスドモードＳパラメータS_acを算出する。

図９は、回路特性評価方法の動作フローチャートである。なお、以下のフローチャートは、ディファレンシャルモード励振により動作する差動伝送線路を流れる電流により影響を受ける回路のミックスドモードＳパラメータを算出するものである。コモンモード励振により動作する差動伝送線路を流れる電流により影響を受ける回路のミックスドモードＳパラメータを算出する場合には、以下の動作フローチャートにおいて、ディファレンシャルモードとコモンモードを入れ替えればよい。

シミュレーション実行部１１は、差動伝送線路の各信号線に波源を設定して、電磁界シミュレーションにより、各信号線を流れる電流及び差動伝送線路を流れる電流により影響を受ける被影響回路の電圧及び電流を求める（ステップＳ１０１）。なお、上記のように、差動伝送線路を流れる電流がディファレンシャルモード励振による場合には、各信号線に設定される二つの波源からの出力電圧の位相は逆相となる。また、差動伝送線路を流れる電流がコモンモード励振による場合には、各信号線に設定される二つの波源からの出力電圧の位相は同相となる。ディファレンシャルモード評価部１２は、ディファレンシャルモード励振により動作する差動伝送線路及びコモンモード励振により動作する差動伝送線路をそれぞれ入力とする等価回路を設定する。そしてディファレンシャルモード評価部１２は、その等価回路に従って、ディファレンシャルモード励振により動作する差動伝送線路を入力とするポートｄの入力電力振幅a_dを算出する（ステップＳ１０２）。

またディファレンシャルモード評価部１２は、シミュレーションにより得られた、被影響回路の電圧値及び電流値に基づいて、被影響回路への出力電力振幅b_aを算出する（ステップＳ１０３）。そしてディファレンシャルモード評価部１２は、出力電力振幅b_aを入力電力振幅a_dで除することにより、S_adを算出する（ステップＳ１０４）。そして処理部４は、回路特性評価を終了する。

以上に説明してきたように、この回路特性評価方法は、差動伝送線路から影響を受ける回路一つにつき、ディファレンシャルモード励振とコモンモード励振のそれぞれについて一回ずつシミュレーションすることで、S_ad及びS_acを算出できる。そのため、この回路特性評価方法は、差動伝送線路の各信号線及び被影響回路ごとに波源を設定したシミュレーションを実行しなくてもよいので、シミュレーションの実行回数を削減できる。

さらに、この回路特性評価方法では、ディファレンシャルモード励振のときとコモンモード励振のときとで、電磁界シミュレーションを行う回路の構成を同一にできる。さらに、この回路特性評価方法では、差動伝送線路にディファレンシャルモード励振による電流が流れるときの評価対象回路及びその周囲の電磁界も、S_ad算出のためのシミュレーションによって求めることができる。同様に、この回路特性評価方法では、差動伝送線路にコモンモード励振による電流が流れるときの評価対象回路及びその周囲の電磁界も、S_ac算出のためのシミュレーションによって求めることができる。

上記の実施形態では、ノイズ源となる差動伝送線路は一つであったが、この回路特性評価方法は、ノイズ源となる差動伝送線路が複数の場合にも適用できる。さらに、この回路特性評価方法は、差動伝送線路により影響を受ける被影響回路が複数の場合にも適用できる。

図１０（ａ）は、差動伝送線路が二つ有り、そのうちの一方にのみ、コモンモード励振により電流が流れ、かつ、差動伝送線路を流れる電流により影響を受ける回路が複数の場合の等価回路を示す図である。
この例では、電流が流れる方の差動伝送線路の二つの信号線が等価回路１０００のポート１、ポート２に接続される。また、電流が流れていない方の差動伝送線路の二つの信号線が等価回路１０００のポート３、ポート４に接続される。そしてポート５〜ｎ（ｎは５以上の整数）のそれぞれには、被影響回路のインピーダンスZ_a1〜Z_anを持つインピーダンス素子が接続される。
この例では、図７と同様に、電流が流れる方の差動伝送線路の各信号線に、波源１００１、１００２が設定される。各波源１００１、１００２は、ディファレンシャルモード励振のインピーダンスZ_d1の1/2のインピーダンスを持つインピーダンス素子１００３、１００４を介して等価回路１０００に接続される。また、電流が流れない方の差動伝送線路の信号線が接続されるポート３、ポート４は、各波源１００１、１００２からの電力が反射されてポート３、４に再入力しないという条件を満たすように設定されたインピーダンス素子を介して終端される。なお、Z_d2は、電流が流れない方の差動伝送線路のディファレンシャルモード励振のインピーダンスであり、Z_c2は、電流が流れない方の差動伝送線路のコモンモード励振のインピーダンスである。

図１０（ｂ）は、図１０（ａ）に示された等価回路１０００を、ディファレンシャルモード励振するときとコモンモード励振するときの各差動伝送線路を一つの入力とするように等価変換して得られる等価回路を示す図である。この等価回路１０１０は、図８に示される等価回路８００と同様に、コモンモード励振により電流が流れる差動伝送線路を表すポートC1にのみ波源１０１１が接続される。一方、ディファレンシャルモード励振する差動伝送を表すポートD1は、波源１０１１からの電力が反射してポートD1に再入力しないように、ディファレンシャルモード励振による差動伝送線路のインピーダンスZ_d1を持つインピーダンス素子を介して終端される。また、電流が流れていない方の差動伝送線路に相当する二つのポートC2、D2は、それぞれ、インピーダンス素子を介して終端される。ポートC2と接続されるインピーダンス素子は、電流が流れていない方の差動伝送線路がコモンモード励振する際のインピーダンスZ_c2を持つ。またポートD2と接続されるインピーダンス素子は、ディファレンシャルモード励振する際のインピーダンスZ_d2を持つ。

この等価回路１０１０においても、波源１０１１が接続されたポートC1以外のポートについては、入力電力振幅は０とみなすことができる。したがって、コモンモード評価部１３は、（６）〜（８）式に従って、この等価回路１０１０における、波源１０１１が接続されたポートC1における入力電力振幅a_c1を算出できる。同様に、コモンモード評価部１３は、（６）〜（８）式に従って、被影響回路を表すインピーダンス素子が接続されるポートａ１〜ａｎにおける出力電力振幅b_ai(i=1,2,...,n)を算出できる。そしてコモンモード評価部１３は、コモンモード励振する差動伝送線路を流れる電流による各回路への影響を次式で算出できる。

なお、（１０）式で算出されるパラメータS_aic1は、ミックスドモードＳパラメータと同様に、一方のポートに入力される電力振幅に対する他方のポートの出力電力振幅の比を表すものではあるが、ミックスドモードＳパラメータとは異なる指標となる。

また、一方の差動伝送線路においてのみ、ディファレンシャルモード励振により電流が流れる場合も、ディファレンシャルモード評価部１２は、（２）〜（４）式に従って、波源が接続されたポートにおける入力電力振幅を算出すればよい。同様に、ディファレンシャルモード評価部１２は、（２）〜（４）式に従って、被影響回路が接続される各ポートにおける出力電力振幅を算出すればよい。そしてディファレンシャルモード評価部１２は、（１０）式と同様に、ディファレンシャルモード励振する差動伝送線路を流れる電流による各回路への影響を、波源が接続されたポートの入力電力振幅に対する出力電力振幅の比の平方根として算出できる。

また、この回路特性評価方法は、複数の差動伝送線路に同時に電流が流れている場合における、被影響回路への影響も評価できる。

図１１（ａ）は、差動伝送線路が二つ有り、その両方についてコモンモード励振により電流が流れ、かつ、差動伝送線路を流れる電流により影響を受ける回路が複数の場合の等価回路を示す図である。
この例では、一方の差動伝送線路の二つの信号線が等価回路１１００のポート１、ポート２に接続される。また、他方の差動伝送線路の二つの信号線が等価回路１１００のポート３、ポート４に接続される。そしてポート５〜ｎ（ｎは５以上の整数）のそれぞれには、差動伝送線路を流れる電流により影響を受ける被影響回路のインピーダンスZ_a1〜Z_anを持つインピーダンス素子が接続される。

この例では、差動伝送線路の各信号線に、波源１１０１〜１１０４が設定される。各波源１１０１〜１１０４は、インピーダンス素子１１０５〜１１０８を介して等価回路１１００に接続される。各インピーダンス素子１１０５〜１１０８のインピーダンスは、コモンモード励振で差動伝送線路を流れる電流が、ディファレンシャルモード励振する差動伝送線路で吸収され、かつ、反射されない条件を満たすように設定される。すなわち、各インピーダンス素子１１０５〜１１０８は、ディファレンシャルモード励振のインピーダンスZ_d1、Z_d2の1/2のインピーダンスを持つ。

図１１（ｂ）は、図１１（ａ）に示された等価回路を、ディファレンシャルモード励振するときとコモンモード励振するときの各差動伝送線路を一つの入力とするように等価変換して得られる等価回路を示す図である。
この等価回路１１１０は、コモンモード励振により電流が流れる差動伝送線路を表すポートC1、C2にのみ波源１１１１、１１１２が設けられる。ディファレンシャルモード励振する差動伝送を表すポートD1、D2は、各波源からの電力が反射してポートD1、D2に再入力しないよう、ディファレンシャルモード励振による差動伝送線路のインピーダンスZ_d1、Z_d2を持つインピーダンス素子を介して終端される。

この等価回路１１１０においても、波源１１１１、１１１２が接続されたポートC1、C2以外のポートについては、入力電力振幅は０とみなすことができる。したがって、コモンモード評価部１３は、（６）〜（８）式に従って、この等価回路１１１０における、波源１０１１、１０１２が接続されたポートC1、C2における入力電力振幅a_c1、a_c2を算出できる。さらに、コモンモード評価部１３は、影響を受ける回路が接続されるポートａ１〜ａｎにおける出力電力振幅b_ai(i=1,2,...,n)を算出できる。そしてコモンモード評価部１３は、コモンモード励振する差動伝送線路を流れる電流による各回路への影響を次式で算出できる。

なお、（１１）式で算出されるパラメータS_aic12は、（１０）式で算出されるパラメータS_aic1と同様に、一方のポートに入力される電力振幅に対する他方のポートの出力電力振幅の比を表すものではあるが、ミックスドモードＳパラメータとは異なる指標となる。

また、両方の差動伝送線路に、ディファレンシャルモード励振により電流が流れる場合も、ディファレンシャルモード評価部１２は、（２）〜（４）式に従って、波源が接続されたポートにおける入力電力振幅を算出すればよい。同様に、ディファレンシャルモード評価部１２は、（２）〜（４）式に従って、被影響回路を表すインピーダンス素子が接続される各ポートにおける出力電力振幅を算出すればよい。そしてディファレンシャルモード評価部１２は、ディファレンシャルモード励振する差動伝送線路を流れる電流による各被影響回路への影響を表す指標を、波源が接続された各ポートの入力電力振幅の和に対する出力電力振幅の比として算出できる。

さらに、被影響回路に影響を与える差動伝送線路の数がM(Mは2以上の整数)である場合には、ディファレンシャルモード評価部１２及びコモンモード評価部１３は、(b_ai/Σa_kj)(k=c or d,j=1,2,..,M)を計算すればよい。

またこの回路特性評価方法は、差動伝送線路以外の回路、例えば、図１に示される無線信号回路を流れる電流により生じるノイズが差動伝送線路に与える影響を評価することもできる。

図１２（ａ）は、差動伝送線路に対する他の回路からの影響を評価するための等価回路を示す図である。この等価回路１２００でも、ポート１及びポート２は、波源からの電力が反射されてポート３に再入力しないという条件を満たすように設定されたインピーダンス素子１２０１〜１２０３を介して終端される。そしてインピーダンス素子１２０３に対して互いに並列に接続されるインピーダンス素子１２０１、１２０２は、ディファレンシャルモード励振時の差動伝送線路のインピーダンスZ_dの1/2のインピーダンスを持つ。またインピーダンス素子１２０３は、コモンモード励振時の差動伝送線路のインピーダンスZ_cから0.25Z_dを減じたインピーダンス(Z_c-0.25Z_d)を持つ。また、ポート３には、他の回路、例えば、図１に示される無線信号回路１０６を流れる電流に応じた波源１２０４が接続される。

図１２（ｂ）は、図１２（ａ）に示された等価回路を、ディファレンシャルモード励振するときとコモンモード励振するときの各差動伝送線路を一つの入力とするように等価変換して得られる等価回路を示す図である。この場合、等価回路１２１０のポートｄは、ディファレンシャルモード励振するときの差動伝送線路のインピーダンスZ_dを持つインピーダンス素子１２１１を介して終端される。一方、ポートｃは、コモンモード励振するときの差動伝送線路のインピーダンスZ_cを持つインピーダンス素子１２１２を介して終端される。そしてポートｄ、ポートｃからの入力電力は０とみなすことができる。

この場合、この回路特性評価方法は、１回の電磁界シミュレーションにより、他の回路側の電圧及び電流を求めるとともに、差動伝送線路の各信号線の電圧及び電流を求めればよい。そしてこの回路特性評価方法は、得られた電圧及び電流から、ポートａの入力電力振幅a_a及びポートｃ、ポートｄの出力電力振幅b_c、b_dを算出できる。具体的には、（２）、（３）式に従って、ポートｄの電圧V_d及び電流I_dが算出され、（６）、（７）式に従って、ポートｃの電圧V_c及び電流I_cが算出される。そして、（４）式のa_dの算出式の分子を(V_d-Z_dI_d)により置換した式を用いてb_dが算出される。また、b_aの算出式の分子を(V_a+Z_aI_a)により置換した式を用いてa_aが算出される。同様に、（８）式のa_cの算出式の分子を(V_c-Z_cI_c)により置換した式を用いてb_cが算出される。そしてポートａの入力電力振幅a_aにより、ポートｃ、ポートｄの出力電力振幅b_c、b_dを除することで、他の回路が差動伝送線路に与える影響を表すミックスドモードＳパラメータS_ca(=b_c/a_a)、S_da(=b_d/a_a)が求められる。

さらにまた、評価対象となる回路に、電磁波の進行方向によって特性が異なる非線形材料が含まれない場合、ミックスドモードSパラメータS_ad及びS_acと、S_da及びS_caとの間に相反定理が成立する。すなわち、S_ad=S_da、S_ac=S_caとなる。そこで変形例による回路特性評価方法は、アンテナといった被影響回路側に波源を設定することで、１回の電磁界シミュレーションで、差動伝送線路から被影響回路への影響を表すミックスドモードSパラメータS_ad及びS_acを算出する。

図１３は、この変形例における、差動伝送線路の回路構成のモデルを表す図である。このモデルは、誘電体の基板１３００上に形成された差動伝送線路が有する２本の信号線１３０１及び１３０２間の中点を通り、かつ、２本の信号線１３０１及び１３０２が設けられた基板１３００の面に対して直交する面１３１０に対して対称であると仮定される。そして２本の信号線１３０１及び１３０２が設けられた基板１３００の面と反対側の面に設けられたグラウンド１３０３と信号線１３０１間を接続するインピーダンス素子１３０４を仮定し、その素子１３０４のインピーダンスをZ_βで表す。同様に、グラウンド１３０３と信号線１３０２間を接続するインピーダンス素子１３０５を仮定し、その素子１３０５のインピーダンスもZ_βで表す。さらに、信号線１３０１と信号線１３０２間を接続するインピーダンス素子１３０６を仮定し、その素子１３０６のインピーダンスをZ_αで表す。

図１４（ａ）は、図１３に示されたモデルに対応する等価回路を示す図である。この等価回路１４００では、ポート１及びポート２には、それぞれ、差動伝送線路の２本の信号線の何れかが接続され、インピーダンスZ_βを持つインピーダンス素子１３０４、１３０５を介して終端される。またポート１とポート２とは、インピーダンスZ_αを持つインピーダンス素子１３０６を介して接続される。そしてインピーダンスZ_α及びZ_βは、波源からの電力が反射されてポート１及びポート２に再入力しないという条件を満たすように設定される。一方、ポート３には、被影響回路、例えば、図１に示されるアンテナ１０４と無線信号回路１０６間の信号線１０５を流れる電流に応じた波源１４０１が接続される。

図１４（ｂ）は、図１４（ａ）に示された等価回路を、ディファレンシャルモード励振するときとコモンモード励振するときの各差動伝送線路を一つの入力とするように等価変換して得られる等価回路を示す図である。この場合、等価回路１４１０のポートｄは、ディファレンシャルモード励振するときの差動伝送線路のインピーダンスZ_dを持つインピーダンス素子１４１１を介して終端される。一方、ポートｃは、コモンモード励振するときの差動伝送線路のインピーダンスZ_cを持つインピーダンス素子１４１２を介して終端される。そしてポートｄ、ポートｃからの入力電力振幅a_c、a_dは0とみなすことができる。また、被影響回路に相当するポートａには波源１４０１が接続される。

この例において、インピーダンスZ_α及びZ_βは、以下のように決定できる。まず、差動伝送線路がディファレンシャルモード励振する場合、図１４（ａ）に示される等価回路におけるポート１での電流の振幅とポート２での電流の振幅は等しく、かつ、位相が反転している。そのため、ポート１からの電流はグラウンドへは流れない。したがって、ポート１からの電流は、インピーダンス素子１３０４とインピーダンス素子１３０５とが直列に接続された線路と、インピーダンス素子１３０６が接続された線路とが並列に接続された線路を流れてポート２に入力されると考えられる。そのため、以下の式が成り立つ。

一方、差動伝送線路がコモンモード励振する場合、ポート１の電位とポート２の電位は等しいので、インピーダンス素子１３０６には電流は流れない。また、ポート１からの電流とポート２からの電流は、それぞれ、インピーダンス素子１３０４、１３０５を通ってグラウンドに流れる。そのため、以下の式が成り立つ。

したがって、（１２）式及び（１３）式を変形することにより得られる次式から、インピーダンスZ_α及びZ_βが求められる。

なお、インピーダンスZ_c及びZ_dは、差動伝送線路の仕様などに応じて決定される。
図１５（ａ）〜図１５（ｃ）は、それぞれ、差動伝送線路の終端部分を表す等価回路の一例である。図１５（ａ）に示される例では、差動伝送線路の２本の信号線１５０１、１５０２は、それぞれ、インピーダンスZ₁、Z₂を持つインピーダンス素子１５０３及び１５０４を介して接続される。そしてインピーダンス素子１５０３とインピーダンス素子１５０４の間にインピーダンスZ₃を持つインピーダンス素子１５０５の一端が接続され、インピーダンス素子１５０５の他端は接地される。この場合、Z₁=Z₂=50Ω、Z₃=∞とすると、Z_d=100Ω、Z_c=∞となる。そして差動伝送線路がコモンモード励振される場合、差動伝送線路の終端部分は開放端となる。すなわちその終端部分は、コモンモード電流を位相反転して反射し、コモンモード電圧を同相のまま反射する。

図１５（ｂ）に示される例では、差動伝送線路の２本の信号線１５１１、１５１２は、それぞれ、インピーダンスZ₁、Z₂を持つインピーダンス素子１５１３及び１５１４を介して接続される。そしてインピーダンス素子１５１３とインピーダンス素子１５１４の間に所定の容量Cを持つコンデンサ１５１５の一端が接続され、コンデンサ１５１５の他端は接地される。この場合、Z₁=Z₂=50Ω、C=60pFとすると、Z_d=100Ω、Z_c=(25+1/iωC)Ωとなる。ただしωは、差動伝送線路を流れる電流の周波数である。そして差動伝送線路がコモンモード励振される場合、差動伝送線路の終端部分は、カットオフ周波数以下の周波数を持つコモンモード電流に対して開放端となり、カットオフ周波数より高い周波数を持つコモンモード電流に対して略25Ωとなる。

図１５（ｃ）に示される例では、差動伝送線路の２本の信号線１５２１、１５２２は、それぞれ、インピーダンスZ₁、Z₂を持つインピーダンス素子１５２３、１５２４を介して接地される。この場合、Z₁=Z₂=50Ωとすると、Z_d=100Ω、Z_c=25Ωとなる。

図１４（ａ）に示される等価回路は、シミュレーション実行部１１により実行される電磁界シミュレーションで利用され、その際、（１４）式に従って算出されたインピーダンスZ_α及びZ_βも、その電磁界シミュレーションで利用される。

この回路特性評価方法では、シミュレーション実行部１１が、１回の電磁界シミュレーションにより、被影響回路側に設定した波源からの出力電圧により、図１４（ａ）に示される等価回路１４００の各ポートにおける電圧及び電流を求めればよい。そしてこの回路特性評価方法では、ディファレンシャルモード評価部１２及びコモンモード評価部１３が、得られた電圧及び電流から、ポートａの入力電力振幅a_a、及び、ポートｃ、ポートｄの出力電力振幅b_c、b_dを算出できる。具体的には、ディファレンシャルモード評価部１２は、（２）、（３）式に従って、ポートｄの電圧V_d及び電流I_dを算出する。そしてディファレンシャルモード評価部１２は、（４）式のa_dの算出式の分子を(V_d-Z_dI_d)により置換した式を用いてb_dを算出し、b_aの算出式の分子を(V_a+Z_aI_a)により置換した式を用いてa_aを算出する。そしてディファレンシャルモード評価部１２は、ポートａの入力電力振幅a_aにより、ポートｄの出力電力振幅b_dを除することで、被影響回路が差動伝送線路に与える影響を表すミックスドモードＳパラメータS_da(=b_d/a_a)を算出する。なお、被影響回路のインピーダンスZ_aは、上記の実施形態と同様に、例えば、仕様によって定められる。

この例では、相反定理が成立することを仮定しているので、S_da=S_adが成立する。そこで、ディファレンシャルモード評価部１２は、差動伝送線路がディファレンシャルモード励振する際に差動伝送線路が被影響回路に与える影響を表すミックスドモードＳパラメータS_adの値を、算出されたミックスドモードＳパラメータS_daと同じ値とする。

一方、コモンモード評価部１３は、（６）、（７）式に従って、ポートｃの電圧V_c及び電流I_cを算出する。そしてコモンモード評価部１３は、（８）式のa_cの算出式の分子を(V_c-Z_cI_c)により置換した式を用いてb_cを算出するとともに、ディファレンシャルモード評価部１２と同様にa_aを算出する。そしてコモンモード評価部１３は、ポートａの入力電力振幅a_aにより、ポートｃの出力電力振幅b_cを除することで、被影響回路が差動伝送線路に与える影響を表すミックスドモードＳパラメータS_ca(=b_c/a_a)を算出する。

上述したように、この例では、相反定理が成立することを仮定しているので、S_ca=S_acが成立する。そこで、コモンモード評価部１３は、差動伝送線路がコモンモード励振する際に差動伝送線路が被影響回路に与える影響を表すミックスドモードＳパラメータS_acの値を、算出されたミックスドモードＳパラメータS_caと同じ値とする。

この変形例による回路特性評価方法は、１回の電磁界シミュレーションを行うだけで、ミックスドモードＳパラメータS_ad及びS_acを求めることができるので、電磁界シミュレーションの実行回数をより削減できる。

さらに、被影響回路が、他の回路とのインピーダンス整合をとるための整合回路を有していることがある。例えば、図１に示されたアンテナ１０４と無線信号回路１０６の間に整合回路が接続されることがある。このような場合、整合回路も等価回路に含めて電磁界シミュレーションを実行すると、被影響回路において電磁波が共振するために、そのシミュレーションが収束するのに時間が掛かる。そこで、変形例による回路特性評価方法は、整合回路を含まない等価回路を規定して電磁界シミュレーションを行って得られたミックスドモードＳパラメータを、整合回路の電圧と電流の伝送特性に応じて補正する。これにより、この回路特性評価方法は、差動伝送線路が整合回路を含む被影響回路に与える影響を表すミックスドモードＳパラメータを求める。

この場合も、シミュレーション実行部１１は、波源を、等価回路の被影響回路側のポートに接続して電磁界シミュレーションを実行する。その際、等価回路には、整合回路を含まないものとする。そしてディファレンシャルモード評価部１２及びコモンモード評価部１３は、それぞれ、その電磁界シミュレーションの結果を利用して、S_aa、S_da及びS_caを算出する。その際、被影響回路のインピーダンスZaを、整合回路のインピーダンスZ_mと被影響回路のその他の部分（例えば、アンテナ、以下、便宜上、終端回路と呼ぶ）のインピーダンスである基準インピーダンスZ₀の和とする。

図１６は、被影響回路を整合回路とその他の回路とに分解したときの等価回路を示す図である。ここでは、差動伝送線路のレシプロシティを仮定して、等価回路１６００は、ディファレンシャルモード励振するときの差動伝送線路に相当するポートｄから給電されるものとする。また、コモンモード励振するときの差動伝送線路に相当するポートｃは、インピーダンスZ_cを持つインピーダンス素子を介して終端される。また、被影響回路に相当するポートａには、インピーダンスZ_mを持つ整合回路１６０１が接続され、整合回路１６０１のポートｍは、基準インピーダンスZ₀を持つ終端回路１６０２と接続される。

この場合、ポートｍへの入力電力a_m=0となる。そのため、差動伝送線路がディファレンシャル励振する場合の被影響回路への影響を表す、求めるべきミックスドモードＳパラメータS_mdは、b_m/a_dとなる。一方、波源を被影響回路側に配置した電磁界シミュレーションの結果から、S_da=S_ad=b_a/a_aは算出される。そこで、S_daからS_mdを導出するための式について説明する。

図１７に示されるように、整合回路１６０１から等価回路へ向けて流れる電流をI₃、電圧をV₃と定義し、終端回路１６０２から整合回路１６０１へ向けて流れる電流をI₄、電圧をV₄と定義する。この場合、等価回路のポートａにおける入力電力振幅a_a及び出力電力振幅b_aは、次式で表される。

ここで、整合回路１６０１の電圧と電流の伝送特性を表すF行列は、次式で表わされる。なお、F行列の各要素は、整合回路１６０１の仕様に基づいて予め求めることができる。

この場合、V₃、I₃と、V₄、I₄との間には、次式が成立する。

（１７）式において、V₄を消去することで、次式が得られる。

そこで、（１８）式におけるV₃に、（１５）式を適用することで次式が得られる。

以上により、終端回路１６０２と整合回路１６０１間の電流I₄が、等価回路のポートａにおける出力電力振幅b_aを用いて表される。

一方、ポートｍにおける入力電力振幅a_m及び出力電力振幅b_mは、次式で表される。

そこで、（２０）式におけるI₄に、（１９）式を適用することで次式が得られる。

（２１）式において、S_da=S_ad=b_a/a_aの関係を適用することにより、次式が得られる。

したがって、ディファレンシャルモード評価部１２は、整合回路を含まない等価回路を用いて算出されたS_daの値を（２２）式に代入する。これにより、ディファレンシャルモード評価部１２は、ディファレンシャルモード励振する差動伝送線路が整合回路を含む被影響回路への影響を表すミックスドモードＳパラメータS_mdを求めることができる。
同様に、コモンモード評価部１３は、整合回路を含まない等価回路を用いて算出されたS_caの値を（２２）式に代入する。これにより、コモンモード評価部１３は、コモンモード励振する差動伝送線路が整合回路を含む被影響回路への影響を表すミックスドモードＳパラメータS_mcを求めることができる。

図１８は、この変形例による回路特性評価方法の動作フローチャートである。

シミュレーション実行部１１は、被影響回路側に波源を設定して、電磁界シミュレーションにより、差動伝送線路の各信号線を流れる電流及び電圧と、被影響回路の電流を求める（ステップＳ２０１）。

ディファレンシャルモード評価部１２は、ディファレンシャルモード励振により動作する差動伝送線路及びコモンモード励振により動作する差動伝送線路をそれぞれ入力とし、整合回路を含まない等価回路を設定する。そしてディファレンシャルモード評価部１２は、その等価回路に従って、ディファレンシャルモード励振により動作する差動伝送線路を入力とするポートｄの出力電力振幅b_dを算出する（ステップＳ２０２）。

またディファレンシャルモード評価部１２は、シミュレーションにより得られた、被影響回路の電圧値及び電流値に基づいて、被影響回路からの入力電力振幅a_aを算出する（ステップＳ２０３）。ディファレンシャルモード評価部１２は、出力電力振幅b_dを入力電力振幅a_aで除することにより、S_daを算出する（ステップＳ２０４）。そしてディファレンシャルモード評価部１２は、S_daを整合回路の電圧及び電流の伝送特性に応じて補正して得た値を、S_mdとする（ステップＳ２０５）。

また、コモンモード評価部１３は、上記の等価回路に従って、コモンモード励振により動作する差動伝送線路を入力とするポートｃの出力電力振幅b_cを算出する（ステップＳ２０６）。さらに、コモンモード評価部１３は、シミュレーションにより得られた、被影響回路の電圧値及び電流値に基づいて、被影響回路からの入力電力振幅a_aを算出する（ステップＳ２０７）。コモンモード評価部１３は、出力電力振幅b_cを入力電力振幅a_aで除することにより、S_caを算出する（ステップＳ２０８）。そしてコモンモード評価部１３は、S_caを整合回路の電圧及び電流の伝送特性に応じて補正して得た値を、S_mcとする（ステップＳ２０９）。そして処理部４は、回路特性評価を終了する。
なお、被影響回路が整合回路を含まない場合、ステップＳ２０５及びステップＳ２０９の処理は省略されてもよい。この場合、ディファレンシャルモード評価部１２は、相反定理に従って、S_daをS_adとする。同様に、コモンモード評価部１３は、相反定理に従って、S_caをS_acとする。また、ステップＳ２０２〜Ｓ２０５の処理とステップＳ２０６〜Ｓ２０９の処理の順序は入れ換えられてもよい。さらに、ステップＳ２０３で得られた被影響回路からの入力電力振幅a_aを利用することにより、ステップＳ２０７の処理は省略されてもよい。

一例として、基板から2.5mmの高さの位置に設けられたアンテナを含む被影響回路について、下記のワークステーションにより電磁界シミュレーションを行った結果を示す。
CPU：Intel(登録商標) Xeon(登録商標) X5675 3.06GHz×２
搭載メモリ：48.0GB
GPU： NVIDIA Quadro 4000
NVIDIA Tesla C2075

この場合、等価回路に整合回路を含めて電磁界シミュレーションを行うと、シミュレーション結果が収束するまでに要する解析時間は約51分であった。一方、等価回路に整合回路を含めずに電磁界シミュレーションを行うと、シミュレーション結果が収束するまでに要する解析時間は約9分であった。このように、等価回路に整合回路を含めないようにすることで、電磁界シミュレーションに要する時間が約1/5に短縮された。

以上に説明したように、この変形例によれば、回路特性評価方法は、１回の電磁界シミュレーションに要する時間を短縮できるので、より短時間でミックスドモードＳパラメータを求めることができる。

また、この回路特性評価方法において、シミュレーション実行部１１は、図１４（ａ）に示された等価回路の代わりに、差動伝送線路を他のモデルで表したときの等価回路に従って、電磁界シミュレーションを実行してもよい。

図１９（ａ）及び図１９（ｂ）は、それぞれ、波源を被影響回路側に接続して、差動伝送線路から被影響回路への影響を調べる場合に利用できる等価回路の他の例を示す。
図１９（ａ）に示される等価回路１９０１では、図１４（ａ）に示される等価回路１４００と比較して、差動伝送線路の２本の信号線間に接続されるインピーダンス素子が異なる。この等価回路１９０１では、差動伝送線路の２本の信号線間には、インピーダンスZ'_αを持つ二つのインピーダンス素子１９０２、１９０３が直列に接続される。

また、図１９（ｂ）に示される等価回路１９１１では、図１４（ａ）に示された等価回路４００と比較して、差動伝送線路の２本の信号線間のインピーダンス素子１３０６の接続位置が、インピーダンス素子１３０４、１３０５とグラウンドの間に変更されている。
このように、シミュレーション実行部１１は、何れのモデルに従って電磁界シミュレーションを実行してもよい。

また、上記の各実施名体または変形例による回路特性評価方法は、差動伝送線路がディファレンシャルモード励振する場合に差動伝送線路が被影響回路へ与える影響を表すミックスドモードＳパラメタ（S_ad、S_md）のみを求めてもよい。あるいは、この回路特性評価方法は、差動伝送線路がコモンモード励振する場合に差動伝送線路が被影響回路へ与える影響を表すミックスドモードＳパラメタ（S_ac、S_mc）のみを求めてもよい。

さらに、各実施形態または変形例による回路特性評価方法をコンピュータに実現させるコンピュータプログラムは、コンピュータが読み取り可能な記録媒体、例えば、磁気記録媒体、または光記録媒体に記録された形で提供されてもよい。

ここに挙げられた全ての例及び特定の用語は、読者が、本発明及び当該技術の促進に対する本発明者により寄与された概念を理解することを助ける、教示的な目的において意図されたものであり、本発明の優位性及び劣等性を示すことに関する、本明細書の如何なる例の構成、そのような特定の挙げられた例及び条件に限定しないように解釈されるべきものである。本発明の実施形態は詳細に説明されているが、本発明の精神及び範囲から外れることなく、様々な変更、置換及び修正をこれに加えることが可能であることを理解されたい。

以上説明した実施形態及びその変形例に関し、更に以下の付記を開示する。
（付記１）
２本の信号線を含む差動伝送線路が他の回路を流れる電流から受ける影響を表す指標を求める回路特性評価方法であって、
前記他の回路に波源を設定し、該波源からの出力電圧により、前記２本の信号線それぞれを流れる電流及び前記２本の信号線それぞれにおける電圧と、前記他の回路を流れる電流とを電磁界シミュレーションにより求め、
前記差動伝送線路と前記他の回路間の電力の伝達関係を表す等価回路に従って、前記波源からの出力電圧及び前記他の回路を流れる電流から前記他の回路からの入力電力振幅を求め、
前記等価回路に従って、前記２本の信号線のそれぞれを流れる電流及び前記２本の信号線のそれぞれの電圧から、ディファレンシャルモード励振する場合の前記差動伝送線路への第１の出力電力振幅と、コモンモード励振する場合の前記差動伝送線路への第２の出力電力振幅のうちの少なくとも一方を求め、
前記他の回路からの入力電力振幅で前記第１の出力電力振幅及び前記第２の出力電力振幅の前記少なくとも一方を除することで前記指標を算出する、
回路特性評価方法。

１ 回路特性評価装置
２ 入力部
３ 記憶部
４ 処理部
５ 出力部
１１ シミュレーション実行部
１２ ディファレンシャルモード評価部
１３ コモンモード評価部

Claims (16)

1. ２本の信号線を含む差動伝送線路を流れる電流が他の回路に与える影響を表す指標を求める回路特性評価方法であって、
   前記２本の信号線のそれぞれに波源を設定し、該二つの波源のそれぞれからの出力電圧の位相が互いに逆相となり、かつ該出力電圧の振幅が同一として、ディファレンシャルモード励振によって前記差動伝送線路に電流が流れる場合の前記２本の信号線それぞれを流れる電流と、前記他の回路を流れる電流及び電圧とを電磁界シミュレーションにより求め、
   前記差動伝送線路と前記他の回路間の電力の伝達関係を表す等価回路に従って、前記二つの波源のそれぞれからの出力電圧及び前記２本の信号線それぞれを流れる電流から前記ディファレンシャルモード励振による差動伝送線路からの入力電力振幅及び前記他の回路を流れる電流及び電圧から前記他の回路への出力電力振幅を求め、
   前記ディファレンシャルモード励振による差動伝送線路からの入力電力振幅と前記他の回路への出力電力振幅から前記指標を算出する、回路特性評価方法。
2. 前記等価回路は、コモンモード励振により前記差動伝送線路を流れる電流による入力がなくなるようにコモンモード励振による前記差動伝送線路のインピーダンスを用いて設定される、請求項１に記載の回路特性評価方法。
3. 前記電磁界シミュレーションにおいて、前記２本の信号線のそれぞれと前記二つの波源の間に接続されるインピーダンス素子のインピーダンスがコモンモード励振による前記差動伝送線路のインピーダンスの２倍に設定される、請求項２に記載の回路特性評価方法。
4. 前記差動伝送線路が複数存在し、
   前記２本の信号線それぞれを流れる電流と、前記他の回路を流れる電流及び電圧とを電磁界シミュレーションにより求めることは、前記複数の差動伝送線路ごとに、前記２本の信号線のそれぞれに波源を設定し、該二つの波源のそれぞれからの出力電圧の位相が互いに逆相となり、かつ該出力電圧の振幅が同一として、ディファレンシャルモード励振によって前記複数の差動伝送線路のそれぞれに電流が流れる場合の前記複数の差動伝送線路のそれぞれの前記２本の信号線に流れる電流と、前記他の回路を流れる電流及び電圧とを電磁界シミュレーションにより求め、
   前記入力電力振幅を求めることは、前記複数の差動伝送線路ごとに前記入力電力振幅を求め、
   前記指標を算出することは、前記複数の差動伝送線路のそれぞれの前記入力電力振幅の和で前記出力電力振幅を除することにより前記指標を算出する、請求項１〜３の何れか一項に記載の回路特性評価方法。
5. ２本の信号線を含む差動伝送線路を流れる電流が他の回路に与える影響を表す指標を求める回路特性評価方法であって、
   前記２本の信号線のそれぞれに波源を設定し、該二つの波源のそれぞれからの出力電圧の位相が互いに同相となり、かつ該出力電圧の振幅が同一として、コモンモード励振によって前記差動伝送線路に電流が流れる場合の前記２本の信号線それぞれを流れる電流と、前記他の回路を流れる電流及び電圧とを電磁界シミュレーションにより求め、
   前記差動伝送線路と前記他の回路間の電力の伝達関係を表す等価回路に従って、前記二つの波源のそれぞれからの出力電圧及び前記２本の信号線それぞれを流れる電流から前記コモンモード励振による差動伝送線路からの入力電力振幅及び前記他の回路を流れる電流及び電圧から前記他の回路への出力電力振幅を求め、
   前記コモンモード励振による差動伝送線路からの入力電力振幅と前記他の回路への出力電力振幅から前記指標を算出する、回路特性評価方法。
6. 前記等価回路は、ディファレンシャルモード励振により前記差動伝送線路を流れる電流による入力がなくなるようにディファレンシャルモード励振による前記差動伝送線路のインピーダンスを用いて設定される、請求項５に記載の回路特性評価方法。
7. 電磁界シミュレーションにおいて、前記２本の信号線のそれぞれと前記二つの波源の間に接続されるインピーダンス素子のインピーダンスがディファレンシャルモード励振による前記差動伝送線路のインピーダンスの半分に設定される、請求項６に記載の回路特性評価方法。
8. 前記差動伝送線路が複数存在し、
   前記２本の信号線それぞれを流れる電流と、前記他の回路を流れる電流及び電圧とを電磁界シミュレーションにより求めることは、前記複数の差動伝送線路ごとに、前記２本の信号線のそれぞれに波源を設定し、該二つの波源のそれぞれからの出力電圧の位相が互いに同相となり、かつ該出力電圧の振幅が同一として、コモンモード励振によって前記複数の差動伝送線路のそれぞれに電流が流れる場合の前記複数の差動伝送線路のそれぞれの前記２本の信号線に流れる電流と、前記他の回路を流れる電流及び電圧とを電磁界シミュレーションにより求め、
   前記入力電力振幅を求めることは、前記複数の差動伝送線路ごとに前記入力電力振幅を求め、
   前記指標を算出することは、前記複数の差動伝送線路のそれぞれの前記入力電力振幅の和で前記出力電力振幅を除することにより前記指標を算出する、請求項５〜７の何れか一項に記載の回路特性評価方法。
9. ２本の信号線を含む差動伝送線路を流れる電流が他の回路に与える影響を表す指標を求める回路特性評価装置であって、
   前記２本の信号線のそれぞれに波源を設定し、該二つの波源のそれぞれからの出力電圧の位相が互いに逆相となり、かつ該出力電圧の振幅が同一として、ディファレンシャルモード励振によって前記差動伝送線路に電流が流れる場合の前記２本の信号線それぞれを流れる電流と、前記他の回路を流れる電流及び電圧とを電磁界シミュレーションにより求めるシミュレーション実行部と、
   前記差動伝送線路と前記他の回路間の電力の伝達関係を表す等価回路に従って、前記二つの波源のそれぞれからの出力電圧及び前記２本の信号線それぞれを流れる電流から前記ディファレンシャルモード励振による差動伝送線路からの入力電力振幅及び前記他の回路を流れる電流及び電圧から前記他の回路への出力電力振幅を求め、前記ディファレンシャルモード励振による差動伝送線路からの入力電力振幅と前記他の回路への出力電力振幅から前記指標を算出する評価部と、
   を有する回路特性評価装置。
10. ２本の信号線を含む差動伝送線路を流れる電流が他の回路に与える影響を表す指標を求める回路特性評価装置であって、
    前記２本の信号線のそれぞれに波源を設定し、該二つの波源のそれぞれからの出力電圧の位相が互いに同相となり、かつ該出力電圧の振幅が同一として、コモンモード励振によって前記差動伝送線路に電流が流れる場合の前記２本の信号線それぞれを流れる電流と、前記他の回路を流れる電流及び電圧とを電磁界シミュレーションにより求めるシミュレーション実行部と、
    前記差動伝送線路と前記他の回路間の電力の伝達関係を表す等価回路に従って、前記二つの波源のそれぞれからの出力電圧及び前記２本の信号線それぞれを流れる電流から前記コモンモード励振による差動伝送線路からの入力電力振幅及び前記他の回路を流れる電流及び電圧から前記他の回路への出力電力振幅を求め、前記コモンモード励振による差動伝送線路からの入力電力振幅と前記他の回路への出力電力振幅から前記指標を算出する評価部と、
    を有する回路特性評価装置。
11. ２本の信号線を含む差動伝送線路を流れる電流が他の回路に与える影響を表す指標を求めることをコンピュータに実行させる回路特性評価用コンピュータプログラムであって、
    前記２本の信号線のそれぞれに波源を設定し、該二つの波源のそれぞれからの出力電圧の位相が互いに逆相となり、かつ該出力電圧の振幅が同一として、ディファレンシャルモード励振によって前記差動伝送線路に電流が流れる場合の前記２本の信号線それぞれを流れる電流と、前記他の回路を流れる電流及び電圧とを電磁界シミュレーションにより求め、
    前記差動伝送線路と前記他の回路間の電力の伝達関係を表す等価回路に従って、前記二つの波源のそれぞれからの出力電圧及び前記２本の信号線それぞれを流れる電流から前記ディファレンシャルモード励振による差動伝送線路からの入力電力振幅及び前記他の回路を流れる電流及び電圧から前記他の回路への出力電力振幅を求め、
    前記ディファレンシャルモード励振による差動伝送線路からの入力電力振幅と前記他の回路への出力電力振幅から前記指標を算出する、
    ことをコンピュータに実行させるための回路特性評価用コンピュータプログラム。
12. ２本の信号線を含む差動伝送線路を流れる電流が他の回路に与える影響を表す指標を求めることをコンピュータに実行させる回路特性評価用コンピュータプログラムであって、
    前記２本の信号線のそれぞれに波源を設定し、該二つの波源のそれぞれからの出力電圧の位相が互いに同相となり、かつ該出力電圧の振幅が同一として、コモンモード励振によって前記差動伝送線路に電流が流れる場合の前記２本の信号線それぞれを流れる電流と、前記他の回路を流れる電流及び電圧とを電磁界シミュレーションにより求め、
    前記差動伝送線路と前記他の回路間の電力の伝達関係を表す等価回路に従って、前記二つの波源のそれぞれからの出力電圧及び前記２本の信号線それぞれを流れる電流から前記コモンモード励振による差動伝送線路からの入力電力振幅及び前記他の回路を流れる電流及び電圧から前記他の回路への出力電力振幅を求め、
    前記コモンモード励振による差動伝送線路からの入力電力振幅と前記他の回路への出力電力振幅から前記指標を算出する、
    ことをコンピュータに実行させるための回路特性評価用コンピュータプログラム。
13. ２本の信号線を含む差動伝送線路を流れる電流が他の回路に与える影響を表す指標を求める回路特性評価方法であって、
    前記他の回路に波源を設定し、該波源からの出力電圧により、前記２本の信号線それぞれを流れる電流及び前記２本の信号線それぞれにおける電圧と、前記他の回路を流れる電流とを電磁界シミュレーションにより求め、
    前記差動伝送線路と前記他の回路間の電力の伝達関係を表す等価回路に従って、前記波源からの出力電圧及び前記他の回路を流れる電流から前記他の回路からの入力電力振幅を求め、
    前記等価回路に従って、前記２本の信号線のそれぞれを流れる電流及び前記２本の信号線のそれぞれの電圧から、ディファレンシャルモード励振する場合の前記差動伝送線路への第１の出力電力振幅と、コモンモード励振する場合の前記差動伝送線路への第２の出力電力振幅のうちの少なくとも一方を求め、
    前記他の回路からの入力電力振幅で前記第１の出力電力振幅及び前記第２の出力電力振幅の前記少なくとも一方を除することで得られた第１の値を前記指標として求める、回路特性評価方法。
14. 前記２本の信号線それぞれを流れる電流及び前記２本の信号線それぞれにおける電圧と、前記他の回路を流れる電流とを求めることは、前記他の回路がインピーダンス整合のための整合回路を含む場合において、前記電磁界シミュレーションにおいて当該整合回路を含めずに前記２本の信号線それぞれを流れる電流及び前記２本の信号線それぞれにおける電圧と、前記他の回路を流れる電流とを求め、
    前記指標を求めることは、前記第１の値を前記整合回路による電圧と電流の伝送特性に応じて補正して得られる値を前記指標とする、請求項１３に記載の回路特性評価方法。
15. ２本の信号線を含む差動伝送線路を流れる電流が他の回路に与える影響を表す指標を求める回路特性評価装置であって、
    前記他の回路に波源を設定し、該波源からの出力電圧により、前記２本の信号線それぞれを流れる電流及び前記２本の信号線それぞれにおける電圧と、前記他の回路を流れる電流とを電磁界シミュレーションにより求めるシミュレーション実行部と、
    前記差動伝送線路と前記他の回路間の電力の伝達関係を表す等価回路に従って、前記波源からの出力電圧及び前記他の回路を流れる電流から前記他の回路からの入力電力振幅を求め、前記等価回路に従って、前記２本の信号線のそれぞれを流れる電流及び前記２本の信号線のそれぞれの電圧から、ディファレンシャルモード励振する場合の前記差動伝送線路への第１の出力電力振幅と、コモンモード励振する場合の前記差動伝送線路への第２の出力電力振幅のうちの少なくとも一方を求め、前記他の回路からの入力電力振幅で前記第１の出力電力振幅及び前記第２の出力電力振幅の前記少なくとも一方を除することで得られた第１の値を前記指標として求める評価部と、
    を有する回路特性評価装置。
16. ２本の信号線を含む差動伝送線路を流れる電流が他の回路に与える影響を表す指標を求めることをコンピュータに実行させる回路特性評価用コンピュータプログラムであって、
    前記他の回路に波源を設定し、該波源からの出力電圧により、前記２本の信号線それぞれを流れる電流及び前記２本の信号線それぞれにおける電圧と、前記他の回路を流れる電流とを電磁界シミュレーションにより求め、
    前記差動伝送線路と前記他の回路間の電力の伝達関係を表す等価回路に従って、前記波源からの出力電圧及び前記他の回路を流れる電流から前記他の回路からの入力電力振幅を求め、
    前記等価回路に従って、前記２本の信号線のそれぞれを流れる電流及び前記２本の信号線のそれぞれの電圧から、ディファレンシャルモード励振する場合の前記差動伝送線路への第１の出力電力振幅と、コモンモード励振する場合の前記差動伝送線路への第２の出力電力振幅のうちの少なくとも一方を求め、
    前記他の回路からの入力電力振幅で前記第１の出力電力振幅及び前記第２の出力電力振幅の前記少なくとも一方を除することで得られた第１の値を前記指標として求める、
    ことをコンピュータに実行させるための回路特性評価用コンピュータプログラム。

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