JP2015099856A - 通液型キャパシタの電極用脱イオンシート - Google Patents

Abstract

【課題】通液型キャパシタに対して、単位体積当たりの高いイオン除去率と、単位時間当たりの高い通液流量とを付与し得る通液型キャパシタ用脱イオンシートを提供する。【解決手段】活性炭繊維を含む、通液型キャパシタの電極用脱イオンシートであって、前記脱イオンシートは、湿式抄紙法により形成されたものである、通液型キャパシタの電極用脱イオンシート。【選択図】なし

Description

本発明は、通液型キャパシタの電極用脱イオンシート、当該脱イオンシートを用いた通液型キャパシタ、当該通液型キャパシタを備える脱イオン液製造装置、及び当該脱イオン液製造装置を用いた脱イオン液の製造方法に関する。

従来、水などの液体中に含まれるイオン性物質を除去する方法として、薬品沈殿法、イオン交換法、逆浸透膜法、電気二重層の原理を利用した方法などが知られている。これらの中でも、電気二重層の原理を利用した方法では、電極での電気エネルギーの蓄電、放電を繰り返すことにより、イオン性物質の吸着・放出を行うことができるため、化学薬品を用いずに液体からイオン性物質の除去（吸着・放出）を行うことができるという利点を有する。

電気二重層の原理を利用した方法としては、セパレータを介して電極を配置した積層体からなる通液型キャパシタを用いる方法が知られている。通液型キャパシタにおいては、このような積層体にイオン性物質を含む液体を通液し、通液中に電極間に電圧を印加することにより電極表面にイオン性物質を吸着して、当該液体からイオン性物質を除去する。また、電極に吸着したイオン性物質は、無電圧または逆電圧の印加により電極表面から放出できるため、電極の再生に化学薬品を使用する必要がない。

例えば、特許文献１には、電気絶縁性多孔質通液性シートからなるセパレータを挟んで、高比表面積活性炭を主材とする活性炭層を配置し、その活性炭層の外側に集電極を配置し、さらにその集電極の外側に押え板を配置した構成を有する平板形状の通液型電気二重層コンデンサが開示されている。特許文献１に開示された通液型電気二重層コンデンサによれば、イオン性物質の除去率が高くかつ安定しており、工業的規模での実施が可能な通液型電気二重層コンデンサが提供されることが記載されている。

また、特許文献２には、複数の通液可能な電極と複数の通液可能なセパレータとを交互に積層した積層体を備え、前記電極は、活性炭粉末とバインダとを含む通液可能な活性炭シートを備え、前記活性炭粉末は１０〜５００μｍの中心粒子径を有し、前記バインダがフィブリル化繊維及び熱可塑性バインダ粒子から選ばれた少なくとも１種を含むことを特徴とする通液型キャパシタが開示されている。特許文献２に開示された通液型キャパシタによれば、従来の通液型キャパシタに比べて、イオン性物質の除去能力が高い通液型キャパシタが得られることが記載されている。

特開平６−３２５９８３号公報 国際公開第２０１０／１５０５３４号パンフレット

従来の通液型キャパシタにおいては、例えば、特許文献１及び特許文献２などのように、積層体を構成する電極には活性炭が用いられる場合がある。しかしながら、本発明者が検討を重ねたところ、特許文献１及び特許文献２に開示されたような活性炭を用いた通液型キャパシタにおいては、単位体積当たりのイオン除去率を高めようとすると、脱イオンに供する液体の単位時間当たりの通液流量が小さくなり、イオンを除去するのに長時間が必要になる場合があることが明らかとなった。また、逆に、脱イオンに供する液体の単位時間当たりの通液流量を高めようとすると、単位体積当たりのイオン除去率が低下する場合があることが明らかとなった。このように、従来の通液型キャパシタにおいては、単位体積当たりのイオン除去率と単位時間当たりの通液流量とを共に高めることが困難となる場合があることを見出した。さらに、本発明者がさらに検討を重ねたところ、イオン除去率と通液流量とを共に高めることが困難であることは、電極に使用される脱イオンシートの構成に起因することを見出した。

このような状況下、本発明は、通液型キャパシタに対して高いイオン除去率と高い通液流量とを付与し得る通液型キャパシタ用脱イオンシートを提供することを主な目的とする。さらに、本発明は、当該脱イオンシートを用いた通液型キャパシタ、当該通液型キャパシタを備える脱イオン液製造装置、及び当該脱イオン液製造装置を用いた脱イオン液の製造方法を提供することも目的とする。

本発明者は、上記のような課題を解決すべく鋭意検討を行った。その結果、活性炭繊維を含む、通液型キャパシタの電極用脱イオンシートにおいて、脱イオンシートが、湿式抄紙法により形成されたものであることにより、通液型キャパシタに対して高いイオン除去率と高い通液流量とを付与し得ることを見出した。さらに、本発明者は、このような脱イオンシートは、脱イオンに供する液体の自重によって通液型キャパシタを自然通液させる場合において、特に優れたイオン除去率及び通液流量を付与し得ることを見出した。本発明は、これらの知見に基づいて、さらに検討を重ねることにより完成された発明である。

すなわち、本発明は、下記に掲げる態様の発明を提供する。
項１． 活性炭繊維を含む、通液型キャパシタの電極用脱イオンシートであって、
前記脱イオンシートは、湿式抄紙法により形成されたものである、通液型キャパシタの電極用脱イオンシート。
項２． ７７．４Ｋにおける窒素吸着等温線によりＤＨ法で求めた細孔分布において細孔直径２０Å以上５００Å未満の範囲のメソ細孔容積が０．００２〜０．８ｍｌ／ｇであり、かつ、全細孔容積に対する前記メソ細孔容積の割合が１〜８０％である、項１に記載の通液型キャパシタの電極用脱イオンシート。
項３． 前記活性炭繊維は、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｙ、Ｐｔ、及びＧｄからなる群から選択された少なくとも１種を含む、項１または２に記載の通液型キャパシタの電極用脱イオンシート。
項４． 電極とセパレータとが交互に積層された積層体を備える通液型キャパシタであって、
前記電極は、項１〜３のいずれかに記載の通液型キャパシタの電極用脱イオンシートを有する、通液型キャパシタ。
項５． 項４に記載の通液型キャパシタと、
前記通液型キャパシタの前記電極に電気的に接続された電源と、
前記通液型キャパシタを収容する容器と、
を備え、
前記通液型キャパシタにおいては、前記電源の正極側が電気的に接続された前記電極と、負極側が電気的に接続された前記電極とが、前記セパレータを介して前記積層体の積層方向に交互に積層されており、
前記容器内において、前記通液型キャパシタの積層方向の一方側から他方側に向かって、脱イオンに供される液体が通液される、脱イオン液製造装置。
項６． 前記脱イオンに供される液体の通液が、前記脱イオンに供される液体の自重により行われる、項５に記載の脱イオン液製造装置。
項７． 項５または６に記載の脱イオン液製造装置を用いる、脱イオン液の製造方法であって、
前記通液型キャパシタの積層方向の一方側から他方側に向かって、脱イオンに供される液体を通液しながら、前記電極間に電圧を印加する、脱イオン液の製造方法。

本発明によれば、通液型キャパシタに対して、単位体積当たりの高いイオン除去率と、単位時間当たりの高い通液流量とを付与し得る通液型キャパシタ用脱イオンシートを提供することができる。さらに、本発明によれば、当該脱イオンシートを用いた通液型キャパシタ、当該通液型キャパシタを備え、高いイオン除去率と高い通液流量とを備えた脱イオン液製造装置、及び当該脱イオン液製造装置を用いた脱イオン液の製造方法を提供することができる。

本発明の通液型キャパシタを構成する積層体の一例（層数が９層である場合）の略図的断面図である。 本発明の脱イオン液製造装置の模式図である。

以下、本発明の通液型キャパシタ用脱イオンシート、当該脱イオンシートを用いた通液型キャパシタ、当該通液型キャパシタを備える脱イオン液製造装置、及び当該脱イオン液製造装置を用いた脱イオン液の製造方法について詳述する。

１．通液型キャパシタ用脱イオンシート
本発明の通液型キャパシタ用脱イオンシートは、活性炭繊維を含む通液型キャパシタの電極用脱イオンシートであって、当該脱イオンシートが、湿式抄紙法により形成されたものであることを特徴とする。

本発明の脱イオンシートに含まれる活性炭繊維の種類としては、例えば、ポリアクリロニトリル系、レーヨン系、フェノール樹脂系、石炭ピッチ系、石油ピッチ系等の繊維を不融化し、所望により炭化処理した後、水蒸気、二酸化炭素を含有する雰囲気中、所定温度で所定時間保持することによって賦活することにより製造される任意の活性炭繊維を採用することができる。通液型キャパシタに対して高いイオン除去率と高い通液流量とを付与する観点から、これらの中でも、石炭ピッチ、石油ピッチを原料とした活性炭繊維が好ましい。活性炭繊維は、１種類単独で使用してもよいし、２種類以上を組み合わせて使用してもよい。

本発明において、活性炭繊維は、７７．４Ｋにおける窒素吸着等温線によりＢＪＨ法で求めた細孔分布において細孔直径２０Å以上５００Å未満の範囲のメソ細孔容積Ｖｆ_mesoが０．０２〜０．８ｍｌ／ｇであり、かつ、全細孔容積に対する当該メソ細孔容積の割合Ｒｆ_mesoが５〜４５％であることが好ましい。活性炭繊維のメソ細孔容積と、全細孔容積に対する当該メソ細孔容積の割合とが上記の範囲にあることにより、通液型キャパシタに対してより高いイオン除去率とより高い通液流量とを付与し得る。なお、「メソ細孔」とは、細孔直径が２０Å以上５００Å未満の細孔をいい、「ミクロ細孔」とは、細孔直径が２０Å未満の細孔をいう。

本発明において、活性炭繊維及び通液型キャパシタ用脱イオンシートの細孔分布は、それぞれ、７７．４Ｋにおいて窒素吸着等温線に基づいて算出されるものであり、具体的には次のようにして窒素吸着等温線が作成される。活性炭繊維または通液型キャパシタ用脱イオンシートを７７．４Ｋ（窒素の沸点）に冷却し、窒素ガスを導入して容量法により窒素ガスの吸着量Ｖ［ｍｌ／ｇ］を測定する。このとき、導入する窒素ガスの圧力Ｐ［ｍｍＨｇ］を徐々に上げ、窒素ガスの飽和蒸気圧Ｐ₀［ｍｍＨｇ］で除した値を相対圧力Ｐ／Ｐ₀として、各相対圧力に対する吸着量をプロットすることにより窒素吸着等温線が作成される。窒素ガスの吸着量は、市販の自動ガス吸着量測定装置（例えば、商品名「ＡＵＴＯＳＯＲＢ−６」（ＱＵＡＮＴＣＨＲＯＭＥ製）や商品名「ＢＥＬＳＯＲＰ−ｍｉｎｉ」（日本ベル社製）等）を用いて実施できる。本発明では、窒素吸着等温線に基づき、公知の解析方法に従って細孔分布を求めることができる。この解析は、上記装置に付属する解析プログラム等のような公知の手段を用いることができる。

本発明において、活性炭繊維のメソ細孔容積Ｖｆ_mesoは、上記の細孔分布に基づきＢＪＨ法で計算し、ミクロ細孔容積Ｖｆ_microは上記の細孔分布に基づきｔ−ｐｌｏｔ法で計算する。また、後述する通液型キャパシタ用脱イオンシートのメソ細孔容積Ｖｓ_mesoは、上記の細孔分布に基づきＤＨ法で計算し、ミクロ細孔容積Ｖｓ_microは上記の細孔分布に基づきｔ−ｐｌｏｔ法で計算する。ＢＪＨ法は公知の方法であり、具体的には、「Ｊ．Ａｍｅｒ．Ｃｈｅｍ．Ｓｏｃ．，７３，３７３（１９５１））」に開示された方法が採用される。また、ＤＨ法は、具体的には、「Ｄ．Ｄｏｌｌｉｍｏｒｅ， Ｇ．Ｒ． Ｈｅａｌ， Ｊ． Ｃｏｌｌｏｉｄ Ｉｎｔｅｒｆａｃｅ Ｓｃｉ．， ３３ ５０８ （１９７０）」に開示された方法が採用される。

また、本発明において、活性炭繊維の全細孔容積Ｖｆ_total及び通液型キャパシタ用脱イオンシートの全細孔容積Ｖｓ_totalは、それぞれ、上記の窒素ガスの吸着量の測定結果における窒素の最大吸着量から計算することができる。活性炭繊維の全細孔容積に対する当該メソ細孔容積の割合Ｒｆ_mesoは下記式（１）により、また、通液型キャパシタ用脱イオンシートの全細孔容積に対する当該メソ細孔容積の割合Ｒｓ_mesoは下記式（２）により算出する。
Ｒｆ_meso＝Ｖｆ_meso／Ｖｆ_total×１００（％） ・・・（１）
Ｒｓ_meso＝Ｖｓ_meso／Ｖｓ_total×１００（％） ・・・（２）

通液型キャパシタに対して高いイオン除去率と高い通液流量とを付与する観点から、活性炭繊維のメソ細孔容積Ｖｆ_mesoとしては、０．１５〜０．８ｍｌ／ｇ程度であることがより好ましい。また、同様の観点から、活性炭繊維の全細孔容積に対する当該メソ細孔容積の割合Ｒｆ_mesoとしては、２０〜８０％程度がより好ましい。

本発明において、活性炭繊維の比表面積（窒素を被吸着物質として用いたＢＥＴ法（１点法）により測定される値）としては、好ましくは７００〜２５００ｍ²／ｇ程度、より好ましくは１０００〜２０００ｍ²／ｇ程度が挙げられる。また、活性炭繊維の全細孔容積としては０．３０〜１．５０ｍｌ／ｇ程度、ミクロ細孔容積としては０．２５〜１．３０ｍｌ／ｇ程度、メソ細孔モード直径としては５〜７０Å程度であることが好ましい。なお、本発明における「メソ細孔モード直径」とは、前記した細孔分布に基づきＢＪＨ法により計算される２０〜５００Åのメソポア領域における細孔容積分布のピークが位置する細孔直径を意味する。活性炭繊維がこれらの物性を有することにより、通液型キャパシタに対してより高いイオン除去率とより高い通液流量とを付与し得る。

本発明において、活性炭繊維は、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｙ、Ｐｔ、及びＧｄからなる群から選択された少なくとも１種の金属成分を含むことが好ましい。活性炭繊維は、これらの金属成分を含むことによって、特定のメソ細孔モード直径を有する活性炭繊維となり得る。例えば、含有する金属成分の種類に応じて次のような構造・特性を有する活性炭繊維となる。これらの活性炭繊維を用いることにより、通液型キャパシタに対してより高いイオン除去率とより高い通液流量とを付与し得る。

（ａ）Ｍｇを含む場合
７７．４Ｋにおける窒素吸着等温線よりＢＪＨ法で求めた細孔分布において細孔直径３０Å以上５０Å未満の範囲のメソ細孔容積が０．０２〜０．４０ｍｌ／ｇであり、全細孔容積に対する上記メソ細孔容積の割合が５〜４５％であり、かつ、メソ細孔モード直径が３０〜３６Åである活性炭繊維

（ｂ）Ｍｎ、Ｙ、Ｐｔ、Ｇｄの少なくとも１種を含む場合
７７．４Ｋにおける窒素吸着等温線よりＢＪＨ法で求めた細孔分布において細孔直径３０Å以上５０Å未満の範囲のメソ細孔容積が０．０２〜０．４０ｍｌ／ｇであり、全細孔容積に対するメソ細孔容積の割合が５〜４５％であり、かつ、メソ細孔モード直径が３４〜４０Åである活性炭繊維

（ｃ）Ｆｅを含む場合
７７．４Ｋにおける窒素吸着等温線よりＢＪＨ法で求めた細孔分布において細孔直径３０Å以上５０Å未満の範囲のメソ細孔容積が０．０２〜０．４０ｍｌ／ｇであり、全細孔容積に対するメソ細孔容積の割合が５〜４５％であり、かつ、メソ細孔モード直径が４０Å〜４５Åである活性炭繊維

活性炭繊維の平均繊維径としては、好ましくは３０μｍ以下、より好ましくは５〜２０μｍ程度が挙げられる。活性炭繊維の平均繊維径がこのような値を有することにより、通液型キャパシタに対してより高いイオン除去率とより高い通液流量とを付与し得る。また、活性炭繊維の平均繊維長としては、シート状に成形できれば特に制限されないが、０．５〜５０ｍｍ程度が好ましく、３〜２５ｍｍ程度がより好ましい。平均繊維長がこのような範囲にあることにより、脱イオンシートに十分な強度が付与することができ、かつ、後述の湿式抄紙法において液体中での分散性が高くなり、均一なシートを形成し易くなる。また、湿式抄紙法により形成された脱イオンシート中の活性炭繊維の繊維長としては、３ｍｍ以下が好ましい。３ｍｍ以下とするには、叩解機にて叩解することにより容易となる。なお、本発明の活性炭繊維の平均繊維径は、画像処理繊維径測定装置（ＪＩＳ Ｋ １４７７に準拠）により測定した値である。また、活性炭繊維の平均繊維長は、画像測定ソフト、商品名「ＭｉｃｒｏＭｅａｓｕｒｅ」（スカラ社製）等）を用いて測定した値である。

上記のような活性炭繊維は、公知の方法により製造することができ、例えば、特開２００４−１８２５１１号公報に記載された方法により製造することができる。また、活性炭繊維の市販品としては、アドール社製のＡ−１５などが挙げられる。

本発明の脱イオンシートにおける活性炭繊維の含有量としては、本発明の効果を奏することを限度として特に制限されないが、好ましくは１０質量％以上、より好ましくは１０〜９５質量％程度、さらに好ましくは４５〜９５質量％程度が挙げられる。本発明の脱イオンシートにおける活性炭繊維の割合がこのような値を有することにより、通液型キャパシタに対してより高いイオン除去率とより高い通液流量とを付与し得る。中でも、脱イオンに供する液体の自重によって通液型キャパシタを自然通液させる場合において特に優れたイオン除去率及び通液流量を付与し得るという観点から、８０〜９５質量％程度が特に好ましい。

本発明の脱イオンシートは、湿式抄紙法により形成されたものである。すなわち、本発明の脱イオンシートは、上記の活性炭繊維を湿式抄紙法によりシート状に成形して得られたものである。本発明の脱イオンシートは、湿式抄紙法により形成されていることにより、従来の脱イオンシートに比して高いイオン除去率と高い通液流量とを両立できる。本発明において、このような格別な効果が奏される機序の詳細は明らかではないが、例えば次のように考えることができる。すなわち、本発明の脱イオンシートが湿式抄紙法により形成されていることにより、活性炭繊維の平均繊維長が短いものとなりやすく、かつ、活性炭繊維が均一に分布する。このため、脱イオンシートにおいて、活性炭繊維を高密度なものとしながら、通液の際にかかる抵抗の小さいシートに成形することができる。さらに、後述するバインダーを用いる場合において、バインダーの融着に起因する活性炭繊維の比表面積の低下が抑制されやすくなる。これらが作用し、単位時間当たりの通液流量の低下を抑制しつつ、単位体積当たりの高いイオン除去率が達成されているものと考えられる。以下、本発明における湿式抄紙法について、具体的に説明する。

まず、活性炭繊維を含む投入原料を液体中で分散、混合してスラリーを調製する。これにより、活性炭繊維が分散した状態となる。このとき、予め投入原料を叩解機にて叩解することが好ましい。次に、スラリーを湿式抄紙法により抄紙し、シート状に成形する。すなわち、シートの形成には、抄紙機などを用い、抄紙の要領で水中の固形分をシート状となすように固液分離する。次に、得られた湿ったシートを乾燥させることにより、本発明の脱イオンシートが得られる。活性炭繊維を分散させる液体としては、好ましくは水、アルコールなどが挙げられ、好ましくは水が挙げられる。

投入原料中における活性炭繊維の割合としては、スラリー中において活性炭繊維が均一に分散されれば特に制限されず、例えば１０〜９５質量％程度が挙げられる。通液型キャパシタに対してより高いイオン除去率とより高い通液流量とを付与し得るという観点から、４５〜９５質量％が好ましい。さらに、脱イオンに供する液体の自重によって通液型キャパシタを自然通液させる場合において特に優れたイオン除去率及び通液流量を付与し得るという観点から、８０〜９５質量％が特に好ましい。

活性炭繊維を含むスラリーを調製する際には、バインダーを混合することが好ましい。バインダーを混合することにより、脱イオンシートの機械的強度を高めることができる。すなわち、本発明の脱イオンシートは、バインダーを含むことが好ましい。湿式抄紙法において、バインダーを混合する場合、固液を分離した湿ったシートを形成した後、バインダーの少なくとも一部が溶融する温度以上の温度で熱処理することにより、脱イオンシートにおける活性炭繊維とバインダーとの結合を強固なものとし、バインダーの機械的強度を高めることができる。

投入原料中におけるバインダーの割合としては、スラリー中において活性炭繊維が均一に分散されれば特に制限されず、例えば３〜９０質量％程度が挙げられる。通液型キャパシタに対してより高いイオン除去率とより高い通液流量とを付与し得るという観点から、３〜５０質量％が好ましい。さらに、脱イオンに供する液体の自重によって通液型キャパシタを自然通液させる場合において特に優れたイオン除去率及び通液流量を付与し得るという観点から、３〜１５質量％が特に好ましい。

バインダーとしては、脱イオンシートの機械的強度を高める得るものであれば特に制限されないが、好ましくはアクリル繊維、ポリオレフィン繊維、ポリエステル繊維などのバインダー繊維が好ましい。バインダーは、１種類単独で使用してもよいし、２種類以上を組み合わせて使用してもよい。

バインダー繊維としては、好ましくは、融点または軟化点の異なる２成分以上のポリマーで形成された熱融着性の繊維が挙げられ、より好ましくは、高融点ポリマーを芯成分、低融点ポリマーを鞘成分とする芯鞘構造を有する合成繊維が挙げられる。芯鞘構造を有するバインダー繊維の具体例としては、芯部がポリプロピレンで鞘部が変性ポリエチレンにより構成された合成繊維（ポリオレフィン系複合繊維）、芯部がポリエチレンテレフタレートで鞘部がポリオレフィンにより構成されたからなる合成繊維（ポリオレフィン・ポリエステル複合繊維）、芯部がポリエチレンテレフタレートで鞘部が低融点（低軟化点）ポリエステルにより構成された合成繊維（ポリエステル系複合繊維）が挙げられる。芯鞘構造を有する合成繊維としては、市販品を使用することができ、例えば、ユニチカトレーディング株式会社からメルティーの商標で上市されているポリエステル複合繊維が好ましい。芯鞘構造を有するバインダー繊維を用いることにより、高融点ポリマーを芯成分とし、低融点ポリマーを鞘成分とするバインダー繊維とが充分に分散混合されて、両方の繊維が均一に分散して複合化した状態とすることができる。また、芯鞘構造を有するバインダー繊維を用いる際に、上記の固液分離により得られた湿ったシートをバインダー繊維の鞘成分の融点以上、芯成分の融点−２０℃以下の温度で熱処理することにより、機械的強度に優れた脱イオンシートが得られる。

バインダー繊維の平均繊維長としては、好ましくは１〜５０ｍｍ程度、より好ましくは３〜２５ｍｍ程度が挙げられる。また、バインダー繊維の平均繊維径としては、好ましくは２〜１００μｍ程度、より好ましくは５〜５０μｍ程度が挙げられる。バインダー繊維の平均繊維長及び平均繊維径が、それぞれ、これらの範囲にあることにより、脱イオンシートの機械的強度を高めることができ、かつ、スラリー中での活性炭繊維とバインダー繊維との分散性を高めることができる。

本発明においては、抄紙後のシートの強度を向上させるために、スラリー中に合成パルプを添加して製造することもできる。合成パルプとは、例えばポリオレフィン系、アクリル系、ポリイミド系、芳香族ポリアミド系、全芳香族ポリエステル系等の熱可塑性ポリマーからなるものや、セルロース系のパルプ状多分岐繊維である。これらの合成パルプは、液体中に分散させた場合に他材料の捕捉力が非常に強力なため、合成パルプの少量の添加で湿式抄紙法により強度の高いシートを作製することができる。合成パルプとしては、市販品を使用することができ、例えば東洋紡社からＢｉＰＵＬの商標で上市されているアクリル系の合成パルプが好ましい。

投入原料中における合成パルプの割合としては、スラリー中において活性炭繊維が均一に分散されれば特に制限されず、例えば１〜９０質量％程度が挙げられる。通液型キャパシタに対してより高いイオン除去率とより高い通液流量とを付与し得るという観点から、１〜５０質量％が好ましい。さらに、脱イオンに供する液体の自重によって通液型キャパシタを自然通液させる場合において特に優れたイオン除去率及び通液流量を付与し得るという観点から、１〜１０質量％が特に好ましい。

本発明では、必要に応じて、熱処理して得られた活性炭繊維シートの密度を上げるために面圧０．１ｋｇｆ／ｃｍ²以上のプレス圧力下に加熱し、次いでプレス圧力を保持した状態で冷却することも可能である。

スラリーを調製する際には、必要に応じて、例えば結合剤を用いることもできる。結合剤は固体成分で３質量％未満、特に１質量％未満を添加させることが好ましい。結合剤としては、例えば、結合したスルホニウム基、イソチオウロニウム基、ピリジニウム基、第四アンモニウム基、サルフェート基、スルホネート基又はカルボキシレート基を含有するアクリルポリマー又はスチレン・ブタジエンポリマーのような結合した陰イオンもしくは陽イオン電荷を有する実質的に水に不溶な有機ポリマーからなるポリマーラテックス等が挙げられる。

さらに、この結合剤を使用する方法では、有機凝集剤を併用することが好ましい。適当な有機凝集剤としては、アルミニウム・ポリクロリド（アルミニウム・ヒドロオキシクロリド）、一部加水分解したポリアクリルアミド、変性陽イオンポリアクリルアミド、ジアリルジエチルアンモニウムクロリド等の種々の有機凝集剤が挙げられる。この凝集剤の添加量はシートの３質量％未満、好ましくは１質量％未満である。また、分散性を向上させるために、例えばキサンタンガム等のスラリー粘度調整剤を用いることもできる。このような増粘剤の添加量は、活性炭繊維シートの２質量％未満であることが好ましい。

本発明の脱イオンシートは、７７．４Ｋにおける窒素吸着等温線によりＤＨ法で求めた細孔分布において細孔直径２０Å以上５００Å未満の範囲のメソ細孔容積Ｖｓ_mesoが０．００２〜０．８ｍｌ／ｇであり、かつ、全細孔容積に対する前記メソ細孔容積の割合Ｒｓ_mesoが１〜８０％であることが好ましい。本発明においては、脱イオンシートがこれらの物性値を有することにより、通液型キャパシタに対してより高いイオン除去率とより高い通液流量とを付与し得る。なお、本発明の脱イオンシートのメソ細孔容積Ｖｓ_meso、ミクロ細孔容積Ｖｓ_micro、全細孔容積に対する当該メソ細孔容積の割合Ｒｓ_mesoは、それぞれ、前述した方法により測定される値である。

通液型キャパシタに対してさらに高いイオン除去率及び通液流量を付与する観点から、脱イオンシートのメソ細孔容積Ｖｓ_mesoとしては、０．１５〜０．８ｍｌ／ｇ程度であることがより好ましい。また、同様の観点から、全細孔容積に対する当該メソ細孔容積の割合としては、２０〜８０％程度がより好ましい。

同様の観点から、本発明の脱イオンシートは、以下の物性を有することが好ましい。ミクロ細孔容積としては、好ましくは０．２〜１．３０ｍｌ／ｇ程度、より好ましくは０．５〜１．３０ｍｌ／ｇ程度である。全細孔容積としては、好ましくは０．５〜１．５０ｍｌ／ｇ程度、より好ましくは０．７〜１．５０ｍｌ／ｇ程度である。比表面積（窒素を被吸着物質として用いたＢＥＴ法（１点法）により測定される値）としては、好ましくは７００〜２５００ｍ²／ｇ程度、より好ましくは１０００〜２５００ｍ²／ｇ程度である。

本発明の脱イオンシートの厚みとしては、好ましくは０．２〜１．２ｍｍ程度、より好ましくは０．５〜０．９ｍｍ程度が挙げられる。脱イオンシートの厚みがこのような範囲にあることにより、通液型キャパシタに対してより高いイオン除去率及び通液流量を付与し得る。

本発明の脱イオンシートを通液型キャパシタとして用いる場合、上記脱イオンシートを厚み方向に対して加圧し圧縮することが好ましく、圧縮後の厚みとしては０．３５〜０．６０ｍｍ程度、より好ましくは０．４０〜０．５５ｍｍ程度が挙げられる。脱イオンシートの厚みがこのような範囲にあることにより、通液型キャパシタに対して特に高いイオン除去率及び通液流量を付与し得る。

また、本発明の脱イオンシートの目付としては、好ましくは３０〜２００ｇ／ｍ²程度、より好ましくは３０〜１３０ｇ／ｍ²程度、さらに好ましくは７０〜９０ｇ／ｍ²程度が挙げられる。脱イオンシートの目付がこのような範囲にあることにより、通液型キャパシタに対してより高いイオン除去率及び通液流量を付与し得る。

後述の通り、本発明の湿式抄紙法により形成された脱イオンシートは、通液型キャパシタ（脱イオン液製造装置）に用いられた場合に、驚くべきことに、脱イオンに供される液体の自重によって自然通液されることにより、特に優れたイオン除去率と通液流量とを発揮することができる。

本発明の脱イオンシートは、例えば、通液型キャパシタ、これを備える脱イオン液製造装置に好適に使用することができ、例えば後述のような通液型キャパシタ、脱イオン液製造装置などに適用することができる。

２．通液型キャパシタ
本発明の通液型キャパシタは、上記の本発明の脱イオンシートを用いたものである。具体的には、本発明の通液型キャパシタは、電極とセパレータとが交互に積層された積層体を備えており、当該電極が、上記の脱イオンシートを有している。

本発明の通液型キャパシタにおいて、電極としては、上記の脱イオンシートを有していれば特に制限されないが、高いイオン除去率及び通液流量を発揮させる観点からは、好ましくは集電極を備えていることが好ましい。

本発明の通液型キャパシタの積層構造について、図１の略図的断面図を用いて説明する。図１に示される積層体１において、電極２とセパレータ３とが交互に積層されている。電極２において、脱イオンシート２１は、集電極２２の上に形成されている。複数の脱イオンシート２１の間には、絶縁性のセパレータ３が配置されている。通液型キャパシタを構成する積層体１は、図１に示すように、電極２（集電極２１／脱イオンシート２２）／セパレータ３／電極２（脱イオンシート２１／集電極２２）という積層構造を最小単位としており、図１においては、このような積層構造が連続して２つ形成されている（集電極、脱イオンシート、及びセパレータの合計層数が９層）である場合について示されている。

集電極としては、導電性材料により構成されていれば特に制限されず、例えば、銅板、アルミニウム板、カーボン板、フォイル状グラファイトなど、上記の脱イオンシートと密着可能なものを用いることができる。なお、集電極に通液性を付与するために、集電極に通液孔を設けてもよい。集電極の厚みとしては、好ましくは０．０１〜１ｍｍ程度、より好ましくは０．０２〜０．５ｍｍ程度が挙げられる。なお、電極間の印加を容易にするため、後述の脱イオン製造装置において、集電極に端子（リード）を設けることが好ましい。

セパレータとしては、通液性及び絶縁性を有するものであれば特に制限されず、例えば、ろ紙、不織布などが挙げられる。また、セパレータの厚みとしては、好ましくは３０〜３００μｍ程度、より好ましくは５０〜２５０μｍ程度が挙げられる。なお、本発明の通液型キャパシタにおいては、脱イオンシート、セパレータ、集電極以外の層を１層以上有していてもよい。

本発明の通液型キャパシタにおいて、脱イオンシート、セパレータ、集電極などの積層体を構成する層の合計層数としては、目的とする通液型キャパシタの大きさ、単位体積当たりのイオン除去性能、及び単位時間当たりの通液流量に応じて適宜設定することができ、例えば１０層以上、好ましくは４０〜１００層程度が挙げられる。

本発明の通液型キャパシタを構成する積層体の高さ（積層方向における厚み）は、目的とする通液型キャパシタの大きさ、イオン除去性能、及び単位時間当たりの通液流量に応じて適宜設定することができ、コンパクト化、イオン除去性能、及び単位時間当たりの通液流量のいずれも向上させる観点から、例えば５ｍｍ以上、好ましくは２０〜５０ｍｍ程度が挙げられる。当該積層体の高さは、一般に、積層体を構成する層数及び各層の厚みの増加により高くなるが、積層体の積層方向に圧力を加えることによって、高さを調整することができる。積層体に加える圧力が大きいほど、積層体の高さは低くなり、積層体の密度は高くなるため、単位体積当たりのイオン除去率を高めることができるが、単位時間当たりの通液流量は低下する。

本発明の通液型キャパシタにおいて、積層体の高さ方向に対して垂直方向の断面積は、目的とする通液型キャパシタの大きさ、イオン除去性能、及び単位時間当たりの通液流量に応じて適宜設定することができるが、コンパクト化、イオン除去性能、及び単位時間当たりの通液流量のいずれも向上させる観点から、１０００〜５０００ｃｍ²が好ましい。本発明の通液型キャパシタは、脱イオンシートが湿式抄紙法により形成されたものであるため、通液型キャパシタをコンパクトなものとしても、単位時間当たりの通液流量の低下を抑制しつつ、単位体積当たりの高いイオン除去率が達成することができる。また、コンパクト化を図ることにより、例えばポット型浄水器とした場合に家庭用の冷蔵庫への収納にも対応可能となる。

本発明の通液型キャパシタは、脱イオン液製造装置に好適に使用することができ、例えば後述のような脱イオン液製造装置などに適用することができる。

３．脱イオン液製造装置
本発明の脱イオン液製造装置は、上記の本発明の通液型キャパシタを備えている。具体的には、本発明の脱イオン液製造装置は、上記の通液型キャパシタと、電源と、容器とを備えている。電源は、通液型キャパシタの上記電極に電気的に接続されている。通液型キャパシタにおいて、電源の正極側が電気的に接続された電極と、負極側が電気的に接続された電極とが、セパレータを介して積層体の積層方向に交互に積層されている。また、容器は、通液型キャパシタを収容している。当該容器内において、通液型キャパシタの積層方向の一方側から他方側に向かって、脱イオンに供される液体が通液される。本発明の脱イオン液製造装置の模式図を図３に示す。

本発明の脱イオン液製造装置において、容器の大きさ及び形状としては、上記の通液型キャパシタを収容できれば特に制限されないが、通液型キャパシタの全ての電極間に脱イオンに供される液体が通液されるために、容器は、積層方向において通液型キャパシタの形状に沿った内部空間を有することが好ましい。

本発明の脱イオン液製造装置においては、脱イオンに供される液体の通液は、ポンプなどで通液流量を一定に制御してもよいし、当該液体の自重による自然通液で行ってもよいが、自然通液により行うことが特に好ましい。本発明の脱イオン液製造装置においては、驚くべきことに、自然通液を行うことにより、より高いイオン除去率及び通液流量を発揮させることが可能となる。自然通液によって、より高いイオン除去率及び通液流量を発揮させることが可能となる理由は不明であるが、本発明の脱イオンシートが湿式抄紙法により形成されていることと関連しているものと考えられる。

本発明の脱イオン液製造装置において、通液型キャパシタの積層方向に対し垂直な断面の断面積が２５００ｃｍ²である場合に、単位時間当たりの通液流量（ｍｌ／分）としては、好ましくは２０ｍｌ／分以上、より好ましくは５０〜１２０ｍｌ／分程度が挙げられる。なお、自然通液により行った場合には、当該通液量は、通液開始から通液完了までの平均値である。

脱イオンに供される液体としては、イオンを含む液体であれば特に制限されず、例えば、水、海水、廃液などが挙げられ、これらの中でも水道水、硬水などの水が挙げられる。また、除去されるイオン性物質としても、特に制限されず、金属塩、アミン塩、アンモニウム塩、無機酸、有機酸などの液体中でイオンに解離可能な電解質などが挙げられる。本発明の脱イオン液製造装置は、５〜６００ｐｐｍ程度の金属イオンなどを含む硬水の脱イオン水の製造方法として特に好適に使用することができる。

本発明の脱イオン液製造装置において、脱イオンに供される液体の通液が脱イオンに供される液体の自重により行われる場合、ＣａＣｌ₂及びＭｇＣｌ₂を用い、Ｍｇ²⁺：Ｃａ²⁺＝３：１（重量比）となるようにして、下記の式（３）で算出される硬度成分となるイオン濃度が１００ｐｐｍの硬水を用い、単位時間当たりの通液流量（ｍｌ／分）が１００ｍｌ／分となるように通液をおこない、１．５Ｖの電圧を印加したときのイオン除去率が７５％以上であることが好ましい。これにより、例えば１Ｌの硬水を短時間で効率的に軟水化することが可能となり、一般家庭で用いられるポット型浄水器として特に適したものとすることができる。上記通液流量及びイオン除去率とするためには、脱イオンシートが湿式抄紙法により形成されたものであることのほか、活性炭繊維の細孔分布、比表面積、平均繊維長、平均繊維径及び含有量、バインダー及び／または合成パルプの含有量、脱イオンシートの厚み及び目付、脱イオンシート、セパレータ、集電極などの積層体を構成する層の合計層数、通液型キャパシタを構成する積層体の高さ等を適宜調整することにより可能となる。
硬度（ｐｐｍ）＝Ｃａ²⁺（ｐｐｍ）×２．５＋Ｍｇ²⁺（ｐｐｍ）×４．１ （３）

４．脱イオン液の製造方法
本発明の脱イオン液の製造方法は、上記の本発明の脱イオン液製造装置を用いて行うことができる。すなわち、脱イオン液製造装置に備え付けられた通液型キャパシタの積層方向の一方側から他方側に向かって、脱イオンに供される液体を通液しながら、通液型キャパシタの電極間に電圧を印加する。これにより、通液中の液体に含まれるカチオンはアノード側の電極に吸着され、アニオンはカソード側に吸着され、液体からイオン性物質が除去されて、脱イオン液が製造される。電極間に印加する電圧としては、特に制限されないが、例えば０．５〜５Ｖ程度が挙げられる。電極間に電圧を印可する方法としては、セパレータを介して積層体の積層方向に交互に積層されている電極において、互いに対向する電極の一方側には電源の正極、他方側には電源の負極をそれぞれ電気的に接続して行うことができる。また、電極に吸着したイオン性物質は、無電圧または逆電圧の印加により電極表面から放出できる。このため、電極に吸着したイオン性物質は、高濃度のイオン性物質を含む液体として排出することができる。

以下に、実施例及び比較例を示して本発明を詳細に説明する。ただし、本発明は、実施例に限定されない。

(実施例１)
以下の湿式抄紙法により、脱イオンシートを作製した。活性炭繊維（アドール社製のＡ−１５）８７質量部と、バインダーとして鞘部の軟化点が８０℃、芯部の融点が２５０℃の芯鞘構造のポリエステル複合繊維（メルティー４０８０、２．２ｄｔｅｘ×５ｍｍ、ユニチカ社製）１０質量部と、合成パルプとしてアクリル繊維（ＢｉＰＵＬ、東洋紡社製）３質量部を、叩解機を用いて水中で混合、せん断し、均一に分散した水性スラリーを調製した。次に、得られた水性スラリーを所定の流量でワイヤー上に流して水中の固形分をシート状とし、その後、プレスパートを経てドライヤーパートでシートを乾燥した。さらに、カレンダーパートでシート表面を平滑にしてからリールで巻き取り、脱イオンシートを得た。

なお、実施例１で用いた活性炭繊維の比表面積は、比表面積１７３０ｍ²／ｇであった。当該比表面積は、窒素を被吸着物質として用いたＢＥＴ法（１点法）で測定した。活性炭繊維の窒素ガス吸着量は、商品名「ＡＵＴＯＳＯＲＢ−６」（ＱＵＡＮＴＣＨＲＯＭＥ製）を用いて測定した。細孔分布の解析は、付属の解析プログラムで実施した。また、活性炭繊維の全細孔容積Ｖｆ_totalは、０．８１ｍｌ／ｇであった。当該全細孔容積は、窒素の最大吸着量から計算した。

また、実施例１で得られた脱イオンシートの目付（ｇ／ｍ²）、厚み、活性炭繊維の割合（質量％）、比表面積（ｍ²／ｇ）、ミクロ細孔容積Ｖｓ_micro（ｍｌ／ｇ）、メソ細孔容積Ｖｓ_meso（ｍｌ／ｇ）、全細孔容積Ｖｓ_total（ｍｌ／ｇ）、全細孔容積に対する前記メソ細孔容積の割合Ｒｓ_meso（％）を表１に示す。なお、脱イオンシートの比表面積（ｍ²／ｇ）、ミクロ細孔容積（ｍｌ／ｇ）、メソ細孔容積（ｍｌ／ｇ）、全細孔容積（ｍｌ／ｇ）は、商品名「ＢＥＬＳＯＲＰ−ｍｉｎｉ」（日本ベル社製）を用いて、窒素ガス吸着量を測定し、比表面積はＢＥＴ法、ミクロ細孔容積Ｖｓ_microはｔ−ｐｌｏｔ法、メソ細孔容積Ｖｓ_mesoはＤＨ法、全細孔容積Ｖｓ_totalは窒素の最大吸着量より算出した値である。また、得られた脱イオンシート中の活性炭繊維の最大繊維長は２ｍｍであった（すなわち、脱イオンシート中の活性炭繊維の繊維長は３ｍｍ以下であった）。

上記で得られた脱イオンシート、セパレータ（アドバンテック社製のろ紙Ｎｏ．５Ｃ、厚さ０．２２ｍｍ）、及びタブを設けた集電極（グラファイトフォイルシート、東洋炭素社製のＰＥＲＭＡ−ＦＯＩＬ、厚さ０．０５ｍｍ）をそれぞれ外径８２ｍｍ及び内径２５ｍｍのリング状に切り出し、該集電極、該脱イオンシート、該セパレータ、該脱イオンシート、該集電極の順に合計５４層となるように積層して積層体（通液型キャパシタ）を得た。なお、積層体に対して、およそ５ＭＰａの圧力を積層方向に加えることにより、積層体の高さを２５ｍｍに調整した。次に、得られた積層体を、外径１４０ｍｍ、内径１２５ｍｍ、高さ１１０ｍｍの塩化ビニル樹脂製の円筒型容器に充填し、電源の負極側と正極側とが交互になるようにして、集電極のタブに電極端子を接続して、通液型キャパシタを備える脱イオン液製造装置とした。

次に、脱イオンに供する硬水を以下の手順により調製した。ＣａＣｌ₂及びＭｇＣｌ₂を用い、Ｍｇ²⁺：Ｃａ²⁺＝３：１（重量比）となるようにして、下記の式（３）で算出される硬度成分となるイオン濃度が１００ｐｐｍの硬水を調製した。
硬度（ｐｐｍ）＝Ｃａ²⁺（ｐｐｍ）×２．５＋Ｍｇ²⁺（ｐｐｍ）×４．１ （３）

次に、上記の脱イオン液製造装置の容器の上に給水用タンク（容積２Ｌ）を取り付け、給水用タンク内に上記の硬水を１Ｌ充填し、硬水の自重により通液型キャパシタ内を自然通水させた。全ての硬水が通水されるまでの通水流量の平均は、１００ｍｌ／分であった。なお、硬水を通水させている間、各電極には１．５Ｖの電圧を印加した。通液型キャパシタを通過した処理水の電気伝導度を測定し、脱イオン対象とした硬水の電気伝導度と当該処理水の電気伝導度から、硬水からのイオン除去率を求めた。結果を表２に示す。

(比較例１)
脱イオンシートとして、群栄化学工業社製カイノール（品番ＡＣＣ−５０９２−１５）を用いたこと以外は、実施例１と同様にして、通液型キャパシタを備える脱イオン液製造装置を得た。カイノールは、湿式抄紙法ではなく、紡織シートを炭化賦活して作製された活性炭繊維シートである。カイノールの目付（ｇ／ｍ²）、厚み、活性炭繊維の割合（質量％）、比表面積（ｍ²／ｇ）、ミクロ細孔容積（ｍｌ／ｇ）、メソ細孔容積（ｍｌ／ｇ）、全細孔容積（ｍｌ／ｇ）、全細孔容積に対するメソ細孔容積の割合（％）を表１に示す。なお、脱イオンシートの比表面積（ｍ²／ｇ）、ミクロ細孔容積（ｍｌ／ｇ）、メソ細孔容積（ｍｌ／ｇ）、全細孔容積（ｍｌ／ｇ）は、それぞれ、上記の方法により算出した値である。

次に、比較例１の脱イオン液製造装置を用い、実施例１と同様にして硬水を自然通水し、硬水からのイオン除去率を求めた。結果を表２に示す。なお、比較例１の脱イオン液製造装置において、全ての硬水が通水されるまでの通水流量は、平均で２９ｍｌ／分であった。

(比較例２)
積層体を形成する際に加える圧力を弱め、積層体の高さを３６ｍｍに調整したこと以外は、比較例１と同様にして、通液型キャパシタを備える脱イオン液製造装置を得た。次に、実施例１と同様にして硬水を自然通水し、硬水からのイオン除去率を求めた。結果を表２に示す。なお、比較例２の脱イオン液製造装置において、全ての硬水が通水されるまでの通水流量は、平均で１００ｍｌ／分であった。

表２に示される結果から明らかな通り、湿式抄紙法で形成した脱イオンシートを用いた実施例１の脱イオン液製造装置によれば、脱イオンシートの活性炭繊維を高密度なものとしながら、通水の際に抵抗の少ないシートに成形することができることに加え、バインダー繊維の融着に起因する活性炭繊維の比表面積の低下が抑制されやすくなり、硬水からの優れたイオン除去率と、自然通水による高い通水流量が得られた。一方、乾式法で形成された市販の活性炭シート（カイノール）を用い、積層体の層数と厚みとを実施例１と同じにした比較例１の脱イオン液製造装置では、イオン除去率は非常に高くなるものの、通水流量が非常に小さくなり、実用できるものではなかった。また、比較例１の脱イオン液製造装置の通水流量を大きくするために、積層体の厚さを大きくして層の密度を小さくした比較例２の脱イオン液製造装置では、通水流量は実施例１と同じ値に高められたものの、イオン除去率が低下してしまった。

（実施例２）
積層体を形成する際に加える圧力を実施例１よりも少し弱め、積層体の高さが２７ｍｍとなるようにしたこと以外は、実施例１と同様にして、通液型キャパシタを備える脱イオン液製造装置を得た。次に、実施例１と同様にして硬水を自然通水し、硬水からのイオン除去率を求めた。結果を表３に示す。なお、実施例２の脱イオン液製造装置において、全ての硬水が通水されるまでの通水流量は、平均で１３０ｍｌ／分であった。

（実施例３）
積層体を形成する際に加える圧力を実施例２よりもさらに弱め、積層体の高さが３０ｍｍとなるようにしたこと以外は、実施例１と同様にして、通液型キャパシタを備える脱イオン液製造装置を得た。次に、実施例１と同様にして硬水を自然通水し、硬水からのイオン除去率を求めた。結果を表３に示す。なお、実施例３の脱イオン液製造装置において、全ての硬水が通水されるまでの通水流量は、平均で１７０ｍｌ／分であった。

（実施例４）
積層体の層数を５４層から８１層に増やしたこと、及び、積層体の高さが３７．５ｍｍとなるようにしたこと以外は、実施例１と同様にして、通液型キャパシタを備える脱イオン液製造装置を得た。次に、実施例１と同様にして硬水を自然通水し、硬水からのイオン除去率を求めた。結果を表３に示す。なお、実施例４の脱イオン液製造装置において、全ての硬水が通水されるまでの通水流量は、平均で１２０ｍｌ／分であった。

表３に示される結果から明らかな通り、実施例１よりも積層体の厚さを大きくして層の密度を小さくした実施例２の脱イオン液製造装置においては、通水流量の平均を１３０ｍｌ／分にまで高めたにも拘わらず、高いイオン除去率を有していた。また、実施例２よりもさらに積層体の厚さを大きくして層の密度を小さくした実施例３の脱イオン液製造装置においては、通水流量の平均を１７０ｍｌ／分にまで高めたにも拘わらず、比較的高いイオン除去率を有していた。さらに、積層体の層数を増やし、積層体の高さを調整することによって通水流量の平均を１２０ｍｌ／分とした実施例４の脱イオン液製造装置においては、イオン除去率と通水流量を共に非常に高めることができた。

（実施例５）
ポンプを用い、実施例１の脱イオン液製造装置において全ての硬水が通水されるまでの硬水の通水流量を一定（１００ｍｌ／分）に保ったこと以外は、実施例１と同様にして、硬水からのイオン除去率を求めた。結果を表４に示す。

表４に示される結果から明らかな通り、ポンプで強制的に通水流量を制御した実施例５では、脱イオンを製造できるものの、自然通水を行った実施例１よりもイオン除去率は低下した。この結果から、湿式抄紙法で形成した脱イオンシートを用いた脱イオン液製造装置においては、ポンプによる強制通水よりも、脱イオンに供される液体の自重による自然通水において特に優れたイオン除去率及び通液流量を付与し得ることが明らかとなった。また、自然通水を行った実施例１〜４の通液型キャパシタは、外径８２ｍｍで、高さが２５〜３７．５ｍｍと非常にコンパクトでもあり、例えばポット型浄水器とした場合に家庭用の冷蔵庫への収納にも十分対応可能なものであった。なお、この結果から、比較例１の脱イオン液製造装置において、実施例５と同様にして、通水流量が１００ｍｌ／分になるまでポンプで通水した場合には、ほとんど脱イオンができないと考えられる。また、比較例２の脱イオン液製造装置においては、実施例５と同様にして、通水流量が１００ｍｌ／分になるまでポンプで通水した場合、イオン除去率が非常に小さくなると考えられる。

１…通水型キャパシタ
２…電極
２１…脱イオンシート
２２…集電極
３…セパレータ

Claims (7)

1. 活性炭繊維を含む、通液型キャパシタの電極用脱イオンシートであって、
   前記脱イオンシートは、湿式抄紙法により形成されたものである、通液型キャパシタの電極用脱イオンシート。
2. ７７．４Ｋにおける窒素吸着等温線によりＤＨ法で求めた細孔分布において細孔直径２０Å以上５００Å未満の範囲のメソ細孔容積が０．００２〜０．８ｍｌ／ｇであり、かつ、全細孔容積に対する前記メソ細孔容積の割合が１〜８０％である、請求項１に記載の通液型キャパシタの電極用脱イオンシート。
3. 前記活性炭繊維は、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｙ、Ｐｔ、及びＧｄからなる群から選択された少なくとも１種を含む、請求項１または２に記載の通液型キャパシタの電極用脱イオンシート。
4. 電極とセパレータとが交互に積層された積層体を備える通液型キャパシタであって、
   前記電極は、請求項１〜３のいずれかに記載の通液型キャパシタの電極用脱イオンシートを有する、通液型キャパシタ。
5. 請求項４に記載の通液型キャパシタと、
   前記通液型キャパシタの前記電極に電気的に接続された電源と、
   前記通液型キャパシタを収容する容器と、
   を備え、
   前記通液型キャパシタにおいては、前記電源の正極側が電気的に接続された前記電極と、負極側が電気的に接続された前記電極とが、前記セパレータを介して前記積層体の積層方向に交互に積層されており、
   前記容器内において、前記通液型キャパシタの積層方向の一方側から他方側に向かって、脱イオンに供される液体が通液される、脱イオン液製造装置。
6. 前記脱イオンに供される液体の通液が、前記脱イオンに供される液体の自重により行われる、請求項５に記載の脱イオン液製造装置。
7. 請求項５または６に記載の脱イオン液製造装置を用いる、脱イオン液の製造方法であって、
   前記通液型キャパシタの積層方向の一方側から他方側に向かって、脱イオンに供される液体を通液しながら、前記電極間に電圧を印加する、脱イオン液の製造方法。