JP2015083887A - Steam separator - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、沸騰水型原子炉の気水分離器に関する。 The present invention relates to a steam separator for a boiling water reactor.
沸騰水型原子力発電プラントでは、沸騰水型原子炉の炉心で水(冷却材)を加熱して蒸気を生成し、この蒸気を蒸気タービンへ供給して蒸気タービンを駆動し、この蒸気タービンによって発電機を駆動するようになっている。原子炉の炉心では、蒸気と水の気液二相流が発生する。そのため、原子炉は、炉心で発生した気液二相流を湿り蒸気と水に分離する気水分離器と、この気水分離器で分離された湿り蒸気に含まれる水滴を除去する蒸気乾燥器とを備えている(気液分離システム)。このシステムにより、原子炉から蒸気タービンへ供給する蒸気の湿分を一定値以下に抑える。その結果、蒸気タービンの翼部分でのエロージョンやコロージョンの発生を防ぎ、蒸気タービンの健全性を維持するようになっている。 In a boiling water nuclear power plant, water (coolant) is heated in the core of a boiling water reactor to generate steam, and this steam is supplied to the steam turbine to drive the steam turbine, which generates power. It is designed to drive the machine. A gas-liquid two-phase flow of steam and water occurs in the reactor core. Therefore, the nuclear reactor is a steam-water separator that separates the gas-liquid two-phase flow generated in the core into wet steam and water, and a steam dryer that removes water droplets contained in the wet steam separated by the steam-water separator. (Gas-liquid separation system). This system keeps the moisture content of steam supplied from the reactor to the steam turbine below a certain level. As a result, the occurrence of erosion and corrosion at the blade portion of the steam turbine is prevented, and the soundness of the steam turbine is maintained.
気水分離器は、複数の気水分離器エレメントで構成されている。各気水分離器エレメントは、例えば、シュラウドヘッドの上側に接続されたスタンドパイプと、このスタンドパイプの上側に接続されたディフューザと、このディフューザ内に固定されたスワラーと、ディフューザの上側に接続された第1段の内筒と、この第1段の内筒の外周側に配置された第1段の外筒と、この第1段の外筒の上端に設けられて第1段の内筒の上端との間にギャップを形成するピックオフリングとを有している。また、第1段のピックオフリングの上側に接続された第2段の内筒と、この第2段の内筒の外周側に配置された第2段の外筒と、この第2段の外筒の上端に設けられて第2段の内筒の上端との間にギャップを形成する第2段のピックオフリングとを有している。さらに、第2段のピックオフリングの上側に接続された第3段の内筒と、この第3段の内筒の外周側に配置された第3段の外筒と、この第3段の外筒の上端に設けられて第3段の内筒の上端との間にギャップを形成する第3段のピックオフリングとを有している。すなわち、例えば、内筒、外筒、及びピックオフリングで構成された気水分離機構を3段有している。 The steam-water separator is composed of a plurality of steam-water separator elements. Each steam separator element is connected to, for example, a stand pipe connected to the upper side of the shroud head, a diffuser connected to the upper side of the stand pipe, a swirler fixed in the diffuser, and an upper side of the diffuser. The first-stage inner cylinder, the first-stage outer cylinder disposed on the outer periphery of the first-stage inner cylinder, and the first-stage inner cylinder provided at the upper end of the first-stage outer cylinder And a pick-off ring that forms a gap with the upper end of the substrate. In addition, a second-stage inner cylinder connected to the upper side of the first-stage pick-off ring, a second-stage outer cylinder arranged on the outer peripheral side of the second-stage inner cylinder, and an outer side of the second-stage A second-stage pick-off ring provided at the upper end of the cylinder and forming a gap with the upper end of the second-stage inner cylinder; Further, a third-stage inner cylinder connected to the upper side of the second-stage pick-off ring, a third-stage outer cylinder arranged on the outer peripheral side of the third-stage inner cylinder, and an outer side of the third-stage A third-stage pick-off ring provided at the upper end of the cylinder and forming a gap between the upper end of the third-stage inner cylinder; That is, for example, it has three stages of air-water separation mechanisms composed of an inner cylinder, an outer cylinder, and a pick-off ring.
炉心で発生した気液二相流は、上部プレナムを経由して各気水分離器エレメントのスタンドパイプに流入する。そして、ディフューザ内のスワラーで旋回力が付与され、各段の内筒内で気液二相流の流動状態が旋回流(環状流)となる。すなわち、密度差による遠心力の違いにより、水が径方向外側に押し出されて、壁面に液膜流を形成する。そして、各段のピックオフリングで蒸気流と液膜流に分離される。すなわち、液膜流は、各段の内筒とピックオフリングの間に形成されたギャップを経由して、各段の内筒と外筒の間に形成された排出流路に流出し、その後、原子炉圧力容器とシュラウドの間のダウンカンマに排出される。蒸気流は、第1段〜第3段のピックオフリングを通過し、湿り蒸気プレナムを経由して蒸気乾燥器に供給されるようになっている。 The gas-liquid two-phase flow generated in the reactor core flows into the stand pipe of each steam separator element via the upper plenum. Then, a swirl force is applied by the swirler in the diffuser, and the flow state of the gas-liquid two-phase flow becomes a swirl flow (annular flow) in the inner cylinder of each stage. That is, due to the difference in centrifugal force due to the density difference, water is pushed out radially outward to form a liquid film flow on the wall surface. Then, the vapor flow and the liquid film flow are separated by a pick-off ring at each stage. That is, the liquid film flow flows out to the discharge channel formed between the inner cylinder and the outer cylinder of each stage via the gap formed between the inner cylinder and the pick-off ring of each stage, and then It is discharged into a down comma between the reactor pressure vessel and the shroud. The steam flow passes through the first to third stage pick-off rings and is supplied to the steam dryer via the wet steam plenum.
ところで、近年、既設又は新設の原子炉において、炉心出力(熱出力)を向上させることが提唱されている。このような原子炉では、炉心全体における気液二相流のクオリティ(詳細には、気液二相流の質量流量に含まれる蒸気の質量流量の割合)や体積流量が増大する。あるいは、クオリティ分布の偏差や体積流量分布の偏差が比較的大きくなる。すなわち、炉心(又は上部プレナム)の径方向中心部では、気液二相流のクオリティ及び体積流量が大きくなる。そのため、気水分離器の径方向中心部に位置する気水分離器エレメントにおける気液二相流の体積流量が大きくなり、その気水分離器エレメントの圧力損失が大きくなる。そこで、例えば、気水分離器の径方向中心部に位置する気水分離器エレメントに対し、圧力損失を低減するため、スワラーを取り除くことが提案されている(例えば特許文献1参照)。 Incidentally, in recent years, it has been proposed to improve the core output (heat output) in existing or new nuclear reactors. In such a nuclear reactor, the quality of the gas-liquid two-phase flow in the entire core (specifically, the ratio of the mass flow rate of the steam contained in the mass flow rate of the gas-liquid two-phase flow) and the volume flow rate increase. Alternatively, the deviation of the quality distribution and the deviation of the volume flow distribution become relatively large. That is, the quality and volume flow rate of the gas-liquid two-phase flow are increased at the radial center of the core (or upper plenum). Therefore, the volume flow rate of the gas-liquid two-phase flow in the steam-water separator element located at the radial center of the steam-water separator increases, and the pressure loss of the steam-water separator element increases. Thus, for example, it has been proposed to remove the swirler to reduce the pressure loss with respect to the steam / water separator element located at the radial center of the steam / water separator (see, for example, Patent Document 1).
特許文献1では、気水分離器エレメントに流入する気液二相流のクオリティが比較的大きければ(詳細には、例えば全気水分離器エレメントに流入する気液二相流のクオリティの平均値の1.3倍以上であれば)、スワラーがなくても二相流の流動状態が環状流になり、ピックオフリングで分離可能であると考えられている。そのため、スワラーを取り除くこと以外は、他の気水分離器エレメントと同じにしている。
In
しかしながら、スワラーを取り除くだけでは、気液二相流の流動状態が環状流とならない恐れがある。すなわち、特許文献1では、スワラーを取り除いた気水分離器エレメントの内筒の内径寸法は、スワラーを取り除いてない気水分離器エレメントの内筒の内径寸法と同じであって、比較的大きい。そのため、内筒内で気液二相流の流動状態が環状流とならず、ピックオフリングで気液二相流の分離を十分に行えないことが懸念される。
However, if only the swirler is removed, the flow state of the gas-liquid two-phase flow may not be an annular flow. That is, in
本発明の目的は、気液二相流の分離を十分に行うことができ、かつ圧力損失を低減することができる気水分離器を提供することにある。 An object of the present invention is to provide a steam-water separator that can sufficiently separate a gas-liquid two-phase flow and can reduce pressure loss.
上記目的を達成するために、本発明は、スワラーで付与された旋回力によって気液環状二相流が生じる流路を形成する内筒、前記内筒の上側に配置されて気液環状二相流を分離するピックオフリング、並びに、前記内筒の外周側に配置されて前記ピックオフリングで分離された液体を排出する排出流路を形成する外筒をそれぞれ有する複数の強制式気水分離器エレメントと、スワラーがなくても気液環状二相流が生じる流路を形成する直管、前記直管の上側に配置されて気液環状二相流を分離するピックオフリング、並びに、前記直管の外周側に配置されて前記ピックオフリングで分離された液体を排出する排出流路を形成する外筒を有する少なくとも1つの自然式気水分離器エレメントと、を備えた気水分離器であって、前記自然式気水分離器エレメントの前記直管は、スワラーがなくても気液環状二相流が生じるように、その内径寸法が50mm以下である。 In order to achieve the above object, the present invention provides an inner cylinder that forms a flow path in which a gas-liquid annular two-phase flow is generated by a swirling force applied by a swirler, and a gas-liquid annular two-phase arranged above the inner cylinder. A plurality of forced air / water separator elements each having a pick-off ring that separates the flow and an outer cylinder that is disposed on the outer peripheral side of the inner cylinder and forms a discharge flow path for discharging the liquid separated by the pick-off ring A straight pipe that forms a flow path in which a gas-liquid annular two-phase flow is generated without a swirler, a pick-off ring that is disposed above the straight pipe and separates the gas-liquid annular two-phase flow, and the straight pipe An air / water separator having at least one natural air / water separator element that has an outer cylinder that is disposed on the outer peripheral side and has an outer cylinder that forms a discharge channel that discharges the liquid separated by the pick-off ring, Natural air moisture The straight pipe vessels element, as also gas-liquid annular two-phase flow occurs without swirler, its inner diameter is 50mm or less.
このような本発明においては、自然式気水分離器エレメントの直管では、その内径寸法が50mm以下であるから、スワラーがなくても気液二相流の流動状態が環状流となる。そのため、ピックオフリングで気液二相流の分離を十分に行うことができる。 In such a present invention, since the internal diameter of the straight pipe of the natural type steam separator element is 50 mm or less, the flow state of the gas-liquid two-phase flow is an annular flow even without a swirler. Therefore, the gas-liquid two-phase flow can be sufficiently separated by the pick-off ring.
また、例えば従来配置の強制式気水分離エレメントの間に、自然式気水分離器エレメントを追加した場合は、強制式気水分離器エレメントにおける気液二相流の体積流量を減少させることができ、強制式気水分離器エレメントの圧力損失を低減することができる。自然式気水分離器エレメントを追加しない場合と比べ、自然式気水分離器エレメントの圧力損失のぶんが増加するものの、強制式気水分離器エレメントの圧力損失の低減効果が大きいことから、全体として圧力損失を低減することができる。あるいは、例えば1つ又は複数の強制式気水分離器エレメントに代えて、それより多数の自然式気水分離器エレメントを設けた場合も、全体として圧力損失を低減することができる。 In addition, for example, when a natural air / water separator element is added between the conventional forced air / water separator elements, the volume flow rate of the gas-liquid two-phase flow in the forced air / water separator element can be reduced. And the pressure loss of the forced steam separator element can be reduced. Compared to the case where no natural air / water separator element is added, the pressure loss of the natural air / water separator element increases, but the effect of reducing the pressure loss of the forced air / water separator element is large. As a result, pressure loss can be reduced. Alternatively, for example, when one or a plurality of forced steam / water separator elements are provided in place of a larger number of natural steam / water separator elements, the pressure loss can be reduced as a whole.
本発明によれば、気液二相流の分離を十分に行うことができ、かつ圧力損失を低減することができる。 According to the present invention, the gas-liquid two-phase flow can be sufficiently separated and the pressure loss can be reduced.
以下、本発明の一実施形態を、図面を参照しつつ説明する。 Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
図1は、本実施形態における沸騰水型原子炉の構造を表す鉛直方向断面図である。図2は、本実施形態における強制式気水分離器エレメント及び自然式気水分離器エレメントの配置を表す水平方向部分拡大断面図である。図3は、図2中断面III−IIIによる鉛直方向断面図であり、本実施形態における強制式気水分離器エレメント及び自然式気水分離器エレメントの構造を表す。 FIG. 1 is a vertical cross-sectional view showing the structure of a boiling water reactor in this embodiment. FIG. 2 is a partial enlarged cross-sectional view in the horizontal direction showing the arrangement of the forced air / water separator element and the natural air / water separator element in the present embodiment. FIG. 3 is a vertical sectional view taken along section III-III in FIG. 2 and shows the structure of the forced-type steam-water separator element and the natural-type steam-water separator element in the present embodiment.
沸騰水型原子炉は、原子炉圧力容器1と、圧力容器1内に設けられて炉心2を格納するシュラウド3と、シュラウド3の上側に設けられて上部プレナム4を形成する上部シュラウド5及びシュラウドヘッド6と、シュラウドヘッド6に設けられた気水分離器7と、気水分離器7の周囲に設けられて湿り蒸気プレナム8を形成するスカート9及び隔離板10と、隔離板10の上側に設けられた蒸気乾燥器11と、圧力容器1とシュラウド3の間のダウンカマ12に設けられた複数のインターナルポンプ13とを備えている。
The boiling water reactor includes a
そして、インターナルポンプ13の駆動により、ダウンカマ12内の水が下部プレナム14を経由して炉心2に供給される。炉心2では、核分裂により発生した熱で水が沸騰し、蒸気と水の二相流状態となる。この気液二相流が上部プレナム4を経由して気水分離器7に供給され、気水分離器7で湿り蒸気と水に分離される。気水分離器7で分離された湿り蒸気は、湿り蒸気プレナム8を経由して蒸気乾燥器11に供給され、蒸気乾燥器11で湿り蒸気に含まれる水滴が除去される。蒸気乾燥器11で水滴が除去された蒸気は、主蒸気ノズル15及び主蒸気配管(図示せず)を介し蒸気タービン(図示せず)へ供給される。これにより、蒸気タービンが駆動し、この蒸気タービンによって発電機(図示せず)が駆動する。そして、蒸気タービンから排出された蒸気は、復水器(図示せず)で凝縮されて水になり、この水が給水配管(図示せず)及び給水ノズル16を介しダウンカマ12に供給されるようになっている。なお、気水分離器7及び蒸気乾燥器11で分離された水は、ダウンカマ12に排出されて、給水ノズル16から供給された水と合流するようになっている。
Then, by driving the
気水分離器7は、複数の強制式気水分離器エレメント17と、複数の自然式気水分離器エレメント18で構成されている。複数の強制式気水分離器エレメント17は、シュラウドヘッド3の上側に、三角格子状に配置されている。複数の自然式気水分離器エレメント18は、シュラウドヘッド3の径方向中心部(言い換えれば、気水分離器7の径方向中心部)に位置するように配置されている。また、自然式気水分離器エレメント18は、強制式気水分離器エレメント17より小径であり、複数の強制式気水分離器エレメント17の間に配置されている。詳細には、三角格子状に配置された3つの強制式気水分離器エレメント17の間に、1つの自然式気水分離器エレメント18が配置されている。
The steam /
強制式気水分離器エレメント17は、シュラウドヘッド6の上側に接続されたスタンドパイプ19と、このスタンドパイプ19の上側に接続されたディフューザ20と、このディフューザ20内に固定されたスワラー21と、ディフューザ20の上側に接続された第1段の内筒22Aと、この第1段の内筒22Aの外周側に配置された第1段の外筒23Aと、この第1段の外筒23Aの上端に設けられて第1段の内筒22Aの上端との間にギャップを形成するピックオフリング24Aとを有している。また、第1段のピックオフリング24Aの上側に接続された第2段の内筒22Bと、この第2段の内筒22Bの外周側に配置された第2段の外筒23Bと、この第2段の外筒23Bの上端に設けられて第2段の内筒22Bの上端との間にギャップを形成する第2段のピックオフリング24Bとを有している。さらに、第2段のピックオフリング24Bの上側に接続された第3段の内筒22Cと、この第3段の内筒22Cの外周側に配置された第3段の外筒23Cと、この第3段の外筒23Cの上端に設けられて第3段の内筒22Cの上端との間にギャップを形成する第3段のピックオフリング24Cとを有している。すなわち、内筒、外筒、及びピックオフリングで構成された気水分離機構を3段有している。
The forced air /
炉心2で発生した気液二相流は、上部プレナム4を経由して強制式気水分離器エレメント17のスタンドパイプ19に流入する。そして、ディフューザ20内のスワラー21で旋回力が付与され、内筒22A,22B,22C内で気液二相流の流動状態が旋回流(環状流)となる。すなわち、密度差による遠心力の違いにより、水が径方向外側に押し出されて、壁面に液膜流を形成する。そして、ピックオフリング24A,24B,24Cで蒸気流と液膜流に分離される。すなわち、液膜流は、各段の内筒とピックオフリングの間に形成されたギャップを経由して、各段の内筒と外筒の間に形成された排出流路25A,25B,25Cに流出し、その後、ダウンカンマ12に排出される。蒸気流は、ピックオフリング24A,24B,24Cを通過し、湿り蒸気プレナム8を経由して蒸気乾燥器11に供給されるようになっている。
The gas-liquid two-phase flow generated in the
自然式気水分離器エレメント18は、シュラウドヘッド6を貫通するように設けられた直管26Aと、この直管26Aの上側部分の外周側に配置された外筒27と、この外筒27の上端に設けられて直管26Aの上端との間にギャップを形成するピックオフリング28と、このピックオフリング28の上側に接続された直管26Bとを有している。すなわち、直管、外筒、及びピックオフリングで構成された気水分離機構を1段有している。
The natural air /
炉心2で発生した気液二相流には、クオリティの径方向分布が生じている。すなわち、炉心2の径方向中心部では、気液二相流のクオリティが比較的大きく、炉心2の径方向外側では、気液二相流のクオリティが比較的小さくなっている。但し、気液二相流が上部プレナム4内を上昇している間に混合されるため、強制式気水分離器エレメント17の入口では、炉心2の出口と比べ、クオリティ分布の偏差が減少している。自然式気水分離器エレメント18は、気水分離器7の径方向中心部に位置するとともに、その入口(直管26Aの下端部)が上部プレナム4内に位置している。そのため、自然式気水分離器エレメント18に流入する気液二相流のクオリティが、強制式気水分離器エレメント17に流入する気液二相流のクオリティより大きくなっている。
The gas-liquid two-phase flow generated in the
ここで、本実施形態の大きな特徴として、強制式気水分離器エレメント17の内筒22A(及び22B,22C)の内径寸法が例えば160mm程度であるのに対し、自然式気水分離器エレメント18の直管26A(及び26B)の内径寸法が50mm以下(詳細には、例えば25mm)である。そのため、自然式気水分離器エレメント18の直管26Aでは、スワラーがなくても気液二相流の流動状態が環状流となる。
Here, as a major feature of the present embodiment, the inner diameter dimension of the inner cylinder 22A (and 22B, 22C) of the forced
図4を用いて、直管26Aの内径と気液二相流の流動状態との関係を説明する。図4の横軸は、直管26Aの内径であり、縦軸は、気液二相流の圧力である。気液二相流の質量流速及びクオリティは、原子炉の定格運転時の条件を想定している。例えば気液二相流の圧力が5MPaである場合、直管26Aの内径寸法が70mm以下であれば、気液二相流の流動状態が環状流となる。また、例えば気液二相流の圧力が7MPaである場合、直管26Aの内径寸法が63mm以下であれば、気液二相流の流動状態が環状流となる。本実施形態の自然式気水分離器エレメント18の直管26Aでは、その内径寸法が50mm以下であることから、スワラーがなくても気液二相流の流動状態が環状流となる。そのため、ピックオフリング28で気液二相流の分離を十分に行うことができる。すなわち、液膜流は、直管26Aとピックオフリング28の間に形成されたギャップを経由して、直管26Aと外筒27の間に形成された排出流路29に流出し、その後、ダウンカンマ12に排出される。蒸気流は、ピックオフリング28を通過し、湿り蒸気プレナム8を経由して蒸気乾燥器11に供給される。
The relationship between the inner diameter of the
また、本実施形態では、従来配置の強制式気水分離器エレメント17の間に、自然式気水分離器エレメント18を追加している。これより、気水分離器7全体の流路断面積が増加するので、強制式気水分離器エレメント17における気液二相流の体積流量を減少させることができる。また、本実施形態においては、自然式気水分離器エレメント18の直管26Aは、その下端部が上部プレナム4内に位置し(言い換えれば、強制式気水分離器エレメント17のスタンドパイプ19の下端部より炉心2側に位置し)、クオリティが比較的大きい気液二相流を導入している。これにより、強制式気水分離器エレメント17における気液二相流のクオリティを減少させ、ひいては気液二相流の体積流量を減少させることができる。そして、強制式気水分離器エレメント17の体積流量を減少させることにより、強制式気水分離器エレメント17の圧力損失を低減することができる。自然式気水分離器エレメント18を追加しない場合と比べると、自然式気水分離器エレメント18の圧力損失のぶんが増加するものの、強制式気水分離器エレメント17の圧力損失の低減効果が大きいことから、気水分離器7全体の圧力損失を低減することができる。
In the present embodiment, a natural air /
なお、上記一実施形態においては、既設の原子炉への適用等を考慮して、従来配置の強制式気水分離器エレメント17の間に、自然式気水分離器エレメント18を追加した場合を例にとって説明したが、これに限られない。例えば新設の原子炉へ適用する場合、従来配置における1つ又は複数の強制式気水分離器エレメント17に代えて、それより多数の自然式気水分離器エレメント18を設けてもよい。すなわち、図5で示すように、六角格子状に配置された6つの強制式気水分離器エレメント17の間に、複数(図中では9つ)の自然式気水分離器エレメント18が配置されてもよい。あるいは、図示しないが、六角以上の多角格子状に配置された6つ以上の強制式気水分離器エレメント17の間に、複数の自然式気水分離器エレメント18が配置されてもよい。これらの場合も、気水分離器全体の圧力損失を低減することができる。
In the above-described embodiment, in consideration of application to an existing nuclear reactor or the like, a case where a natural-type steam /
また、上記一実施形態においては、複数の自然式気水分離器エレメント18を備える場合を例にとって説明したが、これに限られず、少なくとも1つの自然式気水分離器エレメント18を備えていればよい。また、上記一実施形態においては、自然式気水分離器エレメント18の直管26Aは、シュラウドヘッド6に貫通するように設けられた場合を例にとって説明したが、これに限られない。すなわち、クオリティが比較的大きい気液二相流を導入できるのであれば、強制式気水分離器エレメント17のスタンドパイプ19と同様、シュラウドヘッド6の上側に接続されてもよい。この場合も、上記同様の効果を得ることができる。
Moreover, in the said one Embodiment, although demonstrated taking the case where the some natural type | formula
また、上記一実施形態においては、強制式気水分離器エレメント17が3段の気液分離機構を有し、自然式気水分離器エレメント18が1段の気液分離機構を有する場合を例にとって説明したが、これに限られない。すなわち、原子炉の仕様に応じて、例えば自然式気水分離器エレメント18が2段以上の気液分離機構を有していてもよい。この場合も、上記同様の効果を得ることができる。
In the above embodiment, the forced steam /
以上においては、本発明の適用対象として、インターナルポンプ13を備えた改良型沸騰水型原子炉(ABWR:Advanced Boiling Water Reactor)を例にとって説明したが、これに限られない。すなわち、例えば、原子炉圧力容器の外側に設けられ、ダウンカマからの水を昇圧する再循環ポンプと、ダウンカマに設けられ、再循環ポンプからの水を下部プレナムに供給する複数のジェットポンプとを備えた沸騰水型原子炉(BWR:Boiling Water Reactor)に適用してもよい。あるいは、例えば、自然対流によって水を循環させるタイプの高経済性単純化沸騰水型原子炉(ESBWR:Economic Simplified Boiling Water Reactor)や、次世代の沸騰水型原子炉等に適用してもよい。
In the above description, an improved boiling water reactor (ABWR) provided with an
なお、上述した気水分離器の圧力損失の低減により、次の効果も得ることができる。例えばABWR又はBWRにおいては、インターナルポンプ又は再循環ポンプの動力を低減することができる。また、気水分離器の圧力損失を低減したぶん、気液二相流の流量を増加させることができ、出力の向上を図ることができる。また、ESBWR(又は、ABWR若しくはBWRにおけるポンプの停止時)において、自然対流による水の循環量を増加させることができ、炉心を冷却する能力を向上させることができる。 In addition, the following effect can also be acquired by reduction of the pressure loss of the steam-water separator mentioned above. For example, in ABWR or BWR, the power of the internal pump or the recirculation pump can be reduced. Moreover, the flow loss of the gas-liquid two-phase flow can be increased by reducing the pressure loss of the steam separator, and the output can be improved. Further, in ESBWR (or when the pump in ABWR or BWR is stopped), the amount of water circulated by natural convection can be increased, and the ability to cool the core can be improved.
6 シュラウドヘッド
7 気水分離器
17 強制式気水分離器エレメント
18 自然式気水分離器エレメント
21 スワラー
22A,22B,22C 内筒
23A,23B,23C 外筒
24A,24B,24C ピックオフリング
25A,25B,25C 排出流路
26A,26B 直管
27 外筒
28 ピックオフリング
29 排出流路
6
Claims (5)
スワラーがなくても気液環状二相流が生じる流路を形成する直管、前記直管の上側に配置されて気液環状二相流を分離するピックオフリング、並びに、前記直管の外周側に配置されて前記ピックオフリングで分離された液体を排出する排出流路を形成する外筒を有する少なくとも1つの自然式気水分離器エレメントと、を備えた気水分離器であって、
前記自然式気水分離器エレメントの前記直管は、スワラーがなくても気液環状二相流が生じるように、その内径寸法が50mm以下であることを特徴とする気水分離器。 An inner cylinder that forms a flow path in which a gas-liquid annular two-phase flow is generated by a swirling force applied by a swirler, a pick-off ring that is disposed above the inner cylinder and separates the gas-liquid annular two-phase flow, and the inner cylinder A plurality of forced air / water separator elements each having an outer cylinder that forms a discharge flow path for discharging the liquid separated by the pick-off ring disposed on the outer peripheral side of
A straight pipe that forms a flow path in which a gas-liquid annular two-phase flow is generated without a swirler, a pick-off ring that is disposed above the straight pipe and separates the gas-liquid annular two-phase flow, and an outer peripheral side of the straight pipe At least one natural air / water separator element having an outer cylinder that forms a discharge passage for discharging the liquid separated by the pick-off ring,
The natural water / gas separator element has an inner diameter of 50 mm or less so that a gas / liquid annular two-phase flow is generated without a swirler.
前記自然式気水分離器エレメントの前記直管は、シュラウドヘッドを貫通するように設けられたことを特徴とする気水分離器 The steam separator according to claim 1,
The straight water separator of the natural air / water separator element is provided so as to penetrate the shroud head
前記自然式気水分離器エレメントは、気水分離器の径方向中心部に配置されたことを特徴とする気水分離器。 The steam separator according to claim 1,
The natural air / water separator element is disposed at the radial center of the air / water separator.
三角格子状に配置された3つの前記強制式気水分離器エレメントの間に、1つの前記自然式気水分離器エレメントが配置されたことを特徴とする気水分離器。 The steam separator according to claim 1,
A steam / water separator, wherein one natural steam / water separator element is disposed between the three forced steam / water separator elements arranged in a triangular lattice pattern.
六角格子状に配置された6つの前記強制式気水分離器エレメントの間に、複数の前記自然式気水分離器エレメントが配置されたことを特徴とする気水分離器。 The steam separator according to claim 1,
A steam / water separator, wherein a plurality of the natural steam / water separator elements are arranged between the six forced steam / water separator elements arranged in a hexagonal lattice pattern.
Priority Applications (1)
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JP2013221857A JP2015083887A (en) | 2013-10-25 | 2013-10-25 | Steam separator |
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- 2013-10-25 JP JP2013221857A patent/JP2015083887A/en active Pending
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