JP2015027210A - 並列型電源装置 - Google Patents

Abstract

【課題】広い出力範囲にわたって変換効率が高く、それぞれの電源装置の稼働時間を平均化してシステムの寿命を長くすることができ、設計コストなどのコストを抑制できる並列型電源装置を提供する。
【解決手段】並列に接続され、一方向又は双方向に電力を変換する複数の電源装置１ａ〜１ｄを備える。複数の電源装置１ａ〜１ｄのうちの稼働する台数を、複数の電源装置１ａ〜１ｄに流れる電流又は複数の電源装置１ａ〜１ｄの電力の合計値に応じて決定する。複数の電源装置１ａ〜１ｄは、稼働する順番が時間の経過とともに変化する。
【選択図】図２

Description

本発明は、一方向又は双方向に電力を変換して出力する並列型の電源装置に関する。

東日本大震災以来、太陽光発電や風力発電など、いわゆる自然エネルギーへの注目が高まり、なかでもソーラーパネル（太陽電池）を用いた太陽光発電の導入が加速されている。一方で、これらの自然エネルギーは、出力が天候や気候に依存し、電力の供給が需要に必ずしも一致しないなどの課題がある。

こうした課題への対応策の一つとして、蓄電池を用いたピークシフトが検討されている。これは、発電量のうち需要量をＰＣＳ（Power Conditioning System、直流交流交換装置）系統に供給し、余剰エネルギーを蓄電池に溜めておくシステムであり、需要量が発電量を上回った際には蓄電池に溜めておいたエネルギーを放出することで、自然エネルギーの出力と実際の電力需要との整合をはかる。

太陽光発電は、設置するソーラーパネルの数によって、その出力容量の増減が可能である。一方、蓄電池セルも、単位セルの数を増減することで、比較的に容易に電池容量が制御可能である。また、これらの機器に対して必要とされる出力は用途によって様々であり、例えばインフラ目的では、一般消費者向けの製品程の出荷数は期待できないが、要求される出力容量の規模が多様となることが予想される。しかし、様々な規模の出力容量に対応するために、個別の用途にあわせてコンバータやインバータを設計していては、コスト低減が難しい。

このような場合には、複数のコンバータ（またはインバータ）を、ソーラーパネルや蓄電池セルのように並列に接続してモジュール化し、用途にあわせてコンバータ（またはインバータ）の並列数を変えて、蓄電向けシステムを設計することが考えられる。

特許文献１には、太陽電池と、パワーコンディショナと、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ（電源装置）と蓄電池とを備えた複数の蓄電池充放電セットと、各蓄電池充放電セットを動作させる制御部とを備え、複数の蓄電池充放電セットが並列に接続されている太陽光発電システムが開示されている。この太陽光発電システムでは、放電時には、共通のＤＣバスラインに接続された複数の蓄電池充放電セットのうち、はじめにマスタとなる１台目の蓄電池充放電セットで充放電を行い、バスライン電圧が設定値以下に低下したらスレーブとなる２台目以降の蓄電池充放電セットを動作させる。制御部によりマスタとスレーブの蓄電池充放電セットの動作を一定時間ごとに交互に切り替えることによって、蓄電池充放電セットの負荷を平均化し、寿命の偏りを抑制する。

しかしながら、太陽光発電のような自然エネルギーにより創出される電力は様々な要因により変動するため、特許文献１の太陽光発電システムのように、一定期間ごとに交互に蓄電池充放電セットを切り替えるような運転が適しているとは限らない。また、蓄電池の端子電圧は満充電時と満放電時の間で電位差が大きいので、設定電圧を複雑に制御し、充放電動作や蓄電池充放電セットを小刻みに切り替える必要があると考えられる。しかし、このような動作条件については、特許文献１では述べられていない。

つまり、特許文献１に示された太陽光発電システムのような制御を行うためには、蓄電池の容量にかなり大きな尤度を取る必要があると考えられる。蓄電池の容量を大きく取ることはコスト増に直結するが、このような課題についても特許文献１では述べられていない。

特開２０１２−１６１１９０号公報

従来の並列型電源装置（並列接続されて運転される電源装置）では、蓄電池と電源装置の負荷を平均化し、寿命の偏りを抑制しようとすると、運転方法が複雑になり、コストが増大するという課題がある。

本発明は、広い出力範囲にわたって変換効率が高く、それぞれの電源装置の稼働時間を平均化してシステムの寿命を長くすることができ、設計コストなどのコストを抑制できる並列型電源装置を提供することを目的とする。

本発明による並列型電源装置は、次のような特徴を持つ。並列に接続され、一方向又は双方向に電力を変換する複数の電源装置を備え、前記複数の電源装置のうちの稼働する台数を、前記複数の電源装置に流れる電流又は前記複数の電源装置の電力の合計値に応じて決定し、前記複数の電源装置は、稼働する順番が時間の経過とともに変化する。

本発明によれば、広い出力範囲にわたって変換効率が高く、それぞれの電源装置の稼働時間を平均化してシステムの寿命を長くすることができ、設計コストなどのコストを抑制できる並列型電源装置を提供することができる。

本発明の実施例１による双方向ＤＣ／ＤＣコンバータの全体の出力と稼働するコンバータの割り当てを示す図である。 本発明の実施例１による双方向ＤＣ／ＤＣコンバータを用いた太陽光発電システムの構成を示す図である。 モジュール化された双方向ＤＣ／ＤＣコンバータの単体の基本回路構成を示す図である。 降圧放電時のパワースイッチング素子の駆動波形の一例を示した図である。 昇圧放電時のパワースイッチング素子の駆動波形の一例を示した図である。 コントローラが行う制御の概要を示すブロック図である。 双方向ＤＣ／ＤＣコンバータのそれぞれのコントローラの接続を示す構成図である。 実施例１において、各双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１ａ〜１ｄがＩＤを認識するためのタイミングチャートである。 コントローラが行う処理のフローチャートの一例である。 実施例２において、各双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１ａ〜１ｄがＩＤを認識するためのタイミングチャートである。 実施例３によるＤＣ／ＤＣコンバータを用いた風力発電システムの構成を示す図である。 実施例４によるＤＣ／ＡＣインバータを用いた風力発電システムの構成を示す図である。

本発明による並列型電源装置は、複数の電源装置（コンバータ又はインバータ）が並列に接続され、一方向又は双方向に電力を変換して出力する。用途としては、インフラ用などの出力容量として数ｋＷ以上の規模の電源装置に用いることができる。特に、太陽光発電などの、出力が必ずしも安定しない、いわゆる自然エネルギーの発電設備を効果的に利用するために、蓄電池と組み合わせてピークシフトを実現するようなシステムに用いられる。このようなシステムとしては、例えば、蓄電池と、ＰＣＳと、これらを接続する双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ（電源装置）とを備えるシステムがある。

本発明による並列型電源装置は、複数の電源装置（コンバータ又はインバータ）を並列に接続してモジュール化した並列型電源装置であるので、要求される出力に応じて電源装置の稼働台数を容易に変更できる。電源装置の稼働台数を増減することで、少数の基本モジュールによって幅広い要求出力に対して容易に対応でき、製品ラインナップを大きく増やす必要がないので、設計コストなどのコストを抑制し、工数を削減することができる。さらには、負荷に応じて稼働台数を増減することで、広い出力範囲にわたり高い変換効率を達成することができる。

また、本発明による並列型電源装置は、パワー素子や電解コンデンサなどの素子を内蔵する。これらの素子は電源装置の寿命に大きな影響を与えるが、並列化した電源装置の稼働時間を運用方法によって平均化し、各電源装置の負荷を分散することで、これらの素子の劣化を抑制する。この結果、システムの寿命を長くすることができる。

本発明による並列型電源装置では、一方向又は双方向の電力を変換する複数の電源装置が並列に接続され、それぞれの電源装置の稼働時間が平均化されるように同時に稼働する電源装置の台数を出力にあわせて変更すると共に、稼働する電源装置の順番が入れ替わる。電源装置の稼働する台数や順番は、コントローラに組み込まれたプログラムに従う。これにより、通常は最初に起動する電源装置（マスタ）に集中しがちな負荷を分散することができ、広い出力範囲にわたって変換効率を高めることができる。また、一部の電源装置に故障が発生したときには、正常に稼働する電源装置だけで運転を継続し、システムを停止する時間を最小限に留めることができるので、システムの信頼性を高めることができる。

本発明の実施例１による並列型電源装置（双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ）について、図１〜図９を用いて説明する。

図２は、本実施例による双方向ＤＣ／ＤＣコンバータを用いた太陽光発電システムの構成を示す図である。太陽光発電システムは、ソーラーパネル７と、絶縁型のＤＣ／ＤＣコンバータ５と、ＤＣ／ＡＣインバータ６と、蓄電システム３とを備える。ソーラーパネル７と絶縁型のＤＣ／ＤＣコンバータ５とＤＣ／ＡＣインバータ６とで、ＰＣＳ（Power Conditioning System、直流交流交換装置）を構成する。

ソーラーパネル７は、複数の太陽電池を備え、太陽光のエネルギーを電力に変換する。ＤＣ／ＤＣコンバータ５は、ソーラーパネル７とＰＣＳ系統のバス配線９とＤＣ／ＡＣインバータ６とに接続されている。ＤＣ／ＡＣインバータ６は、バス配線９と負荷８とに接続されている。蓄電システム３は、蓄電池２と、並列接続された複数（本実施例では４台）の双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１（１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄ）とを備える。蓄電池２は、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１を介して、バス配線９に接続されている。複数の双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１は、並列に接続されて組み合わされ、モジュール化されている。

ソーラーパネル７が発電した電力は、ＤＣ／ＤＣコンバータ５とＤＣ／ＡＣインバータ６を介して負荷８に供給される。ソーラーパネル７が発電した電力が負荷８での電力需要を上回り余剰電力が発生する場合には、余剰電力は、ＤＣ／ＤＣコンバータ５とバス配線９と双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１を介して蓄電池２に充電されて蓄えられる。ソーラーパネル７が発電した電力が負荷８での電力需要を下回り電力が不足する場合には、蓄電池２は、蓄えた電力を放電して負荷８に供給し、不足する電力を補う。

なお、蓄電池２が充放電する電力量によって、モジュール化され、並列接続されている双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１の稼働台数が制御されるが、その詳細については後述する。本実施例では、各双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１の出力を±５ｋＷとする。このため、４台の双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１は、並列に接続されているので、最大±２０ｋＷの電力を双方向にやり取りすることができる。

図３は、モジュール化された双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１の単体の基本回路構成を示す図である。双方向コンバータの回路については、いくつかの構成が考えられるが、本実施例ではＨブリッジ構成の回路とする。これは、変換効率を高くするために蓄電池２のセルの直列数を増やし、蓄電池２の電圧をバス配線９の電圧と同等レベルまで高めて、双方向に昇降圧の充放電を行えるようにするためである。バス配線９は、設定電圧を３８０Ｖ、動作範囲を３５０〜４００Ｖとし、蓄電池２は、動作範囲を２５０〜３７０Ｖとした。

以下、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１の単体の回路の詳細について説明する。双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１は、非絶縁方式であり、４つのパワースイッチング素子１２（１２ａ、１２ｂ、１２ｃ、１２ｄ）と、コントローラ１６と、４つのドライバＩＣ１５（１５ａ、１５ｂ、１５ｃ、１５ｄ）と、主インダクタンス１１とを備える。パワースイッチング素子１２には、例えば、ＩＧＢＴ（Insulated Gate Bipolar Transistor）を用いることができる。コントローラ１６は、４つのドライバＩＣ１５に接続され、４つのパワースイッチング素子１２を制御することで双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１を制御する。４つのドライバＩＣ１５は、４つのパワースイッチング素子１２に１つずつ接続され、コントローラ１６から出力された信号を増幅してパワースイッチング素子１２のそれぞれに伝達する。コントローラ１６は、制御ＩＣであり、例えば、マイコン、ＦＰＧＡ、及びＤＳＰを用いることができる。

以下、パワースイッチング素子１２ａを「Ｑ１１」と、パワースイッチング素子１２ｂを「Ｑ１２」と、パワースイッチング素子１２ｃを「Ｑ２１」と、パワースイッチング素子１２ｄを「Ｑ２２」とも呼ぶ。

双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１は、蓄電池２側では入力容量１０ａに、バス配線９側では入力容量１０ｂに、それぞれ接続される。蓄電池２の電圧に相当する入力容量１０ａの電圧を「Ｖｂａｔ」で、バス配線９の電圧に相当する入力容量１０ｂの電圧を「Ｖｂｕｓ」で表す。以下、入力容量１０ａを「Ｃｂａｔ」と、入力容量１０ｂを「Ｃｂｕｓ」とも呼ぶ。

双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１の蓄電池２側の正極は、入力容量１０ａの＋側端子に接続され、負極は、入力容量１０ａの−側端子に接続される。入力容量１０ａの＋側端子は、さらにパワースイッチング素子１２ａのコレクタ端子に接続される。入力容量１０ａの−側端子は、パワースイッチング素子１２ｂのエミッタ端子と接続される。

双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１のバス配線９側の正極は、入力容量１０ｂの＋側端子に接続され、負極は、入力容量１０ｂの−側端子に接続される。入力容量１０ｂの＋側端子は、さらにパワースイッチング素子１２ｃのコレクタ端子に接続される。入力容量１０ｂの−側端子は、パワースイッチング素子１２ｄのエミッタ端子と接続される。

パワースイッチング素子１２ａのエミッタ端子とパワースイッチング素子１２ｂのコレクタ端子は、主インダクタンス１１の一端に接続され、パワースイッチング素子１２ｃのエミッタ端子とパワースイッチング素子１２ｄのコレクタ端子は、主インダクタンス１１の他端に接続される。

また、パワースイッチング素子１２ａ〜１２ｄのそれぞれのコレクタ−エミッタ間には、逆電流防止のためにダイオード１３ａ〜１３ｄを設ける。ダイオード１３ａ〜１３ｄは、アノードがエミッタ側へ、カソードがコレクタ側へ接続される。

双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１は、非絶縁方式なので、入力容量１０ａの−側端子と入力容量１０ｂの−側端子とが接続されている。

なお、現在では、ＩＧＢＴとダイオードを組み合わせたＩＧＢＴモジュールが広く普及しているため、図３の回路であれば、パワースイッチング素子１２ａ、１２ｂとダイオード１３ａ、１３ｂ、及びパワースイッチング素子１２ｃ、１２ｄとダイオード１３ｃ、１３ｄとして、それぞれ２素子構成のＩＧＢＴモジュール１４を利用してもよい。

ここで、図３に示した双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１の回路の動作について、簡単に説明する。

図４は、降圧放電時（Ｖｂａｔ＞Ｖｂｕｓで、蓄電池２側からバス配線９側に向かって電流が流れるとき）のパワースイッチング素子１２ａ〜１２ｄの駆動波形の一例を示した図である。降圧放電時には、パワースイッチング素子１２ｂ〜１２ｄはいずれも常時オフであり、パワースイッチング素子１２ａのみがスイッチングを行う。

パワースイッチング素子１２ａがオンになると、電流は、パワースイッチング素子１２ａと主インダクタンス１１とパワースイッチング素子１２ｃのダイオード１３ｃを経由して流れる。このとき、電流は、主インダクタンス１１にエネルギーを蓄積しながら、徐々に増加する。

次に、パワースイッチング素子１２ａがオフになると、電流は、主インダクタンス１１に蓄積されたエネルギーによって、パワースイッチング素子１２ｂのダイオード１３ｂと主インダクタンス１１とパワースイッチング素子１２ｃのダイオード１３ｃを経由して流れる。この電流は、徐々に減少してゆく。

再びパワースイッチング素子１２ａがオンになれば、主インダクタンス１１を流れる電流は増加し、主インダクタンス１１はエネルギーを蓄積する。

以上のようなサイクルによって、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１では、放電電流が制御される。

図５は、図４と電位関係が逆転し、昇圧放電時（Ｖｂａｔ＜Ｖｂｕｓで、蓄電池２側からバス配線９側に向かって電流が流れるとき）のパワースイッチング素子１２ａ〜１２ｄの駆動波形の一例を示した図である。昇圧放電時には、パワースイッチング素子１２ａは常時オンであり、パワースイッチング素子１２ｂ、１２ｃは常時オフであり、パワースイッチング素子１２ｄのみがスイッチングを行う。

パワースイッチング素子１２ｄがオンになると、電流は、パワースイッチング素子１２ａと主インダクタンス１１とパワースイッチング素子１２ｄを経由して流れる。このとき、電流は、主インダクタンス１１にエネルギーを蓄積しながら、徐々に増加する。

次に、パワースイッチング素子１２ｄがオフになると、電流は、主インダクタンス１１に蓄積されたエネルギーによって、パワースイッチング素子１２ｂのダイオード１３ｂと主インダクタンス１１とパワースイッチング素子１２ｃのダイオード１３ｃを経由して流れる。この電流は、徐々に減少してゆく。

再びパワースイッチング素子１２ｄがオンになれば、主インダクタンス１１を流れる電流は増加し、主インダクタンス１１はエネルギーを蓄積する。

以上のようなサイクルによって、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１では、放電電流が制御される。

一方、充電の際には、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１の回路が蓄電池２側とバス配線９側とで対称であることに留意すればよい。すなわち、降圧充電の場合には、パワースイッチング素子１２ａ、１２ｂ、１２ｄはいずれも常時オフであり、パワースイッチング素子１２ｃのみがスイッチングを行う。昇圧充電の場合には、パワースイッチング素子１２ｃは常時オンであり、パワースイッチング素子１２ａ、１２ｄは常時オフであり、パワースイッチング素子１２ｂのみがスイッチングを行う。

以上説明したように、図３に示した回路構成の双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１を用いれば、昇圧と降圧のいずれの場合にも、すなわち双方向に電流を制御可能である。なお、回路のトポロジーとしては、図３の構成に限定するものではない。また、図３の回路構成であっても、例えば電圧条件がより限定され、スイッチング不要なスイッチを削減した構成としてもよいことはいうまでもない。

図６は、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１が備えるコントローラ１６が行う制御の概要を示すブロック図である。本実施例では、４つの双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１は、並列に接続されており、接続先が蓄電池２側もバス配線９側も互いに共通である（図２参照）。このため、バス配線９の電圧に相当する入力容量１０ｂの電圧Ｖｂｕｓ（図３参照）をモニタし、これを一定とするような制御を行う方式が最適と考えられる。

コントローラ１６は双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１の数だけ複数台存在するが、このうち任意の１台は、バス配線９の電圧を一定とするようなＡＶＲ制御（定電圧制御）２０を実行する。ＡＶＲ制御２０を実行するコントローラ１６は、予め定めてもよいし、予め定めることなく蓄電システム３の動作時に乱数などを用いて任意に決定してもよい。予め定める場合は、図７を用いて後述する上位コントローラ１７と接続されているコントローラ１６がＡＶＲ制御２０を実行することもできる。ＡＶＲ制御２０では、バス配線９の電圧に相当する電圧Ｖｂｕｓと電圧指令値Ｖｒｅｆとから、総電流指令値Ｉｒｅｆ＿ｔｏｔａｌを演算する。電圧指令値Ｖｒｅｆは、目標となる電圧の値であり、各コントローラ１６に予め与えられているものとする。総電流指令値Ｉｒｅｆ＿ｔｏｔａｌは、４つの双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１に流れる電流の合計値（蓄電システム３から出力する電流値）である。

このあと、コントローラ１６は、並列台数制御ブロック２２にて、稼働する双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１の台数を決定し、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１のそれぞれに流れる電流の値である電流指令値Ｉｒｅｆを総電流指令値Ｉｒｅｆ＿ｔｏｔａｌを用いて求める。並列台数制御ブロック２２での制御は、後述するように、１台のコントローラ１６で実行してもよく、複数のコントローラ１６で実行してもよい。

このあと、各コントローラ１６は、流れる電流値を電流指令値Ｉｒｅｆに合わせるためのＡＣＲ制御（定電流制御）２１（２１ａ、２１ｂ、２１ｃ、２１ｄ）を実行する。ＡＣＲ制御２１では、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１に流れる電流の検出値である電流検出値ＩＬと電流指令値Ｉｒｅｆとから、各パワースイッチング素子１２ａ〜１２ｄのパルス幅を決定する。決定されたパルス幅は、各コントローラ１６が各ドライバＩＣ１５ａ〜１５ｄへ信号を出力することで、各パワースイッチング素子１２ａ〜１２ｄ（Ｑ１１、Ｑ１２、Ｑ２１、Ｑ２２）に伝達される。

ＡＶＲ制御２０は、上記のように、全体の総電流（総電流指令値Ｉｒｅｆ＿ｔｏｔａｌ）を決定するため、１台のコントローラ１６だけで実行する方が制御上都合がよい。一方、ＡＣＲ制御２１は、各双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１に対して応答よく電流を制御する必要があるため、各双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１のコントローラ１６でそれぞれ実行するのが適している。このため、本実施例では、ＡＶＲ制御２０を１台のコントローラ１６で実行し、ＡＣＲ制御２１を各コントローラ１６で実行する（ＡＣＲ制御２１ａ、２１ｂ、２１ｃ、２１ｄ）。

並列台数制御ブロック２２については、システムに応じて、全ての制御を１台のコントローラ１６で実行してもよく、一部の制御を各コントローラ１６で実行してもよい。一部の制御を各コントローラ１６で実行する場合には、例えば、稼働する双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１の台数を、ＡＶＲ制御２０を実行するコントローラ１６が決定し、稼働する双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１についての電流指令値Ｉｒｅｆの演算を、各コントローラ１６がＡＣＲ制御２１の前段で実行することもできる。

図７は、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータのそれぞれのコントローラの接続を示す構成図である。双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１ａ〜１ｄのそれぞれのコントローラ１６には、識別番号（ＩＤ）が設定される。すなわち、各双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１ａ〜１ｄには、コントローラ１６を介して、ＩＤが割り当てられることになる。

図７は、各双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１ａ〜１ｄがＩＤを自動認識するために必要なコントローラ１６の接続の一例を示している。本実施例による並列型電源装置は、これまで述べてきたように、並列化された各双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１をモジュール化し、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１の稼働台数の変更によって出力容量の変更が容易であることとともに、稼働する双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１の台数と組合せを変更して稼働時間の平均化をはかり、特定の双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１へ負荷が集中することによる劣化の抑制が可能であることを特徴とする。

図７に示すように、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１ａ〜１ｄのそれぞれのコントローラ１６は、少なくとも１組の入力端子と出力端子、すなわちＩＤ設定用の入力端子（ＣＩＤＩ）と出力端子（ＣＩＤＯ）を備える。各コントローラ１６は、この入力端子と出力端子がＩＤ認識用の配線１９で接続される。具体的には、コンバータ１ａのコントローラ１６の出力端子ＣＩＤＯは、コンバータ１ｂのコントローラ１６の入力端子ＣＩＤＩとＩＤ認識用の配線１９で接続される。コンバータ１ｂのコントローラ１６の出力端子ＣＩＤＯとコンバータ１ｃのコントローラ１６の入力端子ＣＩＤＩ、コンバータ１ｃのコントローラ１６の出力端子ＣＩＤＯとコンバータ１ｄのコントローラ１６の入力端子ＣＩＤＩ、及びコンバータ１ｄのコントローラ１６の出力端子ＣＩＤＯとコンバータ１ａのコントローラ１６の入力端子ＣＩＤＩも、それぞれＩＤ認識用の配線１９で接続される。コンバータ１ａ〜１ｄのコントローラ１６は、互いに通信用の配線１８で接続される。

また、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１ａのコントローラ１６のうち１台は、上位コントローラ１７であるＢＰＣ（Battery Pack Controller）と通信用の配線１８で接続される。ＢＰＣは、蓄電池２の中に設けられ、蓄電システム３を制御する装置である。上位コントローラ１７と接続されているコントローラ１６は、通信用の配線１８によって、上位コントローラ１７からの信号を受信する。

稼働する双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１ａ〜１ｄの組合せを変更するためには、各双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１ａ〜１ｄの識別が必要となる。本実施例では双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１が４台であるので、各コントローラ１６にＩＤ設定用の入力端子と出力端子を２つずつ設け、２つのＩＤ設定用の入力端子と出力端子を用いて２桁のＩＤを表す。例えば、ＩＤを“００”、“０１”、“１０”、“１１”とし、ＩＤ設定用の入力端子と出力端子のスイッチを切り替えることで、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１ａ〜１ｄの組合せを変更することができる。

但し、このような方式の場合には、並列接続する双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１の数が５台以上では３つのＩＤ設定用の入力端子と出力端子を用いて３桁のＩＤを表し、９台以上では４つのＩＤ設定用の入力端子と出力端子を用いて４桁のＩＤを表す必要がある。すなわち、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１の並列数の増加に伴って、必要となるＩＤ設定用の入力端子と出力端子の数を増やす必要がある。

さらに、例えば、稼働する双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１の組合せを変更する場合には、コントローラ１６のＩＤを認識しなければならない。ＩＤを自動認識するための構成について、以下で説明する。

双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１は、蓄電池２と組み合わせる場合には、蓄電池２が動作することが必須のため、上位コントローラ１７（蓄電池２の制御システム）から起動信号を受信するまでは、無駄な電力消費を抑えるために完全に停止していることが望ましい。起動信号の受信後、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１の各コントローラ１６は、それぞれの初期化プロセスを実施するが、ＩＤの自動認識は、初期化プロセスに続けて行う。

各コントローラ１６を接続する通信用の配線１８は、動作パラメータを送受信するための配線であり、共通信号で個々のコントローラ１６の識別には適さない。このため、各コントローラ１６にＩＤ設定用の入力端子と出力端子を設け、これらの入力端子と出力端子をＩＤ認識用の配線１９で接続している。但し、各コントローラ１６は、ＩＤ認識用の配線１９により環状（閉ループ状）に接続される。図７に示した構成では、上位コントローラ１７からの信号は、通信用の配線１８によってコンバータ１ａのコントローラ１６へ出力され、ＩＤ認識用の信号は、ＩＤ認識用の配線１９によって、コンバータ１ａのコントローラ１６からコンバータ１ｂのコントローラ１６へ出力され、コンバータ１ｂのコントローラ１６からコンバータ１ｃのコントローラ１６へ出力され、コンバータ１ｃのコントローラ１６からコンバータ１ｄのコントローラ１６へ出力され、コンバータ１ｄのコントローラ１６からコンバータ１ａのコントローラ１６へ出力される。

図８は、各双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１ａ〜１ｄがＩＤを認識するためのタイミングチャートであり、ＩＤ認識用の配線１９で送信されるＩＤ認識用の信号を示す図である。図８では、上からコンバータ１ａ、コンバータ１ｂ、コンバータ１ｃ、及びコンバータ１ｄのそれぞれのコントローラ１６のタイミングチャートを示しており、横軸は時間を表す。

コンバータ１ａのコントローラ１６は、上位コントローラ１７からの信号によって起動して初期化プロセスを実行した後、自らのＩＤを“００”に設定し、このＩＤを識別用データで挟んでＩＤ認識用の信号とする。そして、このＩＤ認識用の信号をコンバータ１ｂのコントローラ１６に出力する。

コンバータ１ｂのコントローラ１６は、コンバータ１ａのコントローラ１６からＩＤ認識用の信号を受信し、受け取ったＩＤの値に“１”を加算して自らのＩＤを“０１”に設定し、この自らのＩＤを識別用データで挟んでＩＤ認識用の信号とする。そして、このＩＤ認識用の信号をコンバータ１ｃのコントローラ１６に出力する。

コンバータ１ｃとコンバータ１ｄのコントローラ１６も、同様にして、受け取ったＩＤの値に“１”を加算し、自らのＩＤをそれぞれ“１０”及び“１１”に設定する。

このように、各コントローラ１６が自らのＩＤをＩＤ認識用の配線１９で接続された他のコントローラ１６へ順々に出力する処理を実行することにより、各コンバータ１が完全に同一構成のハードウェアとソフトウェアを備えていても、それぞれのコントローラ１６に個別のＩＤを設定することが可能となる。

このような手法を取ることで、並列接続する双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１の数が５台以上になっても、外部スイッチを用いたときのように端子数が増加することがなく、コントローラ１６の端子数に余裕がない場合にも対応できる。なお、ＩＤ認識用の配線１９については、上記の説明のように、各コントローラ１６が自らのＩＤを他のコントローラ１６へ順々に出力できるようにすることが設置の目的である。このため、最後のコンバータ１ｄのコントローラ１６からコンバータ１ａのコントローラ１６への接続については、ＩＤ認識用の配線１９を用いて接続せずに、何らかの終端処理で代替することも可能である。すなわち、各コントローラ１６は、閉ループ状に接続せずに、ＩＤ認識用の配線１９により開ループ状に接続してもよい。

各双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１は、それぞれのコントローラ１６に設定されたＩＤを基に、稼働する順番が決められる。各双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１の稼働する順番は、コントローラ１６のＩＤ順（上記の例では“００”、“０１”、“１０”、“１１”の順）としてもよく、コントローラ１６のＩＤから求めた順番（例えば、ＩＤと乱数を用いて求めた順番）としてもよく、任意の方法で定めることができる。

なお、図８では説明のため、識別用データで挟まれたＩＤ信号にあてる時間を２ビット分としており５台以上のＩＤを設定することができないが、実際は想定される最大並列台数にあった分の時間、例えば４ビット分の時間を確保しておけば、端子数を増やすことなく１６台の接続まで対応することができる。また、ここでは配線１９によってＩＤ認識用の信号をやり取りする例を示したが、データの詳細は別途設けられている通信機能を利用しても問題ない。いずれにせよ、本実施例の方式を取ることで、端子数の少ない及び処理量の劣るプロセッサでも実行可能な簡易な処理で機器の特定に必要な設定を行うことができる。

図９に、本実施例においてコントローラ１６が行う処理のフローチャートの一例を示す。

各コントローラ１６は、Ｓ１０で起動した後、Ｓ２０で必要な初期化プロセスを実施し、Ｓ３０でＩＤを設定する処理を行う。ＩＤを設定する処理は、図７と図８を用いて上述した方法に従って行う。各コントローラ１６がＩＤを設定すると、並列処理を行うために各コントローラ１６を識別する準備が整い、各双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１の稼働する順番が決められたことになる。

Ｓ４０で、各コントローラ１６は、自らが最初に起動する双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１（マスタ）のコントローラであるかどうかの判定を行う。マスタのコントローラは、ＡＶＲ制御２０を実行するコントローラであり、ＡＶＲ制御２０を実行するコントローラの決定方法は既に述べた。コントローラ１６は、自らがマスタのコントローラと決定されているかどうかを判定し、マスタのコントローラであればＳ５０〜Ｓ８０の処理を実行する。

Ｓ５０で、マスタのコントローラ１６は、バス配線９の電圧に相当する電圧Ｖｂｕｓの値を取得する。

Ｓ６０で、マスタのコントローラ１６は、電圧Ｖｂｕｓと電圧指令値Ｖｒｅｆとの差分を求めてＰＩ演算を実施し、並列接続した双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ全体での総電流指令値Ｉｒｅｆ＿ｔｏｔａｌを求める（図６のＡＶＲ制御２０を参照）。

Ｓ７０で、マスタのコントローラ１６は、総電流指令値Ｉｒｅｆ＿ｔｏｔａｌと予め設定したテーブルなどを参照して、稼働する双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１の台数Ｎを決定する（図６の並列台数制御ブロック２２を参照）。このテーブルには、総電流指令値Ｉｒｅｆ＿ｔｏｔａｌと稼働する双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１の台数Ｎとの関係が定められている。なお、電圧変動幅が大きく電力と電流の相関が必ずしも一定しない場合には、テーブルには電力と稼働する双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１の台数Ｎとの関係を定めておき、総電流指令値Ｉｒｅｆ＿ｔｏｔａｌから演算される電力によって稼働台数Ｎを決定する方法も有効である。また、テーブルでの台数Ｎの設定は、参照する電流（又は電力）が増加する場合と減少する場合とでは増加側が高めとなるよう値をずらしてヒステリシス特性を与えることで、設定値近傍で頻繁に切り替えが発生するような事態を回避し、より安定した動作を実現することができる。

Ｓ８０で、マスタのコントローラ１６は、総電流指令値Ｉｒｅｆ＿ｔｏｔａｌと稼働台数Ｎのデータを、他の双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１（サブ）のコントローラ１６に送信する。

Ｓ９０で、サブのコントローラ１６は、マスタのコントローラ１６が送信したデータを受信する。

Ｓ１００で、コントローラ１６は、総電流指令値Ｉｒｅｆ＿ｔｏｔａｌ、稼働台数Ｎ、及び設定されているＩＤから、それぞれのコンバータ１の電流指令値Ｉｒｅｆを決定する（図６の並列台数制御ブロック２２を参照）。例えば、ＩＤが設定されている各コンバータ１の電流指令値Ｉｒｅｆの値は、総電流指令値Ｉｒｅｆ＿ｔｏｔａｌを稼働台数Ｎで割った値に定めることができる。

Ｓ１１０で、各コントローラ１６は、電流指令値Ｉｒｅｆを取得する。

Ｓ１２０で、各コントローラ１６は、電流検出値ＩＬと電流指令値Ｉｒｅｆを用いてＰＩ演算を行い、デューティ（ｄｕｔｙ）を求める（図６のＡＣＲ制御２１を参照）。

Ｓ１３０で、各コントローラ１６は、各パワースイッチング素子１２ａ〜１２ｄを駆動するためのパルス幅を決定し、ＰＷＭ信号をドライバＩＣ１５ａ〜１５ｄへ出力する。そして、Ｓ４０に戻って処理を続ける。

なお、図６を用いて述べたように、並列台数制御ブロック２２での制御（特にＳ１００の処理）は、１台のコントローラ１６で実行してもよく、複数のコントローラ１６で実行してもよい。

以上のようなコントローラ１６の処理に従えば、本実施例のように並列接続した双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１を稼働させる順番が入れ替わっても、ソフトウェアによる制御のみで対応するコンバータを自律的に駆動することができる。

なお、図９のフローチャートの例では、ＩＤの設定処理をコントローラ１６の起動時（Ｓ３０）のみに実行するが、起動時以外でもＩＤを変更することは可能である。例えば、要求される動作条件に合わせて、ＩＤの設定処理をＳ４０〜Ｓ１３０のどこかに割り込ませることができる。このような割り込みの処理は、ソフトウェア上で容易に対応可能なことはいうまでもない。

図１について説明する。図１は、本実施例による双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１ａ〜１ｄの全体の出力と稼働するコンバータの割り当てを示す図である。図１の上段は、期間ｔ１〜ｔ５における、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１ａ〜１ｄの全体の出力と稼働するコンバータの割り当てを示す図である。図１の下段は、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１ａ〜１ｄの全体の出力とコンバータの変換効率を示すグラフである。

図１の上段の図では、横軸が並列接続した双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１ａ〜１ｄの全体の出力（絶対値）を示し、縦軸が時間の経過を示している。図１において、横軸（出力）の目盛りは、下段の横軸の目盛りと共通であり、時間は、下向きに、すなわち期間ｔ１、ｔ２、ｔ３、ｔ４、ｔ５の順に経過するものとする。横軸の出力は、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１ａ〜１ｄの全体に流れる電流の合計値から求められる。また、コンバータ１ａ〜１ｄのコントローラ１６には、ＩＤとして、それぞれ“００”、“０１”、“１０”、“１１”が設定されているものとする。

期間ｔ１では、ＩＤが“００”、“０１”、“１０”、“１１”の順にコンバータが稼働する。すなわち、出力が約４．５ｋＷまでコンバータ１ａのみが１台目として稼働し、そこから約８ｋＷまではコンバータ１ａとコンバータ１ｂ（２台目）の２台が稼働する。さらに、そこから約１２ｋＷまではコンバータ１ｃ（３台目）を加えた３台が稼働し、約１２ｋＷを超えるとコンバータ１ｄ（４台目）を加えた４台、すなわち、コンバータ１ａ〜１ｄの全てが稼働する。

次の期間ｔ２では、ＩＤが“０１”、“１０”、“１１”、“００”の順にコンバータが稼働する。すなわち、１台目がコンバータ１ｂ、２台目がコンバータ１ｃ、３台目がコンバータ１ｄ、４台目がコンバータ１ａのように、稼働するコンバータが順番を変わる。次の期間ｔ３では、ＩＤが“１０”、“１１”、“００”、“０１”の順にコンバータが稼働する。すなわち、１台目がコンバータ１ｃ、２台目がコンバータ１ｄ、３台目がコンバータ１ａ、４台目がコンバータ１ｂというように、稼働するコンバータの順番が変わる。期間ｔ４以後も、同様に、稼働するコンバータの順番を変えてゆく。

コンバータ１ａ〜１ｄの稼働する順番は、上述したようにそれぞれのコントローラ１６に設定されたＩＤを基に決められ、期間が変わると、図１の上段の図のように自動的に１つずつずれるように変わる。このような制御は、コントローラ１６に組み込まれたプログラムが実行する。

期間を変えるタイミングは、本実施例のように太陽光発電（ソーラーパネル）との組合せであれば、夜間とすることができる。コンバータは、日中（昼間）のソーラーパネルの発電時には稼働率が高くなるが、発電が停止している夜間、特に深夜帯は、蓄電池２から少量の放電があるだけであり、稼働率が低下することが予想される。従って、夜間に、稼働するコンバータの順番を変えるのが望ましい（なお、稼働するコンバータの順番を変えるのには、数秒の切替時間が必要である）。このようにして稼働するコンバータの順番を変えると、日によって日中に大きく変動するコンバータの稼働率や稼働時間の平均化をはかることができる。

図１の下段のグラフでは、横軸が並列接続した双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１ａ〜１ｄの全体の出力（絶対値）を示し、縦軸がコンバータの変換効率を示している。

コンバータの出力と変換効率の特性は、設計事項で一概にはいえないが、一般的に出力の比率が定格に対して下がるにつれて効率も下がる傾向にある。また、最大出力時にも、出力電流の増加による配線抵抗の損失の影響で、最大効率からやや低下する傾向がある。従って、並列接続された各コンバータ１ａ〜１ｄの効率特性が同じだとすれば、１台〜４台のそれぞれの台数で運転したときの効率特性は、図１の下段のグラフ中の点線で示したような曲線となる。

しかし、本実施例のように、稼働するコンバータ１ａ〜１ｄの順番を適切に変え、稼働するコンバータ１ａ〜１ｄの台数を出力に応じて決定すれば、高い変換効率を得ることができる。図１の下段のグラフでは、全ての出力範囲で４台のコンバータ１ａ〜１ｄが稼働している場合の効率を実線で示しており、本実施例のように稼働するコンバータ１ａ〜１ｄの台数と順番を変えた場合の効率を太線で示している。本実施例のように稼働するコンバータ１ａ〜１ｄの台数を出力に応じて変えると、全ての出力範囲で４台のコンバータ１ａ〜１ｄが稼働した場合よりも、特に低出力側で高い変換効率が期待できる。

図１の上段の図において、コンバータ１ａ〜１ｄの稼働台数を切り替える出力の値を単純に５ｋＷ、１０ｋＷ、１５ｋＷときりのよい値にしなかったのは、このように変換効率を最大とするためである。但し、稼働台数を切り替える出力の値は、実際に利用するコンバータの特性に依存するため、例えば高出力側での効率低下が殆ど見られないような特性を持つコンバータを用いる場合であれば、稼働台数を切り替える出力の値は、単純に５ｋＷ、１０ｋＷ、１５ｋＷとしてもよい。また、前述の通り、稼働台数の切り替えが頻発するのを避けるために、稼働台数が増加するときと減少するときでは、稼働台数を切り替える出力の値に差をつける、つまりヒステリシスを与える方が、より動作が安定する。

以上、本発明の実施例１による双方向ＤＣ／ＤＣコンバータを用いた太陽光発電システムについて説明した。

実施例１において、図３に示した双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１は、非絶縁方式とした。これは、蓄電池２側の端子に十分な保護対策がなされている場合には、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１を非絶縁方式とする方がより高い変換効率を期待できるためである。しかし、システムの構成によっては、主インダクタンス１１をトランスに変更して絶縁方式とすることも可能である。絶縁方式のコンバータとしても、本発明の効果には影響しないことはいうまでもない。絶縁方式にする場合には、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１（図３）において、入力容量１０ａの−側端子と入力容量１０ｂの−側端子とを接続しない。

また、パワースイッチング素子１２にはＩＧＢＴを用いると説明したが、他の半導体素子であるパワーＭＯＳＦＥＴ（Metal-Oxide Semiconductor Field-Effect Transistor）や、近年開発が進み低損失なデバイス特性に注目が集まっているＳｉＣ（Silicon Carbide）やＧａＮ（Gallium Nitride）によるスイッチング素子を用いてよい。これらの素子を用いても、本発明の効果には影響しないことは明らかである。

図１０を用いて、本発明の実施例２による並列型電源装置（双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ）について説明する。本実施例による双方向ＤＣ／ＤＣコンバータは、実施例１と同様に、太陽光発電システムに用いられる。太陽光発電システムの構成や、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータの構成は、図１〜図９を用いて説明した実施例１と同じである。本実施例では、各双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１ａ〜１ｄがＩＤを認識するためのタイミングチャートが異なる。

図１０は、本実施例における、各双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１ａ〜１ｄがＩＤを認識するためのタイミングチャートであり、ＩＤ認識用の配線１９で送信されるＩＤ認識用の信号を示す図である。図１０では、図８と同様に、上からコンバータ１ａ、コンバータ１ｂ、コンバータ１ｃ、及びコンバータ１ｄのそれぞれのコントローラ１６のタイミングチャートを示しており、横軸は時間を表す。図１０は、３台目のコンバータ１ｃが自らの故障（エラー）を検出した場合を示している。各コンバータ１ａ〜１ｄは、自らのエラーを検出することができる。

本実施例では、各コンバータ１ａ〜１ｄがＩＤを認識する過程で何らかのエラーを検出した場合に備えて、エラー用に拡張した最上位１ビットをＩＤに設ける。すなわち、本実施例（コンバータが４台の場合）では、ＩＤを３桁で表す。この最上位１ビットは、コンバータがエラーを検出したことを示す情報を追加するためのものである。

正常時には、各コンバータ１ａ〜１ｄのコントローラ１６は、実施例１と同様に、自らのＩＤを設定し、ＩＤ認識用の信号を次のコンバータへと送信する。従って、コンバータが４台であれば、識別用のデータ信号に挟まれて送られるＩＤは、それぞれ“０００”、“００１”、“０１０”、“０１１”のように設定される。

エラーの検出時には、エラーを検出したコンバータのコントローラ１６は、受け取ったＩＤの最上位１ビットに“１”を設定し、受け取ったＩＤ認識用の信号をそのまま次のコンバータに送信する。すなわち、３台目のコンバータ１ｃが自らのエラーを検出した場合には、このコンバータ１ｃは、前のコンバータ１ｂからＩＤとして“００１”を受信し、この値の最上位１ビットに“１”を設定して自らのＩＤを“１０１”とし、次のコンバータ１ｄにはＩＤとして“００１”を送信する。従って、各コンバータに設定されるＩＤは、それぞれ“０００”、“００１”、“１０１”、“０１０”となる。

エラーを検出したコンバータ（ＩＤの最上位１ビットに“１”が設定されているコンバータ）は、以後は稼働せず、正常に動作するコンバータのみで処理を続行する。このような制御は、コントローラ１６に組み込まれたプログラムが実行する。この結果、各コンバータ１ａ〜１ｄに流れる電流又は各コンバータ１ａ〜１ｄの電力の合計値は、稼働できるコンバータの定格の合計値を越えない。

実施例１の場合と同様に図１０では説明のため、識別用データで挟まれたエラー信号とＩＤ信号にあてる時間を３ビット分としており、５台以上のＩＤを設定することができないが、実際は想定される最大並列台数にあった分の時間、例えば５ビット分の時間を確保しておけば、端子数を増やすことなく１６台の接続まで対応することができる。また、ここでも配線１９によってＩＤ認識用の信号をやり取りする例を示したが、データの詳細は別途設けられている通信機能を利用しても問題ない。いずれにせよ、本実施例の方式を取ることで、端子数の少ない及び処理量の劣るプロセッサでも実行可能な簡易な処理で機器の特定に必要な設定を行うことができる。

ＡＶＲ制御２０を実行するマスタのコントローラは、故障していない、すなわち、稼働可能なコンバータの台数を認識することができる。故障内容がコンバータの入力端又は出力端の短絡といった種類の運用上致命的なものでなければ、最大出力が稼働台数の範囲内であるとはいえ、限定的に運用を継続することが可能である。通信機能によって外部へエラーを報告することができれば、インフラ関連の高い信頼性が要求されるシステムにおいても、最大出力が故障台数分低下するという制約はあるものの運転の継続が可能であり、システムの停止期間をごく短時間に留めることができる。

なお、実施例１で説明したように、総電流指令値Ｉｒｅｆ＿ｔｏｔａｌを求めるＡＶＲ制御２０は、最初に起動する（１台目の）マスタのコントローラが実行するものとしている。１台目のコントローラにエラーが検出された場合には２台目以降のコントローラがマスタとなる処理を、コントローラのプログラムに組み込んでおくと、ＩＤを認識する処理が機能すれば以後の処理を続行することができ、さらにトラブルに強いシステムを構築することができる。

図１１を用いて、本発明の実施例３による並列型電源装置（ＤＣ／ＤＣコンバータ）について説明する。本実施例によるＤＣ／ＤＣコンバータは、双方向のコンバータと一方向のコンバータであり、風力発電システムに用いられる。

図１１は、本実施例によるＤＣ／ＤＣコンバータを用いた風力発電システムの構成を示す図である。本実施例での風力発電システムは、実施例１の図２で示した太陽光発電システムにおいて、ソーラーパネル７とＤＣ／ＤＣコンバータ５の部分を、風力発電機群２５を有する風力発電の設備と並列接続された複数（図１１では３つ）のＤＣ／ＤＣコンバータ５ａ、５ｂ、５ｃに置き換えたものである。ＤＣ／ＤＣコンバータ５ａ〜５ｃの構成は、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１ａ〜１ｄの構成と同じである。但し、ＤＣ／ＤＣコンバータ５ａ〜５ｃは、風力発電機群２５から系統側（ＰＣＳ系統のバス配線９）へ一方向にだけ電力を変換する、一方向のコンバータである。双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１ａ〜１ｄや蓄電システム３の構成は、実施例１又は実施例２と同じであるので、説明を省略する。

風力発電システムは、欧州などで開発が進み、風力発電機の翼径に応じて出力が決まり、出力が小規模なものから大規模なものまで既に製品化されている。風力発電機の設置場所の選定に当たっては適している気候条件を考慮するとはいえ、出力は、天候により左右され、太陽光発電のように日中にピークがくるとは限らない。また、出力の変動も大きく、かつ予測が難しいと考えられる。また、設置する風力発電機の台数は地形により変わってくることから、最大となる出力も大きく変動する。

風力発電機群２５の個々の風力発電機でもある程度の電力制御機能を担っていると考えられる。しかし、より効果的に電力を制御するために、風力発電機群２５全体の電力を系統に接続する際のＤＣ／ＤＣコンバータとして、本実施例による双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１ａ〜１ｄとこれらを用いた蓄電システム３を用いるのが好ましい。本実施例による双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１ａ〜１ｄを用いると、既に説明してきたように、広い出力範囲にわたって高い変換効率を持つという点と、出力規模に応じて柔軟かつ容易にシステムを構成できるという点で、メリットが大きい。

上述したように、並列接続された３つのＤＣ／ＤＣコンバータ５ａ〜５ｃは、風力発電機群２５から系統側（ＰＣＳ系統のバス配線９）へのみ電力を変換する。このため、ＤＣ／ＤＣコンバータ５ａ〜５ｃは、ＰＣＳに接続している蓄電システム３の双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１とは異なり、双方向の電力変換機能が不要であることはいうまでもない。

図１２を用いて、本発明の実施例４による並列型電源装置（ＤＣ／ＡＣインバータ）について説明する。本実施例によるＤＣ／ＡＣインバータは、風力発電システムに用いられる。

図１２は、本実施例によるＤＣ／ＡＣインバータを用いた風力発電システムの構成を示す図であり、実施例３で述べた風力発電機群２５の出力を、直接、ＡＣ（直流）として出力する風力発電システムの構成を示す図である。風力発電機群２５は、並列接続した複数のＤＣ／ＡＣインバータ６ａ、６ｂ、６ｃに直接接続される。ＤＣ／ＡＣインバータ６ａ〜６ｃの構成は、インバータとコンバータの違いを除き、実施例３で述べたＤＣ／ＤＣコンバータ５ａ〜５ｃの構成と同じである。

風力発電機群２５が発電した電力は、ＤＣ／ＡＣインバータ６ａ〜６ｃによりＡＣに変換され、ＡＣ配線２６により変電設備２７を介して負荷８に供給される。風力発電機群２５を実際にＡＣ系統に接続する場合には様々な制約がある。しかし、本実施例のように、複数のＤＣ／ＡＣインバータ６ａ〜６ｃを並列に接続すると、実施例１〜３で述べたような効果を有するという利点がある。

風力発電機を設置する場所の例の一つに、海洋上が挙げられる（洋上発電）。風力発電機は、近年、大型の翼径を持つ大出力の装置が開発されているが、回転時の音などによる周辺環境への影響が懸念されており、海洋上が有力な候補とされるためである。

洋上発電では、スペースの制約が少なく多数の風力発電機が設置されるため得られる出力は大きいが、その性質上、出力は風速によって大きく変動する。従って、実施例１のように蓄電システム３と組み合わせることができれば、エネルギーの利用効率を高めることができる。しかし、海洋上又はその近傍という環境は、特に現在の主な大容量蓄電池を設置するには、蓄電池に強い腐食耐性が必要となるため、条件的に厳しい環境である。

そこで、海洋上の風力発電機の電力を、並列接続した複数のＤＣ／ＡＣインバータ６ａ〜６ｃでＡＣ（直流）に変換し、陸上の変電設備まで送電するシステムを構築する。そして、風力発電機側のＤＣ電圧が目標範囲内に収まって安定するように、ＤＣ／ＡＣインバータ６ａ〜６ｃの出力を、実施例１で述べたように、インバータの稼働台数を変更したり稼働順序を入れ替えたりして制御する。このような構成と制御により、蓄電池の設置が困難な場所でも、発電した電力を効率的に利用することができる。

また、必要であれば、受電側の変電設備で蓄電池などを組み合わせることで、系統への逆潮流時に問題となる発電電力の変動を抑制することも可能である。

なお、本発明は、上記の実施例に限定されるものではなく、様々な変形例を含む。例えば、上記の実施例は、本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、本発明は、必ずしも説明した全ての構成を備える態様に限定されるものではない。

１（１ａ〜１ｄ）…双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ、２…蓄電池、３…蓄電システム、５…ＤＣ／ＤＣコンバータ、５ａ〜５ｃ…ＤＣ／ＤＣコンバータ、６…ＤＣ／ＡＣインバータ、６ａ〜６ｃ…ＤＣ／ＡＣインバータ、７…ソーラーパネル、８…負荷、９…バス配線、１０ａ…蓄電池側の入力容量、１０ｂ…バス配線側の入力容量、１１…主インダクタンス、１２（１２ａ〜１２ｄ）…パワースイッチング素子、１３ａ〜１３ｄ…ダイオード、１４…ＩＧＢＴモジュール、１５（１５ａ〜１５ｄ）…ドライバＩＣ、１６…コントローラ、１７…上位コントローラ、１８…通信用の配線、１９…ＩＤ認識用の配線、２０…ＡＶＲ制御、２１（２１ａ〜２１ｄ）…ＡＣＲ制御、２２…並列台数制御ブロック、２５…風力発電機群、２６…ＡＣ配線、２７…変電設備。

Claims (4)

1. 並列に接続され、一方向又は双方向に電力を変換する複数の電源装置を備え、
   前記複数の電源装置のうちの稼働する台数を、前記複数の電源装置に流れる電流又は前記複数の電源装置の電力の合計値に応じて決定し、
   前記複数の電源装置は、稼働する順番が時間の経過とともに変化する、
   ことを特徴とする並列型電源装置。
2. 前記複数の電源装置のそれぞれは、コントローラを備え、
   前記コントローラのうち１つは、前記複数の電源装置のうちの稼働する台数を、前記複数の電源装置に流れる電流又は前記複数の電源装置の電力の合計値に応じて決定する請求項１記載の並列型電源装置。
3. 前記コントローラのそれぞれは、少なくとも１組の入力端子と出力端子とを備え、
   前記複数のコントローラは、前記入力端子と前記出力端子によって閉ループ状又は開ループ状に接続される請求項１又は２記載の並列型電源装置。
4. 前記複数の電源装置のうち自らのエラーを検出した電源装置は稼働せず、
   前記複数の電源装置に流れる電流又は前記複数の電源装置の電力の合計値が、稼働できる電源装置の定格の合計値を越えない請求項１又は２記載の並列型電源装置。

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