JP2015025079A - Lubricant composition - Google Patents
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Description
本発明は、内燃機関に用いられる潤滑油組成物に関する。 The present invention relates to a lubricating oil composition used for an internal combustion engine.
ガソリンエンジン、ディーゼルエンジン、各種産業用内燃機関等の内燃機関分野では、エンジンの摩擦損失低減効果を長期にわたって発現させること、排出ガス浄化能力、燃費特性及び運転性能を最高レベルまでバランスよく引き出すこと、すす混入時の摩耗を抑制するとともに長寿命化の実現と排ガス後処理装置への影響緩和等を実現するために、上記エンジン用として、種々の配合組成を有する潤滑油組成物が提案されてきた（特許文献１〜３参照）。
ところで、内燃機関のなかでも、直噴ターボ機構搭載エンジンは、同一出力の自然吸気（ＮＡ）エンジンと比べて、排気量当たりの出力を高くできる利点がある。このため、近年では、車両の燃費性能向上を目的として、より高性能な直噴ターボ機構搭載エンジンの開発及び市場展開が進められている。
In the field of internal combustion engines such as gasoline engines, diesel engines, various industrial internal combustion engines, etc., it is possible to bring out the engine friction loss reduction effect over a long period of time, to draw out exhaust gas purification ability, fuel efficiency characteristics and driving performance in a balanced manner, Lubricating oil compositions having various blending compositions have been proposed for use in the above-described engines in order to suppress wear when soot is mixed and to achieve a longer life and to reduce the influence on the exhaust gas aftertreatment device. (See Patent Documents 1 to 3).
By the way, among the internal combustion engines, an engine equipped with a direct injection turbo mechanism has an advantage that the output per displacement can be increased as compared with a natural intake (NA) engine having the same output. For this reason, in recent years, development and market development of higher performance direct-injection turbo-mechanized engines have been promoted for the purpose of improving the fuel efficiency of vehicles.
上述のように、直噴ターボ機構搭載エンジンには高い有用性が期待される一方で、直噴ターボ機構搭載エンジンに特有の課題も明らかになってきた。
エンジンには、シリンダーとピストンの間から吹き抜けたブローバイガスをインレットマニホールドへ戻す流路が設けられている。この流路には、ブローバイガスのほか、すす及びオイル劣化物等を含んだ潤滑油組成物のミストも流れている。
As described above, the direct injection turbo mechanism-equipped engine is expected to be highly useful, but problems specific to the direct injection turbo mechanism-equipped engine have also been clarified.
The engine is provided with a flow path for returning blow-by gas blown through between the cylinder and the piston to the inlet manifold. In addition to the blow-by gas, a mist of a lubricating oil composition containing soot and deteriorated oil flows in the flow path.
直噴ターボ機構搭載エンジンでは、上記流路を流れたブローバイガス及び潤滑油組成物のミストは、ターボ機構に導入される。近年、ターボ機構の改良にともなって、ターボ機構内部が今まで以上に高温高圧になってきている。
このため、ターボ機構内部のコンプレッサーハウジング、コンプレッサーホイル等の表面に付着した潤滑油組成物の軽留分が高温高圧環境下において蒸発し、潤滑油組成物が濃縮されて粘稠になり、さらに酸化劣化されることにより、ターボ機構内部にスラッジとして堆積してしまうことが問題になっている。
そこで、本発明の課題は、直噴ターボ機構搭載エンジンのターボ機構内のスラッジ形成を防止できる潤滑油組成物を提供することである。
In an engine equipped with a direct injection turbo mechanism, the blowby gas and the mist of the lubricating oil composition that have flowed through the flow path are introduced into the turbo mechanism. In recent years, with the improvement of the turbo mechanism, the inside of the turbo mechanism has become hotter and higher than ever.
For this reason, the light fraction of the lubricating oil composition adhering to the surfaces of the compressor housing, compressor foil, and the like inside the turbo mechanism evaporates in a high-temperature and high-pressure environment, and the lubricating oil composition is concentrated to become viscous and further oxidized. As a result of the deterioration, there is a problem that it accumulates as sludge inside the turbo mechanism.
Then, the subject of this invention is providing the lubricating oil composition which can prevent sludge formation in the turbo mechanism of the engine mounted with a direct injection turbo mechanism.
本発明者らは、ターボ機構内部の高温高圧環境下における潤滑油組成物の軽質留分の留出量に着目することにより、上記本発明の課題を効果的に達成し得ることを見出し、本発明を完成した。
本発明の要旨は下記のとおりである。
［１］ガスクロマトグラフ法蒸留試験の４９６℃以下における軽質留分の留出量が８０容量％以下であり、ＮＯＡＣＫ蒸発量が１５質量％以下である潤滑油組成物、
［２］ガスクロマトグラフ法蒸留試験の４９６℃以下における軽質留分の留出量が７５容量％以下である上記［１］に記載の潤滑油組成物、
［３］１００℃における動粘度が５．６ｍｍ2／ｓ以上１６．３ｍｍ2／ｓ以下である上記［１］又は［２］に記載の潤滑油組成物、
［４］内燃機関に用いられる上記［１］〜［３］のいずれかに記載の潤滑油組成物、
［５］直噴ターボ機構を搭載した内燃機関に用いられる上記［１］〜［３］のいずれかに記載の潤滑油組成物。
The present inventors have found that the above-described problems of the present invention can be effectively achieved by paying attention to the distillate amount of the light fraction of the lubricating oil composition in a high temperature and high pressure environment inside the turbo mechanism. Completed the invention.
The gist of the present invention is as follows.
[1] A lubricating oil composition in which the distillation amount of a light fraction at 496 ° C. or less in a gas chromatographic distillation test is 80% by volume or less and the NOACK evaporation amount is 15% by mass or less,
[2] The lubricating oil composition according to the above [1], wherein a distillate amount of a light fraction at 496 ° C. or less in a gas chromatographic distillation test is 75% by volume or less,
[3] The lubricating oil composition according to [1] or [2] the kinematic viscosity is less than 5.6 mm 2 / s or more 16.3 mm 2 / s at 100 ° C.,
[4] The lubricating oil composition according to any one of [1] to [3], which is used for an internal combustion engine,
[5] The lubricating oil composition according to any one of [1] to [3], which is used in an internal combustion engine equipped with a direct injection turbo mechanism.
本発明によれば、直噴ターボ機構搭載エンジンのターボ機構内のスラッジ形成を防止できる潤滑油組成物を提供することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the lubricating oil composition which can prevent sludge formation in the turbo mechanism of a direct injection turbo mechanism mounting engine can be provided.
以下、本発明を詳細に説明する。
［潤滑油組成物］
本発明の実施形態に係る潤滑油組成物は、ガスクロマトグラフ法蒸留試験の４９６℃以下における該潤滑油組成物の軽質留分の留出量が８０容量％以下であり、ＮＯＡＣＫ蒸発量が１５質量％以下である。
ここで、ガスクロマトグラフ法蒸留試験の４９６℃に規定するのは、直噴ターボ機構搭載エンジンの動作時におけるターボ機構内部の温度及び圧力条件が、ガスクロマトグラフ法蒸留試験の４９６℃のカラム内の条件に類似することに起因する。
ガスクロマトグラフ法蒸留試験の４９６℃以下における潤滑油組成物の軽質留分の留出量が８０容量％を超えると、潤滑油組成物が濃縮されて粘稠になり、ターボ機構内部に長期間滞留し、その結果、スラッジが生成される。この観点から、ガスクロマトグラフ法蒸留試験の４９６℃以下における潤滑油組成物の軽質留分の留出量は、７８容量％以下がより好ましく、７５容量％以下がさらに好ましい。
Hereinafter, the present invention will be described in detail.
[Lubricating oil composition]
The lubricating oil composition according to an embodiment of the present invention has a light fraction distillate of 80% by volume or less at 496 ° C. or lower in a gas chromatographic distillation test and a NOACK evaporation of 15% by mass. % Or less.
Here, 496 ° C. in the gas chromatographic distillation test is defined as the temperature and pressure conditions inside the turbo mechanism during operation of the engine equipped with the direct injection turbo mechanism are the conditions in the column of 496 ° C. in the gas chromatographic distillation test. Due to similarities.
If the distillate amount of the light fraction of the lubricating oil composition at 496 ° C. or lower in the gas chromatographic distillation test exceeds 80% by volume, the lubricating oil composition becomes concentrated and viscous and stays in the turbo mechanism for a long time. As a result, sludge is generated. From this viewpoint, the distillate amount of the light fraction of the lubricating oil composition at 496 ° C. or less in the gas chromatographic distillation test is more preferably 78% by volume or less, and further preferably 75% by volume or less.
本発明の実施形態に係る潤滑油組成物のＮＯＡＣＫ蒸発量は、１５質量％以下である。ＮＯＡＣＫ蒸発量が１５質量％を超える潤滑油組成物は、内燃機関用の潤滑油組成物として実用に耐えない。この観点から、潤滑油組成物のＮＯＡＣＫ蒸発量は、１５質量％以下である。
本実施形態に係る潤滑油組成物の１００℃における動粘度は、５．６ｍｍ2／ｓ以上１６．３ｍｍ2／ｓ以下であることが好ましい。１００℃における動粘度が５．６ｍｍ2／ｓ以上あれば、油膜を形成でき、内燃機関の焼付きを防止できる。また、１６．３ｍｍ2／ｓ以下であれば、粘性抵抗による動力損失を抑えることができ、燃費改善効果が得られる。この観点から、より好ましくは、７．０ｍｍ2／ｓ以上である。
The NOACK evaporation amount of the lubricating oil composition according to the embodiment of the present invention is 15% by mass or less. A lubricating oil composition having a NOACK evaporation amount exceeding 15% by mass cannot withstand practical use as a lubricating oil composition for an internal combustion engine. From this viewpoint, the NOACK evaporation amount of the lubricating oil composition is 15% by mass or less.
Kinematic viscosity at 100 ° C. of the lubricating oil composition according to the present embodiment is preferably not more than 5.6 mm 2 / s or more 16.3 mm 2 / s. If the kinematic viscosity at 100 ° C. is 5.6 mm 2 / s or more, an oil film can be formed and seizure of the internal combustion engine can be prevented. Moreover, if it is 16.3 mm < 2 > / s or less, the power loss by viscous resistance can be suppressed and the fuel-consumption improvement effect will be acquired. From this viewpoint, it is more preferably 7.0 mm 2 / s or more.
＜基油＞
本組成物の基油は、鉱油でも合成油でもよい。この鉱油や合成油の種類に制限はなく、従来、潤滑油組成物の基油として使用されている鉱油や合成油の中から任意のものを適宜選択して用いることができる。
鉱油としては、例えば、原油を常圧蒸留して得られる常圧残油を減圧蒸留して得られた潤滑油留分を、溶剤脱れき、溶剤抽出、水素化分解、溶剤脱ろう、接触脱ろう、水素化精製等の１つ以上の処理を行って精製した鉱油、あるいはワックス、ＧＴＬ ＷＡＸを異性化することによって製造される鉱油等が挙げられる。
合成油としては、例えば、ポリブテン、ポリオレフィン［α−オレフィン単独重合体や共重合体（例えばエチレン−α−オレフィン共重合体）など］、各種のエステル（例えば、ポリオールエステル、二塩基酸エステル、リン酸エステルなど），各種のエーテル（例えば、ポリフェニルエーテルなど）、ポリグリコール、アルキルベンゼン、アルキルナフタレンなどが挙げられる。これらの合成油のうち、粘度特性、添加剤の溶解性およびシールゴムへの適合性の観点より特にポリオレフィン、ポリオールエステルが好ましい。
本発明では、上記鉱油を１種用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。また、上記合成油を１種用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。さらには、鉱油１種以上と合成油１種以上とを組み合わせて用いてもよい。
<Base oil>
The base oil of the composition may be mineral oil or synthetic oil. There is no restriction | limiting in the kind of this mineral oil or synthetic oil, Arbitrary things can be suitably selected from the mineral oil and synthetic oil conventionally used as a base oil of a lubricating oil composition, and can be used.
As mineral oil, for example, a lubricating oil fraction obtained by distillation under reduced pressure of atmospheric residual oil obtained by atmospheric distillation of crude oil can be desolvated, solvent extracted, hydrocracked, solvent dewaxed, catalytic dehydrated. Mineral oil refined by one or more treatments such as wax, hydrorefining, or the like, or mineral oil produced by isomerizing wax, GTL WAX, and the like.
Synthetic oils include, for example, polybutene, polyolefins [α-olefin homopolymers and copolymers (for example, ethylene-α-olefin copolymers)], various esters (for example, polyol esters, dibasic acid esters, phosphorus Acid ester, etc.), various ethers (eg, polyphenyl ether), polyglycol, alkylbenzene, alkylnaphthalene and the like. Of these synthetic oils, polyolefins and polyol esters are particularly preferred from the viewpoints of viscosity characteristics, solubility of additives, and compatibility with seal rubbers.
In the present invention, one kind of the mineral oil may be used, or two or more kinds may be used in combination. Moreover, the said synthetic oil may be used 1 type and may be used in combination of 2 or more type. Further, one or more mineral oils and one or more synthetic oils may be used in combination.
基油の４０℃の動粘度は、１０ｍｍ2／ｓ以上４０ｍｍ2／ｓ以下が好ましく、より、好ましくは２ｍｍ2／ｓ以上３５ｍｍ2／ｓ以下、さらに好ましくは２ｍｍ2／ｓ以上３０ｍｍ2／ｓ以下である。 The kinematic viscosity at 40 ° C. of the base oil is preferably 10 mm 2 / s to 40 mm 2 / s, more preferably 2 mm 2 / s to 35 mm 2 / s, and even more preferably 2 mm 2 / s to 30 mm 2 / s. It is as follows.
基油の１００℃における動粘度は、２．０ｍｍ2／ｓ以上８．０ｍｍ2／ｓ以下であることが好ましく、３．０ｍｍ2／ｓ以上６．０ｍｍ2／ｓ以下であることがより好ましい。
本発明に係る潤滑油組成物では、上記動粘度を有する鉱油又は合成油をそれぞれ一種用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。鉱油と合成油とを組み合わせて用いることができる。
好ましくは、１００℃動粘度の値が３．５ｍｍ2／ｓ以上４．２ｍｍ2／ｓ以下の鉱油と、４．５ｍｍ2／ｓ以上６ｍｍ2／ｓ以下の合成油とを組み合わせることである。
基油の粘度指数は、８０以上が好ましく、より好ましくは９０以上である。粘度指数が上記範囲であれば、温度変化による粘度変化が小さいため好ましい。
Kinematic viscosity at 100 ° C. of the base oil is preferably from 2.0 mm 2 / s or more 8.0 mm 2 / s, more preferably not more than 3.0 mm 2 / s or more 6.0 mm 2 / s .
In the lubricating oil composition according to the present invention, one kind of mineral oil or synthetic oil having the above kinematic viscosity may be used, or two or more kinds may be used in combination. Mineral oil and synthetic oil can be used in combination.
Preference is given to the value of 100 ° C. kinematic viscosity combined with the following mineral oil 3.5 mm 2 / s or more 4.2 mm 2 / s, and 4.5 mm 2 / s or more 6 mm 2 / s or less synthetic oils.
The viscosity index of the base oil is preferably 80 or more, more preferably 90 or more. If the viscosity index is in the above range, the viscosity change due to temperature change is small, which is preferable.
＜添加剤＞
本発明に係る潤滑油組成物には、さらに、粘度指数向上剤、酸化防止剤、及び摩擦調整剤から選ばれる少なくとも１種を配合することが好ましい。
粘度指数向上剤としては、例えば、ポリメタクリレート、分散型ポリメタクリレート、オレフィン系共重合体（例えば、エチレン−プロピレン共重合体など）、分散型オレフィン系共重合体、スチレン系共重合体（例えば、スチレン−ジエン共重合体、スチレン−イソプレン共重合体など）等が挙げられる。
これら粘度指数向上剤の配合量は、配合効果の点から、潤滑油組成物基準で、通常０．１質量％以上２０質量％以下程度であり、好ましくは０．５質量％以上１５質量％以下である。
<Additives>
The lubricating oil composition according to the present invention preferably further contains at least one selected from a viscosity index improver, an antioxidant, and a friction modifier.
As the viscosity index improver, for example, polymethacrylate, dispersed polymethacrylate, olefin copolymer (for example, ethylene-propylene copolymer), dispersed olefin copolymer, styrene copolymer (for example, Styrene-diene copolymer, styrene-isoprene copolymer, etc.).
The blending amount of these viscosity index improvers is usually about 0.1% by mass or more and 20% by mass or less, preferably 0.5% by mass or more and 15% by mass or less, based on the lubricating oil composition, from the viewpoint of the blending effect. It is.
また、酸化防止剤としては、フェノール系酸化防止剤、アミン系酸化防止剤等を好適に使用することができる。フェノール系酸化防止剤としては、従来内燃機関用潤滑油の酸化防止剤として使用されている公知のフェノール系酸化防止剤の中から、任意のものを適宜選択して用いることができる。また、アミン系酸化防止剤としては、従来内燃機関用潤滑油の酸化防止剤として使用されている公知のアミン系酸化防止剤の中から、任意のものを適宜選択して用いることができる。 Moreover, as antioxidant, a phenolic antioxidant, an amine antioxidant, etc. can be used conveniently. As the phenolic antioxidant, any one of known phenolic antioxidants conventionally used as an antioxidant for lubricating oil for internal combustion engines can be appropriately selected and used. As the amine-based antioxidant, any one of known amine-based antioxidants conventionally used as an antioxidant for lubricating oil for internal combustion engines can be appropriately selected and used.
本発明の潤滑油組成物においては、前記した酸化防止剤を１種用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。酸化防止剤の配合量は、効果及び経済性のバランスなどの点から、潤滑油組成物全量基準で、好ましくは０．０５質量％以上７質量％以下、より好ましくは０．０５質量％以上５質量％以下の範囲で選定される。 In the lubricating oil composition of the present invention, one kind of the above-mentioned antioxidant may be used, or two or more kinds may be used in combination. The blending amount of the antioxidant is preferably 0.05% by mass or more and 7% by mass or less, more preferably 0.05% by mass or more and 5% by mass or more based on the total amount of the lubricating oil composition, from the viewpoint of balance between effect and economy. It is selected in the range of mass% or less.
摩擦調整剤としては、潤滑油組成物に、摩擦調整剤として通常用いられる任意の化合物がいずれも使用可能であり、例えば、炭素数６〜３０のアルキル基またはアルケニル基、特に炭素数６〜３０の直鎖アルキル基または直鎖アルケニル基を分子中に少なくとも１個有する、脂肪族アミン、脂肪酸エステル、脂肪酸アミド、脂肪酸、脂肪族アルコール、脂肪族エーテル等の無灰摩擦調整剤；ジチオカルバミン酸モリブデン（ＭｏＤＴＣ）、ジチオリン酸モリブデン（ＭｏＤＴＰともいう）及びモリブデン酸のアミン塩から選ばれる少なくとも一種モリブデン系摩擦調整剤；等が挙げられ、その配合量は、潤滑油組成物全量基準で、通常０．０１質量％以上３質量％以下、好ましくは０．１質量％以上２．０質量％以下の範囲である。 As the friction modifier, any compound usually used as a friction modifier in the lubricating oil composition can be used. For example, the alkyl group or alkenyl group having 6 to 30 carbon atoms, particularly 6 to 30 carbon atoms. Ashless friction modifiers such as aliphatic amines, fatty acid esters, fatty acid amides, fatty acids, aliphatic alcohols, aliphatic ethers, etc., having at least one linear alkyl group or linear alkenyl group in the molecule; molybdenum dithiocarbamate ( MoDTC), molybdenum dithiophosphate (also referred to as MoDTP), and an amine salt of molybdic acid; and the like. It is in the range of not less than 3% by mass and not more than 3% by mass, preferably not less than 0.1% by mass and not more than 2.0% by mass.
本発明の潤滑油組成物には、本発明の目的を損なわない範囲で、必要に応じて、さらに他の添加剤を配合することができる。配合可能な添加剤としては、例えば、金属系清浄剤；硼素含有無灰分散剤又は硼素含有無灰分散剤と硼素未含有無灰分散剤とを組み合わせた無灰分散剤；硫黄含有摩耗防止剤、リン含有摩耗防止剤、硫黄及びリン含有摩耗防止剤等の耐摩耗剤；イオウ系（スルフィド類、スルフォキシド類、スルフォン類、チオホスフィネート類など）、ハロゲン系、有機金属系等の極圧剤；さらには石油スルホネート、アルキルベンゼンスルホネート、ジノニルナフタレンスルホネート、アルケニルコハク酸エステル、及び多価アルコールエステル等の防錆剤；腐食防止剤；シリコーン、フルオロシリコール、及びフルオロアルキルエーテル等の消泡剤；ポリオキシエチレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテル、及びポリオキシエチレンアルキルナフチルエーテル等のポリアルキレングリコール系非イオン系界面活性剤等の界面活性剤；ベンゾトリアゾール系、トリルトリアゾール系、チアジアゾール系、及びイミダゾール系化合物等の金属不活性化剤；エチレン−酢酸ビニル共重合体、塩素化パラフィンとナフタレンとの縮合物、塩素化パラフィンとフェノールとの縮合物、ポリメタクリレート、ポリアルキルスチレン等の流動点降下剤；などを挙げることができる。
上記他の添加剤は、本発明の目的を損なわない範囲内の量で適宜潤滑油組成物に配合することができる。
In the lubricating oil composition of the present invention, other additives can be further blended as necessary within a range not impairing the object of the present invention. Additives that can be blended include, for example, metallic detergents; boron-containing ashless dispersants or ashless dispersants that combine boron-containing ashless dispersants and boron-free ashless dispersants; sulfur-containing antiwear agents, phosphorus-containing wear Anti-wear agents such as anti-sulfur agents, sulfur and phosphorus-containing anti-wear agents; extreme pressure agents such as sulfur-based (sulfides, sulfoxides, sulfones, thiophosphinates), halogen-based, organometallic-based, etc .; and petroleum Rust inhibitors such as sulfonates, alkylbenzene sulfonates, dinonylnaphthalene sulfonates, alkenyl succinates, and polyhydric alcohol esters; corrosion inhibitors; defoamers such as silicones, fluorosilicol, and fluoroalkyl ethers; polyoxyethylene alkyl Ethers, polyoxyethylene alkyl phenyl ethers, and polyoxy Surfactants such as polyalkylene glycol nonionic surfactants such as ethylene alkyl naphthyl ethers; metal deactivators such as benzotriazoles, tolyltriazoles, thiadiazoles, and imidazoles; ethylene-vinyl acetate Examples thereof include polymers, condensates of chlorinated paraffin and naphthalene, condensates of chlorinated paraffin and phenol, pour point depressants such as polymethacrylate and polyalkylstyrene.
The above other additives can be appropriately blended in the lubricating oil composition in an amount within the range not impairing the object of the present invention.
次に、実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらの例によって何ら制限されるものではない。以下の実施例等において、潤滑油組成物の性状の測定、性能評価は、下記のように行った。
［潤滑油組成物の性状］
潤滑油組成物の各性状は、以下の方法で測定した。
（１）ＮＯＡＣＫ蒸発量
ＡＳＴＭ Ｄ ５８００（ＮＯＡＣＫ試験：２５０℃、１時間）に準拠して測定した。
（２）動粘度
ＪＩＳ Ｋ ２２８３に準拠して測定した。
（３）ＣＣＳ粘度
ＪＩＳ Ｋ ２０１０に準拠し、−３５℃における粘度を測定した。
（４）高温高せん断粘度（ＨＴＨＳ粘度）
ＡＳＴＭ Ｄ ４７４１に準拠し、１５０℃、せん断速度１０6／ｓでせん断した後の粘度を測定した。
EXAMPLES Next, although an Example demonstrates this invention concretely, this invention is not restrict | limited at all by these examples. In the following examples and the like, the properties of the lubricating oil composition were measured and the performance was evaluated as follows.
[Properties of lubricating oil composition]
Each property of the lubricating oil composition was measured by the following method.
(1) NOACK evaporation amount It measured based on ASTM D 5800 (NOACK test: 250 degreeC, 1 hour).
(2) Kinematic viscosity Measured according to JIS K 2283.
(3) CCS viscosity Based on JIS K 2010, the viscosity in -35 degreeC was measured.
(4) High temperature high shear viscosity (HTHS viscosity)
The viscosity after shearing at 150 ° C. and a shear rate of 10 6 / s was measured according to ASTM D 4741.
［評価項目・評価方法］
＜ガスクロマトグラフ法蒸留試験＞
ＡＳＴＭ Ｄ６３５２に準拠して測定した。
＜エンジン試験＞
ターボ機効率の評価には、実機エンジン（ターボディーゼルエンジン）を用いた。運転条件は、下記のとおりである。
・エンジン諸元
排気量 ：２９８２ｃｃ
最大出力 ：１２５ｋＷ
最大トルク ：３５２Ｎｍ
・試験条件
エンジン回転数 ：３６００ｒｐｍ
出力 ：１２７ｋＷ
ターボ機構の出口温度 ：１９０℃
試験時間 ：２０時間
・試験運転中のターボ機効率
効率低下判定は、エンジン試験中のターボ機構部の吐出圧力変化を確認し、圧力減量があった場合に効率低下有と判定した。ターボ機効率は、下記式にしたがって算出した。
[Evaluation items and methods]
<Gas chromatographic distillation test>
Measured according to ASTM D6352.
<Engine test>
An actual engine (turbo diesel engine) was used for evaluating the turbo machine efficiency. The operating conditions are as follows.
・ Engine specifications Displacement: 2982cc
Maximum output: 125kW
Maximum torque: 352Nm
・ Test conditions Engine speed: 3600 rpm
Output: 127kW
Turbo mechanism outlet temperature: 190 ° C
Test time: 20 hours / turbo machine efficiency during test operation In the efficiency reduction determination, the discharge pressure change of the turbo mechanism part during the engine test was confirmed, and when there was a pressure decrease, it was determined that there was an efficiency decrease. The turbo machine efficiency was calculated according to the following formula.
ηｃ…ターボ機効率、Ｐ1…ターボ機構部入口圧力、Ｐ3…ターボ機構部出口圧力、
Ｔ1…ターボ機構部入口温度、Ｔ3…ターボ機構部出口温度、ｋ…空気の比熱（Ｃｐ／Ｃｖ）
上記式により算出されるターボ機効率を、下記の指標により判定した。
Ａ：効率低下無し
Ｂ：試験開始から１５時間以降に効率低下が発生した
Ｃ：試験開始から１５時間前に効率低下が発生した
・付着物生成判定
エンジン試験後にターボ機を分解し、目視により下記の指標に基づいて判定した。
Ａ：付着物無し
Ｂ：付着物が認められ、付着物のない部分の面積が５０％以上ある
Ｃ：付着物が認められ、付着物のない部分の面積が５０％以下ある
ηc: Turbo machine efficiency, P 1 : Turbo mechanism inlet pressure, P 3 : Turbo mechanism outlet pressure,
T 1 ... turbo mechanism inlet temperature, T 3 ... turbo mechanism outlet temperature, k ... specific heat of air (Cp / Cv)
The turbomachine efficiency calculated by the above formula was determined by the following index.
A: No reduction in efficiency B: A reduction in efficiency occurred after 15 hours from the start of the test C: A reduction in efficiency occurred 15 hours before the start of the test ・ Deposit formation determination After the engine test, the turbo machine was disassembled and visually Judgment based on the index of.
A: No deposit B: There are deposits and the area of the portion without deposits is 50% or more C: The deposits are recognized and the area of the portion without deposits is 50% or less
＜実施例１〜４及び比較例１〜５＞
第１表に示す性状を有する基油を用いて、第２表の配合組成の潤滑油組成物を調製した後、各潤滑油組成物について、上述のとおり、ガスクロマトグラフ法蒸留試験及びエンジン試験を行い、性能を評価した。
<Examples 1-4 and Comparative Examples 1-5>
After preparing the lubricating oil composition having the composition shown in Table 2 using the base oil having the properties shown in Table 1, the gas chromatographic distillation test and engine test were performed on each lubricating oil composition as described above. Performed and evaluated performance.
［注］
＊１：重量平均分子量（Ｍｗ）３３０，０００のポリメタアクリレート系粘度指数向上剤及びスチレン−ブタジエン系粘度指数向上剤の混合物量
＊２：ジチオリン酸亜鉛系耐摩耗剤（Ｚｎ含有量：９．０質量％、リン含有量：８．２質量％、硫黄含有量：１７．１質量％）、高分子ビスイミド、カルシウム系清浄剤（Ｃａスルフォネート及びＣａフェネート）、アミン系酸化防止剤、フェノール系酸化防止剤、金属不活性化剤（ベンゾトリアゾール）、摩擦調整剤（モリブデンジチオカーバメイト（Ｍｏ含有量：１０．０質量％））
[note]
* 1: The amount of a polymethacrylate viscosity index improver having a weight average molecular weight (Mw) of 330,000 and a styrene-butadiene viscosity index improver * 2: Zinc dithiophosphate antiwear agent (Zn content: 9. 0% by mass, phosphorus content: 8.2% by mass, sulfur content: 17.1% by mass), polymeric bisimide, calcium detergent (Ca sulfonate and Ca phenate), amine antioxidant, phenolic oxidation Inhibitor, metal deactivator (benzotriazole), friction modifier (molybdenum dithiocarbamate (Mo content: 10.0 mass%))
第２表の評価結果から、４９６℃以下の軽質留分の留出量が８０容量％以下の潤滑油組成物は、スラッジの生成及びターボ機効率の低下が、実用上問題にならない程度であることがわかった。
４９６℃以下の軽質留分の留出量が減少する程、４９６℃における潤滑油組成物の蒸発損失が少ないため、潤滑油組成物がターボ機構内にスラッジとして残りにくく、ターボ機効率の低下を防止できる潤滑油組成物であることがわかった。
From the evaluation results in Table 2, the lubricating oil composition with a distillate content of light distillate of 496 ° C. or less having a volume of 80% by volume or less is such that generation of sludge and reduction in turbo machine efficiency do not cause a problem in practice. I understood it.
As the distillate amount of light fractions below 496 ° C decreases, the evaporation loss of the lubricating oil composition at 496 ° C decreases, so the lubricating oil composition is less likely to remain as sludge in the turbomechanism, reducing the turbomachine efficiency. It was found that the lubricating oil composition can be prevented.
本発明に係る潤滑油組成物は、直噴ターボ機構搭載エンジン用の潤滑油組成物として好適に使用することができる。 The lubricating oil composition according to the present invention can be suitably used as a lubricating oil composition for an engine equipped with a direct injection turbo mechanism.
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