JP2014239026A

JP2014239026A - Ignition plug

Info

Publication number: JP2014239026A
Application number: JP2014077465A
Authority: JP
Inventors: 真杉田; Makoto Sugita; 弘哲那須; Hirotetsu Nasu
Original assignee: NGK Spark Plug Co Ltd
Current assignee: Niterra Co Ltd
Priority date: 2013-05-09
Filing date: 2014-04-04
Publication date: 2014-12-18
Anticipated expiration: 2034-04-04
Also published as: CN104143766B; CN104143766A; JP5778819B2; DE102014106221A1; DE102014106221B4

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To sufficiently improve corrosion resistance of a terminal electrode and to more surely suppress the peeling of a nickel layer in an ignition plug in which a recess is provided at the rear end of the terminal electrode and the nickel layer is formed at the rear end of the terminal electrode.SOLUTION: An ignition plug 1 includes: an insulator 2 having a shaft hole 4 penetrating in an axial line CL1 direction; and a terminal electrode 6 which is inserted into the shaft 4 in a state where the own rear end is exposed from the rear end of the insulator 2. At the rear end of the terminal electrode 6, a recess 6B is provided in which the axial line CL1 direction is used as the depth direction. On the external surface of the rear end of the terminal electrode 6, a nickel layer 35 is provided. The thickness of the nickel layer 35 is 3μm or more and 25μm or less, and in a cross-section orthogonal to the external surface of the nickel layer 35, an average cross-sectional area of a crystal grain constituting the nickel layer 35 is 50μmor more and 500μmor less.

Description

本発明は、内燃機関等に使用される点火プラグに関する。 The present invention relates to a spark plug used for an internal combustion engine or the like.

点火プラグは、内燃機関（エンジン）等に取付けられ、燃焼室内の混合気等への着火のために用いられる。一般に点火プラグは、軸線方向に延びる軸孔を有する絶縁体と、軸孔の先端側に挿設される中心電極と、軸孔の後端側に挿設される端子電極と、絶縁体の外周に設けられる主体金具と、主体金具の先端部に固定される接地電極とを備える。また、端子電極は、自身の後端部が絶縁体の後端から露出しており、その後端部に対して電力供給用の端子が接続されるようになっている。加えて、絶縁体は、自身の後端部が主体金具の後端から露出し、端子電極の後端部と主体金具の後端との間に位置している。 The spark plug is attached to an internal combustion engine (engine) or the like, and is used to ignite an air-fuel mixture in the combustion chamber. In general, a spark plug includes an insulator having an axial hole extending in the axial direction, a center electrode inserted at the front end side of the axial hole, a terminal electrode inserted at the rear end side of the axial hole, and an outer periphery of the insulator And a ground electrode fixed to the tip of the metal shell. Further, the terminal electrode has its rear end exposed from the rear end of the insulator, and a power supply terminal is connected to the rear end. In addition, the insulator has its rear end exposed from the rear end of the metal shell, and is located between the rear end of the terminal electrode and the rear end of the metal shell.

また近年では、端子電極の後端部と主体金具の後端との間における絶縁体の表面を這った放電をより確実に防止すべく、主体金具の後端から端子電極の後端までの距離を一定に保ちつつ、絶縁体の後端部をより長くすることで、主体金具の後端から端子電極の後端部までの距離を大きく確保する手法が知られている（例えば、特許文献１等参照）。さらに、端子電極の後端部に、軸線方向を深さ方向とする凹部を設ける技術が提案されている（例えば、特許文献２等参照）。 Further, in recent years, the distance from the rear end of the metal shell to the rear edge of the terminal electrode is more reliably prevented in order to more reliably prevent the discharge across the surface of the insulator between the rear edge of the terminal electrode and the rear edge of the metal shell. A method is known in which the distance from the rear end of the metal shell to the rear end of the terminal electrode is ensured by increasing the length of the rear end of the insulator while keeping the constant (for example, Patent Document 1). Etc.). Furthermore, a technique has been proposed in which a recess having an axial direction in the depth direction is provided at the rear end of the terminal electrode (see, for example, Patent Document 2).

加えて、端子電極における耐食性の向上を図るべく、端子電極の少なくとも後端部に、ニッケルを主成分とする金属からなるニッケル層を形成することがある（例えば、特許文献３等参照）。また、ニッケル層を形成するにあたっては、電解メッキ装置により、端子電極に対してメッキ処理を施すことが一般的に行われる。 In addition, in order to improve the corrosion resistance of the terminal electrode, a nickel layer made of a metal containing nickel as a main component may be formed at least on the rear end of the terminal electrode (see, for example, Patent Document 3). In forming the nickel layer, the terminal electrode is generally plated by an electrolytic plating apparatus.

ＷＯ２０１１／３３９０２号公報WO2011 / 33902 特開２０１２−１２８９４８号公報JP 2012-128948 A 特開２００５−２８５４６８号公報JP 2005-285468 A

しかしながら、上述のように、端子電極に凹部が設けられている場合には、ニッケル層の厚さが不均一なものとなりやすく、耐食性の低下やニッケル層の剥離を招いてしまいやすい。具体的には、凹部の底面は、電界強度が比較的低くなるため、ニッケル層が薄くなりやすく、耐食性が不十分となってしまうおそれがある。一方で、端子電極のうち凹部の外周に位置する部位は、電界強度が比較的高くなるため、ニッケル層が厚くなりやすく、ニッケル層と端子電極との間における熱膨張差が大きくなり（つまり、ニッケル層に加わる熱応力が大きくなり）、ニッケル層における耐剥離性が低下してしまうおそれがある。 However, as described above, when the terminal electrode is provided with a recess, the thickness of the nickel layer tends to be non-uniform, which tends to cause a decrease in corrosion resistance and peeling of the nickel layer. Specifically, since the electric field strength is relatively low at the bottom surface of the recess, the nickel layer is likely to be thin, and the corrosion resistance may be insufficient. On the other hand, the portion of the terminal electrode located on the outer periphery of the recess has a relatively high electric field strength, so the nickel layer tends to be thick, and the difference in thermal expansion between the nickel layer and the terminal electrode increases (that is, There is a risk that the thermal stress applied to the nickel layer will increase) and the peel resistance of the nickel layer will decrease.

本発明は、上記事情を鑑みてなされたものであり、その目的は、端子電極の後端部に凹部が設けられるとともに、端子電極の後端部外表面にニッケル層が形成された点火プラグにおいて、端子電極の耐食性を十分に向上させるとともに、ニッケル層の剥離をより確実に抑制することにある。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object thereof is to provide a spark plug in which a concave portion is provided at the rear end portion of the terminal electrode and a nickel layer is formed on the outer surface of the rear end portion of the terminal electrode. In addition to sufficiently improving the corrosion resistance of the terminal electrode, it is possible to more reliably suppress peeling of the nickel layer.

以下、上記目的を解決するのに適した各構成につき、項分けして説明する。なお、必要
に応じて対応する構成に特有の作用効果を付記する。 Hereinafter, each configuration suitable for solving the above-described object will be described in terms of items. In addition, the effect specific to the corresponding structure is added as needed.

構成１．本構成の点火プラグは、軸線方向に貫通する軸孔を有する絶縁体と、
自身の後端部が前記絶縁体の後端から露出した状態で、前記軸孔に挿通される端子電極とを備え、
前記端子電極の後端部に、前記軸線方向を深さ方向とする凹部が設けられた点火プラグであって、
前記端子電極の後端部の外表面にニッケル層が設けられており、
前記ニッケル層の厚さが３μｍ以上２５μｍ以下であるとともに、
前記ニッケル層の外表面に直交する断面において、前記ニッケル層を構成する結晶粒の平均断面積が５０μｍ²以上５００μｍ²以下であることを特徴とする。 Configuration 1. The spark plug of this configuration includes an insulator having an axial hole penetrating in the axial direction;
With its own rear end exposed from the rear end of the insulator, a terminal electrode inserted through the shaft hole,
A spark plug provided at a rear end portion of the terminal electrode with a recess having the axial direction as a depth direction,
A nickel layer is provided on the outer surface of the rear end of the terminal electrode;
The nickel layer has a thickness of 3 μm to 25 μm,
In a cross section perpendicular to the outer surface of the nickel layer, an average cross-sectional area of crystal grains constituting the nickel layer is 50 μm ² or more and 500 μm ² or less.

上記構成１によれば、ニッケル層の厚さが２５μｍ以下とされているため、ニッケル層と端子電極との間で生じる熱膨張差を比較的小さくすることができる。従って、ニッケル層に加わる熱応力を比較的小さなものとすることができ、ニッケル層の耐剥離性を向上させることができる。 According to the configuration 1, since the thickness of the nickel layer is 25 μm or less, the difference in thermal expansion that occurs between the nickel layer and the terminal electrode can be made relatively small. Therefore, the thermal stress applied to the nickel layer can be made relatively small, and the peeling resistance of the nickel layer can be improved.

さらに、上記構成１によれば、ニッケル層を構成する結晶粒の平均断面積が５０μｍ²
以上とされており、結晶粒の過度の微細化が抑制されている。そのため、粒界結合力を十分に高めることができ、ニッケル層に熱応力が加わった際に、粒界にクラックが生じてしまうことをより確実に防止できる。また、上記構成１によれば、結晶粒の平均断面積が５００μｍ²以下とされており、結晶粒の粒径が比較的小さなものとされている。従って、
ニッケル層において、熱応力に対する耐力を十分に向上させることができる。これらの作用効果と、上述したニッケル層の厚さを２５μｍ以下とすることによる作用効果とが相俟って、ニッケル層の剥離をより確実に防止することができる。 Further, according to Configuration 1, the average cross-sectional area of the crystal grains constituting the nickel layer is 50 μm ^2.
Thus, excessive refinement of crystal grains is suppressed. Therefore, the grain boundary bonding force can be sufficiently increased, and it is possible to more reliably prevent cracks from occurring at the grain boundaries when thermal stress is applied to the nickel layer. Moreover, according to the said structure 1, the average cross-sectional area of a crystal grain shall be 500 micrometer < ² > or less, and the particle size of a crystal grain shall be a comparatively small thing. Therefore,
In the nickel layer, the proof stress against thermal stress can be sufficiently improved. Combined with these operational effects and the operational effects obtained by setting the thickness of the nickel layer to 25 μm or less, peeling of the nickel layer can be more reliably prevented.

また、上記構成１によれば、ニッケル層の厚さが３μｍ以上とされている。従って、ニッケル層における単位表面積当たりのピンホール数を十分に少なくすることができ、腐食の原因となる酸素等が端子電極に対して接触してしまうことをより確実に抑制できる。 Moreover, according to the said structure 1, the thickness of a nickel layer shall be 3 micrometers or more. Therefore, the number of pinholes per unit surface area in the nickel layer can be sufficiently reduced, and it is possible to more reliably prevent oxygen or the like that causes corrosion from coming into contact with the terminal electrode.

さらに、上記構成１によれば、結晶粒の平均断面積を５０μｍ²以上とされ、粒界にク
ラックが生じにくくなっているため、端子電極に対する酸素等の接触を一層確実に抑制することができる。さらに、ニッケル層は結晶相が積み重なるようにして形成されるが、上記構成１によれば、結晶粒の平均断面積が５００μｍ²以下とされ、結晶粒の粒径が比較
的小さなものとされている。従って、粒界の凹凸をより小さなものとすることができ、結晶層の一部の薄化をより確実に防止することができる。これらの作用効果と、上述したニッケル層の厚さを３μｍ以上とすることによる作用効果とが相俟って、良好な耐食性を実現することができる。 Furthermore, according to the above configuration 1, since the average cross-sectional area of the crystal grains is 50 μm ² or more and cracks are less likely to occur at the grain boundaries, the contact of oxygen or the like with the terminal electrode can be more reliably suppressed. . Furthermore, the nickel layer is formed so that the crystal phases are stacked. According to the above configuration 1, the average cross-sectional area of the crystal grains is 500 μm ² or less, and the grain size of the crystal grains is relatively small. Yes. Therefore, the unevenness of the grain boundary can be made smaller, and the thinning of a part of the crystal layer can be prevented more reliably. Combined with these effects and the effects obtained by setting the thickness of the nickel layer to 3 μm or more, good corrosion resistance can be realized.

以上のように、上記構成１によれば、耐剥離性及び耐食性の双方を十分に向上させることができる。その結果、端子電極の後端部に凹部が形成されており、端子電極における耐食性の低下やニッケル層の剥離がより懸念される場合であっても、耐剥離性及び耐食性の双方を良好なものとすることができる。 As mentioned above, according to the said structure 1, both peeling resistance and corrosion resistance can fully be improved. As a result, a concave portion is formed at the rear end portion of the terminal electrode, and even if there is a further concern about a decrease in corrosion resistance or peeling of the nickel layer in the terminal electrode, both the peeling resistance and the corrosion resistance are good. It can be.

構成２．本構成の点火プラグは、上記構成１において、前記ニッケル層の厚さが１０μｍ以上２０μｍ以下であるとともに、
前記断面において、前記結晶粒の平均断面積が２００μｍ²以上４００μｍ²以下であることを特徴とする。 Configuration 2. The spark plug of this configuration is the above-described configuration 1, wherein the nickel layer has a thickness of 10 μm or more and 20 μm or less,
In the cross section, the average cross-sectional area of the crystal grains is 200 μm ² or more and 400 μm ² or less.

上記構成２によれば、ニッケル層の厚さが２０μｍ以下とされているため、ニッケル層
に加わる熱応力をより小さなものとすることができる。さらに、結晶粒の平均断面積が２００μｍ²以上とされているため、粒界結合力を一層高めることができ、粒界にクラック
が生じてしまうことを一層確実に防止できる。また、結晶粒の平均断面積が４００μｍ²
以下とされているため、ニッケル層の熱応力に対する耐力をさらに向上させることができる。これらの結果、ニッケル層の耐剥離性を一層向上させることができる。 According to Configuration 2, since the nickel layer has a thickness of 20 μm or less, the thermal stress applied to the nickel layer can be made smaller. Furthermore, since the average cross-sectional area of the crystal grains is 200 μm ² or more, the grain boundary bonding force can be further increased, and the occurrence of cracks at the grain boundaries can be more reliably prevented. The average cross-sectional area of the crystal grains is 400 μm ²
Since it is set as the following, the proof stress with respect to the thermal stress of a nickel layer can further be improved. As a result, the peel resistance of the nickel layer can be further improved.

さらに、上記構成２によれば、ニッケル層の厚さが１０μｍ以上とされているため、ニッケル層における単位表面積当たりのピンホール数をより少なくすることができる。さらに、結晶粒の平均断面積を２００μｍ²以上とされているため、粒界におけるクラックの
発生をより抑制することができ、また、結晶粒の平均断面積が４００μｍ²以下とされて
いるため、結晶層の一部の薄化を一層確実に防止することができる。これらの結果、耐食性を一段と向上させることができる。 Furthermore, according to Configuration 2, since the nickel layer has a thickness of 10 μm or more, the number of pinholes per unit surface area in the nickel layer can be further reduced. Furthermore, since the average cross-sectional area of the crystal grains is 200 μm ² or more, the occurrence of cracks at the grain boundaries can be further suppressed, and the average cross-sectional area of the crystal grains is 400 μm ² or less. Thinning of a part of the crystal layer can be prevented more reliably. As a result, the corrosion resistance can be further improved.

以上のように、上記構成２によれば、耐剥離性及び耐食性の双方を顕著に高めることができる。その結果、端子電極の後端部に凹部が形成されている場合であっても、非常に優れた耐剥離性及び耐食性を実現することができる。 As mentioned above, according to the said structure 2, both peeling resistance and corrosion resistance can be improved notably. As a result, even when the concave portion is formed at the rear end portion of the terminal electrode, it is possible to realize very excellent peeling resistance and corrosion resistance.

構成３．本構成の点火プラグは、上記構成１又は２において、前記ニッケル層の外表面における酸化膜の厚さが１．０μｍ以下であることを特徴とする。 Configuration 3. The spark plug of this configuration is characterized in that, in the above configuration 1 or 2, the thickness of the oxide film on the outer surface of the nickel layer is 1.0 μm or less.

上記構成３によれば、ニッケル層の外表面における酸化膜の厚さが１．０μｍ以下とされている。従って、ニッケル層の柔軟性を十分に確保することができ、ニッケル層において熱応力に対する耐力をより向上させることができる。その結果、一層良好な耐剥離性を実現することができる。尚、耐剥離性の面では、酸化膜は薄いほど好ましい。 According to the configuration 3, the thickness of the oxide film on the outer surface of the nickel layer is 1.0 μm or less. Therefore, the flexibility of the nickel layer can be sufficiently ensured, and the proof stress against thermal stress can be further improved in the nickel layer. As a result, better peeling resistance can be realized. In terms of peel resistance, the thinner the oxide film, the better.

構成４．本構成の点火プラグは、上記構成１乃至３のいずれかにおいて、前記端子電極の後端部における硬度が、ビッカース硬度で１４０Ｈｖ以上１８０Ｈｖ以下であることを特徴とする。上記構成４によれば、端子電極の後端部の硬度が１４０Ｈｖ以上１８０Ｈｖ以下とされている。従って、端子電極とニッケル層との間における熱膨張差を一層小さくすることができ、ニッケル層に加わる熱応力を著しく小さくすることができる。その結果、耐剥離性を格段に高めることができる。 Configuration 4. The spark plug of this configuration is characterized in that, in any one of the above configurations 1 to 3, the hardness of the rear end portion of the terminal electrode is Vickers hardness of 140 Hv or more and 180 Hv or less. According to the said structure 4, the hardness of the rear-end part of a terminal electrode shall be 140Hv or more and 180Hv or less. Therefore, the difference in thermal expansion between the terminal electrode and the nickel layer can be further reduced, and the thermal stress applied to the nickel layer can be significantly reduced. As a result, the peel resistance can be significantly improved.

構成５．本構成の点火プラグは、上記構成１乃至４のいずれかにおいて、前記端子電極は、前記凹部の周囲を取り囲む環状の外壁部を備え、前記凹部は、少なくとも、前記軸線方向に直交する平面である底面と、前記外壁部の内周面と、から形成されるとともに、前記外壁部の内周面のうち、少なくとも前記軸線方向における半分よりも後端側の部位における前記ニッケル層の厚さは、前記底面におけるニッケル層の厚さよりも大きいことを特徴とする。電力供給用の端子が凹部に配置される際に、外壁部の内周面のうち軸線方向における半分よりも後端側の部位は、凹部内に電力供給用の端子を正しく配置するためのガイドの役割を果たす。その際、電力供給用の端子が外壁部の内周面に擦り付けられながらガイドされるため、ニッケル層が削れるおそれがある。上記構成５によれば、前記外壁部の内周面のうち、少なくとも前記軸線方向における半分よりも後端側の部位における前記ニッケル層の厚さが大きいため、ニッケル層が削れたとしても端子電極母材が露出することを抑制できる。 Configuration 5. The spark plug of this configuration is any one of the above configurations 1 to 4, wherein the terminal electrode includes an annular outer wall that surrounds the periphery of the recess, and the recess is at least a plane orthogonal to the axial direction. The nickel layer is formed from a bottom surface and an inner peripheral surface of the outer wall portion, and of the inner peripheral surface of the outer wall portion, at least the thickness of the nickel layer in a portion on the rear end side from the half in the axial direction direction, It is larger than the thickness of the nickel layer in the bottom face. When the power supply terminal is disposed in the recess, a portion of the inner peripheral surface of the outer wall portion on the rear end side with respect to the half in the axial direction is a guide for correctly arranging the power supply terminal in the recess. To play a role. At this time, since the power supply terminal is guided while being rubbed against the inner peripheral surface of the outer wall portion, the nickel layer may be scraped. According to the configuration 5, since the thickness of the nickel layer in the portion of the inner peripheral surface of the outer wall portion at the rear end side is larger than at least half in the axial direction, even if the nickel layer is scraped, the terminal electrode Exposure of the base material can be suppressed.

点火プラグの構成を示す一部破断正面図である。It is a partially broken front view which shows the structure of a spark plug. 端子電極の後端部の構成を示す拡大斜視図である。It is an expansion perspective view which shows the structure of the rear-end part of a terminal electrode. 端子電極等の断面図である。It is sectional drawing, such as a terminal electrode. （ａ），（ｂ）は、結晶粒の平均断面積の算出方法を説明するための説明図である。(A), (b) is explanatory drawing for demonstrating the calculation method of the average cross-sectional area of a crystal grain. ニッケル層の外表面に形成された酸化膜等を示す拡大断面模式図である。It is an expanded sectional schematic diagram which shows the oxide film etc. which were formed in the outer surface of a nickel layer. 端子電極の硬度の測定位置を説明するための端子電極の拡大断面図である。It is an expanded sectional view of a terminal electrode for explaining a measurement position of hardness of a terminal electrode. 端子電極に形成されたニッケル層の厚みの関係を説明するための端子電極の拡大断面図である。It is an expanded sectional view of the terminal electrode for demonstrating the relationship of the thickness of the nickel layer formed in the terminal electrode.

以下に、一実施形態について図面を参照しつつ説明する。図１は、点火プラグ１を示す一部破断正面図である。尚、図１では、点火プラグ１の軸線ＣＬ１方向を図面における上下方向とし、下側を点火プラグ１の先端側、上側を後端側として説明する。 Hereinafter, an embodiment will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a partially cutaway front view showing a spark plug 1. In FIG. 1, the direction of the axis CL <b> 1 of the spark plug 1 is the vertical direction in the drawing, the lower side is the front end side, and the upper side is the rear end side.

点火プラグ１は、筒状をなす絶縁体としての絶縁碍子２、これを保持する筒状の主体金具３などから構成されるものである。 The spark plug 1 includes an insulator 2 as a cylindrical insulator, a cylindrical metal shell 3 that holds the insulator 2, and the like.

絶縁碍子２は、周知のようにアルミナ等を焼成して形成されており、その外形部において、後端側に形成された後端側胴部１０と、当該後端側胴部１０よりも先端側において径方向外向きに突出形成された大径部１１と、当該大径部１１よりも先端側においてこれよりも細径に形成された中胴部１２と、当該中胴部１２よりも先端側においてこれよりも細径に形成された脚長部１３とを備えている。加えて、絶縁碍子２のうち、大径部１１、中胴部１２、及び、大部分の脚長部１３は、主体金具３の内部に収容されており、後端側胴部１０は、主体金具３の後端から露出している。さらに、中胴部１２と脚長部１３との連接部にはテーパ状の段部１４が形成されており、当該段部１４にて絶縁碍子２が主体金具３に係止されている。 As is well known, the insulator 2 is formed by firing alumina or the like, and in its outer portion, a rear end side body portion 10 formed on the rear end side, and a front end than the rear end side body portion 10. A large-diameter portion 11 that protrudes radially outward on the side, a middle body portion 12 that is smaller in diameter than the large-diameter portion 11, and a tip portion that is more distal than the middle body portion 12. The leg length part 13 formed in diameter smaller than this on the side is provided. In addition, of the insulator 2, the large-diameter portion 11, the middle trunk portion 12, and most of the leg length portions 13 are accommodated in the metal shell 3, and the rear end side trunk portion 10 is formed of the metal shell. 3 is exposed from the rear end. Further, a tapered step portion 14 is formed at a connecting portion between the middle body portion 12 and the leg long portion 13, and the insulator 2 is locked to the metal shell 3 at the step portion 14.

さらに、絶縁碍子２には、軸線ＣＬ１方向に延びる軸孔４が貫通形成されており、当該軸孔４の先端側には中心電極５が挿設されている。当該中心電極５は、熱伝導性に優れる金属（例えば、銅や銅合金等）からなる内層５Ａ、及び、ニッケル（Ｎｉ）を主成分とする合金からなる外層５Ｂを備えている。さらに、中心電極５の先端部には、耐消耗性に優れる金属（例えば、Ｐｔ、Ｉｒ、Ｐｄ、Ｒｈ、Ｒｕ、及び、Ｒｅ等のうち１種類以上を含有する金属など）からなる円柱状のチップ３１が設けられている。また、中心電極５は、全体として棒状（円柱状）をなし、絶縁碍子２の先端から突出している。 Further, a shaft hole 4 extending in the direction of the axis CL <b> 1 is formed through the insulator 2, and a center electrode 5 is inserted on the tip side of the shaft hole 4. The center electrode 5 includes an inner layer 5A made of a metal (for example, copper or copper alloy) excellent in thermal conductivity, and an outer layer 5B made of an alloy containing nickel (Ni) as a main component. Further, the tip portion of the center electrode 5 is a cylindrical shape made of a metal with excellent wear resistance (for example, a metal containing one or more of Pt, Ir, Pd, Rh, Ru, Re, etc.). A chip 31 is provided. The center electrode 5 has a rod shape (cylindrical shape) as a whole and protrudes from the tip of the insulator 2.

加えて、軸孔４の後端側には、所定の金属（例えば、低炭素鋼など）からなる棒状の端子電極６が設けられている。端子電極６は、その後端部が絶縁碍子２の後端から露出しており、端子電極６の後端部に対して電力供給用の端子（図示せず）が接続されるようになっている。 In addition, a rod-shaped terminal electrode 6 made of a predetermined metal (for example, low carbon steel or the like) is provided on the rear end side of the shaft hole 4. The rear end portion of the terminal electrode 6 is exposed from the rear end of the insulator 2, and a power supply terminal (not shown) is connected to the rear end portion of the terminal electrode 6. .

さらに、軸孔４の中心電極５と端子電極６との間には、円柱状の抵抗体７が配設されている。当該抵抗体７の両端部は、導電性のガラスシール層８，９を介して、中心電極５と端子電極６とにそれぞれ電気的に接続されている。 Further, a cylindrical resistor 7 is disposed between the center electrode 5 and the terminal electrode 6 of the shaft hole 4. Both ends of the resistor 7 are electrically connected to the center electrode 5 and the terminal electrode 6 through conductive glass seal layers 8 and 9, respectively.

加えて、前記主体金具３は、低炭素鋼等の金属により筒状に形成されており、その外周面には点火プラグ１を内燃機関や燃料電池改質器等の取付孔に取付けるためのねじ部（雄ねじ部）１５が形成されている。また、ねじ部１５よりも後端側には径方向外側に突出する座部１６が形成され、ねじ部１５後端のねじ首１７にはリング状のガスケット１８が嵌め込まれている。さらに、主体金具３の後端側には、主体金具３を内燃機関等に取付ける際にレンチ等の工具を係合させるための断面六角形状の工具係合部１９が設けられるとともに、後端部において絶縁碍子２を保持するための加締め部２０が設けられている。 In addition, the metal shell 3 is formed in a cylindrical shape from a metal such as low carbon steel, and a screw for attaching the spark plug 1 to a mounting hole of an internal combustion engine, a fuel cell reformer or the like on its outer peripheral surface. A portion (male screw portion) 15 is formed. Further, a seat portion 16 that protrudes radially outward is formed on the rear end side of the screw portion 15, and a ring-shaped gasket 18 is fitted on the screw neck 17 at the rear end of the screw portion 15. Further, on the rear end side of the metal shell 3, a tool engaging portion 19 having a hexagonal cross section for engaging a tool such as a wrench when the metal shell 3 is attached to an internal combustion engine or the like is provided. 1 is provided with a caulking portion 20 for holding the insulator 2.

また、主体金具３の内周面には、絶縁碍子２を係止するためのテーパ状の段部２１が設けられている。そして、絶縁碍子２は、主体金具３に対してその後端側から先端側に向かって挿入され、自身の段部１４が主体金具３の段部２１に係止された状態で、主体金具３の後端側開口部を径方向内側に加締めること、つまり上記加締め部２０を形成することによって主体金具３に固定されている。尚、段部１４，２１間には、円環状の板パッキン２２が介在されている。これにより、燃焼室内の気密性を保持し、燃焼室内に晒される絶縁碍子２の脚長部１３と主体金具３の内周面との隙間に入り込む燃料ガスが外部に漏れないようになっている。 A tapered step portion 21 for locking the insulator 2 is provided on the inner peripheral surface of the metal shell 3. The insulator 2 is inserted from the rear end side to the front end side of the metal shell 3, and the step 14 of the metal shell 3 is locked to the step 21 of the metal shell 3. It is fixed to the metal shell 3 by caulking the rear end side opening portion radially inward, that is, by forming the caulking portion 20. An annular plate packing 22 is interposed between the step portions 14 and 21. Thereby, the airtightness in the combustion chamber is maintained, and the fuel gas entering the gap between the leg long portion 13 of the insulator 2 exposed to the combustion chamber and the inner peripheral surface of the metal shell 3 is prevented from leaking outside.

さらに、加締めによる密閉をより完全なものとするため、主体金具３の後端側においては、主体金具３と絶縁碍子２との間に環状のリング部材２３，２４が介在され、リング部材２３，２４間にはタルク（滑石）２５の粉末が充填されている。すなわち、主体金具３は、板パッキン２２、リング部材２３，２４及びタルク２５を介して絶縁碍子２を保持している。 Further, in order to make the sealing by caulking more complete, annular ring members 23 and 24 are interposed between the metal shell 3 and the insulator 2 on the rear end side of the metal shell 3, and the ring member 23 , 24 is filled with powder of talc (talc) 25. That is, the metal shell 3 holds the insulator 2 via the plate packing 22, the ring members 23 and 24, and the talc 25.

また、主体金具３の先端部２６には、棒状をなす接地電極２７が固定されている。接地電極２７は、Ｎｉを主成分とする合金等により形成されるとともに、自身の略中間部分にて曲げ返されている。加えて、接地電極２７の先端部には、耐消耗性に優れる金属（例えば、Ｐｔ、Ｉｒ、Ｐｄ、Ｒｈ、Ｒｕ、及び、Ｒｅ等のうち１種類以上を含有する金属など）からなる円柱状のチップ３２が設けられている。そして、中心電極５の先端部（チップ３１）と、接地電極２７の先端部（チップ３２）との間には、火花放電間隙３３が形成されており、当該火花放電間隙３３にて軸線ＣＬ１にほぼ沿った方向で火花放電が生じるように構成されている。 Further, a rod-shaped ground electrode 27 is fixed to the distal end portion 26 of the metal shell 3. The ground electrode 27 is formed of an alloy containing Ni as a main component, and is bent back at a substantially middle portion thereof. In addition, the tip of the ground electrode 27 has a cylindrical shape made of a metal having excellent wear resistance (for example, a metal containing one or more of Pt, Ir, Pd, Rh, Ru, Re, etc.). Chip 32 is provided. A spark discharge gap 33 is formed between the tip of the center electrode 5 (chip 31) and the tip of the ground electrode 27 (chip 32). The spark discharge gap 33 has an axis CL1. It is comprised so that a spark discharge may arise in the direction along substantially.

さらに、本実施形態では、後端側胴部１０の表面を這った放電（いわゆるフラッシュオーバー）の発生を抑制するために、後端側胴部１０の軸線ＣＬ１に沿った長さがより大きなものとされている。その一方で、主体金具３の後端から端子電極６の後端までの距離を所定値以内とすべく、端子電極６は、その後端部（絶縁碍子２の後端から露出している部位）の軸線ＣＬ１に沿った長さが比較的小さいものとされている。また、図２（図２では、端子電極６の後端部のみを示す）に示すように、端子電極６の後端部外周には、軸線ＣＬ１方向後端側に延びる環状の外壁部６Ａが設けられており、外壁部６Ａにより、端子電極６の後端部中央には、軸線ＣＬ１方向を深さ方向とする凹部６Ｂが形成されている。このように、端子電極６の後端部には、凹部６Ｂの周囲を取り囲むように環状の外壁部６Ａが設けられている。そして、電力供給用の端子（図示せず）が凹部６Ｂに配置されるようになっている。 Further, in the present embodiment, in order to suppress the occurrence of discharge (so-called flashover) over the surface of the rear end side body portion 10, the length along the axis CL1 of the rear end side body portion 10 is larger. It is said that. On the other hand, in order to keep the distance from the rear end of the metal shell 3 to the rear end of the terminal electrode 6 within a predetermined value, the terminal electrode 6 has a rear end portion (a portion exposed from the rear end of the insulator 2). The length along the axis CL1 is relatively small. Further, as shown in FIG. 2 (only the rear end portion of the terminal electrode 6 is shown in FIG. 2), an outer wall portion 6A having an annular shape extending toward the rear end side in the axis CL1 direction is formed on the outer periphery of the rear end portion of the terminal electrode 6. A recess 6B is formed in the center of the rear end of the terminal electrode 6 by the outer wall 6A. The recess 6B has the direction of the axis CL1 as the depth direction. Thus, the annular outer wall 6A is provided at the rear end of the terminal electrode 6 so as to surround the recess 6B. A power supply terminal (not shown) is arranged in the recess 6B.

また、図３に示すように、端子電極６の後端部の外表面には、Ｎｉを主成分とする金属からなるニッケル層３５が設けられている（尚、「主成分」とあるのは、材料中、最も質量比の高い成分を指すものである）。ニッケル層３５は、その厚さＴ１が各部において多少異なるものの、その厚さＴ１は３μｍ以上２５μｍ以下となるように構成されている。加えて、ニッケル層３５の外表面に直交する断面において、ニッケル層３５を構成する結晶粒の平均断面積が５０μｍ²以上５００μｍ²以下（より好ましくは、２００μｍ²以上４００μｍ²以下）とされている。また、本実施形態において、前記結晶粒の平均周囲長は、６０μｍ以上２００μｍ以下（より好ましくは、８０μｍ以上１５０μｍ以下）とされている。また、外壁部６Ａの内周面６Ｄのうち、少なくとも軸線ＣＬ１方向における半分よりも後端側の部位におけるニッケル層３５の厚さは、底面６Ｃにおけるニッケル層３５の厚さよりも大きくされている。本実施形態では、外壁部６Ａの内周面の先端側から後端側にかけて、徐々に厚さが大きくなるようにニッケル層３５が形成されている。 Further, as shown in FIG. 3, a nickel layer 35 made of a metal containing Ni as a main component is provided on the outer surface of the rear end portion of the terminal electrode 6 (note that “main component” In the material, it means the component having the highest mass ratio). The nickel layer 35 is configured such that the thickness T1 is 3 μm or more and 25 μm or less, although the thickness T1 is slightly different in each part. In addition, in the cross section perpendicular to the outer surface of the nickel layer 35, the average cross-sectional area of the crystal grains constituting the nickel layer 35 is 50 μm ² or more and 500 μm ² or less (more preferably, 200 μm ² or more and 400 μm ² or less). . In the present embodiment, the average peripheral length of the crystal grains is set to 60 μm to 200 μm (more preferably 80 μm to 150 μm). Moreover, the thickness of the nickel layer 35 in the inner peripheral surface 6D of the outer wall 6A at least at the rear end side of the half in the direction of the axis CL1 is larger than the thickness of the nickel layer 35 on the bottom surface 6C. In the present embodiment, the nickel layer 35 is formed so that the thickness gradually increases from the front end side to the rear end side of the inner peripheral surface of the outer wall portion 6A.

尚、結晶粒の平均断面積や平均周囲長は、次の手法により得ることができる。すなわち、所定の集束イオンビーム加工装置（ＦＩＢ）により、ニッケル層３５の外表面と直交する方向に沿ってニッケル層３５を切断し、ニッケル層３５を含む薄片を得る。そして、所定の走査型電子顕微鏡（ＳＩＭ）により得られた薄片を観察するとともに、倍率６５００倍にてニッケル層３５を含む縦２０μｍ×横３０μｍの範囲を撮像し、白黒濃淡画像を得る。その後、図４（ａ）〔図４では、１つの結晶粒３５Ａのみを示しているが、実際の白黒濃淡画像には、複数の結晶粒３５Ａが存在する〕に示すように、前記白黒濃淡画像において、当該画像の横方向中央に位置するとともに縦方向に延びる線上に位置するニッケル層３５の結晶粒３５Ａを特定するとともに、特定された結晶粒３５Ａの外形線を所定の薄紙へと写し取る。次いで、前記薄紙のデータを所定のコンピュータに取り込んだ上で、所定の画像ソフト（例えば、ペイント）を用いて、図４（ｂ）に示すように、前記外形線の内側に位置する領域を塗り潰す。そして、所定の解析ソフト（例えば、ｉｍａｇｅＪ：アメリカ国立衛生研究所製）により、塗り潰された各領域における面積や周囲長を計測する。最後に、計測された面積の平均値を算出することで、結晶粒の平均断面積を得ることができ、計測された周囲長の平均値を算出することで、結晶粒の平均周囲長を得ることができる。尚、ＦＩＢとしては、例えば、ＨＩＴＡＣＨＩ社製の集束イオンビーム加工装置（型番ＦＢ−２０００、ＳＩＭ「走査型電子顕微鏡」一体型）などを挙げることができる。 The average cross-sectional area and average perimeter of the crystal grains can be obtained by the following method. That is, the nickel layer 35 is cut along a direction orthogonal to the outer surface of the nickel layer 35 by a predetermined focused ion beam processing apparatus (FIB) to obtain a flake including the nickel layer 35. Then, the thin piece obtained by a predetermined scanning electron microscope (SIM) is observed, and a range of 20 μm × 30 μm including the nickel layer 35 is imaged at a magnification of 6500 to obtain a black and white grayscale image. Thereafter, as shown in FIG. 4 (a) [in FIG. 4, only one crystal grain 35A is shown, but there are a plurality of crystal grains 35A in the actual black-and-white gray image] The crystal grain 35A of the nickel layer 35 located at the center of the image in the horizontal direction and on the line extending in the vertical direction is specified, and the outline of the specified crystal grain 35A is copied onto a predetermined thin paper. Next, after the thin paper data is taken into a predetermined computer, a predetermined image software (for example, paint) is used to paint an area located inside the outline as shown in FIG. Crush. Then, the area and perimeter of each painted area are measured by predetermined analysis software (for example, imageJ: manufactured by the National Institutes of Health). Finally, by calculating the average value of the measured area, the average cross-sectional area of the crystal grain can be obtained, and by calculating the average value of the measured peripheral length, the average peripheral length of the crystal grain is obtained. be able to. Examples of FIB include a focused ion beam processing apparatus (model number FB-2000, SIM “scanning electron microscope” integrated type) manufactured by HITACHI.

さらに、ニッケル層３５が酸化することで、図５に示すように、ニッケル層３５の外表面には、酸化膜３６が形成されている。但し、本実施形態では、酸化膜３６が非常に薄肉
とされており、その厚さＴ２が１．０μｍ以下とされている。尚、ニッケル層３５の耐剥離性の面からは、酸化膜３６は薄肉であるほど好ましく、酸化膜３６が存在しないことがより好ましい。しかしながら、本実施形態では、後述する加熱封着工程において端子電極６が加熱されることにより、ニッケル層３５の外表面に酸化膜３６が形成されており、厚さＴ２が０．０１μｍ以上となっている。 Furthermore, as the nickel layer 35 is oxidized, an oxide film 36 is formed on the outer surface of the nickel layer 35 as shown in FIG. However, in this embodiment, the oxide film 36 is very thin, and its thickness T2 is 1.0 μm or less. From the viewpoint of the peel resistance of the nickel layer 35, the oxide film 36 is preferably as thin as possible, and more preferably the oxide film 36 is not present. However, in the present embodiment, the terminal electrode 6 is heated in the heat sealing step described later, whereby the oxide film 36 is formed on the outer surface of the nickel layer 35, and the thickness T2 becomes 0.01 μm or more. ing.

加えて、本実施形態では、端子電極６の後端部における硬度が、ビッカース硬度で１４０Ｈｖ以上１８０Ｈｖ以下とされている。尚、端子電極６の後端部における硬度は、次の手法により測定することができる。すなわち、図６に示すように、軸線ＣＬ１を含む断面において、端子電極６の外周面から軸線ＣＬ１と直交する方向に０．５ｍｍだけ軸線ＣＬ１側に位置するとともに、軸線ＣＬ１方向に延び、かつ、端子電極６上に存在する線分ＳＬを取る。そして、ＪＩＳＺ２２４４の規定に基づき、正四角推状のダイヤモンド圧子により、端子電極６のうち前記線分ＳＬの中点ＣＰが位置する部位に対して所定（例えば、２０ｋｇｆ）の荷重を加える。そして、端子電極６に形成される圧痕の対角線長さに基づき、端子電極６の後端部における硬度を測定することができる。 In addition, in the present embodiment, the hardness at the rear end of the terminal electrode 6 is set to 140 Vv or more and 180 Hv or less in terms of Vickers hardness. The hardness at the rear end of the terminal electrode 6 can be measured by the following method. That is, as shown in FIG. 6, in the cross section including the axis CL1, it is located on the axis CL1 side by 0.5 mm in the direction orthogonal to the axis CL1 from the outer peripheral surface of the terminal electrode 6, and extends in the direction of the axis CL1. A line segment SL existing on the terminal electrode 6 is taken. Then, a predetermined load (for example, 20 kgf) is applied to a portion of the terminal electrode 6 where the midpoint CP of the line segment SL is located by using a square indented diamond indenter based on JIS Z2244. And the hardness in the rear-end part of the terminal electrode 6 can be measured based on the diagonal length of the indentation formed in the terminal electrode 6. FIG.

次に、上記のように構成されてなる点火プラグ１の製造方法について説明する。まず、主体金具３を予め製造しておく。すなわち、円柱状の金属素材（例えば、Ｓ１７ＣやＳ２５Ｃといった鉄系素材やステンレス素材）に冷間鍛造加工等を施すことにより貫通孔を形成し、概形を製造する。その後、切削加工を施すことで外形を整え、主体金具中間体を得る。 Next, the manufacturing method of the spark plug 1 comprised as mentioned above is demonstrated. First, the metallic shell 3 is manufactured in advance. That is, a through hole is formed by subjecting a cylindrical metal material (for example, an iron-based material such as S17C or S25C or a stainless steel material) to a cold forging process, and a rough shape is manufactured. Thereafter, the outer shape is adjusted by cutting to obtain a metal shell intermediate.

続いて、主体金具中間体の先端面に、Ｎｉ合金等からなる直棒状の接地電極２７が抵抗溶接される。当該溶接に際してはいわゆる「ダレ」が生じるので、その「ダレ」を除去した後、主体金具中間体の所定部位にねじ部１５が転造によって形成される。これにより、接地電極２７の溶接された主体金具３が得られる。 Subsequently, a straight bar-shaped ground electrode 27 made of Ni alloy or the like is resistance-welded to the front end surface of the metal shell intermediate. When the welding is performed, so-called “sag” is generated. After the “sag” is removed, the threaded portion 15 is formed by rolling at a predetermined portion of the metal shell intermediate body. Thereby, the metal shell 3 to which the ground electrode 27 is welded is obtained.

次いで、所定の金属材料（例えば、低炭素鋼）を加工することで、棒状の端子電極６を得る。その上で、端子電極６に対して、バレルメッキ法によるメッキ処理が施され、端子電極６の外表面にニッケル層３５が形成される。メッキ処理に際しては、所定の濃度（例えば、２５０±２０ｇ／Ｌ）の硫酸ニッケル（ＮｉＳＯ₄）、所定の濃度（例えば、５０
±１０ｇ／Ｌ）の塩化ニッケル（ＮｉＣｌ₂）、所定の濃度（例えば、４０±１０ｇ／Ｌ
）のホウ酸（Ｈ₃ＢＯ₃）、及び、光沢剤を含む酸性（ｐＨが４．０±０．５程度）のメッキ用水溶液が貯留されたメッキ槽と、壁面が網や穴開き板などにより形成され、前記メッキ用水溶液の液中に浸漬される保持容器とを備えたバレルメッキ装置（図示せず）が用いられる。具体的には、前記保持容器に端子電極６を収容し、端子電極６をメッキ用水溶液中に浸漬する。そして、メッキ水溶液を所定温度（例えば、５５±５℃）とした上で、所定のモータにより前記保持容器を回転させながら、端子電極６に対して所定の通電時間（例えば、９秒以上１５００秒以下）に亘って所定の電流密度（例えば、０．１３Ａ／ｄｍ²以上１．３３Ａ／ｄｍ²以下）の直流電流を流す。これにより、端子電極６の外表面全域にニッケル層３５が形成される。本実施形態では、メッキ処理時における通電時間や電流密度（Ａ／ｄｍ²）を調節することで、ニッケル層３５の厚さＴ１が３μｍ以上２５μｍ
以下にされるとともに、ニッケル層３５を構成する結晶粒の平均断面積が５０μｍ²以上
５００μｍ²以下とされている。尚、通電時間を調節することで、ニッケル層３５の厚さ
Ｔ１を変更することができ、電流密度を調節することで、結晶粒の平均断面積を変更することができる。 Subsequently, the rod-shaped terminal electrode 6 is obtained by processing a predetermined metal material (for example, low carbon steel). Then, the terminal electrode 6 is subjected to a plating process by a barrel plating method, and a nickel layer 35 is formed on the outer surface of the terminal electrode 6. In the plating process, nickel sulfate (NiSO ₄ ) having a predetermined concentration (for example, 250 ± 20 g / L) and a predetermined concentration (for example, 50 ± 20 g / L) are used.
± 10 g / L) nickel chloride (NiCl ₂ ), predetermined concentration (eg 40 ± 10 g / L)
) Boric acid (H ₃ BO ₃ ) and an acid plating solution containing a brightening agent (pH is about 4.0 ± 0.5), a plating tank in which the wall surface is a net or a perforated plate, etc. And a barrel plating apparatus (not shown) provided with a holding container immersed in the plating aqueous solution. Specifically, the terminal electrode 6 is accommodated in the holding container, and the terminal electrode 6 is immersed in an aqueous plating solution. Then, after the plating aqueous solution is set to a predetermined temperature (for example, 55 ± 5 ° C.), a predetermined energization time (for example, 9 seconds to 1500 seconds) is applied to the terminal electrode 6 while rotating the holding container by a predetermined motor. DC current of a predetermined current density (for example, 0.13 A / dm ² or more and 1.33 A / dm ² or less) is passed over the following. Thereby, the nickel layer 35 is formed over the entire outer surface of the terminal electrode 6. In this embodiment, the thickness T1 of the nickel layer 35 is 3 μm or more and 25 μm by adjusting the energization time and current density (A / dm ² ) during the plating process.
The average cross-sectional area of the crystal grains constituting the nickel layer 35 is 50 μm ² or more and 500 μm ² or less. The thickness T1 of the nickel layer 35 can be changed by adjusting the energization time, and the average cross-sectional area of the crystal grains can be changed by adjusting the current density.

加えて、前記主体金具３とは別に、絶縁碍子２を成形加工しておく。例えば、アルミナを主体としバインダ等を含む原料粉末を用いて、成形用素地造粒物を調製し、これを用いてラバープレス成形を行うことで、筒状の成形体が得られる。得られた成形体に対し、研
削加工を施すことにより整形するとともに、整形されたものを焼成炉にて焼成することで、絶縁碍子２が得られる。 In addition, the insulator 2 is formed and processed separately from the metal shell 3. For example, a green body granulated material for molding is prepared using a raw material powder mainly composed of alumina and containing a binder, and a rubber molded body is used to obtain a cylindrical shaped body. The insulator 2 is obtained by shaping the obtained molded body by grinding and firing the shaped article in a firing furnace.

また、前記主体金具３、絶縁碍子２とは別に、中心電極５を製造しておく。すなわち、中央部に放熱性向上を図るための銅合金等を配置したＮｉ合金に鍛造加工を施すことで中心電極５を作製する。また、レーザー溶接等により、中心電極５の先端部にチップ３１を接合する。 Separately from the metal shell 3 and the insulator 2, the center electrode 5 is manufactured. That is, the center electrode 5 is produced by forging a Ni alloy in which a copper alloy or the like for improving heat dissipation is arranged at the center. Further, the tip 31 is joined to the tip of the center electrode 5 by laser welding or the like.

そして、上記のようにして得られた絶縁碍子２に対して、中心電極５、端子電極６、及び、抵抗体７が、ガラスシール層８，９によって封着固定される。ガラスシール層８，９としては、一般的にホウ珪酸ガラスと金属粉末とが混合されて調製されており、当該調製されたものが抵抗体７を挟むようにして絶縁碍子２の軸孔４内に注入された後、後方から端子電極６で押圧しつつ、焼成炉内にて加熱されることで、中心電極５等が封着固定される。尚、このとき、絶縁碍子２の後端側胴部１０表面に釉薬層を同時に焼成することとしてもよいし、事前に釉薬層を形成することとしてもよい。また、本実施形態では、加熱時間を調節することで、酸化膜３６の厚さＴ２が１．０μｍ以下とされている。 The center electrode 5, the terminal electrode 6, and the resistor 7 are sealed and fixed to the insulator 2 obtained as described above by the glass seal layers 8 and 9. The glass seal layers 8 and 9 are generally prepared by mixing borosilicate glass and metal powder, and the prepared material is injected into the shaft hole 4 of the insulator 2 with the resistor 7 interposed therebetween. Then, the center electrode 5 and the like are sealed and fixed by being heated in the firing furnace while being pressed by the terminal electrode 6 from the rear. At this time, the glaze layer may be simultaneously fired on the surface of the rear end side body portion 10 of the insulator 2, or the glaze layer may be formed in advance. In the present embodiment, the thickness T2 of the oxide film 36 is set to 1.0 μm or less by adjusting the heating time.

その後、主体金具３に対して、その後端側開口から絶縁碍子２を挿入した上で、主体金具３の後端部を軸線ＣＬ１方向に沿って押圧し、前記後端部を径方向内側に向けて屈曲させること（すなわち、加締め部２０を形成すること）により、絶縁碍子２と主体金具３とが固定される。 Thereafter, the insulator 2 is inserted into the metal shell 3 from the opening on the rear end side, the rear end portion of the metal shell 3 is pressed along the direction of the axis CL1, and the rear end portion is directed radially inward. The insulator 2 and the metal shell 3 are fixed by bending them (that is, forming the crimped portion 20).

次いで、抵抗溶接等により、接地電極２７の先端部にチップ３２を接合した上で、接地電極２７を中心電極５側に屈曲させる。そして最後に、中心電極５（チップ３１）と接地電極２７（チップ３２）との間に形成された火花放電間隙３３の大きさを調整することで、上述した点火プラグ１が得られる。 Next, the tip 32 of the ground electrode 27 is joined by resistance welding or the like, and then the ground electrode 27 is bent toward the center electrode 5 side. Finally, the spark plug 1 is obtained by adjusting the size of the spark discharge gap 33 formed between the center electrode 5 (chip 31) and the ground electrode 27 (chip 32).

以上詳述したように、本実施形態によれば、ニッケル層３５の厚さＴ１が３μｍ以上２５μｍ以下とされるとともに、結晶粒の平均断面積が５０μｍ²以上５００μｍ²以下とされている。従って、耐剥離性及び耐食性の双方を十分に向上させることができる。その結果、端子電極６の後端部に凹部６Ｂが形成されており、端子電極６における耐食性の低下やニッケル層の剥離がより懸念される場合であっても、耐剥離性及び耐食性の双方を良好なものとすることができる。 As described above in detail, according to the present embodiment, the thickness T1 of the nickel layer 35 is 3 μm or more and 25 μm or less, and the average cross-sectional area of the crystal grains is 50 μm ² or more and 500 μm ² or less. Therefore, both peel resistance and corrosion resistance can be sufficiently improved. As a result, the concave portion 6B is formed at the rear end portion of the terminal electrode 6, and both the peel resistance and the corrosion resistance can be obtained even when the corrosion resistance lowering and the nickel layer peeling at the terminal electrode 6 are more concerned. It can be good.

さらに、ニッケル層３５の厚さＴ１を１０μｍ以上２０μｍ以下とするとともに、結晶粒の平均断面積を２００μｍ²以上４００μｍ²以下とした場合には、耐剥離性及び耐食性の双方を一層向上させることができる。 Further, when the thickness T1 of the nickel layer 35 is 10 μm or more and 20 μm or less and the average cross-sectional area of the crystal grains is 200 μm ² or more and 400 μm ² or less, both the peel resistance and the corrosion resistance can be further improved. it can.

また、本実施形態では、酸化膜３６の厚さＴ２が１．０μｍ以下とされている。従って、ニッケル層３５の柔軟性を十分に確保することができ、ニッケル層３５において熱応力に対する耐力をより向上させることができる。その結果、一層良好な耐剥離性を実現することができる。 In the present embodiment, the thickness T2 of the oxide film 36 is 1.0 μm or less. Therefore, the flexibility of the nickel layer 35 can be sufficiently secured, and the proof stress against thermal stress can be further improved in the nickel layer 35. As a result, better peeling resistance can be realized.

さらに、端子電極６の後端部の硬度が１４０Ｈｖ以上１８０Ｈｖ以下とされている。従って、端子電極６とニッケル層３５との間における熱膨張差を一層小さくすることができ、ニッケル層３５に加わる熱応力を著しく小さくすることができる。その結果、耐剥離性を格段に高めることができる。 Furthermore, the hardness of the rear end portion of the terminal electrode 6 is set to 140 Hv or more and 180 Hv or less. Therefore, the difference in thermal expansion between the terminal electrode 6 and the nickel layer 35 can be further reduced, and the thermal stress applied to the nickel layer 35 can be significantly reduced. As a result, the peel resistance can be significantly improved.

次いで、上記実施形態によって奏される作用効果を確認すべく、メッキ処理時における電流密度や通電時間を調節することで、ニッケル層において、厚さＴ１（μｍ）、及び、
結晶粒の平均断面積（μｍ²）を種々異なるものとした端子電極のサンプルを複数作成し
、各サンプルについて、耐剥離性評価試験、及び、耐食性評価試験を行った。尚、端子電極は、後端部に凹部を有するものとした。 Next, in order to confirm the operational effects achieved by the above embodiment, the thickness T1 (μm) and the nickel layer are adjusted by adjusting the current density and energization time during the plating process.
A plurality of terminal electrode samples having different average cross-sectional areas (μm ² ) of crystal grains were prepared, and each sample was subjected to a peel resistance evaluation test and a corrosion resistance evaluation test. The terminal electrode had a recess at the rear end.

耐剥離性評価試験の概要は次の通りである。すなわち、管状炉により各サンプルを１０００℃にて８分間加熱した後、室温になるまで徐冷した。次いで、目視又は所定の拡大鏡により、端子電極の後端部の外表面において、ニッケル層の剥離（割れ等）が生じているか否かを確認した。ここで、ニッケル層の剥離が生じなかったサンプルは、極めて優れた耐剥離性を有するとして「☆」の評価を下すこととした。また、ニッケル層の剥離が生じたものの、剥離が生じた部位の面積（剥離面積）が端子電極の後端部の表面積の５％未満であったサンプルは、優れた耐剥離性を有するとして「◎」の評価を下し、ニッケル層の剥離が生じたものの、剥離面積が端子電極の後端部の表面積の５％以上１０％以下であったサンプルは、良好な耐剥離性を有するとして「○」の評価を下すこととした。一方で、ニッケル層の剥離が生じるとともに、剥離面積が端子電極の後端部の表面積の１０％よりも大きかったサンプルは、耐剥離性に劣るとして「×」の評価を下すこととした。 The outline of the peel resistance evaluation test is as follows. That is, each sample was heated at 1000 ° C. for 8 minutes in a tubular furnace and then gradually cooled to room temperature. Subsequently, it was confirmed by visual observation or a predetermined magnifying glass whether or not the nickel layer was peeled (eg, cracked) on the outer surface of the rear end portion of the terminal electrode. Here, the sample in which the nickel layer did not peel off was evaluated as “☆” because it had extremely excellent peeling resistance. In addition, although the nickel layer was peeled off, the sample in which the area where the peeling occurred (peeling area) was less than 5% of the surface area of the rear end portion of the terminal electrode was considered to have excellent peeling resistance. Although the evaluation of “の” was made and the nickel layer was peeled off, the sample in which the peeled area was 5% or more and 10% or less of the surface area of the rear end portion of the terminal electrode was considered to have good peel resistance. It was decided to give an “O” evaluation. On the other hand, a sample in which the nickel layer was peeled and the peeled area was larger than 10% of the surface area of the rear end portion of the terminal electrode was evaluated as “x” because it was inferior in peel resistance.

また、耐食性評価試験の概要は次の通りである。すなわち、各サンプルを塩水を噴霧した雰囲気に４８時間に亘って放置し、端子電極の後端部表面に赤錆が発生するか否かを確認した。ここで、赤錆の発生が確認されなかったサンプルは、耐食性に極めて優れるとして「☆」の評価を下すこととした。さらに、赤錆が発生していたものの、赤錆が発生した部位の面積（赤錆発生面積）が端子電極の後端部の表面積の５％未満であったサンプルは、耐食性に優れるとして「◎」の評価を下し、赤錆が発生したものの、赤錆発生面積が端子電極の後端部の表面積の５％以上３０％以下であったサンプルは、良好な耐食性を有するとして「○」の評価を下すこととした。一方で、赤錆発生面積が端子電極の後端部の表面積の３０％超となったサンプルは、耐食性に劣るとして「×」の評価を下すこととした。 The outline of the corrosion resistance evaluation test is as follows. That is, each sample was left in an atmosphere sprayed with salt water for 48 hours, and it was confirmed whether red rust was generated on the rear end surface of the terminal electrode. Here, the sample in which the occurrence of red rust was not confirmed was evaluated as “☆” because it was extremely excellent in corrosion resistance. Furthermore, even though red rust was generated, the sample where the area where the red rust occurred (red rust occurrence area) was less than 5% of the surface area of the rear end of the terminal electrode was rated as “Excellent” as being excellent in corrosion resistance. A sample in which red rust was generated but the area where the red rust was generated was 5% or more and 30% or less of the surface area of the rear end portion of the terminal electrode was evaluated as “◯” as having good corrosion resistance. did. On the other hand, a sample having a red rust generation area exceeding 30% of the surface area of the rear end portion of the terminal electrode was evaluated as “x” because it was inferior in corrosion resistance.

表１に、耐剥離性評価試験の結果を示し、表２に、耐食性評価試験の結果を示す。 Table 1 shows the results of the peel resistance evaluation test, and Table 2 shows the results of the corrosion resistance evaluation test.

表１に示すように、ニッケル層の厚さＴ１を２５μｍ以下とするとともに、結晶粒の平均断面積を５０μｍ²以上５００μｍ²以下としたサンプルは、良好な耐剥離性を有することが明らかとなった。これは、次の（１）〜（３）が相乗的に作用したことによると考えられる。
（１）ニッケル層の厚さＴ１を２５μｍ以下としたことで、加熱・冷却に伴い、ニッケル層と端子電極との間で生じる熱膨張差が比較的小さなものとなり、ひいてはニッケル層に加わる熱応力が比較的小さなものなったこと。
（２）結晶粒の平均断面積を５０μｍ²以上とし、結晶粒の過度の微細化を抑制したこと
で、粒界結合力がより高められ、その結果、ニッケル層に熱応力が加わった際に、粒界にクラックが入りにくくなったこと。
（３）結晶粒の平均断面積を５００μｍ²以下とし、結晶粒の粒径を比較的小さなものと
したことで、ニッケル層において、熱応力に対する耐力が十分に向上したこと。 As shown in Table 1, it is clear that samples having a nickel layer thickness T1 of 25 μm or less and an average cross-sectional area of crystal grains of 50 μm ² or more and 500 μm ² or less have good peeling resistance. It was. This is considered to be because the following (1) to (3) acted synergistically.
(1) By setting the thickness T1 of the nickel layer to 25 μm or less, the difference in thermal expansion between the nickel layer and the terminal electrode is relatively small with heating and cooling, and as a result, thermal stress applied to the nickel layer Has become relatively small.
(2) When the average cross-sectional area of the crystal grains is set to 50 μm ² or more and excessive refinement of the crystal grains is suppressed, the grain boundary bonding force is further increased. As a result, when thermal stress is applied to the nickel layer , Cracks are less likely to enter the grain boundaries.
(3) The average cross-sectional area of crystal grains is 500 μm ² or less, and the grain size of crystal grains is relatively small, so that the proof stress against thermal stress is sufficiently improved in the nickel layer.

さらに、表２に示すように、ニッケル層の厚さＴ１を３μｍ以上とするとともに、結晶粒の平均断面積を５０μｍ²以上５００μｍ²以下としたサンプルは、良好な耐食性を有することが明らかとなった。これは、次の（４）〜（６）が相乗的に作用したことによると考えられる。
（４）ニッケル層の厚さＴ１を３μｍ以上としたことで、ニッケル層における単位表面積当たりのピンホール数が少なくなり、端子電極に対する塩水の付着が抑制されたこと。
（５）結晶粒の平均断面積を５０μｍ²以上とし、粒界結合力を高めたことで、粒界にク
ラックが入りにくくなり、ひいては端子電極に対する塩水の付着が抑制されたこと。
（６）ニッケル層は、結晶相が積み重なるようにして形成されるが、結晶粒の平均断面積を５００μｍ²以下とし、結晶粒の粒径を比較的小さなものとしたことで、粒界の凹凸を
より小さなものとすることができ、結晶層の一部の薄化がより確実に防止されたこと。 Furthermore, as shown in Table 2, it is clear that samples having a nickel layer thickness T1 of 3 μm or more and an average cross-sectional area of crystal grains of 50 μm ² or more and 500 μm ² or less have good corrosion resistance. It was. This is considered to be because the following (4) to (6) acted synergistically.
(4) By setting the thickness T1 of the nickel layer to 3 μm or more, the number of pinholes per unit surface area in the nickel layer is reduced, and the adhesion of salt water to the terminal electrode is suppressed.
(5) The average cross-sectional area of the crystal grains is set to 50 μm ² or more and the grain boundary bonding force is increased, so that cracks are less likely to enter the grain boundaries, and consequently the adhesion of salt water to the terminal electrodes is suppressed.
(6) The nickel layer is formed so that the crystal phases are stacked. The average cross-sectional area of the crystal grains is 500 μm ² or less, and the grain size of the crystal grains is relatively small. Can be made smaller, and thinning of a part of the crystal layer is more reliably prevented.

また特に、ニッケル層の厚さＴ１を１０μｍ以上２０μｍ以下とするとともに、結晶粒の平均断面積を２００μｍ²以上４００μｍ²以下としたサンプルは、耐剥離性及び耐食性の双方において極めて優れることが分かった。 In particular, it was found that a sample in which the thickness T1 of the nickel layer is 10 μm or more and 20 μm or less and the average cross-sectional area of the crystal grains is 200 μm ² or more and 400 μm ² or less is extremely excellent in both peeling resistance and corrosion resistance. .

上記両試験の結果より、耐剥離性及び耐食性の双方を良好なものとすべく、ニッケル層の厚さＴ１を３μｍ以上２５μｍ以下とするとともに、結晶粒の平均断面積を５０μｍ²
以上５００μｍ²以下とすることが好ましいといえる。 From the results of both tests, the nickel layer has a thickness T1 of 3 μm or more and 25 μm or less and an average cross-sectional area of crystal grains of 50 μm ^{2 in} order to improve both the peel resistance and the corrosion resistance.
It can be said that the thickness is preferably 500 μm ² or more.

また、耐剥離性及び耐食性の更なる向上を図るべく、ニッケル層の厚さＴ１を１０μｍ以上２０μｍ以下とするとともに、結晶粒の平均断面積を２００μｍ²以上４００μｍ²以下とすることがより好ましいといえる。 Further, in order to further improve the peel resistance and the corrosion resistance, it is more preferable that the thickness T1 of the nickel layer is 10 μm or more and 20 μm or less and the average cross-sectional area of the crystal grains is 200 μm ² or more and 400 μm ² or less. I can say that.

次に、ニッケル層の厚さＴ１を３μｍ以上２５μｍ以下とするとともに、結晶粒の平均断面積を約３００μｍ²とした端子電極のサンプルに対して、加熱温度を１２００℃に変
更した上で（つまり、ニッケル層の剥離がより生じやすい条件とした上で）、上述の耐剥離性評価試験を行った。尚、当該試験では、加熱時間を変更することで、加熱後にニッケル層の外表面に形成される酸化膜の厚さＴ２（μｍ）が種々異なるものとなるようにした。表３に、当該試験の結果を示す。また、表３には、参考として、加熱時間を合わせて示す。 Next, after changing the heating temperature to 1200 ° C. for the sample of the terminal electrode in which the thickness T1 of the nickel layer is 3 μm or more and 25 μm or less and the average cross-sectional area of the crystal grains is about 300 μm ² (that is, The above-described peel resistance evaluation test was performed under the condition that peeling of the nickel layer was more likely to occur. In this test, the thickness T2 (μm) of the oxide film formed on the outer surface of the nickel layer after heating is varied by changing the heating time. Table 3 shows the results of the test. In Table 3, the heating time is also shown for reference.

表３に示すように、酸化膜の厚さＴ２を１．０μｍ以下としたサンプルは、優れた耐剥離性を有することが確認された。これは、ニッケル層の柔軟性が十分に確保され、ニッケル層において熱応力に対する耐力がより向上したためであると考えられる。 As shown in Table 3, it was confirmed that the sample in which the thickness T2 of the oxide film was 1.0 μm or less had excellent peeling resistance. This is presumably because the nickel layer has sufficient flexibility and the nickel layer has improved resistance to thermal stress.

上記試験の結果より、耐剥離性を一層向上させるべく、ニッケル層の外表面における酸化膜の厚さＴ２を１．０μｍ以下とすることがより好ましいといえる。 From the results of the above test, it can be said that the thickness T2 of the oxide film on the outer surface of the nickel layer is more preferably 1.0 μm or less in order to further improve the peel resistance.

次いで、ニッケル層の厚さＴ１を３μｍ以上２５μｍ以下とするとともに、結晶粒の平均断面積を３００μｍ²とした上で、炭素（Ｃ）の含有量（質量％）を調節することによ
り、後端部における硬度を種々異なるものとした端子電極のサンプルを作製し、各サンプルについて、加熱温度を１２００℃とし、加熱時間を８分間とした上で、上述の耐剥離性評価試験を行った。表４に、当該試験の結果を示す。また、表４には、参考として、各サンプルにおけるＣの含有量を合わせて示す。 Next, the thickness T1 of the nickel layer is set to 3 μm or more and 25 μm or less, and the average cross-sectional area of the crystal grains is set to 300 μm ^2, and the content (mass%) of carbon (C) is adjusted to adjust the rear end Samples of terminal electrodes with different hardnesses were prepared, and the above-described peel resistance evaluation test was performed for each sample after setting the heating temperature to 1200 ° C. and the heating time to 8 minutes. Table 4 shows the results of the test. Table 4 also shows the C content in each sample for reference.

表４に示すように、後端部の硬度を１４０Ｈｖ以上１８０Ｈｖ以下としたサンプルは、優れた耐剥離性を有することが明らかとなった。これは、端子電極とニッケル層との間で生じる熱膨張差を低減させることができ、ニッケル層に加わる熱応力が一層小さくなったことに起因すると考えられる。 As shown in Table 4, it was revealed that samples having a rear end hardness of 140 Hv or more and 180 Hv or less have excellent peeling resistance. This is considered to be due to the fact that the thermal expansion difference generated between the terminal electrode and the nickel layer can be reduced, and the thermal stress applied to the nickel layer is further reduced.

上記試験の結果より、耐剥離性をより一層向上させるという観点から、端子電極の後端部の硬度を、ビッカース硬度で１４０Ｈｖ以上１８０Ｈｖ以下とすることがより好ましいといえる。 From the result of the above test, it can be said that the hardness of the rear end portion of the terminal electrode is more preferably 140 Hv or more and 180 Hv or less in terms of Vickers hardness from the viewpoint of further improving the peel resistance.

尚、上記実施形態の記載内容に限定されず、例えば次のように実施してもよい。勿論、以下において例示しない他の応用例、変更例も当然可能である。 In addition, it is not limited to the description content of the said embodiment, For example, you may implement as follows. Of course, other application examples and modification examples not illustrated below are also possible.

（ａ）上記実施形態では、端子電極６の外表面全域にニッケル層３５が設けられているが、少なくとも端子電極６の後端部の外表面にニッケル層３５が設けられていればよい。 (A) In the above embodiment, the nickel layer 35 is provided over the entire outer surface of the terminal electrode 6, but it is sufficient that the nickel layer 35 is provided at least on the outer surface of the rear end portion of the terminal electrode 6.

（ｂ）上述したニッケル層３５を設けるためのメッキ処理の前段階に、端子電極６に対してニッケルストライク処理を施し、端子電極６の表面に薄膜のニッケルストライクメッキを設けることとしてもよい。ニッケルストライク処理は、例えば、ＮｉＳＯ₄やＮｉＣ
ｌ₂、Ｈ₃ＢＯ₃、ＨＣｌを含む強酸性（ｐＨが１以下）のメッキ用水溶液を用いてバレル
メッキ処理を施すものであり、ニッケルストライク処理を施すことで、端子電極６の表面に付着した不純物を除去することができる。その結果、端子電極６に対するニッケル層３５の密着性をより向上させることができ、耐剥離性及び耐食性を一層向上させることができる。 (B) Before the plating process for providing the nickel layer 35 described above, the terminal electrode 6 may be subjected to a nickel strike process, and a thin-film nickel strike plating may be provided on the surface of the terminal electrode 6. Nickel strike treatment is, for example, NiSO ₄ or NiC
Barrel plating is performed using a strongly acidic (pH is 1 or less) aqueous plating solution containing l ₂ , H ₃ BO ₃ , and HCl. By nickel strike treatment, it adheres to the surface of the terminal electrode 6 Impurities can be removed. As a result, the adhesion of the nickel layer 35 to the terminal electrode 6 can be further improved, and the peel resistance and corrosion resistance can be further improved.

（ｃ）上記実施形態では、端子電極６の表面にニッケル層３５のみが設けられているが、ニッケル層３５の表面に三価クロメート層（含有されるクロム成分のうち９５質量％以上が三価クロムにより構成されるもの）を設けることとしてもよい。この場合には、耐食性の更なる向上を図ることができる。 (C) In the above embodiment, only the nickel layer 35 is provided on the surface of the terminal electrode 6, but the trivalent chromate layer (95% by mass or more of the contained chromium component is trivalent on the surface of the nickel layer 35. It is good also as providing what is comprised with chromium. In this case, the corrosion resistance can be further improved.

（ｄ）上記実施形態において、点火プラグ１は、火花放電間隙３３において火花放電を生じさせるものであるが、本発明の技術思想を適用可能な点火プラグの構成はこれに限定されるものではない。従って、例えば、火花放電間隙に交流電力を投入し、火花放電間隙において交流プラズマを生成する点火プラグ（交流プラズマ点火プラグ）や、絶縁碍子の先端部にキャビティ部（空間）を有し、キャビティ部において生成されたプラズマを噴出する点火プラグ（プラズマジェット点火プラグ）等に対して、本発明の技術思想を適用することとしてもよい。 (D) In the above embodiment, the spark plug 1 generates a spark discharge in the spark discharge gap 33, but the configuration of the spark plug to which the technical idea of the present invention can be applied is not limited to this. . Therefore, for example, an alternating current power is supplied to the spark discharge gap to generate an alternating current plasma in the spark discharge gap, and a cavity portion (space) is provided at the tip of the insulator, and the cavity portion The technical idea of the present invention may be applied to an ignition plug (plasma jet ignition plug) or the like that ejects the plasma generated in the above.

（ｅ）上記実施形態では、主体金具３の先端部に接地電極２７が接合される場合につい
て具体化しているが、主体金具の一部（又は、主体金具に予め溶接してある先端金具の一部）を削り出すようにして接地電極を形成する場合についても適用可能である（例えば、特開２００６−２３６９０６号公報等）。 (E) In the above-described embodiment, the case where the ground electrode 27 is joined to the distal end portion of the metal shell 3 is embodied. However, a part of the metal shell (or one of the metal tips previously welded to the metal shell is used. The present invention can also be applied to the case where the ground electrode is formed by cutting out the portion (for example, Japanese Patent Laid-Open No. 2006-236906).

（ｆ）上記実施形態では、工具係合部１９は断面六角形状とされているが、工具係合部１９の形状に関しては、このような形状に限定されるものではない。例えば、Ｂｉ−ＨＥＸ（変形１２角）形状〔ＩＳＯ２２９７７：２００５（Ｅ）〕等とされていてもよい。 (F) In the above embodiment, the tool engaging portion 19 has a hexagonal cross section, but the shape of the tool engaging portion 19 is not limited to such a shape. For example, it may be a Bi-HEX (deformed 12-angle) shape [ISO 22777: 2005 (E)].

１…点火プラグ
２…絶縁碍子（絶縁体）
４…軸孔
６…端子電極
６Ａ…外壁部
６Ｂ…凹部
６Ｃ…底面
６Ｄ…内周面
３５…ニッケル層
３６…酸化膜
ＣＬ１…軸線 1 ... Spark plug 2 ... Insulator (insulator)
DESCRIPTION OF SYMBOLS 4 ... Shaft hole 6 ... Terminal electrode 6A ... Outer wall part 6B ... Recessed part 6C ... Bottom face 6D ... Inner peripheral surface 35 ... Nickel layer 36 ... Oxide film CL1 ... Axis line

Claims

An insulator having an axial hole penetrating in the axial direction;
With its own rear end exposed from the rear end of the insulator, a terminal electrode inserted through the shaft hole,
A spark plug provided at a rear end portion of the terminal electrode with a recess having the axial direction as a depth direction,
A nickel layer is provided on the outer surface of the rear end of the terminal electrode;
The nickel layer has a thickness of 3 μm to 25 μm,
An ignition plug characterized in that, in a cross section perpendicular to the outer surface of the nickel layer, an average cross-sectional area of crystal grains constituting the nickel layer is 50 μm ² or more and 500 μm ² or less.

The nickel layer has a thickness of 10 μm to 20 μm,
^2. The spark plug according to claim 1, wherein, in the cross section, an average cross-sectional area of the crystal grains is 200 μm ² or more and 400 μm ² or less.

The spark plug according to claim 1 or 2, wherein the thickness of the oxide film on the outer surface of the nickel layer is 1.0 µm or less.

The spark plug according to any one of claims 1 to 3, wherein a hardness at a rear end portion of the terminal electrode is 140 Hv or more and 180 Hv or less in terms of Vickers hardness.

The terminal electrode includes an annular outer wall that surrounds the recess.
The concave portion is formed from at least a bottom surface that is a plane orthogonal to the axial direction, and an inner peripheral surface of the outer wall portion, and
2. The thickness of the nickel layer in at least a portion of the inner peripheral surface of the outer wall portion on the rear end side with respect to the half in the axial direction is larger than the thickness of the nickel layer on the bottom surface. The spark plug as described in any one of thru | or 4.