JP2014226124A - 中骨刻の製造方法及びその製造装置 - Google Patents

Abstract

【課題】安定した品質の引裂中骨原料ひいては中骨刻を製造することができる中骨刻の製造方法及びその製造装置を提供する。【解決手段】葉たばこの棒状の棒中骨原料（１００）から中骨刻（１０６）を製造する製造方法であって、前記棒中骨原料を圧潰して圧潰中骨原料（１０２）を形成する圧潰工程（Ｓ１）と、前記圧潰工程で形成した圧潰中骨原料の圧潰度合いを評価する評価工程（Ｓ４）と、前記評価工程で評価した前記圧潰中骨原料の前記圧潰度合いに基づいて前記圧潰工程における前記棒中骨原料の圧潰力を調整する調整工程（Ｓ５）とを含む。【選択図】図３

Description

本発明は中骨刻の製造方法及びその製造装置に関する。

葉たばこからは棒状の棒中骨原料が分離される。棒中骨原料は内部組織とこの内部組織表面に存在する外皮とを有し、葉たばこの２０〜３０質量％程度を占める。また、棒中骨原料の刻(中骨刻)は、たばこ原料としてシガレットに５〜３０質量％程度配合されている。中骨刻は、一般に棒中骨原料を圧展、裁刻して得られる。中骨刻は、先落ちや巻き硬さといったシガレットの巻物性に影響を与えることから、安定した品質が要求される。

そして、例えば特許文献１には、棒中骨原料を圧展して単に潰して圧展中骨原料を形成するのではなく、棒中骨原料を圧展しながら引裂して引裂中骨原料を形成する引裂工程を裁刻工程前に行う中骨刻の製造方法が開示されている。引裂工程において引裂中骨原料を形成することにより、裁刻後の中骨刻の刻粒度を引裂中骨原料の段階で調整可能であり、また、中骨刻の裁刻切損生出量を効果的に低減することができるため、前述したシガレットの巻物性が向上する。

ＷＯ２０１２／１３１９１９Ａ１号公報

従来においては、前述した圧展中骨原料や引裂中骨原料、総じて謂わば圧潰中骨原料自体を直接に評価し、この評価結果を引裂や圧展が行われる圧潰工程にフィードバックし、圧潰工程のばらつき要素を含む形で圧潰工程を制御する手法が確立していない。したがって、圧潰中骨原料の圧潰度合いを適切に評価することができず、圧潰中骨原料ひいては中骨刻の品質にばらつきが生じるおそれがあった。

本発明はこのような課題に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、安定した品質の圧潰中骨原料ひいては中骨刻を製造することができる中骨刻の製造方法及びその製造装置を提供することにある。

上記目的を達成するため、本発明の中骨刻の製造方法は、葉たばこの棒状の棒中骨原料から中骨刻を製造する製造方法であって、前記棒中骨原料を圧潰して圧潰中骨原料を形成する圧潰工程と、前記圧潰工程で形成した圧潰中骨原料の圧潰度合いを評価する評価工程と、前記評価工程で評価した前記圧潰度合いに基づいて前記圧潰工程における前記棒中骨原料の圧潰力を調整する調整工程とを含む。

また、本発明の中骨刻の製造装置は、葉たばこの棒状の棒中骨原料から中骨刻を製造する製造装置であって、前記棒中骨原料を圧潰して圧潰中骨原料を形成する圧潰機と、前記圧潰機で形成した前記圧潰中骨原料の圧潰度合いを評価する評価装置と、前記評価装置で評価した前記圧潰中骨原料の前記圧潰度合いに基づいて前記圧潰機における前記棒中骨原料の前記圧潰力を調整する制御装置とを含む。

本発明によれば、安定した品質の圧潰中骨原料ひいては中骨刻を製造することができる中骨刻の製造方法及びその製造装置を提供することができる。
本発明の他の特徴及び利点は、図面を参照して説明される後述の最良の形態から明らかになる。

本発明の一実施形態に係る中骨刻の製造装置の概略を示す構成図である。 図１の評価装置の概略を示す構成図である。 図１の中骨刻の製造工程を示すフローチャートである。 図３の評価工程の詳細を示すフローチャートである。 本発明の実験１〜４で得られた各充填層の差圧ΔＰを示すグラフである。

以下、図面に基づき本発明の一実施形態について説明する。
図１に示すように、実施形態に係る中骨刻の製造装置１は、振動フィーダ２、引裂機（圧潰機）４、第１コンベア６、裁刻機８、第２コンベア１０、気流型乾燥機１２、評価装置１４、及び制御装置１６から概略構成されている。
葉たばこからは棒状の棒中骨原料１００が分離される。棒中骨原料１００は内部組織と、この内部組織表面に存在する外皮とを有し、葉たばこの２０〜３０質量％を占める。本実施形態に係る棒中骨原料１００の水分量は３６〜４０質量％である。

振動フィーダ２は、棒中骨原料１００を引裂機４に供給する原料供給器であり、引裂機４の上方に配置されている。振動フィーダ２における棒中骨原料１００の送出方向の先端の底部には、棒中骨原料１００を引裂機４に上方から供給するための排出口１７が形成されている。
引裂機４は、第１ローラ１８と第２ローラ２０とを備え、第１及び第２ローラ１８、２０は、互いに隙間Ｇを存して配置されている。第１及び第２ローラ１８、２０は、それぞれ径方向中央に駆動軸２２、２４を有し、これら駆動軸２２、２４はそれぞれ図示しない異なるモータの回転軸に連結されている。

各モータはそれぞれ制御装置１６に電気的に接続され、この制御装置１６を操作することにより、各モータの回転軸の回転速度を独立して変更することができ、第１及び第２ローラ１８、２０を異なる回転速度で、異なる回転方向に回転させることができる。
第１及び第２ローラ１８、２０の外周面は同径をなして形成されている。また、第１及び第２ローラ１８、２０は、駆動軸２２、２４の軸線方向が同長さに形成され、駆動軸２２、２４の軸心は同一水平方向に位置付けられている。

第１及び第２ローラ１８、２０の下方近傍には、それぞれスクレッパ３０、３２が配置されている。各スクレッパ３０、３２は、第１及び第２ローラ１８、２０の回転に伴ってそれぞれの外周面に当接し、第１及び第２ローラ１８、２０に付着した棒中骨原料１００の切削屑やたばこ成分を除去する。なお、第１及び第２ローラ１８、２０に水を噴射して各スクレッパ３０、３２とともに第１及び第２ローラ１８、２０を洗浄するようにしても良い。

第１ローラ１８は矢印で示す時計回り方向に回転され、第２ローラ２０は矢印で示す反時計回り方向に第１ローラ１８とは異なる回転速度で回転されると、棒中骨原料１００が第１及び第２ローラ１８、２０の隙間Ｇを通過する際に圧展されながら引裂され、第１及び第２ローラ１８、２０の下方に棒中骨原料１００よりも小さい引裂中骨原料（圧潰中骨原料）１０２が送り出される。なお、第１及び第２ローラ１８、２０は、隙間Ｇよりも大きな実圧展厚さＴとなる棒中骨原料１００の通過を許容する。

引裂中骨原料１０２は、棒中骨原料１００の水分量と棒中骨原料１００に作用する引裂力（圧潰力）とが相俟って、棒中骨原料１００を単に圧展処理をするだけの場合、換言すると第１ローラ１８と第２ローラ２０との回転速度比を１：１にした場合に比して、棒中骨原料１００の厚さをより薄くし、ひいては棒中骨原料１００の比表面積を増大させることができる。また、棒中骨原料１００を引裂することにより、棒中骨原料１００の内部組織表面の外皮が破断され、棒中骨原料１００の破断外皮から内部組織が毛羽立って突出する。この毛羽立ちは内部組織の繊維である。

特に、棒中骨原料１００の水分量を前述した３６〜４０質量％の範囲に調整することにより、棒中骨原料１００の引裂性が増大し、その内部組織表面の外皮破断によって内部組織の毛羽立ちが助長される。
第１コンベア６は、引裂機４の下方に配置され、引裂機４で形成された引裂中骨原料１０２を裁刻機８に搬送する。また、第１及び第２ローラ１８、２０から送り出された引裂中骨原料１０２の一部は、後で詳述する評価装置１４にサンプルとして適宜抽出される。

裁刻機８は、例えばロータリ式ドラムカッターであって、引裂中骨原料１０２を裁刻することにより中骨刻原料１０４を形成する。引裂中骨原料１０２の厚さは引裂により既に薄くなっており、且つ内部組織に由来する海綿状繊維組織が露出しているため、裁刻時において、たとえ引裂中骨原料１０２の軸方向と直角に裁断されても、周囲を外皮で覆った状態の刻(通称：ハト目)および切損品の発生を抑制することができる。

ハト目または切損品は、紙巻たばこを製造する際、図示しない巻上機の安定稼動を妨げると共に、紙巻たばこの硬さが不安定になったり、吸煙時の通気抵抗が増大したりするなどの不具合をもたらすため、ハト目または切損品の発生は極力避けることが望まれる。
裁刻後の中骨刻原料１０４は細長く、たばこ刻に用いられる除骨刻に近い形状を有する。その上、裁刻後の中骨刻原料１０４は、外皮が表面の一部に存在するとともに内部組織に由来した海綿状繊維組織と、前記外皮を除く海綿状繊維組織の表面の少なくとも一部に形成された毛羽立った繊維とを有する。なお、裁刻に先立って、中骨刻原料１０４を前述した３６〜４０質量％の水分量に再調湿しても良い。

第２コンベア１０は裁刻機８で形成された中骨刻原料１０４を気流型乾燥機１２に搬送する。
気流型乾燥機１２は、中骨刻原料１０４を例えば過熱水蒸気で乾燥して膨化処理し、最終製品である中骨刻１０６を形成する。このとき、中骨刻原料１０４は前述した海綿状繊維組織と毛羽立った繊維とを有する。すなわち、中骨刻原料１０４は表面全体を外皮で覆われず、表面の一部に外皮が存在し、内部組織に由来する繊維組織が露出している。このため、中骨刻原料１０４は過熱水蒸気による乾燥で迅速かつ容易に膨張される。

また、毛羽立った繊維と過熱水蒸気とにより中骨刻原料１０４の膨張が促進され、その結果、膨嵩性を増大した中骨刻１０６を製造することができる。なお、中骨刻原料１０４の乾燥は過熱水蒸気流の代わりに加熱空気流を用いて行っても良い。
また、中骨刻原料１０４には、膨化処理に先立って飽和水蒸気を用いる調湿、湿潤、または膨潤の処理を施しても良い。中骨刻原料１０４は内部組織に由来する海綿状繊維組織が露出し、且つ繊維組織の表面の少なくとも一部に毛羽立った繊維が形成しているため、この調湿、湿潤、または膨潤の処理において、飽和水蒸気の浸透性が高く、均一に調湿、湿潤、または膨潤される。その結果、中骨刻原料１０４は前述した過熱水蒸気による乾燥において、良好かつ均一に膨張するため、より膨嵩性を増大した中骨刻１０６を製造することができる。調湿、湿潤、または膨潤の処理は、中骨刻原料１０４の水分量が前述した３６〜４０質量％になるように行うことが好ましい。

このようにして形成された中骨刻１０６は、前述した海綿状繊維組織と毛羽立った繊維とを有し、たばこ原料としてシガレットに５〜３０質量％配合される。中骨刻１０６は先落ちや巻き硬さといったシガレットの巻物性に影響を与えることから、安定した品質が要求されている。
ここで、評価装置１４には、前述したように、引裂機４において第１及び第２ローラ１８、２０から送り出された引裂中骨原料１０２の一部がサンプルとして手動または自動で供給され、評価装置１４では引裂中骨原料１０２の引裂度合い（圧潰度合い）の評価が行われる。

図２に示すように、評価装置１４は引裂中骨原料１０２の充填容器３４を備えている。充填容器３４の上部は外径Ｄを有する筒状に形成され、高さＨを有して形成されている。充填容器３４の上端には引裂中骨原料１０２の投入口３６が開口され、充填容器３４内には、破線矢印で示すように、投入口３６において大気開放された空気流路３８が形成されている。

充填容器３４内には、多数の通気孔４０を有する円板状のメッシュ板４２が空気流路３８に配置されている。メッシュ板４２から投入口３６に至るまでの距離は引裂中骨原料１０２の充填可能高さＨ１として確保され、メッシュ板４２と投入口３６との間には引裂中骨原料層（圧潰中骨原料層）１０８が形成される。引裂中骨原料層１０８は一定重量Ｗの引裂中骨原料１０２から構成されている。

充填容器３４内のメッシュ板４２の下方には整流部材４４が配置され、整流部材４４は空気流路３８の空気流方向に沿った多数の整流板４６から構成されている。
充填容器３４は、整流部材４４の下方が漏斗状に形成され、この漏斗状の小口部４８には可撓性のある例えばホース５０を介して水平に延びる配管５２が気密に接続されている。ホース５０内及び配管５２内は充填容器３４内と連通され、空気流路３８の一部を構成する。

配管５２には流量計５４が配設されている。流量計５４は、例えば熱式質量流量計などであって、配管５２を流れる空気流量を高精度に検出することができる。また、流量計５４よりも下流の配管５２の端部には空気を吸引する、例えば真空ポンプ（気体吸引機）５６が接続され、この真空ポンプ５６を作動することにより、ホース５０内、配管５２内、及び充填容器３４が真空引きされ、空気流路３８に投入口３６から真空ポンプ５６に向けた一定流量Ｆの空気流を発生させることができる。

また、充填容器３４には差圧計５８が取り付けられている。差圧計５８は、差圧の検出部６０と、検出部６０から延びる２本の導圧管６２、６２とから構成されている。各導圧管６２、６２は、充填容器３４内の引裂中骨原料層１０８と投入口３６との間の空間Ａ１と、充填容器３４内のメッシュ板４２と整流部材４４との間の空間Ａ２とにそれぞれ挿入されている。各導圧管６２、６２から導圧された圧力を検出部６０で検出することにより、空気流方向で見たときの引裂中骨原料層１０８の前後の差圧（圧力損失）ΔＰを測定することができる。

充填容器３４の外周面には振とう機６４が取り付けられている。振とう機６４は、充填容器３４内に充填された引裂中骨原料層１０８を充填容器３４ごと所定振幅で振とうし、引裂中骨原料層１０８における引裂中骨原料１０２の分布を均一にすることができる。このとき、充填容器３４は可撓性のあるホース５０を介して配管５２に接続されているため、充填容器３４の振とうは配管５２に伝達されない。

充填容器３４の上方にはプレス機６６が配置されている。プレス機６６は昇降部６８を備え、プレス機６６の作動に伴い、昇降部６８が引裂中骨原料層１０８の充填高さＨ２まで矢印方向に降下して引裂中骨原料層１０８を一定条件で押圧する。こうして、引裂中骨原料層１０８を充填高さＨ２に一定にし、一定重量Ｗ、一定体積Ｖの引裂中骨原料層１０８を形成することにより、引裂中骨原料層１０８における空気の分布（空隙率）を均一にすることができる。

このように構成された評価装置１４は、前述した、引裂中骨原料層１０８の重量Ｗ及び体積Ｖ、並びに、引裂中骨原料層１０８における引裂中骨原料１０２の分布及び空隙率を一定とした条件下において、真空ポンプ５６を作動して空気流路３８に一定流量Ｆの空気流を発生し、引裂中骨原料層１０８に空気を透過することにより、差圧計５８において前述した差圧ΔＰを測定することができる。そして、この差圧ΔＰに基づいて、図１に示す制御装置１６を操作することにより、引裂機４における第１及び第２ローラ１８、２０の回転速度比を調整し、ひいては棒中骨原料１００の引裂力が調整される。

以下、図３のフローチャートを参照して、前述した製造装置１を用いた中骨刻１０６の製造方法を説明する。
＜引裂工程：Ｓ１＞
中骨刻１０６の製造が開始されると、振動フィーダ２から棒中骨原料１００が引裂機４に供給され、第１及び第２ローラ１８、２０が棒中骨原料１００を圧展しながら引裂して引裂中骨原料１０２を形成し、ステップＳ２に移行する。

＜裁刻工程：Ｓ２＞
次に、引裂機４から第１コンベア６により搬送された引裂中骨原料１０２を裁刻処理して中骨刻原料１０４を形成し、ステップＳ３に移行する。
＜膨化工程：Ｓ３＞
次に、裁刻機８から第２コンベア１０により搬送された中骨刻原料１０４を膨化処理して中骨刻１０６を形成し、中骨刻１０６の製造が終了する。

＜評価工程：Ｓ４＞
ステップＳ１の引裂工程において形成された引裂中骨原料１０２の一部を前述した評価装置１４に供給し、引裂中骨原料１０２の引裂度合いを評価した後、ステップＳ５に移行する。
＜調整工程：Ｓ５＞
次に、ステップＳ４で評価した引裂中骨原料１０２の評価結果に基づいて、制御装置１６を操作することにより第１ローラ１８と第２ローラ２０との回転速度比を調整し、その調整結果は、引裂機４における棒中骨原料１００の引裂力の調整として、ステップＳ１の引裂工程にフィードバックされる。

以下、図４のフローチャートを参照して、ステップＳ４の評価工程を詳しく説明する。
＜層形成工程：Ｓ１１＞
引裂工程で形成した引裂中骨原料１０２を準備し、投入口３６から充填容器３４に投入して一定重量Ｗの引裂中骨原料層１０８を形成し、ステップＳ１２に移行する。
＜振とう工程：Ｓ１２＞
次に、振とう機６４を作動することにより、充填容器３４ごと引裂中骨原料層１０８を振とうし、引裂中骨原料層１０８における引裂中骨原料１０２の分布を均一にし、ステップＳ１３に移行する。

＜押圧工程：Ｓ１３＞
次に、プレス機６６を作動することにより、昇降部６８が降下して引裂中骨原料層１０８を目標高さＨ２まで押圧し、一定体積Ｖの引裂中骨原料層１０８を形成し、引裂中骨原料層１０８における空気の分布を均一にし、ステップＳ１４に移行する。なお、ステップＳ１３の実行後、昇降部６８は上昇して定位置に戻される。
＜空気透過工程：Ｓ１４＞
次に、真空ポンプ５６を作動することにより、流量計５４に示される一定流量Ｆに保持しながら引裂中骨原料層１０８に空気を透過し、ステップＳ１５に移行する。

＜差圧検出工程：Ｓ１５＞
次に、空気流路３８における空気の流れ方向で見て引裂中骨原料層１０８の前後、すなわち空間Ａ１と空間Ａ２との差圧ΔＰを差圧計５８により測定し、ステップＳ１６に移行する。
＜最終評価工程：Ｓ１６＞
次に、測定された引裂中骨原料層１０８の前後の差圧ΔＰと、引裂中骨原料層１０８の目標となる引裂状態に対応した目標差圧ΔＰｔとを比較し、これらの値の差に基づいて引裂中骨原料１０２の引裂度合いを最終評価し、評価工程を終了する。

以下、図５のグラフを参照して、実験１〜４で得られた各充填層の差圧ΔＰを比較して説明する。なお、各実験の共通条件を以下に示す。
棒中骨原料１００としてブラジル産黄色棒中骨(水分量１３質量％)を準備した。
第１及び第２ローラ１８、２０は以下の仕様である。
・ローラ幅；４００ｍｍ、
・ローラ径；３００ｍｍ、
・ローラ間隙Ｇ(第１ローラの外周面と第２ローラの外周面との間隙);０．５ｍｍ、
・ローラ間を通過可能な棒中骨原料１００の実圧展厚さＴ；１．４ｍｍ、

充填容器３４は以下の仕様である。
・外径Ｄ；３００ｍｍ、
・高さＨ；１３００ｍｍ、
・充填可能高さＨ１；５８０ｍｍ。
流量計５４は以下の仕様である。
・メーカー；アズビル 株式会社（ａｚｂｉｌ）、
・型式；ＭＣＦ０２５、

差圧計５８は以下の仕様である。
・メーカー；株式会社 岡野製作所（ＯＫＡＮＯ ＷＯＲＫＳ，ＬＴＤ．）、
・型式；ＤＭＰ２０２Ｎ。
評価工程の評価指標である差圧ΔＰの測定条件は以下の設定である。
・重量Ｗ；７ｋｇ(水分量；１３質量％)、
・流量Ｆ；０．２ｍ／分、
・充填高さＨ２；４９０ｍｍ。

差圧ΔＰが引裂中骨原料１０２の形状（比表面積）のみに基づいて変化するように、一定重量Ｗの棒中骨原料１００または引裂中骨原料１０２を一定高さＨ２（すなわち一定体積Ｖ）にした棒中骨原料層または引裂中骨原料層１０８を形成した。
（実験１）
実験１では、引裂処理も圧展処理も行わない棒中骨原料１００のみから構成された棒中骨原料層を形成した。この圧展引裂未処理の棒中骨原料層は空気透過流路が広い（原料間隙が大きい）ため、本測定条件では差圧ΔＰは０Ｐａとなり、充填層に圧力損失は認められなかった。

（実験２）
実験２では第１及び第２ローラ１８、２０を以下の回転速度及び周速度に設定した。
・第１ローラ；回転速度６０ｒｐｍ、周速度５６．５ｍ／分、
・第２ローラ；回転速度６０ｒｐｍ、周速度５６．５ｍ／分。
第１ローラ１８と第２ローラ２０との回転速度比を１：１にし、棒中骨原料１００に引裂処理を行わないで圧展処理のみを行った圧展中骨原料（圧潰中骨原料）からなる圧展中骨原料層（圧潰中骨原料層）を形成した。この場合には、実験１の棒中骨原料層に比して充填層が密になり、空気透過流路が狭くなるため、圧力損失が増大し、本測定条件では差圧ΔＰは２８Ｐａ程度となった。

（実験３）
実験３では第１及び第２ローラ１８、２０を以下の回転速度及び周速度に設定した。
・第１ローラ；回転速度６０ｒｐｍ、周速度５６．５ｍ／分、
・第２ローラ；回転速度１２０ｒｐｍ、周速度１１３ｍ／分。
第１ローラと第２ローラとの回転速度比を１：２にし、引裂処理を行って引裂中骨原料層１０８を形成した。この場合には、差圧ΔＰは４８Ｐａ程度となり、実験２の圧展処理のみを行った圧展中骨原料層に比して圧力損失が増大した。これは、棒中骨原料１００を引裂することによって、剪断力で棒中骨原料１００の内部が露出され、圧展処理のみの場合に比して中骨原料の比表面積が増大するためである。

（実験４）
実験４では第１及び第２ローラ１８、２０を以下の回転速度及び周速度に設定した。
・第１ローラ；回転速度６０ｒｐｍ、周速度５６．５ｍ／分、
・第２ローラ；回転速度１８０ｒｐｍ、周速度１６９．５ｍ／分。
第１ローラと第２ローラとの回転速度比を１：３にし、引裂処理を行って引裂中骨原料層１０８を形成した。この場合には、差圧ΔＰは６１Ｐａ程度となり、実験３の引裂中骨原料層１０８に比して圧力損失が増大した。第１ローラ１８と第２ローラ２０との回転速度比を大きくすると圧力損失が増大するのは、第１及び第２ローラ１８、２０の回転速度比（回転速度差）が大きいと棒中骨原料１００の引裂度合いが増大し、引裂中骨原料１０２の比表面積がさらに増大するためである。

このように、引裂中骨原料１０２の形状（厚み、引裂状態、粒度などを総合した比表面積）は引裂中骨原料層１０８に対する空気透過に影響するため、評価装置１４において測定される差圧ΔＰは、引裂中骨原料１０２の比表面積と相関があり、引裂中骨原料１０２の引裂度合いの好ましい評価指標となる。
詳しくは、差圧ΔＰが大きくなるにつれて、引裂中骨原料層１０８の通風抵抗が大きく、換言すると引裂中骨原料層１０８に空気透過し難い状態となり、引裂中骨原料１０２の比表面積が大きくなるという関係が成立する。

一方、差圧ΔＰが小さくなるにつれて、引裂中骨原料層１０８の通風抵抗が小さく、換言すると引裂中骨原料層１０８に空気透過し易い状態となり、引裂中骨原料１０２の比表面積が小さくなるという関係が成立する。こうした差圧ΔＰと引裂中骨原料１０２の比表面積との相関に基づいて、評価装置１４において引裂中骨原料１０２の比表面積が小さ過ぎる、或いは大き過ぎると評価された場合には、制御装置１６を操作し、第１及び第２ローラ１８、２０の回転速度比を調整することにより、棒中骨原料１００の引裂力を調整し、引裂中骨原料１０２の比表面積を適正範囲にするべく引裂中骨原料層１０８の差圧ΔＰを目標差圧ΔＰｔに近づける制御が行われる。

以上説明したように、本実施形態によれば、評価装置１４で行われる評価工程で評価した引裂中骨原料１０２の引裂度合いに基づいて、引裂機４で行われる引裂工程における棒中骨原料１００の引裂力を調整することにより、引裂工程を一定の条件下で行った場合であっても生じる引裂中骨原料１０２の引裂度合いのばらつき要素を含む形で引裂工程を制御することができる。

詳しくは、引裂機４の作動条件を同一にした場合であっても、第１及び第２ローラ１８、２０への葉たばこのヤニの付着、第１及び第２ローラ１８、２０の外周面の摩耗などの経年劣化、第１及び第２ローラ１８、２０の間隙Ｇを通過する棒中骨原料１００の量（質量、体積）や状態の変化など、引裂機４の作動条件以外のばらつき要因が多々存在する。また、裁刻工程及び膨化工程を経た中骨刻１０６から、その前工程である引裂工程の引裂中骨原料１０２の引裂度合いを推定して評価し、この評価結果に基づいて引裂機４を調整するのは困難であった。

しかしながら、本実施形態では、中骨刻１０６ではなく引裂中骨原料層１０８として引裂中骨原料１０２自体を直接に評価し、この評価結果を引裂工程のばらつき要素を含む形で引裂工程にフィードバックし、引裂工程を制御する手法を確立した。これにより、引裂中骨原料１０２の引裂度合いを適切に評価することができるため、安定した品質の引裂中骨原料１０２ひいては中骨刻１０６を製造することができる。

また、個々が多様な形状を有する引裂中骨原料１０２を引裂中骨原料層１０８として評価することにより、引裂中骨原料１０２を個々に抽出して高価な高性能センサや高性能カメラを用いて形状評価する場合に比して、測定点及び測定時間を低減した簡易且つ迅速な方法で引裂中骨原料１０２の比表面積を推定し、引裂中骨原料１０２の引裂度合いを評価することができる。

また、引裂中骨原料層１０８に対する空気透過前後の圧力損失を測定することにより、引裂中骨原料１０２の引裂度合いには、空気透過に影響する引裂中骨原料１０２の形状を司る種々の要素（厚み、裂かれ状態、粒度など）が含まれるため、引裂中骨原料１０２の引裂度合いを総合的に且つ的確に評価することができる。
また、調整工程では、制御装置１６において第１ローラ１８と第２ローラ２０との回転速度比を調整することにより、引裂工程において引裂機４の棒中骨原料１００の引裂力を調整する。したがって、第１ローラ１８と第２ローラ２０との回転速度比を１：１とする圧展機を使用していた場合、この既存設備を利用して、第１及び第２ローラ１８、２０の回転速度を変更するだけの簡易な構成で引裂機４に変更し、棒中骨原料１００の引裂力を制御することができる。

また、裁刻工程前の引裂中骨原料１０２の物性を把握することができるため、裁刻工程後の中骨刻原料１０４、及び膨化工程後の中骨刻１０６のそれぞれの刻物性及び折損品生出量をより一層的確に予測することができるという利点もある。
以上で本発明の一実施形態についての説明を終えるが、本発明はこれに限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々の変更ができるものである。

上記実施形態では、評価装置１４を構成する場合について説明したが、より小規模の実験設備などで引裂中骨原料１０２をサンプリングして評価する場合には、振とう機６４及びプレス機６６はなくても良く、これらの作業を手動で行うようにしても良い。いずれにせよ、引裂中骨原料層１０８に対する振とう工程は、引裂中骨原料層１０８における引裂中骨原料１０２の分布を均一にし、また、引裂中骨原料層１０８に対する押圧工程は、引裂中骨原料層１０８における空気の分布を均一にすることができるため、引裂中骨原料１０２の評価をより一層正確に行うことができる。

また、評価工程を自動化しても良く、例えば、評価装置１４を製造装置１の製造ライン上に設置し、引裂中骨原料１０２の評価後は充填容器３４からバッチ処理により裁刻機８に送り出しても良い。
また、本発明は、前述した実験２で示したように、第１ローラ１８と第２ローラ２０との回転速度比を１：１にし、棒中骨原料１００に引裂処理を行わないで圧展処理のみを行い、圧展中骨原料（圧潰中骨原料）、ひいては圧展中骨原料層（圧潰中骨原料層）を形成する場合にも適用可能である。詳しくは、評価工程において差圧ΔＰにより圧展中骨原料の圧展度合い（圧潰度合い）を評価し、調整工程において評価結果に基づき第１及び第２ローラ１８、２０の間隙Ｇを調整することにより、棒中骨原料１００の圧展力（圧潰力）を調整するようにしても良い。

１ 製造装置
４ 引裂機（圧潰機）
８ 裁刻機
１２ 気流型乾燥機（乾燥機）
１４ 評価装置
１６ 制御装置
１８ 第１ローラ
２０ 第２ローラ
３４ 充填容器
５６ 真空ポンプ（気体吸引機）
５８ 差圧計
６４ 振とう機
６６ プレス機
１００ 棒中骨原料
１０２ 引裂中骨原料（圧潰中骨原料）
１０４ 中骨刻原料
１０６ 中骨刻
１０８ 引裂中骨原料層（圧潰中骨原料層）

Claims (8)

1. 葉たばこの棒状の棒中骨原料から中骨刻を製造する製造方法であって、
   前記棒中骨原料を圧潰して圧潰中骨原料を形成する圧潰工程と、
   前記圧潰工程で形成した前記圧潰中骨原料の圧潰度合いを評価する評価工程と、
   前記評価工程で評価した前記圧潰中骨原料の前記圧潰度合いに基づいて前記圧潰工程における前記棒中骨原料の圧潰力を調整する調整工程と
   を含むことを特徴とする中骨刻の製造方法。
2. 前記評価工程では、前記圧潰中骨原料を積層して圧潰中骨原料層を形成し、該圧潰中骨原料層に気体を透過したときの該圧潰中骨原料層の前後の差圧に基づいて、前記圧潰中骨原料の比表面積を推定し、前記圧潰度合いを評価することを特徴とする請求項１に記載の中骨刻の製造方法。
3. 前記圧潰工程では、互いに隙間を存して配置され、前記圧潰中骨原料の送り方向に回転する第１及び第２ローラによって前記棒中骨原料を引裂し、
   前記調整工程では、前記第１ローラと前記第２ローラとの回転速度比を調整することにより、前記圧潰工程における前記棒中骨原料の引裂力を調整することを特徴とする請求項２に記載の中骨刻の製造方法。
4. 前記圧潰工程で形成した前記圧潰中骨原料を裁刻して中骨刻原料を形成する裁刻工程と、
   前記裁刻工程で形成した前記中骨刻原料を膨化処理する膨化工程と
   をさらに含むことを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の中骨刻の製造方法。
5. 葉たばこの棒状の棒中骨原料から中骨刻を製造する製造装置であって、
   前記棒中骨原料を圧潰して圧潰中骨原料を形成する圧潰機と、
   前記圧潰機で形成した前記圧潰中骨原料の圧潰度合いを評価する評価装置と、
   前記評価装置で評価した前記圧潰中骨原料の前記圧潰度合いに基づいて前記圧潰機における前記棒中骨原料の前記圧潰力を調整する制御装置と
   を含むことを特徴とする中骨刻の製造装置。
6. 前記圧潰機は、互いに隙間を存して配置され、前記圧潰中骨原料の送り方向に回転する第１及び第２ローラによって前記棒中骨原料を引裂し、
   前記制御装置は、前記第１ローラと前記第２ローラとの回転速度比を調整することにより、前記圧潰機における前記棒中骨原料の引裂力を調整することを特徴とする請求項５に記載の中骨刻の製造装置。
7. 前記評価装置は、
   前記圧潰中骨原料を充填して前記圧潰中骨原料層が形成される充填容器と、
   前記圧潰中骨原料層を振とうする振とう機と、
   前記振とう機で振とうされた前記圧潰中骨原料層を押圧するプレス機と、
   前記プレス機で押圧された前記圧潰中骨原料層に気体を透過する気体吸引機と、
   前記気体吸引機で気体が透過されている前記圧潰中骨原料層の前後の差圧を測定する差圧計と
   を備え、
   前記差圧に基づいて、前記圧潰中骨原料の比表面積を推定し、前記圧潰度合いを評価することを特徴とする請求項６に記載の中骨刻の製造装置。
8. 前記圧潰機で形成した前記圧潰中骨原料を裁刻して中骨刻原料を形成する裁刻機と、
   前記裁刻機で形成した前記中骨刻原料を膨化処理する乾燥機と
   をさらに含むことを特徴とする請求項５から７のいずれか一項に記載の中骨刻の製造装置。

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