JP2014224627A - エジェクタ - Google Patents

Abstract

【課題】旋回空間にて旋回する冷媒を減圧させるエジェクタにおいて、旋回空間へ流入する冷媒の状態によらず、ノズル効率を充分に向上させる。【解決手段】旋回空間形成部材を構成する円筒状部材３３ｃの内周側に、先細空間３０ｃおよび末広空間３０ｄによって形成されるノズル通路へ流入させる冷媒を旋回させる旋回空間３０ｂを形成し、円筒状部材３３ｃの外周側に、ノズル通路にて減圧された冷媒の気液分離する気液分離空間３０ｈを形成する。これにより、旋回空間３０ｂ内の冷媒と気液分離空間３０ｈ内の冷媒とを熱交換可能とし、旋回空間３０ｂ内の冷媒を冷却することで、旋回空間３０ｂ内へ流入する冷媒の状態によらず、ノズル通路へ流入させる冷媒の状態を液相冷媒と気相冷媒が適切に混合した気液混合状態とする。【選択図】図２

Description

本発明は、流体を減圧させるとともに、高速度の噴射流体の吸引作用によって流体を吸引するエジェクタに関する。

従来、特許文献１に、蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置に適用されて冷媒を減圧させる減圧装置が開示されている。

この特許文献１の減圧装置では、冷媒を旋回させる旋回空間を形成する本体部を有しており、この旋回空間内で冷媒を旋回させることによって、旋回中心側の冷媒圧力を、冷媒が減圧沸騰する（キャビテーションを生じる）圧力まで低下させている。そして、旋回中心側の気相冷媒と液相冷媒が混合した気液混合状態の冷媒を、最小通路面積部へ流入させて減圧させている。

これにより、特許文献１の減圧装置では、外気温の変化等によって旋回空間へ流入する冷媒の状態が変化しても、最小通路面積部へ流入させる冷媒の密度が大きく変化してしまうことを抑制して、減圧装置の下流側へ流出させる冷媒流量の変動を抑制している。

また、特許文献１には、この減圧装置をノズルとして用いて構成されたエジェクタについても記載されている。この種のエジェクタでは、ノズルから噴射される噴射冷媒の吸引作用によって蒸発器から流出した気相冷媒を吸引し、昇圧部（ディフューザ部）にて噴射冷媒と吸引冷媒とを混合して昇圧させることができる。

従って、冷媒減圧手段としてエジェクタを備える冷凍サイクル装置（以下、エジェクタ式冷凍サイクルと記載する。）では、エジェクタの昇圧部における冷媒昇圧作用を利用して圧縮機の消費動力を低減させることができ、冷媒減圧手段として膨張弁等を備える通常の冷凍サイクル装置よりもサイクルの成績係数（ＣＯＰ）を向上させることができる。

さらに、特許文献１に記載されたエジェクタでは、上述の如く、ノズルから噴射される噴射冷媒の流量変動を抑制するとともに、ノズルの最小通路面積部にて気液混合状態の冷媒を減圧させることで、最小通路面積部へ流入した液相冷媒の沸騰を促進させてノズル効率を向上させようとしている。なお、ノズル効率とは、ノズルにて冷媒の圧力エネルギを運動エネルギに変換する際のエネルギ変換効率である。

特開２０１２−２０２６５３号公報

ところで、特許文献１に記載されたエジェクタでは、旋回空間内で冷媒を旋回させることによって、旋回中心側の冷媒圧力を、冷媒が減圧沸騰する圧力まで低下させている。従って、旋回空間へ流入する冷媒が、液相冷媒あるいは比較的乾き度の低い気液二相冷媒になっていても、旋回空間内で気相冷媒を生じさせて、気相冷媒と液相冷媒が適切に混合した気液混合状態の冷媒をノズルの最小通路面積部へ流入させることができる。

ところが、旋回空間へ流入する冷媒が、比較的乾き度の高い気液二相冷媒になっていると、旋回空間内では冷媒の乾き度を低下させることができないので、ノズルの最小通路面積部へ流入する気液混合状態の冷媒における液相冷媒の割合が低下してしまう。その結果、最小通路面積部の近傍で沸騰させることのできる液相冷媒の量が減ってしまい、ノズルから噴射される噴射冷媒を充分に増速させることができなくなってしまう。その結果、ノズル効率を充分に向上させることができなくなってしまう。

これに対して、特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルでは、圧縮機から吐出された冷媒を凝縮させる凝縮器として、冷媒と外気とを熱交換させて冷媒を過冷却液相状態となるまで冷却するサブクール型の凝縮器を採用して、旋回空間へ流入する冷媒の乾き度が高くなってしまうことを抑制している。

しかしながら、サブクール型の凝縮器を採用したとしても、例えば、外気温が比較的高くなっている場合等には、凝縮器から流出する冷媒の乾き度が高くなってしまうことがある。従って、特許文献１に記載されたエジェクタを、サブクール型の凝縮器を備えるエジェクタ式冷凍サイクルに適用しても、ノズル効率を充分に向上させることができなくなってしまう。

本発明は、上記点に鑑み、旋回空間にて旋回する冷媒を減圧させるエジェクタにおいて、旋回空間へ流入する冷媒の状態によらず、ノズル効率を充分に向上させることを目的とする。

本発明は、上記目的を達成するために案出されたもので、請求項１に記載の発明では、蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置（１０）に適用されるエジェクタであって、
冷媒を旋回させる旋回空間（３０ｂ）を形成する旋回空間形成部材（３３ｃ）と、旋回空間（３０ｂ）から流出した冷媒を減圧させて噴射するノズルとして機能するノズル通路（３０ｃ、３０ｄ）を形成するノズル通路形成部材（３３ｂ）と、ノズル通路（３０ｃ、３０ｄ）から噴射された高速度の噴射冷媒の吸引作用によって冷媒を吸引する冷媒吸引口（３１ｂ）、噴射冷媒と冷媒吸引口（３１ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒の速度エネルギを圧力エネルギに変換する昇圧空間（３０ｇ）、および昇圧空間（３０ｇ）から流出した冷媒の気液を分離する気液分離空間（３０ｈ）が形成されたボデー（３０）とを備え、
旋回空間（３０ｂ）内の冷媒と気液分離空間（３０ｈ）内の冷媒が熱交換可能に構成されていることを特徴とする。

これによれば、旋回空間（３０ｂ）にて冷媒を旋回させることによって、旋回空間（３０ｂ）の旋回中心側の冷媒圧力を、冷媒が減圧沸騰する（キャビテーションを生じる）圧力まで低下させることができる。そして、旋回空間（３０ｂ）の旋回中心側の気相冷媒と液相冷媒が混合した気液混合状態の冷媒を、ノズル通路形成部材（３３ｂ）によって形成されたノズル通路（３０ｃ、３０ｄ）へ流入させて減圧させることができる。

さらに、旋回空間（３０ｂ）内の冷媒と気液分離空間（３０ｈ）内の冷媒が熱交換可能に構成されているので、ノズル通路（３０ｃ、３０ｄ）にて減圧されて温度低下した気液分離空間（３０ｈ）内の冷媒によって、旋回空間（３０ｂ）内の冷媒を冷却することができる。

従って、旋回空間（３０ｂ）へ流入する冷媒が、比較的乾き度の高い気液二相冷媒になっていても、旋回空間（３０ｂ）内でこの冷媒の乾き度を低下させることができ、ノズル通路（３０ｃ、３０ｄ）へ流入させる気液混合状態の冷媒における液相冷媒の割合が低下してしまうことを抑制できる。

その結果、旋回空間（３０ｂ）へ流入する冷媒の状態によらず、ノズル通路（３０ｃ、３０ｄ）から噴射される噴射冷媒を充分に増速させることができ、ノズル通路（３０ｃ、３０ｄ）にて冷媒の圧力エネルギを速度エネルギへ変換する際のエネルギ変換効率（従来技術のノズル効率に相当）を充分に向上させることができる。

なお、気液混合状態の冷媒とは、気液二相状態の冷媒のみを意味するものではなく、過冷却液相状態に冷媒に気泡が混じった状態の冷媒等も含む意味である。

また、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの模式的な全体構成図である。 第１実施形態のエジェクタの模式的な軸方向断面図である。 図２のＩＩＩ−ＩＩＩ断面図である。 第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第２実施形態のエジェクタの模式的な軸方向断面図である。

（第１実施形態）
図１〜図４を用いて、本発明の第１実施形態を説明する。本実施形態のエジェクタ１３は、図１の全体構成図に示すように、冷媒減圧手段としてエジェクタを備える冷凍サイクル装置、すなわち、エジェクタ式冷凍サイクル１０に適用されている。さらに、このエジェクタ式冷凍サイクル１０は、車両用空調装置に適用されており、空調対象空間である車室内へ送風される送風空気を冷却する機能を果たす。

また、エジェクタ式冷凍サイクル１０では、冷媒としてＨＦＣ系冷媒（具体的には、Ｒ１３４ａ）を採用しており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない蒸気圧縮式の亜臨界冷凍サイクルを構成している。もちろん、ＨＦＯ系冷媒（例えば、Ｒ１２３４ｙｆ）等を採用してもよい。さらに、冷媒には圧縮機１１を潤滑するための冷凍機油が混入されており、冷凍機油の一部は冷媒とともにサイクルを循環している。

エジェクタ式冷凍サイクル１０において、圧縮機１１は、冷媒を吸入して高圧冷媒となるまで昇圧して吐出するものである。具体的には、本実施形態の圧縮機１１は、１つのハウジング内に固定容量型の圧縮機構１１ａ、および圧縮機構１１ａを駆動する電動モータ１１ｂを収容して構成された電動圧縮機である。

この圧縮機構１１ａとしては、スクロール型圧縮機構、ベーン型圧縮機構等の各種圧縮機構を採用できる。また、電動モータ１１ｂは、後述する制御装置から出力される制御信号によって、その作動（回転数）が制御されるもので、交流モータ、直流モータのいずれの形式を採用してもよい。

また、圧縮機１１は、プーリ、ベルト等を介して車両走行用エンジンから伝達された回転駆動力によって駆動されるエンジン駆動式の圧縮機であってもよい。この種のエンジン駆動式の圧縮機としては、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機、電磁クラッチの断続により圧縮機の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機等を採用することができる。

圧縮機１１の吐出口側には、放熱器１２の凝縮部１２ａの冷媒入口側が接続されている。放熱器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と冷却ファン１２ｄにより送風される車室外空気（外気）を熱交換させることによって、高圧冷媒を放熱させて冷却する放熱用熱交換器である。

より具体的には、この放熱器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧気相冷媒と冷却ファン１２ｄから送風された外気とを熱交換させ、高圧気相冷媒を放熱させて凝縮させる凝縮部１２ａ、凝縮部１２ａから流出した冷媒の気液を分離して余剰液相冷媒を蓄えるレシーバ部１２ｂ、およびレシーバ部１２ｂから流出した液相冷媒と冷却ファン１２ｄから送風される外気とを熱交換させ、液相冷媒を過冷却する過冷却部１２ｃを有して構成される、いわゆるサブクール型の凝縮器である。

冷却ファン１２ｄは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。放熱器１２の過冷却部１２ｃの冷媒出口側には、エジェクタ１３の冷媒流入口３１ａが接続されている。

エジェクタ１３は、放熱器１２から流出した過冷却状態の高圧液相冷媒を減圧させて下流側へ流出させる冷媒減圧手段としての機能を果たすとともに、高速度で噴射される冷媒の吸引作用によって後述する蒸発器１４から流出した冷媒を吸引（輸送）して循環させる冷媒循環手段（冷媒輸送手段）としての機能を果たす。さらに、本実施形態のエジェクタ１３は、減圧させた冷媒の気液を分離する気液分離手段としての機能も果たす。

エジェクタ１３の具体的構成については、図２、図３を用いて説明する。なお、図２における上下の各矢印は、エジェクタ式冷凍サイクル１０を車両用空調装置に搭載した状態における上下の各方向を示している。

本実施形態のエジェクタ１３は、図２に示すように、複数の構成部材を組み合わせることによって構成されたボデー３０を備えている。このボデー３０は、角柱状の金属もしくは樹脂等にて形成されてエジェクタ１３の外殻を形成するハウジングボデー３１、ハウジングボデー３１の内部に固定された、アッパーボデー３２、ミドルボデー３３、ロワーボデー３４等によって構成されている。

より具体的には、ハウジングボデー３１の内部には、その軸方向が鉛直方向（上下方向）に延びる円柱状の空間が形成されている。この円柱状の空間は、上方側が閉塞されており、下方側が外部に開口している。そして、この円柱状の空間の内周壁面に、上方側から順に、アッパーボデー３２、ミドルボデー３３、ロワーボデー３４の外周側が圧入によって固定されている。

また、ハウジングボデー３１には、放熱器１２から流出した冷媒を内部へ流入させる冷媒流入口３１ａ、蒸発器１４から流出した冷媒を吸引する冷媒吸引口３１ｂ、ボデー３０の内部に形成された気液分離空間３０ｈにて分離された液相冷媒を蒸発器１４の冷媒入口側へ流出させる液相冷媒流出口３１ｃ、および気液分離空間３０ｈにて分離された気相冷媒を圧縮機１１の吸入側へ流出させる気相冷媒流出口３１ｄ等が形成されている。

さらに、図２に示すように、冷媒流入口３１ａは、気相冷媒流出口３１ｄの鉛直方向下方側に配置され、液相冷媒流出口３１ｃは、冷媒吸引口３１ｂの鉛直方向下方側に配置されている。また、図３に示すように、冷媒流入口３１ａと液相冷媒流出口３１ｃは、ハウジングボデー３１の内部に形成された円柱状の空間の中心軸に対して対称となる位置に開口している。同様に、気相冷媒流出口３１ｄと冷媒吸引口３１ｂについても、中心軸に対して対称となる位置に開口している。

まず、ハウジングボデー３１に形成された流入出口３１ａ〜３１ｄのうち、冷媒流入口３１ａは、ミドルボデー３３の下方側とロワーボデー３４の上方側との間に形成される空間に連通している。この空間は、放熱器１２から流出した冷媒をボデー３０の内部に形成された旋回空間３０ｂへ導く冷媒流入通路３０ａを構成している。

ミドルボデー３３は、図２の一点鎖線で示す中心軸方向から見たときに円形状に形成されて、中心部に表裏を貫通する貫通穴が形成された下側円板状部材３３ａおよび上側円板状部材３３ｂ、並びに、下側円板状部材３３ａと上側円板状部材３３ｂとの間に配置されて、下側円板状部材３３ａと上側円板状部材３３ｂとを連結する円筒状部材３３ｃを有して構成されている。

下側円板状部材３３ａは、平板状に形成されており、外周部がハウジングボデー３１の内周壁面に固定されている。円筒状部材３３ｃは、下側円板状部材３３ａからロワーボデー３４の反対側（すなわち、上方側）に突出しており、内部に円柱状の空間を形成している。この空間は、内部へ流入した冷媒を中心軸周りに旋回させる旋回空間３０ｂを構成している。

円筒状部材３３ｃの内部に形成された円柱状の空間（旋回空間３０ｂ）の中心軸は、ハウジングボデー３１の内部に形成された円柱状の空間の中心軸と同軸上に配置されている。さらに、旋回空間３０ｂの外径は、下側円板状部材３３ａの貫通穴の径と同等に形成されている。

これに対して、上側円板状部材３３ｂの貫通穴の径は、旋回空間３０ｂの外径よりも小さく形成されている。また、上側円板状部材３３ｂの貫通穴も、旋回空間３０ｂの中心軸と同軸上に配置されている。さらに、上側円板状部材３３ｂの外径は、下側円板状部材３３ａの外径よりも小さく、かつ、円筒状部材３３ｃの外径よりも大きく形成されている。

また、上側円板状部材３３ｂの上方側には、２つの円錐状部材の底面同士を貼り合わせた形状（そろばん玉状の形状）に形成された冷媒通路形成部材３５が配置されている。この冷媒通路形成部材３５は、上側円板状部材３３ｂの貫通穴内に形成される最小通路面積部３３ｄにおける通路断面積を変化させるとともに、上側円板状部材３３ｂの貫通穴から流出した冷媒の流れ方向を径方向外周側へ向ける冷媒通路を形成する機能を果たす。

より具体的には、冷媒通路形成部材３５は、その中心軸が旋回空間３０ｂの中心軸と同軸上に配置されており、下方側の頂部に配置された先細先端部３５ａが上側円板状部材３３ｂの貫通穴の内部に挿入されている。これにより、上側円板状部材３３ｂの貫通穴と冷媒通路形成部材３５の下方側の先端部との間に、冷媒通路面積が最も縮小した最小通路面積部３３ｄが形成されている。

さらに、上側円板状部材３３ｂの貫通穴と先細先端部３５ａとの間には、最小通路面積部３３ｄよりも冷媒流れ上流側に形成されて最小通路面積部３３ｄに至るまでの冷媒通路面積が徐々に縮小する先細空間３０ｃが形成されている。また、上側円板状部材３３ｂの上面と冷媒通路形成部材３５の下方側の円錐状の外周壁面との間には、冷媒通路面積を徐々に拡大させる末広空間３０ｄが形成されている。

本実施形態では、このように先細空間３０ｃおよび末広空間３０ｄを形成することによって、先細空間３０ｃから末広空間３０ｄへ至る冷媒通路の通路断面積を、ラバールノズルと同様に変化させている。そして、先細空間３０ｃから末広空間３０ｄへ至る冷媒通路にて、気液混合状態の冷媒の流速を二相音速より高い値となるように加速して、末広空間３０ｄから径方向外周側へ向かって噴射している。

従って、先細空間３０ｃから末広空間３０ｄへ至る冷媒通路は、ノズルとして機能するノズル通路を構成している。また、このノズル通路は、上側円板状部材３３ｂと冷媒通路形成部材３５との間に形成されているので、中心軸方向に垂直な断面が円環状（円形状から同軸上に配置された小径の円形状を除いたドーナツ形状）に形成されている。

一方、冷媒通路形成部材３５の上方側の頂部には、ハウジングボデー３１の上面に配置された、ステッピングモータからなる電動アクチュエータ３６のシャフト３６ａが連結されている。この電動アクチュエータ３６は、冷媒通路形成部材３５を上下方向に変位させる駆動手段であって、制御装置から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

従って、電動アクチュエータ３６が、冷媒通路形成部材３５を上方側へ変位させると、上側円板状部材３３ｂの貫通穴内に挿入された先細先端部３５ａが上方側へ移動して、最小通路面積部３３ｄにおける通路断面積が増加する。また、電動アクチュエータ３６が、冷媒通路形成部材３５を下方側へ変位させると、先細先端部３５ａが下方側へ移動して、最小通路面積部３３ｄにおける通路断面積が減少する。

ロワーボデー３４は、中心軸方向から見たときに円形状に形成された平板状部材であり、ロワーボデー３４の板面は下側円板状部材３３ａの板面と平行に配置されている。さらに、ロワーボデー３４の外周部は、ハウジングボデー３１の内周壁面に固定されている。また、ロワーボデー３４には、ミドルボデー３３側（すなわち、上方側）へ突出する複数の整流板３４ａが形成されている。

これらの複数の整流板３４ａは、図３に示すように、円筒状部材３３ｃの内部に形成された円柱状の空間の外周に沿って環状に配置されている。さらに、これらの整流板３４ａの板面は、中心軸方向から見たときに外周側から内周側へ向かう冷媒の流れを中心軸回りに旋回させるように傾斜あるいは湾曲している。

従って、冷媒流入口３１ａを介して冷媒流入通路３０ａへ冷媒を流入させると、この冷媒は、冷媒流入通路３０ａの外周側から内周側へ向かって流れる際に、複数の整流板３４ａの板面に沿って流れる。これにより、複数の整流板３４ａの内周側の空間、すなわち円筒状部材３３ｃの内部に形成された円柱状の旋回空間３０ｂへ流入する冷媒に旋回流れを生じさせることができる。

そして、旋回空間３０ｂで旋回する冷媒が、ミドルボデー３３の上側円板状部材３３ｂと冷媒通路形成部材３５との間に形成されたノズル通路を通過する際に減圧されて、径方向外周側へ向かって噴射される。なお、末広空間３０ｄから噴射される冷媒は、旋回空間３０ｂにて旋回する冷媒と同方向に旋回する方向の速度成分を有している。

さらに、本実施形態では、図３に示すように、冷媒流入口３１ａから冷媒流入通路３０ａへ冷媒を流入させる際に、冷媒を冷媒流入通路３０ａの外周の接線方向に流入させることで、旋回空間３０ｂへ流入する冷媒の旋回流れを促進している。

ここまでの説明から明らかなように、ロワーボデー３４は、特許請求の範囲に記載された流入通路形成部材を構成しており、円筒状部材３３ｃは、旋回空間形成部材を構成しており、ミドルボデー３３の上側円板状部材３３ｂは、ノズル通路形成部材を構成しており、冷媒通路形成部材３５の先細先端部３５ａは、面積調整部材を構成している。

つまり、本実施形態では、旋回空間形成部材およびノズル通路形成部材が、ボデー３０（具体的には、ミドルボデー３３）に一体的に構成されている。もちろん、ミドルボデー３３を複数の部材で構成し、旋回空間形成部材およびノズル通路形成部材をボデー３０に対して別部材で構成してもよい。さらに、本実施形態では、面積調整部材が、冷媒通路形成部材３５に一体的に構成されている。

ここで、本実施形態の旋回空間３０ｂは円柱状に形成されているので、旋回空間３０ｂ内では、冷媒が旋回することによって生じる遠心力の作用によって、中心軸側の冷媒圧力が外周側の冷媒圧力よりも低下する。そこで、本実施形態では、エジェクタ式冷凍サイクル１０の通常運転時に、旋回空間３０ｂ内の中心軸側の冷媒圧力を、冷媒が減圧沸騰する（キャビテーションを生じる）圧力まで低下させるようにしている。

このような旋回空間３０ｂ内の中心軸側の冷媒圧力の調整は、複数の整流板３４ａの数量や傾斜角度を調整すること、あるいは、複数の整流板３４ａの配置を調整すること（例えば、増速翼列配置にすること）等によって行うことができる。

次に、ハウジングボデー３１に形成された流入出口３１ａ〜３１ｄのうち、冷媒吸引口３１ｂは、ハウジングボデー３１の上面の下方側とアッパーボデー３２の上方側との間に形成される空間に連通している。この空間は、冷媒吸引口３１ｂから吸引された冷媒を流入させる流入空間３０ｅを構成しており、この流入空間３０ｅも円柱状の空間として形成され、その中心軸は旋回空間３０ｂの中心軸等と同軸上に配置されている。

さらに、本実施形態では、冷媒吸引口３１ｂから流入空間３０ｅへ冷媒を流入させる際に、冷媒を流入空間３０ｅの外周の接線方向に流入させることで、流入空間３０ｅ内の冷媒を旋回空間３０ｂ内の冷媒と同方向に旋回させている。なお、前述した電動アクチュエータ３６のシャフト３６ａは、流入空間３０ｅの中心部を上下方向に貫通するように配置されている。

アッパーボデー３２は、中心軸方向から見たときに円形状に形成されて、中心部に表裏を貫通する貫通穴が形成された円板状部材である。さらに、アッパーボデー３２の外周部は、ハウジングボデー３１の内周壁面に固定されている。

アッパーボデー３２の下方側には、前述の冷媒通路形成部材３５が配置されている。そして、アッパーボデー３２の下面と冷媒通路形成部材３５の上方側の円錐状の外周壁面との間には、流入空間３０ｅと冷媒通路形成部材３５の下方側に形成された末広空間３０ｄの冷媒出口側とを連通させる吸引通路３０ｆが形成されている。この吸引通路３０ｆは、中心軸方向に垂直な断面が円環状に形成されており、流入空間３０ｅ側から流入した冷媒を径方向外周側へ向けて流出させる。

さらに、冷媒通路形成部材３５の外周側であって、ミドルボデー３３の上側円板状部材３３ｂの上面とアッパーボデー３２の下面との間には、末広空間３０ｄから噴射された噴射冷媒と、冷媒吸引口３１ｂから流入空間３０ｅおよび吸引通路３０ｆを介して吸引された吸引冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧空間としてのディフューザ空間３０ｇが形成されている。

このディフューザ空間３０ｇは、中心軸方向に垂直な断面が円環状に形成されており、噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒が内周側から外周側へ向かって流れる。従って、混合冷媒の流れ方向に向かって冷媒通路面積を徐々に拡大させて、混合冷媒の速度エネルギを圧力エネルギへ変換させて混合冷媒を昇圧させることができる。

なお、末広空間３０ｄからディフューザ空間３０ｇへ噴射される噴射冷媒、および吸引通路３０ｆからディフューザ空間３０ｇへ流入する吸引冷媒は、いずれも旋回空間３０ｂにて旋回する冷媒と同方向に旋回する方向の速度成分を有している。従って、ディフューザ空間３０ｇを流通する冷媒およびディフューザ空間３０ｇから流出する冷媒についても、旋回空間３０ｂにて旋回する冷媒と同方向に旋回する方向の速度成分を有している。

このように噴射冷媒と吸引冷媒が互いに同方向に流れる速度成分を有していることにより、ディフューザ空間３０ｇにて噴射冷媒と吸引冷媒が混合する際のエネルギ損失（混合損失）を減少させることができる。

ディフューザ空間３０ｇの外周側には、ディフューザ空間３０ｇから流出した冷媒の気液を分離する気液分離空間３０ｈが形成されている。この気液分離空間３０ｈは、ハウジングボデー３１内に形成された空間のうち、アッパーボデー３２の下方側から、ミドルボデー３３の下側円板状部材３３ａの上方側の至る範囲に円筒状に形成されている。

前述の如く、ディフューザ空間３０ｇから流出する冷媒は、旋回空間３０ｂにて旋回する冷媒と同方向に旋回する方向の速度成分を有している。従って、この気液分離空間３０ｈ内では遠心力の作用によって冷媒の気液が分離されることになり、分離された液相冷媒は、気液分離空間３０ｈの下方側に貯留される。

ここで、図２に示すように、気液分離空間３０ｈの底面は、ミドルボデー３３の下側円板状部材３３ａによって形成されており、気液分離空間３０ｈの中心部には、ミドルボデー３３の円筒状部材３３ｃが配置されている。

そこで、本実施形態では、ミドルボデー３３を伝熱性に優れる金属（例えば、アルミニウム）あるいは熱伝導性樹脂等で形成することによって、気液分離空間３０ｈ内の液相冷媒と円筒状部材３３ｃの内部に形成される旋回空間３０ｂ内の冷媒との熱交換を可能とし、さらに、気液分離空間３０ｈ内の液相冷媒と下側円板状部材３３ａの下方側に形成される冷媒流入通路３０ａを流通する冷媒との熱交換を可能としている。

また、ハウジングボデー３１に形成された流入出口３１ａ〜３１ｄのうち、液相冷媒流出口３１ｃは、気液分離空間３０ｈの下方側に連通して、気液分離空間３０ｈにて分離された液相冷媒を流出させる。また、気相冷媒流出口３１ｄは、気液分離空間３０ｈの上方側に連通して、気液分離空間３０ｈにて分離された液相冷媒を流出させる。

さらに、液相冷媒流出口３１ｃには、図１に示すように、蒸発器１４の入口側が接続されている。蒸発器１４は、エジェクタ１３にて減圧された低圧冷媒と送風ファン１４ａから車室内へ送風される送風空気とを熱交換させることによって、低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用熱交換器である。

送風ファン１４ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。蒸発器１４の出口側には、エジェクタ１３の冷媒吸引口３１ｂが接続されている。さらに、エジェクタの１３の気相冷媒流出口３１ｄには、圧縮機１１の吸入側が接続されている。

次に、図示しない制御装置は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成される。この制御装置は、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行って、上述の各種電気式の制御対象機器１１ｂ、１２ｄ、１４ａ、３６等の作動を制御する。

また、制御装置には、車室内温度を検出する内気温センサ、外気温を検出する外気温センサ、車室内の日射量を検出する日射センサ、蒸発器１４の吹出空気温度（蒸発器温度）を検出する蒸発器温度センサ、放熱器１２出口側冷媒の温度を検出する出口側温度センサおよび放熱器１２出口側冷媒の圧力を検出する出口側圧力センサ等の空調制御用のセンサ群が接続され、これらのセンサ群の検出値が入力される。

さらに、制御装置の入力側には、車室内前部の計器盤付近に配置された図示しない操作パネルが接続され、この操作パネルに設けられた各種操作スイッチからの操作信号が制御装置へ入力される。操作パネルに設けられた各種操作スイッチとしては、車室内空調を行うことを要求する空調作動スイッチ、車室内温度を設定する車室内温度設定スイッチ等が設けられている。

なお、本実施形態の制御装置は、その出力側に接続された各種の制御対象機器の作動を制御する制御手段が一体に構成されたものであるが、制御装置のうち、各制御対象機器の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）が各制御対象機器の制御手段を構成している。例えば、本実施形態では、圧縮機１１の電動モータ１１ｂの作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）が吐出能力制御手段を構成している。

次に、上記構成における本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０の作動を図４のモリエル線図を用いて説明する。まず、操作パネルの作動スイッチが投入（ＯＮ）されると、制御装置が圧縮機１１の電動モータ１１ｂ、冷却ファン１２ｄ、送風ファン１４ａ、冷媒通路形成部材３５を変位させる電動アクチュエータ３６等を作動させる。これにより、圧縮機１１が冷媒を吸入し、圧縮して吐出する。

圧縮機１１から吐出された高温高圧状態の気相冷媒（図４のａ４点）は、放熱器１２の凝縮部１２ａへ流入し、冷却ファン１２ｄから送風された送風空気（外気）と熱交換し、放熱して凝縮する。凝縮部１２ａにて放熱した冷媒は、レシーバ部１２ｂにて気液分離される。レシーバ部１２ｂにて気液分離された液相冷媒は、過冷却部１２ｃにて冷却ファン１２ｄから送風された送風空気と熱交換し、さらに放熱して過冷却液相冷媒となる（図４のａ４点→ｂ４点）。

放熱器１２の過冷却部１２ｃから流出した過冷却液相冷媒は、エジェクタ１３の先細空間３０ｃから末広空間３０ｄへ至る冷媒通路によって形成されるノズル通路にて等エントロピ的に減圧されて、末広空間３０ｄから噴射される（図４のｂ４点→ｃ４点）。この際、制御装置は、蒸発器１４出口側冷媒の過熱度が予め定めた所定値に近づくように、電動アクチュエータ３６の作動を制御する。

そして、末広空間３０ｄから噴射された噴射冷媒の吸引作用によって、蒸発器１４から流出した冷媒が冷媒吸引口３１ｂ、流入空間３０ｅおよび吸引通路３０ｆを介して吸引される。さらに、末広空間３０ｄからから噴射された噴射冷媒と吸引通路３０ｆ等を介して吸引された吸引冷媒は、ディフューザ空間３０ｇへ流入する（図４のｃ４点→ｄ４点、ｈ４点→ｄ４点）。

ディフューザ空間３０ｇでは冷媒通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換される。これにより、噴射冷媒と吸引冷媒が混合されながら混合冷媒の圧力が上昇する（図４のｄ４点→ｅ４点）。ディフューザ空間３０ｇから流出した冷媒は気液分離空間３０ｈにて気液分離される（図４のｅ４点→ｆ４点、ｅ４点→ｇ４点）。

気液分離空間３０ｈにて分離された液相冷媒は液相冷媒流出口３１ｃから流出して、蒸発器１４へ流入する。蒸発器１４へ流入した冷媒は、送風ファン１４ａによって送風された送風空気から吸熱して蒸発し、送風空気が冷却される（図４のｇ４点→ｈ４点）。一方、気液分離空間３０ｈにて分離された気相冷媒は気相冷媒流出口３１ｄから流出して、圧縮機１１へ吸入され再び圧縮される（図４のｆ４点→ａ４点）。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０は、以上の如く作動して、車室内へ送風される送風空気を冷却することができる。さらに、このエジェクタ式冷凍サイクル１０では、ディフューザ空間３０ｇにて昇圧された冷媒を圧縮機１１に吸入させるので、圧縮機１１の駆動動力を低減させて、サイクル効率（ＣＯＰ）を向上させることができる。

さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、放熱器１２としてサブクール型の凝縮器を採用しているので、通常の運転条件では、エジェクタ１３へ流入させる冷媒を過冷却液相冷媒とすることができる。従って、本実施形態のエジェクタ１３によれば、以下に説明するように、従来技術のノズル効率に相当するエネルギ変換効率を効果的に向上させることができる。

つまり、本実施形態のエジェクタ１３によれば、旋回空間３０ｂにて過冷却液相冷媒を旋回させて、旋回空間３０ｂ内の旋回中心側の冷媒圧力を、冷媒が減圧沸騰する（キャビテーションを生じる）圧力まで低下させることができる。これにより、旋回空間３０ｂ内の冷媒を、旋回中心軸の外周側よりも内周側に気相冷媒が多く存在する気液混合状態とすることができる。

そして、このように旋回中心軸側に気相冷媒が偏在する気液混合状態の冷媒を、先細空間３０ｃから末広空間３０ｄへ至る冷媒通路によって形成されるノズル通路へ流入させることで、先細空間３０ｃにて壁面沸騰および界面沸騰によって液相冷媒の沸騰を促進することができる。これにより、最小通路面積部３３ｄの近傍の冷媒の状態を、気相冷媒と液相冷媒が均質に混合した理想的な気液混合状態とすることができる。

さらに、この理想的な気液混合状態となった冷媒に閉塞（チョーキング）を生じさせて、冷媒の流速を二相音速以上となるまで加速することができる。そして、二相音速以上となった冷媒を、末広空間３０ｄへ流入させることで、通路面積の拡大によって、さらに加速することができる。これにより、ノズル通路にて冷媒の圧力エネルギを速度エネルギへ変換する際のエネルギ変換効率（従来技術のノズル効率に相当）を効果的に向上させることができる。

ところが、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０のように、放熱器１２としてサブクール型の凝縮器を採用する構成であっても、例えば、外気温が比較的高くなる運転条件等では、放熱器１２にて冷媒を過冷却液相状態となるまで冷却することができず、エジェクタ１３に比較的乾き度の高い気液二相冷媒が流入してしまうことがある。

そして、旋回空間３０ｂへ比較的乾き度の高い気液二相冷媒が流入してしまうと、旋回空間３０ｂからノズル通路へ流入する気液混合状態の冷媒における液相冷媒の割合が低下して、最小通路面積部３３ｄの近傍で沸騰させることのできる液相冷媒の量が減ってしまうおそれがある。その結果、ノズル通路から噴射される噴射冷媒を充分に増速させることができなくなり、ノズル通路におけるエネルギ変換効率を充分に向上させることができなくなってしまうおそれがある。

これに対して、本実施形態のエジェクタ１３によれば、旋回空間３０ｂ内の冷媒と気液分離空間３０ｈ内の冷媒が熱交換可能に構成されているので、ノズル通路にて減圧されて温度低下した気液分離空間３０ｈ内の冷媒によって、旋回空間３０ｂ内の冷媒を冷却することができる。

従って、旋回空間３０ｂへ流入する冷媒が、比較的乾き度の高い気液二相冷媒になっていても、旋回空間３０ｂ内でこの冷媒の乾き度を低下させることができ、ノズル通路へ流入する気液混合状態の冷媒の液相冷媒の割合が低下してしまうことを抑制できる。これにより、最小通路面積部３３ｄの近傍で沸騰させることのできる液相冷媒の量が減ってしまうことを抑制できる。

その結果、旋回空間３０ｂへ流入する冷媒の状態によらず、ノズル通路から噴射される噴射冷媒を充分に増速させることができ、ノズル通路におけるエネルギ変換効率を充分に向上させることができる。

さらに、本実施形態では、旋回空間３０ｂを、旋回空間形成部材を構成する円筒状部材３３ｃの内周側に形成し、気液分離空間３０ｈを、円筒状部材３３ｃの外周側に形成しているので、極めて容易に旋回空間３０ｂ内の冷媒と気液分離空間３０ｈ内の冷媒とを熱交換可能とする構成を実現できる。

また、本実施形態のエジェクタ１３によれば、旋回空間３０ｂ内の冷媒と気液分離空間３０ｈ内の冷媒が熱交換可能に構成されていることに加えて、冷媒流入通路３０ａを流通する冷媒と気液分離空間３０ｈ内の冷媒が熱交換可能に構成されているので、より一層、効果的に旋回空間３０ｂ内の冷媒を冷却することができる。その結果、ノズル通路におけるエネルギ変換効率を確実に向上させることができる。

さらに、本実施形態では、冷媒流入通路３０ａを、気液分離空間３０ｈの鉛直方向下方側に形成しているので、極めて容易に旋回空間３０ｂ内の冷媒と気液分離空間３０ｈ内の液相冷媒とを熱交換可能とする構成を実現できる。

また、本実施形態のエジェクタ１３によれば、噴射冷媒の流れ方向および吸引冷媒の流れ方向を中心軸側から外周側へ導く冷媒通路形成部材３５を備え、ディフューザ空間３０ｇの形状を、噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒が中心軸側から外周側へ流れる形状としている。

これにより、従来技術の如く、ディフューザ空間３０ｇがノズルの軸線方向に延びる形状に形成される構成に対して、ディフューザ空間の中心軸方向の寸法が拡大してしまうことを抑制できる。その結果、エジェクタ１３全体としての体格の大型化を抑制できる。

また、本実施形態のエジェクタ１３によれば、駆動手段としての電動アクチュエータ３６を備えているので、エジェクタ式冷凍サイクル１０の負荷変動に応じて面積調整部材である先細先端部３５ａを変位させて、最小通路面積部３３ｄにおける通路断面積を調整することができる。従って、エジェクタ式冷凍サイクル１０の負荷変動に応じてエジェクタ１３を適切に作動させることができる。

ここで、本実施形態の末広空間３０ｄは、ロワーボデー３４の上側円板状部材３３ｂの上面と冷媒通路形成部材３５の下方側の円錐状の外周壁面との間に形成され、吸引通路３０ｆは、アッパーボデー３２の下面と冷媒通路形成部材３５の上方側の円錐状の外周壁面との間に形成されている。従って、電動アクチュエータ３６が先細先端部３５ａを変位させるために冷媒通路形成部材３５を変位させると、末広空間３０ｄおよび吸引通路３０ｆの冷媒通路面積も変化してしまう。

これに対して、本実施形態では、電動アクチュエータ３６が冷媒通路形成部材３５を変位させた際の末広空間３０ｄおよび吸引通路３０ｆの通路断面積の変化度合が、最小通路面積部３３ｄにおける通路断面積の変化度合よりも充分小さく設定されているので、末広空間３０ｄおよび吸引通路３０ｆの通路断面積の変化がエジェクタ１３のエネルギ変換効率に及ぼす影響は少ない。

また、本実施形態のエジェクタ１３では、圧縮機１１の吐出口側に接続される冷媒流入口３１ａおよび圧縮機１１の吸入側に接続される気相冷媒流出口３１ｄをハウジングボデー３１の同一の側面に配置し、この面に対向する側面に蒸発器１４の冷媒入口側へ接続される液相冷媒流出口３１ｃおよび蒸発器１４の冷媒出口側へ接続される冷媒吸引口３１ｂを配置している。

さらに、冷媒流入口３１ａを気相冷媒流出口３１ｄの鉛直方向下方側に配置して、液相冷媒流出口３１ｃを冷媒吸引口３１ｂの鉛直方向下方側に配置している。このような流入出口３１ａ〜３１ｄの配置は、一般的な車両用空調装置に適用される冷凍サイクル装置の減圧装置であるボックス型の温度式膨張弁における流入出口の配置と同様である。従って、本実施形態のエジェクタは、一般的な車両用空調装置に適用される冷凍サイクル装置の減圧装置として用いる際に高い取付互換性を発揮できる。

（第２実施形態）
本実施形態では、第１実施形態に対して、図５に示すように、面積調整部材である先細先端部３５ａを変位させる駆動手段の構成を変更した例を説明する。なお、図５では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付している。本実施形態の駆動手段３７は、アッパーボデー３２の内部であって、流入空間３０ｅの下方側、かつ、アッパーボデー３２の中心部に設けられた貫通穴の外周側に配置されている。

この駆動手段３７は、圧力応動部材である円形薄板状のダイヤフラム３７ａを有して構成されている。より詳細には、図５に示すように、ダイヤフラム３７ａは、アッパーボデー３２の内部に形成された円柱状の空間を上下の２つの空間に仕切るように、溶接等の手段によって固定されている。

ダイヤフラム３７ａによって仕切られた２つの空間のうち上方側（流入空間３０ｅ側）の空間は、蒸発器１４流出冷媒の温度に応じて圧力変化する感温媒体が封入される封入空間３７ｂを構成している。この封入空間３７ｂには、エジェクタ式冷凍サイクル１０を循環する冷媒と同一組成の感温媒体が予め定めた密度となるように封入されている。従って、本実施形態における感温媒体は、Ｒ１３４ａとなる。

一方、ダイヤフラム３７ａによって仕切られた２つの空間のうち下方側の空間は、図示しない連通路を介して、蒸発器１４流出冷媒を導入させる導入空間３７ｃを構成している。従って、封入空間３７ｂに封入された感温媒体には、流入空間３０ｅと封入空間３７ｂとを仕切る蓋部材３７ｄおよびダイヤフラム３７ａを介して、蒸発器１４流出冷媒の温度が伝達される。

ここで、図５から明らかなように、本実施形態のアッパーボデー３２の上方側には、流入空間３０ｅが形成され、アッパーボデー３２の下方側には、吸引通路３０ｆが形成されている。

従って、駆動手段３７の少なくとも一部は、中心軸の径方向から見たときに、流入空間３０ｅおよび吸引通路３０ｆによって上下方向から挟まれる位置に配置され、中心軸方向から見たときに、流入空間３０ｅおよび吸引通路３０ｆと重合する位置に配置されている。これにより、封入空間３７ｂに蒸発器１４流出冷媒の温度が伝達され、封入空間３７ｂの内圧は、蒸発器１４流出冷媒の温度に応じた圧力となる。

さらに、ダイヤフラム３７ａは、封入空間３７ｂの内圧と導入空間３７ｃへ流入した蒸発器１４流出冷媒の圧力との差圧に応じて変形する。このため、ダイヤフラム３７ａは弾性に富み、かつ熱伝導が良好で、強靱な材質にて形成することが好ましく、例えば、ステンレス（ＳＵＳ３０４）等の金属薄板にて形成されることが望ましい。

また、ダイヤフラム３７ａの中心部には、円柱状の作動棒３７ｅの上端側が溶接等の手段によって接合され、作動棒３７ｅの下端側には冷媒通路形成部材３５の最外周側が固定されている。これにより、ダイヤフラム３７ａと冷媒通路形成部材３５が連結され、ダイヤフラム３７ａの変位に伴って冷媒通路形成部材３５および先細先端部３５ａが変位し、最小通路面積部３３ｄにおける通路断面積が調整される。

具体的には、蒸発器１４流出冷媒の温度（過熱度）が上昇すると、封入空間３７ｂに封入された感温媒体の飽和圧力が上昇し、封入空間３７ｂの内圧から導入空間３７ｃの圧力を差し引いた差圧が大きくなる。これにより、ダイヤフラム３７ａは、最小通路面積部３３ｄにおける通路断面積を拡大させる方向（鉛直方向下方側）に先細先端部３５ａを変位させる。

一方、蒸発器１４流出冷媒の温度（過熱度）が低下すると、封入空間３７ｂに封入された感温媒体の飽和圧力が低下して、封入空間３７ｂの内圧から導入空間３７ｃの圧力を差し引いた差圧が小さくなる。これにより、ダイヤフラム３７ａは、最小通路面積部３３ｄにおける通路断面積を縮小させる方向（鉛直方向上方側）に先細先端部３５ａを変位させる。

このように蒸発器１４流出冷媒の過熱度に応じてダイヤフラム３７ａが、冷媒通路形成部材３５を上下方向に変位させることによって、蒸発器１４流出冷媒の過熱度が予め定めた所定値に近づくように、最小通路面積部３３ｄにおける通路断面積を調整することができる。なお、作動棒３７ｅとアッパーボデー３２との隙間は、図示しないＯ−リング等のシール部材によってシールされており、作動棒３７ｅが変位してもこの隙間から冷媒が漏れることはない。

また、冷媒通路形成部材３５の底面は、ミドルボデー３３の上側円板状部材３３ｂの上方側に、末広空間３０ｄを上下方向に横切るように配置されたコイルバネ４０の荷重を受けている。

このコイルバネ４０は、冷媒通路形成部材３５に対して、最小通路面積部３３ｄにおける通路断面積を縮小する側（図５では、上方側）に付勢する荷重をかけており、この荷重を調整することで、冷媒通路形成部材３５の開弁圧を変更して、狙いの過熱度を変更することもできる。

ここで、末広空間３０ｄから噴射される冷媒は、コイルバネ４０の巻き線間を流れるので、コイルバネ４０として、末広空間３０ｄにおける冷媒の流れを阻害しにくい線径あるいはピッチのものを採用することが望ましい。

また、本実施形態では、アッパーボデー３２の内部に複数（具体的には、図５に示すように２つ）の円柱状の空間を設け、この空間の内部にそれぞれ円形薄板状のダイヤフラム３７ａを固定して２つの駆動手段３７を構成しているが、駆動手段３７の数はこれに限定されない。なお、駆動手段３７を複数箇所に設ける場合は、それぞれ中心軸に対して等角度間隔で配置されていることが望ましい。

さらに、中心軸方向から見たときに円環状に形成される空間内に、円環状の薄板で形成されたダイヤフラムを固定し、複数の作動棒でこのダイヤフラムと冷媒通路形成部材３５とを連結する構成としてもよい。その他のエジェクタ１３およびエジェクタ式冷凍サイクル１０の構成は、第１実施形態と同様である。

従って、本実施形態のエジェクタ１３においても、旋回空間３０ｂ内の冷媒と気液分離空間３０ｈ内の冷媒が熱交換可能に構成され、さらに、冷媒流入通路３０ａを流通する冷媒と気液分離空間３０ｈ内の冷媒が熱交換可能に構成されているので、第１実施形態と同様に、旋回空間３０ｂへ流入する冷媒の状態によらず、ノズル通路におけるエネルギ変換効率を充分に向上させることができる。

また、本実施形態のエジェクタ１３によれば、駆動手段３７をアッパーボデー３２の内部に配置し、封入空間３７ｂに封入された感温媒体に対して、少なくともアッパーボデー３２の上方側に形成された流入空間３０ｅ内の冷媒の温度が電圧されるようにしている。これにより、アッパーボデー３２が占有するスペースを有効に活用することができ、より一層エジェクタ１３全体としての体格の大型化を抑制できる。

さらに、封入空間３７ｂが流入空間３０ｅおよび吸引通路３０ｆによって囲まれる位置に配置されているので、外気温の影響等を受けることなく蒸発器１４流出冷媒の温度を感温媒体に良好に伝達して、封入空間３７ｂ内の圧力を変化させることができる。つまり、封入空間３７ｂ内の圧力を蒸発器１４流出冷媒の温度に応じて精度良く変化させることができる。

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で、以下のように種々変形可能である。

（１）上述の実施形態では、旋回空間形成部材を構成する円筒状部材３３ｃの内周側に旋回空間３０ｂを形成し、円筒状部材３３ｃの外周側に気液分離空間３０ｈを形成することによって、旋回空間３０ｂ内の冷媒と気液分離空間３０ｈ内の冷媒との熱交換を可能とした例を説明したが、旋回空間３０ｂおよび気液分離空間３０ｈの配置関係はこれに限定されない。例えば、旋回空間３０ｂの下方側に気液分離空間３０ｈを配置して、旋回空間３０ｂ内の冷媒と気液分離空間３０ｈ内の冷媒とを熱交換させるようにしてもよい。

また、上述の実施形態では、旋回空間３０ｂの下方側に冷媒流入通路３０ａを形成することによって、旋回空間３０ｂ内の冷媒と冷媒流入通路３０ａを流通する冷媒との熱交換を可能とした例を説明したが、旋回空間３０ｂおよび気液分離空間３０ｈの配置関係はこれに限定されない。例えば、旋回空間３０ｂの外周側に冷媒流入通路３０ａを螺旋状に配置して、旋回空間３０ｂ内の冷媒と冷媒流入通路３０ａを流通する冷媒とを熱交換させるようにしてもよい。

（２）上述の実施形態では、噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒が中心軸側から外周側へ流れる円環状の形状としているが、ディフューザ空間３０ｇはこれに限定されない。例えば、旋回空間３０ｂ内の冷媒と気液分離空間３０ｈ内の冷媒との熱交換が可能であれば、従来技術の如く、ディフューザ空間３０ｇは、ノズルの軸線方向に延びる形状に形成されていてもよい。

（３）上述の第２実施形態では、先細先端部３５ａを変位させる駆動手段３７として、温度変化に伴って圧力変化する感温媒体が封入された封入空間３７ｂおよび封入空間３７ｂ内の感温媒体の圧力に応じて変位するダイヤフラム３７ａを有して構成されたものを採用した例を説明したが、駆動手段はこれに限定されない。

例えば、感温媒体として温度によって体積変化するサーモワックスを採用してもよいし、駆動手段として形状記憶合金性の弾性部材を有して構成されたものを採用してもよい。さらに、第２実施形態と同様に駆動手段として電動モータによって冷媒通路形成部材３５を変位させるものを採用してもよい。

（４）上述の実施形態では、エジェクタ１３の液相冷媒流出口３１ｃおよび気液分離器６０の液相冷媒流出口の詳細について説明していないが、これらの冷媒流出口に冷媒を減圧させる減圧手段（例えば、オリフィスやキャピラリチューブからなる側固定絞り）を配置してもよい。

（５）上述の実施形態では、本発明のエジェクタ１３を備えるエジェクタ式冷凍サイクル１０を、車両用空調装置に適用した例を説明したが、本発明のエジェクタ１３を備えるエジェクタ式冷凍サイクル１０の適用はこれに限定されない。例えば、据置型空調装置、冷温保存庫、自動販売機用冷却加熱装置等に適用してもよい。

（６）上述の実施形態では、ハウジングボデー３１の内部に、上方側から順にアッパーボデー３２、ミドルボデー３３、ロワーボデー３４の外周側が圧入によって固定した例を説明したが、ハウジングボデー３１に対するアッパーボデー３２、ミドルボデー３３およびロワーボデー３４の固定は、これに限定されない。他の手段で固定する場合は、ハウジングボデー３１の内周側と、アッパーボデー３２、ミドルボデー３３およびロワーボデー３４の外周側との間に、Ｏリング等のシール部材を介在させることが望ましい。

（７）上述の実施形態では、放熱器１２として、サブクール型の熱交換器を採用した例を説明したが、凝縮部１２ａのみからなる通常の放熱器を採用してもよい。また、上述の実施形態では、エジェクタ１３のボデー３０の構成部材を金属で形成した例を説明したが、それぞれの構成部材の機能を発揮可能であれば材質は限定されない。従って、これらの構成部材を樹脂にて形成してもよい。

（８）上述の実施形態では、冷媒通路形成部材３５として、２つの円錐状部材の底面同士を貼り合わせた形状に形成されたものを採用した例を説明したが、円錐状部材とは、完全な円錐形状に形成されている部材に限定されず、円錐に近い形状、一部に円錐形状を含んだ形状、あるいは、円錐形状、円柱形状、円錐台形状等を組み合わせた形状で形成されているという意味を含んでいる。

具体的には、軸方向断面形状が二等辺三角形となるものに限定されることなく、頂点を挟む二辺が内周側に凸となる形状、頂点を挟む二辺が外周側に凸となる形状、さらに断面形状が半円形状となるものを採用してもよい。

１０ エジェクタ式冷凍サイクル
１３ エジェクタ
３０ ボデー
３０ｂ 旋回空間
３０ｃ 先細空間（ノズル通路）
３０ｄ 末広空間（ノズル通路）
３０ｆ 吸引通路
３０ｈ 気液分離空間
３３ｂ 上側円板状部材（ノズル通路形成部材）
３３ｃ 円筒状部材（旋回空間形成部材）

Claims (7)

1. 蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置（１０）に適用されるエジェクタであって、
   冷媒を旋回させる旋回空間（３０ｂ）を形成する旋回空間形成部材（３３ｃ）と、
   前記旋回空間（３０ｂ）から流出した冷媒を減圧させて噴射するノズルとして機能するノズル通路（３０ｃ、３０ｄ）を形成するノズル通路形成部材（３３ｂ）と、
   前記ノズル通路（３０ｃ、３０ｄ）から噴射された高速度の噴射冷媒の吸引作用によって冷媒を吸引する冷媒吸引口（３１ｂ）、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（３１ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒の速度エネルギを圧力エネルギに変換する昇圧空間（３０ｇ）、および前記昇圧空間（３０ｇ）から流出した冷媒の気液を分離する気液分離空間（３０ｈ）が形成されたボデー（３０）とを備え、
   前記旋回空間（３０ｂ）内の冷媒と前記気液分離空間（３０ｈ）内の冷媒が熱交換可能に構成されていることを特徴とするエジェクタ。
2. 前記旋回空間形成部材（３３ｃ）は、筒状に形成されており、
   前記旋回空間（３０ｂ）は、前記旋回空間形成部材（３３ｃ）の内周側に形成されており、
   前記気液分離空間（３０ｈ）は、前記旋回空間形成部材（３３ｃ）の外周側に形成されていることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ。
3. 前記冷凍サイクル装置（１０）にて高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）から流出した冷媒を前記旋回空間（３０ｂ）内へ導く冷媒流入通路（３０ａ）を形成する流入通路形成部材（３４）を備え、
   前記冷媒流入通路（３０ａ）を流通する冷媒と前記気液分離空間（３０ｈ）内の冷媒が熱交換可能に構成されていることを特徴とする請求項１または２に記載のエジェクタ。
4. 前記冷媒流入通路（３０ａ）は、前記気液分離空間（３０ｈ）の鉛直方向下方側に形成されていることを特徴とする請求項３に記載のエジェクタ。
5. 前記噴射冷媒の流れ方向を前記ノズル通路形成部材（３３ｂ）の中心軸から外周側へ導く冷媒通路形成部材（３５）を備え、
   前記昇圧空間（３０ｇ）は、前記混合冷媒が前記ノズル通路形成部材（３３ｂ）の中心軸側から外周側へ流れる形状に形成されていることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載のエジェクタ。
6. 前記ノズル通路形成部材（３３ｂ）によって形成されて冷媒通路面積が最も縮小した最小通路面積部（３３ｄ）の冷媒通路面積を変化させる面積調整部材（３５ａ）と、
   前記面積調整部材（３５ａ）を変位させる駆動手段（３６、３７）とを備えることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ。
7. 前記駆動手段（３７）は、温度変化に伴って圧力変化する感温媒体が封入された封入空間（３７ｂ）および前記封入空間（３７ｂ）内の前記感温媒体の圧力に応じて変位する圧力応動部材（３７ａ）を有して構成され、
   前記ボデー（３０）には、前記吸引冷媒を流入させる流入空間（３０ｅ）が形成されており、
   前記感温媒体は、少なくとも前記流入空間（３０ｅ）内の冷媒の温度が伝達されることによって圧力変化するものであることを特徴とする請求項６に記載のエジェクタ。

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