JP2014105972A - 空気調和機用室外ユニット - Google Patents

Abstract

【課題】空気調和機用室外ユニットにおいて、熱交換器での熱交換効率を向上させる。
【解決手段】室外ユニット１は、筐体１Ａと、熱交換器２と、吹出口３と、送風機４と、ダクト５とを備えている。ダクト５の上端部及び下端部は、それぞれ吹出口３及び筐体１Ａの内部空間に連通するように開口し、筐体１Ａの上部から筐体１Ａの下部に向けて鉛直方向に延びている。第４ダクト側面部５Ｄの鉛直方向の長さ及び第５ダクト側面部５Ｅの鉛直方向の長さは、第１ダクト側面部５Ａの鉛直方向の長さ、第２ダクト側面部５Ｂの鉛直方向の長さ及び第３ダクト側面部５Ｃの鉛直方向の長さよりも長い。
【選択図】図１Ｂ

Description

本発明は、空気を筐体の側面部から吸い込み、筐体の上方に向かって吹き出す空気調和機用室外ユニットに関するものである。

従来の空気調和機用室外ユニットとしては、空気を筐体の側面部から吸い込み、筐体の上方に向かって吹き出すものが知られている。特許文献１に開示された室外ユニット１０１は、図６に示すように、筐体１０１Ａ、熱交換器１０２、ベルマウス１０３Ａ、送風機１０４及びモータ１０４を備えている。熱交換器１０２は、筐体１０１Ａの側面部に配置されている。筐体１０１Ａの上部には、空気を上方に吹き出すための吹出口１０３を有するベルマウス１０３Ａが設けられている。送風機１０４は、筐体１０１Ａの内部空間の空気を吸引するように筐体１０１Ａの上部に設けられている。送風機１０４の下部にモータ１０４Ａが設けられている。モータ１０４Ａによって送風機１０４が駆動される。

送風機１０４を動作させると、筐体１０１Ａの側面部から流入した空気が熱交換器１０２を通過し、筐体１０１Ａの内部空間へ流入する。そして、送風機１０４によって筐体１０１Ａの内部空間から空気が吸引され、吹出口１０３を通って上方へと吹き出される。

実開昭５９−８４３７３号公報

従来の室外ユニット１０１において、熱交換器１０２を通過する空気の流量分布は特に考慮されていない。そのため、熱交換器１０２での熱交換効率に更なる向上の余地が残されている。

本発明は、空気調和機用室外ユニットにおいて、熱交換器での熱交換効率を向上させることを目的とする。

すなわち、本開示は、
空気の流入を許容するように開口した第１側面部、第２側面部及び第３側面部を有する筐体と、
前記第１側面部、前記第２側面部及び前記第３側面部に沿って前記筐体の中に配置された熱交換器と、
前記熱交換器を通じて前記筐体の内部空間に導かれた空気を前記筐体の上方に向かって吹き出すように前記筐体の上部に設けられた吹出口と、
前記筐体の上部に設けられ、前記筐体の前記内部空間から空気を吸引する送風機と、
上端部及び下端部がそれぞれ前記吹出口及び前記筐体の前記内部空間に連通するように開口し、前記筐体の上部から前記筐体の下部に向けて鉛直方向に延びているダクトと、
を備え、
前記筐体の前記内部空間は、前記送風機によって吸引された空気が前記ダクトの内側を通過して前記吹出口に流れる第１流路と、前記吸引された空気が前記ダクトの外側を通過して前記吹出口に流れる第２流路とを有し、
前記熱交換器は、前記第１側面部、前記第２側面部及び前記第３側面部にそれぞれ対向している第１平坦部、第２平坦部及び第３平坦部と、前記第１平坦部と前記第２平坦部との間に屈曲して設けられた第１コーナー部と、前記第２平坦部と前記第３平坦部との間に屈曲して設けられた第２コーナー部と、を有し、
前記ダクトは、前記第１平坦部、前記第２平坦部、前記第３平坦部、前記第１コーナー部及び前記第２コーナー部にそれぞれ対向している第１ダクト側面部、第２ダクト側面部、第３ダクト側面部、第４ダクト側面部及び第５ダクト側面部を有し、
（i）前記第４ダクト側面部の鉛直方向の長さ及び前記第５ダクト側面部の鉛直方向の長さは、それぞれ、前記第１ダクト側面部の鉛直方向の長さ、前記第２ダクト側面部の鉛直方向の長さ及び前記第３ダクト側面部の鉛直方向の長さよりも長い、又は、（ii）前記第４ダクト側面部の鉛直方向の長さ及び前記第５ダクト側面部の鉛直方向の長さは、それぞれ、前記第１ダクト側面部の鉛直方向の長さ及び前記第３ダクト側面部の鉛直方向の長さと等しく、かつ前記第２ダクト側面部の鉛直方向の長さよりも長い、空気調和機用室外ユニットを提供する。

上記の空気調和機用室外ユニットによれば、熱交換器の上部側を通過する空気の流量と、熱交換器の下部側を通過する空気の流量とがバランスし、熱交換器を通過する空気の流量分布を最適化でき、熱交換器での熱交換効率を向上させることができる。

本発明の実施形態に係る空気調和機用室外ユニットを示す、筐体の上面部及びベルマウスの一部を省略した平面図 図１Ａに示す空気調和機用室外ユニットを示す、筐体の側面部及び熱交換器の側面部を省略した正面図 図１Ａに示す空気調和機用室外ユニットを示す、筐体の側面部及び熱交換器の側面部を省略した側面図 図１Ａに示す空気調和機用室外ユニットの内部における空気の流れを示す図 図１Ａに示す空気調和機用室外ユニットの内部の空気の圧力分布を示す図 従来の空気調和機用室外ユニットの内部における空気の流れを示す図 従来の空気調和機用室外ユニットの内部の空気の圧力分布を示す図 従来の空気調和機用室外ユニットに鉛直方向の長さが同一のダクトを設けたときにおける空気調和機用室外ユニットの内部における空気の流れを示す図 従来の空気調和機用室外ユニットに鉛直方向の長さが同一のダクトを設けたときにおける空気調和機用室外ユニットの内部の空気の圧力分布を示す図 図１Ａに示すダクトの平面図 図１Ａに示すダクトの正面図 図４Ａに示すダクトの側面図 図４Ａに示すダクトの斜視図 変形例におけるダクトの斜視図 図１Ａに示す空気調和機用室外ユニットが用いられるビル用マルチ空気調和システムの構成図 従来の空気調和機用室外ユニットの正面断面図

従来の室外ユニット１０１では、送風機１０４の動作によって送風機１０４の直下に低圧力場が形成される。送風機１０４に近接した位置において、空気は、熱交換器１０２の上部側を通過し、直接送風機１０４の直下へと流入する。従って、熱交換器１０２の上部側を通過する空気の流量は相対的に多い。一方、送風機１０４から遠く離れた位置において、空気は、熱交換器１０２の下部側を通過する。熱交換器１０２の下部側は、送風機１０４の直下に形成された低圧力場から遠く離れているので、熱交換器１０２の下部側を通過する空気の流量は相対的に少ない。また、送風機１０４から遠く離れた位置において熱交換器１０２のコーナー部の下部側を通過する空気の流量は、熱交換器１０２の平坦部の下部側を通過する空気の流量に比べて少ない。このため、熱交換器１０２の上部側を通過する空気の流量と、熱交換器１０２の下部側を通過する空気の流量とがバランスせず、熱交換器１０２を通過する空気の流量分布が不均一になる。すなわち、熱交換器１０２の上部側では、通過する空気の流量の増加により伝熱性能が過大となり、熱交換器１０２の下部側では、通過する空気の流量の減少により伝熱性能が過小となることで、熱交換器１０２の性能が低下する問題がある。

本開示の第１の態様は、
空気の流入を許容するように開口した第１側面部、第２側面部及び第３側面部を有する筐体と、
前記第１側面部、前記第２側面部及び前記第３側面部に沿って前記筐体の中に配置された熱交換器と、
前記熱交換器を通じて前記筐体の内部空間に導かれた空気を前記筐体の上方に向かって吹き出すように前記筐体の上部に設けられた吹出口と、
前記筐体の上部に設けられ、前記筐体の前記内部空間から空気を吸引する送風機と、
上端部及び下端部がそれぞれ前記吹出口及び前記筐体の前記内部空間に連通するように開口し、前記筐体の上部から前記筐体の下部に向けて鉛直方向に延びているダクトと、
を備え、
前記筐体の前記内部空間は、前記送風機によって吸引された空気が前記ダクトの内側を通過して前記吹出口に流れる第１流路と、前記吸引された空気が前記ダクトの外側を通過して前記吹出口に流れる第２流路とを有し、
前記熱交換器は、前記第１側面部、前記第２側面部及び前記第３側面部にそれぞれ対向している第１平坦部、第２平坦部及び第３平坦部と、前記第１平坦部と前記第２平坦部との間に屈曲して設けられた第１コーナー部と、前記第２平坦部と前記第３平坦部との間に屈曲して設けられた第２コーナー部と、を有し、
前記ダクトは、前記第１平坦部、前記第２平坦部、前記第３平坦部、前記第１コーナー部及び前記第２コーナー部にそれぞれ対向している第１ダクト側面部、第２ダクト側面部、第３ダクト側面部、第４ダクト側面部及び第５ダクト側面部を有し、
（i）前記第４ダクト側面部の鉛直方向の長さ及び前記第５ダクト側面部の鉛直方向の長さは、それぞれ、前記第１ダクト側面部の鉛直方向の長さ、前記第２ダクト側面部の鉛直方向の長さ及び前記第３ダクト側面部の鉛直方向の長さよりも長い、又は、（ii）前記第４ダクト側面部の鉛直方向の長さ及び前記第５ダクト側面部の鉛直方向の長さは、それぞれ、前記第１ダクト側面部の鉛直方向の長さ及び前記第３ダクト側面部の鉛直方向の長さと等しく、かつ前記第２ダクト側面部の鉛直方向の長さよりも長い、空気調和機用室外ユニットを提供する。

上記の構成によれば、熱交換器の上部側では、熱交換器の上部側を通過する空気が第２流路を通過することによって、熱交換器の上部側を通過する空気のための流路断面積が減少する。言い換えると、圧力損失が高まるので、熱交換器の上部側を通過する空気の流量が減少する。一方、熱交換器の下部側では、熱交換器の下部側を通過する空気が第１流路を通過する。そのため、送風機の直下に形成された低圧力場によってダクトの下部の空気の吸い込み量が増加し、熱交換器の下部側を通過する空気の流量が増加する。さらに、第４ダクト側面部の鉛直方向の長さ及び第５ダクト側面部の鉛直方向の長さは、それぞれ、第１ダクト側面部の鉛直方向の長さ、第２ダクト側面部の鉛直方向の長さ及び第３ダクト側面部の鉛直方向の長さよりも長い。又は、第４ダクト側面部の鉛直方向の長さ及び第５ダクト側面部の鉛直方向の長さは、それぞれ、第１ダクト側面部の鉛直方向の長さ及び第３ダクト側面部の鉛直方向の長さと等しく、かつ第２ダクト側面部の鉛直方向の長さよりも長い。このような構造を持ったダクトを設けると、熱交換器の第１コーナー部及び第２コーナー部の下部側を通過する空気の流量が増加する。その結果、熱交換器の上部側を通過する空気の流量と、熱交換器の下部側を通過する空気の流量とがバランスし、熱交換器を通過する空気の流量分布を最適化でき、熱交換器での熱交換効率を向上させることができる。

第２の態様は、第１の態様に加え、前記第１ダクト側面部の鉛直方向の長さ及び前記第３ダクト側面部の鉛直方向の長さは、それぞれ、前記第２ダクト側面部の鉛直方向の長さより長い、空気調和機用室外ユニットを提供する。このような構成によれば、第１平坦部を通過して第１流路へ流れる空気の流量が増加し、第３平坦部を通過して第１流路へ流れる空気の流量が増加する。一方、第２平坦部を通過して第１流路へ流れる空気の流量が減少する。このため、第１ダクト側面部と第１平坦部との間における第２流路を通過する空気の流量減らすことができ、第３ダクト側面部と第３平坦部との間における第２流路を通過する空気の流量を減らすことができる。そして、第２ダクト側面部と第２平坦部との間における第２流路を通過する空気の流量を増やすことができる。従って、第１ダクト側面部と第１平坦部との間における第２流路を通過する空気の流量及び第３ダクト側面部と第３平坦部との間における第２流路を通過する空気の流量と、第２ダクト側面部と第２平坦部との間における第２流路を通過する空気の流量とをバランスさせることができる。

第３の態様は、第１又は第２の態様に加え、前記送風機の中心軸と前記第１平坦部との間の距離は、前記中心軸と前記第２平坦部との間の距離及び前記中心軸と前記第３平坦部との間の距離と同一であり、前記第１ダクト側面部と前記第１平坦部との間の距離は、前記第２ダクト側面部と前記第２平坦部との間の距離及び前記第３ダクト側面部と前記第３平坦部との間の距離と同一である、空気調和機用室外ユニットを提供する。このような構成によれば、第２流路の幅が一定になるので、送風機によって吸引される空気の圧力分布が変動しにくくなる。従って、圧力分布が変動することによって生じる抵抗を低減でき、送風機の負荷の上昇を抑えることができるので、熱交換器での熱交換効率を向上させることができる。

以下、本発明の実施形態について、図面を参照しながら説明する。ただし、本発明は、以下の実施形態によって限定されるものではない。

（第１実施形態）
図１Ａ〜図１Ｃは、本発明の第１実施形態における空気調和機用室外ユニットの内部構成について示した図である。

図１Ａ〜図１Ｃに示すように、室外ユニット１は、筐体１Ａ、熱交換器２、ベルマウス３Ａ、送風機４、モータ４Ａ、ダクト５、制御ボックス７、圧縮機８、アキュムレータ９及びオイルセパレータ１０を備えている。熱交換器２は、筐体１Ａの中に配置されている。ベルマウス３Ａは、筐体１Ａの上部に設けられ、上端部において開口する吹出口３を有している。送風機４は、ベルマウス３Ａの内部に配置され、吹出口３の下方に位置している。モータ４Ａは、ベルマウス３Ａの内部に配置され、送風機４の下部に位置している。モータ４Ａは、送風機４を駆動する。ダクト５は、筐体１Ａの上部から筐体１Ａの下部に向けて鉛直方向に延びている。筐体１Ａの内部空間は、第１流路１１と、第２流路１２と、を有している。第１流路１１は、送風機４によって吸引された空気がダクト５の内側を通過して吹出口３に流れる流路である。第２流路１２は、吸引された空気がダクト５の外側を通過して吹出口３に流れる流路である。

筐体１Ａは、鉛直方向に長い直方体のケースである。具体的には、筐体１Ａは、第１側面部１Ｂ、第２側面部１Ｃ、第３側面部１Ｄ及び第４側面部１Ｅを有する。第１側面部１Ｂ、第２側面部１Ｃ及び第３側面部１Ｄは、それぞれ、空気の流入を許容するように開口している。第４側面部１Ｅは、空気の通過を禁止するように構成されている。筐体１Ａの内部には、第１側面部１Ｂ、第２側面部１Ｃ及び第３側面部１Ｄの内側に沿うように、平面視でＵ字形状の熱交換器２が配置されている。第４側面部１Ｅの内部には、制御ボックス７が装着及び固定されている。

制御ボックス７は、送風機４等の電気部品を制御する制御回路（図示せず）を内蔵する直方体のケースであって、第４側面部１Ｅの内側面にねじによって固定されている。制御ボックス７の内側側面７Ａは、長方形の平坦面を有しており、ダクト５の一部を構成している。制御ボックス７の内側側面７Ａと対向する位置にダクト５の側面部を設ける場合に比べて、ダクト５の断面積を大きくできるので、第１流路１１を通過する空気のための流路断面積が増加し、熱交換器２の下部側を通過する空気の流量をさらに増加させることができる。

なお、熱交換器２の配置は、上記の配置に限定されない。例えば、第４側面部１Ｅの一部が空気の流入を許容するように構成されているとき、第４側面部１Ｅの一部の内側に沿うように、熱交換器２が配置されていてもよい。熱交換器２が鉛直方向に対して平行に配置されていることも必須ではない。熱交換器２が鉛直方向及び水平方向の両方に対して多少傾斜していてもよい。

ベルマウス３Ａは、熱交換器２の上端部より上方に設けられ、ラッパ状に開口する円筒部材である。ベルマウス３Ａの下端部の開口の直径は、ベルマウス３Ａの吹出口３（上端部の開口）の直径より大きい。

送風機４は、送風機４の下部に配置されたモータ４Ａによって回転し、筐体１Ａの内部空間から空気を吸引する。送風機４は、複数（例えば４枚）の羽根を有している。送風機４の中心軸Ｏは、吹出口３の中心（ベルマウス３Ａの中心）と一致している。送風機４の最大外径は、ベルマウス３Ａの最小内径である吹出口３の直径より小さい。送風機４及びモータ４Ａの鉛直方向の長さは、ベルマウス３Ａのより鉛直方向の長さより小さい。すなわち、送風機４及びモータ４Ａは、ベルマウス３Ａの内部に配置されている。

モータ４Ａの下端部は、第１支持部材６Ａ及び第２支持部材６Ｂにねじにより固定されている。第１支持部材６Ａ及び第２支持部材６Ｂは、それぞれ、熱交換器２の上端部の位置において、第２側面部１Ｃの上部と第４側面部１Ｅの上部とを連結している。第１支持部材６Ａ及び第２支持部材６Ｂは、第１側面部１Ｂ及び第３側面部１Ｄと平行に配置された平板かつ棒状の部材である。第１支持部材６Ａ及び第２支持部材６Ｂは、モータ４Ａの中心軸からそれぞれ第１側面部１Ｂ及び第３側面部１Ｄ側に離れている。モータ４Ａの中心軸と第１支持部材６Ａとの間の距離は、モータ４Ａの中心軸と第２支持部材６Ｂとの間の距離と同一である。第１支持部材６Ａ及び第２支持部材６Ｂは、第２側面部１Ｃにおける熱交換器２の上部及び制御ボックス７の上部を横切っている。なお、モータ４Ａは、送風機４の下端部に装着された円筒状のケース部材に内蔵されている。このケース部材もモータ４Ａの一部を構成している。従って、モータ４Ａの下端部は、円筒状のケース部材の下端部を意味している。

熱交換器２は、第１側面部１Ｂ、第２側面部１Ｃ及び第３側面部１Ｄのそれぞれに対応する内側部分として、第１平坦部２Ａ、第２平坦部２Ｂ及び第３平坦部２Ｃを有している。さらに、熱交換器２は、第１平坦部２Ａと第２平坦部２Ｂとの間に屈曲して設けられた第１コーナー部２Ｄと、第２平坦部２Ｂと第３平坦部２Ｃとの間に屈曲して設けられた第２コーナー部２Ｅと、を有している。第１コーナー部２Ｄは、滑らかに湾曲して第１平坦部２Ａ及び第２平坦部２Ｂと連結されている。第２コーナー部２Ｅは、滑らかに湾曲して第２平坦部２Ｂ及び第３平坦部２Ｃと連結されている。なお、第１平坦部２Ａ、第２平坦部２Ｂ及び第３平坦部２Ｃの内側面は、伝熱フィンによって凹凸形状を有している。ただし、本明細書では、第１平坦部２Ａを構成している多数の伝熱フィンの内側のエッジを通る面を、第１平坦部２Ａの内側面と定義する。同様に、第２平坦部２Ｂを構成している多数の伝熱フィンの内側のエッジを通る面を、第２平坦部２Ｂの内側面と定義する。第３平坦部２Ｃを構成している多数の伝熱フィンの内側のエッジを通る面を、第３平坦部２Ｃの内側面と定義する。

図１Ａに示すように、送風機４の中心軸Ｏと第１平坦部２Ａとの間の最短距離（Ｏ−Ａの距離）は、送風機４の中心軸Ｏと第２平坦部２Ｂとの間の最短距離（Ｏ−Ｂの距離）及び送風機４の中心軸Ｏと第３平坦部２Ｃとの間の最短距離（Ｏ−Ｃの距離）と同一である。また、送風機４の中心軸Ｏと第１平坦部２Ａとの間の最短距離は、送風機４の中心軸Ｏと制御ボックス７の制御ボックス７の内側側面７Ａとの間の最短距離と同一である。すなわち、第１側面部１Ｂ、第２側面部１Ｃ、第３側面部１Ｄ及び制御ボックス７の制御ボックス７の内側側面７Ａで囲まれる領域は、平面視で正方形となっている。

送風機４の中心軸Ｏと第１コーナー部２Ｄとの間の最短距離（Ｏ−Ｄの距離）は、送風機４の中心軸Ｏと第２コーナー部２Ｅとの間の最短距離（Ｏ−Ｅの距離）と同一である。送風機４の中心軸Ｏと第１コーナー部２Ｄとの間の最短距離（Ｏ−Ｄの距離）及び送風機４の中心軸Ｏと第２コーナー部２Ｅとの間の最短距離（Ｏ−Ｅの距離）は、送風機４の中心軸Ｏと第１平坦部２Ａとの間の最短距離（Ｏ−Ａの距離）、送風機４の中心軸Ｏと第２平坦部２Ｂとの間の最短距離（Ｏ−Ｂの距離）、送風機４の中心軸Ｏと第３平坦部２Ｃとの間の最短距離（Ｏ−Ｃの距離）及び送風機４の中心軸Ｏと制御ボックス７の制御ボックス７の内側側面７Ａとの間の最短距離のいずれよりも長い。

図１Ａ〜図１Ｃ及び図４Ａ〜図４Ｄに示すように、ダクト５は、１枚の金属板を折り曲げて形成した部材であって、制御ボックス７の内側側面７Ａに装着及び固定された部材である。ダクト５は、第１ダクト側面部５Ａ、第２ダクト側面部５Ｂ、第３ダクト側面部５Ｃ、第４ダクト側面部５Ｄ及び第５ダクト側面部５Ｅ、を有している。第１ダクト側面部５Ａ、第２ダクト側面部５Ｂ、第３ダクト側面部５Ｃ、第４ダクト側面部５Ｄ及び第５ダクト側面部５Ｅは、それぞれ、熱交換器２の第１平坦部２Ａ、第２平坦部２Ｂ、第３平坦部２Ｃ、第１コーナー部２Ｄ及び第２コーナー部２Ｅに対向している。第１ダクト側面部５Ａ及び第３ダクト側面部５Ｃの一端部は、それぞれ、第４ダクト側面部５Ｄ及び第５ダクト側面部５Ｅに連結されている。第１ダクト側面部５Ａ及び第３ダクト側面部５Ｃの他端部は、制御ボックス７の内側側面７Ａにねじにより固定されている。第２ダクト側面部５Ｂの両端部は、第４ダクト側面部５Ｄ及び第５ダクト側面部５Ｅに連結されている。すなわち、ダクト５は、第１ダクト側面部５Ａ、第４ダクト側面部５Ｄ、第２ダクト側面部５Ｂ、第５ダクト側面部５Ｅと及び第３ダクト側面部５Ｃの順に連結された部材である。すなわち、本実施形態では、ダクト５も平面視でＵ字形状を有している。

図２Ａに示すように、ダクト５の上端部５Ｆの高さ（筐体１Ａの下面を基準とした鉛直方向の高さ）は、熱交換器２の上端部の高さに一致している。すなわち、第１ダクト側面部５Ａの上端部、第２ダクト側面部５Ｂの上端部、第３ダクト側面部５Ｃの上端部、第４ダクト側面部５Ｄの上端部及び第５ダクト側面部５Ｅの上端部は、すべて熱交換器２の上端部と同じ高さに位置している。第１ダクト側面部５Ａの下端部５Ｇ及び第３ダクト側面部５Ｃの下端部５Ｉは、同じ高さに位置している。第４ダクト側面部５Ｄの下端部５Ｊ及び第５ダクト側面部５Ｅの下端部５Ｋは、同じ高さに位置している。第４ダクト側面部５Ｄの下端部５Ｊ及び第５ダクト側面部５Ｅの下端部５Ｋは、第１ダクト側面部５Ａの下端部５Ｇ、第２ダクト側面部５Ｂの下端部５Ｈ及び第３ダクト側面部５Ｃの下端部５Ｉより下方に位置している。

第４ダクト側面部５Ｄの鉛直方向の長さ（上端部５Ｆと下端部５Ｊとの間の長さ）及び第５ダクト側面部５Ｅの鉛直方向の長さ（上端部５Ｆと下端部５Ｋとの間の長さ）は、それぞれ、第１ダクト側面部５Ａの鉛直方向の長さ（上端部５Ｆと下端部５Ｇとの間の長さ）、第２ダクト側面部５Ｂの鉛直方向の長さ（上端部５Ｆと下端部５Ｈとの間の長さ）及び第３ダクト側面部５Ｃの鉛直方向の長さ（上端部５Ｆと下端部５Ｉとの間の長さ）よりも長い。

このような構造を持ったダクト５を設けると、熱交換器２の第１コーナー部２Ｄ及び第２コーナー部２Ｅの下部側を通過する空気の流量が増加する。従って、熱交換器２の上部側を通過する空気の流量と、熱交換器２の下部側を通過する空気の流量とがバランスし、熱交換器２を通過する空気の流量分布を改善でき、熱交換器２での熱交換効率を向上させることができる。

図２Ａに示すように、第１ダクト側面部５Ａの下端部５Ｇ及び第３ダクト側面部５Ｃの下端部５Ｉは、第２ダクト側面部５Ｂの下端部５Ｈより下方に位置している。すなわち、第１ダクト側面部５Ａの鉛直方向の長さ（上端部５Ｆと下端部５Ｇとの間の長さ）及び第３ダクト側面部５Ｃの鉛直方向の長さ（上端部５Ｆと下端部５Ｉとの間の長さ）は、それぞれ、第２ダクト側面部５Ｂの鉛直方向の長さ（上端部５Ｆと下端部５Ｈとの間の長さ）よりも長い。

この構成によれば、第１平坦部２Ａを通過して第１流路１１へ流れる空気の流量が増加し、第３平坦部２Ｃを通過して第１流路１１へ流れる空気の流量が増加する。一方、第２平坦部２Ｂを通過して第１流路１１へ流れる空気の流量が減少する。このため、第１ダクト側面部５Ａと第１平坦部２Ａとの間における第２流路１２を通過する空気の流量減らすことができ、第３ダクト側面部５Ｃと第３平坦部２Ｃとの間における第２流路１２を通過する空気の流量を減らすことができる。そして、第２ダクト側面部５Ｂと第２平坦部２Ｂとの間における第２流路１２を通過する空気の流量を増やすことができる。従って、第１ダクト側面部５Ａと第１平坦部２Ａとの間における第２流路１２を通過する空気の流量及び第３ダクト側面部５Ｃと第３平坦部２Ｃとの間における第２流路を通過する空気の流量と、第２ダクト側面部５Ｂと第２平坦部２Ｂとの間における第２流路１２を通過する空気の流量とをバランスさせることができる。

図１Ａに示すように、第１ダクト側面部５Ａと第１平坦部２Ａとの間の最短距離（Ｆ−Ａの距離）は、第２ダクト側面部５Ｂと第２平坦部２Ｂとの間の最短距離（Ｇ−Ｂの距離）及び第３ダクト側面部５Ｃと第３平坦部２Ｃとの間の最短距離（Ｈ−Ｃの距離）と同一である。図２Ａに示す第１平坦部２Ａ、第２平坦部２Ｂ及び第３平坦部２Ｃにおける第２流路１２の断面積は、同一であってもよい。また、第４ダクト側面部５Ｄと第１コーナー部２Ｄとの間の最短距離は、第５ダクト側面部５Ｅと第２コーナー部２Ｅとの間の最短距離と同一である。第４ダクト側面部５Ｄと第１コーナー部２Ｄとの間の最短距離は、第１ダクト側面部５Ａと第１平坦部２Ａとの間の最短距離（Ｆ−Ａの距離）より長い。

なお、第４ダクト側面部５Ｄ及び第５ダクト側面部５Ｅをそれぞれ第１コーナー部２Ｄ及び第２コーナー部２Ｅに沿うように湾曲させてもよい。この場合には、第４ダクト側面部５Ｄと第１コーナー部２Ｄとの間の最短距離及び第５ダクト側面部５Ｅと第２コーナー部２Ｅとの間の最短距離を、第１ダクト側面部５Ａと第１平坦部２Ａとの間の最短距離（Ｆ−Ａの距離）に一致させることができる。

第２ダクト側面部５Ｂの上部は、第１支持部材６Ａ及び第２支持部材６Ｂの下面にねじにより固定されている。第１ダクト側面部５Ａ及び第３ダクト側面部５Ｃの他端部は制御ボックス７の内側側面７Ａにねじにより固定されている。第１ダクト側面部５Ａ、第４ダクト側面部５Ｄ、第２ダクト側面部５Ｂ、第５ダクト側面部５Ｅと及び第３ダクト側面部５Ｃ及び制御ボックス７の内側側面７Ａで囲まれる領域が、平面視で六角形であり、この囲まれた領域がダクト５の内側の第１流路１１を形成している。

第１ダクト側面部５Ａと第３ダクト側面部５Ｃとの間の長さ（ダクト５の水平方向の長さ）は、吹出口３の直径よりやや小さくなるように形成されている。例えば、第１ダクト側面部５Ａと第３ダクト側面部５Ｃとの間の長さは、吹出口３の直径の８０％程度である。

筐体１Ａの高さ方向において、ダクト５の上端部５Ｆは、ベルマウス３Ａの下端部と、熱交換器２の上端部との間に位置している。もし、熱交換器２の上端部よりもダクト５の上端部５Ｆが下方にあった場合、熱交換器２の上端部から流入した空気がダクト５の上端部５Ｆから第１流路１１側へ逆流し、ダクト５の下端部から流入した第１流路１１の流量を減少させてしまうおそれがある。しかし、本実施形態では、ダクト５の上端部５Ｆが熱交換器２の上端部より上側に位置しているので、熱交換器２の上部側を通過する空気を第２流路１２のみを通過させることによって、熱交換器２の上部側を通過する空気の流量をさらに減少させることができる。

以上のように構成された室外ユニット１について、以下にて、その動作、作用を説明する。

まず、比較として、図３Ａ及び図３Ｂに、従来の室外ユニット２０１の内部における空気の流れ及び内部の空気の圧力分布を示し、その動作について説明する。従来の室外ユニット２０１の構成は、ダクト５を除き、本実施形態の室外ユニット１の構成と同じある。

従来の室外ユニット２０１の内部の空気の流量分布２３０を図３Ａに示す。熱交換器２０２の空気の流量分布２３０は、熱交換器２０２の上部側を通過する空気の流量分布２３０Ａと、熱交換器２０２の下部側を通過する空気の流量分布２３０Ｂとによって形成されている。従来の室外ユニット２０１では、送風機２０４の動作によって送風機２０４の直下に低圧力場が形成される。送風機２０４に近接した位置の熱交換器２０２の上部側を通過する空気は直接送風機２０４の直下へと流入する。従って、熱交換器２０２の上部側を通過する空気の流量が相対的に多い。一方、送風機２０４から遠く離れた位置の熱交換器２０２の下部側を通過する空気は、送風機２０４の直下に形成された低圧力場から遠く離れているので、熱交換器２０２の下部側を通過する空気の流量が相対的に少ない。このため、熱交換器２０２の上部側を通過する空気の流量と、熱交換器２０２の下部側を通過する空気の流量とがバランスせず、熱交換器２０２を通過する空気の流量分布が不均一になる。

送風機２０４の中心軸における筐体２０１Ａの内部空間２２０の鉛直方向の空気の圧力分布を図３Ｂに示す。図３Ｂでは、筐体２０１Ａの内部空間２２０の鉛直方向の空気の圧力分布２５０を実線で示し、筐体２０１Ａの周囲圧力である大気圧４０を破線で示す。ここでは、送風機２０４の直下を鉛直方向の基準点とする。送風機２０４の直下とは、第１支持部材２０６Ａ及び第２支持部材２０６Ｂの下面の位置、すなわち、熱交換器２０２の上端部の位置である。

図３Ｂに示すように、送風機２０４の直下は、空気の圧力が最も低くなるので、大気圧４０と送風機２０４の直下の圧力との差圧が最も大きくなる。筐体２０１Ａの内外に圧力差があると、流れが生じる。また、圧力差が大きければ大きいほど、空気の流量が増加するので、熱交換器２０２の上部側では、通過する空気の流量が多い。一方、送風機２０４から離れるにつれて、筐体２０１Ａの内部空間２２０における圧力は大気圧４０へと近づく。この結果、大気圧２４０と送風機２０４から離れた位置における圧力との差圧が小さくなる。従って、熱交換器２０２の下部側では、通過する空気の流量が少ない。

次に、図３Ｃ及び図３Ｄに、本発明者らによって発明された別の室外ユニット３０１の内部における空気の流れ及び内部の空気の圧力分布を示し、その動作について説明する。室外ユニット３０１の構成は、ダクト３０５を除き、従来の室外ユニット２０１の構成と同じである。ただし、図３Ｃに示すように、ダクト３０５の下端部３０５Ｇの高さは、すべて同じ高さに位置している。第１ダクト側面部３０５Ａの下端部、第２ダクト側面部３０５Ｂの下端部、第３ダクト側面部３０５Ｃの下端部、第４ダクト側面部３０５Ｄの下端部及び第５ダクト側面部３０５Ｅの下端部は、すべて同じ高さに位置している。従って、室外ユニット３０１のダクト３０５の構成は、本実施形態の室外ユニット１のダクト５の構成と異なっている。

室外ユニット３０１の内部の空気の流量分布３３０を図３Ｃに示す。熱交換器３０２の空気の流量分布３３０は、熱交換器３０２の上部側（ダクト３０５の上端部３０５Ｆと下端部３０５Ｇとの間の部分）を通過する空気の流量分布３３０Ａと、熱交換器３０２の下部側（ダクト３０５の下端部３０５Ｇより下側の部分）を通過する空気の流量分布３３０Ｂとによって形成されている。室外ユニット３０１の内部の空気の流量分布３３０と、従来の室外ユニット２０１の内部の空気の流量分布２３０とを比較すると、熱交換器３０２の上部側を通過する空気の流量は、従来の熱交換器２０２の上部側を通過する空気の流量より少ない。なぜなら、熱交換器３０２の上部側を通過する空気のための流路断面積、すなわち、第２流路３１２の断面積が小さいからである。また、ダクト３０５の壁面と空気流との摩擦作用によって、流動損失が増加するからである。一方、熱交換器３０２の下部側を通過する空気の流量は、従来の熱交換器２０２の下部側を通過する空気の流量より多い。なぜなら、熱交換器３０２の下部側では、熱交換器３０２の下部側を通過する空気が第１流路３１１を通過するので、送風機３０４の直下に形成された低圧力場によってダクト３０５の下部の空気の吸い込み量が増加するからである。

送風機３０４の中心軸における筐体３０１Ａの内部空間３２０の鉛直方向の空気の圧力分布を図３Ｄに示す。図３Ｄでは、筐体３０１Ａの内部空間３２０の鉛直方向の空気の圧力分布３５０を実線で示し、従来の筐体２０１Ａの内部空間２２０の鉛直方向の空気の圧力分布２５０を破線で示し、筐体３０１Ａの周囲圧力である大気圧４０を破線で示す。ここでは、送風機３０４の直下を鉛直方向の基準点とする。送風機３０４の直下とは、送風機３０４の下部に設けられた第１支持部材３０６Ａ及び第２支持部材３０６Ｂの下面の位置、すなわち、熱交換器３０２の上端部の位置である。

図３Ｄに示すように、筐体３０１Ａの内部空間３２０の空気の圧力分布３５０は、ダクト３０５の下端部３０５Ｇより上側の第１流路３１１の空気の圧力分布３５０Ａと、ダクト３０５の下端部３０５Ｇより下側の空気の圧力分布３５０Ｂとによって形成されている。ダクト３０５の下端部３０５Ｇより上側の第１流路３１１の空気の圧力は、ダクト３０５を設置することによって、ダクト３０５の周囲の空気、すなわち、ダクト３０５の下端部３０５Ｇより上側の第２流路３１２に流入する空気の影響を受けにくい。従って、ダクト３０５の下端部３０５Ｇより上側の第１流路３１１の空気の圧力は、ダクト３０５の上端部３０４Ｆから下端部３０５Ｇにわたってやや上昇するものの、大気圧４０と比較して、低圧に保たれる。一方、ダクト３０５の下端部３０５Ｇより下側の空気の圧力と大気圧４０との差圧は、ダクト３０５がない場合の差圧（圧力分布２５０で表される圧力と大気圧４０との差圧）と比較して大幅に拡大する。前述したように、筐体３０１Ａの内外の圧力差が大きければ大きいほど空気の流量が増加するので、ダクト３０５の下端部３０５Ｇより下側では、従来の熱交換器２０２の下部側と比較して通過する空気の流量が多い。

図３Ｃを参照して説明したダクト３０５は、確かに、高さ方向における空気の流量分布の改善に貢献する。ただし、本実施形態の室外ユニット１に設けられたダクト５によれば、更なる改善を期待できる。すなわち、第１平坦部２Ａ、第２平坦部２Ｂ、第３平坦部２Ｃ、第１コーナー部２Ｄ及び第２コーナー部２Ｅのそれぞれにおける空気の流量分布が考慮されたダクト５によって、より理想的な空気の流量分布を達成できる。以下、図２Ａ及び図２Ｂに、本実施形態の室外ユニット１の内部における空気の流れ及び内部の空気の圧力分布を示し、その動作について説明する。

本実施形態の室外ユニット１の内部の空気の流量分布３０を図２Ａに示す。図２Ａでは、第１平坦部２Ａ及び第３平坦部２Ｃから吸引される空気の流量分布３０を示す。熱交換器２の空気の流量分布３０は、熱交換器２の上部側（第１ダクト側面部５Ａの上端部５Ｆと下端部５Ｇとの間の部分）を通過する空気の流量分布３０Ａと、熱交換器２の下部側（第１ダクト側面部５Ａの下端部５Ｇより下側の部分）を通過する空気の流量分布３０Ｂとによって形成されている。本実施形態の室外ユニット１の内部の空気の流量分布３０と、従来の室外ユニット２０１の内部の空気の流量分布２３０とを比較すると、本実施形態の熱交換器２の上部側を通過する空気の流量は、従来の熱交換器２０２の上部側を通過する空気の流量より少ない。なぜなら、熱交換器２の上部側を通過する空気のための流路断面積、すなわち、第２流路１２の断面積が小さいからである。また、ダクト５の壁面と空気流との摩擦作用によって、流動損失が増加するからである。一方、本実施形態の熱交換器２の下部側を通過する空気の流量は、従来の熱交換器２０２の下部側を通過する空気の流量より多い。なぜなら、熱交換器２の下部側では、熱交換器２の下部側を通過する空気が第１流路１１を通過するので、送風機４の直下に形成された低圧力場によってダクト５の下部の空気の吸い込み量が増加するからである。

送風機４の中心軸Ｏにおける筐体１Ａの内部空間２０の鉛直方向の空気の圧力分布を図２Ｂに示す。図２Ｂでは、本実施形態の筐体１Ａの内部空間２０の鉛直方向の空気の圧力分布５０、５１、５２を実線で示し、従来の筐体２０１Ａの内部空間２２０の鉛直方向の空気の圧力分布２５０を破線で示し、筐体１Ａの周囲圧力である大気圧４０を破線で示す。なお、筐体１Ａの内部空間２０の空気の圧力分布５０は、熱交換器２の第２平坦部２Ｂから吸引された空気のみによる圧力分布である。つまり、圧力分布５０は、第１平坦部２Ａ、第３平坦部２Ｃ、第１コーナー部２Ｄ及び第２コーナー部２Ｅから筐体１Ａに空気が流入しないと仮定した場合の圧力分布である。同様に、筐体１Ａの内部空間２０の空気の圧力分布５１は、熱交換器２の第１平坦部２Ａ又は第３平坦部２Ｃから吸引された空気のみによる圧力分布である。つまり、圧力分布５１は、第２平坦部２Ｂ、第１コーナー部２Ｄ及び第２コーナー部２Ｅから筐体１Ａに空気が流入しないと仮定した場合の圧力分布である。筐体１Ａの内部空間２０の空気の圧力分布５２は、熱交換器２の第１コーナー部２Ｄ又は第２コーナー部２Ｅから吸引された空気のみによる圧力分布である。つまり、圧力分布５２は、第１平坦部２Ａ、第２平坦部２Ｂ及び第３平坦部２Ｃから筐体１Ａに空気が流入しないと仮定した場合の圧力分布である。ここでは、送風機４の直下を鉛直方向の基準点とする。送風機４の直下とは、送風機４の下部に設けられた第１支持部材６Ａ及び第２支持部材６Ｂの下面の位置、すなわち、熱交換器２の上端部の位置である。

図２Ｂに示すように、熱交換器２の第２平坦部２Ｂから吸引された空気の圧力分布５０は、圧力分布５０Ａと、圧力分布５０Ｂとによって形成されている。圧力分布５０Ａは、第２ダクト側面部５Ｂの下端部５Ｈより上側の第１流路１１の空気の圧力分布である。圧力分布５０Ｂは、下端部５Ｈより下側の空気の圧力分布である。下端部５Ｈより上側の第１流路１１の空気の圧力は、ダクト５を設置することによって、ダクト５の周囲の空気、すなわち、下端部５Ｈより上側の第２流路１２に流入する空気の影響を受けにくい。従って、下端部５Ｈより上側の第１流路１１の空気の圧力は、上端部５Ｆから下端部５Ｈにわたってやや上昇するものの、大気圧４０と比較して、低圧に保たれる。一方、下端部５Ｈより下側の空気の圧力と大気圧４０との差圧は、ダクト３０５がない場合の差圧（圧力分布２５０で表される圧力と大気圧４０との差圧）と比較して大幅に拡大する。その結果、下端部５Ｈより下側では、従来の熱交換器２０２の下部側と比較して通過する空気の流量が多い。

熱交換器２の第１平坦部２Ａ又は第３平坦部２Ｃから吸引された空気の圧力分布５１は、圧力分布５１Ａと、圧力分布５１Ｂとによって形成されている。圧力分布５１Ａは、第１ダクト側面部５Ａの下端部５Ｇ又は第３ダクト側面部５Ｃの下端部５Ｉの上側の第１流路１１の空気の圧力分布である。圧力分布５１Ｂは、下端部５Ｇ又は下端部５Ｉより下側の空気の圧力分布である。下端部５Ｇ又は下端部５Ｉより上側の第１流路１１の空気の圧力は、ダクト５を設置することによって、ダクト５の周囲の空気、すなわち、下端部５Ｇ又は下端部５Ｉより上側の第２流路１２に流入する空気の影響を受けにくい。従って、下端部５Ｇ又は下端部５Ｉより上側の第１流路１１の空気の圧力は、上端部５Ｆから下端部５Ｇ又は下端部５Ｉにわたってやや上昇するものの、大気圧４０と比較して、低圧に保たれる。また、第１ダクト側面部５Ａの鉛直方向の長さ（上端部５Ｆと下端部５Ｇとの間の長さ）及び第３ダクト側面部５Ｃの鉛直方向の長さ（上端部５Ｆと下端部５Ｉとの間の長さ）は、ダクト３０５の鉛直方向の長さ（上端部３０５Ｆと下端部３０５Ｇとの間の長さ）よりも長い。従って、熱交換器２の第１平坦部２Ａ又は第３平坦部２Ｃから吸引された空気の圧力は、熱交換器３０２の第１平坦部３０２Ａ又は第３平坦部３０２Ｃから吸引された空気の圧力よりも低い。このため、ダクト５の下端部５Ｇ又は下端部５Ｉより下側の空気の圧力と大気圧４０との差圧（圧力分布５１で表される圧力と大気圧４０との差圧）は、ダクト３０５の下端部３０５Ｇより下側の空気の圧力と大気圧４０との差圧（圧力分布３５０で表される圧力と大気圧４０との差圧）より大きい。その結果、ダクト５の下端部５Ｇ又は下端部５Ｉより下側を通過する空気の流量は、ダクト３０５の下端部３０５Ｇより下側を通過する空気の流量よりも多い。

熱交換器２の第１コーナー部２Ｄ又は第２コーナー部２Ｅから吸引された空気の圧力分布５２は、圧力分布５２Ａと、圧力分布５２Ｂとによって形成されている。圧力分布５２１Ａは、第４ダクト側面部５Ｄの下端部５Ｊ又は第５ダクト側面部５Ｅの下端部５Ｋの上側の第１流路１１の空気の圧力分布である。圧力分布５２Ｂは、下端部５Ｇ又は下端部５Ｉより下側の空気の圧力分布である。下端部５Ｊ又は下端部５Ｋより上側の第１流路１１の空気の圧力は、ダクト５を設置することによって、ダクト５の周囲の空気、すなわち、下端部５Ｊ又は下端部５Ｋより上側の第２流路１２に流入する空気の影響を受けにくい。従って、下端部５Ｊ又は下端部５Ｋより上側の第１流路１１の空気の圧力は、上端部５Ｆから下端部５Ｊ又は下端部５Ｋにわたってやや上昇するものの、大気圧４０と比較して、低圧に保たれる。また、第４ダクト側面部５Ｄの鉛直方向の長さ（上端部５Ｆと下端部５Ｊとの間の長さ）及び第５ダクト側面部５Ｅの鉛直方向の長さ（上端部５Ｆと下端部５Ｋとの間の長さ）は、ダクト３０５の鉛直方向の長さ（上端部３０５Ｆと下端部３０５Ｇとの間の長さ）よりも長い。従って、熱交換器２の第１コーナー部２Ｄ又は第２コーナー部２Ｅから吸引された空気の圧力は、熱交換器３０２の第１コーナー部３０２Ｄ又は第２コーナー部３０２Ｅから吸引された空気の圧力よりも低い。このため、ダクト５の下端部５Ｊ又は下端部５Ｋより下側の空気の圧力と大気圧４０との差圧（圧力分布５２で表される圧力と大気圧４０との差圧）は、ダクト３０５の下端部３０５Ｇより下側の空気の圧力と大気圧４０との差圧（圧力分布３５０で表される圧力と大気圧４０との差圧）より大きい。その結果、ダクト５の下端部５Ｊ又は下端部５Ｋより下側を通過する空気の流量は、ダクト３０５の下端部３０５Ｇより下側を通過する空気の流量よりも多い。

熱交換器２の第１コーナー部２Ｄ又は第２コーナー部２Ｅから吸引された空気の圧力は、熱交換器２の第２平坦部２Ｂから吸引された空気の圧力及び熱交換器２の第１平坦部２Ａ又は第３平坦部２Ｃから吸引された空気の圧力より低い。なぜなら、第４ダクト側面部５Ｄの鉛直方向の長さ（上端部５Ｆと下端部５Ｊとの間の長さ）及び第５ダクト側面部５Ｅの鉛直方向の長さ（上端部５Ｆと下端部５Ｋとの間の長さ）は、それぞれ、第１ダクト側面部５Ａの鉛直方向の長さ（上端部５Ｆと下端部５Ｇとの間の長さ）、第２ダクト側面部５Ｂの鉛直方向の長さ（上端部５Ｆと下端部５Ｈとの間の長さ）及び第３ダクト側面部５Ｃの鉛直方向の長さ（上端部５Ｆと下端部５Ｉとの間の長さ）よりも長いからである。この構成により、熱交換器２の上部側を通過する空気の流量と、熱交換器２の下部側を通過する空気の流量とがバランスし、熱交換器２を通過する空気の流量分布を改善でき、熱交換器２での熱交換効率を向上させることができる。

また、熱交換器２の第１平坦部２Ａ又は第３平坦部２Ｃから吸引された空気の圧力は、熱交換器２の第２平坦部２Ｂから吸引された空気の圧力よりも低い。なぜなら、第１ダクト側面部５Ａの鉛直方向の長さ（上端部５Ｆと下端部５Ｇとの間の長さ）及び第３ダクト側面部５Ｃの鉛直方向の長さ（上端部５Ｆと下端部５Ｉとの間の長さ）は、それぞれ、第２ダクト側面部５Ｂの鉛直方向の長さ（上端部５Ｆと下端部５Ｈとの間の長さ）よりも長いからである。この構成により、第２平坦部２Ｂ及び第３平坦部２Ｃにおける第２流路１２を通過する空気の流量と、第１平坦部２Ａにおける第２流路１２を通過する空気の流量とをバランスさせることができる。

また、本実施形態の変形例として、図４Ｅに示すように、第４ダクト側面部５Ｄの鉛直方向の長さ及び第５ダクト側面部５Ｅの鉛直方向の長さは、それぞれ、第１ダクト側面部５Ａの鉛直方向の長さ及び第３ダクト側面部５Ｃの鉛直方向の長さと等しく、かつ第２ダクト側面部５Ｂの鉛直方向の長さよりも長くしてもよい。第４ダクト側面部５Ｄの鉛直方向の長さ及び第５ダクト側面部５Ｅの鉛直方向の長さは、第１ダクト側面部５Ａの鉛直方向の長さ及び第３ダクト側面部５Ｃの鉛直方向の長さと同じであっても、第２ダクト側面部５Ｂの鉛直方向の長さよりも長くなっている分だけ、熱交換器２の第１コーナー部２Ｄ及び第２コーナー部２Ｅの下部側を通過する空気の流量が増加する。従って、熱交換器２の上部側を通過する空気の流量と、熱交換器２の下部側を通過する空気の流量とがバランスし、熱交換器２を通過する空気の流量分布を改善でき、熱交換器２での熱交換効率を向上させることができる。

次に、図５を参照して、室外ユニット１が使用されたビル用マルチ空気調和システムを説明する。

ビル用マルチ空気調和システムは、室外ユニット１と、室内ユニット９１Ａ及び９１Ｂと、冷媒配管９３Ａ、９３Ｂ、９６Ａ及び９６Ｂと、を有している。室外ユニット１は、建物９０の室外に配置されている。室内ユニット９１Ａ及び９１Ｂは、それぞれ、建物９０の室内の部屋９０Ａ及び９０Ｂに配置されている。冷媒配管９３Ａ及び９６Ａは、室外ユニット１、と室内ユニット９１Ａとを接続している。冷媒配管９３Ｂ及び９６Ｂは、室外ユニット１と、室内ユニット９１Ｂとを接続している。冷媒配管９３Ａ及び９３Ｂは、それぞれ、室外ユニット１の付近では１つの配管であるが、部屋９０Ｂと部屋９０Ａとの間において２つの配管に分岐している。冷媒配管９６Ａ及び９６Ｂも同様である。本実施形態では、１つの室外ユニット１に対して、２つの室内ユニット９１Ａ及び９１Ｂが並列に接続されているが、室内ユニット９１Ａ及び９１Ｂの数は複数であれば３以上であってもよい。室外ユニット１内には、熱交換器２、圧縮機８（一例としてロータリ圧縮機）、アキュムレータ９、四方弁９２、膨張装置（図示せず）、が配置されている。室内ユニット９１Ａ及び９１Ｂには、それぞれ、膨張装置９４Ａ及び９４Ｂ（一例として膨張弁）並びに室内熱交換器９５Ａ及び９５Ｂが配置されている。

ビル用マルチ空気調和システムが冷房モードで動作する場合には、圧縮機８で高温及び高圧の過熱状態とされた冷媒は、四方弁９２を通り、室外ユニット１の熱交換器２へ達する。熱交換器２は、凝縮器として作用し、冷媒から熱交換器２を通過する空気へと熱が放出される。熱交換器２において、冷媒は、高圧の過冷却冷媒となる。冷媒は、その後、冷媒配管９３Ａ及び９３Ｂを通って、室内ユニット９１Ａ及び９１Ｂへ搬送される。冷媒は、膨張装置９４Ａ及び９４Ｂにおいて膨張され、低圧及び低温の気液二相状態となる。その後、冷媒は、室内熱交換器９５Ａ及び９５Ｂへ達する。このとき、室内熱交換器９５Ａ及び９５Ｂは、蒸発器として作用し、冷媒の吸熱作用によって、それぞれ、部屋９０Ａ及び９０Ｂを冷房する。吸熱後、冷媒は冷媒配管９６Ａ及び９６Ｂを通って、室外ユニット１へと戻る。冷媒は、四方弁９２及びアキュムレータ９を通った後、低圧の気相状態で圧縮機８へと戻る。

ビル用マルチ空気調和システムが暖房モードで動作する場合には、高温及び高圧の冷媒は、圧縮機８を出た後、四方弁９２及び冷媒配管９６Ａ及び９６Ｂを通って、室内ユニット９１Ａ及び９１Ｂの室内熱交換器９５Ａ及び９５Ｂへ達する。このとき、室内熱交換器９５Ａ及び９５Ｂが凝縮器として作用するので、冷媒は周囲空気へ放熱する。すなわち、部屋９０Ａ及び９０Ｂが暖房される。高圧の過冷却冷媒は、室内熱交換器９５Ａ及び９５Ｂを出た後、膨張装置９４Ａ及び９４Ｂにおいて膨張し、低圧及び低温の気液二相状態となる。その後、冷媒は、冷媒配管９３Ａ及び９３Ｂを通り、室外ユニット１へと戻る。室外ユニット１では、冷媒は、四方弁９２を通った後、室外ユニット１の熱交換器２へと導かれる。このとき、熱交換器２は、蒸発器として作用するので、冷媒は、熱交換器２を通過する空気から熱を奪う。その後、四方弁９２及びアキュムレータ９を通り、低圧の気相状態で圧縮機８へと戻る。

このように、本実施形態の室外ユニット１を用いた場合でも、従来タイプの室内ユニット９１Ａ及び９１Ｂと組み合わせることにより、ビル用マルチ空気調和システムを構成できる。本実施形態によれば、熱交換器２を通過する空気の流量分布を最適化でき、熱交換器２での熱交換効率が向上することができるので、ビル用マルチ空気調和システムの性能を向上することができる。

具体的には、部屋９０Ａ及び９０Ｂ内を冷房する場合においては、室外ユニット１の熱交換器２での熱交換効率の向上に伴い、室外ユニット１の熱交換器２の放熱量が増加するので、室内ユニット９１Ａ及び９１Ｂの室内熱交換器９５Ａ及び９５Ｂの吸熱量も増加する。その結果、ビル用マルチ空気調和システムの冷房性能が改善されうる。一方、部屋９０Ａ及び９０Ｂ内を暖房する場合においては、同様に、室外ユニット１の熱交換器２での熱交換効率の向上に伴って、室外ユニット１の熱交換器２の吸熱量が増加するので、室内ユニット９１Ａ及び９１Ｂの室内熱交換器９５Ａ及び９５Ｂの放熱量が増加する。その結果、ビル用マルチ空気調和システムの暖房性能が改善されうる。

１ 室外ユニット
１Ａ 筐体
１Ｂ 第１側面部
１Ｃ 第２側面部
１Ｄ 第３側面部
１Ｅ 第４側面部
２ 熱交換器
２Ａ 第１平坦部
２Ｂ 第２平坦部
２Ｃ 第３平坦部
２Ｄ 第１コーナー部
２Ｅ 第２コーナー部
３ 吹出口
３Ａ ベルマウス
４ 送風機
４Ａ モータ
５ ダクト
５Ａ 第１ダクト側面部
５Ｂ 第２ダクト側面部
５Ｃ 第３ダクト側面部
５Ｄ 第４ダクト側面部
５Ｅ 第５ダクト側面部
５Ｆ 上端部
５Ｇ 第１ダクト側面部の下端部
５Ｈ 第２ダクト側面部の下端部
５Ｉ 第３ダクト側面部の下端部
５Ｊ 第４ダクト側面部の下端部
５Ｋ 第５ダクト側面部の下端部
６Ａ 第１支持部材
６Ｂ 第２支持部材
７ 制御ボックス
７Ａ 内側側面
８ 圧縮機
９ アキュムレータ
１０ オイルセパレータ
１１ 第１流路
１２ 第２流路
２０ 内部空間
２１ 上部空間
２２ 下部空間
３０ 流量分布
３０Ａ 流量分布
３０Ｂ 流量分布
４０ 大気圧
５０、５１、５２ 圧力分布
５０Ａ、５１Ａ、５２Ａ 圧力分布
５０Ｂ、５１Ｂ、５２Ｂ 圧力分布
９０ 建物
９０Ａ、９０Ｂ 部屋
９１Ａ、９１Ｂ 室内ユニット
９２ 四方弁
９３Ａ、９３Ｂ 冷媒配管
９４Ａ、９４Ｂ 膨張装置
９５Ａ、９５Ｂ 室内熱交換器
９６Ａ、９６Ｂ 冷媒配管
Ｏ 送風機の中心軸

Claims (3)

1. 空気の流入を許容するように開口した第１側面部、第２側面部及び第３側面部を有する筐体と、
   前記第１側面部、前記第２側面部及び前記第３側面部に沿って前記筐体の中に配置された熱交換器と、
   前記熱交換器を通じて前記筐体の内部空間に導かれた空気を前記筐体の上方に向かって吹き出すように前記筐体の上部に設けられた吹出口と、
   前記筐体の上部に設けられ、前記筐体の前記内部空間から空気を吸引する送風機と、
   上端部及び下端部がそれぞれ前記吹出口及び前記筐体の前記内部空間に連通するように開口し、前記筐体の上部から前記筐体の下部に向けて鉛直方向に延びているダクトと、
   を備え、
   前記筐体の前記内部空間は、前記送風機によって吸引された空気が前記ダクトの内側を通過して前記吹出口に流れる第１流路と、前記吸引された空気が前記ダクトの外側を通過して前記吹出口に流れる第２流路とを有し、
   前記熱交換器は、前記第１側面部、前記第２側面部及び前記第３側面部にそれぞれ対向している第１平坦部、第２平坦部及び第３平坦部と、前記第１平坦部と前記第２平坦部との間に屈曲して設けられた第１コーナー部と、前記第２平坦部と前記第３平坦部との間に屈曲して設けられた第２コーナー部と、を有し、
   前記ダクトは、前記第１平坦部、前記第２平坦部、前記第３平坦部、前記第１コーナー部及び前記第２コーナー部にそれぞれ対向している第１ダクト側面部、第２ダクト側面部、第３ダクト側面部、第４ダクト側面部及び第５ダクト側面部を有し、
   （i）前記第４ダクト側面部の鉛直方向の長さ及び前記第５ダクト側面部の鉛直方向の長さは、それぞれ、前記第１ダクト側面部の鉛直方向の長さ、前記第２ダクト側面部の鉛直方向の長さ及び前記第３ダクト側面部の鉛直方向の長さよりも長い、又は、（ii）前記第４ダクト側面部の鉛直方向の長さ及び前記第５ダクト側面部の鉛直方向の長さは、それぞれ、前記第１ダクト側面部の鉛直方向の長さ及び前記第３ダクト側面部の鉛直方向の長さと等しく、かつ前記第２ダクト側面部の鉛直方向の長さよりも長い、空気調和機用室外ユニット。
2. 前記第１ダクト側面部の鉛直方向の長さ及び前記第３ダクト側面部の鉛直方向の長さは、それぞれ、前記第２ダクト側面部の鉛直方向の長さより長い、請求項１に記載の空気調和機用室外ユニット。
3. 前記送風機の中心軸と前記第１平坦部との間の距離は、前記中心軸と前記第２平坦部との間の距離及び前記中心軸と前記第３平坦部との間の距離と同一であり、
   前記第１ダクト側面部と前記第１平坦部との間の距離は、前記第２ダクト側面部と前記第２平坦部との間の距離及び前記第３ダクト側面部と前記第３平坦部との間の距離と同一である、請求項１または２に記載の空気調和機用室外ユニット。

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