JP2014015605A - 樹脂発泡体及び発泡シール材 - Google Patents
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Abstract
【課題解決手段】下記で定義される23℃での厚み回復率が50%以上、かつ、下記に定義される23℃での発泡体内外差圧が1.0kPa以上である樹脂発泡体。厚み回復率:樹脂発泡体を、初期厚みに対して20%の厚みに1分間圧縮した後、圧縮状態を解除し、圧縮状態解除1秒後の厚みの初期の厚みに対する割合、発泡体内外差圧:樹脂発泡体を、初期厚みに対して40%の厚みに圧縮した時の発泡体の端面を介して分離される内外空間の圧力差
【選択図】なし
Description
樹脂発泡体としては、例えば、低発泡で連続気泡構造を有する微細セルのウレタン樹脂発泡体、高発泡ウレタンを圧縮成形したもの、また独立気泡を有する発泡倍率30倍程度のポリエチレン樹脂発泡体、密度が0.2g/cm3以下のポリオレフィン系樹脂発泡体(特許文献1及び2参照)等が提案されている。
しかし、このような加工及び取り付けの際に、机の角、ロール芯等に衝突して、あるいは、指先及び爪、ピンセット等で把持することにより凹みが生じることがあった。
このような樹脂発泡体における凹みは、一般に時間の経過とともに回復するが、その一方で、凹みの回復に長時間を要する、あるいは凹みの回復自体が不十分であるなどの場合には、ガスケット材としての本来の機能を十分果たさせることができない。
さらに、携帯電話及び携帯型情報端末機等の内部での振動又は騒音等が機器外に漏れないような防音性も求められている。
(1)下記で定義される23℃での厚み回復率が50%以上、かつ、下記に定義される23℃での発泡体内外差圧が1.0kPa以上である樹脂発泡体。
厚み回復率:樹脂発泡体を、初期厚みに対して20%の厚みで1分間圧縮した後、圧縮状態を解除し、圧縮状態解除1秒後の厚みの初期の厚みに対する割合。
発泡体内外差圧:樹脂発泡体を、初期厚みに対して40%の厚みに圧縮した時の樹脂発泡体の端面を介して分離される内外空間の圧力差。
(2)平均セル径が10〜200μmであり、見掛け密度が0.01〜0.20g/cm3である上記(1)記載の樹脂発泡体。
(3)樹脂発泡体の片面又は両面に配置された粘着剤層を備える上記(1)又は(2)記載の発泡シール材。
(4)粘着剤層が、フィルム層を介して、樹脂発泡体表面に配置されている上記(3)記載の発泡シール材。
(5)粘着層が、アクリル系粘着剤により形成されている上記(3)又は(4)記載の発泡体。
(6)高圧ガスが含浸された熱可塑性樹脂組成物の減圧処理によって得られる上記(1)〜(5)のいずれか1つに記載の樹脂発泡体。
(7)前記ガスが、不活性ガスである上記(6)記載の樹脂発泡体。
(8)前記不活性ガスが、二酸化炭素又は窒素である上記(7)記載の樹脂発泡体。
(9)前記ガスが、超臨界状態のガスである上記(6)〜(8)のいずれか1つに記載の樹脂発泡体。
(10)上記(1)〜(9)のいずれか1つに記載の樹脂発泡体を含むことを特徴とする発泡シール材。
本発明の樹脂発泡体は、下記で定義される23℃での厚み回復率が50%以上(例えば、50〜100%)であり、好ましくは65%以上(例えば、65〜100%)であり、より好ましくは68%以上(例えば、68〜100%)又は70%以上(例えば、70〜100%)、さらに好ましくは75%以上(例えば、75〜100%)である。
厚み回復率は、樹脂発泡体を、初期厚みに対して20%の厚みで1分間圧縮した後、圧縮状態を解除し、圧縮状態解除1秒後の厚みの初期の厚みに対する割合として定義される。
また、本発明の樹脂発泡体を含んで構成された発泡シール材をクリアランスに組み付けた場合において、振動及び落下時の衝撃によって発泡シール材が変形した際、つまり発泡シール材が、圧縮され、組み付けられたクリアランス以下の厚みになった状態であっても、速やかにかつ十分に厚みが回復し、クリアランスを埋めることができ、塵等の異物の進入を有効に防止することが可能となる。
発泡体内外差圧とは、樹脂発泡体を、初期厚みに対して40%の厚みに圧縮した時の樹脂発泡体の端面を介して分離される内外空間の圧力差として定義される。
また、通常、樹脂発泡体は、その機能を確保するために圧縮して使用されるが、その圧縮の有無又は圧縮率の変化によって、シール性(例えば防塵性)も変化する。さらに、圧縮の有無により防音性も変化することが考えられるが、従来、防音性の評価方法として知られているJIS規格(JIS−A-1405)では、その試験体は圧縮なしに、そのまま評価されており、樹脂発泡体での圧縮と防音との関係を考慮されることはなかった。
一方、シール材としての機能を確保し得る実際の使用状況に近い状態での、上述したような空間の連通状態を規定することが、高い防音性を導くことを、新たに見出した。
このようなことから、本発明では、樹脂発泡体の特定条件下での内外差圧差を1.0kPa以上と規定することで、樹脂発泡体を介した内外空間の連通状態を低く抑えることができ、優れた防音性を得ることが可能となる。
また、樹脂発泡体の端面を介して分離される内外空間とは、2つの空間が、樹脂発泡体が延長する面に対向して分離される状態ではなく、2つの空間が、上述した端面に対向して分離される状態を意味する。言い換えると、内外空間は、いずれも、樹脂発泡体の延長する面には対向しておらず、樹脂発泡体の端面のみが、内外空間の双方に対向する状態を意味する。
なお、気体を通過させない部材としては、硬質のものであれば、樹脂発泡体の上下面において必ずしも同じ材料からなるものでなくてもよく、例えば、各種金属部材等が挙げられる。
樹脂発泡体の内外差圧は、例えば、真空ポンプで吸引を開始した後、差圧が一定値に落ち着いた際の値として測定することができる。あるいは、ポンプによって気体の充填を開始した後、差圧が一定値に落ち着いた際の値としてもよい。
騒音減衰量は、樹脂発泡体内外差圧と同様に、樹脂発泡体を、初期厚みに対して40%の厚みに圧縮した時の樹脂発泡体の端面を介して分離される内外空間の音圧レベルの減衰量として定義される。
具体的には、騒音減衰量、例えば、実施例に記載の方法によって測定することができる。
さらに、この樹脂発泡体が、例えば、発泡シール材として組み付けられている場合において、振動及び落下時の衝撃によって発泡シール材が変形した際、つまり発泡シール材が圧縮され、組み付けられたクリアランス以下の厚みになる状態に変形した際、極めて速やかに厚みが回復する。その結果、クリアランスを埋めることにより、塵等の異物の進入を防ぐことができ、さらに、その内側で発生する振動や音を外側に漏らすことなく、良好な防音性を確保することができる。加えて、携帯電話等の画像表示部での使用に際しては、十分な遮光性又は光漏れをも防止することができる。
なお、独立気泡率は、例えば、実施例に記載の方法によって測定することができる。
この平均セル径は、例えば、デジタルマイクロスコープ(商品名「VH−8000」、「VH−500」等、キーエンス株式会社製)により、気泡部の拡大画像を取り込み、画像解析ソフト(商品名「Win ROOF」三谷商事株式会社製)を用いて画像解析することにより求めることができる。
本発明の樹脂発泡体は、樹脂、好ましくは熱可塑性樹脂を含有する樹脂組成物によって形成される。
熱可塑性樹脂としては、例えば、低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレンとプロピレンとの共重合体、エチレン又はプロピレンと他のα−オレフィン(例えば、ブテン−1、ペンテン−1、ヘキセン−1、4−メチルペンテン−1など)との共重合体、エチレンと他のエチレン性不飽和単量体(例えば、酢酸ビニル、アクリル酸、アクリル酸エステル、メタクリル酸、メタクリル酸エステル、ビニルアルコールなど)との共重合体などのポリオレフィン系樹脂;ポリスチレン、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体(ABS樹脂)などのスチレン系樹脂;6−ナイロン、66−ナイロン、12−ナイロンなどのポリアミド系樹脂;ポリアミドイミド;ポリウレタン;ポリイミド;ポリエーテルイミド;ポリメチルメタクリレートなどのアクリル系樹脂;ポリ塩化ビニル;ポリフッ化ビニル;アルケニル芳香族樹脂;ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレートなどのポリエステル系樹脂;ビスフェノールA系ポリカーボネートなどのポリカーボネート;ポリアセタール;ポリフェニレンスルフィドなどが挙げられる。
熱可塑性樹脂は、単独で又は2種以上を組み合わせて用いることができる。熱可塑性樹脂が共重合体である場合、ランダム共重合体、ブロック共重合体のいずれの形態の共重合体であってもよい。
ポリオレフィン系樹脂としては、分子量分布が広くかつ高分子量側にショルダーをもつタイプの樹脂、微架橋タイプの樹脂(若干架橋されたタイプの樹脂)、長鎖分岐タイプの樹脂などが好適に挙げられる。
ゴム成分及び熱可塑性エラストマー成分は、例えば、ガラス転移温度が室温以下(例えば20℃以下)であるため、樹脂発泡体としたときの柔軟性及び形状追随性が極めて良好となる。
これらは単独で又は2種以上を組み合わせて用いてもよい。
この平均粒子径は、レーザー回折式の粒度分布測定法により測定することができる。例えば、LEEDS & NORTHRUP INSTRUMENTS 社製「MICROTRAC MT−3000」により、試料の分散希釈液から測定(AUTO測定モード)することができる。
難燃剤としては、ノンハロゲン−ノンアンチモン系である無機難燃剤が好ましい。
このような無機難燃剤としては、例えば、金属水酸化物や金属化合物の水和物などが挙げられる。より具体的には、水酸化アルミニウム;水酸化マグネシウム;酸化マグネシウムや酸化ニッケルの水和物;酸化マグネシウムや酸化亜鉛の水和物などが挙げられる。中でも、水酸化マグネシウムが好適に挙げられる。上記水和金属化合物は表面処理されていてもよい。難燃剤は、単独で又は2種以上を組み合わせて用いられる。
脂肪酸アミドとしては、好ましくは、脂肪酸部分の炭素数が18〜38程度のもの、より好ましくは炭素数が18〜22程度のものであり、モノアミド、ビスアミドの何れであってもよい。具体的には、ステアリン酸アミド、オレイン酸アミド、エルカ酸アミド、メチレンビスステアリン酸アミド、エチレンビスステアリン酸アミドなどが挙げられる。なかでも、エルカ酸アミドが特に好ましい。
脂肪酸金属石鹸としては、上記脂肪酸のアルミニウム、カルシウム、マグネシウム、リチウム、バリウム、亜鉛、鉛の塩などが挙げられる。
滑剤としては、特に限定されず、例えば、流動パラフィン、パラフィンワックス、マイクロワックス、ポリエチレンワックスなどの炭化水素系滑剤;ステアリン酸ブチル、ステアリン酸モノグリセリド、ペンタエリスリトールテトラステアレート、硬化ヒマシ油、ステアリン酸ステアリルなどのエステル系滑剤などが挙げられる。また、滑剤の含有量は、本発明の効果を損なわない範囲で適宜選択することができる。
これらの添加剤の含有量は、本発明の効果を損なわない範囲で適宜選択することができる。
本発明の樹脂発泡体は、熱可塑性樹脂(ゴム成分及び/又は熱可塑性エラストマー成分を含む)、任意に、造核剤、脂肪族系化合物、滑剤等の添加剤を混合又は混練するなどにより得られた樹脂組成物を用い、樹脂組成物を発泡又は成形することにより製造することができる。
発泡剤として高圧のガスを用いる方法としては、樹脂組成物に高圧のガスを含浸させた後、減圧する工程を経て形成する方法が好ましい。具体的には、樹脂組成物からなる未発泡又は成形物に高圧のガスを含浸させた後、減圧する工程を経て形成する方法、溶融した樹脂組成物にガスを加圧状態下で含浸させた後、減圧とともに成形に付して形成する方法などが挙げられる。
延伸をこの範囲で行うことにより、樹脂シートの送りが、ロール又はベルトの摩擦抵抗で不安定になることを防止し、過剰な延伸で厚み方向に押しつぶされることを回避できる。その結果、空孔率、クッション性及び柔軟性を確保することができる。
樹脂がゴム成分及び/又は熱可塑性エラストマー成分を多く含有する場合には、通常、ロール又はベルトに対する滑り性が低下するが、延伸を上記範囲で行うことにより、樹脂の組成にかかわらず、安定してシートを送ることができ、形状が安定した樹脂発泡体を得ることができる。
ここで、成形速度とは、ロール又はベルトによって樹脂シートが送られる速度を意味する。成形速度は、特に限定されず、例えば、2〜100m/分とすることが好ましい。これにより、安定的に樹脂シートを成形することができ、生産効率を確保することができる。
また、ロール又はベルトによって樹脂シートをニップする場合、ニップ圧は、発泡体が厚み方向で潰れない程度とすることが好ましい。
従来は、高い発泡倍率が得られないことから、形成される樹脂発泡体の厚みは薄いもの(例えば0.5〜2.0mm)に限定されていた。これに対して、高圧のガスを用いて樹脂組成物を発泡又は成形することにより、最終的に0.50〜5.00mmの厚みの樹脂発泡体を連続して得ることが可能である。
本発明の発泡シール材は、上記樹脂発泡体を含む部材である。発泡シール材の形状は、特に限定されず、シート状(フィルム状を含む)が好ましい。発泡シール材は、例えば、樹脂発泡体のみからなる構成であってもよいし、樹脂発泡体に、粘着剤層、基材層などが積層されている構成であってもよい。
粘着剤層は、単層、積層体のいずれの形態を有していてもよいし、発泡性又は非発泡性のいずれであってもよい。なかでも、非発泡性の粘着剤層が好ましい。
粘着剤層は、剥離フィルム(セパレーター)(例えば、剥離紙、剥離フィルムなど)により保護されていてもよい。
本発明の発泡シール材は、例えば、用いられる装置、機器、筐体、部材等に合わせて種々の形状及び厚みなどを有するように加工されていることが好ましい。
本発明の発泡シール材を、このような部材又は部品に取り付ける場合には、そのクリアランスを塞ぐように取り付けることが好ましく、このクリアランスとしては、特に限定されず、例えば、0.05〜0.5mm程度が挙げられる。
以下、本発明の樹脂発泡体及び発泡シール材を、実施例に基づいて説明する。
樹脂組成物として、
ポリプロピレン[メルトフローレート(MFR):0.35g/10min]を35重量部、
熱可塑性エラストマー組成物[ポリプロピレン(PP)とエチレン/プロピレン/5−エチリデン−2−ノルボルネン三元共重合体(EPT)とのブレンド物(架橋型オレフィン系熱可塑性エラストマー、TPV)、ポリプロピレンとエチレン/プロピレン/5−エチリデン−2−ノルボルネン三元共重合体との割合は重量基準で25/75である、カーボンブラックを15重量%含む]を60重量部、
滑剤(ステアリン酸モノグリセリド1重量部にポリエチレン10重量部を配合したマスターバッチ)を5重量部、
造核剤(水酸化マグネシウム、平均粒子径:0.8μm)を10重量部、
エルカ酸アミド(融点80〜85℃)を2重量部、二軸混練機にて200℃の温度で混練した。
このペレットを、日本製鋼所社製のタンデム型単軸押出機に投入し、220℃の雰囲気下、14(注入後18)MPaの圧力で、二酸化炭素ガスを3.8重量%注入した。二酸化炭素ガスを十分飽和させ、発泡に適した温度まで冷却した。その後、ダイから押出して、樹脂の押出速度と成形速度との比率が1:1.2〜1:2範囲内になるように調整し、樹脂発泡体(シート状)を得た。この樹脂発泡体は、独立気泡率が32%の半連続半独立気泡構造を有していた。
日本製鋼所社製のタンデム型単軸押出機に、二酸化炭素ガスを3.7重量%注入したこと以外は、実施例1と同様にして、樹脂発泡体(シート状)を得た。
日本製鋼所社製のタンデム型単軸押出機に、二酸化炭素ガスを3.5重量%注入したこと以外は、実施例1と同様にして、樹脂発泡体(シート状)を得た。
樹脂組成物として、
ポリプロピレン[メルトフローレート(MFR):0.35g/10min]を45重量部、
熱可塑性エラストマー組成物[ポリプロピレン(PP)とエチレン/プロピレン/5−エチリデン−2−ノルボルネン三元共重合体(EPT)とのブレンド物(TPO)、ポリプロピレンとエチレン/プロピレン/5−エチリデン−2−ノルボルネン三元共重合体との割合は重量基準で30/70である、カーボンブラックを15.0重量%含む)を55重量部、
滑剤(ステアリン酸モノグリセリド1重量部にポリエチレン10重量部を配合したマスターバッチ)を10重量部、
造核剤(水酸化マグネシウム、平均粒子径:0.8μm)を10重量部、二軸混練機にて200℃の温度で混練した。
このペレットを、日本製鋼所社製の単軸押出機に投入し、220℃の雰囲気下、14(注入後18)MPaの圧力で、二酸化炭素ガスを3.8重量%注入した。二酸化炭素ガスを十分飽和させ、発泡に適した温度まで冷却した。その後、ダイから押出して、樹脂発泡体(シート状)を得た。この樹脂発泡体は、独立気泡率が46%の半連続半独立気泡構造を有していた。
ポリウレタンを主成分とする樹脂発泡体(シート状、平均セル径:70〜80μm、80%圧縮時の反発力が9.6N/cm2、発泡体見掛け密度:0.15g/cm3)を準備した。
実施例及び比較例で得られた樹脂発泡体の独立気泡率を、以下の方法に従って測定した。
得られた樹脂発泡体から、一定厚みで、一辺5cmの平面正方形状の試験片を切り出す。続いて、この試験片の重量W1(g)及び厚み(cm)を測定して、試験片の見掛け体積V1(cm3)を算出する。
次に、得られた値を式(1)に代入し、気泡の占める見掛け体積V2(cm3)を算出する。なお、試験片を構成する樹脂の密度をρg/cm3とする。
気泡の占める見掛け体積V2=V1−W1/ρ (1)
続いて、この試験片を23℃の蒸留水中に、試験片の上面から水面までの距離が40mmとなるように沈め、24時間放置する。その後、試験片を蒸留水中から取り出して、試験片の表面に付着した水分を除去する。得られた試験片の重量W2(g)を測定し、式(2)に基づいて、連続気泡率F1を算出する。この連続気泡率F1から独立気泡率F2を求める。
連続気泡率F1=100×(W2−W1)/V2 (2)
独立気泡率F2=100−F1 (3)
実施例及び比較例で得られた樹脂発泡体のシートについて、それぞれの見掛け密度、50%圧縮時の反発応力、平均セル径、厚み回復率、粒子総面積、動的防塵性、40%圧縮時の内外差圧、騒音減衰量及び防音性を測定又は評価した。その結果を表1に示す。
実施例及び比較例で得られた樹脂発泡体を、40mm×40mmサイズに打ち抜き、試験片とし、試験片の寸法を測定した。また、測定端子φ20mmの1/100ダイヤルゲージにて厚みを測定した。これらの値から発泡体の体積を算出した。
次に、発泡体の質量を最小目盛り0.01g以上の上皿天秤にて測定した。
これらの値から、発泡体の見掛け密度を算出した。
見掛け密度(g/cm3)=試験片の質量/試験片の体積
JIS K 6767に記載されている圧縮硬さ測定法に準じて測定した。
樹脂発泡体を幅:30mm×長さ:30mmに切り出し、シート状の試験片とした。
次にこの試験片を、23℃又は−10℃にて、圧縮速度:10mm/minで、厚さ方向に、圧縮率が50%又は80%になるまで圧縮したときの応力(N)を単位面積(1cm2)当たりに換算して反発力(N/cm2)とした。
これら50%圧縮時の反発応力は、50%圧縮時の反発荷重あるいは50%圧縮荷重とも称される。
樹脂発泡体のMD方向(流れ方向)に対する直交方向に平行に、カッターにて樹脂発泡体の主面(延長する面)に対して垂直方向(厚み方向)に切断し、平滑な断面を作成した。これら断面をデジタルマイクロスコープ(商品名「VHX−500」キーエンス株式会社製)により、樹脂発泡体の気泡の拡大画像を取り込み、同計測器の解析ソフト(三谷商事(株)製:Win ROOF)を用いて、画像解析することにより、平均セル径(μm)を求めた。なお、取り込んだ拡大画像の気泡数は200個程度であり、この200個の平均とした。
圧縮試験機((株)島津製作所製 マイクロサーボ)を用いて、23℃にて、厚み方向に、初期厚み(1.0mm)に対して20%の厚みに1分間圧縮し、圧縮解除し、圧縮解除1秒後の厚みの回復挙動を、高速度カメラを用いて撮影した。厚み回復率は、圧縮解除1秒後の厚みの初期厚みに対する割合として表した。
実施例及び比較例で得られた樹脂発泡体を、図1Aに示す額縁状(窓枠状)(40mm×56mm、幅:2mm)に打ち抜き、評価用サンプル22とした。
この評価用サンプル22を、図1Bに示す動的防塵性評価用容器2に装着した。装着時の評価サンプル22の圧縮率は初期厚みに対して厚み方向に50%とした。
評価用サンプル22は、図1Cに示すように、フォーム圧縮板27を介してベース板24にねじ26によって取り付けられた黒色アクリル板211と、ベース板24に、ピンによって固定され、アルミニウムスペーサ23上に配置する黒色アクリル板212との間に設けられている。なお、評価用サンプル22の圧縮率は、アルミスペーサー23の厚みを調整することにより調整することができる。評価用サンプル22を装着した評価用容器2では、評価用サンプル22により、一定の内部空間29が閉塞されている。
このような評価用容器2を、図2に示す評価容器をダンブラー1(回転槽、ドラム式落下試験器)に入れ、1rpmの速度で回転させた。そして、評価用容器2で100回の衝突回数(繰り返し衝撃)が得られるように、所定回数を回転させた。その後、パッケージを分解した。そして、粉末供給部である外部空間25から、評価用サンプル22を通過して、内部空間の上下壁として機能させた黒色アクリル板211及び黒色アクリル板212に付着した粒子を、デジタルマイクロスコープ(装置名「VH−500」、キーエンス株式会社製)で観察した。
黒色アクリル板211及び黒色アクリル板212について静止画像を作成し、画像解析ソフト(ソフト名「Win ROOF」、三谷商事株式会社製)を用いて2値化処理を行い、コンスターチの粒子の個数をカウントした。なお、観察は、空気中の浮遊粉塵の影響を少なくするためクリーンベンチ内で行った。
実施例及び比較例で得られた樹脂発泡体を、図1Aに示したように、枠形状に打ち抜き加工をして(厚さ1.0mm、幅1.0mm、外周における一辺の長さが56mmの正方形の額縁状)、評価用サンプル22とした。
この評価用サンプル22を、図3A及び3Bに示す発泡体内外差圧の評価用装置30に装着した。
この防塵性評価試験装置30は、略四角形の平板状の天井板31と箱体34とをねじ止めすることによって、箱体34の内部に密閉可能な空間部37を形成することができる装置であり、箱体34の上面に、その内部に構成される空間部37を開口する開口部35が形成されている。
評価用サンプル22の圧縮率は、スペーサ32の厚さを調整することにより、初期厚みに対して、厚み方向に40%とした。
このように、天井板31と箱体34とをねじ止めすることによって、箱体34内の空間部37は、評価用サンプル22、両面テープ33及びスペーサ32によって密閉される。
差圧は、定量ポンプで吸引を開始した後、差圧が一定値に落ち着いた際の値として測定した。
防音性を測定するために、図4Aに示す防音性評価試験装置10を使用した。
この防音性評価試験装置10は、開口部を有する間仕切り17によって、残響室14aと無響室15bとの2つの空間に分かれている。残響室14aには、スピーカー(例えば、TOA製SL−152M)18が設置されており、無響室14bには、後述する開口部にセットされた鋼板12から所定の距離D、例えば、1m離れた位置において、マイクロフォン(例えば、Bruel&Kjaer製4190型)19が設置されている。
間仕切り17の開口部には、後述する評価用サンプル11が設置される。
次いで、この鋼板12に装着された環状の評価用サンプル11を、防音性評価試験装置10の開口部を取り囲むように、スペーサ15を介してねじ13によって取り付けた。樹脂発泡体の圧縮率は、スペーサ15の厚さを調整することにより、初期厚みの40%となるように調整とした。これにより、防音性評価試験装置10における2つの空間である残響室14aと無響室15bとを、樹脂発泡体によって密閉した。
騒音減衰量(dB)=ブランク時の音圧レベル−評価用サンプル設置時の音圧レベル
ここで、ブランク時の音圧レベルとは、間仕切り17の開口部に評価用サンプルを設置しない状態で測定された音圧レベルである。
騒音減衰量は、優れた防音性を発揮する点から、好ましくは12dB以上、より好ましくは20dB以上、さらに好ましくは25dB以上である。
2 動的防塵性評価用容器
10 防音性評価試験装置
11 評価用サンプル
12 鋼板
13 ねじ
14a 残響室
14b 無響室
15 スペーサ
16 両面テープ
17 間仕切り
18 スピーカー
19 マイク
22 評価用サンプル
24 ベース板
26 ねじ
27 フォーム圧縮板
211、212 黒色アクリル板
23 アルミニウムスペーサ
25 外部空間
29 内部空間
30 評価用装置
31 天井板
32 スペーサ
33 両面テープ
34 箱体
35 開口部
36a、36b、36c 貫通孔
37 空間部
Claims (10)
- 下記で定義される23℃での厚み回復率が50%以上、かつ、下記に定義される23℃での樹脂発泡体内外差圧が1.0kPa以上である樹脂発泡体。
厚み回復率:樹脂発泡体を、初期厚みに対して20%の厚みで1分間圧縮した後、圧縮状態を解除し、圧縮状態解除1秒後の厚みの初期の厚みに対する割合。
発泡体内外差圧:樹脂発泡体を、初期厚みに対して40%の厚みに圧縮した時の樹脂発泡体の端面を介して分離される内外空間の圧力差。 - 平均セル径が10〜200μmであり、見掛け密度が0.01〜0.20g/cm3である請求項1記載の樹脂発泡体。
- 樹脂発泡体の片面又は両面に配置された粘着剤層を備える請求項1又は2記載の発泡シール材。
- 粘着剤層が、フィルム層を介して、樹脂発泡体表面に配置されている請求項3記載の発泡シール材。
- 粘着層が、アクリル系粘着剤により形成されている請求項3又は4記載の発泡体。
- 高圧ガスが含浸された熱可塑性樹脂組成物の減圧処理によって得られる請求項1〜5のいずれか1つに記載の樹脂発泡体。
- 前記ガスが、不活性ガスである請求項6記載の樹脂発泡体。
- 前記不活性ガスが、二酸化炭素又は窒素である請求項7記載の樹脂発泡体。
- 前記ガスが、超臨界状態のガスである請求項6〜8のいずれか1つに記載の樹脂発泡体。
- 請求項1〜9のいずれか1つに記載の樹脂発泡体を含むことを特徴とする発泡シール材。
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