JP2013255377A - 電源回路、アンプ回路 - Google Patents

Abstract

【課題】複数種類の出力が得られる小型の電源回路を実現する。
【解決手段】絶縁型トランス２の二次コイル２２には、第１全波整流回路３１と第２全波整流回路３２とが並列に接続されている。第１全波整流回路３１の出力端子は、第１出力端子Ｐｏ１１，Ｐｏ１２に接続されている。第１出力端子Ｐｏ１１，Ｐｏ１２との間には、第１平滑コンデンサ４１が接続されている。第２全波整流回路３２の出力端子は、第２出力端子Ｐｏ２１，Ｐｏ２２に接続されている。第２出力端子Ｐｏ２１，Ｐｏ２２との間には、第２平滑コンデンサ４２が接続されている。二次コイル２２の第１端２２１と第２全波整流回路３２の一方の入力端との間には、電圧降下用のコンデンサ５１１が接続されている。二次コイル２２の第２端２２２と第２全波整流回路３２の他方の入力端との間には、電圧降下用のコンデンサ５１２が接続されている。
【選択図】 図１

Description

本発明は、増幅回路等の負荷回路に電源を供給する電源回路、特に供給電圧が異なる複数の増幅回路に電源を供給する電源回路に関する。

従来、オーディオアンプに電源を供給する電源回路が各種実用化されている。オーディオアンプは、一般的に、パワーアンプと、該パワーアンプの前段に接続されるプリアンプとを備える。

パワーアンプとプリアンプは、その機能上の違いから、供給すべき電圧の大きさが異なる。パワーアンプには高電圧を供給し、プリアンプには低電圧を供給する。

一つの電源回路でパワーアンプとプリアンプとに電源を供給する場合、異なる二種類の電圧を生成しなければならない。この場合、従来の電源回路では、特許文献１に示すように、一本の一次コイルに対して、第１、第２の二次コイルを結合させたトランスを用いる。第１の二次コイルと第２の二次コイルとは、一次コイルに対する巻線比が異なる。このような構成により、従来の電源回路は、一次コイルに接続された商用電源から、二種類の出力電圧（出力電流）を供給している。

特開２００６−５０６８９号公報

しかしながら、従来の電源回路では、出力電圧の種類の数に応じた二次コイルが必要となる。このため、二次コイルが一本のトランスと比較して、トランスの形状が大きくなってしまう。

トランスは、電源回路を構成する他の回路素子と比較して大きい。したがって、電源回路をモジュール化した場合、当該電源回路モジュールの全体形状に占めるトランスの割合は大きい。このため、トランスの形状が大きくなると、電源回路モジュールの形状が大きくなってしまい、電源回路モジュールの小型化が困難になる。

本発明の目的は、複数種類の出力が得られる小型の電源回路を実現することにある。

この発明の電源回路は、次の構成を備えることを特徴としている。電源回路は、入力端子に接続する一次コイル、および該一次コイルに結合する単一の二次コイルを備える絶縁型トランスと、二次コイルに並列に接続される第１整流回路および第２整流回路と、を備える。電源回路は、第１整流回路の出力端に接続される第１平滑コンデンサと、該第１平滑コンデンサの両端に接続される第１出力端子とを備える。電源回路は、第２整流回路の出力端に接続される第２平滑コンデンサと、該第２平滑コンデンサの両端に接続される第２出力端子とを備える。電源回路は、二次コイルと第２整流回路との間に接続される降圧用コンデンサを備える。

この構成では、絶縁型トランスによって交流電源を変圧するとともに、第１整流回路および第２整流回路によって交流が直流に変換される。これにより、第１出力端子と第２出力端子には直流電圧を出力する。この際、二次コイルと整流回路との間に、降圧用コンデンサが接続されていることで、第２出力端子に接続される負荷に流れる電流と、降圧用コンデンサのキャパシタンスとによって当該降圧用コンデンサの両端で電位差が生じる。特に、第２出力端子に接続される負荷への供給電圧が低く、負荷変動が小さい負荷が接続される場合、降圧用コンデンサに生じる電位差は安定する。このため、このような負荷が接続される場合には、降圧用コンデンサにより安定した電圧降下を実現できる。したがって、第２出力端子の出力電圧は、第１出力端子の出力電圧よりも低くなる。これにより、一次コイルに対して単一の二次コイルを結合させただけの小型のトランスから、複数種類に出力電圧を得ることができる。

また、この発明の電源回路では、第２整流回路、第２平滑コンデンサ、第２出力端子の組が複数備えられており、複数の第２整流回路に対して、それぞれ個別に降圧用コンデンサが接続されている。

この構成では、第２整流回路、第２平滑コンデンサ、第２出力端子の組の数に応じた出力電圧を得ることができる。

また、この発明のアンプ回路は、上述の電源回路と、第１出力端子から電源供給を受けるパワーアンプと、パワーアンプの前段に接続され第２出力端子から電源供給を受けるプリアンプと、を備えている。

この構成では、上述の電源回路を備えたアンプ回路の一例を示している。このように、負荷変動の少ないプリアンプの電源供給に、降圧用コンデンサによって降圧した第２出力端子を用いることで、アンプの特性に影響を与えることなく、安定した電源供給が可能になる。さらに、電源回路を小型化できることで、アンプ回路も小型化できる。

この発明によれば、複数種類の出力が得られる電源回路を小型に形成することができる。

本発明の第１の実施形態に係る電源回路の回路図である。 本実施形態の電源回路の各点での電圧波形を示す図である。 本発明の第２の実施形態に係る電源回路の回路図である。 本発明の第３の実施形態に係る電源回路の回路図である。 本発明の第４の実施形態に係るアンプ回路の概略回路図である。

本発明の第１の実施形態に係る電源回路について、図を参照して説明する。図１は、本発明の第１の実施形態に係る電源回路の回路図である。

電源回路１０は、絶縁型のトランス２０を備える。トランス２０は、一次コイル２１と二次コイル２２とを備える。一次コイル２１と二次コイル２２は、磁界結合するように配置されている。一次コイル２１と二次コイル２２は、所定の巻き線比に設定されている。

一次コイル２１の第１端２１１は、入力端子Ｐｉ１に接続されており、一次コイル２１の第２端２１２は、入力端子Ｐｉ２に接続されている。これら入力端子Ｐｉ１，Ｐｉ２が電源回路１０の入力端子となる。

入力端子Ｐｉ１と入力端子Ｐｉ２との間には、交流電源１００が接続されている。交流電源１００は、例えば、商用電源である。

二次コイル２２の第１端２２１と、二次コイル２２の第２端２２２とには、第１全波整流回路３１が接続されている。第１全波整流回路３１は、ダイオードＤ１１，Ｄ１２，Ｄ１３，Ｄ１４のブリッジ回路からなる。ダイオードＤ１１のアノードは、ダイオードＤ１４のカソードに接続されている。ダイオードＤ１１のアノードとダイオードＤ１４のカソードとの接続点は、第１全波整流回路３１の第１入力端であり、二次コイル２２の第１端２２１に接続されている。

ダイオードＤ１２のアノードは、ダイオードＤ１３のカソードに接続されている。ダイオードＤ１２のアノードとダイオードＤ１３のカソードとの接続点は、第１全波整流回路３１の第２入力端であり、二次コイル２２の第２端２２２に接続されている。

ダイオードＤ１１のカソードは、ダイオードＤ１２のカソードに接続されている。ダイオードＤ１１のカソードとダイオードＤ１２のカソードとの接続点は、第１全波整流回路３１の第１出力端となる。

ダイオードＤ１３のアノードは、ダイオードＤ１４のアノードに接続されている。ダイオードＤ１３のアノードとダイオードＤ１４のアノードとの接続点は、第１全波整流回路３１の第２出力端となる。

第１平滑コンデンサ４１は、第１全波整流回路３１の第１出力端と第２出力端との間に接続されている。第１平滑コンデンサ４１の第１出力端側は、電源回路１０の第１出力端子Ｐｏ１１となる。第１平滑コンデンサ４１の第２出力端側は、電源回路１０の第１出力端子Ｐｏ１２となる。

第１出力端子Ｐｏ１１，Ｐｏ１２の間には、負荷ＲＬ１が接続される。

二次コイル２２の第１端２２１と、二次コイル２２の第２端２２２とには、第２全波整流回路３２が接続されている。すなわち、第１全波整流回路３１と第２全波整流回路３２は、二次コイル２２に対して並列に接続されている。

第２全波整流回路３２は、ダイオードＤ２１，Ｄ２２，Ｄ２３，Ｄ２４のブリッジ回路からなる。ダイオードＤ２１のアノードは、ダイオードＤ２４のカソードに接続されている。ダイオードＤ２１のアノードとダイオードＤ２４のカソードとの接続点は、第２全波整流回路３２の第１入力端であり、二次コイル２２の第１端２２１に接続されている。二次コイル２２の第１端２２１と第２全波整流回路３２の第１入力端との間には、降圧用コンデンサ５１１が接続されている。

ダイオードＤ２２のアノードは、ダイオードＤ２３のカソードに接続されている。ダイオードＤ２２のアノードとダイオードＤ２３のカソードとの接続点は、第２全波整流回路３２の第２入力端であり、二次コイル２２の第２端２２２に接続されている。二次コイル２２の第２端２２２と第２全波整流回路３２の第２入力端との間には、降圧用コンデンサ５１２が接続されている。降圧用コンデンサ５１１，５１２には、同じキャパシタンスで、同じ電気特性を有するものを用いる。

ダイオードＤ２１のカソードは、ダイオードＤ２２のカソードに接続されている。ダイオードＤ２１のカソードとダイオードＤ２２のカソードとの接続点は、第２全波整流回路３２の第１出力端となる。

ダイオードＤ２３のアノードは、ダイオードＤ２４のアノードに接続されている。ダイオードＤ２３のアノードとダイオードＤ２４のアノードとの接続点は、第２全波整流回路３２の第２出力端となる。

第２平滑コンデンサ４２は、第２全波整流回路３２の第１出力端と第２出力端との間に接続されている。第２平滑コンデンサ４２の第１出力端側は、電源回路１０の第２出力端子Ｐｏ２１となる。第２平滑コンデンサ４２の第２出力端側は、電源回路１０の第２出力端子Ｐｏ２２となる。

第２出力端子Ｐｏ２１，Ｐｏ２２の間には、負荷ＲＬ２が接続される。

このような回路構成とすることで、第１出力端子Ｐｏ１１，Ｐｏ１２、および第２出力端子Ｐｏ２１，Ｐｏ２２から、次に示すような出力電圧を得ることができる。

図２は、本実施形態の電源回路の各点での電圧波形を示す図である。図２（Ａ）はトランス２０の一次コイル２１側の電圧波形である。図２（Ｂ）は第１全波整流回路３１の入力端側の電圧波形である。図２（Ｃ）は第２全波整流回路３２の入力端側の電圧波形である。図２（Ｄ）は第１全波整流回路３１の出力端側の電圧波形および電源回路１０の第１出力端子Ｐｏ１１，Ｐｏ１２の電圧波形（第１出力電圧波形）である。図２（Ｅ）は第２全波整流回路３２の出力端側の電圧波形および電源回路１０の第２出力端子Ｐｏ２１，Ｐｏ２２の電圧波形（第２出力電圧波形）である。

交流電源１００から入力された交流電圧（入力電圧）は、図２（Ａ）に示すように、振幅が＋Ｖｏ，−Ｖｏであり、所定の周波数（例えば、５０Ｈｚや６０Ｈｚ）である。トランス２０は、交流電源１００からの一次コイル２１に印加された交流電圧を電圧変換（例えば降圧）し、二次コイル２２側に、交流の二次側電流を発生する。この際、二次側励起電圧の振幅＋Ｖ１，−Ｖ１は、一次コイル２１と二次コイル２２の巻線比および入力電圧の振幅によって決定される。

二次側励起電圧による二次側電流は、第１全波整流回路３１の入力端子に供給される。二次コイル２２と第１全波整流回路３１とは直接接続されているので、第１全波整流回路３１の入力電圧は、二次側励起電圧と同じである。具体的には、図２（Ｂ）に示すように、振幅Ｖｏの入力電圧を降圧した振幅Ｖ１（｜Ｖ１｜＜｜Ｖｏ｜）の交流電圧となる。

第１全波整流回路３１は、図２（Ｂ）に示すような波形の電圧を全波整流し、図２（Ｄ）の波線に示すような第１の全波整流電圧に変換する。第１の全波整流電圧は、第１平滑コンデンサ４１によって、電圧値Ｖｏｕｔ１の直流電圧に平滑化され、第１出力電圧として第１出力端子Ｐｏ１１，Ｐｏ１２から出力される。

また、二次側励起電圧による二次側電流は、降圧用コンデンサ５１１，５１２を介して第２全波整流回路３２の入力端子に供給される。二次コイル２２と第２全波整流回路３２との間には、コンデンサ５１１，５１２が接続されている。したがって、第２全波整流回路３２の入力電圧は、二次側励起電圧に対して、降圧用コンデンサ５１１，５１２のインピーダンス（１／ωＣ）分だけ電圧降下する。ここで、ωは交流電圧の角速度であり、Ｃは降圧用コンデンサ５１１，５１２のキャパシタンスである。

具体的には、図２（Ｃ）に示すように、振幅Ｖｏの入力電圧を降圧した振幅Ｖ１（｜Ｖ１｜＜｜Ｖｏ｜）よりもさらに降圧された振幅Ｖ２（｜Ｖ２｜＜｜Ｖ１｜）の交流電圧となる。

第２全波整流回路３２は、図２（Ｃ）に示すような波形の電圧を全波整流し、図２（Ｅ）の波線に示すような第２の全波整流電圧に変換する。第２の全波整流電圧は、第２平滑コンデンサ４２によって、電圧値Ｖｏｕｔ２の直流電圧に平滑化され、第２出力電圧として第２出力端子Ｐｏ２１，Ｐｏ２２から出力される。この際、第２全波整流回路３２に入力される交流電圧の振幅が第１全波整流回路３１に入力される交流電圧の振幅よりも低いので、第２出力電圧の電圧値Ｖｏｕｔ２は、第１出力電圧の電圧値Ｖｏｕｔ１よりも低くなる。

例えば、交流電源の周波数を５０［Ｈｚ］、降圧用コンデンサ５１１，５１２のキャパシタンスを４．７［μＦ］とすると、降圧用コンデンサ５１１，５１２のインピーダンスは、約６７７［Ω］となる。

ここで、トランス２で、一次コイル２１側で５０［Ｖ］の電圧を、二次コイル２２側で３５［Ｖ］に変換した場合を考える。第１出力電圧の電圧値Ｖｏｕｔは、３５［Ｖ］の交流をそのまま全波整流した電圧値となる。

一方、二次コイル２２の電圧３５［Ｖ］の場合、降圧用コンデンサ５１１，５１２に流れる電流は、約７４［ｍＡ］となる。

そして、この場合、第２出力端子Ｐｏ２１，Ｐｏ２２間に接続される負荷ＲＬ２に電流を５０ｍＡに設定すると、第２出力端子Ｐｏ２１，Ｐｏ２２の電圧、すなわち、第２出力電圧の電圧値Ｖｏｕｔ２は約１５．５［Ｖ］となる。

このように、本実施形態の構成を用いることで、５０［Ｖ］の交流入力電圧から、３５［Ｖ］と１５．５［Ｖ］の直流出力電圧を得ることができる。

そして、このように、本実施形態の電源回路１０を用いることで、単一の一次コイル２１と単一の二次コイル２２とを組み合わせたトランス２０に交流電源１００から一種類の交流電圧を印加して、電圧値の異なる二種類の直流電圧を出力することができる。

特に、第２出力端子に接続される負荷ＲＬ２における、負荷電流の変化等の負荷変動が小さい場合、本実施形態の構成は有用である。具体的には、降圧用コンデンサ５１１，５１２で生じる電圧降下は、降圧用コンデンサ５１１，５１２の容量、交流の周波数、負荷ＲＬ２に流れる負荷電流によって決まる。したがって、負荷変動が小さな負荷を用いれば、負荷電流は安定する。降圧用コンデンサ５１１，５１２の容量、交流の周波数は、一定であるので、負荷電流が安定することによって、降圧用コンデンサ５１１，５１２で降圧される電圧は安定する。

これにより、出力電圧毎に二次コイルを個別に備える従来の電源回路よりもトランスの形状を小さくすることができる。したがって、電源回路を従来構成よりも小型化できる。さらに、負荷変動が小さな場合、これに追随させるためにキャパシタンスを大きくする必要が無い。したがって、キャパシタンスの小さなコンデンサ、すなわち小型のコンデンサを降圧用コンデンサに用いることができる。これにより、さらに、電源回路を小型化することができる。

さらに、第２出力電圧を低下させるためにコンデンサを用いているので、抵抗を用いた場合のように熱損失を生じることがなく、抵抗のように発熱しないので、放熱用の部材を別途必要とせず、小型化が容易である。また、抵抗の場合は、電圧降下時に損失が発生するが、本実施形態に示すようにコンデンサを用いることで、損失を殆ど無くすことができる。これにより、低損失な電源回路を実現することができる。

また、本実施形態の構成では、降圧用コンデンサが、絶縁型のトランス２０の二次側に配置されるので、一次側（商用電源側）に配置する場合のように、安全規格／電波規格の影響を受けず、部品選択や回路設計が容易になる。

また、降圧用コンデンサをトランス２の二次側に配置することで、電圧定格の低いコンデンサを利用でき、電源回路を低価格化できる。

また、トランス２０の一次側（商用電源側）に、回路素子を配置しないため、一次側のスペースを小型化することができる。

また、絶縁型トランスを用いているため、全波整流回路から発生するノイズが、一次側に漏洩しない。

次に、第２の実施形態に係る電源回路について、図を参照して説明する。図３は、本発明の第２の実施形態に係る電源回路の回路図である。本実施形態の電源回路１０Ａは、第１の実施形態に示した電源回路１０に対して、中間タップを追加した構成からなる。したがって、第１の実施形態と異なる箇所のみを具体的に説明する。

電源回路１０Ａの二次コイル２２には、中間タップ２２３が接続されている。

第１出力端子Ｐｏ１１，Ｐｏ１２の間には、コンデンサ４１１とコンデンサ４１２との直列回路が接続されている。このコンデンサ４１１，４１２の直列回路が、本発明の第１平滑コンデンサに相当する。

第２出力端子Ｐｏ２１，Ｐｏ２２の間には、コンデンサ４２１とコンデンサ４２２との直列回路が接続されている。このコンデンサ４２１，４２２の直列回路が、本発明の第２の平滑コンデンサに相当する。

中間タップ２２３は、コンデンサ４１１，４１２の接続点、および、コンデンサ４２１，４２２の接続点に接続されている。

このような構成とすることで、正負ブリッジ整流回路を実現することができる。そして、このような構成であっても、コンデンサ５１１，５１２で電圧降下を実現でき、上述の第１の実施形態と同様の作用効果を得ることができる。

次に、第３の実施形態に係る電源回路について、図を参照して説明する。図４は、本発明の第２の実施形態に係る電源回路の回路図である。本実施形態の電源回路１０Ｂは、第２の実施形態に示した電源回路１０Ａに対して、電圧降下を実現する回路を更に一つ追加したものである。したがって、異なる箇所のみを具体的に説明する。

二次コイル２２の第１端２２１と、二次コイル２２の第２端２２２とには、第２全波整流回路３３が接続されている。すなわち、第１全波整流回路３１と第２全波整流回路３２，３３は、二次コイル２２に対して並列に接続されている。

第２全波整流回路３３は、ダイオードＤ３１，Ｄ３２，Ｄ３３，Ｄ３４のブリッジ回路からなる。ダイオードＤ３１のアノードは、ダイオードＤ３４のカソードに接続されている。ダイオードＤ３１のアノードとダイオードＤ３４のカソードとの接続点は、第２全波整流回路３３の第１入力端であり、二次コイル３２の第１端２２１に接続されている。二次コイル２２の第１端２２１と第３全波整流回路３３の第１入力端との間には、降圧用コンデンサ５３１が接続されている。

ダイオードＤ３２のアノードは、ダイオードＤ３３のカソードに接続されている。ダイオードＤ３２のアノードとダイオードＤ３３のカソードとの接続点は、第２全波整流回路３２３第２入力端であり、二次コイル２２の第２端２２２に接続されている。二次コイル２２の第２端２２２と第２全波整流回路３３の第２入力端との間には、降圧用コンデンサ５３２が接続されている。降圧用コンデンサ５３１，５３２には、同じキャパシタンスで、同じ電気特性を有するものを用いる。

ダイオードＤ３１のカソードは、ダイオードＤ３２のカソードに接続されている。ダイオードＤ３１のカソードとダイオードＤ３２のカソードとの接続点は、第２全波整流回路３３の第１出力端となる。

ダイオードＤ３３のアノードは、ダイオードＤ３４のアノードに接続されている。ダイオードＤ３３のアノードとダイオードＤ３４のアノードとの接続点は、第２全波整流回路３３の第２出力端となる。

第２全波整流回路３３の第１出力端と第２出力端との間に接続されている。コンデンサ４３１，４３２の直列回路が接続されている。このコンデンサ４３１，４３２の直列回路が本発明の第２平滑コンデンサに相当する。コンデンサ４３１の第１出力端側（コンデンサ４３２に接続する側と反対側）は、電源回路１０Ｂの第２出力端子Ｐｏ３１となる。コンデンサ４３２の第２出力端側（コンデンサ４３１に接続する側と反対側）は、電源回路１０Ｂの第２出力端子Ｐｏ３２となる。

第２出力端子Ｐｏ３１，Ｐｏ３２の間には、負荷ＲＬ３が接続される。

二次コイル２２の中間タップ２２３は、コンデンサ４３１，４３２の接続点にも接続されている。

このような構成として、降圧用コンデンサ５１１，５１２のキャパシタンスと、降圧用コンデンサ５３１，５３２のキャパシタンスとを異ならせれば、異なる三種類の直流電圧を出力することができる。また、降圧用コンデンサ５１１，５１２のキャパシタンスと、降圧用コンデンサ５３１，５３２のキャパシタンスとを同じにすれば、第１出力電圧とは異なり、互いに同じ電圧電流で、第２出力端子Ｐｏ２１，Ｐｏ２２および第２出力端子Ｐｏ３１，Ｐｏ３２から電力を供給することができる。

なお、本実施形態では、電圧降下を行う二次側の回路を二つ備える例を示したが、三つ以上であってもよい。また、本実施形態の構成を、第１の実施形態に示した中間タップを備えない構成に適用してもよい。

次に、本発明の応用例に係るアンプ回路について、図を参照して説明する。図５は本発明の応用例に係るアンプ回路の概略回路図である。

アンプ回路１は、電源回路１０、プリアンプ２、およびパワーアンプ３を備える。

プリアンプ２の入力端子は、音響信号入力端子Ｓｉｎに接続されている。プリアンプ２の出力端子は、パワーアンプ３の入力端子に接続されている。パワーアンプ３の出力端子は、音響信号出力端子Ｓｏｕｔに接続されている。

電源回路１０は、上述の第１の実施形態に示した回路構成からなる。電源回路１０の入力端子Ｐｉ１，Ｐｉ２には、交流電源１００が接続されている。電源回路１０の第１出力端子Ｐｏ１１，Ｐｏ１２は、パワーアンプ３の電源端子に接続されている。電源回路１０の第２出力端子Ｐｏ２１，Ｐｏ２２は、プリアンプ２の電源端子に接続されている。

電源回路１０は、交流電源１００からの交流電圧を、降圧変換および交流直流変換（ＡＣ−ＤＣ変換）して、直流の第１出力電圧Ｖｏｕｔ１および第２出力電圧Ｖｏｕｔ２を出力する。この際、上述のように、電源回路１０内の降圧用コンデンサ５１１，５１２によって、第２出力電圧Ｖｏｕｔ２は、第１出力電圧Ｖｏｕｔ１よりも低電圧となる。

第２出力電圧Ｖｏｕｔ２は、プリアンプ２に供給される。プリアンプ２は、第２出力電圧Ｖｏｕｔ２で駆動し、音響信号入力端子Ｓｉｎから入力された音響信号を増幅して、パワーアンプ３へ出力する。

第１出力電圧Ｖｏｕｔ１は、パワーアンプ３に供給される。パワーアンプ３は、第１出力電圧Ｖｏｕｔ１で駆動し、プリアンプ２から出力された音響信号を、さらに増幅して、音響信号出力端子Ｓｏｕｔへ出力する。

このような構成とすることで、電源回路を小型化できることから、アンプ回路も小型化することができる。

ここで、プリアンプは、パワーアンプの入力側に配置されており、音響信号のレベルの微少な調整や音質調整のために利用させる。したがって、プリアンプは、供給電圧が低くてもよく、且つ、負荷変動が少ない。このような場合、電源回路１０の降圧用コンデンサに流れる電流は安定し、降圧用コンデンサで降圧させる電圧も安定する。

したがって、降圧用コンデンサによって降圧した第２出力電圧Ｖｏｕｔ２を用いてプリアンプを駆動しても、アンプ全体の特性に悪影響を与えない。すなわち、上述のように小型化を実現しながら、所望の増幅特性からなるアンプ回路を実現することができる。

なお、本実施形態では、音響信号を増幅するアンプ回路を例に示したが、プリアンプとパワーアンプを備える他の機器にも適用することができる。

また、上述の説明では、全波整流回路を例に示したが、半波整流回路を用いることもできる。

１：アンプ回路、
２：プリアンプ、
３：パワーアンプ、
１０，１０Ａ，１０Ｂ：電源回路、
２０：トランス、
２１：一次コイル、
２２：二次コイル、
３１：第１全波整流回路、
３２：第２全波整流回路、
４１：第１平滑コンデンサ、
４２：第２平滑コンデンサ、
４１１，４１２，４２１，４２２，４３１，４３２：コンデンサ、
５１１，５１２，５３１，５３２：降圧用コンデンサ、
１００：交流電源

Claims (3)

1. 入力端子に接続する一次コイル、および該一次コイルに結合する単一の二次コイルを備える絶縁型トランスと、
   前記二次コイルに並列に接続される第１整流回路および第２整流回路と、
   前記第１整流回路の出力端に接続される第１平滑コンデンサと、
   該第１平滑コンデンサの両端に接続される第１出力端子と、
   前記第２整流回路の出力端に接続される第２平滑コンデンサと、
   該第２平滑コンデンサの両端に接続され、前記第１出力端子に接続される第１の負荷よりも負荷変動が少ない第２の負荷に接続される第２出力端子と、
   前記二次コイルと前記第２整流回路との間に接続される降圧用コンデンサと、
   を備えた、電源回路。
2. 前記第２整流回路、前記第２平滑コンデンサ、および前記第２出力端子の組は、前記二次コイルに対して複数備えられており、
   前記複数の第２整流回路に対して、それぞれ個別に前記降圧用コンデンサが接続されている、請求項１に記載の電源回路。
3. 請求項１または請求項２に記載の電源回路と、
   前記第１出力端子から電源供給を受けるパワーアンプと、
   前記パワーアンプの前段に接続され、前記第２出力端子から電源供給を受けるプリアンプと、を備えたアンプ回路。

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