JP2013213464A - バルブタイミング調整装置 - Google Patents

Abstract

【課題】バルブタイミングの調整精度の確保。
【解決手段】制御弁６０は、スリーブ６６内のうち規定半径ｒ内の内側領域にてスプール６８の外周面６８０に開口する排出口７０５と、大気開放のドレンポート６６６と、スリーブ６６にて径方向内側に突出し、排出口７０５を挟んでポート６６６と反対側で外周面６８０に嵌合する第一環状部９１と、スリーブ６６にて径方向内側に突出し、排出口７０５側とポート６６６側を連通する連通通路９２２を、スリーブ６６内のポート６６６側では、規定半径ｒ外の外側領域に開口させる第二環状部９２と、スリーブ６６にて径方向内側に突出し、作動油を貯留する貯留空間９５を、スリーブ６６内の第二環状部９２との間に確保すると共に、空間９５を通じて通路９２２と連通するポート６６６を、スリーブ６６内の通路９２２側では、内側領域に開口させる第三環状部９３とを有する。
【選択図】図６

Description

本発明は、内燃機関においてクランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを、供給源から供給される作動液により調整するバルブタイミング調整装置に関する。

従来、クランク軸と連動して回転するハウジング、並びにカム軸と連動して回転するベーンロータを備えたバルブタイミング調整装置が、知られている。こうした装置の一種として特許文献１には、ハウジング内においてベーンロータにより回転方向に区画された複数の作動室に対して作動液を入出させることで、ハウジングに対するベーンロータの回転位相（以下、単に「回転位相」ともいう）を進角方向又は遅角方向へ変化させるものが、開示されている。この特許文献１の開示装置では、スリーブ内に同軸上に収容されるスプールの軸方向移動に応じて、各作動室に対する作動液の入出を制御する制御弁が、用いられている。

具体的に特許文献１の開示装置の制御弁では、導入ポート、排出ポート及びドレンポートがスリーブに設けられ、また排出通路及び排出口がスプールに設けられている。ここで、回転位相を変化させる位相変化モードにおいて、導入ポートは、作動液を導入する作動室としての導入室に接続される一方、排出ポートは、作動液が排出される作動室としての排出室に接続される。それと共に、外部の大気に開放されたドレンポートと連通する排出口は、位相変化モードにおいて排出通路を通じて排出ポートと接続される。このような構成の制御弁では、作動液の導入される導入室に対して排出室からは、排出ポート、排出通路、排出口及びドレンポートを順次経由して、作動液が大気開放の外部へ排出される。その結果、ベーンロータは、導入室へ導入された作動液から圧力を受けることで、ハウジングに対して相対回転する方向に回転位相を変化させる。

特許第４６４０５１０号公報

さて、特許文献１の開示装置では、互いに連動して回転するベーンロータ及びカム軸に制御弁が一体回転可能に内蔵されているので、排出口からドレンポートへ向かう作動液には、遠心力が作用する。ここでドレンポートは、径方向内側へと突出する環状ワッシャの中心孔により形成されている。故にスリーブ内では、排出口から排出された作動液が遠心力を受けることで、環状ワッシャの中心孔よりも径方向外側の領域に当該作動液が貯留され得る。

しかし、特許文献１の開示装置では、スプールのうち排出口が開口する外周面の外径よりも、ワッシャのうちドレンポートを形成する中心孔の内径が大きく設定されている。これにより、ドレンポートよりも径方向内側の排出口周囲では、当該排出口から排出された作動液が貯留されずに大気開放のドレンポートへと排出されることで、ドレンポートからの空気の侵入が生じ易くなる。故に、供給源からの作動液の供給圧が低いとき等には、位相変化モードにおいてカム軸からベーンロータへ変動トルクが作用することで、負圧が排出室に発生して排出口に伝播すると、当該排出口に空気が吸い込まれて排出室に到達する。こうして排出室に到達した空気は、作動液に気泡状態で混入することになるので、排出室での見かけ上の弾性係数が低下して、作動液の圧力によらない回転位相変動を招いてしまう。こうした回転位相の変動は、バルブタイミングの調整精度を悪化させるので、望ましくない。

本発明は、以上説明した問題に鑑みてなされたものであって、その目的は、バルブタイミング調整装置においてバルブタイミングの調整精度を確保することにある。

本発明は、内燃機関においてクランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを、供給源から供給される作動液により調整するバルブタイミング調整装置であって、クランク軸と連動して回転するハウジング（１１）と、カム軸（２）と連動して回転し、ハウジング内において複数の作動室（２２，２３，２４，２６，２７，２８）を回転方向に区画し、各作動室に対する作動液の入出により、位相変化モードにおいてハウジングに対する回転位相が進角方向又は遅角方向へ変化するベーンロータ（１４）と、ベーンロータ及びカム軸のうち少なくとも一方に一体回転可能に内蔵され、スリーブ（６６）内に同軸上に収容されるスプール（６８）の軸方向移動に応じて、各作動室に対する作動液の入出を制御する制御弁（６０）とを、備え、制御弁は、スリーブに設けられ、作動液を導入する作動室としての導入室に位相変化モードにおいて接続される導入ポート（６６１，６６２）と、スリーブに設けられ、作動液が排出される作動室としての排出室に位相変化モードにおいて接続される排出ポート（６６２，６６１）と、スプールに設けられ、排出ポートに位相変化モードにおいて接続される排出通路（７０２）と、スプールに設けられて排出通路と連通し、スリーブ内のうち規定半径内の内側領域（Ａｉ）においてスプールの外周面（６８０）に開口する排出口（７０５）と、スリーブに設けられて外部の大気に開放されるドレンポート（６６６，２６６６）と、スリーブに設けられて径方向内側に環状に突出し、排出口を軸方向に挟んでドレンポートとは反対側においてスプールの外周面に嵌合する第一環状部（９１）と、スリーブに設けられて径方向内側に環状に突出し、軸方向の排出口側とドレンポート側とを連通する連通通路（９２２，３９９２）を、スリーブ内の当該ドレンポート側では、規定半径外の外側領域（Ａｏ）に開口させる第二環状部（９２，３０９２）と、スリーブに設けられて径方向内側に環状に突出し、作動液を貯留する貯留空間（９５）を、スリーブ内のうち軸方向の第二環状部との間に確保すると共に、貯留空間を通じて連通通路と連通するドレンポートを、スリーブ内の当該連通通路側では、内側領域に開口させる第三環状部（９３，２０９３）と、を有することを特徴とする。

本発明によると、回転位相を変化させる位相変化モードでは、複数の作動室のうち作動液の導入される導入室に対して排出室からは、排出ポート、排出通路、排出口、連通通路、貯留空間及びドレンポートを順次経由して、作動液が大気開放の外部へと排出される。このときベーンロータは、ハウジングに対する相対回転方向へ回転位相を変化させることになるので、バルブタイミングの調整精度を確保するには、当該バルブタイミングを決める回転位相を作動液の圧力に応じて精確に変化させることが、重要となる。

こうした本発明において、排出口が開口するスプールの外周面と、スリーブに設けられて径方向内側へ突出する第一環状部とは、当該外周面の排出口を軸方向に挟んでドレンポートとは反対側箇所にて互いに嵌合する。故に作動液は、排出口から排出されてドレンポートとは反対側へ向かう流動を、第一環状部により規制され得る。

さらに本発明では、スリーブに設けられて径方向内側へ突出する第二環状部は、自身の形成する連通通路により、軸方向の排出口側とドレンポート側とを連通させる。ここで、排出口と連通通路とは、それぞれ規定半径内の内側領域と同規定半径外の外側領域とに分かれて開口するので、排出口から排出されて遠心力を受ける作動液は、上述の流動規制作用も相俟って、排出口よりも径方向外側の連通通路から第二環状部のドレンポート側へと導かれ得る。

それと共に本発明では、スリーブに設けられて径方向内側へ突出する第三環状部は、軸方向の第二環状部との間に確保される貯留空間を通じて、自身の形成するドレンポートを連通通路に連通させる。ここでドレンポートと連通通路とは、それぞれの相手側では、即ち貯留空間側では内側領域と外側領域とに分かれて開口するので、ドレンポートよりも径方向外側では、連通通路からドレンポート側の貯留空間に排出されて遠心力を受ける作動液が、貯留され得る。

以上の原理により作動液が貯留空間に貯留されることで、当該貯留空間に連通する連通通路よりも径方向内側となる排出口の周囲は、作動液によって満たされることになる。故に位相変化モードでは、変動トルクの作用によって排出室に発生した負圧が排出口に伝播しても、当該排出口には、ドレンポート内の空気よりも貯留空間内の作動液が優先的に吸い込まれ得る。これによれば、排出室内の作動液に空気が気泡状態にて混入したがために、作動液の圧力によらない回転位相変動が惹起されるような事態を、抑制できるので、バルブタイミングの調整精度を確保することが可能となるのである。

また、本発明の特徴として、スプールは、スリーブ内を水平方向に沿って軸方向移動し、位相変化モードにおいて、規定半径の特定箇所に制御弁の回転により作用する遠心力は、当該特定箇所に作用する重力よりも大きい。

このような特徴によると、位相変化モードにおいてスリーブ内をスプールが水平方向に沿って軸方向移動する制御弁の回転により、貯留空間のうち規定半径の特定箇所には、重力よりも大きな遠心力が作用する。これにより規定半径外の外側領域では、連通通路から貯留空間に排出されて遠心力を受ける作動液は、重力作用に拘らずスリーブの内周面に張り付いた状態で、当該空間に貯留され得る。それと共に、重力を受ける作動液は、貯留空間のうちドレンポートより径方向外側の下方部にも、貯留され得る。これらによれば、排出口の周囲が作動液で確実に満たされて空気が排出室に到達し難くなるので、回転位相の変動抑制によるバルブタイミングの調整精度の確保効果について、信頼性が向上する。

さらに、本発明の特徴として、遠心力及び重力の各々により貯留空間に貯留される作動液の貯留量の総和は、位相変化モードにおいて排出室に許容される容積変化量以上に設定される。

このような特徴によると、位相変化モードにおいて遠心力及び重力の作用により貯留空間に貯留状態となっている作動液は、排出室の容積が瞬間的に変化して負圧が発生すると、連通通路を通じて排出口に吸い込まれて排出室に到達する。このとき、遠心力及び重力の各々による貯留量の総和は、排出室に許容される容積変化量以上であるので、排出室に到達する作動液が不足して空気が吸い込まれてしまう事態を、抑制できる。したがって、回転位相の変動抑制によるバルブタイミングの調整精度の確保効果について、信頼性が向上する。

第一実施形態によるバルブタイミング調整装置の基本構成を示す図であって、図２のI−I線断面図である。 図１のII−II線断面図である。 図１のバルブタイミング調整装置に作用する変動トルクについて説明するため特性図である。 図１のバルブタイミング調整装置の制御弁を拡大して示す断面図である。 図４とは異なる作動状態を示す断面図である。 図４の制御弁の特徴部分を拡大して示す断面図である。 図６のVII−VII線断面図である。 図６の特徴部分について説明するための模式図である。 第二実施形態による制御弁の特徴部分を拡大して示す断面図である。 第三実施形態による制御弁の特徴部分を拡大して示す断面図である。 図６の第一実施形態において図９の第二実施形態を組み合わせた変形例を示す断面図である。

以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。尚、各実施形態において対応する構成要素には同一の符号を付すことにより、重複する説明を省略する場合がある。各実施形態において構成の一部分のみを説明している場合、当該構成の他の部分については、先行して説明した他の実施形態の構成を適用することができる。また、各実施形態の説明において明示している構成の組み合わせばかりではなく、特に組み合わせに支障が生じなければ、明示していなくても複数の実施形態の構成同士を部分的に組み合せることができる。

（第一実施形態）
図１は、本発明の第一実施形態によるバルブタイミング調整装置１を車両の内燃機関に適用した例を、示している。装置１は、カム軸２が開閉する「動弁」としての吸気弁のバルブタイミングを、「作動液」としての作動油により調整する。

（基本構成）
まず、装置１の基本構成につき、説明する。図１，２に示すように装置１は、内燃機関においてクランク軸（図示しない）からカム軸２へ機関トルクを伝達する伝達経路に設置の回転機構系１０と、当該回転機構系１０に対する作動油の入出を制御する制御系４０とを、組み合わせてなる。

（回転機構系）
まず、回転機構系１０の基本構成を説明する。回転機構系１０においてハウジング１１は、シューケーシング１２の軸方向両端部にリアプレート１３及びフロントプレート１５を締結してなる。シューケーシング１２は、ハウジング本体１２０及び複数のシュー１２１，１２２，１２３を有している。各シュー１２１，１２２，１２３は、円筒状のハウジング本体１２０において回転方向に所定間隔ずつあけた箇所から、それぞれ径方向内側へ突出している。回転方向において隣り合うシュー１２１，１２２，１２３の間には、それぞれ収容室２０が形成されている。リアプレート１３は、タイミングチェーン（図示しない）を介してクランク軸と連繋するスプロケット１３４を、有している。かかるスプロケット１３４とクランク軸との連繋により内燃機関の回転中は、ハウジング１１がクランク軸から機関トルクを伝達されることで、当該クランク軸と連動して一定方向（図２の時計方向）に回転する。

ベーンロータ１４は、ハウジング１１内に同軸上に収容されており、軸方向両端部をそれぞれリアプレート１３とフロントプレート１５とに摺接させる。ベーンロータ１４は、回転軸１４０及び複数のベーン１４１，１４２，１４３を有している。本実施形態では三部材よりなる円筒状の回転軸１４０は、内燃機関において軸受６により軸支されるカム軸２に対して、同軸上に連結されている。かかるカム軸２との連結によりベーンロータ１４は、当該カム軸２と連動してハウジング１１と同一方向（図２の時計方向）に回転しつつ、ハウジング１１に対して相対回転可能となっている。

各ベーン１４１，１４２，１４３は、回転軸１４０において回転方向に所定間隔ずつあけた箇所から、それぞれ径方向外側へ突出している。図２に示すように各ベーン１４１，１４２，１４３は、それぞれ対応する収容室２０に収容されることで、複数の進角作動室２２，２３，２４及び複数の遅角作動室２６，２７，２８をハウジング１１内に区画している。具体的には、シュー１２１及びベーン１４１の間には進角作動室２２が形成され、シュー１２２及びベーン１４２の間には進角作動室２３が形成され、シュー１２３及びベーン１４３の間には進角作動室２４が形成されている。一方、シュー１２２及びベーン１４１の間には遅角作動室２６が形成され、シュー１２３及びベーン１４２の間には遅角作動室２７が形成され、シュー１２１及びベーン１４３の間には遅角作動室２８が形成されている。

以上の構成によりベーンロータ１４は、進角作動室２２，２３，２４及び遅角作動室２６，２７，２８の各々から受ける圧力に応じて、ハウジング１１に対する相対回転方向へ回転位相を変化させる。

具体的には、進角作動室２２，２３，２４への作動油の導入及び遅角作動室２６，２７，２８からの作動油の排出により、進角作動室２２，２３，２４の圧力が増大し且つ遅角作動室２６，２７，２８の圧力が低下する。その結果、ハウジング１１に対してベーンロータ１４が相対回転する進角方向へ回転位相が変化し、それに対応してバルブタイミングが進角する。一方、遅角作動室２６，２７，２８への作動油の導入及び進角作動室２２，２３，２４からの作動油の排出により、遅角作動室２６，２７，２８の圧力が増大し且つ進角作動室２２，２３，２４の圧力が低下する。その結果、ハウジング１１に対してベーンロータ１４が相対回転する遅角方向へ回転位相が変化し、それに対応してバルブタイミングが進角する。

（制御系）
次に、制御系４０の基本構成を説明する。図１，２に示すように、制御系４０において進角主通路４１は、回転軸１４０の内周部に沿って形成されている。複数の進角分岐通路４２は回転軸１４０に貫通形成され、それぞれ対応する進角作動室２２，２３，２４及び共通の進角主通路４１と連通している。遅角主通路４５は、回転軸１４０の内周部に開口する溝により形成されている。図２に示すように、複数の遅角分岐通路４６は回転軸１４０に貫通形成され、それぞれ対応する遅角作動室２６，２７，２８及び共通の遅角主通路４５と連通している。

回転軸１４０に貫通形成される供給通路５０は、図１に示す如くカム軸２及び軸受６に跨る搬送通路３を介して、「供給源」としてのポンプ４と連通している。ここでポンプ４は、内燃機関の回転に伴ってクランク軸により駆動されるメカポンプであり、ドレンパン５から吸入して吐出する作動油の圧力を、当該回転の速度（エンジン回転数）に従って上昇させる。ポンプ４から吐出の作動油が供給される供給通路５０の中途部には、リード式の逆止弁（リード弁）５２０が配置されている。逆止弁５００は、供給通路５０において作動油がポンプ４側へ逆流するのを防止する。

ドレン通路５４は、回転機構系１０及びカム軸２の外部に設けられている。ドレン通路５４は、かかる外部のドレン回収要素としてドレンパン５と共に大気に開放されることで、作動油を排出可能となっている。

図１，２に示すように制御弁６０は、駆動源６２により発生する駆動力と、コイルスプリング６４の弾性変形により当該駆動力と反対に発生する復原力とを利用して、スリーブ６６内のスプール６８を軸方向に往復移動させるスプール弁である。制御弁６０は、進角ポート６６１、遅角ポート６６２、供給ポート６６４及びドレンポート６６６を、スリーブ６６に有している。ここで、進角ポート６６１は進角主通路４１と連通し、遅角ポート６６２は遅角主通路４５と連通し、供給ポート６６４は供給通路５０と連通し、ドレンポート６６６はドレン通路５４と連通している。制御弁６０は、スプール６８の軸方向移動に応じて、これらポート６６１，６６２，６６４，６６６間の接続及び遮断を切り替える。

制御回路７０は、例えばマイクロコンピュータ等を主体に構成される電子回路であり、駆動源６２及び内燃機関の各種電装品（図示しない）と電気接続されている。制御回路７０は、内部メモリに記憶のコンピュータプログラムに従って、駆動源６２の作動と共に内燃機関の運転を制御する。

（ベーンロータのへの変動トルク作用）
次に、装置１においてカム軸２からベーンロータ１４に作用する変動トルクの詳細を、説明する。内燃機関の回転中は、カム軸２により開閉駆動される吸気弁からのスプリング反力等に起因して生じる変動トルクが、カム軸２を通じて回転機構系１０のベーンロータ１４に作用する。図３に例示するように変動トルクは、ハウジング１１に対する進角方向に作用する負トルクと、ハウジング１１に対する遅角方向に作用する正トルクとの間で交番変動する。ここで、特に本実施形態の変動トルクについては、カム軸２及び軸受６間のフリクション等に起因して、正トルクのピークトルクＴ＋が負トルクのピークトルクＴ−よりも大きくなっており、それらの平均トルクＴａｖｅが正トルク側に偏っている。

（制御弁）
次に、装置１における制御弁６０の構造の詳細を、説明する。尚、以下の説明では、水平面上における車両内の装置１の鉛直方向及び水平方向を単に、「鉛直方向」及び「水平方向」というものとする。

図１に示すように、金属製の二つのボディ６６０，６６９を組み合わせて構成されるスリーブ６６は、互いに連動して回転する連動回転要素２，１４の双方に同軸上に内蔵されている。かかる内蔵形態によりスリーブ６６は、軸方向を水平方向（同図の左右方向）に略一致させた状態で、連動回転要素２，１４と一体回転可能に配置されている。

スリーブ６６において有底円筒状の本体ボディ６６０は、カム軸２に螺着固定される雄螺子状の固定部６６７を、底部側の軸方向端部に有している。また、本体ボディ６６０は、カム軸２との間に回転軸１４０を挟持する円環鍔状のフランジ部６６８を、開口部側の軸方向端部に有している。図４，５に示すように本体ボディ６６０には、フランジ部６６８側から固定部６６７側に向かって順に、進角ポート６６１、供給ポート６６４及び遅角ポート６６２が設けられている。本実施形態において進角ポート６６１、供給ポート６６４及び遅角ポート６６２は、本体ボディ６６０の周壁部をそれぞれ個別に径方向に貫通している。

スリーブ６６において有底円筒状のカバーボディ６６９は、本体ボディ６６０よりも短い全長を軸方向に有し、本体ボディ６６０とは開口部同士を軸方向に向き合わせて配置されている。カバーボディ６６９は、本体ボディ６６０のフランジ部６６８側の軸方向端部に外嵌されることで、当該端部に同軸上に装着されている。カバーボディ６６９には、外部の大気に開放されるドレンポート６６６が、設けられている。本実施形態においてドレンポート６６６は、カバーボディ６６９の底部を軸方向に貫通する円筒孔状に、形成されている。

金属製の円筒状スプール６８は、スリーブ６６内に同軸上に収容されて本体ボディ６６０の周壁部により摺動支持されることで、水平方向に沿った軸方向移動が可能となっている。スプール６８において本体ボディ６６０の底部との間に間隔をあける軸方向端部は、当該底部との間にコイルスプリング６４を同軸上に挟持することで、コイルスプリング６４の復原力を受ける。また一方、スプール６８においてカバーボディ６６９の底部との間に間隔をあける軸方向端部は、駆動源６２の円柱状駆動軸６３（図１も参照）と同軸上に当接している。ここで駆動源６２は、本実施形態ではリニアソレノイドであり、金属製の駆動軸６３によってスプール６８を軸方向駆動する駆動力を、制御回路７０からソレノイドコイル（図示しない）への通電に従い発生する。

スプール６８には、その径方向中心部を軸方向に沿って延伸するように、排出通路７０２が設けられている。円筒孔状の排出通路７０２は、スプール６８のうちコイルスプリング６４側の軸方向端面にも、駆動軸６３側の軸方向端面にも開口しないで、閉塞されている。

さらにスプール６８には、排出通路７０２と連通する開口窓７０３，７０４が、軸方向に間隔をあけて設けられている。本実施形態において各開口窓７０３，７０４は、スプール６８を径方向に貫通する矩形孔状に、形成されている。ここで開口窓７０３は、図４に示す進角位置Ｐａへのスプール６８の移動状態で遅角ポート６６２と接続される一方、図５に示す遅角位置Ｐｒへのスプール６８の移動状態で当該接続を遮断される。これに対して、開口窓７０３よりも駆動軸６３側の開口窓７０４は、図５に示す遅角位置Ｐｒへの移動状態で進角ポート６６１と接続される一方、図４に示す進角位置Ｐａへの移動状態で当該接続を遮断される。

またさらにスプール６８には、排出通路７０２と連通する排出口７０５が、開口窓７０４よりも軸方向の駆動軸６３側に設けられている。本実施形態において排出口７０５は、排出通路７０２を径方向に挟んだ両側にて、スプール６８を同径方向に貫通している。かかる貫通形態により排出口７０５は、スプール６８の外周面６８０に開口していると共に、スプール６８の任意の移動状態でドレンポート６６６と連通可能となっている。

以上の構成下、内燃機関の回転中に進角モードを実行するために、制御回路７０が駆動源６２への通電を制御するときには、図４に示す進角位置Ｐａにスプール６８が移動する。かかる進角位置Ｐａへの移動状態では、通路４１，４２を介して進角作動室２２，２３，２４と接続される進角ポート６６１が、供給ポート６６４にも接続される。このとき供給ポート６６４は、供給通路５０を介して搬送通路３と接続されているので、ポンプ４から当該通路３へ供給される作動油は、ポート６６４，６６１間を通じて進角作動室２２，２３，２４に導入される。それと共に進角位置Ｐａへの移動状態では、通路４５，４６を介して遅角作動室２６，２７，２８と接続される遅角ポート６６２が、開口窓７０３を介して排出通路７０２にも接続される。このとき排出通路７０２は、排出口７０５を介してドレンポート６６６と連通しているので、遅角作動室２６，２７，２８の作動油は、ポート６６２，６６６間を排出要素７０２，７０５で接続してなる排出経路を通じて、ドレン回収要素５４，５に排出される。

したがって、このような進角位置Ｐａでは、進角作動室２２，２３，２４への作動油の導入且つ遅角作動室２６，２７，２８からの作動油の排出により、回転位相が進角方向に変化してバルブタイミングが進角することとなる。以上、「回転位相変化モード」に相当する進角モードでは、進角作動室２２，２３，２４が「導入室」に相当し、進角ポート６６１が「導入ポート」に相当し、遅角作動室２６，２７，２８が排出室２２〜２４／２６〜２８に相当し、遅角ポート６６２が「排出ポート」に相当する。

また一方、内燃機関の回転中に「回転位相変化モード」としての遅角モードを実行するために、制御回路７０が駆動源６２への通電を制御するときには、図５に示す遅角位置Ｐｒにスプール６８が移動する。かかる遅角位置Ｐｒへの移動状態では、通路４５，４６を介して遅角作動室２６，２７，２８と接続される遅角ポート６６２が、供給ポート６６４にも接続される。このとき供給ポート６６４は、供給通路５０を介して搬送通路３と接続されているので、ポンプ４から当該通路３へ供給される作動油は、ポート６６４，６６２を通じて遅角作動室２６，２７，２８に導入される。それと共に遅角位置Ｐｒへの移動状態では、通路４１，４２を介して進角作動室２２，２３，２４と接続される進角ポート６６１が、開口窓７０４を介して排出通路７０２にも接続される。このとき排出通路７０２は、排出口７０５を介してドレンポート６６６と連通しているので、進角作動室２２，２３，２４の作動油は、ポート６６１，６６６間を排出要素７０２，７０５で接続してなる排出経路を通じて、ドレン回収要素５４，５に排出される。

したがって、このような遅角位置Ｐｒでは、遅角作動室２６，２７，２８への作動油の導入且つ進角作動室２２，２３，２４からの作動油の排出により、回転位相が遅角方向に変化してバルブタイミングが遅角することとなる。以上、「回転位相変化モード」に相当する遅角モードでは、遅角作動室２６，２７，２８が「導入室」に相当し、遅角ポート６６２が「導入ポート」に相当し、進角作動室２２，２３，２４が排出室２２〜２４／２６〜２８に相当し、進角ポート６６１が「排出ポート」に相当する。

（貯留構造）
次に、第一実施形態の特徴部分として、図１に示すように制御弁６０が備える貯留構造９０の詳細を、説明する。尚、以下の説明では、スリーブ６６及びスプール６８の共通の軸方向及び径方向を単に、「軸方向」及び「径方向」というものとする。

図４，５に示すように貯留構造９０は、スリーブ６６に設けられる三つの環状部９１，９２，９３及び凹部９４を、有している。ここで、環状部９１，９２，９３が設けられるスリーブ６６内には、図６，７に二点鎖線で示す仮想円筒面に沿った特定の半径ｒが規定されることで、当該規定半径ｒ内の内側領域Ａｉと当該規定半径ｒ外の外側領域Ａｏとが想定されている。

図４，５に示すように第一環状部９１は、本体ボディ６６０において進角ポート６６１よりも軸方向のドレンポート６６６側となる箇所に、設けられている。第一環状部９１は、本体ボディ６６０の周壁部から突出する内フランジ形の円環状に、形成されている。第一環状部９１は、図６に示すように規定半径ｒよりも径方向内側まで突出することで、排出口７０５が開口する内側領域Ａｉに第一中心孔９１０を形成している。第一中心孔９１０は、スプール６８の外周面６８０に同軸上に摺動嵌合している。ここで、図４，５に示すように本実施形態では、排出口７０５を軸方向に挟んでドレンポート６６６とは反対側となる嵌合位置を、スプール６８の任意の移動状態で実現するように、第一中心孔９１０と外周面６８０とが嵌合している。

第二環状部９２は、第一環状部９１よりも軸方向のドレンポート６６６側に位置するカバーボディ６６９に、設けられている。第二環状部９２は、カバーボディ６６９の周壁部から突出する内フランジ形の円環状に、第一環状部９１と略平行に形成されている。第二環状部９２は、図６に示すように規定半径ｒよりも径方向内側まで突出することで、内側領域Ａｉに第二中心孔９２０を形成している。第二中心孔９２０は、スプール６８よりも小径な駆動軸６３の外周面６３０に同軸上に摺動嵌合している。ここで、図４，５に示すように本実施形態では、第二中心孔９２０と外周面６３０との嵌合界面には、第二環状部９２を軸方向に挟んでドレンポート６６６側と排出口７０５側との連通を規制するように、ゴム製Ｏリング等のシール部材９２１が介装されている。

第二環状部９２は、軸方向のドレンポート６６６側と排出口７０５側とをスプール６８の任意の移動状態で連通するように、連通通路９２２を形成している。連通通路９２２は、第二環状部９２の周方向に等間隔をあけた複数箇所（図６では二箇所）を、軸方向に貫通している。図６に示すように本実施形態の各連通通路９２２は、軸方向に実質同一の外径と、軸方向の排出口７０５側よりもドレンポート６６６側にて段階的に拡大する内径とを、有している。かかる内径により、各連通通路９２２のドレンポート６６６側の開口部９２２ａは、規定半径ｒを表す仮想円筒面に沿って外側領域Ａｏに開口している一方、各連通通路９２２の排出口７０５側の開口部９２２ｂは、規定半径ｒの両側領域Ａｉ，Ａｏに跨って開口している。ここで、排出口７０５側の開口部９２２ｂが内側領域Ａｉにも跨っていることによれば、フランジ部６６８側の軸方向端部にて本体ボディ６６０の内周面６６０ａが内側領域Ａｉに位置する場合でも、当該本体ボディ６６０内と各連通通路９２２との連通が可能となる。

図４，５に示すように第三環状部９３は、カバーボディ６６９において第二環状部９２よりも軸方向のドレンポート６６６側となる箇所に、設けられている。第三環状部９３は、カバーボディ６６９の周壁部から突出する内フランジ形の円環状に、第二環状部９２と略平行に形成されている。第三環状部９３は、図６に示すように規定半径ｒよりも径方向内側まで突出することで、内側領域Ａｉに第三中心孔９３０を形成している。第三中心孔９３０は、駆動軸６３の外周面６３０の周囲を間隔をあけて同軸上に囲むことで、当該外周面６３０との間にドレンポート６６６を確保している（図４，５，７も参照）。こうして第三中心孔９３０により確保されるドレンポート６６６において連通通路９２２側の開口部６６６ａは、規定半径ｒを表す仮想円筒面からは径方向内側に可及的に離間した中心部Ａｉ１にて、内側領域Ａｉに開口している。

図４，５に示すように凹部９４は、カバーボディ６６９において軸方向の第二環状部９２及び第三環状部９３間となる箇所に、設けられている。図６に示す外側領域Ａｏにおいて凹部９４は、各連通通路９２２のドレンポート６６６側の開口部９２２ａよりも、径方向外側に凹んでいる。本実施形態の凹部９４は、第二環状部９２及び第三環状部９３間の全域に亘る軸方向長さを有し、それら環状部９２，９３が沿う周方向の全域に亘って円環溝状に延伸している。

以上の如き構成の貯留構造９０は、図４〜８に示すように、凹部９４によって径方向外側から囲まれる円環状の貯留空間９５を、軸方向の第二環状部９２及び第三環状部９３の間に確保している。これにより、スプール６８の任意の移動状態で排出口７０５と連通する連通通路９２２は、貯留空間９５を通じてドレンポート６６６と連通することになるので、排出口７０５側からドレンポート６６６側へ向かう作動油が当該空間９５に貯留されることになる。

ここで、排出口７０５からドレンポート６６６へ作動油が排出されることになる各モード時に、制御弁６０の回転により貯留空間９５内の作動油には、図８に示す如く遠心力Ｆｃが作用する。また、スプール６８が水平方向に沿って軸方向移動するスリーブ６６内のうち、貯留空間９５内の作動油には、図８に示す如き重力Ｆｇが作用する。これら遠心力Ｆｃ及び重力Ｆｇの作用する貯留構造９０では、規定半径ｒを表した仮想円筒面（図８の二点鎖線）上に位置する特定箇所にて遠心力Ｆｃが重力Ｆｇよりも大きくなるように、当該規定半径ｒが予設定されている。かかる予設定において特に本実施形態では、各モード時に想定されるカム軸２の最低回転速度Ｎにて制御弁６０が回転するときの遠心力Ｆｃを考慮して、下記の数式１を満たす規定半径ｒが採用される。

規定半径ｒの特定箇所にて遠心力Ｆｃが重力Ｆｇよりも大きくなることで、図６，７に示すように貯留空間９５内では、外側領域Ａｏ（図７では、右上がりの破線ハッチング部分）と、内側領域Ａｉのうちドレンポート６６６の径方向外側となる下方部Ａｉ２（図７では、左上がりの破線ハッチング部分）とに、作動油が貯留されることになる。そこで、外側領域Ａｏ及び下方部Ａｉ２に貯留される作動油貯留量の総和Σについて本実施形態では、作動室２２，２３，２４，２６，２７，２８のうち各モード時に作動油の排出側となる作動室（以下、排出室２２〜２４／２６〜２８という）に許容される容積変化量以上に、予設定されている。かかる予設定において特に本実施形態では、各モード時における全排出室２２〜２４／２６〜２８に関して、それら各排出室２２〜２４／２６〜２８への空気の吸い込みによっても回転位相の変動量を抑制可能な容積変化量の総和を、許容される容積変化量として考慮する。

（作用効果）
以上説明した第一実施形態の作用効果を、以下に説明する。

第一実施形態の各モードにおいて排出室２２〜２４／２６〜２８からは、進角ポート６６１又は遅角ポート６６２、排出通路７０２、排出口７０５、連通通路９２２、貯留空間９５及びドレンポート６６６を順次経由して、作動油が大気開放の外部へと排出される。このときベーンロータ１４は、ハウジング１１に対する相対回転方向へ回転位相を変化させることになるので、バルブタイミングの調整精度を確保するには、当該バルブタイミングを決める回転位相を作動油の圧力に応じて精確に変化させることが、重要となる。

こうした第一実施形態において、排出口７０５が開口するスプール６８の外周面６８０と、スリーブ６６に設けられて径方向内側へ突出する第一環状部９１とは、当該外周面６８０の排出口７０５を軸方向に挟んでドレンポート６６６とは反対側箇所にて互いに嵌合する。故に作動油は、排出口７０５から排出されてドレンポート６６６とは反対側へ向かう流動を、第一環状部９１により規制され得る。

さらに第一実施形態では、スリーブ６６に設けられて径方向内側へ突出する第二環状部９２は、自身の形成する連通通路９２２により、軸方向の排出口７０５側とドレンポート６６６側とを連通させる。ここで、排出口７０５と連通通路９２２とは、それぞれ規定半径ｒ内の内側領域Ａｉと同規定半径ｒ外の外側領域Ａｏとに分かれて開口する。故に、排出口７０５から排出されて遠心力Ｆｃを受ける作動油は、上述の流動規制作用も相俟って、排出口７０５よりも径方向外側の連通通路９２２から第二環状部９２のドレンポート６６６側へと導かれ得る。

それと共に第一実施形態では、スリーブ６６に設けられて径方向内側へ突出する第三環状部９３は、軸方向の第二環状部９２との間に確保される貯留空間９５を通じて、自身の形成するドレンポート６６６を連通通路９２２に連通させる。ここで、ドレンポート６６６と連通通路９２２とは、それぞれの相手側では、即ち貯留空間９５側では内側領域Ａｉと外側領域Ａｏとに分かれて開口する。故に、ドレンポート６６６よりも径方向外側では、連通通路９２２からドレンポート６６６側の貯留空間９５に排出されて遠心力Ｆｃを受ける作動油が、貯留され得る。しかも、スリーブ６６に設けられる第二環状部９２及び第三環状部９３間では、スプール６８及び駆動軸６３の軸方向移動に拘らず、貯留空間９５の容積、ひいては作動油の貯留量が安定し得る。

以上の原理により作動油が貯留空間９５に貯留されることで、当該空間９５に連通する連通通路９２２よりも径方向内側となる排出口７０５の周囲は、作動油によって満たされることになる。故に各モードでは、作動油排出側の排出室２２〜２４／２６〜２８に変動トルクの作用によって発生した負圧が排出口７０５に伝播しても、当該排出口７０５には、ドレンポート６６６内の空気よりも貯留空間９５内の作動油が優先的に吸い込まれ得る。これによれば、排出室２２〜２４／２６〜２８内の作動油に空気が気泡状態にて混入したがために、作動油の圧力によらない回転位相変動が惹起されるような事態を、抑制できるので、バルブタイミングの調整精度を確保することが可能となるのである。

さらに第一実施形態では、各モードにおいてスリーブ６６内をスプール６８が水平方向に沿って軸方向移動する制御弁６０の回転により、貯留空間９５のうち規定半径ｒの特定箇所には、重力Ｆｇよりも大きな遠心力Ｆｃが作用する。これにより規定半径ｒ外の外側領域Ａｏでは、連通通路９２２から貯留空間９５に排出されて遠心力Ｆｃを受ける作動油は、重力Ｆｇの作用に拘らずスリーブ６６の凹部９４の内周面に張り付いた状態で、当該空間９５に貯留され得る。それと共に、重力Ｆｇを受ける作動油は、貯留空間９５のうちドレンポート６６６より径方向外側となる内側領域Ａｉの下方部Ａｉ２にも、貯留され得る。これらによれば、排出口７０５の周囲が作動油で確実に満たされて空気が排出室２２〜２４／２６〜２８に到達し難くなるので、回転位相の変動抑制によるバルブタイミングの調整精度の確保効果について、信頼性が向上する。

また、第一実施形態の各モードでは、遠心力Ｆｃ及び重力Ｆｇの作用により貯留空間９５に貯留状態となっている作動油は、排出室２２〜２４／２６〜２８の容積が瞬間的に変化して負圧が発生すると、連通通路９２２を通じて排出口７０５に吸い込まれて排出室２２〜２４／２６〜２８に到達する。このとき、遠心力Ｆｃ及び重力Ｆｇの各々による貯留量の総和Σは、排出室２２〜２４／２６〜２８に許容される容積変化量以上であるので、排出室２２〜２４／２６〜２８に到達する作動油が不足して空気が吸い込まれてしまう事態を、抑制できる。したがって、回転位相の変動抑制によるバルブタイミングの調整精度の確保効果について、信頼性が向上する。

またさらに第一実施形態では、スリーブ６６に設けられて貯留空間９５を形成する凹部９４は、連通通路９２２のドレンポート６６６側の開口部９２２ａよりも径方向外側へ外側領域Ａｏにおいて凹むことで、当該開口部９２２ａから排出される作動油の貯留量を増大させ得る。これによれば、各モードにて貯留空間９５に貯留の作動油が連通通路９２２を通じて排出口７０５に吸い込まれるときに、排出室２２〜２４／２６〜２８に到達する作動油が不足して空気が吸い込まれてしまう事態を、抑制できる。したがって、回転位相の変動抑制によるバルブタイミングの調整精度の確保効果について、信頼性が向上する。

加えて第一実施形態では、第二環状部９２がドレンポート６６６を内側領域Ａｉの中心部Ａｉ１に形成することで、当該ドレンポート６６６よりも径方向外側における作動油の貯留量を増大させ得る。これによっても、各モードにて貯留空間９５に貯留の作動油が連通通路９２２を通じて排出口７０５に吸い込まれるとき、排出室２２〜２４／２６〜２８に到達する作動油が不足して空気が吸い込まれてしまう事態を、抑制できる。したがって、回転位相の変動抑制によるバルブタイミングの調整精度の確保効果について、信頼性が向上する。

また加えて、第一実施形態の駆動源６２において、同軸上に当接するスプール６８を軸方向駆動する駆動軸６３の外周面６３０は、第三環状部９３との間にはドレンポート６６６を確保する一方、第二環状部９２とは嵌合する。故に、第二環状部９２及び第三環状部９３間の貯留空間９５に貯留される作動油は、第二環状部９２の形成する連通通路９２２よりも径方向内側を通じて、第三環状部９３の形成するドレンポート６６６とは反対側へ漏出するのを、規制され得る。これによっても、各モードにて貯留空間９５に貯留の作動油が連通通路９２２を通じて排出口７０５に吸い込まれるとき、排出室２２〜２４／２６〜２８に到達する作動油が不足して空気が吸い込まれてしまう事態を、抑制できる。したがって、回転位相の変動抑制によるバルブタイミングの調整精度の確保効果について、信頼性が向上する。

さらに加えて第一実施形態では、第一環状部９１をポート６６１，６６２，６６４と共に形成する本体ボディ６６０の軸方向端部に、第二環状部９２及び第三環状部９３をポート６６６と共に形成するカバーボディ６６９を装着することで、スリーブ６６が構成される。これによれば、従来の制御弁におけるスリーブ（先述の特許文献１参照）と同様な構造の本体ボディ６６０を採用しながらも、当該本体ボディ６６０にカバーボディ６６９を組み合わせることで揃う第一〜第三環状部９１〜９３によって、上述の如き作動油の貯留機能を発揮することが可能となる。

（第二実施形態）
図９に示すように、本発明の第二実施形態は第一実施形態の変形例である。第二実施形態の貯留構造２０９０において第三環状部２０９３の第三中心孔２９３０は、駆動軸６３の外周面６３０に同軸上に摺動嵌合している。ここで、第三中心孔２９３０と外周面６３０との嵌合界面にも、シール部材９２１が介装されている。これに応じて第三環状部２０９３には、外部と貯留空間９５との間を軸方向に連通する連通孔２９３１が、内側領域Ａｉに設けられている。かかる連通孔２９３１は、本実施形態では、第三環状部２０９３の周方向に等間隔をあけた複数箇所（図９では二箇所）を軸方向に円筒孔状に貫通することで、それぞれの内側にドレンポート２６６６を確保している。こうした各連通孔２９３１によって確保されるドレンポート２６６６の連通通路９２２側の開口部２６６６ａは、規定半径ｒを表す仮想円筒面（図９の二点鎖線）からは径方向内側に離間する箇所にて、内側領域Ａｉに開口している。

このような第二実施形態によっても、ドレンポート２６６６よりも径方向外側では、各連通通路９２２からドレンポート２６６６側の貯留空間９５に排出されて遠心力Ｆｃを受ける作動油を、貯留し得る。したがって、第一実施形態に準ずる効果を発揮することが、可能である。

（第三実施形態）
図１０に示すように、本発明の第三実施形態は第一実施形態の変形例である。第三実施形態の貯留構造３０９０において第二環状部３０９２の各連通通路３９２２は、軸方向に実質同一の外径と共に、軸方向に実質同一の内径を有している。かかる内径により各連通通路３９２２では、ドレンポート６６６側の開口部３９２２ａも排出口７０５側の開口部３９２２ｂも、規定半径ｒを表す仮想円筒面（図１０の二点鎖線）に沿って外側領域Ａｏに開口している。ここで第三実施形態では、フランジ部６６８側の軸方向端部において本体ボディ３６６０の内周面３６６０ａが規定半径ｒよりも径方向外側に位置するので、当該本体ボディ３６６０内と各連通通路３９２２との連通が可能となっている。

このような第三実施形態によっても、ドレンポート６６６よりも径方向外側では、各連通通路３９２２からドレンポート６６６側の貯留空間９５に排出されて遠心力Ｆｃを受ける作動油を、貯留し得る。したがって、第一実施形態に準ずる効果を発揮することが、可能である。

（他の実施形態）
以上、本発明の複数の実施形態について説明したが、本発明は、それらの実施形態に限定して解釈されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態及び組み合わせに適用することができる。

具体的に第一実施形態及び第三実施形態では、図１１に変形例（同図は第一実施形態の変形例）を示すように、第三中心孔９３０によって形成するドレンポート６６６と共に、連通孔２９３１によって形成する第二実施形態のドレンポート２６６６も設けてもよい。また、第一〜第三実施形態では、凹部９４を設けない構成を採用してもよい。

さらに、第一〜第三実施形態の貯留空間９５における作動油の貯留量については、排出室２２〜２４／２６〜２８に許容される容積変化量以上に設定する以外にも、例えばそれら排出室２２〜２４／２６〜２８の最大容積以上等に設定してもよい。またさらに、第一〜第三実施形態の第二環状部９２，３０９２については、駆動軸６３の外周面６３０に嵌合させないで、当該外周面６３０との間に隙間をあけさせてもよい。

加えて、第一〜第三実施形態の各環状部９１，９２，３０９２，９３，２０９３については、第一環状部９１を本体ボディ６６０に設け、且つ第二環状部９２，３０９２及び第三環状部９３，２０９３をカバーボディ６６９に設ける構成以外にも、例えば第二環状部９２，３０９２を本体ボディ６６０に設ける構成等に、変更してもよい。また加えて、第一〜第三実施形態の制御弁６０については、連動回転要素２，１４のうちいずれか一方に一体回転可能に内蔵させてもよい。

そして、本発明は、「動弁」としての吸気弁のバルブタイミングを調整する装置以外にも、「動弁」としての排気弁のバルブタイミングを調整する装置や、それら吸気弁及び排気弁の双方のバルブタイミングを調整する装置に適用できるのである。

１ バルブタイミング調整装置、２ カム軸、４ ポンプ、１１ ハウジング、１４ ベーンロータ、２２，２３，２４ 進角作動室、２６，２７，２８ 遅角作動室、６０ 制御弁、６２ 駆動源、６３ 駆動軸、６６ スリーブ、６８ スプール、９０，２０９０，３０９０ 貯留構造、９１ 第一環状部、９２，３０９２ 第二環状部、９３，２０９３ 第三環状部、９４ 凹部、９５ 貯留空間、６３０，６８０ 外周面、６６０，３６６０ 本体ボディ、６６１ 進角ポート、６６２ 遅角ポート、６６６，２６６６ ドレンポート、６６６ａ，９２２ａ，９２２ｂ，２６６６ａ，３９２２ａ，３９２２ｂ 開口部、６６９ カバーボディ、７０２ 排出通路、７０５ 排出口、９２１ シール部材、９２２，３９２２ 連通通路、２９３１ 連通孔、Ａｉ 内側領域、Ａｉ１ 中心部、Ａｏ 外側領域、Ｆｃ 遠心力、Ｆｇ 重力、ｒ 規定半径

Claims (7)

1. 内燃機関において前記クランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを、供給源から供給される作動液により調整するバルブタイミング調整装置であって、
   前記クランク軸と連動して回転するハウジング（１１）と、
   前記カム軸（２）と連動して回転し、前記ハウジング内において複数の作動室（２２，２３，２４，２６，２７，２８）を回転方向に区画し、各前記作動室に対する作動液の入出により、位相変化モードにおいて前記ハウジングに対する回転位相が進角方向又は遅角方向へ変化するベーンロータ（１４）と、
   前記ベーンロータ及び前記カム軸のうち少なくとも一方に一体回転可能に内蔵され、スリーブ（６６）内に同軸上に収容されるスプール（６８）の軸方向移動に応じて、各前記作動室に対する前記作動液の入出を制御する制御弁（６０）とを、備え、
   前記制御弁は、
   前記スリーブに設けられ、作動液を導入する前記作動室としての導入室に前記位相変化モードにおいて接続される導入ポート（６６１，６６２）と、
   前記スリーブに設けられ、作動液が排出される前記作動室としての排出室に前記位相変化モードにおいて接続される排出ポート（６６２，６６１）と、
   前記スプールに設けられ、前記排出ポートに前記位相変化モードにおいて接続される排出通路（７０２）と、
   前記スプールに設けられて前記排出通路と連通し、前記スリーブ内のうち規定半径内の内側領域（Ａｉ）において前記スプールの外周面（６８０）に開口する排出口（７０５）と、
   前記スリーブに設けられて外部の大気に開放されるドレンポート（６６６，２６６６）と、
   前記スリーブに設けられて径方向内側に環状に突出し、前記排出口を軸方向に挟んで前記ドレンポートとは反対側において前記スプールの外周面に嵌合する第一環状部（９１）と、
   前記スリーブに設けられて径方向内側に環状に突出し、軸方向の前記排出口側と前記ドレンポート側とを連通する連通通路（９２２，３９２２）を、前記スリーブ内の当該ドレンポート側では、前記規定半径外の外側領域（Ａｏ）に開口させる第二環状部（９２，３０９２）と、
   前記スリーブに設けられて径方向内側に環状に突出し、前記作動液を貯留する貯留空間（９５）を、前記スリーブ内のうち軸方向の前記第二環状部との間に確保すると共に、前記貯留空間を通じて前記連通通路と連通する前記ドレンポートを、前記スリーブ内の当該連通通路側では、前記内側領域に開口させる第三環状部（９３，２０９３）と、を有することを特徴とするバルブタイミング調整装置。
2. 前記スプールは、前記スリーブ内を水平方向に沿って軸方向移動し、
   前記位相変化モードにおいて、前記規定半径の特定箇所に前記制御弁の回転により作用する遠心力は、当該特定箇所に作用する重力よりも大きいことを特徴とする請求項１に記載のバルブタイミング調整装置。
3. 前記遠心力及び前記重力の各々により前記貯留空間に貯留される前記作動液の貯留量の総和は、前記位相変化モードにおいて前記排出室に許容される容積変化量以上に、設定されることを特徴とする請求項２に記載のバルブタイミング調整装置。
4. 前記制御弁は、
   前記スリーブに設けられ、前記外側領域において前記連通通路の前記ドレンポート側の開口部よりも径方向外側に凹んで前記貯留空間を形成する凹部（９４）を、有することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。
5. 前記第三環状部（９３）は、前記内側領域の中心部（Ａｉ１）に前記ドレンポート（６６６）を形成することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。
6. 前記制御弁は、
   前記スプールと同軸上に当接する駆動軸（６３）により、当該スプールを軸方向駆動する駆動源（６２）を、有し、
   前記第二環状部（９２，３０９２）は、前記駆動軸の外周面（６３０）に嵌合し、
   前記第三環状部（９３）は、前記駆動軸の外周面との間に前記ドレンポート（６６６）を確保することを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。
7. 前記スリーブは、
   前記第一環状部を前記導入ポート及び排出ポートと共に形成する本体ボディ（６６０，３６６０）と、
   前記本体ボディに装着され、前記第二環状部及び前記第三環状部を前記ドレンポートと共に形成するカバーボディ（６６９）と、を組み合わせて構成されることを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。

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