JP2013170112A - Acid-proof hydraulic composition, mortar composition, and mortar hardened body - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、下水処理施設、農業集落廃水施設、及び温泉排水施設などの腐食環境下にある土木・建築施設などのコンクリート構造物の建設、改修、及び補修に好適に使用することが可能な耐酸水硬性組成物に関する。 The present invention is an acid-resistant material that can be suitably used for the construction, repair, and repair of concrete structures such as civil engineering and building facilities in corrosive environments such as sewage treatment facilities, agricultural settlement wastewater facilities, and hot spring drainage facilities. It relates to a hydraulic composition.
下水処理場、汚泥処理場、下水管渠などの下水処理施設等では、廃水中に含まれる硫酸塩や有機酸が、硫酸塩還元菌によって分解されて硫化水素が発生する。その硫化水素は、下水処理施設等で用いられているコンクリート構造物の内壁表面に生息する硫黄酸化菌によって硫酸に変化する。硫酸がそのまま内壁表面に留まると、コンクリート構造物の内壁表面が硫酸酸性雰囲気に曝され続けることとなり、コンクリートの溶出すなわち腐食が発生する。 In sewage treatment facilities such as sewage treatment plants, sludge treatment plants, and sewage pipes, sulfate and organic acids contained in wastewater are decomposed by sulfate-reducing bacteria to generate hydrogen sulfide. The hydrogen sulfide is converted into sulfuric acid by sulfur-oxidizing bacteria that inhabit the inner wall surface of the concrete structure used in sewage treatment facilities. If sulfuric acid remains on the inner wall surface as it is, the inner wall surface of the concrete structure will continue to be exposed to the sulfuric acid acidic atmosphere, and concrete elution, that is, corrosion will occur.
コンクリート構造物の腐食が進むと、下水の漏洩に繋がることはもとより、施設そのものの崩壊に繋がりかねないことから、コンクリート構造物の腐食の抑制は、下水道の発達した都市における重要な課題となっている。このような状況下において、種々の腐食抑制方法が提案されている。 As the corrosion of concrete structures progresses, it may lead to the leakage of sewage as well as the collapse of the facility itself, so the suppression of corrosion of concrete structures is an important issue in cities where sewerage has developed. Yes. Under such circumstances, various corrosion control methods have been proposed.
例えば、耐酸性セメントを使用したモルタル、抗菌剤混入モルタル、超微粉スラグ混入モルタル等、構成成分によって耐腐食性を高める手法が既に知られており、そのような手法を利用した製品が市場に出ているものの、その耐酸性は十分に高いものではない。 For example, mortars using acid-resistant cement, mortars containing antibacterial agents, mortars containing ultrafine powder slag, etc. have already been known to increase the corrosion resistance with their constituents, and products using such methods have been put on the market. However, its acid resistance is not high enough.
一方、耐酸性材料で防食被覆するライニング工法は、高い効果を有するものの、施工欠陥を生じ易く、且つ耐摩耗性に弱いため、容易に孔が開いてしまう。このため、所望の防食効果を持続させることが通常困難である。また、施工期間及び技術に制約があり、費用も嵩むという欠点がある。 On the other hand, the lining method for anticorrosion coating with an acid-resistant material has a high effect, but it easily causes construction defects and is poor in wear resistance, so that a hole is easily opened. For this reason, it is usually difficult to maintain the desired anticorrosive effect. In addition, there is a drawback that the construction period and technology are limited and the cost is increased.
従来から、主成分としてアルミナセメント系材料を含む耐酸性能を有する種々の材料が提案されている。例えば、特許文献１では、アルミナセメント２０〜９０重量％及びブレーン３０００〜１５０００ｃｍ２／ｇのスラグ粉末１０〜８０重量％からなる混合物に、保水剤、遅延剤等を使用することによって、耐酸性及び硬化体表面での脆弱性を改善した水硬性組成物が提案されている。 Conventionally, various materials having acid resistance performance including an alumina cement-based material as a main component have been proposed. For example, in Patent Document 1, by using a water retention agent, a retarder and the like in a mixture composed of 20 to 90% by weight of alumina cement and 10 to 80% by weight of slag powder of 3000 to 15000 cm 2 / g of brane, A hydraulic composition having improved brittleness on the surface of a cured body has been proposed.
特許文献２では、アルミナセメントとアルミナセメントクリンカー骨材とを必須成分とする腐食環境施設用モルタル組成物が提案されている。特許文献３では、アルミナセメント、アルミナセメントクリンカー骨材および製鋼ダストを含有することで、耐酸性、接着性を改善した耐酸性セメント組成物が提案されている。特許文献４では、カルシウムアルミネート系化合物と高炉フュームとを含有することで、カルシウムアルミネート系化合物のコンバージョンの防止に効果を有し、耐酸性が向上するセメント組成物が提案されている。 Patent Document 2 proposes a mortar composition for corrosive environment facilities containing alumina cement and alumina cement clinker aggregate as essential components. Patent Document 3 proposes an acid-resistant cement composition having improved acid resistance and adhesiveness by containing alumina cement, alumina cement clinker aggregate, and steelmaking dust. In patent document 4, the cement composition which has an effect in prevention of the conversion of a calcium aluminate type compound and improves acid resistance by containing a calcium aluminate type compound and a blast furnace fume is proposed.
特許文献５では、カルシウムアルミネート系化合物と高炉水砕スラグ微粉末を含有するモルタル又はコンクリート表面に、有機−無機複合型塗膜養生剤をコーティングすることで、耐酸性とひび割れ抵抗性を併せ持ち、塗膜層の腫れや剥がれを抑制することが可能な防食性複合体が提案されている。 Patent Document 5 has both acid resistance and crack resistance by coating an organic-inorganic composite type coating curing agent on a mortar or concrete surface containing a calcium aluminate compound and ground granulated blast furnace slag, An anticorrosive composite capable of suppressing swelling and peeling of a coating layer has been proposed.
特許文献６には、アルミナセメント１００質量部に対してアルミナセメントクリンカ２０〜３３０質量部、及びホルマイト系粘土鉱物０．１〜５．０質量部を含むことで、鏝塗り作業性を改善した耐酸性モルタル組成物が提案されている。 Patent Document 6 includes 20 to 330 parts by mass of alumina cement clinker and 0.1 to 5.0 parts by mass of holmite-based clay mineral with respect to 100 parts by mass of alumina cement, thereby improving acid resistance. Sex mortar compositions have been proposed.
しかしながら、従来のセメント組成物やモルタル組成物は、耐酸性を高めたものであっても、強度発現性及び接着性が必ずしも十分でなかった。また、耐酸性を高めるほど材料コストが高くなることから、極めて高い耐酸性が要求されない施設では、必要以上に施工費が高くなる問題があった。このため、コンクリート構造物の長期耐久性向上の観点、及びコンクリート構造物のライフサイクルコスト低減の観点から、低コストで適度な耐腐食性を有するモルタル硬化体、及びそのようなモルタル硬化体を形成することが可能であるとともに、優れた強度発現性及び接着性を有する水硬性組成物及びモルタル組成物が求められている。 However, even if the conventional cement composition and mortar composition have improved acid resistance, strength development and adhesiveness are not always sufficient. Further, since the material cost increases as the acid resistance is increased, there is a problem that the construction cost becomes higher than necessary in a facility that does not require extremely high acid resistance. For this reason, from the viewpoint of improving the long-term durability of concrete structures and reducing the life cycle cost of concrete structures, low-cost mortar cured bodies having moderate corrosion resistance, and such mortar cured bodies are formed. There is a need for hydraulic compositions and mortar compositions that can be made and have excellent strength development and adhesion.
そこで、本発明は、低コストで適度な耐腐食性（特に耐酸性）及び優れた接着性を有するモルタル硬化体を形成可能で、且つ優れた強度発現性を有するモルタル組成物、及びそのようなモルタル組成物を調製することが可能な耐酸水硬性組成物を提供することを目的とする。また、本発明は、低コストで適度な耐腐食性（特に耐酸性）を有するモルタル硬化体を提供することを目的とする。 Accordingly, the present invention provides a mortar composition capable of forming a cured mortar having an appropriate corrosion resistance (particularly acid resistance) and excellent adhesiveness at low cost, and having an excellent strength development property. It aims at providing the acid-resistant hydraulic composition which can prepare a mortar composition. Another object of the present invention is to provide a cured mortar that has low cost and moderate corrosion resistance (particularly acid resistance).
上記目的を達成するために鋭意検討した結果、本発明者らは、ポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末、細骨材及びギ酸カルシウムを含み、該細骨材がアルミナセメントクリンカー骨材を含む耐酸水硬性組成物を用いることによって、低コストで耐酸性、強度発現性、及び接着性に優れたモルタル組成物及びモルタル硬化体が得られることを見出し、本発明に完成するに至った。 As a result of diligent studies to achieve the above object, the inventors of the present invention include Portland cement, blast furnace slag fine powder, fine aggregate, and calcium formate, and the fine aggregate includes an alumina cement clinker aggregate. By using the composition, it was found that a mortar composition and a mortar cured body excellent in acid resistance, strength development and adhesiveness were obtained at low cost, and the present invention was completed.
すなわち、本発明は、ポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末、細骨材及びギ酸カルシウムを含む耐酸水硬性組成物であって、高炉スラグ微粉末のブレーン比表面積は、２０００〜１００００ｃｍ２／ｇの範囲であり、細骨材は最大粒子径が１．２ｍｍ以下のアルミナセメントクリンカー骨材を含む、耐酸水硬性組成物を提供する。 That is, the present invention is an acid-hydraulic composition containing Portland cement, blast furnace slag fine powder, fine aggregate and calcium formate, and the blast furnace slag fine powder has a brain specific surface area in the range of 2000 to 10,000 cm 2 / g. The fine aggregate provides an acid-resistant hydraulic composition comprising an alumina cement clinker aggregate having a maximum particle size of 1.2 mm or less.
本発明の耐酸水硬性組成物によれば、優れた強度発現性を有するモルタル組成物を調製することができる。また、低コストで適度な耐腐食性（特に耐酸性）及び優れた接着性を有するモルタル硬化体を形成することができる。つまり、本発明の耐酸水硬性組成物と水とを配合し混練してモルタル組成物を調製し、これをコンクリート構造物の表面に施工し、硬化させて一体化することで、適度な耐腐食性及び優れた接着性を有するコンクリート構造物を得ることができる。このようなコンクリート構造物は、優れた長期耐久性を有する。 According to the acid-resistant hydraulic composition of the present invention, a mortar composition having excellent strength development can be prepared. Moreover, the mortar hardened | cured material which has moderate corrosion resistance (especially acid resistance) and the outstanding adhesiveness at low cost can be formed. In other words, the acid-resistant hydraulic composition of the present invention and water are blended and kneaded to prepare a mortar composition, which is applied to the surface of the concrete structure, cured and integrated, thereby providing appropriate corrosion resistance. And a concrete structure having excellent adhesion can be obtained. Such a concrete structure has excellent long-term durability.
本発明の耐酸水硬性組成物の好ましい態様［（１）〜（３）］を以下に示す。本発明
では、これらの態様を適宜組み合わせることがより好ましい。
Preferred embodiments [(1) to (3)] of the acid-resistant hydraulic composition of the present invention are shown below. In the present invention, it is more preferable to appropriately combine these aspects.
（１）本発明の耐酸水硬性組成物は、ポルトランドセメント１００質量部に対し、高炉スラグ微粉末１００〜５００質量部含むことが好ましい。これによって、一層優れた耐腐食性及び接着性を有するモルタル硬化体を得ることができる。また、一層優れた強度発現性を有するモルタル組成物を得ることができる。 (1) It is preferable that the acid-resistant hydraulic composition of this invention contains 100-500 mass parts of blast furnace slag fine powder with respect to 100 mass parts of Portland cement. Thereby, a mortar hardened body having further excellent corrosion resistance and adhesiveness can be obtained. Moreover, the mortar composition which has the further outstanding strength expression can be obtained.
（２）本発明の耐酸水硬性組成物は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、前記ギ酸カルシウム０．３〜１．５質量部含むことが好ましい。これによって、一層優れた耐酸性及び接着性を有するモルタル硬化体を得ることができる。また、一層優れた強度発現性を有するモルタル組成物を得ることができる。 (2) The acid-resistant hydraulic composition of the present invention preferably contains 0.3 to 1.5 parts by mass of the calcium formate with respect to 100 parts by mass of Portland cement. As a result, a mortar cured body having more excellent acid resistance and adhesiveness can be obtained. Moreover, the mortar composition which has the further outstanding strength expression can be obtained.
（３）本発明の耐酸水硬性組成物は、細骨材１００質量％中にアルミナセメントクリンカー骨材１０〜３０質量％含むことが好ましい。これによって、一層優れた耐腐食性及び接着性を有するモルタル硬化体を得ることができる。また、一層優れた強度発現性を有するモルタル組成物を得ることができる。 (3) The acid-resistant hydraulic composition of the present invention preferably contains 10 to 30% by mass of alumina cement clinker aggregate in 100% by mass of fine aggregate. Thereby, a mortar hardened body having further excellent corrosion resistance and adhesiveness can be obtained. Moreover, the mortar composition which has the further outstanding strength expression can be obtained.
本発明では、また上述の耐酸水硬性組成物と水とを含有するモルタル組成物を提供する。本発明のモルタル組成物は、上記特徴を有する耐酸水硬性組成物を含有することから、優れた強度発現性及び優れた接着性を有しており、また、適度な耐腐食性を有するモルタル硬化体を形成することができる。 The present invention also provides a mortar composition containing the above acid-resistant hydraulic composition and water. Since the mortar composition of the present invention contains an acid-hydraulic composition having the above characteristics, the mortar composition has excellent strength development and excellent adhesiveness, and has a suitable corrosion resistance. The body can be formed.
本発明のモルタル組成物は、合成樹脂エマルジョンを含むことが好ましい。これによって、一層優れた耐酸性及び接着性を有するモルタル硬化体を得ることができる。 The mortar composition of the present invention preferably contains a synthetic resin emulsion. As a result, a mortar cured body having more excellent acid resistance and adhesiveness can be obtained.
本発明では、また上述のモルタル組成物を硬化して得られるモルタル硬化体を提供する。本発明のモルタル硬化体は、上記特徴を有する耐酸水硬性組成物及びモルタル組成物を含有することから、適度な耐腐食性及び優れた接着性を有する。 The present invention also provides a mortar cured product obtained by curing the mortar composition described above. Since the mortar cured body of the present invention contains the acid-hydraulic composition and the mortar composition having the above characteristics, it has moderate corrosion resistance and excellent adhesiveness.
本発明によれば、低コストで適度な耐腐食性（特に耐酸性）及び優れた接着性を有するモルタル硬化体を形成可能で、且つ優れた強度発現性を有するモルタル組成物、及びそのようなモルタル組成物を調製することが可能な耐酸水硬性組成物を提供することができる。また、上述の耐酸水硬性組成物及びモルタル組成物を用いることによって、適度な耐腐食性（特に耐酸性）及び優れた接着性を有するモルタル硬化体を提供することができる。 According to the present invention, a mortar composition capable of forming a mortar cured body having an appropriate corrosion resistance (particularly acid resistance) and excellent adhesiveness at low cost and having excellent strength development, and such An acid-resistant hydraulic composition capable of preparing a mortar composition can be provided. Moreover, the mortar hardening body which has moderate corrosion resistance (especially acid resistance) and the outstanding adhesiveness can be provided by using the above-mentioned acid-resistant hydraulic composition and mortar composition.
本発明のモルタル硬化体は、接着性に優れていることからコンクリート構造物と一体化することで、長期耐久性の向上及びライフサイクルコストの低減などに寄与する。また、本発明のモルタル組成物は、強度発現性に優れていることから、施工期間を短縮することができる。 Since the mortar cured body of the present invention is excellent in adhesiveness, it contributes to improvement of long-term durability and reduction of life cycle cost by being integrated with a concrete structure. Moreover, since the mortar composition of this invention is excellent in intensity | strength expression, it can shorten a construction period.
以下、本発明の好適な実施形態について説明する。本実施形態の耐酸水硬性組成物は、ポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末、細骨材及びギ酸カルシウムを含み、該細骨材がアルミナセメントクリンカー骨材を含む。なお、耐酸水硬性組成物は、適度な耐酸性を有する水硬性組成物である。以下、各成分について詳細に説明する。 Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described. The acid-resistant hydraulic composition of this embodiment contains Portland cement, blast furnace slag fine powder, fine aggregate and calcium formate, and the fine aggregate contains alumina cement clinker aggregate. In addition, an acid-resistant hydraulic composition is a hydraulic composition which has moderate acid resistance. Hereinafter, each component will be described in detail.
ポルトランドセメントは、水硬性材料として一般的なものであり、いずれの市販品も使用することができる。これらのなかでも、ＪＩＳ Ｒ ５２０１：２００９「ポルトランドセメント」で規定されるポルトランドセメントを用いることが好ましい。また、強度発現性の観点から、早強ポルトランドセメント又は超早強ポルトランドセメントの使用が好ましい。 Portland cement is a common hydraulic material, and any commercially available product can be used. Among these, it is preferable to use Portland cement specified by JIS R 5201: 2009 “Portland cement”. Further, from the viewpoint of strength development, it is preferable to use early strong Portland cement or super early strong Portland cement.
本実施形態の耐酸水硬性組成物におけるポルトランドセメントの含有量は、好ましくは５〜２０質量％であり、より好ましくは９〜１６質量％である。 The content of Portland cement in the acid-resistant hydraulic composition of the present embodiment is preferably 5 to 20% by mass, more preferably 9 to 16% by mass.
高炉スラグ微粉末は、セメント混和材として一般的なものであり、いずれの市販品も使用することができる。これらのなかでも、ＪＩＳ Ａ ６２０６：１９９７「コンクリート用高炉スラグ微粉末」で規定される高炉スラグ微粉末を用いることが好ましい。高炉スラグは、潜在水硬性による硬化体強度を向上させる。上述の高炉スラグ微粉末を用いることによって、化学的反応性、特に耐酸性に優れたモルタル硬化体を形成することができる。 Blast furnace slag fine powder is a common cement admixture, and any commercially available product can be used. Among these, it is preferable to use the blast furnace slag fine powder prescribed | regulated by JIS A 6206: 1997 "Blast furnace slag fine powder for concrete." The blast furnace slag improves the strength of the cured body due to latent hydraulic properties. By using the above-mentioned blast furnace slag fine powder, a mortar cured body excellent in chemical reactivity, particularly acid resistance can be formed.
本実施形態の耐酸水硬性組成物における高炉スラグ微粉末のブレーン比表面積は、２０００〜１００００ｃｍ２／ｇの範囲であり、好ましくは３０００〜９０００ｃｍ２／ｇの範囲であり、より好ましくは４０００〜８５００ｃｍ２／ｇの範囲である。 Blaine specific surface area of the ground granulated blast furnace slag in the oxidation hydraulic composition of the present embodiment is in the range of 2000~10000cm 2 / g, preferably in the range of 3000~9000cm 2 / g, more preferably 4000~8500cm The range is 2 / g.
高炉スラグ微粉末のブレーン比表面積が上記所定の範囲であることにより、耐酸性や強度発現性を一層向上させることができる。ブレーン比表面積が所定の範囲より大きくなると、耐酸性は向上する傾向にあるものの、鏝塗り作業性が低下する傾向、クラックが発生する傾向にある。一方、ブレーン比表面積が所定の範囲より小さくなると、十分に優れた耐酸性や強度発現性が得られ難くなる傾向にある。したがって、所定のブレーン比表面積を有することによって、一層優れた特性を有するモルタル組成物及びモルタル硬化体を得ることができる。 When the Blaine specific surface area of the blast furnace slag fine powder is in the predetermined range, acid resistance and strength development can be further improved. When the Blaine specific surface area is larger than the predetermined range, the acid resistance tends to be improved, but the glazing workability tends to be lowered and cracks tend to occur. On the other hand, if the Blaine specific surface area is smaller than the predetermined range, it is difficult to obtain sufficiently excellent acid resistance and strength development. Therefore, a mortar composition and a mortar cured body having more excellent characteristics can be obtained by having a predetermined Blaine specific surface area.
高炉スラグ微粉末の含有量は、ポルトランドセメント１００質量部に対し、好ましくは１００〜５００質量部であり、より好ましくは１５０〜４５０質量部であり、さらに好ましくは２００〜４００質量部である。 The content of the blast furnace slag fine powder is preferably 100 to 500 parts by mass, more preferably 150 to 450 parts by mass, and further preferably 200 to 400 parts by mass with respect to 100 parts by mass of Portland cement.
高炉スラグ微粉末の含有量を、上記範囲に調整することにより、耐酸性及び初期強度発現性を一層向上することができる。 By adjusting the content of the blast furnace slag fine powder to the above range, the acid resistance and the initial strength development can be further improved.
本実施形態の耐酸水硬性組成物における細骨材は、細骨材全体に対し、粒子径１１８０μｍ以上の粒子の質量割合が２０質量％未満のものが好ましく、且つ粒子径７５μｍ未満の粒子の質量割合が１５質量％以下のものが好ましい。細骨材の粒子径は、ＪＩＳ Ｚ ８８０１−１：２００６に規定される呼び寸法の異なる数個の篩いを用いて測定することができる。また、本明細書において、「粒子径１１８０μｍ以上の粒子の質量割合」とは、篩目１１８０μｍの篩いを用いたときの篩上残分の粒子の質量割合のことをいう。 The fine aggregate in the acid-resistant hydraulic composition of the present embodiment preferably has a mass ratio of particles having a particle diameter of 1180 μm or more to less than 20 mass% with respect to the entire fine aggregate, and the mass of particles having a particle diameter of less than 75 μm. The ratio is preferably 15% by mass or less. The particle diameter of the fine aggregate can be measured by using several sieves having different nominal dimensions as defined in JIS Z8801-1: 2006. In the present specification, the “mass ratio of particles having a particle diameter of 1180 μm or more” refers to the mass ratio of particles on the sieve when a sieve having a sieve mesh of 1180 μm is used.
細骨材中に１１８０μｍ以上の粒子径を有する粗粒分を２０質量％以上含む場合、耐酸水硬性組成物の鏝塗り作業性が低下する傾向にある。上記粗粒分の下限値に特に制限はなく、０質量％であってもよい。優れた鏝塗り作業性を得るため、細骨材中の粗粒分は、
好ましくは０〜２０質量％であり、
より好ましくは０〜１５質量％であり、
さらに好ましくは０．５〜１０質量％であり、
特に好ましくは１〜８質量％である。
When the fine aggregate contains 20% by mass or more of coarse particles having a particle diameter of 1180 μm or more, the workability of the acid-resistant hydraulic composition tends to decrease. There is no restriction | limiting in particular in the lower limit of the said coarse grain part, and 0 mass% may be sufficient. In order to obtain excellent glazing workability, the coarse particles in the fine aggregate are
Preferably it is 0-20 mass%,
More preferably, it is 0 to 15% by mass,
More preferably, it is 0.5-10 mass%,
Especially preferably, it is 1-8 mass%.
細骨材中に７５μｍ未満の粒子径を有する微粒分を１５質量％超えて含む場合、耐酸水硬性組成物の鏝塗り作業性が低下する傾向にある。上記微粒分の下限値に特に制限はなく、０質量％であってもよい。優れた鏝塗り作業性を得るため、細骨材中の粗粒分は、
好ましくは０〜１５質量％であり、
より好ましくは１〜１３質量％であり、
さらに好ましくは３〜１０質量％であり、
特に好ましくは４〜８質量％である。
When the fine aggregate contains fine particles having a particle diameter of less than 75 μm in an amount exceeding 15% by mass, the workability of the acid-resistant hydraulic composition tends to decrease. There is no restriction | limiting in particular in the lower limit of the said fine particle, 0 mass% may be sufficient. In order to obtain excellent glazing workability, the coarse particles in the fine aggregate are
Preferably it is 0-15 mass%,
More preferably, it is 1-13 mass%,
More preferably, it is 3-10 mass%,
Especially preferably, it is 4-8 mass%.
細骨材の含有量は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、
好ましくは２００〜６００質量部であり、
より好ましくは２５０〜５５０質量部であり、
さらに好ましくは２８０〜５２０質量部であり、
特に好ましくは３００〜５００質量部である。
The content of fine aggregate is 100 parts by weight of Portland cement.
Preferably it is 200-600 parts by mass,
More preferably 250 to 550 parts by mass,
More preferably, it is 280-520 mass parts,
Especially preferably, it is 300-500 mass parts.
細骨材の含有量を上記範囲に調整することにより、鏝塗り作業性を良好にしつつ、強度を一層向上することができる。 By adjusting the content of the fine aggregates within the above range, the strength can be further improved while improving the coating efficiency.
また、細骨材はアルミナセメントクリンカー骨材を含む。細骨材は、細骨材１００質量％中に、アルミナセメントクリンカー骨材を１０〜３０質量％含むことが好ましく、１５〜２５質量％含むことがより好ましく、１９〜２３質量％含むことがさらに好ましい。 The fine aggregate includes an alumina cement clinker aggregate. The fine aggregate preferably contains 10-30% by mass of alumina cement clinker aggregate, more preferably 15-25% by mass, and more preferably 19-23% by mass in 100% by mass of the fine aggregate. preferable.
細骨材中のアルミナセメントクリンカー骨材の含有量が少なすぎる場合、適度な耐酸性が得られ難くなる場合があり、含有量が多すぎる場合、耐酸性の効果よりも材料コスト上昇の影響が大きくなる傾向、及び鏝塗り作業の作業性が低下する傾向にある。 If the content of the alumina cement clinker aggregate in the fine aggregate is too small, it may be difficult to obtain moderate acid resistance, and if the content is too large, the influence of the material cost rises more than the acid resistance effect. There is a tendency to increase, and the workability of the glazing operation tends to decrease.
アルミナセメントクリンカー骨材の最大粒子径は１．２ｍｍ以下であり、好ましくは１．０ｍｍ以下である。これによって、吹き付け作業性や鏝塗り作業性をより向上することができる。アルミナセメントクリンカー骨材の粒子径は、ＪＩＳ Ｚ ８８０１−１：２００６に規定される呼び寸法の異なる数個の篩を用いて測定することができる。 The maximum particle size of the alumina cement clinker aggregate is 1.2 mm or less, preferably 1.0 mm or less. As a result, the spraying workability and the wrinkling workability can be further improved. The particle diameter of the alumina cement clinker aggregate can be measured by using several sieves having different nominal dimensions as defined in JIS Z8801-1: 2006.
アルミナセメントクリンカー骨材を除く細骨材として、例えば、珪砂、川砂、陸砂、海砂、砕砂等の砂類から選択したものを好適に用いることができる。 As the fine aggregate excluding the alumina cement clinker aggregate, for example, one selected from sands such as quartz sand, river sand, land sand, sea sand and crushed sand can be suitably used.
ギ酸カルシウムは、凝結促進剤として一般的なものであり、いずれの市販品も使用することができる。ギ酸カルシウムの含有量は、ポルトランドセメント１００質量部に対し、好ましくは０．３〜１．５質量部であり、より好ましくは０．５〜１．３質量部であり、さらに好ましくは０．６〜１．１質量部である。 Calcium formate is common as a setting accelerator, and any commercially available product can be used. The content of calcium formate is preferably 0.3 to 1.5 parts by mass, more preferably 0.5 to 1.3 parts by mass, and still more preferably 0.6 to 100 parts by mass of Portland cement. -1.1 parts by mass.
ギ酸カルシウムの含有量を上記範囲に調整することにより、ポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末、アルミナセメントクリンカー骨材の水和を促進し、強度発現性及び耐酸性を一層向上することができる。 By adjusting the content of calcium formate to the above range, hydration of Portland cement, blast furnace slag fine powder, alumina cement clinker aggregate can be promoted, and strength development and acid resistance can be further improved.
本実施形態に係る耐酸水硬性組成物に、ポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末、アルミナセメントクリンカー骨材を含む細骨材及びギ酸カルシウムを上述の好ましい範囲で併用することによって、モルタル組成物の強度発現性を十分に向上し、耐酸性及び接着性に一層優れたモルタル硬化体を形成することができる。 Strength development of the mortar composition by using together the fine aggregate and calcium formate containing Portland cement, blast furnace slag fine powder, alumina cement clinker aggregate, and calcium formate in the acid-resistant hydraulic composition according to the present embodiment. Therefore, it is possible to form a mortar cured body having sufficiently improved acidity and further excellent acid resistance and adhesiveness.
本実施形態の耐酸水硬性組成物は、上述の必須成分に加えて、必要に応じて膨張材、粘土鉱物、流動化剤、凝結遅延剤、増粘剤、合成樹脂繊維、及び合成樹脂エマルジョン等を含んでもよい。 In addition to the above-mentioned essential components, the acid-resistant hydraulic composition of the present embodiment includes an expansion material, clay mineral, fluidizing agent, setting retarder, thickener, synthetic resin fiber, and synthetic resin emulsion as necessary. May be included.
膨張材は、本実施形態の耐酸水硬性組成物の特性を損なわない範囲で適宜添加することができる。膨張材を用いることによって、モルタル硬化体形成過程の収縮量を調整することができる。 The expansion material can be added as appropriate within a range that does not impair the characteristics of the acid-resistant hydraulic composition of the present embodiment. By using the expansion material, the amount of shrinkage in the process of forming the mortar cured body can be adjusted.
膨張材としては、生石灰を主成分とし主に水酸化カルシウムを生成する生石灰系、主にエトリンガイトを生成する生石灰−石膏系膨張材、石膏を主成分とする石膏系膨張材、カルシウムサルフォアルミネート系膨張材などを用いることができる。このうち、取り扱い易さの点から、生石灰−石膏系膨張材を好ましく用いることができる。 As the expansion material, quicklime based on quick lime and mainly calcium hydroxide, quick lime-gypsum based expansion material mainly generating ettringite, gypsum based expansion material mainly composed of gypsum, calcium sulfoaluminate A system expansion material etc. can be used. Of these, quick lime-gypsum-based expansion material can be preferably used from the viewpoint of ease of handling.
膨張材の添加量は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、好ましくは１５〜５０質量部であり、より好ましくは１７〜４０質量部であり、さらに好ましくは１９〜３５質量部である。 The addition amount of the expansion material is preferably 15 to 50 parts by mass, more preferably 17 to 40 parts by mass, and further preferably 19 to 35 parts by mass with respect to 100 parts by mass of Portland cement.
膨張材の添加量を上述の範囲に調整することにより、モルタル硬化体に好ましい膨張効果を付与することができる。 A preferable expansion effect can be imparted to the mortar cured body by adjusting the addition amount of the expansion material to the above range.
粘土鉱物は、本実施形態の耐酸水硬性組成物の特性を損なわない範囲で適宜添加することができる。粘土鉱物を用いることによって、鏝塗り作業性や吹き付け作業性を調整することができる。 The clay mineral can be appropriately added as long as the characteristics of the acid-resistant hydraulic composition of the present embodiment are not impaired. By using a clay mineral, it is possible to adjust the coating workability and spraying workability.
粘土鉱物は、例えば鏝塗り作業において、モルタル組成物と鏝との摩擦を適度に低減する作用を有する。また、吹き付け作業において、モルタル組成物とホース内壁との摩擦を適度に低減する作用を有する。粘土鉱物としては、ケイ酸塩鉱物に属するカオリナイト、モンモリロナイト、セリサイト、クロライト、タルクなどを用いることができる。このうち、モンモリロナイトに似た繊維状粘土鉱物のアタパルジャイトを好ましく用いることができる。 The clay mineral has an effect of moderately reducing friction between the mortar composition and the cocoon, for example, in the glazing operation. Moreover, it has the effect | action which moderately reduces the friction with a mortar composition and a hose inner wall in a spraying operation | work. As the clay mineral, kaolinite, montmorillonite, sericite, chlorite, talc and the like belonging to silicate minerals can be used. Of these, attapulgite, a fibrous clay mineral similar to montmorillonite, can be preferably used.
粘土鉱物の最大粒子径は２００μｍ以下であり、好ましくは１５０μｍ以下である。これによって、吹き付け作業性や鏝塗り作業性をより向上することができるので好ましい。粘土鉱物の粒子径は、ＪＩＳ Ｚ ８８０１−１：２００６に規定される呼び寸法の異なる数個の篩を用いて測定することができる。 The maximum particle size of the clay mineral is 200 μm or less, preferably 150 μm or less. This is preferable because the spraying workability and the glazing workability can be further improved. The particle diameter of the clay mineral can be measured using several sieves having different nominal dimensions as defined in JIS Z8801-1: 2006.
粘土鉱物の添加量は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、好ましくは０．５〜９質量部であり、より好ましくは１．５〜７質量部であり、さらに好ましくは２〜６質量部である。 The addition amount of the clay mineral is preferably 0.5 to 9 parts by mass, more preferably 1.5 to 7 parts by mass, and further preferably 2 to 6 parts by mass with respect to 100 parts by mass of Portland cement. is there.
粘土鉱物の添加量を上述の範囲に調整することにより、好ましい摩擦低減付与効果を得ることができる。また、鏝塗り作業性や吹き付け作業性を良好にすることができる。 By adjusting the addition amount of the clay mineral within the above range, a preferable friction reduction imparting effect can be obtained. In addition, the wiping workability and the spraying workability can be improved.
流動化剤は、本発明の特性を損なわない範囲で適宜添加することができる。耐酸水硬性組成物における流動化剤の添加量を適宜調整すれば、耐酸水硬性組成物と水とを混練して調製されるモルタル組成物のフロー値を調整することができる。 The fluidizing agent can be appropriately added as long as the characteristics of the present invention are not impaired. If the addition amount of the fluidizing agent in the acid-resistant hydraulic composition is appropriately adjusted, the flow value of the mortar composition prepared by kneading the acid-resistant hydraulic composition and water can be adjusted.
流動化剤は、減水効果、好適な流動性を併せ持つ、メラミンスルホン酸のホルムアルデヒド縮合物、カゼイン、カゼインカルシウム、ポリカルボン酸系、ポリエーテル系及びポリエーテルカルボン酸などの市販の流動化剤から選択することができる。本実施形態の耐酸水硬性組成物に含まれる流動化剤としては、特にポリエーテル系、ポリエーテルカルボン酸などの市販の流動化剤を用いることが好ましい。耐酸性を保ちつつ所定の流動性を付与する観点から、流動化剤はポリカルボン酸エステルを含むことが好ましい。 The fluidizing agent is selected from commercially available fluidizing agents such as formaldehyde condensate of melamine sulfonic acid, casein, calcium caseinate, polycarboxylic acid, polyether, and polyether carboxylic acid, which have both water reduction effect and suitable fluidity. can do. As the fluidizing agent contained in the acid-resistant hydraulic composition of the present embodiment, it is particularly preferable to use a commercially available fluidizing agent such as polyether-based or polyether carboxylic acid. From the viewpoint of imparting a predetermined fluidity while maintaining acid resistance, the fluidizing agent preferably contains a polycarboxylic acid ester.
流動化剤の添加量は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、好ましくは０．０１〜１．００質量部、より好ましくは０．１０〜０．５０質量部、さらに好ましくは０．１５〜０．４５質量部、特に好ましくは０．１８〜０．４２質量部である。 The amount of the fluidizing agent added is preferably 0.01 to 1.00 parts by mass, more preferably 0.10 to 0.50 parts by mass, and still more preferably 0.15 to 0 parts per 100 parts by mass of Portland cement. .45 parts by mass, particularly preferably 0.18 to 0.42 parts by mass.
流動化剤の添加量を上述の範囲に調整することにより、好ましい流動性を付与することができ、鏝塗り作業性や吹き付け作業性を良好にすることができる。 By adjusting the addition amount of the fluidizing agent to the above-mentioned range, preferable fluidity can be imparted, and the tanning workability and the spraying workability can be improved.
凝結遅延剤は、本発明の特性を損なわない範囲で適宜添加することができ、可使時間（鏝塗り作業又は吹き付け作業可能時間）を調整することができる。 The setting retarder can be appropriately added within a range that does not impair the characteristics of the present invention, and the pot life (the time required for glazing or spraying) can be adjusted.
凝結遅延剤としては、公知の凝結を遅延する成分を用いることができる。一例として、オキシカルボン酸類等の有機酸や、グルコース、マルトース、デキストリン等の糖類、重炭酸ナトリウムやリン酸ナトリウム等を用いることができる。 As the setting retarder, a known component that delays setting can be used. As an example, organic acids such as oxycarboxylic acids, sugars such as glucose, maltose, and dextrin, sodium bicarbonate, sodium phosphate, and the like can be used.
オキシカルボン酸類は、オキシカルボン酸及びこれらの塩を含む。オキシカルボン酸としては、例えば、クエン酸、グルコン酸、酒石酸、グリコール酸、乳酸、ヒドロアクリル酸、α−オキシ酪酸、グリセリン酸、タルトロン酸、リンゴ酸等の脂肪族オキシ酸、サリチル酸、ｍ−オキシ安息香酸、ｐ−オキシ安息香酸、没食子酸、マンデル酸及びトロパ酸等の芳香族オキシ酸を挙げることができる。 Oxycarboxylic acids include oxycarboxylic acids and their salts. Examples of oxycarboxylic acid include citric acid, gluconic acid, tartaric acid, glycolic acid, lactic acid, hydroacrylic acid, α-oxybutyric acid, glyceric acid, tartronic acid, malic acid and other aliphatic oxyacids, salicylic acid, m-oxy Mention may be made of aromatic oxyacids such as benzoic acid, p-oxybenzoic acid, gallic acid, mandelic acid and tropic acid.
オキシカルボン酸の塩としては、例えば、アルカリ金属塩（具体的にはナトリウム塩及びカリウム塩等）及びアルカリ土類金属塩（具体的にはカルシウム塩、バリウム塩及びマグネシウム塩等）を挙げることができ、ナトリウム塩がより好ましい。 Examples of the salt of oxycarboxylic acid include alkali metal salts (specifically sodium salt and potassium salt) and alkaline earth metal salts (specifically calcium salt, barium salt and magnesium salt). Sodium salts are more preferred.
凝結遅延剤の添加量は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、好ましくは０．０５〜１．００質量部であり、より好ましくは０．１０〜０．５０質量部であり、さらに好ましくは０．１５〜０．３５質量部であり、特に好ましくは０．１８〜０．３２質量部である。 The amount of setting retarder added is preferably 0.05 to 1.00 parts by mass, more preferably 0.10 to 0.50 parts by mass, and still more preferably 0 to 100 parts by mass of Portland cement. .15 to 0.35 parts by mass, particularly preferably 0.18 to 0.32 parts by mass.
凝結遅延剤の添加量を上述の範囲に調整することにより、好適な可使時間（鏝塗り作業又は吹き付け作業可能時間）を確保することができる。 By adjusting the addition amount of the setting retarder to the above-mentioned range, it is possible to ensure a suitable pot life (spraying operation or spraying operation possible time).
増粘剤は、本発明の特性を損なわない範囲で適宜添加することができ、粘性や保水性を調製することができる。 A thickener can be suitably added in the range which does not impair the characteristic of this invention, and viscosity and water retention can be adjusted.
増粘剤としては、公知のものを用いることができる。なかでも、価格や入手のし易さの点でセルロース系増粘剤を用いることが好ましい。セルロース系増粘剤としては、メチルセルロース、エチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース、ヒドロキシエチルメチルセルロース、グリオキザール付加ヒドロキシプロピルメチルセルロース、カルボキシメチルセルロース及びカルボキシルエチルセルロース等の水溶性セルロース誘導体を含む増粘剤を挙げることができ、なかでもヒドロキシエチルメチルセルロース系増粘剤が好ましい。 As a thickener, a well-known thing can be used. Among these, it is preferable to use a cellulose-based thickener from the viewpoint of price and availability. Examples of cellulose thickeners include thickeners containing water-soluble cellulose derivatives such as methylcellulose, ethylcellulose, hydroxyethylcellulose, hydroxypropylmethylcellulose, hydroxyethylmethylcellulose, glyoxal-added hydroxypropylmethylcellulose, carboxymethylcellulose, and carboxyethylcellulose. Of these, hydroxyethyl methylcellulose thickeners are preferred.
増粘剤の２０℃における２質量％水溶液の粘度は、好ましくは２０００〜１００００ｍＰａ・ｓであり、より好ましくは３０００〜９０００ｍＰａ・ｓであり、更に好ましくは４０００〜８５００ｍＰａ・ｓであり、特に好ましくは５５００〜８０００ｍＰａ・ｓである。 The viscosity of the 2% by weight aqueous solution of the thickener at 20 ° C. is preferably 2000 to 10,000 mPa · s, more preferably 3000 to 9000 mPa · s, still more preferably 4000 to 8500 mPa · s, and particularly preferably. 5500 to 8000 mPa · s.
なお、増粘剤の粘度は、増粘剤の２質量％水溶液を、Ｂ型粘度計（東機産業社製デジタル粘度計 ＤＶＬ−Ｂ形）を用い、回転速度１２ｒｐｍ、ロータＮｏ．３、２０℃の条件で測定した値である。 The viscosity of the thickener was determined by using a 2% by weight aqueous solution of the thickener using a B-type viscometer (digital viscometer DVL-B type manufactured by Toki Sangyo Co., Ltd.), rotating speed 12 rpm, rotor No. 3. It is the value measured on the conditions of 20 degreeC.
増粘剤の添加量は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、好ましくは０．０１〜０．２０質量部であり、より好ましくは０．０２〜０．１５質量部であり、さらに好ましくは０．０５〜０．１２質量部であり、特に好ましくは０．０６〜０．１１質量部である。 The addition amount of the thickener is preferably 0.01 to 0.20 parts by mass, more preferably 0.02 to 0.15 parts by mass, and still more preferably 0 to 100 parts by mass of Portland cement. 0.05 to 0.12 parts by mass, particularly preferably 0.06 to 0.11 parts by mass.
増粘剤の添加量を上述の範囲に調整することにより、好ましい粘性や保水性を得ることができ、鏝塗り作業性や吹き付け作業性を良好にすることができる。 By adjusting the addition amount of the thickener to the above-mentioned range, preferable viscosity and water retention can be obtained, and the coating workability and spraying workability can be improved.
合成樹脂繊維は、本発明の特性を損なわない範囲で適宜添加することができる。合成樹脂繊維は、鏝塗り作業性向上、及びモルタル硬化体の耐クラック性向上の作用を有する。 Synthetic resin fibers can be appropriately added as long as the characteristics of the present invention are not impaired. Synthetic resin fibers have the effect of improving the glazing workability and improving the crack resistance of the mortar cured body.
合成樹脂繊維としては、ポリエチレン、エチレン・酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、ポリプロピレンなどのポリオレフィン、ポリエステル、ポリアミド、ポリビニルアルコール、ビニロン及びポリ塩化ビニル等の合成樹脂成分からなるものを用いることができる。合成樹脂繊維は、これらの中から選択される一種を単独で又は二種以上を組み合わせて用いることができる。 As synthetic resin fiber, what consists of synthetic resin components, such as polyolefin, such as polyethylene, ethylene-vinyl acetate copolymer (EVA), a polypropylene, polyester, polyamide, polyvinyl alcohol, vinylon, and polyvinyl chloride, can be used. A synthetic resin fiber can be used individually by 1 type selected from these or in combination of 2 or more types.
合成樹脂繊維の繊維長は、耐酸水硬性組成物との混合時のハンドリング性やモルタル組成物中での分散性向上、及びモルタル硬化体の特性向上の点から、好ましくは０．５〜１５．０ｍｍであり、より好ましくは１．０〜１２．０ｍｍであり、さらに好ましくは２．０〜８．０ｍｍであり、特に好ましくは２．５〜７．０ｍｍである。 The fiber length of the synthetic resin fiber is preferably 0.5 to 15 in terms of handling properties when mixed with the acid-resistant hydraulic composition, improved dispersibility in the mortar composition, and improved characteristics of the mortar cured body. It is 0 mm, More preferably, it is 1.0-12.0 mm, More preferably, it is 2.0-8.0 mm, Most preferably, it is 2.5-7.0 mm.
合成樹脂繊維の添加量は、ポルトランドセメント１００質量部に対し、好ましくは１．００〜３．００質量部であり、より好ましくは１．２０〜２．８０質量部であり、さらに好ましくは１．５０〜２．６０質量部であり、特に好ましくは１．６０〜２．５５質量部である。 The amount of synthetic resin fiber added is preferably 1.00 to 3.00 parts by mass, more preferably 1.20 to 2.80 parts by mass, and still more preferably 1.100 parts by mass of Portland cement. It is 50-2.60 mass parts, Most preferably, it is 1.60-2.55 mass parts.
合成樹脂繊維の繊維長及び添加量を上述の範囲に調整することにより、鏝塗り作業性の向上やモルタル硬化体の耐クラック性を向上することができる。 By adjusting the fiber length and the addition amount of the synthetic resin fiber to the above-described ranges, it is possible to improve the glazing workability and the crack resistance of the mortar cured body.
合成樹脂エマルジョンは、本発明の特性を損なわない範囲で適宜添加することができる。合成樹脂エマルジョンは、コンクリートとの接着性や耐酸性を向上する作用を有する。ここで、合成樹脂エマルジョンとは、合成樹脂粒子が水又は含水溶媒に乳化分散されたものをいう。 The synthetic resin emulsion can be appropriately added as long as the characteristics of the present invention are not impaired. Synthetic resin emulsions have the effect of improving adhesion to concrete and acid resistance. Here, the synthetic resin emulsion refers to one in which synthetic resin particles are emulsified and dispersed in water or a water-containing solvent.
合成樹脂エマルジョンは、含まれる合成樹脂成分のガラス転移温度（Ｔｇ）が好ましくは−２０℃以上、より好ましくは−１５℃以上、さらに好ましくは−１０℃以上である。このような合成樹脂エマルジョンを用いると、コンクリート下地が湿潤状態であっても優れた接着性を有し、また作業性も良好となる。 In the synthetic resin emulsion, the glass transition temperature (Tg) of the synthetic resin component contained is preferably −20 ° C. or higher, more preferably −15 ° C. or higher, and further preferably −10 ° C. or higher. When such a synthetic resin emulsion is used, it has excellent adhesiveness even when the concrete base is in a wet state, and the workability is also good.
合成樹脂エマルジョンに含まれる合成樹脂成分のガラス転移温度（Ｔｇ）は、ガラス板の上にエマルジョンを適量滴下して、乾燥して乾燥塗膜を得た後、示差走査熱量計を用い下記の条件で測定することにより測定することができる。具体的には、まず、乾燥塗膜を室温から１５０℃まで１０分間で昇温する条件で加熱し、１５０℃で１０分間保持した後に、計算で得られた試料のＴｇより５０℃低い温度まで温度を下げる。温度が下がったら、再度１５０℃まで１０分間で昇温する。その過程で１回目のガラス転移温度（Ｔｇ）を測定し、次に１回目で測定したＴｇより５０℃低い温度まで下げる過程で、２回目のＴｇの測定を行い、この２回目のＴｇの測定値を合成樹脂エマルジョンのガラス転移温度とする。 The glass transition temperature (Tg) of the synthetic resin component contained in the synthetic resin emulsion is the following conditions using a differential scanning calorimeter after a suitable amount of the emulsion is dropped on a glass plate and dried to obtain a dry coating film. It can measure by measuring by. Specifically, first, the dried coating film was heated from room temperature to 150 ° C. in 10 minutes, held at 150 ° C. for 10 minutes, and then to a temperature 50 ° C. lower than the Tg of the sample obtained by calculation. Reduce the temperature. When the temperature falls, the temperature is raised again to 150 ° C. in 10 minutes. In the process, the first glass transition temperature (Tg) is measured, and then the second Tg is measured in the process of lowering the temperature to 50 ° C. lower than the Tg measured in the first, and the second Tg is measured. The value is defined as the glass transition temperature of the synthetic resin emulsion.
合成樹脂エマルジョンとしては、アクリル系エマルジョン、酢酸ビニル系エマルジョンなどの公知の建築材料用エマルジョンを用いることができる。すなわち、合成樹脂エマルジョンの合成樹脂としては、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸エステルなどの（メタ）アクリル酸誘導体、エチレン、酢酸ビニルなどのα−オレフィン化合物、スチレンなどのビニル化合物、ブタジエンなどの重合成分の重合体又は共重合体を用いることができる。 As the synthetic resin emulsion, known building material emulsions such as acrylic emulsion and vinyl acetate emulsion can be used. That is, as a synthetic resin of the synthetic resin emulsion, (meth) acrylic acid, (meth) acrylic acid derivatives such as (meth) acrylic acid esters, α-olefin compounds such as ethylene and vinyl acetate, vinyl compounds such as styrene, butadiene, etc. Polymers or copolymers of polymerization components such as can be used.
合成樹脂エマルジョンとしては、耐酸性の観点から、アクリル系エマルジョンが好ましい。アクリル系エマルジョンとしては、アクリル酸、メタクリル酸などの（メタ）アクリル；（メタ）アクリル酸エステルなどの（メタ）アクリル酸誘導体の重合体；（メタ）アクリル酸誘導体とスチレンとの重合体などが挙げられる。（メタ）アクリル酸エステルとしては、メチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、ブチル（メタ）アクリレート、及び２−エチルヘキシル（メタ）アクリレートなどが挙げられる。 The synthetic resin emulsion is preferably an acrylic emulsion from the viewpoint of acid resistance. Examples of acrylic emulsions include (meth) acrylic such as acrylic acid and methacrylic acid; polymers of (meth) acrylic acid derivatives such as (meth) acrylic acid esters; polymers of (meth) acrylic acid derivatives and styrene. Can be mentioned. Examples of (meth) acrylic acid esters include methyl (meth) acrylate, ethyl (meth) acrylate, butyl (meth) acrylate, and 2-ethylhexyl (meth) acrylate.
合成樹脂エマルジョンの添加量は、耐酸水硬性組成物の粉体部１００質量部に対し、固形分量に換算して、好ましくは１〜１０質量部であり、より好ましくは１．５〜７質量部であり、さらに好ましくは２〜６質量部特に好ましくは２．５〜５質量部である。 The addition amount of the synthetic resin emulsion is preferably 1 to 10 parts by mass, more preferably 1.5 to 7 parts by mass in terms of the solid content with respect to 100 parts by mass of the powder part of the acid-resistant hydraulic composition. More preferably, it is 2-6 parts by mass, particularly preferably 2.5-5 parts by mass.
なお、合成樹脂エマルジョンの固形分量とは、合成樹脂エマルジョン中の水分を蒸発させて残った合成樹脂エマルジョン中の固形分の質量である。合成樹脂エマルジョンから固形分を差し引いたものを合成樹脂エマルジョン中の水分とする。また、高耐酸水硬性組成物の粉体部とは、高耐酸水硬性組成物が液状の成分を含む場合に、液体成分を除いた粉体部分のことをいう。高耐酸水硬性組成物が液状の成分を含まず粉体成分のみからなる場合には、高耐酸水硬性組成物の粉体部とは、高耐酸水硬性組成物全体を意味することとなる。 The solid content of the synthetic resin emulsion is the mass of the solid content in the synthetic resin emulsion left after evaporation of the water in the synthetic resin emulsion. The water content in the synthetic resin emulsion is obtained by subtracting the solid content from the synthetic resin emulsion. The powder part of the high acid-resistant hydraulic composition means a powder part excluding the liquid component when the high acid-resistant hydraulic composition contains a liquid component. When the high acid-resistant hydraulic composition does not include a liquid component and is composed of only a powder component, the powder part of the high acid-resistant hydraulic composition means the entire high acid-resistant hydraulic composition.
合成樹脂エマルジョンの添加量を上述の範囲に調整することにより、コンクリートとの接着性や耐酸性を一層向上することができる。 By adjusting the addition amount of the synthetic resin emulsion to the above range, the adhesion to concrete and the acid resistance can be further improved.
次に、本発明のモルタル組成物の好適な実施形態を説明する。本実施形態のモルタル組成物は、上述の耐酸水硬性組成物と水とを配合して混練することにより調製することができる。ここで、水の配合量を適宜変更することにより、モルタル組成物のフロー値及び単位容積質量を調整することができる。したがって、用途に適したモルタル組成物を調製することができる。ここで、フロー値とは、ＪＩＳ Ｒ ５２０１：１９９７「セメントの物理試験方法」に記載の試験方法に準拠して測定される値であり、単位容積質量とは、ＪＩＳ Ａ １１７１：２０００「ポリマーセメントモルタルの試験方法」に記載の試験方法に準拠して測定される値（単位：ｋｇ／Ｌ）である。 Next, preferred embodiments of the mortar composition of the present invention will be described. The mortar composition of this embodiment can be prepared by blending and kneading the above acid-resistant hydraulic composition and water. Here, the flow value and unit volume mass of a mortar composition can be adjusted by changing the compounding quantity of water suitably. Therefore, a mortar composition suitable for the application can be prepared. Here, the flow value is a value measured in accordance with the test method described in JIS R 5201: 1997 “Cement physical test method”, and the unit volume mass is JIS A 1171: 2000 “polymer cement”. It is a value (unit: kg / L) measured based on the test method described in “Testing method of mortar”.
水の配合量は、耐酸水硬性組成物の粉体部１００質量部に対し、
好ましくは２〜２０質量部であり、
より好ましくは４〜１８質量部であり、
さらに好ましくは８〜１６質量部であり、
特に好ましくは９〜１３質量部である。
The blending amount of water is 100 parts by mass of the powder part of the acid-resistant hydraulic composition,
Preferably 2 to 20 parts by weight,
More preferably 4 to 18 parts by mass,
More preferably, it is 8-16 parts by mass,
Especially preferably, it is 9-13 mass parts.
モルタル組成物が合成樹脂エマルジョンを含有する場合、水の配合量は、合成樹脂エマルジョン中の水分の量を考慮する必要がある。したがって、配合する水と合成樹脂エマルジョン中の水分の合計量が、上述の好ましい水の配合量となるように調整する。 When the mortar composition contains a synthetic resin emulsion, the amount of water needs to consider the amount of water in the synthetic resin emulsion. Therefore, it adjusts so that the total amount of the water to mix | blend and the water | moisture content in a synthetic resin emulsion may turn into the preferable amount of water mentioned above.
本実施形態のモルタル組成物のフロー値は、
好ましくは１５５〜２１０ｍｍであり、
より好ましくは１６０〜２００ｍｍであり、
さらに好ましくは１６５〜１９０ｍｍであり、
特に好ましくは１７０〜１８０ｍｍである。
The flow value of the mortar composition of this embodiment is
Preferably it is 155 to 210 mm,
More preferably, it is 160-200 mm,
More preferably, it is 165 to 190 mm,
Especially preferably, it is 170-180 mm.
モルタル組成物のフロー値を上述の範囲とすることによって、鏝塗り作業性及び吹き付け作業性を良好にすることができる。 By setting the flow value of the mortar composition within the above-described range, it is possible to improve the coating workability and the spraying workability.
本実施形態のモルタル組成物の単位容積質量は、
好ましくは１．８０〜２．４０ｋｇ／Ｌ（リットル）であり、
より好ましくは２．００〜２．２０ｋｇ／Ｌであり、
さらに好ましくは２．０４〜２．１４ｋｇ／Ｌであり、
特に好ましくは２．０６〜２．１２ｋｇ／Ｌである。
The unit volume mass of the mortar composition of this embodiment is
Preferably it is 1.80 to 2.40 kg / L (liter),
More preferably, it is 2.00-2.20 kg / L,
More preferably, it is 2.04 to 2.14 kg / L,
Particularly preferred is 2.06 to 2.12 kg / L.
単位容積質量を上述の範囲とすることによって、鏝塗り作業性及び吹き付け作業性を良好にすることができる。 By setting the unit volume mass within the above-described range, it is possible to improve the wiping workability and the spraying workability.
本実施形態のモルタル組成物を硬化することによって形成されるモルタル硬化体は、適度な耐腐食性（特に耐酸性）を有する。次に、本発明のモルタル硬化体の好適な実施形態について説明する。 The mortar cured body formed by curing the mortar composition of the present embodiment has moderate corrosion resistance (particularly acid resistance). Next, a preferred embodiment of the mortar cured body of the present invention will be described.
本実施形態のモルタル硬化体は、上述のモルタル組成物を硬化して形成することができる。このようにして形成されるモルタル硬化体は、コンクリート構造物と一体化するに際し、優れた強度（圧縮強度及び接着強度）を有しており、コンクリート構造物の補修用モルタル硬化体として好適である。 The mortar cured body of the present embodiment can be formed by curing the mortar composition described above. The cured mortar body thus formed has excellent strength (compression strength and adhesive strength) when integrated with a concrete structure, and is suitable as a mortar cured body for repairing a concrete structure. .
ここで、圧縮強度は、ＪＩＳ Ｒ ５２０１：１９９７「セメントの物理試験方法」に記載の試験方法に準拠して測定される値である。また、接着強度とは、「下水道コンクリート構造物の腐食抑制技術及び防食技術マニュアル（日本下水道事業団編著、財団法人下水道業務管理センター発行、平成１９年７月）」に記載の接着強さ試験に準拠して測定される値である。 Here, the compressive strength is a value measured according to the test method described in JIS R 5201: 1997 “Physical Test Method for Cement”. In addition, the adhesive strength refers to the adhesive strength test described in the “Manual for Seismic Inhibition Technology and Corrosion Prevention Technology (edited by the Japan Sewerage Corporation, published by the Sewerage Business Administration Center, July 2007)”. It is a value measured in compliance.
上述の試験方法で測定されるモルタル硬化体の材齢３日の圧縮強度は、
好ましくは３６Ｎ／ｍｍ２以上であり、
より好ましくは３７Ｎ／ｍｍ２以上であり、
さらに好ましくは３８Ｎ／ｍｍ２以上であり、
特に好ましくは３９Ｎ／ｍｍ２以上である。
The compressive strength of the mortar hardened body measured by the above test method is 3 days old.
Preferably it is 36 N / mm 2 or more,
More preferably, it is 37 N / mm 2 or more,
More preferably, it is 38 N / mm 2 or more,
Particularly preferably, it is 39 N / mm 2 or more.
圧縮強度を上述の範囲内とすることによって、モルタル硬化体は、コンクリート構造物と一体化するに際し、優れた強度発現性を有する。 By setting the compressive strength within the above-mentioned range, the mortar cured body has excellent strength development when integrated with a concrete structure.
上述の試験方法で測定されるモルタル硬化体の材齢７日の接着強度は、
好ましくは１．３Ｎ／ｍｍ２以上であり、
より好ましくは１．５Ｎ／ｍｍ２以上であり、
さらに好ましくは１．８Ｎ／ｍｍ２以上であり、
特に好ましくは２．０Ｎ／ｍｍ２以上である。
The 7-day-old adhesive strength of the mortar cured body measured by the test method described above is
Preferably it is 1.3 N / mm 2 or more,
More preferably, it is 1.5 N / mm 2 or more,
More preferably, it is 1.8 N / mm 2 or more,
Particularly preferably, it is 2.0 N / mm 2 or more.
接着強度を上述の範囲内とすることによって、モルタル硬化体は、コンクリート構造物と一体化するに際し、優れた接着性を有する。 By setting the adhesive strength within the above-described range, the mortar cured body has excellent adhesiveness when integrated with a concrete structure.
本実施形態のモルタル硬化体は、適度な耐酸性を有しており、コンクリート構造物の腐食を長期間抑制することができる。耐酸性の指標としては、硫酸浸透深さ（ｍｍ）が挙げられる。この硫酸浸透深さは、「下水道コンクリート構造物の腐食抑制技術及び防食技術マニュアル（日本下水道事業団編著、財団法人下水道業務管理センター発行、平成１９年７月）」に記載の試験方法（硫酸浸透深さ）に準拠して測定される値であり、耐酸性を評価することができる。 The mortar cured body of the present embodiment has moderate acid resistance and can suppress corrosion of the concrete structure for a long period of time. An example of the acid resistance index is sulfuric acid penetration depth (mm). This sulfuric acid penetration depth is determined by the test method (sulfuric acid penetration) described in the “Manual for preventing corrosion and corrosion prevention of sewer concrete structures (edited by the Japan Sewerage Corporation, published by the Sewerage Business Administration Center, July 2007)”. It is a value measured according to (depth), and acid resistance can be evaluated.
ＪＳ法で測定されるモルタル硬化体の硫酸浸透深さは、
好ましくは２．９ｍｍ以下であり、
より好ましくは２．８ｍｍ以下であり、
さらに好ましくは２．７ｍｍ以下であり、
特に好ましくは２．６ｍｍ以下である。
The sulfuric acid penetration depth of the cured mortar measured by the JS method is
Preferably it is 2.9 mm or less,
More preferably, it is 2.8 mm or less,
More preferably, it is 2.7 mm or less,
Particularly preferably, it is 2.6 mm or less.
硫酸浸透深さを上述の範囲内とすれば、モルタル硬化体は、適度な耐酸性を有するため、コンクリート構造物の腐食を長期間抑制することができる。 If the sulfuric acid penetration depth is within the above-described range, the mortar cured body has moderate acid resistance, and therefore, corrosion of the concrete structure can be suppressed for a long period of time.
以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に何ら限定されるものではない。例えば、本発明の耐酸水硬性組成物、モルタル組成物及びモルタル硬化体は、その効果が大きく損なわれない程度で、上述の成分以外の成分を含んでいてもよい。 The preferred embodiment of the present invention has been described above, but the present invention is not limited to the above embodiment. For example, the acid-resistant hydraulic composition, mortar composition, and mortar cured product of the present invention may contain components other than the above-described components to the extent that the effect is not significantly impaired.
実施例及び比較例を用いて本発明の内容をさらに詳細に説明するが、本発明は以下の実施例に何ら限定されるものではない。 The contents of the present invention will be described in more detail using examples and comparative examples, but the present invention is not limited to the following examples.
（実施例１〜４、比較例１〜３）
［耐酸水硬性組成物の調製］
以下（１）〜（１１）に示す原材料を準備した。
(Examples 1-4, Comparative Examples 1-3)
[Preparation of acid-resistant hydraulic composition]
The raw materials shown in (1) to (11) below were prepared.
（１）ポルトランドセメント
・早強ポルトランドセメント（宇部三菱セメント社製、ブレーン比表面積：４５００ｃｍ２／ｇ）
（２）高炉スラグ微粉末
・Ａ（ＪＩＳ Ａ ６２０６：１９９７、ブレーン比表面積４６６０ｃｍ２／ｇ）
・Ｂ（ＪＩＳ Ａ ６２０６：１９９７、ブレーン比表面積８３２０ｃｍ２／ｇ）
（３）細骨材
・Ａ：アルミナセメントクリンカー骨材（ケルネオス社製、粒子径：１．０ｍｍ以下、アルミナ含有率：４０質量％、１１８０μｍ以上の粒子径を有する粗粒分：０質量％、７５μｍ未満の粒子径を有する微粒分：１３．１質量％）
・Ｂ：５号珪砂（１１８０μｍ以上の粒子径を有する粗粒分：１２．２質量％、７５μｍ未満の粒子径を有する微粒分：０質量％）
・Ｃ：６号珪砂（１１８０μｍ以上の粒子径を有する粗粒分：０質量％、７５μｍ未満の粒子径を有する微粒分：０．１質量％）
（４）ギ酸カルシウム
(1) Portland cement • Hayashi Portland cement (manufactured by Ube Mitsubishi Cement, Blaine specific surface area: 4500 cm 2 / g)
(2) Blast furnace slag fine powder A (JIS A 6206: 1997, Blaine specific surface area 4660 cm 2 / g)
B (JIS A 6206: 1997, Blaine specific surface area 8320 cm 2 / g)
(3) Fine aggregate A: Alumina cement clinker aggregate (manufactured by Kerneos, particle size: 1.0 mm or less, alumina content: 40 mass%, coarse fraction having a particle diameter of 1180 μm or more: 0 mass%, Fine fraction having a particle size of less than 75 μm: 13.1% by mass)
B: No. 5 silica sand (coarse fraction having a particle diameter of 1180 μm or more: 12.2 mass%, fine fraction having a particle diameter of less than 75 μm: 0 mass%)
C: No. 6 silica sand (coarse fraction having a particle diameter of 1180 μm or more: 0 mass%, fine fraction having a particle diameter of less than 75 μm: 0.1 mass%)
(4) Calcium formate
（５）膨張材
・生石灰−石膏系膨張材（太平洋マテリアル社製）
（６）粘土鉱物
・アタパルジャイト（ユニオン化成社製、最大粒子径：１５０μｍ）
（７）流動化剤
・ポリカルボン酸エステル系流動化剤（ＢＡＳＦ社製）
（８）凝結遅延剤
・グルコン酸ナトリウム（富田製薬社製）
（９）増粘剤
・ヒドロキシエチルメチルセルロース系増粘剤（信越化学工業社製、粘度７６００ｍPａ・ｓ）
（１０）合成樹脂繊維
・ビニロン繊維（繊維長：６ｍｍ）
(5) Expansion material ・ Quicklime-gypsum expansion material (manufactured by Taiheiyo Materials Co., Ltd.)
(6) Clay mineral ・ Attapulgite (Union Kasei Co., Ltd., maximum particle size: 150 μm)
(7) Fluidizer-Polycarboxylic acid ester fluidizer (BASF)
(8) Setting retarder-Sodium gluconate (manufactured by Tomita Pharmaceutical)
(9) Thickener ・ Hydroxyethylmethylcellulose-based thickener (manufactured by Shin-Etsu Chemical Co., Ltd., viscosity 7600 mPa · s)
(10) Synthetic resin fiber • Vinylon fiber (fiber length: 6 mm)
（１１）合成樹脂エマルジョン
・アクリル系共重合樹脂エマルジョン（固形分の含有量：５０質量％、ガラス転移温度（Ｔｇ）：−８℃）
(11) Synthetic resin emulsion-Acrylic copolymer resin emulsion (solid content: 50 mass%, glass transition temperature (Tg): -8 ° C)
上述のポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末、細骨材、ギ酸カルシウム、膨張材、粘土鉱物、流動化剤、凝結遅延剤、及び合成樹脂繊維を表１に示す割合で配合し、各実施例及び各比較例の高耐酸水硬性組成物を調製した。 The above-mentioned Portland cement, blast furnace slag fine powder, fine aggregate, calcium formate, expansion material, clay mineral, fluidizing agent, setting retarder, and synthetic resin fiber are blended in the proportions shown in Table 1, and each example and each A comparatively high acid-resistant hydraulic composition was prepared.
［モルタル組成物の調製］
表１に示す配合割合で配合した耐酸水硬性組成物１００質量部に対し、水及び合成樹脂エマルジョンを表２に示す割合で配合して混練し、モルタル組成物を調製した。混練は、温度２０℃、相対湿度６５％の条件下で、ホバートミキサーを用いて低速で３分間混練した。このようにして得られたモルタル組成物の物性を以下の方法で評価した。
[Preparation of mortar composition]
With respect to 100 parts by mass of the acid-resistant hydraulic composition blended at the blending ratio shown in Table 1, water and a synthetic resin emulsion were blended at the ratio shown in Table 2 and kneaded to prepare a mortar composition. The kneading was performed at a low speed for 3 minutes using a Hobart mixer under the conditions of a temperature of 20 ° C. and a relative humidity of 65%. The physical properties of the mortar composition thus obtained were evaluated by the following methods.
［物性の評価方法］
（１）フロー値の測定方法
ＪＩＳ Ｒ ５２０１：１９９７「セメントの物理試験方法」に記載の試験方法に準拠してフロー値を測定した。測定結果を表２に示す。
（２）単位容積質量の測定方法
ＪＩＳ Ａ １１７１：２０００「ポリマーセメントモルタルの試験方法」に記載の試験方法に準拠して単位容積質量を測定した。測定結果を表２に示す。
（３）圧縮強度の測定方法
ＪＩＳ Ｒ ５２０１：１９９７「セメントの物理試験方法」に記載の試験方法に準拠して材齢３日、７日、２８日の圧縮強度を測定した。測定結果を表２に示す。
（４）接着強度の測定方法
「下水道コンクリート構造物の腐食抑制技術及び防食技術マニュアル（日本下水道事業団編著、財団法人下水道業務管理センター発行、平成１９年７月）」に記載の試験方法（接着強さ試験）に準拠して材齢７日、２８日の接着強度を測定した。測定結果を表２に示す。
[Method for evaluating physical properties]
(1) Measurement method of flow value The flow value was measured according to the test method described in JIS R 5201: 1997 "Physical test method of cement". The measurement results are shown in Table 2.
(2) Measurement method of unit volume mass Unit volume mass was measured based on the test method described in JIS A 1171: 2000 “Test method of polymer cement mortar”. The measurement results are shown in Table 2.
(3) Measuring method of compressive strength Based on the testing method described in JIS R 5201: 1997 “Physical testing method of cement”, compressive strength was measured at 3 days, 7 days and 28 days of age. The measurement results are shown in Table 2.
(4) Bond strength measurement method Test method (adhesion) described in the "Serial Suppression and Corrosion Prevention Technology Manual for Sewerage Concrete Structures" (edited by the Japan Sewerage Corporation, issued by the Sewerage Business Administration Center, July 2007) Based on the strength test), the adhesive strength was measured at 7 days and 28 days of age. The measurement results are shown in Table 2.
（５）硫酸浸透深さの測定方法
「下水道コンクリート構造物の腐食抑制技術及び防食技術マニュアル（日本下水道事業団編著、財団法人下水道業務管理センター発行、平成１９年７月）」に記載の試験方法（硫酸浸透深さ）に準拠して測定した。具体的には、まず、測定用試験体を以下の手順で作製した。なお、硫酸浸透深さ測定用試験体は以下の各方法につき３個ずつ作製した。
(5) Method of measuring sulfuric acid penetration depth Test method as described in "Corrosion Inhibition Technology and Corrosion Prevention Technology Manual for Sewerage Concrete Structures (edited by the Japan Sewerage Corporation, published by the Sewerage Operations Management Center, July 2007)" Measured according to (sulfuric acid penetration depth). Specifically, first, a test specimen for measurement was produced by the following procedure. Three test pieces for measuring the sulfuric acid penetration depth were prepared for each of the following methods.
・ＪＳ法
試験体の作製方法は、ＪＩＳ Ａ １１３２：２００６に準拠し、直径７．５ｃｍ、高さ１５ｃｍの円柱型枠にモルタル組成物を成形し、１日後に脱型してモルタル硬化体を得た。材齢２８日まで２０±２℃の水道水中で水中養生して試験体を作製した。この試験体を５質量％硫酸水溶液（試験液）に２８日間浸漬した。この間、試験液は、７日毎に全量を取り替えた。浸漬終了後、試験液から取り出した試験体を、蛇口を完全開放した水道水の水圧で全面を均等に１分間洗浄し、その後、表面の水分を拭き取り、硫酸浸透深さ測定用試験体を得た。なお、試験液の基準量は、１試験体あたり０．００４４ｍ３（４．４Ｌ）とした。
-JS method The method for preparing the test body is based on JIS A 1132: 2006. The mortar composition is molded into a cylindrical mold having a diameter of 7.5 cm and a height of 15 cm, and then demolded one day later to obtain a cured mortar body. Obtained. A specimen was prepared by curing in tap water at 20 ± 2 ° C. until the age of 28 days. This test body was immersed in a 5% by mass sulfuric acid aqueous solution (test solution) for 28 days. During this time, the entire amount of the test solution was changed every 7 days. After completion of immersion, the test specimen taken out from the test solution is uniformly washed with tap water with the tap fully opened for 1 minute, and then the surface moisture is wiped off to obtain a test specimen for measuring the sulfuric acid penetration depth. It was. The reference amount of the test solution was 0.0044 m 3 (4.4 L) per test specimen.
上述の方法で作製した硫酸浸透深さ測定用試験体を、ダイヤモンドカッター等で円柱の高さが半分になるように切断して、切断面にフェノールフタレイン１質量％溶液を噴霧し、試験体の赤く発色した部分の直径方向の長さをノギスで５箇所測定した。この測定値の平均値から試験体の幅の初期値（７５ｍｍ）を差し引き、その値の１／２を硫酸浸漬深さ（ｍｍ）とした。各方法について、３つの測定用試験体の硫酸浸漬深さ（ｍｍ）の平均値を求めた。測定結果（平均値）を表２に示す。 The test specimen for measuring the depth of penetration of sulfuric acid produced by the above method is cut with a diamond cutter or the like so that the height of the cylinder is halved, and a 1% by mass solution of phenolphthalein is sprayed on the cut surface. The length in the diameter direction of the red colored portion was measured with calipers at five locations. The initial value (75 mm) of the width of the test specimen was subtracted from the average value of the measured values, and 1/2 of the value was defined as the sulfuric acid immersion depth (mm). About each method, the average value of the sulfuric acid immersion depth (mm) of three test bodies for a measurement was calculated | required. The measurement results (average values) are shown in Table 2.
表２に示すとおり、実施例１〜４のモルタル組成物のフロー値は１７０〜１８０ｍｍの範囲内であった。この結果から、実施例１〜４のモルタル組成物は、良好な鏝塗り作業性及び吹き付け作業性を有することが確認された。 As shown in Table 2, the flow values of the mortar compositions of Examples 1 to 4 were in the range of 170 to 180 mm. From this result, it was confirmed that the mortar compositions of Examples 1 to 4 have good glazing workability and spraying workability.
実施例１〜４のモルタル組成物の単位容積質量は２．０６〜２．１２ｋｇ／Ｌの範囲内であった。この結果から、実施例１〜４の耐酸水硬性組成物が良好な鏝塗り作業性及び吹き付け作業性を有することが確認された。 The unit volume mass of the mortar compositions of Examples 1 to 4 was in the range of 2.06 to 2.12 kg / L. From this result, it was confirmed that the acid-resistant hydraulic compositions of Examples 1 to 4 have good glazing workability and spraying workability.
実施例１〜３のモルタル硬化体の接着強度は、材齢７日で１．５〜２．２Ｎ／ｍｍ２であり、優れた強度発現性を有することが確認された。 The adhesive strengths of the mortar cured bodies of Examples 1 to 3 were 1.5 to 2.2 N / mm 2 at the age of 7 days, and it was confirmed that they had excellent strength development.
アルミナセメントクリンカー骨材、且つギ酸ナトリウムを含有する実施例１〜３のモルタル硬化体は、比較例１〜３のモルタル硬化体と比較して、材齢３日の圧縮強度において優れた強度発現性を示した。そして、実施例１〜４のモルタル硬化体のＪＳ法による硫酸浸透深さは、２．７〜２．８ｍｍであり、適度な耐酸性を有することが確認された。 The mortar hardened bodies of Examples 1 to 3 containing alumina cement clinker aggregate and sodium formate have superior strength development in compressive strength at a material age of 3 days as compared with the mortar hardened bodies of Comparative Examples 1 to 3. showed that. And the sulfuric acid penetration depth by JS method of the mortar hardening body of Examples 1-4 was 2.7-2.8 mm, and it was confirmed that it has moderate acid resistance.
以上のことから、実施例１〜４のように、ポルトランドセメント、高炉スラグ微粉末、細骨材及びギ酸カルシウムを含む耐酸水硬性組成物であって、高炉スラグ微粉末のブレーン比表面積は、２０００〜１００００ｃｍ２／ｇの範囲であり、細骨材は最大粒子径が１．２ｍｍ以下のアルミナセメントクリンカー骨材を含む耐酸水硬性組成物は、低コストで適度な耐酸性を有することが確認された。 From the above, as in Examples 1 to 4, an acid-hydraulic composition containing Portland cement, blast furnace slag fine powder, fine aggregate and calcium formate, and the blast furnace slag fine powder has a Blaine specific surface area of 2000 in the range of ~10000cm 2 / g, fine aggregate is acid hydraulic composition the maximum particle size comprises the following alumina cement clinker aggregate 1.2mm, we were confirmed to have an appropriate acid resistance at low cost It was.
また、実施例１〜４の高耐酸水硬性組成物は、接着性に優れていることからコンクリート構造物と一体化することで、長期耐久性の向上及びライフサイクルコストの低減などに寄与する。また、本発明のモルタル組成物は、強度発現性に優れていることから、施工期間を短縮することが可能である。 Moreover, since the high acid-resistant hydraulic composition of Examples 1-4 is excellent in adhesiveness, it contributes to the improvement of long-term durability, reduction of life cycle cost, etc. by integrating with a concrete structure. Moreover, since the mortar composition of this invention is excellent in intensity | strength expression, it is possible to shorten a construction period.
Claims (7)
前記高炉スラグ微粉末のブレーン比表面積は、２０００〜１００００ｃｍ２／ｇの範囲であり、
前記細骨材は最大粒子径が１．２ｍｍ以下のアルミナセメントクリンカー骨材を含む、耐酸水硬性組成物。 An acid-resistant hydraulic composition comprising Portland cement, blast furnace slag fine powder, fine aggregate and calcium formate,
The blast furnace slag fine powder has a Blaine specific surface area in the range of 2000 to 10000 cm 2 / g,
The fine aggregate is an acid-hydraulic composition comprising an alumina cement clinker aggregate having a maximum particle size of 1.2 mm or less.
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