JP2013076287A - Geogrid - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、盛土中に埋設して盛土を補強するジオグリッドに関する。 The present invention relates to a geogrid that is embedded in embankment to reinforce the embankment.
図10(a)(b)に示す従来例1のジオグリッドG8は、現状の一般的なジオグリッドであって、図11(a)に示すジオグリッド構造物B8は、その従来例1のジオグリッドG8,G8・・を盛土S中に埋設した現状の一般的なジオグリッド構造物である。そのジオグリッド構造物B8の内部には、ジオグリッドG8,G8・・の周囲の盛土Sが該ジオグリッドG8,G8・・との間の摩擦で水平方向に補強されてなる補強領域r,r・・(図において2点鎖線のハッチングで示す領域)が形成されている。 The geogrid G8 of Conventional Example 1 shown in FIGS. 10 (a) and 10 (b) is a current general geogrid, and the Geogrid structure B8 shown in FIG. 11 (a) is the geogrid of Conventional Example 1. This is a current general geogrid structure in which grids G8, G8... Are embedded in the embankment S. Inside the geogrid structure B8, the embankment S around the geogrids G8, G8... Is reinforced in the horizontal direction by the friction between the geogrids G8, G8. .. (regions indicated by two-dot chain lines in the figure) are formed.
また、図12(a)(b)に示す従来例2(特許文献1)には、ジオグリッド本体91の複数箇所の上面及び下面に、盛土Sとの間の摩擦(せん断抵抗)を増やすための凸部92(直径11mm、高さ4mm)と凹部93(口径8mm、深さ4mm)とを上下に並べて備えたジオグリッドG9が示されている。
Moreover, in the prior art 2 (patent document 1) shown to FIG. 12 (a) (b), in order to increase the friction (shear resistance) between the embankment S on the upper surface and lower surface of several places of the geogrid
図10に示す従来例1のジオグリッドG8を埋設した図11に示すジオグリッド構造物B8には、次の[1]〜[4]に示す課題がある。 The geogrid structure B8 shown in FIG. 11 in which the geogrid G8 of the conventional example 1 shown in FIG. 10 is embedded has the following problems [1] to [4].
[1]上下方向への加速度が大きい地震では、下方への加速時毎に盛土Sの重量が一瞬低下するため、盛土Sと各ジオグリッドG8,G8・・との間の摩擦も該下方への加速時毎に一瞬低下し、そのとき、盛土Sが移動(流動)してしまい、その移動に伴い、図11(b)に示すように、ジオグリッドG8,G8・・が変状してしまうことがある。そして、そのように変状した際には、ジオグリッドG8,G8・・の機能(摩擦)が低下することにより、ジオグリッドG8,G8・・による盛土Sの補強領域r,r・・が、図11(a)に示す地震前よりも図11(b)に示す地震後において減少し、ジオグリッド構造物B8の強度が低下してしまう。しかし、そうした際にも、ジオグリッドG8,G8・・は盛土Sの内部に埋設されているため、修理することはできない。そのため、ジオグリッド構造物B8を一旦潰して造り直さない限りは、事実上、低下したジオグリッドG8,G8・・の機能(摩擦)を再び回復させることはできない。また、このような問題の他にも、加速度の大きい地震が発生した際には、盛土Sにクラックc,c・・が発生することがある。 [1] In an earthquake with a large acceleration in the vertical direction, the weight of the embankment S decreases momentarily for every downward acceleration, so that the friction between the embankment S and each of the geogrids G8, G8,. , The embankment S moves (flows) at that time, and as shown in FIG. 11 (b), the geogrids G8, G8,. May end up. And when it changes in that way, the reinforcement | strengthening area | region r of the embankment S by geogrid G8, G8 ... is reduced by the function (friction) of geogrid G8, G8 ... It decreases after the earthquake shown in FIG. 11 (b) than before the earthquake shown in FIG. 11 (a), and the strength of the geogrid structure B8 is lowered. However, even in such a case, the geogrids G8, G8,... Are buried in the embankment S and cannot be repaired. Therefore, unless the geogrid structure B8 is once crushed and rebuilt, the lowered function (friction) of the geogrids G8, G8,... Cannot be recovered again. In addition to such problems, cracks c, c,... May occur in the embankment S when an earthquake with a large acceleration occurs.
[2]大雨等により盛土Sの含水比が著しく上昇した場合には、盛土Sと各ジオグリッドG8,G8・・との間の摩擦が低下し、ジオグリッド構造物B8の強度が低下することがある。 [2] When the moisture content of the embankment S is significantly increased due to heavy rain or the like, the friction between the embankment S and the geogrids G8, G8,... Decreases, and the strength of the geogrid structure B8 decreases. There is.
[3]現地の地盤から採取して使用する盛土Sの土質は多種多様であるが、使用する盛土Sの土質次第ではジオグリッド構造物B8の強度が不足する場合がある。それほど、ジオグリッド構造物B8には、良質な盛土Sが求められる。 [3] The soil quality of the embankment S collected and used from the local ground is various, but the strength of the geogrid structure B8 may be insufficient depending on the soil texture of the embankment S to be used. Therefore, a high quality embankment S is required for the geogrid structure B8.
[4]施行者の施工管理技術が不十分な場合には、ジオグリッド構造物B8の強度が不足する場合がある。すなわち、ジオグリッド構造物B8の強度を十分な大きさ確保するには、適切な盛土S(現地発生土)の選択や、適切な排水溝の設置や、適切な天候での施工(例えば、雨天時を避けての施工)等の綿密な施行管理が必要とされるが、現実にはそれらの施行管理が不十分なことが多く見受けられる。そして、それらの施行管理が不十分な場合は、加速度がさほど大きい地震でなくても、図11(b)に示すように、盛土Sが移動(流動)してジオグリッドG8,G8・・が変状し、ジオグリッド構造物B8の強度が低下することや、盛土Sにクラックc,c・・が発生することがある。それほど、ジオグリッド構造物B8の構築には、高い施工管理技術が求められる。 [4] When the construction management technology of the enforcer is insufficient, the strength of the geogrid structure B8 may be insufficient. In other words, in order to secure a sufficient strength of the geogrid structure B8, selection of an appropriate embankment S (locally generated soil), installation of an appropriate drainage groove, construction in appropriate weather (for example, rainy weather) Detailed execution management such as construction that avoids time) is required, but in reality, there are many cases where such execution management is insufficient. And when those enforcement management is inadequate, even if it is not an earthquake with a very large acceleration, as shown in FIG.11 (b), the embankment S moves (flows), and geogrid G8, G8 ... Deformation may cause the strength of the geogrid structure B8 to decrease, and cracks c, c,. Therefore, high construction management technology is required for the construction of the geogrid structure B8.
以上のように、ジオグリッド構造物G8の構築には、[1]の地震や[2]の大雨等の天災に対する心配の他にも、[3]の盛土Sの選択ミスや[4]の施行者の施工管理技術不足等の人災に対する心配もあり、不確実な要素を数多く含んでいる。それゆえ、より確実性を高めるために、ジオグリッドG8と盛土Sとの間の水平方向への摩擦を増強して現状以上にジオグリッド構造物B8の強度を向上させることが重要である。 As described above, the construction of the geogrid structure G8 is not limited to natural disasters such as the earthquake of [1] and heavy rain of [2]. There are many uncertainties because there are concerns about man-made disasters such as the lack of construction management technology by the enforcers. Therefore, in order to further increase the certainty, it is important to enhance the strength of the geogrid structure B8 more than the current state by enhancing the horizontal friction between the geogrid G8 and the embankment S.
また、図12に示す従来例2のジオグリッドG9では、ジオグリッド本体91の複数箇所の上面及び下面に、凸部92(直径11mm、高さ4mm)及び凹部93(口径8mm、深さ4mm)を上下に並べて設けることによって、ジオグリッドG9と盛土Sとの間の摩擦(せん断抵抗)を増やす試みがなされているが、このような凸部92と凹部93との組合せで、どの程度摩擦を増やすことができるのかについては定かではない。
Further, in the Geogrid G9 of Conventional Example 2 shown in FIG. 12, a convex portion 92 (diameter 11 mm, height 4 mm) and a concave portion 93 (caliber 8 mm, depth 4 mm) are formed on the upper and lower surfaces of a plurality of locations of the
そこで、ジオグリッドと盛土との間の水平方向への摩擦を増強することを目的とする。 Then, it aims at enhancing the friction to the horizontal direction between a geogrid and embankment.
上記目的を達成するため、本発明のジオグリッドは、ジオグリッド本体と、前記ジオグリッド本体の使用時における上面の複数箇所に設けられて該上面から上方に突出した複数の上側突起と、前記ジオグリッド本体の使用時における下面の複数箇所に設けられて該下面から下方に突出した、突出長が前記上側突起の突出長よりも長い複数の下側突起とを備えている。 In order to achieve the above object, a geogrid according to the present invention includes a geogrid body, a plurality of upper projections provided at a plurality of locations on the top surface when the geogrid body is used, and projecting upward from the top surface, and the geogrid. And a plurality of lower projections provided at a plurality of locations on the lower surface when the grid body is used and projecting downward from the lower surface and having a projection length longer than the projection length of the upper projection.
ここで、上側突起よりも下側突起の方が長いのは、その方がより効率的にジオグリッドと盛土との間の水平方向への摩擦を増加させることができるからである。そして、その理由は、次のように推測される。水平方向への摩擦は、図7に示すように、ジオグリッドGの上方の土がジオグリッドGを下方に押し付ける力(土圧)と下方の土がジオグリッドGを上方に押し返す力(土圧)とにより発生するが、上側突起2にかかる土圧(土自身の重さにより発生する圧力と施工重機の荷重により発生する圧力)と下側突起3にかかる土圧とでは、大きさに差が生じやすい。なぜなら、上方からの土圧は主にジオグリッド本体1の上面にかかるため、上側突起2にかかる土圧はジオグリッド本体1の上面にかかる土圧よりも小さくなりやすい。それに対して、下側突起3にはジオグリッド本体1の上面にかかった土圧が伝わりやすいため、下側突起3にかかる土圧は大きくなりやすい。そのため、かかる土圧が小さくなりやすい上側突起2を大きくするよりも、かかる土圧が大きくなりやすい下側突起3を大きくすることで効果的に摩擦を増大させることができる。
Here, the reason why the lower protrusion is longer than the upper protrusion is that it can increase the friction in the horizontal direction between the geogrid and the embankment more efficiently. And the reason is guessed as follows. As shown in FIG. 7, the friction in the horizontal direction includes a force (earth pressure) where the soil above the geogrid G pushes the geogrid G downward and a force (earth pressure) where the soil below pushes the geogrid G upward. However, the earth pressure applied to the upper protrusion 2 (the pressure generated by the weight of the soil itself and the pressure generated by the load of the construction heavy machine) and the earth pressure applied to the
そして、そのように、上方突起の突出長を長くするよりも、下方突起の突出長を長くした方が効果的であることは、次に示す予備試験を行うことにより確認した。 Then, it was confirmed by conducting the following preliminary test that it is more effective to increase the protrusion length of the lower protrusion than to increase the protrusion length of the upper protrusion.
まず、図8(a)に示すように、長さが350mmで幅が300mmで厚さが1mmのアルミ板A1に、直径3.2mm(M3)で長さが40mm程度のボルトb,b・・を120本、それぞれ上方への突出長が20mmで下方への突出長が20mmとなるように10行12列で配置し固定した。そして、そのアルミ板A1をジオグリッドG1(RS−3)の上に載せるとともにボルトb,b・・をジオグリッドG1の網目から下方に突出させることにより、アルミ板A1をジオグリッドG1に係合させてから、そのジオグリッドG1を土中に埋設した。そして、そのジオグリッドG1を前方に引き抜く引抜試験を行うことにより、そのときの引抜荷重(引抜抵抗)の大きさを測定した。その結果を図9の曲線L1に示す。ここで、横軸は、ジオグリッドG1を前方に引っ張って移動させた移動距離を示しており、縦軸はそのときの引抜荷重の大きさを示している。このときジオグリッドG1にかけた土圧は、砂(土)の自重分の2.354kPaに上載荷重分の1kPaを足した3.354kPaである。また、ジオグリッドG1を引き抜く引抜速度は毎分5mmである。なお、曲線L0は、ジオグリッドG1(RS−3)に上記のようなアルミ板A1を係合させずに埋設して同様の引抜試験を行ったときの測定結果を示している。 First, as shown in FIG. 8 (a), an aluminum plate A1 having a length of 350 mm, a width of 300 mm, and a thickness of 1 mm is provided with bolts b, b,. 120 were arranged in 10 rows and 12 columns and fixed so that the upward protruding length was 20 mm and the downward protruding length was 20 mm. And the aluminum plate A1 is engaged with the geogrid G1 by placing the aluminum plate A1 on the geogrid G1 (RS-3) and projecting the bolts b, b... Downward from the mesh of the geogrid G1. After that, the geogrid G1 was buried in the soil. And the magnitude | size of the drawing load (drawing resistance) at that time was measured by performing the drawing test which pulls out the geogrid G1 ahead. The result is shown by a curve L1 in FIG. Here, the horizontal axis indicates the movement distance of the geogrid G1 that is moved forward, and the vertical axis indicates the magnitude of the pull-out load at that time. The earth pressure applied to the geogrid G1 at this time is 3.354 kPa, which is 2.354 kPa of the weight of sand (soil) plus 1 kPa of the overload. The drawing speed for drawing the geogrid G1 is 5 mm per minute. The curve L0 indicates the measurement result when the same pull-out test was performed by burying the aluminum grid A1 as described above without engaging the geogrid G1 (RS-3).
次に、図8(b)に示すように、上記と同じ寸法のアルミ板A2に上記と同じ寸法のボルトb,b・・を上記と同数、上方への突出長が0mmで下方への突出長が40mmとなるように固定した。そして、そのアルミ板A2を上記と同じように同様のジオグリッドG2(RS−3)に係合させてから、そのジオグリッドG2を土中に埋設した。そして、そのジオグリッドG2の引抜試験を上記と同じ条件で行うことにより、そのときの引抜荷重の大きさを測定した。その結果を図9の曲線L2に示す。 Next, as shown in FIG. 8 (b), the same number of bolts b, b,.. The length was fixed to 40 mm. Then, after engaging the aluminum plate A2 with the same geogrid G2 (RS-3) as described above, the geogrid G2 was buried in the soil. And the magnitude | size of the extraction load at that time was measured by performing the extraction test of the geogrid G2 on the same conditions as the above. The result is shown by a curve L2 in FIG.
図9によれば、略全域で曲線L1よりも曲線L2の方が上にくること、すなわち、略全ての移動距離(横軸)において、前者の場合(上方への突出長が20mmで下方への突出長が20mmの場合)よりも、後者の場合(上方への突出長が0mmで下方への突出長が40mmの場合)の方が引抜荷重(縦軸)が大きくなることが分かる。これにより、上方への突出長と下方への突出長との和が同じ(40mm)であるならば、上下両側に均等に突出させるよりも、下側に大きく突出させた方が効率的であることを確認した。 According to FIG. 9, the curve L2 is higher than the curve L1 in almost the entire region, that is, in the former case (upward projection length is 20 mm and downward in almost all moving distances (horizontal axis)). It can be seen that the pull-out load (vertical axis) is larger in the latter case (when the upward protrusion length is 0 mm and the downward protrusion length is 40 mm) than when the protrusion length is 20 mm. Thus, if the sum of the upward projecting length and the downward projecting length is the same (40 mm), it is more efficient to project the lower side larger than the upper and lower sides evenly. It was confirmed.
前記ジオグリッド本体は、樹脂材料を成形して作られた平らなネットである。前記ジオグリッド本体の形状は、特に限定されないが、上面視で四角形の格子(グリッド)を有する形状や、スリット状の格子を有する形状や、四角形以外の多角形の格子を有する形状等を例示する。 The geogrid body is a flat net made by molding a resin material. The shape of the geogrid body is not particularly limited, and examples thereof include a shape having a square lattice (grid) in a top view, a shape having a slit-like lattice, and a shape having a polygonal lattice other than a square. .
前記上側突起の突出長は、特に限定されないが、10〜40mmであることが好ましい。10mmよりも短いと、施工時に摩擦が小さくなるおそれがあるからである。また、40mmよりも長いと、ジオグリッドの製造が技術的に難しくなったり、ジオグリッドの運搬時や施工時等に上側突起が邪魔になるおそれがあるからである。より好ましくは、前記上側突起の突出長は20〜40mmである。
前記下側突起の突出長は、特に限定されないが、30〜100mmであることが好ましい。30mmよりも短いと、施工時に摩擦が小さくなるおそれがあるからである。また、100mmよりも長いと、ジオグリッドの製造が技術的に難しくなったり、ジオグリッドの運搬時や施工時等に下側突起が邪魔になるおそれがあるからである。より好ましくは、前記下側突起の突出長は40〜90mmである。
The protruding length of the upper protrusion is not particularly limited, but is preferably 10 to 40 mm. This is because if it is shorter than 10 mm, the friction may be reduced during construction. On the other hand, if the length is longer than 40 mm, it is technically difficult to manufacture the geogrid, or the upper protrusion may become an obstacle during transportation or construction of the geogrid. More preferably, the protruding length of the upper protrusion is 20 to 40 mm.
The protrusion length of the lower protrusion is not particularly limited, but is preferably 30 to 100 mm. This is because if it is shorter than 30 mm, friction may be reduced during construction. In addition, if the length is longer than 100 mm, it is technically difficult to manufacture the geogrid, or the lower protrusion may become an obstacle during transportation or construction of the geogrid. More preferably, the protrusion length of the lower protrusion is 40 to 90 mm.
前記上側突起と前記下側突起との長さの比は、特に限定されないが、前記下側突起の突出長は、前記上側突起の突出長の1.4〜8倍であることが好ましい。上側突起を長くするよりも下側突起を長くした方が、より効率的にジオグリッドと盛土との間の水平方向への摩擦を増加させることができる一方、下側突起のみを極端に長くし過ぎても、ジオグリッドの製造が技術的に難しくなったり、ジオグリッドの運搬時や施工時等に該下側突起が邪魔になるおそれがあるからである。より好ましくは、前記下側突起の突出長は前記上側突起の突出長の1.7〜7倍であることである。また、更に好ましくは、2〜6倍であることである。 The ratio of the length of the upper protrusion and the lower protrusion is not particularly limited, but the protrusion length of the lower protrusion is preferably 1.4 to 8 times the protrusion length of the upper protrusion. Longer lower projections can increase the friction in the horizontal direction between the geogrid and the embankment more efficiently than longer upper projections, while only the lower projections are made extremely long. This is because, even if it is too long, it is technically difficult to manufacture the geogrid, or the lower projections may become an obstacle during transportation or construction of the geogrid. More preferably, the protrusion length of the lower protrusion is 1.7 to 7 times the protrusion length of the upper protrusion. More preferably, it is 2 to 6 times.
前記上側突起及び前記下側突起の材質は、特に限定されないが、前記上側突起及び前記下側突起は、樹脂で形成されていることが好ましい。また、前記上方突起及び前記下方突起の加工方法は、特に限定されないが、前記上方突起及び前記下方突起を前記ジオグリッド本体と一緒に樹脂で一体成形する場合や、前記ジオグリッド本体とは別体に樹脂で成形した上側突起及び下側突起を前記ジオグリッド本体の上面及び下面に熱融着等で接合する場合等を例示する。 The material of the upper protrusion and the lower protrusion is not particularly limited, but the upper protrusion and the lower protrusion are preferably formed of resin. In addition, the processing method of the upper protrusion and the lower protrusion is not particularly limited, but the upper protrusion and the lower protrusion are integrally formed with resin together with the geogrid main body, or separate from the geogrid main body. The case where the upper projection and the lower projection molded with resin are joined to the upper and lower surfaces of the geogrid body by heat fusion or the like is exemplified.
前記上側突起の基端部での水平方向の幅は、特に限定されないが、どの側方から見ても20〜60mmの範囲内にあることが好ましい。20mmよりも狭いと、上側突起の強度が小さくなるおそれがあるからである。また、60mmよりも広いと、ジオグリッドの運搬時や施工時等に上側突起が邪魔になるおそれがあるからである。より好ましくは、前記上側突起の基端部での水平方向の幅は、どの側方から見ても30〜50mmの範囲内にあることである。
前記下側突起の基端部での水平方向の幅は、特に限定されないが、どの側方から見ても20〜60mmの範囲内にあることが好ましい。20mmよりも狭いと、下側突起の強度が小さくなるおそれがあるからである。また、60mmよりも広いと、ジオグリッドの運搬時や施工時等に下側突起が邪魔になるおそれがあるからである。より好ましくは、前記下側突起の基端部での水平方向の幅は、どの側方から見ても30〜50mmの範囲内にあることである。
The width in the horizontal direction at the base end portion of the upper protrusion is not particularly limited, but is preferably in the range of 20 to 60 mm when viewed from any side. This is because if the width is smaller than 20 mm, the strength of the upper protrusion may be reduced. Further, if the width is larger than 60 mm, the upper protrusion may be in the way during transportation or construction of the geogrid. More preferably, the horizontal width at the base end of the upper protrusion is within a range of 30 to 50 mm when viewed from any side.
The width in the horizontal direction at the base end of the lower protrusion is not particularly limited, but is preferably in the range of 20 to 60 mm when viewed from any side. This is because if the width is smaller than 20 mm, the strength of the lower protrusion may be reduced. In addition, when the width is larger than 60 mm, the lower protrusion may be in the way during transportation or construction of the geogrid. More preferably, the horizontal width at the base end portion of the lower protrusion is within a range of 30 to 50 mm when viewed from any side.
前記上側突起の数(密度)は、特に限定されないが、前記ジオグリッド本体1m2当たり5〜25個であることが好ましい。1m2当たり5個未満なら施工時に摩擦が小さくなるおそれがあるからである。また、1m2当たり20個を越えると、ジオグリッドの運搬時や施工時等に上側突起が邪魔になるおそれがあるからである。より好ましくは、前記上側突起の数(密度)は、前記ジオグリッド本体1m2当たり10〜20個である。
前記下側突起の数(密度)は、特に限定されないが、前記ジオグリッド本体1m2当たり5〜25個であることが好ましい。1m2当たり5個未満なら施工時に摩擦が小さくなるおそれがあるからである。また、1m2当たり20個を越えると、ジオグリッドの運搬時や施工時等に下側突起が邪魔になるおそれがあるからである。より好ましくは、前記下側突起の数(密度)は、前記ジオグリッド本体1m2当たり10〜20個である。
The number (density) of the upper protrusions is not particularly limited, but is preferably 5 to 25 per 1 m 2 of the geogrid body. This is because if the number is less than 5 per 1 m 2 , friction may be reduced during construction. In addition, if the number exceeds 20 per 1 m 2 , the upper protrusion may become an obstacle during transportation or construction of the geogrid. More preferably, the number (density) of the upper protrusions is 10 to 20 per 1 m 2 of the geogrid body.
The number (density) of the lower protrusions is not particularly limited, but is preferably 5 to 25 per 1 m 2 of the geogrid body. This is because if the number is less than 5 per 1 m 2 , friction may be reduced during construction. Moreover, if the number exceeds 20 per 1 m 2 , the lower projection may be in the way during transportation or construction of the geogrid. More preferably, the number (density) of the lower protrusions is 10 to 20 per 1 m 2 of the geogrid body.
前記上側突起を設ける位置は、特に限定されないが、前記ジオグリッド本体の格子構成要素の交差部の上面であることが好ましい。交差部から水平方向にはジオグリッド本体が放射状に延出し、上方向には上側突起が延出することによって、より安定にジオグリッドと盛土との間の摩擦を増加させることができるからである。
前記下側突起を設ける位置は、特に限定されないが、前記ジオグリッド本体の格子構成要素の交差部の下面であることが好ましい。交差部から水平方向にはジオグリッド本体が放射状に延出し、下方向には下側突起が延出することによって、より安定にジオグリッドと盛土との間の摩擦を増加させることができるからである。
The position where the upper protrusion is provided is not particularly limited, but is preferably the upper surface of the intersection of the grid components of the geogrid body. This is because the geogrid main body extends radially from the intersection and the upper protrusion extends upward to increase the friction between the geogrid and the embankment more stably. .
The position where the lower protrusion is provided is not particularly limited, but is preferably the lower surface of the intersection of the grid components of the geogrid body. Since the geogrid body extends radially from the intersection and the lower projection extends downward, the friction between the geogrid and the embankment can be increased more stably. is there.
前記上側突起と前記下側突起との位置関係は、特に限定されないが、前記上側突起と前記下側突起とは、前記ジオグリッド本体の同じ箇所の上面及び下面に上下に並ぶように突設されていることが好ましい。同じ箇所から上下両側に上側突起及び下側突起が延出することによって、より安定にジオグリッドと盛土との間の摩擦を増加させることができるからである。 The positional relationship between the upper protrusion and the lower protrusion is not particularly limited, but the upper protrusion and the lower protrusion are provided so as to be aligned vertically on the upper surface and the lower surface of the same portion of the geogrid body. It is preferable. This is because the upper protrusion and the lower protrusion extend from the same location on both the upper and lower sides, whereby the friction between the geogrid and the embankment can be increased more stably.
前記上側突起の態様は、特に限定されないが、前記上側突起は、前記ジオグリッド本体の上面から上方に延びる上側仮想線において互いに接合された少なくとも2つのリブ片からなることが好ましい。2つ以上のリブ片によって、より安定にジオグリッドと盛土との間の摩擦を増加させることができるからである。
前記下側突起の態様は、特に限定されないが、前記下側突起は、前記ジオグリッド本体の下面から下方に延びる下側仮想線において互いに接合された少なくとも2つのリブ片からなることが好ましい。その理由は、上記の上側突起の場合と同様である。
Although the aspect of the said upper protrusion is not specifically limited, It is preferable that the said upper protrusion consists of at least 2 rib piece joined mutually in the upper virtual line extended upwards from the upper surface of the said geogrid main body. This is because the friction between the geogrid and the embankment can be more stably increased by the two or more rib pieces.
Although the aspect of the said lower protrusion is not specifically limited, It is preferable that the said lower protrusion consists of at least 2 rib piece joined mutually in the lower virtual line extended below from the lower surface of the said geogrid main body. The reason is the same as in the case of the upper protrusion.
前記上側突起の具体的な態様は、特に限定されないが、上面視でL字をなすように前記上側仮想線において互いに接合された2つの前記リブ片からなる態様や、上面視で三叉形状をなすように前記上側仮想線において接合された3つの前記リブ片からなる態様や、上面視で四叉形状(十字)をなすように前記上側仮想線において接合された4つの前記リブ片からなる態様や、上面視で六叉形状をなすように前記上側仮想線において接合された6つの前記リブ片からなる態様等を例示する。それらの中でも、前記上側突起は、上面視で十字をなすように前記上側仮想線において互いに接合された4つの前記リブ片からなることが好ましい。
前記下側突起の具体的な態様は、特に限定されないが、下面視でL字をなすように前記下側仮想線において互いに接合された2つの前記リブ片からなる態様や、下面視で三叉形状をなすように前記下側仮想線において接合された3つの前記リブ片からなる態様や、下面視で四叉形状(十字)をなすように前記下側仮想線において接合された4つの前記リブ片からなる態様や、下面視で六叉形状をなすように前記下側仮想線において接合された6つの前記リブ片からなる態様等を例示する。それらの中でも、前記下側突起は、下面視で十字をなすように前記下側仮想線において互いに接合された4つの前記リブ片からなることが好ましい。
A specific mode of the upper protrusion is not particularly limited, but a mode including two rib pieces joined to each other at the upper imaginary line so as to form an L shape in a top view or a tridental shape in a top view. As described above, an aspect composed of the three rib pieces joined at the upper imaginary line, an aspect composed of the four rib pieces joined at the upper imaginary line so as to form a four-forked shape (cross) in a top view, Examples of the six rib pieces joined at the upper imaginary line so as to form a six-fork shape when viewed from above are exemplified. Among these, it is preferable that the said upper side protrusion consists of four said rib pieces mutually joined in the said upper virtual line so that a cross may be made | formed by top view.
A specific mode of the lower protrusion is not particularly limited, but a mode including two rib pieces joined to each other at the lower imaginary line so as to form an L shape when viewed from the bottom surface, or a three-pronged shape when viewed from the bottom surface. The four rib pieces joined at the lower imaginary line so as to form a four-pronged shape (cross) in a bottom view, or an aspect composed of the three rib pieces joined at the lower imaginary line to form And an aspect composed of six rib pieces joined at the lower imaginary line so as to form a six-fork shape in a bottom view. Among these, it is preferable that the said lower side protrusion consists of four said rib pieces mutually joined in the said lower imaginary line so that a cross may be made | formed by bottom view.
前記ジオグリッド本体に対する前記上側突起の上面視での十字の向きは、特に限定されないが、前記ジオグリッド本体は、前後方向に並設されて左右方向に延びる複数の格子構成横要素と、左右方向に並設されて前後方向に延びる複数の格子構成縦要素とから四角格子状に形成され、前記上側突起の上面視での十字は、前記格子構成横要素と前記格子構成縦要素との交差部及びその周辺部がなす十字に対して上面視で40〜50度回った向きをしていることが好ましい。十字(X字)の中の4つのV字部が左方向及び右方向(格子構成横要素の長さ方向)並びに前方向及び後方向(格子構成縦要素の長さ方向)を向くことによって、効率的にジオグリッドと盛土との間の水平方向への摩擦を増強することができるからである。
前記ジオグリッド本体に対する前記下側突起の下面視での十字の向きは、特に限定されないが、前記ジオグリッド本体は、前後方向に並設されて左右方向に延びる複数の格子構成横要素と、左右方向に並設されて前後方向に延びる複数の格子構成縦要素とから四角格子状に形成され、前記下側突起の下面視での十字は、前記格子構成横要素と前記格子構成縦要素との交差部及びその周辺部がなす十字に対して下面視で40〜50度回った向きをしていることが好ましい。その理由は、上記の上側突起の場合と同様である。
The direction of the cross in the top view of the upper projection with respect to the geogrid body is not particularly limited, but the geogrid body is arranged in parallel in the front-rear direction and extends in the left-right direction; Are formed in a quadrangular lattice shape from a plurality of lattice constituent vertical elements extending in the front-rear direction, and a cross in the top view of the upper protrusion is an intersection of the lattice constituent horizontal element and the lattice constituent vertical element In addition, it is preferable that the direction of the cross formed by the peripheral portion is 40 to 50 degrees when viewed from above. The four V-shaped parts in the cross (X shape) are directed leftward and rightward (the length direction of the grid constituent horizontal elements) and forward and backward (the length direction of the grid constituent vertical elements), This is because the friction in the horizontal direction between the geogrid and the embankment can be effectively increased.
The orientation of the cross in the bottom view of the lower projection with respect to the geogrid body is not particularly limited, but the geogrid body includes a plurality of grid-constituting horizontal elements arranged in parallel in the front-rear direction and extending in the left-right direction; A plurality of lattice constituent vertical elements arranged in parallel in the direction and extending in the front-rear direction, and formed into a quadrangular lattice shape, and the cross in the bottom view of the lower projection is the lattice constituent horizontal element and the lattice constituent vertical element It is preferable that the crossing formed by the intersecting portion and its peripheral portion is turned by 40 to 50 degrees in a bottom view. The reason is the same as in the case of the upper protrusion.
前記上側突起の形状は、特に限定されないが、前記上側突起は、少なくとも上部が先細りに形成されていることが好ましい。土中にくい込み易くなるからである。
前記下側突起の形状は、特に限定されないが、前記下側突起は、少なくとも下部が先細りに形成されていることが好ましい。その理由は、上記の上側突起の場合と同様である。
Although the shape of the upper protrusion is not particularly limited, it is preferable that at least the upper portion of the upper protrusion is tapered. It is because it becomes difficult to insert in the ground.
The shape of the lower protrusion is not particularly limited, but it is preferable that at least the lower part of the lower protrusion is tapered. The reason is the same as in the case of the upper protrusion.
本発明によれば、ジオグリッド本体に上側突起とそれよりも長い下側突起とを設けることによって、ジオグリッドと盛土との間の水平方向への摩擦を、上記の通り効率的に増強することができる。 According to the present invention, by providing the geogrid main body with the upper projection and the lower projection longer than that, the friction in the horizontal direction between the geogrid and the embankment can be efficiently enhanced as described above. Can do.
図1〜図6に示す本実施例のジオグリッドGは、幅が1〜4mで長さが20m程度の樹脂製のロール状のジオグリッドを、2〜5mの適当な長さに切ったものである。このジオグリッドGは、次に示すジオグリッド本体1と、上側突起2,2・・と、下側突起3,3・・とから構成されている。
The geogrid G of this embodiment shown in FIGS. 1 to 6 is obtained by cutting a resin-made geogrid having a width of 1 to 4 m and a length of about 20 m into an appropriate length of 2 to 5 m. It is. This geogrid G is composed of the following
ジオグリッド本体1は、前後方向に間隔をおいて並設されて左右方向に延びる複数本の格子構成横要素1x,1x・・と、左右方向に間隔をおいて並設された前後方向に延びる複数本の格子構成縦要素1y,1y・・とから四角格子状に形成された平らな樹脂製のネットである。各格子構成横要素1xの寸法は、左右方向の長さが2〜5mで、前後方向の幅が30〜50mmで、上下方向の厚さが5〜10mmである。また、前後方向に隣り合って並ぶ各前後2つの格子構成横要素1x,1xどうしの前後方向の間隔は150〜250mmである。また、各格子構成縦要素1yの寸法は、前後方向の長さが1〜4mで、左右方向の幅が30〜50mm、上下方向の厚さが5〜10mmである。また、左右方向に隣り合って並ぶ各左右2つの格子構成縦要素1y,1yどうしの左右方向の間隔は200〜300mmである。
The geogrid
上側突起2,2・・は、格子構成横要素1x,1x・・と格子構成縦要素1y,1y・・とが交差した各交差部の上面に熱融着等で接合された樹脂製の上面視で十字状(X字状)の突起である。詳しくは、各上側突起2は、上面視で十字をなすように、交差部の上面から上方に延びる上側仮想線2zにおいて接合された4つのリブ片2a,2b,2c,2dからなり、その上面視での十字は、ジオグリッド本体1の交差部及びその周辺部がなす十字に対して上面視で45度回った向きをしている。各上側突起2の4つの各リブ片2a,2b,2c,2dの寸法は、いずれも、ジオグリッド本体1の上面からの上方への突出長が30〜40mmで、上面視で中心点となる上側仮想線2zからの水平方向への突出長が基端で10〜20mmで、該水平方向への突出長方向に直交する水平方向の厚さが3〜5mmである。そして、4つの各リブ片2a,2b,2c,2dの上部は、上方に向かう従い上側仮想線2zからの水平方向への突出長が徐々に小さくなる先細りに形成されている。
The
下側突起3,3・・は、格子構成横要素1x,1x・・と格子構成縦要素1y,1y・・とが交差した各交差部の下面に熱融着等で接合された樹脂製の下面視で十字状(X字状)の突起である。詳しくは、各下側突起3は、下面視で十字をなすように、交差部の下面から下方に延びる下側仮想線3zにおいて接合された4つのリブ片3a,3b,3c,3dからなり、その下面視での十字は、ジオグリッド本体1の交差部及びその周辺部がなす十字に対して下面視で45度回った向きをしている。各下側突起3の4つの各リブ片3a,3b,3c,3dの寸法は、いずれも、ジオグリッド本体1の下面からの下方への突出長が50〜80mmで、下面視で中心点となる下側仮想線3zからの水平方向への突出長が基端で15〜25mmで、該水平方向への突出長方向に直交する水平方向の厚さが4〜6mmである。そして、4つの各リブ片3a,3b,3c,3dの下部は、下方に向かう従い下側仮想線3zからの水平方向への突出長が徐々に小さくなる先細りに形成されている。また、各下側突起3の下方への突出長は、各上側突起2の上方への突出長の2〜6倍となっている。
The
なお、図2(b)は、上側突起2及び下側突起3を前方斜め上から見た斜視図であるが、左方斜め上から見た斜視図、右方斜め上から見た斜視図及び後方斜め上から見た斜視図についても、意匠的には図2(b)と同様である。また、図2(c)は、上側突起2及び下側突起3を前方斜め下から見た斜視図であるが、左方斜め下から見た斜視図、右方斜め下から見た斜視図及び後方斜め下から見た斜視図についても、意匠的には図2(c)と同様である。
FIG. 2B is a perspective view of the
本実施例のジオグリッドGによれば、次の[ア]〜[エ]の効果を得ることができる。 According to the geogrid G of the present embodiment, the following effects [A] to [D] can be obtained.
[ア]図4(a)に示すように、本実施例のジオグリッドG,G・・を埋設して構築したジオグリッド構造物B1の内部では、ジオグリッドG,G・・と盛土Sとの間に加わる水平方向への摩擦が、ジオグリッド本体1から突出した上側突起2,2・・と下側突起3,3・・とによって増強される。そのため、ジオグリッドG,G・・の周囲の盛土Sが該ジオグリッドG,G・・との間の摩擦で補強されてなる補強領域r,r・・(図において2点鎖線のハッチングで示す領域)を、図11(a)に示す従来例1の場合(上側突起2,2・・及び下側突起3,3・・がない場合)よりも、大きくすることができる。そのため、加速度の大きい地震が発生した際にも、図4(b)に示すように、盛土Sの移動(流動)を、図11(b)に示す従来例1の場合よりも小さく抑えることができる。
[A] As shown in FIG. 4A, in the geogrid structure B1 constructed by embedding the geogrids G, G,... According to the present embodiment, the geogrids G, G,. The friction in the horizontal direction applied between the
[イ]上側突起2,2・・よりも下側突起3,3・・の方が長いため、より効率的にジオグリッドGと盛土Sとの間の水平方向への摩擦を増強することができる。そして、そのことは、図8,図9に示す上記の予備試験を行うことにより確認した。
[A] Since the
[ウ]上側突起2,2・・及び下側突起3,3・・は、上面視又は下面視でX字状(十字状)の形状をしているため、そのX字の中の4つのV字部が左方向及び右方向(格子構成横要素1xの長さ方向)並びに前方向及び後方向(格子構成縦要素1yの長さ方向)を向き、それにより、効率的にジオグリッドG,G・・と盛土Sとの間の水平方向への摩擦を増強することができる。また、上側突起2,2・・及び下側突起3,3・・は、平面視でX字状(十字状)の形状をしているのに加えて先端部が尖っている(先細り形状をしている)ので、盛土Sにくい込み易い。そのため、くい込み摩擦を増やして、この点でも、効率的にジオグリッドG,G・・と盛土Sとの間の水平方向への摩擦を増強することができる。
[C] The
[エ]上記の[ア]で示したとおり、地震によるジオグリッドG,G・・の変状を小さく抑えることができるので、該変状に伴うジオグリッドG,G・・の機能(摩擦)の低下も小さく抑えることができる。そのため、図4(a)に示す地震前から図4(b)に示す地震後にかけてのジオグリッドG,G・・による補強領域r,r・・の縮小も、図11(a)(b)に示す従来例1の場合よりも、小さく抑えることができる。そのため、本実施例では、上記の[ア]で示したとおり、図4(a)に示す地震前において補強領域r,r・・が大きいことに加えて、この[エ]で示したとおり、地震による該補強領域r,r・・の縮小も小さいため、地震後においても、図4(b)に示すように、ジオグリッド構造物B1は十分な強度(十分な大きさの補強領域r,r・・)を確保することができる。 [D] As shown in [A] above, since the deformation of geogrid G, G ... caused by an earthquake can be minimized, the function (friction) of geogrid G, G ... It is possible to suppress the decrease in the size. Therefore, the reduction of the reinforcement regions r, r,... By the geogrids G, G,... From the pre-earthquake shown in FIG. As compared with the case of the conventional example 1 shown in FIG. Therefore, in this embodiment, as shown in [A] above, in addition to the large reinforcement regions r, r... Before the earthquake shown in FIG. Since the reduction of the reinforced areas r, r,... By the earthquake is small, as shown in FIG. 4B, the geogrid structure B1 has a sufficient strength (a sufficiently large reinforced area r, r,. r ··) can be secured.
[オ]上側突起2,2・・と下側突起3,3・・とにより、ジオグリッドG,G・・と盛土Sとの間の水平方向への摩擦が増強されているため、雨水等により盛土Sの含水比が上昇した場合においても、十分な強度を確保することができる。また、同じく水平方向への摩擦が増強されているため、盛土Sの強度不足(土質の悪さ)から起こる事故や、施工管理不良から起こる事故を減らすことができる。
[E] Since the
本実施例のジオグリッドG,G・・を埋設して構築するジオグリッド構造物は、特に限定されないが、図4に示したような道路の下の盛土Sに本実施例のジオグリッドG,G・・を埋設することにより、該道路の下の盛土Sを補強してなるジオグリッド構造物B1の他にも、次の[A][B][C]に示すジオグリッド構造物B2,B3,B4を例示する。
[A]図5(a)に示すジオグリッド構造物B2は、上下方向に積み重ねられた壁面ブロック12,12・・の背後の盛土Sに、本実施例のジオグリッドG,G・・を埋設することにより、該壁面ブロック12,12・・の背後の盛土Sを補強している。また、壁面ブロック12,12・・にジオグリッドG,Gの端部を連結することにより、該壁面ブロック12,12・・を前方に滑動し難くしている。
[B]図5(b)に示すジオグリッド構造物B3は、擁壁最下段の箱型ブロック13の背後の盛土Sに、本実施例のジオグリッドGを埋設することにより、該擁壁最下段の箱型ブロック13の背後の盛土Sを補強している。また、箱型ブロック13にジオグリッドGの端部を連結することにより、該箱型ブロック13を前方に滑動し難くしている。
[C]図6に示すジオグリッド構造物B4は、橋台用ブロック14の背後の盛土Sに、本実施例のジオグリッドGを埋設することにより、橋台用ブロック14の背後の盛土Sを補強している。また、橋台用ブロック14にジオグリッドGの端部を連結することにより、該橋台用ブロック14を前方に滑動し難くしている。
The geogrid structure constructed by embedding the geogrid G, G,... Of the present embodiment is not particularly limited, but the geogrid G of the present embodiment is placed on the embankment S under the road as shown in FIG. In addition to the geogrid structure B1 formed by reinforcing the embankment S under the road by burying G ··, the geogrid structure B2 shown in the following [A] [B] [C] B3 and B4 are illustrated.
[A] The geogrid structure B2 shown in FIG. 5 (a) embeds the geogrids G, G,... Of the present embodiment in the embankment S behind the wall blocks 12, 12,. By doing so, the embankment S behind the wall blocks 12, 12,... Is reinforced. Further, by connecting the end portions of the geogrids G, G to the wall surface blocks 12, 12,..., The wall surface blocks 12, 12,.
[B] The geogrid structure B3 shown in FIG. 5 (b) is obtained by embedding the geogrid G of this embodiment in the embankment S behind the
[C] The geogrid structure B4 shown in FIG. 6 reinforces the embankment S behind the
以上に示した本実施例では、上側突起2の突出長は30〜40mmであるが、それよりも短く10〜30mmにしてもよい。また、本実施例では、下方突起3の突出長は50〜80mmであるが、それよりも短く30〜50mmにしてもよい(但し、上側突起2よりも長くなくてはならない。)し、それよりも長く80〜100mmにしてもよい。これらの場合にも、上記[A][B][C]の効果を得ることができる。
In the present embodiment described above, the protrusion length of the
なお、本発明は前記実施例に限定されるものではなく、上記以外でも発明の趣旨から逸脱しない範囲で適宜変更して具体化することができる。 In addition, this invention is not limited to the said Example, In the range which does not deviate from the meaning of invention other than the above, it can change suitably and can be embodied.
G ジオグリッド
1 ジオグリッド本体
1x 格子構成横要素(格子構成要素)
1y 格子構成縦要素(格子構成要素)
2 上側突起
2z 上側仮想線
3 下側突起
3z 下側仮想線
S 盛土
1y Lattice component vertical element (Lattice component)
2
Claims (12)
前記ジオグリッド本体(1)の使用時における上面の複数箇所に設けられて該上面から上方に突出した複数の上側突起(2)と、
前記ジオグリッド本体(1)の使用時における下面の複数箇所に設けられて該下面から下方に突出した、突出長が前記上側突起(2)の突出長よりも長い複数の下側突起(3)とを備えたジオグリッド。 Geogrid body (1),
A plurality of upper projections (2) provided at a plurality of positions on the upper surface when the geogrid body (1) is used and projecting upward from the upper surface;
A plurality of lower projections (3) provided at a plurality of locations on the lower surface when the geogrid body (1) is used and projecting downward from the lower surface and having a projection length longer than the projection length of the upper projection (2) Geogrid with and.
前記上側突起(2)の上面視での十字は、前記格子構成横要素(1x)と前記格子構成縦要素(1y)との交差部及びその周辺部がなす十字に対して上面視で40〜50度回った向きをしており、
前記下側突起(2)の下面視での十字は、前記格子構成横要素(1x)と前記格子構成縦要素(1y)との交差部及びその周辺部がなす十字に対して下面視で40〜50度回った向きをした請求項10記載のジオグリッド。 The geogrid body (1) includes a plurality of grid-constituting horizontal elements (1x) arranged in parallel in the front-rear direction and extending in the left-right direction, and a plurality of grid-constituting vertical elements (1y) arranged in parallel in the left-right direction and extending in the front-rear direction. ) And a square lattice,
The cross in the top view of the upper protrusion (2) is 40 to 40 in the top view with respect to the cross formed by the intersection of the grid constituent horizontal element (1x) and the grid constituent vertical element (1y) and its peripheral part. It ’s turned 50 degrees,
The cross in the bottom view of the lower protrusion (2) is 40 in the bottom view with respect to the cross formed by the intersection of the lattice constituent horizontal element (1x) and the lattice constituent vertical element (1y) and its peripheral part. The geogrid according to claim 10, wherein the geogrid is turned about 50 degrees.
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