JP2013068174A

JP2013068174A - Stand fan

Info

Publication number: JP2013068174A
Application number: JP2011207864A
Authority: JP
Inventors: Minoru Yoshida; 穰吉田
Original assignee: LOOPWING KK
Current assignee: LOOPWING KK
Priority date: 2011-09-22
Filing date: 2011-09-22
Publication date: 2013-04-18

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To enable steadily sending the wind generated by the rotation of a fan downward.SOLUTION: There are provided a base 11, a stand 12, and a fan unit 13. The fan unit 13 includes a motor 23 and a fan 21, while the motor 23 is disposed to the downstream side from the root part 22a of a blade 22 in the direction of the flow of wind. The ratio ρ of the diameter of the motor to the diameter of the fan 21 is set at 0.10≤ρ≤0.15, while the peripheral velocity of the outer peripheral edge of the fan 21 is set at 8 m/s or below.

Description

本発明は、スタンドファンに関するものである。 The present invention relates to a stand fan.

従来、床、テーブル等の上に移動自在に載置することができ、スタンドの上端にファンユニットが配設されたスタンドファンが提供されている。 2. Description of the Related Art Conventionally, there has been provided a stand fan that can be movably mounted on a floor, a table, or the like and has a fan unit disposed on the upper end of the stand.

図２は従来のスタンドファンの斜視図である。 FIG. 2 is a perspective view of a conventional stand fan.

図において、１１０はスタンドファン、１１１はベース、１１２は該ベース１１１から立ち上げて形成されたスタンド、１１３は該スタンド１１２の上端に配設されたファンユニットである。前記スタンド１１２は、ベース１１１と一体に形成された筒状の下支柱１１５、該下支柱１１５に対して挿脱自在に配設された上支柱１１６、前記下支柱１１５に対して上支柱１１６を所定の位置に位置決めするための固定ねじ１１８等を備え、前記上支柱１１６の所定の箇所に、操作部１１９が配設される。 In the figure, 110 is a stand fan, 111 is a base, 112 is a stand formed from the base 111, and 113 is a fan unit disposed at the upper end of the stand 112. The stand 112 includes a cylindrical lower column 115 integrally formed with the base 111, an upper column 116 that is detachably disposed with respect to the lower column 115, and an upper column 116 with respect to the lower column 115. A fixing screw 118 and the like for positioning at a predetermined position are provided, and an operation unit 119 is disposed at a predetermined position of the upper support column 116.

また、前記ファンユニット１１３は、前記上支柱１１６の上端に、首振り自在に取り付けられたモータ１２１、該モータ１２１の出力軸に取り付けられ、複数の翼を備えた軸流式のファン１２２、該ファン１２２の前面及び後面を覆うファンネット１２３等を備える。 The fan unit 113 includes a motor 121 attached to the upper end of the upper support 116 so as to freely swing, an output shaft of the motor 121, an axial fan 122 having a plurality of blades, A fan net 123 that covers the front and rear surfaces of the fan 122 is provided.

前記スタンドファン１１０において、使用者が操作部１１９を操作して電源スイッチをオンにすると、図示されない電源装置から前記モータ１２１に電流が供給され、モータ１２１が駆動されてファン１２２が回転させられ、ファン１２２の軸方向に流れる風が発生させられる（例えば、特許文献１参照。）。 In the stand fan 110, when the user operates the operation unit 119 to turn on the power switch, current is supplied to the motor 121 from a power supply device (not shown), and the motor 121 is driven to rotate the fan 122. A wind flowing in the axial direction of the fan 122 is generated (see, for example, Patent Document 1).

特開２００３−３２８９８０号公報JP 2003-328980 A

しかしながら、前記従来のスタンドファン１１０においては、スタンド１１２を伸ばしてファン１２２を高い位置に置いた場合に、ファン１２２の回転によって発生させられた風を下方に向けて安定させて送ることができない。 However, in the conventional stand fan 110, when the stand 112 is extended and the fan 122 is placed at a high position, the wind generated by the rotation of the fan 122 cannot be stably sent downward.

すなわち、前記スタンドファン１１０においては、翼の構造上、ファン１２２を十分に低い回転速度で回転させることができないので、モータ１２１に加わる負荷が大きくなり、モータ１２１の寸法が大きくなってしまう。 That is, in the stand fan 110, the fan 122 cannot be rotated at a sufficiently low rotational speed due to the structure of the blades, so that the load applied to the motor 121 is increased and the size of the motor 121 is increased.

したがって、ファン１２２の径方向においてモータ１２１が占める領域が大きくなるので、例えば、風の流れ方向におけるファン１２２より下流側にモータ１２１を配設すると、ファン１２２の回転によって発生させられた風がモータ１２１によって遮られ、乱流が発生してしまう。 Therefore, since the area occupied by the motor 121 in the radial direction of the fan 122 becomes large, for example, if the motor 121 is disposed downstream of the fan 122 in the wind flow direction, the wind generated by the rotation of the fan 122 is generated by the motor. 121 is interrupted and turbulent flow occurs.

その結果、ファン１２２の回転によって発生させられた風を下方に向けて安定させて送ることができない。 As a result, the wind generated by the rotation of the fan 122 cannot be sent stably downward.

本発明は、前記従来のスタンドファンの問題点を解決して、ファンの回転によって発生させられた風を下方に向けて安定させて送ることができるスタンドファンを提供することを目的とする。 An object of the present invention is to provide a stand fan that solves the problems of the conventional stand fan and can stably send the wind generated by the rotation of the fan downward.

そのために、本発明のスタンドファンにおいては、ベースと、該ベースから立ち上げて形成されたスタンドと、該スタンドの上端に配設されたファンユニットとを有する。 For this purpose, the stand fan of the present invention includes a base, a stand formed by being raised from the base, and a fan unit disposed at the upper end of the stand.

そして、該ファンユニットは、前記スタンドの上端に取り付けられたモータ、及び該モータの出力軸に取り付けられ、複数の翼を備えた軸流式のファンを備える。 The fan unit includes a motor attached to an upper end of the stand, and an axial flow fan attached to an output shaft of the motor and including a plurality of blades.

また、前記モータは、風の流れ方向における前記翼の根元より下流側に配設される。 The motor is disposed downstream of the blade root in the wind flow direction.

そして、前記ファンの直径に対するモータの直径の比ρが、
０．１０≦ρ≦０．１５
にされる。 The ratio ρ of the motor diameter to the fan diameter is
0.10 ≦ ρ ≦ 0.15
To be.

また、前記ファンの外周縁の周速度が８〔ｍ／ｓ〕以下に設定される。 The peripheral speed of the outer peripheral edge of the fan is set to 8 [m / s] or less.

本発明によれば、スタンドファンにおいては、ベースと、該ベースから立ち上げて形成されたスタンドと、該スタンドの上端に配設されたファンユニットとを有する。 According to the present invention, the stand fan includes a base, a stand formed by rising from the base, and a fan unit disposed at the upper end of the stand.

この場合、モータが、風の流れ方向における前記翼の根元より下流側に配設されるので、ファンの回転によって発生させられた風を下方に向けて安定させて送ることができる。 In this case, since the motor is disposed downstream from the root of the blade in the wind flow direction, the wind generated by the rotation of the fan can be stably sent downward.

また、ファンの直径に対するモータの直径の比ρが、
０．１０≦ρ≦０．１５
にされるので、ファンの径方向においてモータが占める領域が小さくなる。したがって、風の流れ方向における翼の根元より下流側にモータを配設しても、ファンの回転によって発生させられた風がモータにより遮られることがないので、翼の根元において、空気の渦が発生するのを防止することができるだけでなく、風速が低くなるのを抑制することができる。 Also, the ratio ρ of the motor diameter to the fan diameter is
0.10 ≦ ρ ≦ 0.15
Therefore, the area occupied by the motor in the radial direction of the fan is reduced. Therefore, even if the motor is arranged downstream of the blade root in the wind flow direction, the wind generated by the rotation of the fan is not blocked by the motor. Not only can it be prevented from occurring, but it can also be suppressed from lowering the wind speed.

そして、ファンの外周縁の周速度が８〔ｍ／ｓ〕以下になるように設定されるので、ファンの回転に伴って、翼の外周縁において空気の渦が発生するのを防止することができる。したがって、翼の背面に形成される負圧領域に周囲の空気が十分に流れ込み、続いて、二つの翼の間を抜けて翼の前面に流れ込むので、翼の外周縁において風速が低くなるのを抑制することができる。 Since the peripheral speed of the outer peripheral edge of the fan is set to 8 [m / s] or less, it is possible to prevent air vortices from being generated at the outer peripheral edge of the blade as the fan rotates. it can. Therefore, the ambient air sufficiently flows into the negative pressure region formed on the back surface of the wing, and then flows between the two wings and flows into the front surface of the wing. Can be suppressed.

その結果、ファンから送られる空気の流れに渦が発生するのを防止することができ、しかも、翼の根元から外周縁にかけて一様な風速分布を得ることができるので、扇子を使用したときのような扇ぎ効果による風を発生させることができる。また、使用者の体を局部的に冷やしてしまうことがないので、使用者が連続的に風を受けても、体が冷え過ぎたり、不快感を覚えたりすることがない。 As a result, it is possible to prevent the vortex from being generated in the air flow sent from the fan, and to obtain a uniform wind speed distribution from the base of the wing to the outer peripheral edge. The wind by such a fan effect can be generated. In addition, since the user's body is not locally cooled, even if the user receives wind continuously, the body does not get too cold or feel uncomfortable.

本発明の実施の形態におけるスタンドファンの正面図である。It is a front view of the stand fan in an embodiment of the invention. 従来のスタンドファンの斜視図である。It is a perspective view of the conventional stand fan. 本発明の実施の形態におけるスタンドファンの側面図である。It is a side view of the stand fan in an embodiment of the invention. 本発明の実施の形態におけるスタンドファンの平面図である。It is a top view of the stand fan in an embodiment of the invention. 本発明の実施の形態におけるファンユニットの斜視図である。It is a perspective view of the fan unit in an embodiment of the invention. 本発明の実施の形態における翼の概念図である。It is a conceptual diagram of the wing | blade in embodiment of this invention. 本発明の実施の形態における翼の迎角と揚力係数との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the angle of attack of a wing | blade and the lift coefficient in embodiment of this invention. 本発明の実施の形態における翼の展開図である。It is an expanded view of the wing | blade in embodiment of this invention. 本発明の実施の形態におけるキャンバー比を説明するための図である。It is a figure for demonstrating the camber ratio in embodiment of this invention. 本発明の実施の形態におけるピッチ角とキャンバーラインとの関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the pitch angle and camber line in embodiment of this invention. 本発明の実施の形態における翼幅指数を説明するための図である。It is a figure for demonstrating the blade width index in embodiment of this invention. 本発明の実施の形態における風速分布を示す図である。It is a figure which shows the wind speed distribution in embodiment of this invention.

以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら詳細に説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.

図１は本発明の実施の形態におけるスタンドファンの正面図、図３は本発明の実施の形態におけるスタンドファンの側面図、図４は本発明の実施の形態におけるスタンドファンの平面図である。 FIG. 1 is a front view of a stand fan in an embodiment of the present invention, FIG. 3 is a side view of the stand fan in the embodiment of the present invention, and FIG. 4 is a plan view of the stand fan in the embodiment of the present invention.

図において、１０はスタンドファン、１１は支持台としてのベース、１２は該ベース１１から立ち上げて形成されたスタンド、１３は該スタンド１２の上端に配設されたファンユニット、１４は該ファンユニット１３をスタンド１２に対して揺動自在に支持する支持部である。前記スタンド１２は、下端がベース１１に取り付けられた第１の支柱としての筒状の下支柱１５、該下支柱１５に対して挿脱自在に配設された第２の支柱としての筒状の上支柱１６、前記下支柱１５に対して上支柱１６を所定の位置に位置決めするための図示されない固定ねじ等を備える。そして、前記ベース１１の所定の箇所に、図示されない操作部が配設される。本実施の形態においては、ベース１１に操作部が配設されるようになっているが、該操作部のほかに、遠隔操作用の操作部として、リモコンを利用することができる。 In the figure, 10 is a stand fan, 11 is a base as a support base, 12 is a stand formed from the base 11, 13 is a fan unit disposed at the upper end of the stand 12, and 14 is the fan unit. It is a support part which supports 13 with respect to the stand 12 so that rocking is possible. The stand 12 has a cylindrical lower column 15 as a first column having a lower end attached to the base 11, and a cylindrical column as a second column that is detachably disposed with respect to the lower column 15. A fixing screw (not shown) or the like for positioning the upper strut 16 at a predetermined position with respect to the upper strut 16 and the lower strut 15 is provided. An operation unit (not shown) is disposed at a predetermined location of the base 11. In the present embodiment, an operation unit is arranged on the base 11, but in addition to the operation unit, a remote control can be used as an operation unit for remote operation.

また、前記ファンユニット１３は、前記上支柱１６の上端に、首振り自在に取り付けられた駆動部としてのモータ２３、該モータ２３を駆動することによって回転させられる軸流式のファン２１等を備える。そして、前記モータ２３は、図示されないロータ、ステータ等を内蔵する本体部２３ａ、前記ロータに取り付けられ、本体部２３ａから上方に向けて突出させられた出力軸２４等を備える。また、前記ファン２１は、複数の、本実施の形態においては、二つの翼２２を備え、該各翼２２の根元２２ａが前記出力軸２４に取り付けられる。 The fan unit 13 includes a motor 23 as a drive unit attached to the upper end of the upper support 16 so as to freely swing, an axial-flow fan 21 that is rotated by driving the motor 23, and the like. . The motor 23 includes a main body 23a containing a rotor, a stator, and the like (not shown), an output shaft 24 attached to the rotor, and projecting upward from the main body 23a. The fan 21 includes a plurality of, in the present embodiment, two blades 22, and a root 22 a of each blade 22 is attached to the output shaft 24.

そして、前記モータ２３は、風の流れ方向（矢印Ａ方向）における翼２２の根元２２ａより下流側に延在させて配設される。 The motor 23 is arranged to extend downstream from the root 22a of the blade 22 in the wind flow direction (arrow A direction).

また、前記各翼２２の翼面は、柔軟性を有する材料、例えば、軽量ウレタン材、プラスッチック、布、紙、フィルム等から成る薄板材によって形成され、外周縁に直径が２〔ｍｍ〕程度のピアノ線等の鋼線を翼支持部材として埋設することによって、翼輪郭が形成され、ファン２１の形状が維持される。 The blade surface of each blade 22 is formed of a flexible material, for example, a thin plate material made of lightweight urethane material, plastic, cloth, paper, film, etc., and the outer peripheral edge has a diameter of about 2 [mm]. By embedding a steel wire such as a piano wire as a blade support member, a blade contour is formed and the shape of the fan 21 is maintained.

なお、前記翼２２の翼面は柔軟性を有する材料から成る薄板材によって形成されるので、回転速度が高くなった場合、翼２２は容易に変形する。したがって、ファン２１に異常な振動が発生するのを防止することができる。また、翼２２の厚さは、空気の流れを円滑にすることができれば、自由に設定することができる。 Since the blade surface of the blade 22 is formed of a thin plate material made of a flexible material, the blade 22 is easily deformed when the rotational speed is increased. Therefore, it is possible to prevent abnormal vibration from occurring in the fan 21. Further, the thickness of the blade 22 can be freely set as long as the air flow can be made smooth.

前記スタンドファン１０において、使用者が操作部を操作して電源スイッチをオンにすると、図示されない電源装置から前記モータ２３に電流が供給され、モータ２３が駆動されてファン２１が回転させられる。これに伴って、翼２２の裏面から空気が吸引され、ファンユニット１３の軸方向に沿って流れる風が発生させられ、下方に向けて送られる。 In the stand fan 10, when the user operates the operation unit to turn on the power switch, a current is supplied to the motor 23 from a power supply device (not shown), and the motor 23 is driven to rotate the fan 21. Along with this, air is sucked from the back surface of the blade 22, and wind flowing along the axial direction of the fan unit 13 is generated and sent downward.

次に、前記ファンユニット１３について説明する。 Next, the fan unit 13 will be described.

図５は本発明の実施の形態におけるファンユニットの斜視図、図６は本発明の実施の形態における翼の概念図、図７は本発明の実施の形態における翼の迎角と揚力係数との関係を示す図、図８は本発明の実施の形態における翼の展開図、図９は本発明の実施の形態におけるキャンバー比を説明するための図、図１０は本発明の実施の形態におけるピッチ角とキャンバーラインとの関係を示す図、図１１は本発明の実施の形態における翼幅指数を説明するための図、図１２は本発明の実施の形態における風速分布を示す図である。なお、図６は径方向における所定の半径位置で翼２２を切断したときの断面を表す。また、図７において、横軸に迎角θ２を、縦軸に揚力係数ＣＬを、図１２において、横軸に翼２２の根元２２ａからの距離を、縦軸に風速を採ってある。 FIG. 5 is a perspective view of the fan unit in the embodiment of the present invention, FIG. 6 is a conceptual diagram of the blade in the embodiment of the present invention, and FIG. 7 is a graph showing the angle of attack and lift coefficient of the blade in the embodiment of the present invention. FIG. 8 is a developed view of a blade in the embodiment of the present invention, FIG. 9 is a diagram for explaining a camber ratio in the embodiment of the present invention, and FIG. 10 is a pitch in the embodiment of the present invention. FIG. 11 is a diagram illustrating the relationship between the angle and the camber line, FIG. 11 is a diagram for explaining the blade width index in the embodiment of the present invention, and FIG. 12 is a diagram illustrating the wind speed distribution in the embodiment of the present invention. FIG. 6 shows a cross section when the blade 22 is cut at a predetermined radial position in the radial direction. In FIG. 7, the horizontal axis represents the angle of attack θ2, the vertical axis represents the lift coefficient CL, the horizontal axis represents the distance from the root 22a of the blade 22, and the vertical axis represents the wind speed.

図において、２１は回転自在に配設されたファン、２２は二つの翼、２３はモータ、２４は該モータ２３の出力軸であり、該出力軸２４は、前記ファン２１のボスを構成する。前記各翼２２は、出力軸２４に対して互いに１８０〔°〕の角度を置いて、かつ、対向させて配設される。 In the figure, 21 is a fan rotatably arranged, 22 is two blades, 23 is a motor, 24 is an output shaft of the motor 23, and the output shaft 24 constitutes a boss of the fan 21. The blades 22 are disposed at an angle of 180 ° with respect to the output shaft 24 and facing each other.

次に、前記翼２２について説明する。 Next, the wing 22 will be described.

図６において、ｑ１は前記翼２２の前縁を表すノーズ、ｑ２は前記翼２２の後縁を表すテール、Ｍ１は前記ノーズｑ１とテールｑ２とを結ぶ線分によって表されるノーズテールライン、Ｍ２は翼２２の移動方向（矢印Ｘ方向）に延びる線分によって表されるベースライン、Ｌは前記ノーズｑ１とテールｑ２との間の直線距離、すなわち、半径位置における翼幅を表す翼弦長、εは前記翼２２の翼厚中心線（キャンバーライン）である。また、該翼厚中心線εとノーズテールラインＭ１との間の距離を表すキャンバーｆが最大になる位置を最大キャンバー位置ｑ３としたとき、ノーズｑ１から最大キャンバー位置ｑ３までの距離が最大キャンバー距離Ｘｃとなる。 In FIG. 6, q1 is a nose representing the leading edge of the wing 22, q2 is a tail representing the trailing edge of the wing 22, M1 is a nose tail line represented by a line segment connecting the nose q1 and the tail q2, and M2. Is a base line represented by a line segment extending in the moving direction of the wing 22 (arrow X direction), L is a linear distance between the nose q1 and the tail q2, that is, a chord length representing a wing width at a radial position, ε is a blade thickness center line (camber line) of the blade 22. Further, when the position where the camber f representing the distance between the blade thickness center line ε and the nose tail line M1 is maximized is the maximum camber position q3, the distance from the nose q1 to the maximum camber position q3 is the maximum camber distance. Xc.

そして、ファン２１を回転させると、翼２２は矢印Ｘ方向に移動させられ、空気は翼２２に対して矢印Ｖ方向に流れる。 When the fan 21 is rotated, the blade 22 is moved in the arrow X direction, and the air flows in the arrow V direction with respect to the blade 22.

この場合、ファン２１が１回転させられるときの、翼２２上における半径が値ｒになる所定の半径位置の点が円周方向に移動する距離をβとしたとき、該距離βは、
β＝２πｒ
にされる。なお、図６においては、説明の便宜上、距離βと翼２２の寸法とを対応させていない。 In this case, when the distance that the point of the predetermined radial position where the radius on the blade 22 is the value r when the fan 21 is rotated once is moved in the circumferential direction is β, the distance β is
β = 2πr
To be. In FIG. 6, the distance β is not associated with the dimension of the blade 22 for convenience of explanation.

そして、前記ファン２１が１回転させられるときの前記点が軸方向に移動する距離をピッチＰとすると、ノーズテールラインＭ１とベースラインＭ２との成す角度によって表されるピッチ角θ１は、
θ１＝ｔａｎ^-1（Ｐ／２πｒ）
にされる。 If the distance that the point moves in the axial direction when the fan 21 is rotated once is the pitch P, the pitch angle θ1 represented by the angle formed by the nose tail line M1 and the base line M2 is:
θ1 = tan ⁻¹ (P / 2πr)
To be.

そして、ファン２１を回転させると揚力Ｆが発生する。揚力係数をＣＬとし、空気密度をρとし、所定の半径ｒの半径位置における翼２２の速度をｖとし、前記半径位置における翼弦長をＬとしたとき、揚力Ｆは、
Ｆ＝∫｛（１／２）・ＣＬ・ρ・ｖ²・Ｌ｝ｄｒ
で表すことができ、揚力係数ＣＬが大きいほど大きく、揚力係数ＣＬが小さいほど小さい。また、前記速度ｖはファン２１の回転速度に比例するので、前記揚力Ｆは、ファン２１の回転速度が高いほど大きく、回転速度が低いほど小さい。 When the fan 21 is rotated, lift F is generated. When the lift coefficient is CL, the air density is ρ, the speed of the blade 22 at the radius position of the predetermined radius r is v, and the chord length at the radius position is L, the lift force F is
F = ∫ {(1/2) · CL · ρ · v ² · L} dr
The higher the lift coefficient CL is, the larger it is, and the smaller the lift coefficient CL is, the smaller it is. Further, since the speed v is proportional to the rotational speed of the fan 21, the lift force F increases as the rotational speed of the fan 21 increases and decreases as the rotational speed decreases.

したがって、ファン２１の回転速度を高くすることなく、一定にして前記揚力Ｆを大きくしようとすると、揚力係数ＣＬを大きくする必要があるが、揚力係数ＣＬは、ノーズテールラインＭ１とベースラインＭ２との成す角度によって表されるピッチ角θ１から、ファン２１の回転に伴って発生する誘導速度（誘導抗力に対応する速度）Ｖｉの分だけ角度Δθを減算することによって得られる迎角θ２
θ２＝θ１−Δθ
によって決まる。すなわち、図７に示されるように、迎角θ２を所定の範囲内において大きくすると、揚力係数ＣＬを大きくすることができる。なお、揚力係数ＣＬが所定の範囲内に収まらない場合、揚力Ｆを安定させて発生させることができないので、ファン２１は失速する。 Therefore, if the lift F is to be increased without increasing the rotational speed of the fan 21, it is necessary to increase the lift coefficient CL. However, the lift coefficient CL is determined by the nose tail line M1 and the base line M2. The angle of attack θ2 obtained by subtracting the angle Δθ by the amount of the induced speed (speed corresponding to the induced drag) Vi generated with the rotation of the fan 21 from the pitch angle θ1 represented by the angle formed by
θ2 = θ1−Δθ
It depends on. That is, as shown in FIG. 7, when the angle of attack θ2 is increased within a predetermined range, the lift coefficient CL can be increased. Note that if the lift coefficient CL does not fall within the predetermined range, the lift 21 cannot be stably generated and the fan 21 is stalled.

ところで、風を十分に発生させるために、ファン２１の外周縁においてピッチ角θ１を大きくすると、翼２２の外周縁に流れの強い空気の渦が発生してしまう。 By the way, if the pitch angle θ1 is increased at the outer peripheral edge of the fan 21 in order to generate sufficient wind, a strong air vortex is generated at the outer peripheral edge of the blade 22.

また、ファン２１の回転速度を高くすると、翼２２の外周縁の周速度がその分高くなり、翼２２に必要となる強度が大きくなるが、翼２２の強度を大きくするために翼２２を硬い材料で形成すると、ファン２１の重量が大きくなるだけでなく、ファン２１を覆い、使用者等との接触を防止するためのファンネットを配設し、安全性を図る必要がある。 Further, when the rotational speed of the fan 21 is increased, the peripheral speed of the outer peripheral edge of the blade 22 is increased accordingly, and the strength required for the blade 22 is increased. However, in order to increase the strength of the blade 22, the blade 22 is harder. When formed of a material, not only the weight of the fan 21 is increased, but also a fan net for covering the fan 21 and preventing contact with a user or the like needs to be provided for safety.

そこで、本実施の形態においては、ファン２１を十分に低い回転速度で回転させてもファン２１が失速することがないように翼２２の仕様が設定される。また、前記翼弦長Ｌ、キャンバーｆ、最大キャンバー距離Ｘｃ、ピッチＰ、ピッチ角θ１及び迎角θ２は、各翼２２の半径位置ごとに設定される。なお、本実施の形態においては、図８に示されるように、前記翼２２の形状において、大きな力を翼２２に作用させるために、根元２２ａが比較的細くされるが、風の流れを妨げない程度に広くすることができる。 Therefore, in the present embodiment, the specifications of the blades 22 are set so that the fan 21 does not stall even when the fan 21 is rotated at a sufficiently low rotational speed. The chord length L, camber f, maximum camber distance Xc, pitch P, pitch angle θ1 and angle of attack θ2 are set for each radial position of each blade 22. In the present embodiment, as shown in FIG. 8, in the shape of the wing 22, the root 22 a is made relatively thin in order to apply a large force to the wing 22, but this hinders the flow of wind. Can be as wide as possible.

ところで、図８に示されるように、翼２２の外周縁において出力軸２４から最も離れた点をＰｔ１とし、出力軸２４の中心から点Ｐｔ１までの距離を半径Ｒとしたとき、出力軸２４側から翼２２の外周縁側にかけて半径がｒになる各半径位置Ｓｔを想定すると、次の式のように、各半径位置Ｓｔは、半径Ｒに対する半径ｒの割合である百分率で表すことができる。 By the way, when the point farthest from the output shaft 24 on the outer peripheral edge of the blade 22 is Pt1 and the distance from the center of the output shaft 24 to the point Pt1 is radius R, as shown in FIG. Assuming each radial position St having a radius r from the outer peripheral edge side of the wing 22, each radial position St can be expressed as a percentage that is a ratio of the radius r to the radius R, as in the following equation.

Ｓｔ＝ｒ×１００／Ｒ〔％〕
したがって、出力軸２４の中心における半径位置Ｓｔは零〔％〕になり、点Ｐｔ１の半径位置Ｓｔは１００〔％〕になる。なお、本実施の形態において、ファン２１の直径Ｄは、２５〔ｃｍ〕以上、かつ、９０〔ｃｍ〕以下にされる。 St = r × 100 / R [%]
Therefore, the radial position St at the center of the output shaft 24 is zero [%], and the radial position St of the point Pt1 is 100 [%]. In the present embodiment, the diameter D of the fan 21 is 25 [cm] or more and 90 [cm] or less.

そして、本実施の形態において、各翼２２によって風を十分に発生させるために、半径位置Ｓｔが７０〜９０〔％〕の範囲（７０〔％〕以上、かつ、９０〔％〕以下）において、ピッチ角θ１が、
２７〔°〕≦θ１≦６０〔°〕
の範囲の値にされる。前述されたように、迎角θ２は、誘導速度Ｖｉの分だけピッチ角θ１より小さくなるので、角度Δθを２〜４〔°〕とし、
２３〔°〕≦θ２≦５８〔°〕
にするのが好ましい。 And in this Embodiment, in order to fully generate a wind by each wing | blade 22, radial position St is in the range (70 [%] or more and 90 [%] or less) 70-90 [%], The pitch angle θ1 is
27 [°] ≦ θ1 ≦ 60 [°]
A value in the range of. As described above, the angle of attack θ2 is smaller than the pitch angle θ1 by the induction speed Vi, so the angle Δθ is set to 2 to 4 °,
23 [°] ≦ θ2 ≦ 58 [°]
Is preferable.

本実施の形態においては、半径位置Ｓｔが７０〜９０〔％〕の範囲において、前記ピッチ角θ１が一定にされるが、ピッチ角θ１を半径位置Ｓｔごとに２７〜６０〔°〕の範囲内で変化させ、半径位置Ｓｔが径方向内方にあるほど大きく、径方向外方にあるほど小さくすることができる。 In the present embodiment, the pitch angle θ1 is constant when the radial position St is in the range of 70 to 90 [%], but the pitch angle θ1 is within the range of 27 to 60 [°] for each radial position St. The radius position St can be increased as it is inward in the radial direction, and it can be decreased as it is outward in the radial direction.

ところで、前記ピッチ角θ１とキャンバーｆとは互いに影響を与える。そこで、本実施の形態においては、各翼２２によって風を十分に発生させるために、前記ピッチ角θ１のほかに、キャンバーｆの最大値をｆｍａｘとしたときの、翼弦長Ｌに対するキャンバーｆの割合である百分率、すなわち、キャンバー比η
η＝ｆｍａｘ×１００／Ｌ
を設定するようにしている。 By the way, the pitch angle θ1 and the camber f influence each other. Therefore, in the present embodiment, in order to sufficiently generate wind by each blade 22, in addition to the pitch angle θ1, the camber f with respect to the chord length L when the maximum value of the camber f is set to fmax. Percentage, that is, the camber ratio η
η = fmax × 100 / L
Is set.

本実施の形態においては、図９に示されるように、半径位置Ｓｔが７０〜９０〔％〕の範囲において、キャンバー比ηが、
１０〔％〕≦η≦２５〔％〕
の範囲にされる。 In the present embodiment, as shown in FIG. 9, when the radial position St is in the range of 70 to 90 [%], the camber ratio η is
10 [%] ≦ η ≦ 25 [%]
Be in the range.

なお、キャンバーｆの大きさ、及び翼弦長Ｌ上におけるキャンバーｆの分布は、ピッチ角θ１、ファン２１の作動状態等によって変化させることができる。例えば、図１０に示されるように、ピッチ角θ１が小さい領域においては、風を十分に発生させるためにキャンバーｆが大きくされ、かつ、最大キャンバー位置ｑ３が翼２２の後縁側に置かれ、最大キャンバー距離Ｘｃが長くされる。一方、ピッチ角θ１が大きい領域においては、翼２２の後縁側における空気の流れを円滑にするためにキャンバーｆが小さくされ、かつ、最大キャンバー位置ｑ３が翼２２の前縁側に置かれ、最大キャンバー距離Ｘｃが短くされる。 The size of the camber f and the distribution of the camber f on the chord length L can be changed by the pitch angle θ1, the operating state of the fan 21, and the like. For example, as shown in FIG. 10, in the region where the pitch angle θ1 is small, the camber f is increased in order to generate sufficient wind, and the maximum camber position q3 is placed on the trailing edge side of the blade 22 and the maximum The camber distance Xc is increased. On the other hand, in the region where the pitch angle θ1 is large, the camber f is made small in order to smooth the air flow on the trailing edge side of the blade 22, and the maximum camber position q3 is placed on the leading edge side of the blade 22, The distance Xc is shortened.

また、キャンバー比ηは、百分率で表したときの値がピッチ角θ１と等価であることが実験から分かっている。そこで、本実施の形態においては、各翼２２によって風を十分に発生させるために、前記ピッチ角θ１及びキャンバー比ηをそれぞれ設定するとともに、ピッチ角θ１にキャンバー比ηを加算した値によって表される翼算定指標α
α＝θ１＋η
を算出し、半径位置Ｓｔが７０〜９０〔％〕の範囲において、前記翼算定指標αを、次の式で表される範囲に収めるようにしている。 Further, it has been experimentally known that the camber ratio η is equivalent to the pitch angle θ1 when expressed as a percentage. Therefore, in the present embodiment, the pitch angle θ1 and the camber ratio η are respectively set in order to sufficiently generate wind by each blade 22, and the pitch angle θ1 is represented by a value obtained by adding the camber ratio η. Wing calculation index α
α = θ1 + η
When the radial position St is in the range of 70 to 90 [%], the blade calculation index α is set within the range represented by the following equation.

４０≦α≦７０
また、ファン２１の直径をＤ（＝２×Ｒ）とし、翼２２の数をＭとし、最大の翼弦長Ｌ、すなわち、最大翼幅をＬｍａｘとしたとき、ファン２１において、平坦に展開された状態の各翼２２が占める割合を翼幅指数Ｃｒ
Ｃｒ＝Ｌｍａｘ・Ｍ／Ｄ
で表すことができる。そして、本実施の形態においては、半径位置Ｓｔが７０〜９０〔％〕の範囲において、翼幅指数Ｃｒを０．４〜４．８の範囲に収めるようにしている。 40 ≦ α ≦ 70
Further, when the diameter of the fan 21 is D (= 2 × R), the number of blades 22 is M, and the maximum chord length L, that is, the maximum blade width is Lmax, the fan 21 is flatly developed. The ratio occupied by each wing 22 in the struck state is the wing width index Cr
Cr = Lmax · M / D
Can be expressed as In the present embodiment, the blade width index Cr is set within the range of 0.4 to 4.8 when the radial position St is within the range of 70 to 90 [%].

したがって、各翼２２の形状を翼幅指数Ｃｒに基づいて任意に設定することができるので、図１１に示されるような、翼幅指数Ｃｒが異なる各種の形状の翼２２を形成することができる。 Therefore, since the shape of each blade 22 can be arbitrarily set based on the blade width index Cr, it is possible to form blades 22 of various shapes having different blade width indexes Cr as shown in FIG. .

なお、最大翼幅Ｌｍａｘが小さい翼２２を使用する場合、翼２２の数Ｍを多くすることによって翼幅指数Ｃｒを大きくすることができる。例えば、翼幅指数Ｃｒが０．４のファン２１において、翼２２の数Ｍを２から２４にすると、翼幅指数Ｃｒを、
Ｃｒ＝０．４×２４／２
＝４．８
にすることができる。 When using blades 22 having a small maximum blade width Lmax, the blade width index Cr can be increased by increasing the number M of blades 22. For example, in the fan 21 having a blade width index Cr of 0.4, if the number M of blades 22 is changed from 2 to 24, the blade width index Cr is
Cr = 0.4 × 24/2
= 4.8
Can be.

なお、半径位置Ｓｔが０〜１００〔％〕の範囲において、平坦に展開された状態の各翼２２を投影したときの各翼２２が占める割合は、０．２以上、かつ、０．４以下、好ましくは、０．３以上、かつ、０．４以下とされる。 In the range where the radial position St is in the range of 0 to 100%, the proportion of each blade 22 when the blades 22 are flatly deployed is 0.2 or more and 0.4 or less. Preferably, it is 0.3 or more and 0.4 or less.

ところで、半径位置Ｓｔが７０〜９０〔％〕の範囲において、前記ピッチ角θ１を、
２７〔°〕≦θ１≦６０〔°〕
の範囲内において、キャンバー比ηを、
１０〔％〕≦η≦２５〔％〕
の範囲内において、前記翼算定指標αを、
４０≦α≦７０
の範囲内において変化させたときに、ファン２１を失速させず、振動及び騒音が発生しないようにファン２１を十分に低速で回転させる必要がある。 By the way, when the radial position St is in the range of 70 to 90 [%], the pitch angle θ1 is
27 [°] ≦ θ1 ≦ 60 [°]
In the range of
10 [%] ≦ η ≦ 25 [%]
Within the range of the wing calculation index α,
40 ≦ α ≦ 70
When changing within the range, it is necessary to rotate the fan 21 at a sufficiently low speed so as not to stall the fan 21 and to generate vibration and noise.

そこで、前記翼算定指標αを前記範囲内においてわずかずつ変化させ、その都度、ファン２１の回転速度を徐々に高くし、各翼算定指標αごとに、ファン２１を失速させず、振動及び騒音が発生しない回転速度の限界値（以下「許容速度」という。）Ｎ（α）を算出した。 Therefore, the blade calculation index α is slightly changed within the above range, and each time the rotation speed of the fan 21 is gradually increased, and the fan 21 is not stalled for each blade calculation index α, and vibration and noise are generated. The limit value (hereinafter referred to as “allowable speed”) N (α) of the rotational speed that does not occur was calculated.

そして、該各許容速度Ｎ（α）のうちの最も低い値を、ファン２１の外周縁の周速度に変換し、該周速度を臨界速度Ｕとする。なお、前記周速度は、ファン２１の外周縁のうちのモータ２３から最も離れた点の移動速度で表される。 The lowest value of the permissible speeds N (α) is converted into the peripheral speed of the outer peripheral edge of the fan 21, and the peripheral speed is set as the critical speed U. The peripheral speed is represented by a moving speed at a point farthest from the motor 23 on the outer peripheral edge of the fan 21.

また、本実施の形態において、臨界速度Ｕは、
Ｕ＝８〔ｍ／ｓ〕
にされる。なお、該臨界速度Ｕを、
Ｕ＝６〔ｍ／ｓ〕
にすると、ファン２１を失速させず、振動及び騒音が発生するのを一層抑制することができる。 In the present embodiment, the critical speed U is
U = 8 [m / s]
To be. The critical speed U is
U = 6 [m / s]
By doing so, it is possible to further suppress the occurrence of vibration and noise without stalling the fan 21.

また、モータ２３を脱調を起こすことなく駆動するためには、ファン２１の外周縁の周速度を１．５〔ｍ／ｓ〕以上にするのが好ましい。 Further, in order to drive the motor 23 without causing the step-out, it is preferable that the peripheral speed of the outer peripheral edge of the fan 21 is 1.5 [m / s] or more.

したがって、ファン２１の直径Ｄに関係なく、ファン２１の外周縁の周速度が１．５〔ｍ／ｓ〕以上、かつ、８〔ｍ／ｓ〕以下になるように設定し、モータ２３を駆動すると、風を十分に発生させることができるだけでなく、ファン２１を安定させて回転させることができる。 Therefore, regardless of the diameter D of the fan 21, the peripheral speed of the outer peripheral edge of the fan 21 is set to be 1.5 [m / s] or more and 8 [m / s] or less, and the motor 23 is driven. Then, not only can wind be generated sufficiently, but the fan 21 can be stably rotated.

そして、ファン２１の外周縁の周速度を十分に低く、本実施の形態においては、８〔ｍ／ｓ〕以下にすることができるので、モータ２３に加わる負荷を小さくすることができる。したがって、モータ２３の寸法を小さくすることができ、例えば、モータ２３として小型の直流モータを使用することができる。 And since the peripheral speed of the outer periphery of the fan 21 can be made low enough and can be 8 [m / s] or less in this Embodiment, the load added to the motor 23 can be made small. Therefore, the size of the motor 23 can be reduced. For example, a small DC motor can be used as the motor 23.

また、本実施の形態においては、モータ２３の直径をＤｍとしたとき、ファン２１の直径Ｄに対するモータ２３の直径Ｄｍの比ρ（＝Ｄｍ／Ｄ）は、
０．１０≦ρ≦０．１５
にされる。 In the present embodiment, when the diameter of the motor 23 is Dm, the ratio ρ (= Dm / D) of the diameter Dm of the motor 23 to the diameter D of the fan 21 is
0.10 ≦ ρ ≦ 0.15
To be.

その結果、前記モータ２３の消費電力を極めて小さく（１０〔Ｗ〕以下に）することができる。また、電源として、ＵＳＢ電源、太陽光電池、バッテリ等を利用することができる。 As a result, the power consumption of the motor 23 can be made extremely small (less than 10 [W]). Moreover, a USB power supply, a solar cell, a battery, etc. can be utilized as a power supply.

さらに、ファン２１の直径Ｄに対するモータ２３の直径Ｄｍの比ρが、
０．１０≦ρ≦０．１５
にされるので、ファン２１の径方向においてモータ２３が占める領域が小さくなる。したがって、風の流れ方向における翼２２の根元２２ａより下流側にモータ２３を配設しても、ファン２１の回転によって発生させられた風がモータ２３により遮られることがないので、翼２２の根元２２ａにおいて、空気の渦が発生するのを防止することができるだけでなく、風速が低くなるのを抑制することができる。 Furthermore, the ratio ρ of the diameter Dm of the motor 23 to the diameter D of the fan 21 is
0.10 ≦ ρ ≦ 0.15
Therefore, the area occupied by the motor 23 in the radial direction of the fan 21 is reduced. Therefore, even if the motor 23 is disposed downstream of the root 22a of the blade 22 in the wind flow direction, the wind generated by the rotation of the fan 21 is not blocked by the motor 23. In 22a, it is possible not only to prevent the generation of air vortex but also to suppress the wind speed from being lowered.

また、ファン２１の外周縁の周速度が十分に低くされるので、ファン２１の回転に伴って、翼２２の外周縁において空気の渦が発生するのを防止することができる。したがって、翼２２の背面に形成される負圧領域に周囲の空気が十分に流れ込み、続いて、二つの翼２２の間を抜けて翼２２の前面に流れ込むので、翼２２の外周縁において風速が低くなるのを抑制することができる。 Further, since the peripheral speed of the outer peripheral edge of the fan 21 is sufficiently lowered, it is possible to prevent the generation of air vortices at the outer peripheral edge of the blade 22 as the fan 21 rotates. Accordingly, ambient air sufficiently flows into the negative pressure region formed on the back surface of the blade 22, and then flows between the two blades 22 and flows into the front surface of the blade 22. It can suppress becoming low.

その結果、図１２に示されるように、翼２２の根元２２ａから外周縁にかけて一様な風速分布を得ることができる。なお、図１２において、Ｌ１はファン２１の回転速度を１００〔ｒｐｍ〕にしたときの風速分布を、Ｌ２はファン２１の回転速度を２００〔ｒｐｍ〕にしたときの風速分布を表す。 As a result, as shown in FIG. 12, a uniform wind speed distribution can be obtained from the root 22a of the blade 22 to the outer peripheral edge. In FIG. 12, L1 represents the wind speed distribution when the rotational speed of the fan 21 is 100 [rpm], and L2 represents the wind speed distribution when the rotational speed of the fan 21 is 200 [rpm].

このように、ファン２１から送られる空気の流れに渦が発生するのを防止することができ、しかも、翼２２の根元２２ａから外周縁にかけて一様な風速分布を得ることができるので、扇子を使用したときのような扇ぎ効果による風を発生させることができる。その結果、使用者の体を局部的に冷やしてしまうことがないので、使用者が連続的に風を受けても、体が冷え過ぎたり、不快感を覚えたりすることがない。 In this way, vortices can be prevented from being generated in the flow of air sent from the fan 21, and a uniform wind speed distribution can be obtained from the root 22a of the blade 22 to the outer peripheral edge. Winds can be generated by the fan effect as when used. As a result, since the user's body is not locally cooled, even if the user receives wind continuously, the body does not get too cold or feel uncomfortable.

しかも、ファンの回転によって発生させられた風を下方に向けて安定させて送ることができる。 In addition, the wind generated by the rotation of the fan can be sent stably downward.

さらに、翼２２の全体のピッチ角θ１を十分に大きくすることができるので、翼２２の外周縁のピッチ角θ１を格別に大きくする必要がなくなる。したがって、翼２２の外周縁に流れの強い空気の渦が発生するのを防止することができる。 Furthermore, since the entire pitch angle θ1 of the blade 22 can be sufficiently increased, it is not necessary to increase the pitch angle θ1 of the outer peripheral edge of the blade 22 significantly. Therefore, it is possible to prevent a strong air vortex from being generated at the outer peripheral edge of the blade 22.

そして、ファン２１の回転速度が低くされるので、発生させられる揚力Ｆを小さくすることができ、翼２２に必要となる強度を低くすることができる。したがって、翼２２を硬い材料で形成する必要がなくなり、ファン２１の重量を小さくすることができるだけでなく、安全性を向上させることができるので、使用者等との接触を防止するためのファンネットを配設する必要がなくなる。 And since the rotational speed of the fan 21 is made low, the generated lift F can be made small and the intensity | strength required for the blade | wing 22 can be made low. Therefore, it is not necessary to form the blades 22 from a hard material, and not only the weight of the fan 21 can be reduced, but also the safety can be improved, so a fan net for preventing contact with the user or the like. Need not be provided.

そして、モータ２３を電池によって駆動することができるだけでなく、携帯電話等に使用される小容量の交流−直流アダプタ等によって駆動することができる。したがって、スタンドファン１０を小型化し、軽量化することができる。 The motor 23 can be driven not only by a battery but also by a small-capacity AC-DC adapter or the like used for a mobile phone or the like. Therefore, the stand fan 10 can be reduced in size and weight.

さらに、従来のスタンドファン１１０と同様に、スタンドファン１０にマイナスイオン発生装置を配設することができる。 Further, similarly to the conventional stand fan 110, a negative ion generator can be disposed on the stand fan 10.

次に、実際のスタンドファン１０の効果について説明する。 Next, the effect of the actual stand fan 10 will be described.

この場合、直径Ｄが４０〔ｃｍ〕のファン２１を２枚の翼２２によって作成した。９０〔％〕の半径位置Ｓｔにおいて、ピッチ角θ１を４５〔°〕とし、キャンバー比ηを１６〔％〕とし、これにより、翼算定指標αを６１とした。そして、翼幅指数Ｃｒを１．５とした。また、翼２２の翼面を軽量ウレタン材によって形成し、直径が２〔ｍｍ〕の鋼線を出力軸２４の中心から翼２２の前縁部に沿って外周縁に向けて延在させ、外周縁を経由して後縁部に沿って９０〔％〕の半径位置Ｓｔまで延在させた。 In this case, the fan 21 having a diameter D of 40 [cm] was formed by the two blades 22. At the radial position St of 90 [%], the pitch angle θ1 was 45 [°], the camber ratio η was 16 [%], and thereby the blade calculation index α was 61. The blade width index Cr was set to 1.5. Further, the blade surface of the blade 22 is formed of a lightweight urethane material, and a steel wire having a diameter of 2 [mm] is extended from the center of the output shaft 24 along the front edge portion of the blade 22 toward the outer peripheral edge. It extended to the radial position St of 90 [%] along the rear edge part via the periphery.

前記構成の翼２２を備えたファン２１を、１００〜１５０〔ｒｐｍ〕の回転速度で回転させると、約２〔ｍ〕離れた位置で扇ぎ効果による風を受けることができた。 When the fan 21 including the blades 22 having the above-described configuration was rotated at a rotational speed of 100 to 150 [rpm], it was possible to receive the wind due to the fan effect at a position about 2 [m] away.

この場合、最大消費電力は２〔Ｗ〕であり、実験によると、停止時におけるファン２１による押圧力は約１５〔ｇ〕であり、接触時におけるファン２１による衝撃力は約１２０〔ｇ〕であった。ファン２１の周辺にファンネットを配設することなく、運転時に翼２２が顔に当たっても痛みを感じることがなかった。なお、就寝時においては、２〔Ｗ〕でモータ２３を駆動すると風が強すぎるので、ファン２１を８０〔ｒｐｍ〕の回転速度で回転させるのが好ましい。その場合、消費電力は１〔Ｗ〕以下になる。 In this case, the maximum power consumption is 2 [W]. According to an experiment, the pressing force by the fan 21 at the time of stop is about 15 [g], and the impact force by the fan 21 at the time of contact is about 120 [g]. there were. A fan net was not provided around the fan 21, and no pain was felt even when the wing 22 hit the face during driving. At the time of going to bed, since the wind is too strong when the motor 23 is driven at 2 [W], it is preferable to rotate the fan 21 at a rotational speed of 80 [rpm]. In that case, the power consumption is 1 [W] or less.

本実施の形態においては、翼２２の翼面が柔軟性を有する材料から成る薄板材によって形成されるようになっているが、該薄板材に代えて、金属、プラスッチック等の硬い材料によって形成することができる。その場合、翼２２の前縁側にクッション材が配設される。また、団扇のように、翼２２の全体に放射状又は網目状に強度支持材としての骨部材を配設し、該骨部材間にわたって紙等の薄膜材を張ることによって、翼面を形成することができる。 In the present embodiment, the blade surface of the blade 22 is formed of a thin plate material made of a flexible material, but instead of the thin plate material, it is formed of a hard material such as metal or plastic. be able to. In this case, a cushion material is disposed on the front edge side of the wing 22. Further, like a fan, a wing surface is formed by disposing a bone member as a strength support material radially or in a mesh shape on the entire wing 22 and stretching a thin film material such as paper between the bone members. Can do.

本実施の形態においては、スタンド１２とファンユニット１３とが支持部１４を介して連結されるようになっているが、支持部１４とモータ２３とを永久磁石によって連結し、ファンユニット１３をスタンド１２に対して脱離自在に配設することができる。 In the present embodiment, the stand 12 and the fan unit 13 are connected via the support part 14, but the support part 14 and the motor 23 are connected by a permanent magnet, and the fan unit 13 is connected to the stand. 12 can be detachably provided.

なお、本発明は前記実施の形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨に基づいて種々変形させることが可能であり、それらを本発明の範囲から排除するものではない。 In addition, this invention is not limited to the said embodiment, It can change variously based on the meaning of this invention, and does not exclude them from the scope of the present invention.

１０スタンドファン
１１ベース
１２スタンド
１３ファンユニット
２１ファン
２２翼
２２ａ根元
２３モータ
２４出力軸 10 Stand fan 11 Base 12 Stand 13 Fan unit 21 Fan 22 Blade 22a Root 23 Motor 24 Output shaft

Claims

(A) a base;
(B) a stand formed from the base;
(C) having a fan unit disposed at the upper end of the stand;
(D) The fan unit includes a motor attached to the upper end of the stand, and an axial-flow fan attached to the output shaft of the motor and including a plurality of blades.
(E) the motor is disposed downstream from the base of the blade in the wind flow direction;
(F) The ratio ρ of the motor diameter to the fan diameter is
0.10 ≦ ρ ≦ 0.15
And
(G) A stand fan characterized in that a peripheral speed of an outer peripheral edge of the fan is set to 8 [m / s] or less.

A nose tail line represented by a line segment connecting the leading edge and the trailing edge of the blade in the cross section when the blade is cut at a predetermined radial position representing the radial position from the output shaft, and the moving direction of the blade When the angle between the base line represented by the line segment extending to the pitch angle θ1 and the camber representing the distance between the blade thickness center line and the nose tail line is f, 70 to 90% of the blade ], The pitch angle θ1 is set to be larger toward the radially inner side and smaller toward the radially outer side,
27 [°] ≦ θ1 ≦ 60 [°]
The camber f is set small in a region where the pitch angle θ1 is large at a radial position of 70 to 90% of the blade, and the maximum camber position is placed on the leading edge side of the blade. The stand fan according to claim 1, wherein the camber f is set large in a region where the angle θ <b> 1 is small, and the maximum camber position is placed on the trailing edge side of the blade.

When the ratio of the maximum value of the camber f to the chord length is the camber ratio η, the camber ratio η is
10 [%] ≦ η ≦ 25 [%]
The stand fan of Claim 1 or 2 stored in the range.