JP2013053532A - Axial flow blower and air conditioner - Google Patents

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Kiyosato Yokose
清識 横瀬
Masaru Nakagawa
優 中川
Shimei Tei
志明 鄭
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an axial flow blower capable of improving fan performance, and an air conditioner including the same.SOLUTION: In an axial flow blower 10, a suction-side area of a ring part 22 of an impeller 20 is provided with a curved part 50. The curved part 50 includes a first curved part 51 that is elongated to a radial outside D3 while being headed toward a first direction D1 directed to the upstream side of a main flow MF, and a second curved part 52 that is positioned on the radial outside D3 with respect to the first curved part 51 and elongated to the radial outside D3 while being headed toward a second direction D2 opposite to the first direction D1.

Description

本発明は、軸流送風機及び空気調和機に関する。   The present invention relates to an axial blower and an air conditioner.

従来、空気調和機などの用途で軸流送風機が用いられている。軸流送風機は、回転軸の周りに放射状に設けられた複数の羽根を有する羽根車と、空気の流路を区画する仕切部としてのベルマウスと、を備えている。ベルマウスは、羽根車の外周を囲むように配置されている。このような軸流送風機では、羽根の外周付近において空気の渦（翼端渦）が発生することがある。この翼端渦は、大きな圧力損失の要因となり、ファン性能を十分に発揮できないという問題がある。   Conventionally, axial fans are used for applications such as air conditioners. The axial blower includes an impeller having a plurality of blades provided radially around a rotation shaft, and a bell mouth as a partition that partitions an air flow path. The bell mouth is disposed so as to surround the outer periphery of the impeller. In such an axial blower, an air vortex (blade tip vortex) may be generated near the outer periphery of the blade. This blade tip vortex causes a large pressure loss, and there is a problem that the fan performance cannot be sufficiently exhibited.

そこで、複数の羽根の外周縁部に沿って複数の羽根と一体的に設けられた筒状のリング部を有する羽根車を用いることにより、翼端渦の発生を抑制する技術が提案されている（例えば特許文献１）。   Then, the technique which suppresses generation | occurrence | production of a blade tip vortex is proposed by using the impeller which has the cylindrical ring part provided integrally with the several blade | wing along the outer peripheral edge part of the several blade | wing. (For example, patent document 1).

特開２００８−２２３６２５号公報JP 2008-223625 A

しかし、上記のようなリング部を有する羽根車を用いる場合には、リング部とベルマウスとの隙間（チップクリアランス）において空気が逆流する現象が発生する。すなわち、この逆流は、リング部の内側の領域を通過する主流の向きとは反対方向に流れる。このような逆流が生じると、主流は逆流を巻き込みながら羽根車を通過するため、リング部における吸込側領域の先端部では大きな剥離が生じる。特に、半開放型の軸流送風機では、羽根車の外周部の吸込側がベルマウスに囲まれておらず開放されているので、この開放されている領域から羽根車に空気が流入しやすい。したがって、半開放型の軸流送風機では、主流が逆流を巻き込みやすく、その結果、リング部における吸込側領域の先端部において剥離が生じやすい。   However, when an impeller having the ring portion as described above is used, a phenomenon occurs in which air flows backward in a gap (tip clearance) between the ring portion and the bell mouth. That is, this reverse flow flows in the direction opposite to the direction of the main flow passing through the inner region of the ring portion. When such a reverse flow occurs, the main flow passes through the impeller while entraining the reverse flow, and thus a large separation occurs at the tip of the suction side region in the ring portion. In particular, in the semi-open type axial blower, the suction side of the outer peripheral portion of the impeller is opened without being surrounded by the bell mouth, so that air easily flows into the impeller from this open region. Therefore, in the semi-open axial blower, the main flow is likely to involve a reverse flow, and as a result, peeling is likely to occur at the tip of the suction side region in the ring portion.

また、リング部を有していない羽根車に比べて、リング部を有する羽根車では求心的な流れ（回転軸寄りの流れ）が支配的となるため、吸込側領域の先端部において剥離した流れがリング部の内周面に再付着しにくい。このようにリング部の内周面に再付着していない領域においては、羽根が流体に対して負荷を与えられないので、ファン性能が低下する。   In addition, since the centripetal flow (flow near the rotation axis) is dominant in the impeller having the ring portion compared to the impeller having no ring portion, the flow separated at the tip of the suction side region Is difficult to reattach to the inner peripheral surface of the ring part. Thus, in the area | region which has not reattached to the internal peripheral surface of a ring part, since a blade | wing is not given a load with respect to a fluid, fan performance falls.

そこで、本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、ファン性能を向上させることができる軸流送風機及びこれを備えた空気調和機を提供することにある。   Then, this invention is made | formed in view of this point, The place made into the objective is to provide the axial-flow fan which can improve fan performance, and an air conditioner provided with the same.

本発明の軸流送風機は、羽根車（２０）と、仕切部（３０ａ）とを備えている。前記羽根車（２０）は、回転軸（Ａ）の周りに設けられた複数の羽根（２１）と、前記複数の羽根（２１）の外周縁部に沿って前記複数の羽根（２１）と一体的に設けられたリング部（２２）とを有する。空気の主流は、前記リング部（２２）の内側を通過する。前記仕切部（３０ａ）は、前記リング部（２２）の外周を囲むように前記リング部（２２）と所定の隙間をあけて配置されている。前記仕切部（３０ａ）は、空気の流路を区画する。前記リング部（２２）における吸込側領域には、湾曲部（５０）が設けられている。前記湾曲部（５０）は、第１湾曲部（５１）と、第２湾曲部（５２）とを有している。前記第１湾曲部（５１）は、前記主流（ＭＦ）の上流側に向く第１方向（Ｄ１）に向かいながら半径方向の外側（Ｄ３）に延びている。前記第２湾曲部（５２）は、前記第１湾曲部（５１）よりも半径方向の外側（Ｄ３）に位置し、前記第１方向の逆方向である第２方向（Ｄ２）に向かいながら半径方向の外側（Ｄ３）に延びている。   The axial blower of the present invention includes an impeller (20) and a partition portion (30a). The impeller (20) is integrated with the plurality of blades (21) around the rotation axis (A) and the plurality of blades (21) along the outer peripheral edge of the plurality of blades (21). And a ring part (22) provided in a special manner. The main flow of air passes through the inside of the ring part (22). The partition part (30a) is arranged with a predetermined gap from the ring part (22) so as to surround the outer periphery of the ring part (22). The partition (30a) defines an air flow path. A curved portion (50) is provided in the suction side region of the ring portion (22). The bending portion (50) has a first bending portion (51) and a second bending portion (52). The first curved portion (51) extends outward in the radial direction (D3) while facing the first direction (D1) facing the upstream side of the main flow (MF). The second bending portion (52) is located on the outer side (D3) in the radial direction with respect to the first bending portion (51), and has a radius while facing the second direction (D2) that is the reverse direction of the first direction. It extends outward in the direction (D3).

この構成では、湾曲部（５０）は、第１湾曲部（５１）と、第２湾曲部（５２）とを有している。したがって、リング部（２２）と仕切部（３０ａ）との間を通過する逆流（ＢＦ）の向きは、湾曲部（５０）に沿って流れる間に所望の方向に矯正されるので、リング部（２２）における吸込側領域での剥離が抑制される。具体的には、次の通りである。   In this configuration, the bending portion (50) has a first bending portion (51) and a second bending portion (52). Therefore, the direction of the backflow (BF) passing between the ring part (22) and the partition part (30a) is corrected in a desired direction while flowing along the curved part (50). Peeling in the suction side region in 22) is suppressed. Specifically, it is as follows.

逆流（ＢＦ）は、リング部（２２）と仕切部（３０ａ）との間を通過するときには主流（ＭＦ）に対してほぼ逆方向、すなわち第１方向（Ｄ１）のベクトルを含む方向に向いているが、第１湾曲部（５１）に沿って流れる間に半径方向の外側（Ｄ３）に向きが矯正され、さらにその後、第２湾曲部（５２）に沿って流れる間に、第１方向（Ｄ１）の逆方向である第２方向（Ｄ２）のベクトルを含む方向に向きが矯正される。このように逆流（ＢＦ）の向きが湾曲部（５０）において大きく矯正される過程、及び逆流（ＢＦ）が第２湾曲部（５２）の先端部（５２ｅ）において裏面側の領域（正圧領域）に回り込む過程において、逆流（ＢＦ）の運動量は、従来よりも低減されることになる。その結果、リング部（２２）における第２湾曲部（５２）の先端部（５２ｅ）及びその近傍での剥離が抑制される。よって、ファン性能を向上させることができる。   When the reverse flow (BF) passes between the ring portion (22) and the partition portion (30a), the reverse flow (BF) is directed substantially in the reverse direction to the main flow (MF), that is, in the direction including the vector in the first direction (D1). However, the direction is corrected radially outward (D3) while flowing along the first curved portion (51), and then the first direction ( The direction is corrected in the direction including the vector of the second direction (D2) which is the reverse direction of D1). Thus, the process in which the direction of the backflow (BF) is largely corrected in the curved portion (50), and the backflow (BF) is a region on the back side (positive pressure region) in the distal end portion (52e) of the second curved portion (52). ), The momentum of the backflow (BF) is reduced as compared with the conventional method. As a result, peeling at the tip end portion (52e) of the second bending portion (52) and the vicinity thereof in the ring portion (22) is suppressed. Therefore, fan performance can be improved.

前記軸流送風機において、前記第２湾曲部（５２）の先端部（５２ｅ）における接線（Ｄｔ）は、半径方向よりも回転軸（Ａ）の方向寄りになるような方向に向いているのが好ましい。   In the axial blower, the tangent (Dt) at the distal end (52e) of the second curved portion (52) is oriented in a direction closer to the rotational axis (A) than in the radial direction. preferable.

この構成では、逆流（ＢＦ）は、第２湾曲部（５２）に沿って流れる間に第２方向（Ｄ２）のベクトルの割合がより多くなるように矯正される。このように逆流（ＢＦ）の向きが湾曲部（５０）においてより大きく矯正されることにより、逆流（ＢＦ）の運動量の低減効果をより高めることができる。その結果、リング部（２２）における第２湾曲部（５２）の先端部及びその近傍での剥離がさらに抑制される。具体的には、例えば、前記湾曲部（５０）の断面形状が半円弧状である形態が挙げられる。   In this configuration, the backflow (BF) is corrected so that the proportion of the vector in the second direction (D2) increases while flowing along the second bending portion (52). Thus, the direction of the backflow (BF) is more greatly corrected in the curved portion (50), so that the effect of reducing the backflow (BF) momentum can be further enhanced. As a result, peeling at the tip end portion of the second bending portion (52) and the vicinity thereof in the ring portion (22) is further suppressed. Specifically, for example, a form in which the cross-sectional shape of the bending portion (50) is a semicircular arc shape can be mentioned.

本発明の空気調和機は、前記軸流送風機を室外ユニットの送風装置として用いたことを特徴としている。   The air conditioner of the present invention is characterized in that the axial blower is used as a blower for an outdoor unit.

以上説明したように、本発明によれば、ファン性能を向上させることができる。   As described above, according to the present invention, fan performance can be improved.

本発明の一実施形態に係る軸流送風機を備えた空気調和機の室外ユニットを示す断面図である。It is sectional drawing which shows the outdoor unit of the air conditioner provided with the axial flow fan which concerns on one Embodiment of this invention. 前記軸流送風機の羽根車を示す背面図である。It is a rear view which shows the impeller of the said axial flow fan. 前記軸流送風機の一部を拡大した断面図である。It is sectional drawing to which some axial flow fans were expanded. （Ａ）は、前記実施形態に係る軸流送風機における空気の流れを示す模式図であり、（Ｂ）は、半円弧状の湾曲部が設けられていない参考例の軸流送風機における空気の流れを示す模式図である。(A) is a schematic diagram which shows the flow of the air in the axial-flow fan which concerns on the said embodiment, (B) is the flow of the air in the axial-flow fan of the reference example in which the semicircular arc-shaped curved part is not provided. It is a schematic diagram which shows. 前記実施形態に係る軸流送風機の特性と半円弧状の湾曲部が設けられていない軸流送風機の特性とを比較した結果を示すグラフであり、流量係数と静圧係数との関係を示している。It is a graph which shows the result of having compared the characteristic of the axial-flow fan which concerns on the said embodiment, and the characteristic of the axial-flow fan which is not provided with the semicircular arc-shaped curved part, and shows the relation between a flow coefficient and a static pressure coefficient. Yes. 前記実施形態に係る軸流送風機の特性と半円弧状の湾曲部が設けられていない軸流送風機の特性とを比較した結果を示すグラフであり、流量係数と比騒音との関係を示している。It is a graph which shows the result of having compared the characteristic of the axial-flow fan which concerns on the said embodiment, and the characteristic of the axial-flow fan which is not provided with the semicircular arc-shaped curved part, and has shown the relationship between a flow coefficient and a specific noise. . 前記実施形態に係る軸流送風機の特性と半円弧状の湾曲部が設けられていない軸流送風機の特性とを比較した結果を示すグラフであり、流量係数と全圧効率との関係を示している。It is a graph which shows the result of having compared the characteristic of the axial-flow fan which concerns on the said embodiment, and the characteristic of the axial-flow fan which is not provided with the semicircular arc-shaped curved part, and shows the relationship between the flow coefficient and the total pressure efficiency. Yes. 前記リング部の変形例１を示す概略図である。It is the schematic which shows the modification 1 of the said ring part. 前記リング部の変形例２を示す概略図である。It is the schematic which shows the modification 2 of the said ring part. 前記リング部の変形例３を示す概略図である。It is the schematic which shows the modification 3 of the said ring part.

以下、本発明の一実施形態について図面を参照して説明する。図１は、軸流送風機１０を備えた空気調和機の室外ユニット４０を示す断面図である。以下の説明において、主流ＭＦの上流側に向き、回転軸Ａに平行な方向を第１方向Ｄ１とし、第１方向Ｄ１の逆方向を第２方向Ｄ２とする。   Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a cross-sectional view showing an outdoor unit 40 of an air conditioner provided with an axial blower 10. In the following description, a direction parallel to the rotation axis A and facing the upstream side of the mainstream MF is defined as a first direction D1, and a direction opposite to the first direction D1 is defined as a second direction D2.

図１に示すように、室外ユニット４０は、ケーシング４１と、熱交換器４２と、軸流送風機１０とを備えている。ケーシング４１には、空気吸込口４３と空気吹出口４４とが設けられている。熱交換器４２は、上下方向に延びる形状を有しており、ケーシング４１内において空気吸込口４３側に配置されている。空気吹出口４４にはグリル４５が取り付けられている。   As shown in FIG. 1, the outdoor unit 40 includes a casing 41, a heat exchanger 42, and the axial flow fan 10. The casing 41 is provided with an air inlet 43 and an air outlet 44. The heat exchanger 42 has a shape extending in the vertical direction, and is disposed on the air inlet 43 side in the casing 41. A grill 45 is attached to the air outlet 44.

軸流送風機１０は、羽根車２０と、ベルマウス３０と、ファンモータ１１とを備えている。軸流送風機１０は、半開放型の軸流送風機である。すなわち、軸流送風機１０では、ベルマウス３０は、羽根車２０の外周部における吹出側（図１における左側）の周りを囲んでおり、羽根車２０の外周部における吸込側（図１における右側）は、ベルマウス３０に囲まれておらず、開放されている。   The axial blower 10 includes an impeller 20, a bell mouth 30, and a fan motor 11. The axial blower 10 is a semi-open axial blower. That is, in the axial blower 10, the bell mouth 30 surrounds the blowout side (left side in FIG. 1) in the outer peripheral portion of the impeller 20, and the suction side (right side in FIG. 1) in the outer peripheral portion of the impeller 20. Is not surrounded by the bellmouth 30 and is open.

ファンモータ１１は、グリル４５に取り付けられている。ファンモータ１１は、回転軸Ａを中心に回転するシャフト１２を有している。   The fan motor 11 is attached to the grill 45. The fan motor 11 has a shaft 12 that rotates about a rotation axis A.

図１及び図２に示すように、羽根車２０は、シャフト１２に固定されたハブ２３と、ハブ２３の外周面から半径方向の外側に放射状に延びる複数の羽根２１と、複数の羽根２１の外周縁部２１ａに沿って複数の羽根２１と一体的に設けられたリング部２２とを有している。   As shown in FIGS. 1 and 2, the impeller 20 includes a hub 23 fixed to the shaft 12, a plurality of blades 21 extending radially outward from the outer peripheral surface of the hub 23, and a plurality of blades 21. It has the ring part 22 provided integrally with the some blade | wing 21 along the outer peripheral part 21a.

ベルマウス３０は、ケーシング４１の前板４１ａに取り付けられている。ベルマウス３０は、グリル４５、ファンモータ１１及び羽根車２０と一体化（モジュール化）された後、前板４１ａに取り付けられる。   The bell mouth 30 is attached to the front plate 41 a of the casing 41. The bell mouth 30 is integrated (modularized) with the grill 45, the fan motor 11, and the impeller 20, and then attached to the front plate 41a.

ベルマウス３０は、前板４１ａと平行に延びる平板部３０ｂと、円形の空気吹出口４４を区画する仕切部３０ａとを有している。仕切部３０ａは、リング部２２の外周を囲むようにリング部２２と所定の隙間をあけて配置されている。仕切部３０ａにおける背面側の部位（第１方向Ｄ１に延びる形状の部位）は、内周面の内径がほぼ一定の筒形状を有しており、仕切部３０ａにおける前面側の部位は、第２方向Ｄ２に向かうにつれて内周面の内径が大きくなるフレア形状を有している。   The bell mouth 30 has a flat plate portion 30 b extending in parallel with the front plate 41 a and a partition portion 30 a that partitions a circular air outlet 44. The partition part 30 a is arranged with a predetermined gap from the ring part 22 so as to surround the outer periphery of the ring part 22. The rear side part (part extending in the first direction D1) of the partition part 30a has a cylindrical shape with an inner diameter of the inner peripheral surface being substantially constant, and the front part of the partition part 30a is the second part. It has a flare shape in which the inner diameter of the inner peripheral surface increases as it goes in the direction D2.

リング部２２は、吹出側（前面側）に位置して各羽根２１の外周縁部２１ａにつながっている接続部５３と、吸込側（背面側）に位置する湾曲部５０とを有している。接続部５３は、筒形状を有しており、ベルマウス３０の仕切部３０ａの内周面に対して半径方向に対向している。   The ring part 22 has a connection part 53 that is located on the blowing side (front side) and connected to the outer peripheral edge part 21a of each blade 21 and a curved part 50 that is located on the suction side (back side). . The connection portion 53 has a cylindrical shape and faces the inner peripheral surface of the partition portion 30a of the bell mouth 30 in the radial direction.

湾曲部５０は、主流ＭＦを複数の羽根２１に案内する機能と、後述する逆流ＢＦを案内する機能とを有している。湾曲部５０の周囲は、ベルマウス３０には囲まれていない。湾曲部５０は、各羽根２１の外周縁部２１ａから離隔している。   The bending portion 50 has a function of guiding the main flow MF to the plurality of blades 21 and a function of guiding a backflow BF described later. The periphery of the bending portion 50 is not surrounded by the bell mouth 30. The curved portion 50 is separated from the outer peripheral edge portion 21 a of each blade 21.

図３の断面図に示すように、湾曲部５０における背面側の表面（第１方向Ｄ１に向いた表面）は、第１方向Ｄ１に凸の凸曲面であり、湾曲部５０における前面側の表面（第２方向Ｄ２に向いた表面）は、第１方向Ｄ１に凹む凹曲面である。湾曲部５０の断面形状は、半円弧状である。半円弧状とは、前記凸曲面及び前記凹曲面の断面形状が半円又は半円に近い形状であることをいう。   As shown in the cross-sectional view of FIG. 3, the back-side surface (surface facing the first direction D1) of the curved portion 50 is a convex curved surface convex in the first direction D1, and the front-side surface of the curved portion 50 The (surface facing the second direction D2) is a concave curved surface that is recessed in the first direction D1. The cross-sectional shape of the bending portion 50 is a semicircular arc shape. The semicircular arc shape means that the cross-sectional shape of the convex curved surface and the concave curved surface is a semicircle or a shape close to a semicircle.

湾曲部５０は、最も第１方向Ｄ１に位置する頂部５０ｃを有している。この頂部５０ｃは、図２に二点鎖線で示すように、湾曲部５０において回転軸Ａを中心とする円上に位置している。   The curved portion 50 has a top portion 50c that is located most in the first direction D1. As shown by a two-dot chain line in FIG. 2, the apex portion 50 c is located on a circle centering on the rotation axis A in the bending portion 50.

湾曲部５０は、第１湾曲部５１と、第２湾曲部５２とを有している。第１湾曲部５１は、頂部５０ｃよりも半径方向の内側の部位であり、第２湾曲部５２は、頂部５０ｃよりも半径方向の外側の部位である。   The bending portion 50 includes a first bending portion 51 and a second bending portion 52. The 1st curved part 51 is a site | part inside radial direction rather than the top part 50c, and the 2nd curved part 52 is a site | part outside radial direction rather than the top part 50c.

第１湾曲部５１は、第１方向Ｄ１に向かいながら半径方向の外側Ｄ３に延びている。すなわち、第１湾曲部５１は、第１方向Ｄ１に向かうにつれて径が大きくなるフレア形状を有している。第１湾曲部５１は、背面側に位置する吸込面（内周面）５１ｓ１と、前面側に位置する逆流案内面（外周面）５１ｓ２とを有している。第２湾曲部５２は、第１湾曲部５１の半径方向外側の端部（頂部５０ｃ）から連続している。   The first bending portion 51 extends outward in the radial direction D3 while facing the first direction D1. That is, the first bending portion 51 has a flare shape whose diameter increases as it goes in the first direction D1. The first bending portion 51 has a suction surface (inner peripheral surface) 51s1 located on the back side and a backflow guide surface (outer peripheral surface) 51s2 located on the front side. The second bending portion 52 is continuous from the radially outer end (the top portion 50 c) of the first bending portion 51.

第２湾曲部５２は、第１湾曲部５１よりも半径方向外側に位置している。第２湾曲部５２は、第２方向Ｄ２に向かいながら半径方向外側Ｄ３に延びている。第２湾曲部５２の第２方向Ｄ２の端部である先端部５２ｅは、頂部５０ｃよりも第２方向Ｄ２に位置している。   The second bending portion 52 is located on the outer side in the radial direction than the first bending portion 51. The second curved portion 52 extends outward in the radial direction D3 while facing the second direction D2. The tip end portion 52e that is the end portion of the second bending portion 52 in the second direction D2 is located in the second direction D2 relative to the top portion 50c.

第２湾曲部５２は、背面側に位置する吸込面（外周面）５２ｓ１と、前面側に位置する逆流案内面（内周面）５２ｓ２とを有している。第１湾曲部５１の吸込面５１ｓ１と、第２湾曲部５２の吸込面５２ｓ１とは、湾曲部５０の前記凸曲面（吸込凸曲面）を構成している。第１湾曲部５１の逆流案内面５１ｓ２と、第２湾曲部５２の逆流案内面５２ｓ２とは、湾曲部５０の前記凹曲面（逆流案内凹曲面）を構成している。この逆流案内凹曲面とベルマウス３０との間の空間は、負圧領域Ｎであり、前記吸込凸曲面側の空間は、正圧領域Ｐである。   The second curved portion 52 has a suction surface (outer peripheral surface) 52s1 located on the back side and a backflow guide surface (inner peripheral surface) 52s2 located on the front side. The suction surface 51 s 1 of the first bending portion 51 and the suction surface 52 s 1 of the second bending portion 52 constitute the convex curved surface (suction convex curved surface) of the bending portion 50. The backflow guide surface 51 s 2 of the first bending portion 51 and the backflow guide surface 52 s 2 of the second bending portion 52 constitute the concave curved surface (backflow guide concave curved surface) of the bending portion 50. A space between the backflow guide concave curved surface and the bell mouth 30 is a negative pressure region N, and a space on the suction convex curved surface side is a positive pressure region P.

図３に示すように、第２湾曲部５２の先端部５２ｅにおける接線Ｄｔは、半径方向Ｄｒよりも回転軸Ａの方向Ｄａ寄りになるような方向に向いている。すなわち、接線Ｄｔと回転軸Ａの方向Ｄａとのなす角度θ１は、接線Ｄｔと半径方向Ｄｒとのなす角度θ２よりも小さい。なお、先端部５２ｅにおける接線Ｄｔとは、逆流案内面５２ｓ２の第２方向Ｄ２の端部（逆流案内面５２ｓ２の縁部）における接線をいう。角度θ１は０°であってもよい。   As shown in FIG. 3, the tangent line Dt at the distal end portion 52e of the second bending portion 52 is oriented in a direction closer to the direction Da of the rotation axis A than the radial direction Dr. That is, the angle θ1 formed between the tangent line Dt and the direction Da of the rotation axis A is smaller than the angle θ2 formed between the tangent line Dt and the radial direction Dr. Note that the tangent Dt at the tip 52e refers to a tangent at the end of the backflow guide surface 52s2 in the second direction D2 (the edge of the backflow guide surface 52s2). The angle θ1 may be 0 °.

先端部５２ｅは、ベルマウス３０の仕切部３０ａにおける背面側の端部３０ｃよりも第１方向Ｄ１に位置している。頂部５０ｃは、仕切部３０ａの端部３０ｃよりも半径方向Ｄｒの外側Ｄ３に位置している。このように頂部５０ｃが半径方向Ｄｒの外側Ｄ３よりに配置されていることによって、負圧領域Ｎの空間を大きくすることができるので、先端部５２ｅ近傍における負圧領域Ｎと正圧領域Ｐとの圧力差（圧力勾配）を小さくすることができる。これにより、第２湾曲部５２の先端部５２ｅ及びその近傍の吸込面５２ｓ１における剥離を抑制できる。   The tip 52e is located in the first direction D1 with respect to the rear end 30c of the partition portion 30a of the bell mouth 30. The top part 50c is located on the outer side D3 in the radial direction Dr with respect to the end part 30c of the partition part 30a. Since the top portion 50c is arranged from the outer side D3 in the radial direction Dr in this way, the space of the negative pressure region N can be increased, so that the negative pressure region N and the positive pressure region P in the vicinity of the tip 52e The pressure difference (pressure gradient) can be reduced. Thereby, peeling in the front-end | tip part 52e of the 2nd bending part 52 and the suction surface 52s1 of the vicinity can be suppressed.

仕切部３０ａの端部３０ｃと第２湾曲部５２の先端部５２ｅとの距離は、仕切部３０ａの端部３０ｃと接続部５３との距離よりも大きい。このように湾曲面５０に案内された逆流ＢＦの出口となる端部３０ｃと先端部５２ｅとの間の距離が大きいことにより、先端部５２ｅ近傍における負圧領域Ｎと正圧領域Ｐとの圧力差（圧力勾配）を小さくすることができる。これにより、第２湾曲部５２の先端部５２ｅ及びその近傍の吸込面５２ｓ１における剥離を抑制できる。   The distance between the end part 30c of the partition part 30a and the tip part 52e of the second bending part 52 is larger than the distance between the end part 30c of the partition part 30a and the connection part 53. Thus, the pressure between the negative pressure region N and the positive pressure region P in the vicinity of the distal end portion 52e due to the large distance between the end portion 30c serving as the outlet of the backflow BF guided by the curved surface 50 and the distal end portion 52e. The difference (pressure gradient) can be reduced. Thereby, peeling in the front-end | tip part 52e of the 2nd bending part 52 and the suction surface 52s1 of the vicinity can be suppressed.

また、図４（Ｂ）に示す参考例の軸流送風機と比較すると、本実施形態の軸流送風機１０では、湾曲部５０の前記逆流案内凹曲面の長さ（逆流ＢＦが案内される長さ）が大きいので、先端部５２ｅ近傍における負圧領域Ｎと正圧領域Ｐとの圧力差（圧力勾配）を小さくすることができる。また、前記逆流案内凹曲面の長さが大きいことにより、この逆流案内凹曲面に沿って案内される間に逆流ＢＦの運動量がより低減される。これにより、第２湾曲部５２の先端部５２ｅ及びその近傍の吸込面５２ｓ１における剥離を抑制できる。   Compared with the axial flow fan of the reference example shown in FIG. 4B, in the axial flow fan 10 of the present embodiment, the length of the backflow guide concave curved surface of the curved portion 50 (the length by which the backflow BF is guided). ) Is large, the pressure difference (pressure gradient) between the negative pressure region N and the positive pressure region P in the vicinity of the tip 52e can be reduced. Further, since the length of the backflow guide concave curved surface is large, the momentum of the backflow BF is further reduced while being guided along the backflow guide concave curved surface. Thereby, peeling in the front-end | tip part 52e of the 2nd bending part 52 and the suction surface 52s1 of the vicinity can be suppressed.

さらに、湾曲部５０が半円弧状であるので、半径方向に近い斜め方向から羽根車２０に流入する吸込み気流（主流ＭＦ及び逆流ＢＦ）は、半円弧状の前記吸込凸曲面に沿って流れやすくなる。これにより、第２湾曲部５２の先端部５２ｅ及びその近傍において一旦剥離した気流が前記吸込凸曲面に再付着しやすくなる。   Further, since the curved portion 50 has a semicircular arc shape, the suction airflow (main flow MF and backflow BF) that flows into the impeller 20 from an oblique direction close to the radial direction easily flows along the semicircular arc suction convex curved surface. Become. Thereby, the airflow once peeled off at the front end portion 52e of the second bending portion 52 and the vicinity thereof easily reattaches to the suction convex curved surface.

以上のような軸流送風機１０では、ファンモータ１１により羽根車２０が回転すると、空気吸込口４３からケーシング４１内に外部の空気が吸い込まれる。吸い込まれた空気は、熱交換器４２において冷媒と熱交換した後、図１において二点鎖線の矢印の方向に進み、空気吹出口４４を通じてケーシング４１の外部に吹き出される。一方、前述したように、軸流送風機１０では、空気が逆流する現象が発生する。以下、主流ＭＦと逆流ＢＦについてより詳細に説明する。   In the axial blower 10 as described above, when the impeller 20 is rotated by the fan motor 11, external air is sucked into the casing 41 from the air suction port 43. The sucked air exchanges heat with the refrigerant in the heat exchanger 42, then proceeds in the direction of the two-dot chain line arrow in FIG. 1, and is blown out of the casing 41 through the air outlet 44. On the other hand, as described above, in the axial blower 10, a phenomenon in which air flows backward occurs. Hereinafter, the mainstream MF and the backflow BF will be described in more detail.

図４（Ａ）は、本実施形態に係る軸流送風機１０における空気の流れを示す模式図であり、図４（Ｂ）は、半円弧状の湾曲部が設けられていない参考例の軸流送風機における空気の流れを示す模式図である。   FIG. 4A is a schematic diagram showing the flow of air in the axial blower 10 according to the present embodiment, and FIG. 4B is an axial flow of a reference example in which a semicircular arc-shaped curved portion is not provided. It is a schematic diagram which shows the flow of the air in an air blower.

図４（Ｂ）に示す参考例の軸流送風機は、リング部２２の構成が本実施形態に係る軸流送風機１０と異なっている以外は、本実施形態に係る軸流送風機１０と同様の構成を備えている。参考例の軸流送風機では、リング部２２における第１方向Ｄ１の領域（吸込側の領域）は、フレア形状を有しており、第１方向Ｄ１に向かいながら半径方向外側に延びている。ただし、この参考例の軸流送風機のリング部２２には、本実施形態のように第２湾曲部５２は設けられていない。   The axial flow fan of the reference example shown in FIG. 4 (B) has the same configuration as the axial flow fan 10 according to this embodiment, except that the configuration of the ring portion 22 is different from the axial flow fan 10 according to this embodiment. It has. In the axial blower of the reference example, the region in the first direction D1 (the region on the suction side) in the ring portion 22 has a flare shape, and extends outward in the radial direction while facing the first direction D1. However, the ring portion 22 of the axial flow fan of this reference example is not provided with the second bending portion 52 as in the present embodiment.

図４（Ａ）に示す軸流送風機１０及び図４（Ｂ）に示す参考例の軸流送風機では、リング部２２とベルマウス３０の仕切部３０ａとの隙間（チップクリアランス）において空気が逆流する現象が発生する。この逆流ＢＦは、リング部２２の内側を通過する主流ＭＦの向きとは反対方向に流れる。   In the axial blower 10 shown in FIG. 4A and the axial blower of the reference example shown in FIG. 4B, the air flows backward in the gap (chip clearance) between the ring portion 22 and the partition portion 30a of the bell mouth 30. The phenomenon occurs. The reverse flow BF flows in a direction opposite to the direction of the main flow MF passing through the inside of the ring portion 22.

図４（Ｂ）に示す参考例の軸流送風機では、上記のような逆流ＢＦが生じると、主流ＭＦが逆流ＢＦを巻き込みながら羽根車２０を通過するため、リング部２２の内周面において大きな剥離Ｓ２が生じる。また、この軸流送風機は、半開放型であるので、主流ＭＦが逆流ＢＦを巻き込みやすく、リング部２２における第１方向Ｄ１の先端部及びその近傍において剥離Ｓ２が生じやすい。しかも、リング部２２を有する羽根車２０では回転軸Ａ寄りの流れが支配的となるため、リング部２２の内周面において一旦剥離した気流は、リング部２２の内周面に再付着しにくい。   In the axial blower of the reference example shown in FIG. 4 (B), when the backflow BF as described above occurs, the main flow MF passes through the impeller 20 while entraining the backflow BF, so that it is large on the inner peripheral surface of the ring portion 22. Peeling S2 occurs. In addition, since this axial blower is a semi-open type, the main flow MF is likely to entrain the reverse flow BF, and peeling S2 is likely to occur at the tip portion of the ring portion 22 in the first direction D1 and in the vicinity thereof. In addition, in the impeller 20 having the ring portion 22, the flow near the rotation axis A is dominant, so that the airflow once separated on the inner peripheral surface of the ring portion 22 is less likely to reattach to the inner peripheral surface of the ring portion 22. .

一方、図４（Ａ）に示す本実施形態に係る軸流送風機１０では、リング部２２は、第１湾曲部５１に加え、さらに第２湾曲部５２を有している。この軸流送風機１０では、逆流ＢＦは、リング部２２の接続部５３とベルマウス３０の仕切部３０ａとの間を通過するときには主流（ＭＦ）に対してほぼ逆方向、すなわち第１方向Ｄ１のベクトルを含む方向に向いているが、第１湾曲部５１に沿って流れる間に半径方向の外側Ｄ３に向きが矯正される。その後、さらに、逆流ＢＦは、第２湾曲部５２に沿って流れる間に、第１方向Ｄ１の逆方向である第２方向Ｄ２のベクトルを含む方向に向きが矯正される。向きが矯正された逆流ＢＦは、第２湾曲部５２の先端部５２ｅにおいて、主流ＭＦの流れに引き込まれるようにして再び向きを第１方向Ｄ１のベクトルを含む方向に向きを変え、主流ＭＦに巻き込まれてリング部２２の内側を流れる。   On the other hand, in the axial blower 10 according to this embodiment shown in FIG. 4A, the ring portion 22 has a second curved portion 52 in addition to the first curved portion 51. In this axial blower 10, when the reverse flow BF passes between the connection portion 53 of the ring portion 22 and the partition portion 30a of the bell mouth 30, the reverse flow BF is substantially in the reverse direction with respect to the main flow (MF), that is, in the first direction D1. Although it faces in the direction including the vector, the direction is corrected to the outer side D3 in the radial direction while flowing along the first curved portion 51. Thereafter, while the backflow BF flows along the second bending portion 52, the direction is corrected in a direction including a vector in the second direction D2, which is the reverse direction of the first direction D1. The direction of the backflow BF whose direction has been corrected is changed to a direction including the vector of the first direction D1 so as to be drawn into the flow of the mainstream MF at the distal end 52e of the second curved portion 52, and becomes the mainstream MF. It is caught and flows inside the ring part 22.

このように逆流ＢＦの向きが湾曲部５０において大きく矯正される過程、及び逆流ＢＦが第２湾曲部５２の先端部５２ｅにおいて裏面側の領域（正圧領域）に回り込む過程において、逆流ＢＦの運動量は、参考例よりも低減されることになる。その結果、リング部２２における第２湾曲部５２の先端部（５２ｅ）及びその近傍での剥離が抑制される。よって、ファン性能を向上させることができる。   Thus, in the process in which the direction of the backflow BF is largely corrected in the curved portion 50 and the process in which the backflow BF wraps around the back side region (positive pressure region) in the distal end portion 52e of the second curved portion 52, the momentum of the backflow BF. Is reduced as compared with the reference example. As a result, the peeling at the distal end portion (52e) of the second bending portion 52 and the vicinity thereof in the ring portion 22 is suppressed. Therefore, fan performance can be improved.

図５〜図７は、本実施形態に係る図４（Ａ）に示す軸流送風機１０の特性と、図４（Ｂ）に示す参考例の軸流送風機の特性とを比較した結果を示すグラフである。図５のグラフでは、横軸が流量係数を示し、縦軸が静圧係数を示している。図６のグラフでは、横軸が流量係数を示し、縦軸が比騒音を示している。図７のグラフでは、横軸が流量係数を示し、縦軸が全圧効率を示している。   FIGS. 5-7 is a graph which shows the result of having compared the characteristic of the axial-flow fan 10 shown to FIG. 4 (A) which concerns on this embodiment, and the characteristic of the axial-flow fan of the reference example shown to FIG. 4 (B). It is. In the graph of FIG. 5, the horizontal axis indicates the flow coefficient, and the vertical axis indicates the static pressure coefficient. In the graph of FIG. 6, the horizontal axis indicates the flow coefficient, and the vertical axis indicates the specific noise. In the graph of FIG. 7, the horizontal axis represents the flow coefficient, and the vertical axis represents the total pressure efficiency.

図５からわかるように、本実施形態の軸流送風機１０では、参考例の軸流送風機に比べて、全体的に静圧係数が高いことがわかる。また、図６からわかるように、本実施形態の軸流送風機１０では、参考例の軸流送風機に比べて、全体的に比騒音が低減されていることがわかる。さらに、図７からわかるように、本実施形態の軸流送風機１０では、参考例の軸流送風機に比べて、全体的に全圧効率が高いことがわかる。   As can be seen from FIG. 5, the axial blower 10 of the present embodiment has an overall higher static pressure coefficient than the axial blower of the reference example. Further, as can be seen from FIG. 6, in the axial flow fan 10 of the present embodiment, it is understood that the specific noise is reduced as a whole as compared with the axial flow fan of the reference example. Furthermore, as can be seen from FIG. 7, the axial blower 10 of the present embodiment has a higher total pressure efficiency as a whole than the axial blower of the reference example.

なお、上記グラフのデータに関する用語の定義は次の通りである。   In addition, the definition of the term regarding the data of the said graph is as follows.

流量係数Φ＝（Ｑ／６０）／（Ａ・Ｕｔ）
静圧係数ψ＝Ｐｓ／｛（γ／２ｇ）・Ｕｔ２｝
全圧係数ηｔ＝｛Ｑ（Ｐｓ＋Ｐｔ）｝／６１２０・Ｌ
比騒音ＫＳＡ［ｄＢ］＝ＳＰＬＡ−１０ｌｏｇ１０｛（Ｑ・Ｐｓ）／６０｝２．５
軸動力Ｌ［ｋＷ］＝（Ｔ・Ｎ）／９７４
Ｑ：風量(ｍ３／ｍｉｎ)
Ａ：環状流路面積(ｍ２)
Ｕｔ：羽根先端周速度(ｍ／ｓ)
γ：空気の比重量(ｋｇｆ／ｍ３)
Ｐｓ：静圧(ｍｍＡｑ)
Ｐｔ：全圧(ｍｍＡｑ)
ＳＰＬＡ：騒音レベル(ｄＢ)
Ｔ：トルク(ｋｇｆ・ｍ)
Ｎ：ファン回転数(ｒｐｍ)
ｇ：重力加速度 Flow coefficient Φ = (Q / 60) / (A · Ut)
Static pressure coefficient ψ = Ps / {(γ / 2g) · Ut 2 }
Total pressure coefficient ηt = {Q (Ps + Pt)} / 6120 · L
Specific noise K SA [dB] = SPL A -10 log 10 {(Q · Ps) / 60} 2.5
Shaft power L [kW] = (TN) / 974
Q: Air volume (m 3 / min)
A: Annular flow area (m 2 )
Ut: Blade tip peripheral speed (m / s)
γ: Specific weight of air (kgf / m 3 )
Ps: Static pressure (mmAq)
Pt: Total pressure (mmAq)
SPL A : Noise level (dB)
T: Torque (kgf · m)
N: Fan speed (rpm)
g: Gravity acceleration

以上説明したように、本実施形態では、湾曲部５０は、第１湾曲部５１と、第２湾曲部５２とを有している。したがって、リング部２２と仕切部３０ａとの間を通過する逆流ＢＦの向きは、湾曲部５０に沿って流れる間に所望の方向に矯正されるので、リング部２２における吸込側領域での剥離が抑制される。   As described above, in the present embodiment, the bending portion 50 includes the first bending portion 51 and the second bending portion 52. Therefore, since the direction of the backflow BF passing between the ring portion 22 and the partition portion 30a is corrected in a desired direction while flowing along the curved portion 50, the separation in the suction side region in the ring portion 22 is prevented. It is suppressed.

また、本実施形態では、第２湾曲部５２の先端部５２ｅにおける接線Ｄｔは、半径方向Ｄｒよりも回転軸Ａの方向Ｄａに傾いている。したがって、逆流ＢＦは、第２湾曲部５２に沿って流れる間に第２方向Ｄ２のベクトルの割合がより多くなるように矯正される。このように逆流ＢＦの向きが湾曲部５０においてより大きく矯正されることにより、逆流ＢＦの運動量の低減効果をより高めることができる。その結果、リング部２２における第２湾曲部５２の先端部５２ｅ及びその近傍での剥離がさらに抑制される。   In the present embodiment, the tangent line Dt at the distal end portion 52e of the second bending portion 52 is inclined in the direction Da of the rotation axis A with respect to the radial direction Dr. Therefore, the backflow BF is corrected so that the ratio of the vector in the second direction D2 is increased while flowing along the second curved portion 52. As described above, the direction of the backflow BF is more greatly corrected in the curved portion 50, so that the effect of reducing the backflow BF momentum can be further enhanced. As a result, the peeling at the distal end portion 52e of the second bending portion 52 and the vicinity thereof in the ring portion 22 is further suppressed.

以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は、前記各実施形態に限られるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で種々変更、改良等が可能である。   As mentioned above, although embodiment of this invention was described, this invention is not limited to each said embodiment, A various change, improvement, etc. are possible in the range which does not deviate from the meaning.

例えば、前記実施形態では、湾曲部５０の断面形状が半円弧状である場合を例示したが、これに限定されない。湾曲部５０は、例えば図８〜図１０に示すような変形例１〜３のような形態であってもよい。   For example, in the embodiment, the case where the cross-sectional shape of the bending portion 50 is a semicircular arc is illustrated, but the present invention is not limited to this. The bending part 50 may be in a form as shown in Modifications 1 to 3, for example, as shown in FIGS.

図８に示す変形例１の湾曲部５０では、断面形状が半円弧状ではなく、第２湾曲部５２の延出長さ（第２方向Ｄ２に延出する長さ）が図３に示す第２湾曲部５２よりも小さい。そして、第２湾曲部５２の先端部５２ｅにおける接線Ｄｔは、半径方向Ｄｒよりも回転軸Ａの方向Ｄａ寄りになるような方向に向いている。すなわち、接線Ｄｔと回転軸Ａの方向Ｄａとのなす角度θ１は、接線Ｄｔと半径方向Ｄｒとのなす角度θ２よりも大きい。このような変形例１の場合であっても、第２湾曲部５２による剥離抑制効果が得られるので、参考例に比べてリング部２２における剥離を抑制できる。   In the bending portion 50 of Modification 1 shown in FIG. 8, the cross-sectional shape is not a semicircular arc shape, and the extension length of the second bending portion 52 (the length extending in the second direction D2) is the first shown in FIG. 2 is smaller than the curved portion 52. And the tangent line Dt in the front-end | tip part 52e of the 2nd bending part 52 has faced the direction which becomes closer to the direction Da of the rotating shaft A rather than the radial direction Dr. That is, the angle θ1 formed by the tangent line Dt and the direction Da of the rotation axis A is larger than the angle θ2 formed by the tangent line Dt and the radial direction Dr. Even in the case of such modification example 1, since the peeling suppressing effect by the second bending portion 52 is obtained, peeling in the ring portion 22 can be suppressed compared to the reference example.

図９に示す変形例２の湾曲部５０では、断面形状が半円弧状ではなく、第２湾曲部５２の延出長さ（第２方向Ｄ２に延出する長さ）が図３に示す第２湾曲部５２よりもさらに大きい。そして、第２湾曲部５２の先端部５２ｅにおける接線Ｄｔは、回転軸Ａの方向Ｄａよりも半径方向Ｄｒの内側に傾いている。すなわち、接線Ｄｔと半径方向Ｄｒとのなす角度θ２は、鈍角である。このような変形例２の場合、第２湾曲部５２による剥離抑制効果が得られるので、参考例に比べてリング部２２における剥離を抑制できる。   In the bending portion 50 of Modification 2 shown in FIG. 9, the cross-sectional shape is not a semicircular arc shape, and the extension length of the second bending portion 52 (the length extending in the second direction D2) is the first shown in FIG. It is larger than the two curved portions 52. The tangent line Dt at the distal end portion 52e of the second bending portion 52 is inclined inward in the radial direction Dr with respect to the direction Da of the rotation axis A. That is, the angle θ2 formed by the tangent line Dt and the radial direction Dr is an obtuse angle. In the case of such a modification 2, since the peeling suppression effect by the 2nd bending part 52 is acquired, peeling in the ring part 22 can be suppressed compared with a reference example.

図１０に示す変形例３の湾曲部５０では、第１湾曲部５１と第２湾曲部５２との間に半径方向に延びる平坦部５４が設けられている。この変形例３では、平坦部５４が設けられているので、仕切部３０ａの端部３０ｃと第２湾曲部５２の先端部５２ｅとの距離を、図３に示す形態に比べてさらに大きくすることができる。これにより、先端部５２ｅ近傍における負圧領域Ｎと正圧領域Ｐとの圧力差（圧力勾配）を小さくすることができる。   In the bending portion 50 of Modification 3 shown in FIG. 10, a flat portion 54 extending in the radial direction is provided between the first bending portion 51 and the second bending portion 52. In the third modified example, since the flat portion 54 is provided, the distance between the end portion 30c of the partition portion 30a and the tip end portion 52e of the second bending portion 52 is further increased as compared with the embodiment shown in FIG. Can do. Thereby, the pressure difference (pressure gradient) between the negative pressure region N and the positive pressure region P in the vicinity of the distal end portion 52e can be reduced.

また、変形例３の湾曲部５０では、平坦部５４が設けられているので、湾曲部５０の前記逆流案内凹曲面の長さ（逆流ＢＦが案内される長さ）を、図３に示す形態に比べてさらに大きくすることができる。これにより、逆流案内凹曲面に沿って案内される間に逆流ＢＦの運動量がより低減される。   Moreover, since the flat part 54 is provided in the bending part 50 of the modification 3, the length (length by which the backflow BF is guided) of the said backflow guide concave curved surface of the bending part 50 is shown in FIG. It can be made larger than Thereby, the momentum of the backflow BF is further reduced while being guided along the backflow guide concave curved surface.

前記実施形態では、軸流送風機１０が半開放型である場合を例示したが、これに限定されない。   In the said embodiment, although the case where the axial-flow fan 10 was a semi-open type was illustrated, it is not limited to this.

前記実施形態では、本発明の軸流送風機を空気調和機に適用した例について説明したが、本発明は、冷蔵機、冷凍機、ヒートポンプ給湯器などのような空気調和機以外の冷凍装置や、換気装置などにも適用可能である。   In the above embodiment, the example in which the axial blower of the present invention is applied to an air conditioner has been described, but the present invention is a refrigeration apparatus other than an air conditioner, such as a refrigerator, a refrigerator, a heat pump water heater, It can also be applied to ventilation equipment.

１０ 軸流送風機
２０ 羽根車
２１ 羽根
２２ リング部
２３ ハブ
３０ ベルマウス
３０ａ 仕切部
５０ 湾曲部
５０ｃ 頂部
５１ 第１湾曲部
５１ｓ１ 吸込面（内周面）
５１ｓ２ 逆流案内面
５２ 第２湾曲部
５２ｓ１ 吸込面（外周面）
５１ｓ２ 逆流案内面
５２ｅ
５２ｓ 第２湾曲部の内周面
５３ 接続部
５４ 平坦部
Ｄ１ 第１方向
Ｄ２ 第２方向 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Axial fan 20 Impeller 21 Blade 22 Ring part 23 Hub 30 Bell mouth 30a Partition part 50 Curved part 50c Top part 51 First curved part 51s1 Suction surface (inner peripheral surface)
51s2 Backflow guide surface 52 Second curved portion 52s1 Suction surface (outer peripheral surface)
51s2 Backflow guide surface 52e
52s Inner peripheral surface 53 of 2nd bending part Connection part 54 Flat part D1 1st direction D2 2nd direction

Claims (4)

回転軸（Ａ）の周りに設けられた複数の羽根（２１）と、前記複数の羽根（２１）の外周縁部に沿って前記複数の羽根（２１）と一体的に設けられたリング部（２２）とを有し、前記リング部（２２）の内側を空気の主流が通過する羽根車（２０）と、
前記リング部（２２）の外周を囲むように前記リング部（２２）と所定の隙間をあけて配置され、空気の流路を区画する仕切部（３０ａ）と、を備え、
前記リング部（２２）における吸込側領域には、湾曲部（５０）が設けられており、
前記湾曲部（５０）は、
前記主流（ＭＦ）の上流側に向く第１方向（Ｄ１）に向かいながら半径方向の外側（Ｄ３）に延びる第１湾曲部（５１）と、
前記第１湾曲部（５１）よりも半径方向の外側（Ｄ３）に位置し、前記第１方向の逆方向である第２方向（Ｄ２）に向かいながら半径方向の外側（Ｄ３）に延びる第２湾曲部（５２）と、を有している軸流送風機。 A plurality of blades (21) provided around the rotation axis (A), and a ring portion (1) provided integrally with the plurality of blades (21) along the outer peripheral edge of the plurality of blades (21) 22), and an impeller (20) through which the main flow of air passes inside the ring portion (22),
A partition portion (30a) that is arranged with a predetermined gap from the ring portion (22) so as to surround the outer periphery of the ring portion (22), and divides an air flow path;
A curved portion (50) is provided in the suction side region of the ring portion (22),
The curved portion (50)
A first curved portion (51) extending outward in the radial direction (D3) while facing the first direction (D1) facing the upstream side of the mainstream (MF);
The second curved portion (51) is located on the outer side (D3) in the radial direction, and extends outward in the radial direction (D3) while facing the second direction (D2) that is opposite to the first direction. An axial fan having a curved portion (52). 前記第２湾曲部（５２）の先端部（５２ｅ）における接線（Ｄｔ）は、半径方向よりも回転軸（Ａ）の方向寄りになるような方向に向いている、請求項１に記載の軸流送風機。   2. The shaft according to claim 1, wherein a tangent (Dt) at a distal end portion (52 e) of the second bending portion (52) is oriented in a direction closer to the direction of the rotation axis (A) than in the radial direction. Current blower. 前記湾曲部（５０）の断面形状は半円弧状である、請求項１又は２に記載の軸流送風機。   The axial flow fan according to claim 1 or 2, wherein a cross-sectional shape of the curved portion (50) is a semicircular arc shape. 請求項１〜３のいずれか１項に記載の軸流送風機を室外ユニットの送風装置として用いたことを特徴とする空気調和機。   An air conditioner using the axial blower according to any one of claims 1 to 3 as a blower for an outdoor unit.
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103225879A (en) * 2013-05-14 2013-07-31 广西玉林宏江能源科技有限公司 Heat pump water heating and lampblack exhausting integrated machine
JP2018096312A (en) * 2016-12-15 2018-06-21 ダイキン工業株式会社 Blower, and refrigeration device with blower
JP2021004608A (en) * 2020-10-19 2021-01-14 ダイキン工業株式会社 Blower, and refrigeration device with blower

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103225879A (en) * 2013-05-14 2013-07-31 广西玉林宏江能源科技有限公司 Heat pump water heating and lampblack exhausting integrated machine
JP2018096312A (en) * 2016-12-15 2018-06-21 ダイキン工業株式会社 Blower, and refrigeration device with blower
WO2018110445A1 (en) * 2016-12-15 2018-06-21 ダイキン工業株式会社 Blower and refrigeration device comprising blower
JP2021004608A (en) * 2020-10-19 2021-01-14 ダイキン工業株式会社 Blower, and refrigeration device with blower

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