JP2013028847A - 高張力熱延鋼板及びその製造方法 - Google Patents
高張力熱延鋼板及びその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2013028847A JP2013028847A JP2011166478A JP2011166478A JP2013028847A JP 2013028847 A JP2013028847 A JP 2013028847A JP 2011166478 A JP2011166478 A JP 2011166478A JP 2011166478 A JP2011166478 A JP 2011166478A JP 2013028847 A JP2013028847 A JP 2013028847A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- less
- temperature
- ferrite
- rolled steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
【解決手段】質量%で、(x)C:0.03〜0.20%、Si:0.01〜1.5%、Mn:1.0%以下、P:0.08%以下、S:0.005%以下、Al:0.01〜0.08%、N:0.001〜0.005%、Ti、Nb、Vの1種又は2種以上を合計で0.02〜1.0%、を少なくとも含み、残部がFe及び不可避的不純物からなる成分組成と、(y)強度が大きく異なる2種類のフェライト相からなる複合組織を有し、(y1)強度が低い軟質フェライト相の粒径が15μm以下であり、かつ、(y2)軟質フェライト相の結晶粒の60%以上の結晶粒が、他の軟質フェライト相の結晶粒と接していないことを特徴とする高張力熱延鋼板。
【選択図】なし
Description
(x)質量%で、C:0.03〜0.20%、Si:0.01〜1.5%、Mn:1.0%以下、P:0.08%以下、S:0.005%以下、Al:0.01〜0.08%、N:0.001〜0.005%、Ti、Nb、Vの1種又は2種以上を合計で0.02〜1.0%、を少なくとも含み、残部がFe及び不可避的不純物からなる成分組成と、
(y)強度が大きく異なる2種類のフェライト相からなる複合組織を有し、
(y1)強度が低いフェライト相である軟質フェライト相の粒径が15μm以下であり、かつ、
(y2)軟質フェライト相の結晶粒の60%以上の結晶粒が、他の軟質フェライト相の結晶粒と接していない
ことを特徴とする高張力熱延鋼板。
(z1)質量%で、C:0.03〜0.20%、Si:0.01〜1.5%、Mn:1.0%以下、P:0.08%以下、S:0.005%以下、Al:0.01〜0.08%、N:0.001〜0.005%、Ti、Nb、Vの1種又は2種以上を合計で0.02〜1.0%、を少なくとも含み、残部がFe及び不可避的不純物からなる成分組成の鋼スラブを、加熱温度:1100℃以上に加熱した後、粗圧延してシートバーとし、
(z2)上記シートバーに、仕上げ圧延出側温度:900℃以上とする仕上圧延を施し、
(z3)上記仕上げ圧延温度から、(Ar3変態点温度−150℃)〜(Ar3変態点温度−30℃)の温度範囲の所定温度までの平均冷却速度が5〜20℃/sとなる冷却を施し、その後、
(z4)上記温度から、(Ar3変態点温度−250℃)〜(Ar3変態点温度−150℃)の温度範囲の所定温度までの平均冷却速度が20℃/s以上となる冷却を施し、次いで、
(z5)直ちに巻き取って、熱延板とする熱間圧延を順次施す
ことを特徴とする高張力熱延鋼板の製造方法。
Cは、Ti、Nb、Vなどの合金元素と結合して、微細炭化物を析出するために必須である。鋼板強度として500MPa以上を達成するためには、最低でも0.03%必要である。好ましくは0.06%以上、より好ましくは0.11%以上である。一方、Cが過剰になると、鋳造段階で中心偏析による欠陥が生じ易くなるうえ、溶接性も悪くなるので、上限を0.20%とした。好ましくは0.18%以下、より好ましくは0.15%以下である。
Siは、軟質フェライト相の固溶強化元素として有用な元素である。軟質フェライト相の強度が高くなると、硬質相との強度差が小さくなるため、応力集中が緩和され、伸びフランジ性が向上する。したがって、好ましくは0.1%以上である。
Mnは、Siと同様に、固溶強化元素として有用である。しかし、微細炭化物の析出を抑制する効果が強いので、本発明鋼板では大量に添加することはできない。1.0%を超えると、微細炭化物の析出による強化量が著しく小さくなるので、上限を1.0%とした。好ましくは0.7%以下、より好ましくは0.5%以下である。
Pは、熱延時の加工性を劣化させるので、低い方が望ましい。0.08%以下であると影響が小さいので、0.08%を上限とした。好ましくは0.03%以下、より好ましくは0.01%以下である。下限は0を含むが、鋼製造上、少なくとも0.001%程度は存在する。
Sは、Mn硫化物を形成する。Mn硫化物は破壊起点となり、伸びフランジ性を劣化させる。したがって、Sは低い方が望ましい。後述するように、CaやREMを添加するとMn硫化物の生成が抑制される。それ故、CaやREMを適量添加した場合は、Sを0.005%まで添加しても、伸びフランジ性に顕著な影響はでないので、Sの上限を0.005%とした。好ましく0.003%以下、より好ましくは0.001%以下である。
Alは、脱酸のために0.01%以上を添加する。好ましくは0.04%以上、より好ましくは0.05%以上である。一方、添加量が増加すると、アルミナ等の介在物が増加し、伸びフランジ性が劣化するので、0.08%を上限とする。好ましくは0.07%以下、より好ましくは0.06%以下である。
Nは、Tiと結合しTiNとして析出するため、析出強化に利用できる有効なTi量が減少するうえ、粗大なTiNが存在すると、破壊起点となり伸びフランジ性が劣化する。0.005%を超えると、伸びフランジ性が著しく劣化するので、0.005%を上限とする。好ましくは0.004%以下である。一方、極端にNを低減することは経済的に不利であるので、下限を0.001%とする。好ましくは0.002%以上である。
Ti、Nb、Vは、炭化物析出によるフェライト相の強化の目的で、合計0.02%以上添加する。好ましくは0.05%以上、より好ましくは0.1%以上である。ただし、添加量が増加すると、粗大なTiN等の介在物が増加し、伸びフランジ性が劣化するので、1.0%を上限とする。好ましくは0.7%以下、より好ましくは0.5%以下である。
Ca及び/又はREMを添加すると、Mn硫化物の生成が抑制され、伸びフランジ性を改善できる。特に、S量が多い場合に有効である。ただし、多量に添加すると、Ca酸化物等の介在物が生成し、破壊起点となるので、伸びフランジ性に悪影響を及ぼす。そのため、上限を合計で0.1%とした。好ましくは0.07%以下、より好ましくは0.05%以下である。下限は特に定めないが、添加効果を確実に得るためには、0.005%以上、好ましくは0.01%以上必要である。
所要の成分組成の鋼スラブを、加熱温度1100℃以上に加熱した後、粗圧延してシートバーとする。加熱温度が1100℃未満であると、熱延終了時の温度(以下「仕上げ圧延温度T1」という。)が900℃未満となり、熱延終了時の組織に、圧延方向に伸びた未再結晶粒が含まれることになる。その結果、機械特性、特に、穴広げ特性に異方性が生じて、特性が劣化する。
仕上げ圧延温度T1から(Ar3変態点温度−150℃)〜(Ar3変態点温度−30℃)の温度範囲の所定温度(以下「硬質フェライト生成処理温度T2」という。)まで冷却する。その際、仕上げ圧延温度T1から所定温度(硬質フェライト生成処理温度T2)までの平均冷却速度V2を5〜20℃/sとする。この冷却速度で冷却することで、冷却工程中に、硬質フェライトを生成させることができる。
硬質フェライトを生成した後、軟質フェライトを生成するための所定温度(以下「軟質フェライト生成処理温度T3」という。)まで急冷(平均冷却速度V3)し、残部を軟質フェライトとする。
表1に示す成分組成の鋼板を、1100〜1250℃に加熱し、表2に示す熱延仕上げ温度T1、硬質フェライト生成処理温度T2、T1〜T2間の平均冷却速度V2、軟質フェライト生成処理温度T3、T2〜T3間の平均冷却速度V3、の条件で熱延し、直ちに、巻き取り、4mm厚の熱延板とした。その後、各鋼の成分量(質量%)から、下記式に従って、Ar3変態温度を計算により求めた。
Claims (4)
- 引張強さ500MPa以上を有する高張力熱延鋼板であって、
(x)質量%で、
C:0.03〜0.20%、
Si:0.01〜1.5%、
Mn:1.0%以下、
P:0.08%以下、
S:0.005%以下、
Al:0.01〜0.08%、
N:0.001〜0.005%、
Ti、Nb、Vの1種又は2種以上を合計で0.02〜1.0%、
を少なくとも含み、残部がFe及び不可避的不純物からなる成分組成と、
(y)強度が大きく異なる2種類のフェライト相からなる複合組織を有し、
(y1)強度が低いフェライト相である軟質フェライト相の粒径が15μm以下であり、かつ、
(y2)軟質フェライト相の結晶粒の60%以上の結晶粒が、他の軟質フェライト相の結晶粒と接していない
ことを特徴とする高張力熱延鋼板。 - 前記成分組成が、更に、質量%で、Ca、REMの1種又は2種を合計で0.1%以下含むことを特徴とする請求項1に記載の高張力熱延鋼板。
- 引張強さ500MPa以上を有する高張力熱延鋼板の製造方法であって、
(z1)質量% で、C:0.03〜0.20%、Si:0.01〜1.5%、Mn:1.0%以下、P:0.08%以下、S:0.005%以下、Al:0.01〜0.08%、N:0.001〜0.005%、Ti、Nb、Vの1種又は2種以上を合計で0.02〜1.0%、を少なくとも含み、残部がFe及び不可避的不純物からなる成分組成の鋼スラブを、加熱温度:1100℃以上に加熱した後、粗圧延してシートバーとし、
(z2)上記シートバーに、仕上げ圧延出側温度:900℃以上とする仕上圧延を施し、
(z3)上記仕上げ圧延温度から、(Ar3変態点温度−150℃)〜(Ar3変態点温度−30℃)の温度範囲の所定温度までの平均冷却速度が5〜20℃/sとなる冷却を施し、その後、
(z4)上記温度から、(Ar3変態点温度−250℃)〜(Ar3変態点温度−150℃)の温度範囲の所定温度までの平均冷却速度が20℃/s以上となる冷却を施し、次いで、
(z5)直ちに巻き取って、熱延板とする熱間圧延工程を順次施す
ことを特徴とする高張力熱延鋼板の製造方法。 - 前記鋼スラブが、更に、質量%で、Ca、REMの1種又は2種を合計で0.1%以下含むことを特徴とする請求項3に記載の高張力熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011166478A JP5668633B2 (ja) | 2011-07-29 | 2011-07-29 | 高張力熱延鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011166478A JP5668633B2 (ja) | 2011-07-29 | 2011-07-29 | 高張力熱延鋼板及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2013028847A true JP2013028847A (ja) | 2013-02-07 |
JP5668633B2 JP5668633B2 (ja) | 2015-02-12 |
Family
ID=47786139
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2011166478A Active JP5668633B2 (ja) | 2011-07-29 | 2011-07-29 | 高張力熱延鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5668633B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104060161A (zh) * | 2013-09-09 | 2014-09-24 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种热连轧钢板及其生产方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006161111A (ja) * | 2004-12-08 | 2006-06-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱延鋼板とその製造方法 |
JP2007247046A (ja) * | 2006-03-20 | 2007-09-27 | Nippon Steel Corp | 強度延性バランスに優れた高強度鋼板 |
JP2007247049A (ja) * | 2006-03-20 | 2007-09-27 | Nippon Steel Corp | 伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板 |
-
2011
- 2011-07-29 JP JP2011166478A patent/JP5668633B2/ja active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006161111A (ja) * | 2004-12-08 | 2006-06-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱延鋼板とその製造方法 |
JP2007247046A (ja) * | 2006-03-20 | 2007-09-27 | Nippon Steel Corp | 強度延性バランスに優れた高強度鋼板 |
JP2007247049A (ja) * | 2006-03-20 | 2007-09-27 | Nippon Steel Corp | 伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104060161A (zh) * | 2013-09-09 | 2014-09-24 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种热连轧钢板及其生产方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP5668633B2 (ja) | 2015-02-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP2987884B1 (en) | Hot-rolled steel sheet | |
JP5093422B2 (ja) | 高強度鋼板及びその製造方法 | |
TWI412605B (zh) | 高強度鋼板及其製造方法 | |
EP2246456B9 (en) | High-strength steel sheet and process for production thereof | |
KR101485237B1 (ko) | 가공성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조 방법 | |
JP4659134B2 (ja) | 穴拡げ性と延性のバランスが極めて良好で、疲労耐久性にも優れた高強度鋼板及び亜鉛めっき鋼板、並びにそれらの鋼板の製造方法 | |
EP2256224B1 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet, high-strength galvanized steel sheet, and high-strength alloyed hot-dip galvanized steel sheet having excellent formability and weldability, and methods for manufacturing the same | |
JP4977879B2 (ja) | 曲げ性に優れた超高強度冷延鋼板 | |
JP5136182B2 (ja) | 切断後の特性劣化の少ない高強度鋼板及びその製造方法 | |
WO2012036312A1 (ja) | 耐疲労特性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP4291860B2 (ja) | 高強度鋼板およびその製造方法 | |
JP2010059452A (ja) | 冷延鋼板およびその製造方法 | |
WO2008007785A1 (fr) | Feuilles d'acier très résistantes et procédés de production de celles-ci | |
JP2006104532A (ja) | 伸びと穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 | |
JP2007138262A (ja) | 機械特性ばらつきの小さい高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP5363922B2 (ja) | 伸びと伸びフランジ性のバランスに優れた高強度冷延鋼板 | |
JP5521444B2 (ja) | 加工性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP2009263752A (ja) | 穴拡げ性と延性のバランスが極めて良好な高強度鋼板の製造方法と亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP5302840B2 (ja) | 伸びと伸びフランジ性のバランスに優れた高強度冷延鋼板 | |
JP2005264328A (ja) | 加工性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 | |
JP2007247001A (ja) | ダイクエンチ用高強度鋼板 | |
JP5257289B2 (ja) | 高張力冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP2010024497A (ja) | 伸びおよび伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板 | |
JP5434675B2 (ja) | 高張力冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP5668633B2 (ja) | 高張力熱延鋼板及びその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20130812 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20140410 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20140415 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140528 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20141118 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20141201 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 5668633 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |