JP2013006188A - MOLD FLUX FOR CONTINUOUS CASTING OF HIGH Mn STEEL AND CONTINUOUS CASTING METHOD FOR THE SAME - Google Patents
MOLD FLUX FOR CONTINUOUS CASTING OF HIGH Mn STEEL AND CONTINUOUS CASTING METHOD FOR THE SAME Download PDFInfo
- Publication number
- JP2013006188A JP2013006188A JP2011139486A JP2011139486A JP2013006188A JP 2013006188 A JP2013006188 A JP 2013006188A JP 2011139486 A JP2011139486 A JP 2011139486A JP 2011139486 A JP2011139486 A JP 2011139486A JP 2013006188 A JP2013006188 A JP 2013006188A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- continuous casting
- mold flux
- content
- mno
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Abstract
Description
本発明は、高Ｍｎ鋼の連続鋳造用モールドフラックス及び連続鋳造方法に関し、具体的には、Ｍｎを１０〜３０質量％含有する高Ｍｎ鋼の連続鋳造に際し、ＭｎＯを所定量含有することによって、溶鋼との反応を抑制して安定操業を可能にするとともに良好な表面品質の連続鋳造鋳片を製造することができる連続鋳造用モールドフラックスと、この連続鋳造用モールドフラックスを用いる連続鋳造方法とに関する。 The present invention relates to a mold flux for continuous casting of high Mn steel and a continuous casting method. Specifically, in continuous casting of high Mn steel containing 10 to 30% by mass of Mn, by containing a predetermined amount of MnO, The present invention relates to a continuous casting mold flux capable of producing a continuous cast slab of good surface quality while suppressing a reaction with molten steel and enabling stable operation, and a continuous casting method using the continuous casting mold flux. .
鋼の連続鋳造では、浸漬ノズル及び連続鋳造用モールドフラックス（以下、単に「モールドフラックス」ともいう。）を用いる手法が広く用いられる。連続鋳造法は、特にこのモールドフラックスを適用することによって、圧延により鋼板等の鉄鋼製品を製造するための素材の生産方法として、工業的に広く普及している。 In continuous casting of steel, a technique using an immersion nozzle and a mold flux for continuous casting (hereinafter also simply referred to as “mold flux”) is widely used. The continuous casting method is widely used industrially as a method for producing a material for producing a steel product such as a steel plate by rolling, particularly by applying this mold flux.
モールドフラックスは、ＣａＯ、ＳｉＯ２を主成分として含有し、ＭｎＯ、Ａｌ２Ｏ３、ＭｇＯ、Ｎａ２Ｏ、Ｆ等を含有し、さらに原料中の不可避混入分としてＦｅＯやＴｉＯ２等をわずかに含有する基材と、各種炭素原料である骨材とからなる。骨材は連続鋳造用鋳型（以下、単に「鋳型」ともいう。）内で燃焼して消失するとともに、基材が融解して溶融層を形成する。モールドフラックスは、鋳型の内部へ浸漬ノズルを用いて注入された溶鋼の表面に投入され、溶鋼からの熱によって滓化・溶融し、溶融スラグとなる。 The mold flux contains CaO and SiO 2 as main components, contains MnO, Al 2 O 3 , MgO, Na 2 O, F and the like, and further contains FeO, TiO 2 and the like as unavoidable components in the raw material. It consists of a base material to be contained and aggregates which are various carbon raw materials. Aggregate burns and disappears in a continuous casting mold (hereinafter also simply referred to as “mold”), and the base material melts to form a molten layer. The mold flux is introduced into the surface of the molten steel injected into the mold using an immersion nozzle, and is hatched and melted by the heat from the molten steel to form molten slag.
溶融スラグは、鋳型と凝固殻との間に流入して潤滑フィルムを形成し、消費される。この投入から消費までの間におけるモールドフラックスの主な役割は、（ａ）溶鋼の保温、（ｂ）溶鋼と大気との接触の遮断、（ｃ）溶鋼から浮上する介在物の捕捉、（ｄ）凝固殻と鋳型との潤滑、さらには（ｅ）凝固殻から鋳型への抜熱の抑制等である。 Molten slag flows between the mold and the solidified shell to form a lubricating film and is consumed. The main role of the mold flux from this charging to consumption is (a) heat insulation of the molten steel, (b) blocking of contact between the molten steel and the atmosphere, (c) capturing inclusions floating from the molten steel, (d) Lubrication of the solidified shell and the mold, and (e) suppression of heat removal from the solidified shell to the mold.
ところで、Ｍｎを例えば１０％以上３０％以下（本明細書では特に断りがない限り含有量又は濃度に関する「％」は「質量％」を意味する。）と多量に含有する高Ｍｎ鋼を連続鋳造すると、鋼中Ｍｎは、鋳型の内部に投入されたモールドフラックスに基材の主成分として含有されるＳｉＯ２と酸化還元反応を生じ、モールドフラックスにＭｎＯとして拡散する。このため、連続鋳造中にモールドフラックスの組成が変動して凝固点や粘度等の物性が変動するため、連続鋳造を行うことが困難になる。 By the way, continuous casting of high Mn steel containing a large amount of Mn, for example, 10% or more and 30% or less (in this specification, “%” in terms of content or concentration means “mass%” unless otherwise specified). Then, Mn in the steel causes an oxidation-reduction reaction with SiO 2 contained as a main component of the base material in the mold flux introduced into the mold, and diffuses as MnO in the mold flux. For this reason, since the composition of the mold flux fluctuates during continuous casting and the physical properties such as the freezing point and viscosity fluctuate, it is difficult to perform continuous casting.
特許文献１には、総ＣａＯのＣａＯ換算質量とＳｉＯ２との質量比：０．９５〜１．４０、Ａｌ２Ｏ３：１０〜３０％、Ｎａ２Ｏ：４％以下の化学組成を有する連続鋳造用モールドフラックスを用いて、Ｍｎを０．８％以上含有する高Ｍｎ丸断面鋳片を連続鋳造する発明が開示されている。 Patent Document 1, the mass ratio of CaO reduced mass and SiO 2 in total CaO: 0.95~1.40, Al 2 O 3 : 10~30%, Na 2 O: with 4% following chemical composition An invention for continuously casting a high Mn round section slab containing 0.8% or more of Mn by using a continuous casting mold flux is disclosed.
特許文献２には、溶融速度調整剤としての炭素１〜５％と、炭素燃焼用の助燃剤としてのＭｎＯ２５〜２０％とを配合するモールドフラックスを用いることによって、鋼中炭素量１０〜２０ｐｐｍの極低炭素鋼を、浸炭による不都合を生じることなく連続鋳造する発明が開示されている。 In Patent Document 2, by using a mold flux containing 1 to 5% of carbon as a melting rate adjusting agent and 5 to 20% of MnO 2 as an auxiliary combustor for carbon combustion, the amount of carbon in steel is 10 to 10. An invention is disclosed in which 20 ppm of ultra-low carbon steel is continuously cast without causing inconvenience due to carburization.
特許文献３には、発熱剤として含有するＣａ−Ｓｉ合金を発熱させる酸化剤として、ＭｎＯ、ＫＭｎＯ４及びＦｅ２Ｏ３のうちの一種以上を含有するモールドフラックスを用いることによって、液相線温度が１３３０〜１４２０℃であるようなＦｅ基合金やＮｉ基合金の連続鋳造方法に係る発明が開示されている。 In Patent Document 3, the liquidus temperature is obtained by using a mold flux containing one or more of MnO, KMnO 4 and Fe 2 O 3 as an oxidant for generating heat from a Ca—Si alloy contained as a heat generating agent. Discloses an invention relating to a continuous casting method of an Fe-based alloy or Ni-based alloy having a temperature of 1330 to 1420 ° C.
特許文献１により開示された発明の適用対象は高Ｍｎ鋼であるとされているが、特許文献１には、処理対象である鋼のＭｎ含有量が最高でも１．６％であることしか開示されていない。このため、特許文献１により開示された連続鋳造用モールドフラックスを、Ｍｎ含有量：１０〜３０％の高Ｍｎ鋼の連続鋳造に用いると、鋼中Ｍｎの拡散によりモールドフラックス中の組成が大きく変化して凝固点や粘度等の物性が変動し、連続鋳造を行うことが困難になる。このため、特許文献１により開示された連続鋳造用モールドフラックスは、Ｍｎ含有量：１０〜３０％の高Ｍｎ鋼の連続鋳造に用いることはできない。 Although the application object of the invention disclosed by Patent Document 1 is said to be high Mn steel, Patent Document 1 only discloses that the Mn content of the steel to be processed is 1.6% at the maximum. It has not been. For this reason, when the mold flux for continuous casting disclosed in Patent Document 1 is used for continuous casting of high Mn steel having an Mn content of 10 to 30%, the composition in the mold flux changes greatly due to diffusion of Mn in the steel. As a result, physical properties such as the freezing point and viscosity vary, making it difficult to perform continuous casting. For this reason, the mold flux for continuous casting disclosed in Patent Document 1 cannot be used for continuous casting of high Mn steel having a Mn content of 10 to 30%.
特許文献２により開示されたモールドフラックスにおけるＭｎＯ２は、炭素の助燃剤として配合されており、また、対象とする鋼種が炭素量０．０１％以下の極低炭素鋼である。このため、特許文献２により開示されたモールドフラックスは、Ｍｎ含有量：１０〜３０％の高Ｍｎ鋼の連続鋳造に用いることはできない。 MnO 2 in the mold flux disclosed by Patent Document 2 is blended as a carbon auxiliary combustor, and is a very low carbon steel whose target steel type is 0.01% or less carbon. For this reason, the mold flux disclosed by patent document 2 cannot be used for continuous casting of high Mn steel with Mn content: 10 to 30%.
特許文献３により開示されたモールドフラックスは、液相線温度が１３３０〜１４２０℃であるようなＦｅ基合金やＮｉ基合金を対象とするものであって、かつ、含有するＭｎＯは発熱剤として含有するＣａ−Ｓｉ合金を発熱させる酸化剤（炭素の助燃剤）として配合されている。このため、特許文献３により開示されたモールドフラックスを、Ｍｎ含有量：１０〜３０％の高Ｍｎ鋼の連続鋳造に用いることはできない。 The mold flux disclosed by Patent Document 3 is intended for Fe-based alloys and Ni-based alloys whose liquidus temperature is 1330-1420 ° C., and the contained MnO is contained as a heating agent. It is blended as an oxidizing agent (carbon auxiliary combustor) that generates heat from the Ca—Si alloy. For this reason, the mold flux disclosed by patent document 3 cannot be used for continuous casting of high Mn steel with Mn content: 10 to 30%.
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討を重ねた結果、溶鋼のＭｎ含有量が例えば１０％以上と高いとＭｎの活量が高まり、これにより、鋼中Ｍｎは連続鋳造中に鋳型内でモールドフラックス中のＳｉＯ２と酸化還元反応を生じることから、その反応を抑制し、かつ、操業で適用可能な凝固点や粘度を有する連続鋳造用モールドフラックスとなるようにその組成を適正化することによって上記課題を解決できることを知見し、本発明を完成した。 As a result of intensive studies in order to solve the above problems, the inventors of the present invention have increased the Mn activity when the Mn content of the molten steel is as high as 10% or more. In the mold, an oxidation-reduction reaction with SiO 2 in the mold flux occurs, so that the reaction is suppressed, and the composition is appropriate so that the mold flux for continuous casting has a freezing point and viscosity applicable in operation. As a result, the inventors have found that the above-mentioned problems can be solved by achieving the present invention, and completed the present invention.
本発明は、Ｍｎ含有量が１０〜３０％である高Ｍｎ鋼の連続鋳造用モールドフラックスであって、高Ｍｎ鋼のＭｎ含有量（Ｍｎ）に対するＭｎＯ含有量（ＭｎＯ）の比｛（ＭｎＯ）／（Ｍｎ）｝が０．２５〜１．２であるとともに、塩基度（Ｔ．ＣａＯ／ＳｉＯ２）が０．８０〜１．６であることを特徴とする高Ｍｎ鋼の連続鋳造用モールドフラックスである。 The present invention is a mold flux for continuous casting of high Mn steel having a Mn content of 10 to 30%, and the ratio of MnO content (MnO) to Mn content (Mn) of high Mn steel {(MnO) / (Mn)} is 0.25 to 1.2, and the basicity (T.CaO / SiO 2 ) is 0.80 to 1.6. It is flux.
この本発明に係る高Ｍｎ鋼の連続鋳造用モールドフラックスは、
（Ａ）ＭｎＯ含有量が２．５〜３６％であること、
（Ｂ）ＭｎＯ含有量が１６％以下であること、
（Ｃ）高Ｍｎ鋼のＳｉ含有量が０．１〜０．８％であること、又は
（Ｄ）高Ｍｎ鋼のＣ含有量は０．１〜１．１％であること、
の少なくとも一つを満足することが好ましい。
The mold flux for continuous casting of the high Mn steel according to the present invention is:
(A) MnO content is 2.5 to 36%,
(B) MnO content is 16% or less,
(C) Si content of high Mn steel is 0.1 to 0.8%, or (D) C content of high Mn steel is 0.1 to 1.1%,
It is preferable to satisfy at least one of the following.
別の観点からは、本発明は、連続鋳造鋳型の内部へ注入された、Ｍｎ含有量が１０〜３０％である高Ｍｎ鋼からなる溶鋼に、上述した本発明に係る連続鋳造用モールドフラックスを投入して連続鋳造を行うことを特徴とする連続鋳造方法である。 From another point of view, the present invention provides the above-described continuous casting mold flux according to the present invention to molten steel made of high Mn steel having a Mn content of 10 to 30%, which is injected into the continuous casting mold. The continuous casting method is characterized in that the continuous casting is carried out.
この本発明に係る連続鋳造方法では、鋳造速度が０．３〜０．８ｍ／ｍｉｎであることが好ましい。 In the continuous casting method according to the present invention, the casting speed is preferably 0.3 to 0.8 m / min.
本発明によれば、Ｍｎ含有量：１０〜３０％の高Ｍｎ鋼の連続鋳造に際し、モールドフラックスと溶鋼との反応を抑制して安定操業が可能になるとともに、良好な表面品質を有する鋳片を製造することができるようになる。 According to the present invention, in the continuous casting of high Mn steel having a Mn content of 10 to 30%, the reaction between the mold flux and the molten steel is suppressed, stable operation is possible, and the slab has good surface quality. Can be manufactured.
本発明を実施するための形態を説明する。
１．高Ｍｎ鋼
本発明に係る連続鋳造用モールドフラックスを用いて連続鋳造される鋼は、好ましくはＣ含有量が０．１％以上１．１％以下であるとともに、Ｍｎ含有量が１０％以上３０％以下の高Ｍｎ鋼である。
A mode for carrying out the present invention will be described.
1. High Mn Steel The steel continuously cast using the mold flux for continuous casting according to the present invention preferably has a C content of 0.1% to 1.1% and a Mn content of 10% to 30%. % High-Mn steel.
Ｃ含有量が０．１％より低いと凝固殻の強度が脆弱となり破断し易くなり、一方、Ｃ含有量が１．１％より高いと固相線と液相線の温度差が広くなるため凝固殻が破断し易くなり、いずれの場合にも鋳造が困難になるおそれがあるからである。 If the C content is lower than 0.1%, the strength of the solidified shell becomes weak and easily broken, while if the C content is higher than 1.1%, the temperature difference between the solidus and liquidus becomes wide. This is because the solidified shell is easily broken, and in any case, casting may be difficult.
また、高Ｍｎ鋼のＭｎ含有量が１０％未満であると、ＳｉやＡｌの含有量が低い場合に、モールドフラックス中のＭｎＯが、鋼中のＳｉやＡｌによって還元され、モールドフラックスの物性等が変化したり、鋼中にＭｎが含有されたりする可能性がある。また、Ｍｎ含有量が３０％超であると、鋼中Ｍｎ濃度が高すぎるためにモールドフラックスと溶鋼との反応を良好に抑制することはできない。このため、高Ｍｎ鋼のＭｎ含有量は１０％以上３０％以下である。 Further, when the Mn content of the high Mn steel is less than 10%, when the content of Si or Al is low, MnO in the mold flux is reduced by Si or Al in the steel, and the physical properties of the mold flux, etc. May change or Mn may be contained in the steel. Further, if the Mn content exceeds 30%, the Mn concentration in the steel is too high, so that the reaction between the mold flux and the molten steel cannot be suppressed satisfactorily. For this reason, the Mn content of the high Mn steel is 10% or more and 30% or less.
高Ｍｎ鋼のＳｉ含有量は０．１％以上０．８％以下であることが好ましい。Ｓｉ含有量が０．１％未満であると鋼中のＭｎとモールドフラックス中のＳｉＯ２との間で酸化・還元反応が生じ易くなり、一方、Ｓｉ含有量が０．８％超であると、鋼中のＳｉとモールドフラックス中のＭｎＯとの間で酸化・還元反応が生じ易くなり、これらの反応が顕著になると、モールドフラックスの巻き込み等が発生して鋳片の表面性状を良好に保つことが困難になる場合があるからである。 The Si content of the high Mn steel is preferably 0.1% or more and 0.8% or less. When the Si content is less than 0.1%, an oxidation / reduction reaction is likely to occur between Mn in the steel and SiO 2 in the mold flux, while the Si content is more than 0.8%. In addition, oxidation / reduction reactions are likely to occur between Si in steel and MnO in mold flux. When these reactions become significant, mold flux entrainment occurs and the surface quality of the slab is kept good. This may be difficult.
２．連続鋳造用モールドフラックス
本発明に係る連続鋳造用モールドフラックスは、上記高Ｍｎ鋼のＭｎ含有量（Ｍｎ）に対するＭｎＯ含有量（ＭｎＯ）の比｛（ＭｎＯ）／（Ｍｎ）｝が０．２５〜１．２であるとともに、塩基度（Ｔ．ＣａＯ／ＳｉＯ２）が０．８０〜１．６であるので、これらを説明する。
2. Mold flux for continuous casting The mold flux for continuous casting according to the present invention has a ratio {(MnO) / (Mn)} of MnO content (MnO) to Mn content (Mn) of the high Mn steel is 0.25 to 0.25. 1.2 and the basicity (T.CaO / SiO 2 ) is 0.80 to 1.6.
モールドフラックス中のＭｎＯ含有量（ＭｎＯ）は、Ｍｎ含有量が１０〜３０％である高Ｍｎ鋼中のＭｎ含有量（Ｍｎ）（単位：質量％）との関係で決定される。具体的には、０．２５≦（ＭｎＯ）／（Ｍｎ）≦１．２を満足する含有量である。 The MnO content (MnO) in the mold flux is determined in relation to the Mn content (Mn) (unit: mass%) in the high Mn steel having a Mn content of 10 to 30%. Specifically, the content satisfies 0.25 ≦ (MnO) / (Mn) ≦ 1.2.
（ＭｎＯ）／（Ｍｎ）が０．２５未満であると、鋼中のＭｎとモールドフラックス中のＳｉＯ２との間で酸化・還元反応が生じ易くなり、連続鋳造を安定的に行うことが困難になる。一方、（ＭｎＯ）／（Ｍｎ）が１．２超であると、モールドフラックス中のＭｎＯの活量が高くなり、モールドフラックスの骨材である炭素と反応して鋳片に重度のピンホールが発生する可能性が高まる。連続鋳造の安定性と鋳片の品質とを高度に両立する観点から、（ＭｎＯ）／（Ｍｎ）は０．３以上１．０以下であることが好ましい。 When (MnO) / (Mn) is less than 0.25, oxidation / reduction reaction is likely to occur between Mn in steel and SiO 2 in mold flux, and it is difficult to stably perform continuous casting. become. On the other hand, if (MnO) / (Mn) is greater than 1.2, the activity of MnO in the mold flux is increased, and the pinch reacts with the carbon that is the aggregate of the mold flux to cause severe pinholes in the slab. The possibility of occurrence increases. From the viewpoint of achieving a high balance between the stability of continuous casting and the quality of the slab, (MnO) / (Mn) is preferably 0.3 or more and 1.0 or less.
なお、本発明では、重度のピンホールとは、連続鋳造工程の後工程である熱間圧延工程を経てもスケールオフし切れない程度のものを意味しており、良好な鋳片表面品質とは、連続鋳造鋳片にピンホールが存在していても熱間圧延工程でスケールオフが可能な程度に軽微なピンホールのみである状態、具体的には直径が約１ｍｍ未満であるピンホールのみである状態を意味する。 In the present invention, the heavy pinhole means that the scale is not completely scaled off even after the hot rolling process which is a subsequent process of the continuous casting process. Even if there is a pinhole in the continuous cast slab, it is only a pinhole that is so light that scale-off is possible in the hot rolling process, specifically, only a pinhole having a diameter of less than about 1 mm. It means a certain state.
モールドフラックスの塩基度（Ｔ．ＣａＯ／ＳｉＯ２）は０．８０以上１．６以下である。塩基度が０．８０未満であると、モールドフラックス中のＳｉＯ２の活量が高くなり、溶鋼中のＭｎとの反応が顕著になって連続鋳造することができなくなり、また、塩基度が１．６超であるとモールドフラックス中のＭｎＯの活量が高くなり、モールドフラックスの骨材である炭素と反応して、鋳片に重度のピンホールが発生する可能性があるからである。塩基度（Ｔ．ＣａＯ／ＳｉＯ２）の好適な範囲は０．９０以上１．５以下であり、さらに好適な範囲は０．９５以上１．３以下である。 The basicity (T.CaO / SiO 2 ) of the mold flux is 0.80 or more and 1.6 or less. When the basicity is less than 0.80, the activity of SiO 2 in the mold flux increases, the reaction with Mn in the molten steel becomes remarkable, and continuous casting becomes impossible, and the basicity is 1 If it exceeds .6, the activity of MnO in the mold flux increases, and it may react with carbon, which is an aggregate of the mold flux, to generate a severe pinhole in the slab. A preferable range of the basicity (T.CaO / SiO 2 ) is 0.90 or more and 1.5 or less, and a more preferable range is 0.95 or more and 1.3 or less.
上述したように、本発明に係る高Ｍｎ鋼のＭｎ含有量は１０〜３０％であるから、本発明に係るモールドフラックス中のＭｎＯ含有量は２．５％以上３６％以下である。換言すると、本発明に係るモールドフラックスは、塩基度（Ｔ．ＣａＯ／ＳｉＯ２）が０．８０以上１．６以下であるとともに、ＭｎＯ含有量が、２．５％以上３６％以下であって、かつ、添加される、Ｍｎ含有量が１０〜３０％である高Ｍｎ鋼に対して、（ＭｎＯ）／（Ｍｎ）：０．２５以上１．２以下を満足するものである。 As described above, since the Mn content of the high Mn steel according to the present invention is 10 to 30%, the MnO content in the mold flux according to the present invention is 2.5% to 36%. In other words, the mold flux according to the present invention has a basicity (T.CaO / SiO 2 ) of 0.80 or more and 1.6 or less and a MnO content of 2.5% or more and 36% or less. And with respect to the high Mn steel whose Mn content is 10 to 30% to be added, (MnO) / (Mn): satisfying 0.25 to 1.2.
モールドフラックス中のＭｎＯの好ましい含有量は３％以上２０％以下である。ＭｎＯ含有量が３％未満の場合には鋼中のＭｎがモールドフラックス中のＳｉＯ２を還元してモールドフラックスへＭｎＯとして取り込まれる可能性が高まり、ＭｎＯ含有量が２０％超の場合にはモールドフラックスの骨材である炭素と反応して、鋳片に重度のピンホールが発生する可能性が高まるからである。ＭｎＯのより好ましい含有量は、６％以上１６％以下である。 The preferable content of MnO in the mold flux is 3% or more and 20% or less. When the MnO content is less than 3%, there is an increased possibility that Mn in the steel will reduce SiO 2 in the mold flux and be incorporated into the mold flux as MnO. When the MnO content exceeds 20%, the mold This is because there is a high possibility that severe pinholes are generated in the slab by reacting with carbon which is the aggregate of the flux. A more preferable content of MnO is 6% or more and 16% or less.
モールドフラックスの組成は、上述した関係を満足するようにＣａ成分、Ｓｉ成分およびＭｎ成分を含有すれば、これら以外の他の成分は特に限定されない。通常、Ａｌ成分、Ｍｇ成分、Ｎａ成分およびＦ成分を含有する。なお、本発明に係るモールドフラックスは、鋼中のＭｎがモールドフラックス中に酸化物として溶解することを抑制するためにＭｎＯを所定量含有するため、モールドフラックス中のＭｎＯと反応してこれを消費する阻害成分（例えば炭素や金属類）のモールドフラックスへの含有は可能な限り少なくすることが好ましい。 The composition of the mold flux is not particularly limited as long as it contains a Ca component, a Si component, and a Mn component so as to satisfy the above-described relationship. Usually, Al component, Mg component, Na component and F component are contained. The mold flux according to the present invention contains a predetermined amount of MnO in order to prevent Mn in the steel from being dissolved as an oxide in the mold flux, so that it reacts with and consumes MnO in the mold flux. It is preferable to contain as little inhibitory components as possible (such as carbon and metals) in the mold flux.
１３００℃のモールドフラックスの粘度は４ｐｏｉｓｅ以下であることが好ましい。高Ｍｎ鋼は、固液相線温度が広いため、メニスカス付近の凝固殻は溶鋼静圧で鋳型に押し付けられ易いため、１３００℃のモールドフラックスの粘度が高いと流入不良を引き起こす可能性があるからである。１３００℃のモールドフラックスの粘度は、より好ましくは３ｐｏｉｓｅ以下である。 The viscosity of the mold flux at 1300 ° C. is preferably 4 poise or less. Since high-Mn steel has a wide solid-liquid phase temperature, the solidified shell near the meniscus is likely to be pressed against the mold by the molten steel static pressure, which may cause inflow failure if the mold flux at 1300 ° C is high. It is. The viscosity of the mold flux at 1300 ° C. is more preferably 3 poise or less.
モールドフラックスの凝固点は１２２０℃以下であることが好ましい。高Ｍｎ鋼は液相線温度が一般的な炭素鋼と比べて低いため、モールドフラックスの凝固点がこれより高いとリムが成長し、鋳造が困難になる可能性があるからである。モールドフラックスの凝固点はより好ましくは１１８０℃以下である。 The freezing point of the mold flux is preferably 1220 ° C. or lower. This is because high Mn steel has a lower liquidus temperature than general carbon steel, and if the solidification point of the mold flux is higher than this, the rim grows and casting may become difficult. The freezing point of the mold flux is more preferably 1180 ° C. or lower.
３．連続鋳造方法
本発明に係る連続鋳造方法は、基本的に、塩基度（Ｔ．ＣａＯ／ＳｉＯ２）が０．８０以上１．６以下であるとともにＭｎＯ含有量が２．５％以上３６％以下である上記のモールドフラックスを用いて、Ｍｎ含有量が１０％以上３０％以下である上記の高Ｍｎ鋼を連続鋳造する方法である。具体的には、連続鋳造鋳型の内部へ注入された、Ｍｎ含有量が１０〜３０％である高Ｍｎ鋼からなる溶鋼に、上述した本発明に係る連続鋳造用モールドフラックスを投入して連続鋳造を行う。
3. Continuous casting method The continuous casting method according to the present invention basically has a basicity (T.CaO / SiO 2 ) of 0.80 or more and 1.6 or less and a MnO content of 2.5% or more and 36% or less. This is a method of continuously casting the above high Mn steel having a Mn content of 10% or more and 30% or less using the above mold flux. Specifically, the continuous casting mold flux according to the present invention described above is introduced into a molten steel made of high Mn steel having a Mn content of 10 to 30% injected into the continuous casting mold and continuously cast. I do.
このため、本発明に係る連続鋳造方法では、高Ｍｎ鋼におけるＭｎ含有量（Ｍｎ）（単位：質量％）と、モールドフラックス中のＭｎＯ含有量（ＭｎＯ）（単位：質量％）との関係が、０．２５≦（ＭｎＯ）／（Ｍｎ）≦１．２として、表わされる。 For this reason, in the continuous casting method according to the present invention, there is a relationship between the Mn content (Mn) (unit: mass%) in the high Mn steel and the MnO content (MnO) (unit: mass%) in the mold flux. 0.25 ≦ (MnO) / (Mn) ≦ 1.2.
本発明に係るモールドフラックスを用いて高Ｍｎ鋼を連続鋳造するにあたり、鋳造速度は０．３〜０．８ｍ／ｍｉｎとすることが好ましい。高Ｍｎ鋼は液相線温度が一般的な炭素鋼と比べて低いため、鋳造速度が０．８ｍ／ｍｉｎ超であると、モールドフラックスの滓化が間に合わなくなり、潤滑フィルム（モールドフラックスに基づくスラグの鋳型と凝固殻との間における溶融層ならびに固着層）が十分に形成されなくなるおそれがあり、一方、鋳造速度が０．３ｍ／ｍｉｎ未満であるとモールドフラックスの溶融に必要な熱量が不足し、やはり潤滑フィルムの形成が不十分になるおそれがあるからである。 In continuously casting high Mn steel using the mold flux according to the present invention, the casting speed is preferably 0.3 to 0.8 m / min. Since high liquid Mn steel has a lower liquidus temperature than general carbon steel, if the casting speed exceeds 0.8 m / min, the mold flux cannot be hatched in time, and a lubricating film (slag based on mold flux) If the casting speed is less than 0.3 m / min, the amount of heat required for melting the mold flux is insufficient. This is because the formation of the lubricating film may be insufficient.
表１に、塩基度（Ｔ．ＣａＯ／ＳｉＯ２）およびＭｎＯの濃度を変化させた８種類のモールドフラックスの基材の組成および物性をまとめて示す。各フラックスの粘度および凝固点は、操業で適用可能な値となるように、Ａｌ２Ｏ３，ＭｇＯ，Ｎａ２ＯおよびＦの含有量によって調整した。 Table 1 summarizes the composition and physical properties of the eight types of mold flux base materials in which the basicity (T. CaO / SiO 2 ) and the concentration of MnO were changed. The viscosity and freezing point of each flux were adjusted by the contents of Al 2 O 3, MgO, Na 2 O and F so as to be values applicable in operation.
表２に、各モールドフラックスと高Ｍｎ鋼との鋳造条件ならびに鋳造結果をまとめて示す。 Table 2 summarizes the casting conditions and casting results of each mold flux and high Mn steel.
本発明例１〜４に示す鋳造では、鋳造中の鋳型熱電対の温度は安定しており、鋳片表面の性状も良好であった。ＭｎＯの含有量が高いモールドフラックスＥを用いた本発明例５の鋳造では鋳片表面に軽微なピンホールが発生した。しかしながら、この軽微なピンホールは、後の熱処理工程でスケールオフされる程度であり実質的には問題とならないものであった。 In the castings shown in Invention Examples 1 to 4, the temperature of the mold thermocouple during casting was stable, and the properties of the slab surface were also good. In the casting of Example 5 of the present invention using the mold flux E having a high MnO content, a slight pinhole was generated on the surface of the slab. However, this minor pinhole is only to the extent that it is scaled off in a subsequent heat treatment step, and is not substantially a problem.
これに対し、塩基度が低いモールドフラックスＡを用いた比較例１、及び塩基度が高くＭｎＯ含有量が低いモールドフラックスＧを用いた比較例２では、いずれも、鋳型に設置した熱電対の温度変動が大きく、連続鋳造に適さなかった。 On the other hand, in Comparative Example 1 using mold flux A with low basicity and Comparative Example 2 using mold flux G with high basicity and low MnO content, the temperature of the thermocouple installed in the mold Fluctuation was large and not suitable for continuous casting.
比較例１は、塩基度が低いためにモールドフラックス中のＳｉＯ２の活量が高く、また後者はＭｎＯの含有量が少なくモールドフラックス中のＭｎＯの活量が低いため、それぞれ溶鋼中のＭｎとモールドフラックス中のＳｉＯ２とが反応し、連続鋳造中にモールドフラックスの組成および物性が初期から変化したためと思われる。 Comparative Example 1 has high SiO 2 activity in the mold flux due to low basicity, and the latter has low MnO content and low MnO activity in the mold flux. This is probably because the SiO 2 in the mold flux reacted and the composition and physical properties of the mold flux changed from the initial stage during continuous casting.
さらに、塩基度及びＭｎＯ含有量がいずれも高いモールドフラックスＨを用いた比較例３では、鋳片表面に重度のピンホールが発生した。この重度のピンホールは、後の熱処理工程でスケールオフされず、別途疵の除去工程が必要となるので実操業には適さないものであった。 Furthermore, in Comparative Example 3 using the mold flux H having both high basicity and MnO content, severe pinholes were generated on the slab surface. This severe pinhole was not suitable for actual operation because it was not scaled off in the subsequent heat treatment step and a separate soot removal step was required.
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011139486A JP5637081B2 (en) | 2011-06-23 | 2011-06-23 | Mold flux for continuous casting of high Mn steel and continuous casting method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011139486A JP5637081B2 (en) | 2011-06-23 | 2011-06-23 | Mold flux for continuous casting of high Mn steel and continuous casting method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2013006188A true JP2013006188A (en) | 2013-01-10 |
| JP5637081B2 JP5637081B2 (en) | 2014-12-10 |
Family
ID=47674026
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2011139486A Active JP5637081B2 (en) | 2011-06-23 | 2011-06-23 | Mold flux for continuous casting of high Mn steel and continuous casting method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5637081B2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104001880A (en) * | 2014-06-08 | 2014-08-27 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | Straight arc slab casting method of high-manganese steel |
| CN107671250A (en) * | 2017-08-29 | 2018-02-09 | 东北大学 | A kind of ocean platform medium managese steel continuous casting covering slag |
| CN114054699A (en) * | 2021-11-22 | 2022-02-18 | 武汉科技大学 | High-manganese low-temperature steel continuous casting crystallizer casting powder |
-
2011
- 2011-06-23 JP JP2011139486A patent/JP5637081B2/en active Active
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104001880A (en) * | 2014-06-08 | 2014-08-27 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | Straight arc slab casting method of high-manganese steel |
| CN107671250A (en) * | 2017-08-29 | 2018-02-09 | 东北大学 | A kind of ocean platform medium managese steel continuous casting covering slag |
| CN114054699A (en) * | 2021-11-22 | 2022-02-18 | 武汉科技大学 | High-manganese low-temperature steel continuous casting crystallizer casting powder |
| CN114054699B (en) * | 2021-11-22 | 2023-06-09 | 武汉科技大学 | High-manganese low Wen Ganglian casting crystallizer casting powder |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5637081B2 (en) | 2014-12-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5637081B2 (en) | Mold flux for continuous casting of high Mn steel and continuous casting method | |
| JP4460463B2 (en) | Mold powder for continuous casting of steel | |
| JP5136994B2 (en) | Continuous casting method of steel using mold flux | |
| WO2016027765A1 (en) | Method for controlling ti concentration in steel, and method for producing silicon-deoxidized steel | |
| JP5047477B2 (en) | Secondary refining method for high Al steel | |
| CN107530769B (en) | Continuous casting method using mold flux, and slab manufactured using the same | |
| JP4556823B2 (en) | Continuous casting method of B-containing stainless steel | |
| JP5835153B2 (en) | Mold flux for continuous casting of steel and continuous casting method | |
| JP3317258B2 (en) | Mold powder for continuous casting of high Mn round section slabs | |
| CN113333702B (en) | High-carbon chromium bearing steel continuous casting crystallizer casting powder and application thereof | |
| JP2005297001A (en) | Continuous casting method for steel | |
| JP6510342B2 (en) | Continuous casting powder for Al-containing steel and continuous casting method | |
| JP2009248113A (en) | Continuous casting method for molten steel comprising rare earth element | |
| JP5326201B2 (en) | Method for melting aluminum killed steel | |
| JP6769344B2 (en) | Continuous casting method of mold powder and steel for continuous casting | |
| JP5219264B2 (en) | Continuous casting method of high Al content steel | |
| JP6084762B2 (en) | Mold powder for continuous casting and continuous casting method | |
| JP2004098092A (en) | Method for continuously casting molten hyper-peritectic medium carbon steel | |
| JP2010023045A (en) | Continuous casting method for low-carbon steel | |
| JP2005144492A (en) | Method for producing chromium-zirconium-aluminum-series copper alloy wire rod | |
| JP2001347351A (en) | Mold powder and continuous casting method | |
| KR101320026B1 (en) | Mole flux for high oxygen steel and Continuous casting method using the same | |
| JP2000273585A (en) | Ferritic stainless steel and its manufacture | |
| KR101320031B1 (en) | Mole flux for high oxygen steel and Continuous casting method using the same | |
| TW201716352A (en) | Mold flux powder for casting high aluminum steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20121011 |
|
| A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20121011 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20130812 |
|
| RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20140411 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20140828 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20140924 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20141007 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 5637081 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |