JP2012224897A - Aluminum material - Google Patents

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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an aluminum material having excellent corrosion resistance even in corrosive conditions such as acidic and alkaline conditions.SOLUTION: The aluminum material is prepared by subjecting an aluminum alloy to a surface treatment. In the aluminum alloy, the content of magnesium is not less than 1 wt.% and not more than 8 wt.%, the content of silicon, not less than 0.0001 wt.% and not more than 0.02 wt.%, the content of iron, not less than 0.0001 wt.% and not more than 0.03 wt.%, the content of elements other than aluminum, magnesium, silicon and iron, each not more than 0.005 wt.%, and the total content of elements other than aluminum and magnesium is not more than 0.1 wt.%. The aluminum material shows excellent corrosion resistance in corrosive conditions such as acidic and alkaline conditions, and therefore can suitably be used as a building material, an automobile material, a material for use in an electricity storage device such as a battery or a capacitor, and a separator or a case for use in a fuel cell.

Description

本発明は、酸、アルカリなどの腐食性条件下においても優れた耐食性を有するアルミニウム材に関する。   The present invention relates to an aluminum material having excellent corrosion resistance even under corrosive conditions such as acid and alkali.

アルミニウム材は、建築材料、自動車材料として広く使用されている。また、近年、アルミニウム材は電池やキャパシタなどの蓄電デバイス材料への適用が検討されている（例えば、特許文献１〜４参照）。   Aluminum materials are widely used as building materials and automobile materials. In recent years, application of aluminum materials to power storage device materials such as batteries and capacitors has been studied (for example, see Patent Documents 1 to 4).

特開２００１−２１４２２９号公報JP 2001-214229 A 特開２００９−６４５６０号公報JP 2009-64560 A 特開２００９−２０５８６４号公報JP 2009-205864 A 米国特許明細書４９４２１００号U.S. Pat. No. 4,942,100

しかしながら、上記のアルミニウム材は、酸やアルカリに対する耐食性が十分とはいえなかった。そのため、アルミニウム材を蓄電デバイス材料へ適用する場合、電解液へのアルミニウム材の構成成分の溶出や電池の自己放電の原因となるため、アルミニウム材の耐食性の向上が求められてきた。   However, the above aluminum material has not been sufficiently resistant to acid and alkali. Therefore, when an aluminum material is applied to an electricity storage device material, it causes elution of the components of the aluminum material into the electrolytic solution and self-discharge of the battery, and thus the corrosion resistance of the aluminum material has been required to be improved.

かかる状況下、本発明の目的は、酸、アルカリなどの腐食性条件下においても高い耐久性を有するアルミニウム材を提供することである。   Under such circumstances, an object of the present invention is to provide an aluminum material having high durability even under corrosive conditions such as acid and alkali.

本発明者は、上記課題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、下記の発明が上記目的に合致することを見出し、本発明に至った。   As a result of intensive studies to solve the above problems, the present inventor has found that the following inventions meet the above object, and have reached the present invention.

すなわち、本発明は、以下の発明に係るものである。
＜１＞ マグネシウム含有量が１重量％以上８重量％以下、ケイ素含有量が０．０００１重量％以上０．０２重量％以下、鉄含有量が０．０００１重量％以上０．０３重量％以下であり、
アルミニウム、マグネシウム、ケイ素、鉄以外の元素の含有量が、それぞれ０．００５重量％以下であり、かつ、
アルミニウム、マグネシウム以外の元素の含有量の合計が、０．１重量％以下であるアルミニウム合金を表面処理してなるアルミニウム材。
＜２＞ 前記表面処理が、陽極酸化処理である前記＜１＞に記載のアルミニウム材。
＜３＞ 前記表面処理が、金属メッキ処理である前記＜１＞に記載のアルミニウム材。
＜４＞ 前記アルミニウム合金が、合金マトリックス中に金属間化合物粒子を含み、
合金表面において観察される金属間化合物粒子のうち、
粒子サイズが０．１μｍ2以上１００μｍ2未満の金属間化合物粒子の密度が、１０００個／ｍｍ2以下であり、
粒子サイズが１００μｍ2以上の金属間化合物粒子の密度が、１０個／ｍｍ2以下であり、かつ、
単位面積当りの金属間化合物粒子の占有面積が、０．５％以下であるアルミニウム合金である前記＜１＞から＜３＞のいずれかに記載のアルミニウム材。
＜５＞ 前記アルミニウム合金の０．２％耐力が、１５０Ｎ／ｍｍ2以上である前記＜１＞から＜４＞のいずれかに記載のアルミニウム材。
＜６＞ 圧延されてなる前記＜１＞から＜５＞のいずれかに記載のアルミニウム材。
＜７＞ 前記＜１＞から＜６＞のいずれかに記載のアルミニウム材を有してなる蓄電デバイス。
＜８＞ 前記＜１＞から＜６＞のいずれかに記載のアルミニウム材を有してなる燃料電池。 That is, the present invention relates to the following inventions.
<1> Magnesium content is 1 to 8% by weight, silicon content is 0.0001 to 0.02% by weight, and iron content is 0.0001 to 0.03% by weight Yes,
The content of elements other than aluminum, magnesium, silicon and iron is 0.005% by weight or less, and
An aluminum material obtained by subjecting an aluminum alloy having a total content of elements other than aluminum and magnesium to 0.1% by weight or less.
<2> The aluminum material according to <1>, wherein the surface treatment is an anodizing treatment.
<3> The aluminum material according to <1>, wherein the surface treatment is a metal plating treatment.
<4> The aluminum alloy includes intermetallic compound particles in an alloy matrix,
Of the intermetallic particles observed on the alloy surface,
The density of intermetallic compound particles having a particle size of 0.1 μm 2 or more and less than 100 μm 2 is 1000 / mm 2 or less,
The density of intermetallic compound particles having a particle size of 100 μm 2 or more is 10 particles / mm 2 or less, and
The aluminum material according to any one of <1> to <3>, wherein the aluminum alloy has an area occupied by intermetallic compound particles per unit area of 0.5% or less.
<5> The aluminum material according to any one of <1> to <4>, wherein a 0.2% proof stress of the aluminum alloy is 150 N / mm 2 or more.
<6> The aluminum material according to any one of <1> to <5>, which is rolled.
<7> An electricity storage device comprising the aluminum material according to any one of <1> to <6>.
<8> A fuel cell comprising the aluminum material according to any one of <1> to <6>.

本発明のアルミニウム材は、酸、アルカリなどの腐食性条件下においても優れた耐久性を有する。このアルミニウム材を電池、キャパシタなどの蓄電デバイス材料、燃料電池用セパレータや筐体などに使用することにより、電解液へのアルミニウム材の構成成分の溶出が抑制され、自己放電が低下されるなど電池などの蓄電デバイスや燃料電池の性能を向上させることができる。   The aluminum material of the present invention has excellent durability even under corrosive conditions such as acid and alkali. By using this aluminum material for battery, capacitor and other power storage device materials, fuel cell separators and casings, etc., the elution of the components of the aluminum material into the electrolyte is suppressed and the self-discharge is reduced. Thus, the performance of the electricity storage device and the fuel cell can be improved.

本発明は、マグネシウム含有量が１重量％以上８重量％以下、ケイ素含有量が０．０００１重量％以上０．０２重量％以下、鉄含有量が０．０００１重量％以上０．０３重量％以下であり、アルミニウム、マグネシウム、ケイ素、鉄以外の元素の含有量が、それぞれ０．００５重量％以下であり、かつ、アルミニウム、マグネシウム以外の元素の含有量の合計が、０．１重量％以下であるアルミニウム合金（以下、単に「アルミニウム合金」と称す場合がある。）を表面処理してなるアルミニウム材に係るものである。   In the present invention, the magnesium content is 1 to 8% by weight, the silicon content is 0.0001 to 0.02% by weight, and the iron content is 0.0001 to 0.03% by weight. The content of elements other than aluminum, magnesium, silicon and iron is 0.005% by weight or less, and the total content of elements other than aluminum and magnesium is 0.1% by weight or less. The present invention relates to an aluminum material obtained by subjecting a certain aluminum alloy (hereinafter sometimes simply referred to as “aluminum alloy”) to surface treatment.

本発明のアルミニウム材に係るアルミニウム合金は、マグネシウム（Ｍｇ）含有量が１〜８重量％、好ましくは２〜６重量％である。Ｍｇ含有量が１重量％未満であると、アルミニウム材の強度が低下する。Ｍｇ含有量が８重量％を超えると、アルミニウム合金鋳造や圧延加工が困難になる。   The aluminum alloy according to the aluminum material of the present invention has a magnesium (Mg) content of 1 to 8% by weight, preferably 2 to 6% by weight. If the Mg content is less than 1% by weight, the strength of the aluminum material decreases. If the Mg content exceeds 8% by weight, it becomes difficult to cast aluminum alloy or to perform rolling.

上記アルミニウム合金は、シリコン（Ｓｉ）含有量が、０．０００１〜０．０２重量％、好ましくは０．０００５〜０．００５重量％である。Ｓｉ含有量が、０．０００１重量％未満であると、製造が困難でコスト高になるという問題があり、０．０２重量％を超えると、アルミニウム材の耐食性が低下する。   The aluminum alloy has a silicon (Si) content of 0.0001 to 0.02% by weight, preferably 0.0005 to 0.005% by weight. If the Si content is less than 0.0001% by weight, there is a problem that the production is difficult and the cost is high, and if it exceeds 0.02% by weight, the corrosion resistance of the aluminum material is lowered.

上記アルミニウム合金は、鉄（Ｆｅ）含有量が、０．０００１〜０．０３重量％、好ましくは０．０００１〜０．００５重量％である。Ｆｅ含有量が、０．０００１重量％未満であると、製造が困難でコスト高になるという問題があり、０．０３重量％を超えると、アルミニウム材の耐食性が低下する。   The aluminum alloy has an iron (Fe) content of 0.0001 to 0.03% by weight, preferably 0.0001 to 0.005% by weight. If the Fe content is less than 0.0001% by weight, there is a problem that the production is difficult and the cost is high, and if it exceeds 0.03% by weight, the corrosion resistance of the aluminum material is lowered.

上記アルミニウム合金は、アルミニウム（Ａｌ）、Ｍｇ、ＳｉおよびＦｅを除く他の金属の含有量が、それぞれ、０．００５重量％以下、好ましくは０．００２重量％以下である。他の金属は、例えば、銅（Ｃｕ）、チタン（Ｔｉ）、マンガン（Ｍｎ）、ガリウム（Ｇａ）、ニッケル（Ｎｉ）、バナジウム（Ｖ）、亜鉛（Ｚｎ）である。他の金属の含有量が０．００５重量％を超えると、アルミニウム材の耐食性が低下する。   In the aluminum alloy, the contents of other metals excluding aluminum (Al), Mg, Si, and Fe are each 0.005% by weight or less, preferably 0.002% by weight or less. Other metals are, for example, copper (Cu), titanium (Ti), manganese (Mn), gallium (Ga), nickel (Ni), vanadium (V), and zinc (Zn). When the content of other metals exceeds 0.005% by weight, the corrosion resistance of the aluminum material is lowered.

上記アルミニウム合金は、ＡｌおよびＭｇ以外の金属の含有量の合計が、０．１重量％以下、好ましくは０．０２重量％以下である。ＡｌおよびＭｇ以外の金属の含有量の合計が、０．１重量％を超えるとアルミニウム材の耐食性が低下する。   In the aluminum alloy, the total content of metals other than Al and Mg is 0.1% by weight or less, preferably 0.02% by weight or less. When the total content of metals other than Al and Mg exceeds 0.1% by weight, the corrosion resistance of the aluminum material decreases.

上記アルミニウム合金は、０．２％耐力が１５０Ｎ／ｍｍ2以上であることが好ましく、２００Ｎ／ｍｍ2以上であることがさらに好ましい。なお、０．２％耐力とは、永久ひずみが０．２％になるために要する負荷の大きさである。
０．２％耐力が１５０Ｎ／ｍｍ2以上であるアルミニウム合金は、応力が加えられても変形が少なく、建築材料、自動車材料などの構造材料、および電極などの蓄電デバイス材料として好適に使用される。 The aluminum alloy preferably has a 0.2% proof stress of 150 N / mm 2 or more, and more preferably 200 N / mm 2 or more. In addition, 0.2% yield strength is the magnitude | size of a load required in order that permanent strain will be 0.2%.
An aluminum alloy having a 0.2% proof stress of 150 N / mm 2 or more is less likely to be deformed even when stress is applied, and is suitably used as a structural material such as a building material and an automobile material, and a power storage device material such as an electrode. .

また、上記アルミニウム合金が圧延されてなることが好ましい。アルミニウム合金は、圧延されることにより組織が微細になるため、諸特性が均一化するという利点がある。   Moreover, it is preferable that the said aluminum alloy is rolled. An aluminum alloy has an advantage that various properties are made uniform because the structure becomes finer when rolled.

また、上記アルミニウム合金は、合金マトリックス中にＡｌ3Ｍｇ、Ｍｇ2Ｓｉ、Ａｌ−Ｆｅ系等の金属間化合物粒子（以下、単に「粒子」と称す場合がある。）を含むことができる。
ここで、合金表面において観察される金属間化合物粒子のうち、粒子サイズが０．１μｍ2以上１００μｍ2未満の金属間化合物粒子の密度が、１０００個／ｍｍ2以下であることが好ましく、５００個／ｍｍ2以下であることがより好ましい。
また、上記０．１μｍ2以上１００μｍ2未満の金属間化合物粒子の密度条件を満たすと共に、粗大な化合物である、粒子サイズが１００μｍ2以上の金属間化合物粒子の密度が、１０個／ｍｍ2以下であることが好ましい。
ここで、粒子サイズ、粒子密度は、アルミニウム合金の表面を鏡面研磨後に、エッチング液により表面をエッチングして、撮影した光学顕微鏡写真から求めることができる。
なお、粒子サイズは、光学顕微鏡写真において観察されるそれぞれの金属間化合物粒子が占める面積から判断する。 In addition, the aluminum alloy can include intermetallic compound particles such as Al 3 Mg, Mg 2 Si, and Al—Fe (hereinafter sometimes simply referred to as “particles”) in the alloy matrix.
Here, among the intermetallic compound particles observed on the alloy surface, the density of intermetallic compound particles having a particle size of 0.1 μm 2 or more and less than 100 μm 2 is preferably 1000 particles / mm 2 or less, and 500 particles. / Mm 2 or less is more preferable.
Moreover, while satisfying the density condition of the intermetallic compound particles of 0.1 μm 2 or more and less than 100 μm 2, the density of the intermetallic compound particles having a particle size of 100 μm 2 or more which is a coarse compound is 10 particles / mm 2 or less. It is preferable that
Here, the particle size and particle density can be determined from an optical microscope photograph obtained by mirror-polishing the surface of the aluminum alloy and then etching the surface with an etching solution.
The particle size is determined from the area occupied by each intermetallic compound particle observed in the optical micrograph.

粒子サイズが０．１μｍ2以上１００μｍ2未満の金属間化合物粒子の密度が１０００個／ｍｍ2以下であると、アルミニウム合金の耐食性がより向上する。他方、粒子サイズが０．１μｍ2以上１００μｍ2未満の金属間化合物粒子の密度が前記範囲内であっても、粒子サイズが１００μｍ2を超える金属間化合物粒子の密度が高すぎると、耐食性が低下する傾向にある。すなわち、粒子サイズが１００μｍ2以上の粗大な金属間化合物粒子が、アルミニウム合金中に粒子密度として１０個／ｍｍ2超えて含まれている場合には耐食性を低下させるおそれがあるため好ましくない。 When the density of the intermetallic compound particles having a particle size of 0.1 μm 2 or more and less than 100 μm 2 is 1000 particles / mm 2 or less, the corrosion resistance of the aluminum alloy is further improved. On the other hand, even if the density of intermetallic compound particles having a particle size of 0.1 μm 2 or more and less than 100 μm 2 is within the above range, if the density of the intermetallic compound particles having a particle size exceeding 100 μm 2 is too high, the corrosion resistance decreases. Tend to. That is, when coarse intermetallic compound particles having a particle size of 100 μm 2 or more are contained in an aluminum alloy in a particle density exceeding 10 particles / mm 2 , corrosion resistance may be lowered, which is not preferable.

また、上記金属間化合物粒子の密度条件を満たすと共に、アルミニウム合金単位面積当りの金属間化合物粒子の占有面積が、０．５％以下であることが好ましく、０．２％以下であることがより好ましく、０．１％以下であることがさらに好ましい。
該占有面積は、アルミニウム合金の単位面積当りにおいて観測される個々の金属間化合物粒子の粒子サイズの合計、すなわち、個々の粒子が占める面積の合計を表す。 Further, while satisfying the density condition of the intermetallic compound particles, the occupation area of the intermetallic compound particles per unit area of the aluminum alloy is preferably 0.5% or less, more preferably 0.2% or less. Preferably, it is 0.1% or less.
The occupied area represents the total particle size of the individual intermetallic compound particles observed per unit area of the aluminum alloy, that is, the total area occupied by the individual particles.

本発明のアルミニウム材は上記アルミニウム合金を表面処理して得られる。
本発明において、「表面処理」とは、アルミニウム合金の表面をアルミニウム合金以外の成分からなる皮膜にて被覆することを意味する。表面処理を行うことにより、耐食性がより向上するという利点がある。
表面処理の方法としては、アルミニウム合金を陽極酸化して該合金表面に酸化皮膜を形成する陽極酸化処理や、アルミニウム合金の表面を金属メッキする金属メッキ処理、その他化学皮膜処理や塗装等が挙げられる。なお、金属メッキ処理に好適に使用される金属としては、金、クロム、ニッケル等の金属あるいはこれらを含む合金が挙げられる。
これらの表面処理の中でもよりアルミニウム合金の耐食性を向上させることができる点で、陽極酸化処理、金属メッキ処理が好ましい。また、陽極酸化処理による酸化皮膜は絶縁性であり、金属メッキによるメッキ膜は導電性であるという特徴を有することから、本発明のアルミニウム材は、使用目的に応じて導電性、絶縁性を適宜付与することができる。
表面処理において、アルミニウム合金の表面に形成される皮膜の厚みは、該合金表面を実質的に欠陥なく被覆できる厚みがあればよい。
具体的には、陽極酸化処理による酸化皮膜の場合、通常、５〜５０μｍ、好ましくは、８〜１５μｍである。また、金属メッキ皮膜の場合には、通常、０．０１〜１μｍ、好ましくは、０．０５〜０．５μｍである。 The aluminum material of the present invention is obtained by surface-treating the above aluminum alloy.
In the present invention, “surface treatment” means that the surface of an aluminum alloy is coated with a film made of a component other than the aluminum alloy. By performing the surface treatment, there is an advantage that the corrosion resistance is further improved.
Examples of the surface treatment method include anodizing treatment in which an aluminum alloy is anodized to form an oxide film on the surface of the alloy, metal plating treatment in which the surface of the aluminum alloy is metal-plated, and other chemical film treatment and coating. . In addition, as a metal used suitably for a metal plating process, metals, such as gold | metal | money, chromium, nickel, or an alloy containing these is mentioned.
Among these surface treatments, anodizing treatment and metal plating treatment are preferable in that the corrosion resistance of the aluminum alloy can be further improved. In addition, since the oxide film formed by anodizing treatment is insulative and the plating film formed by metal plating is conductive, the aluminum material of the present invention has appropriate conductivity and insulation depending on the purpose of use. Can be granted.
In the surface treatment, the thickness of the film formed on the surface of the aluminum alloy may be a thickness that can cover the alloy surface substantially without any defects.
Specifically, in the case of an oxide film by anodization, it is usually 5 to 50 μm, preferably 8 to 15 μm. Moreover, in the case of a metal plating film, it is 0.01-1 micrometer normally, Preferably, it is 0.05-0.5 micrometer.

本発明のアルミニウム材は、酸、アルカリなどの腐食性条件下においても優れた耐食性を有することから、リチウム電池の集電体、空気電池の負極、キャパシタの電極などの蓄電デバイス材料、燃料電池用セパレータや筐体などとして好適に使用することができる。また、耐食性と共に高い強度を有するので、建築材料、自動車材料などの構造材料に使用できる。   Since the aluminum material of the present invention has excellent corrosion resistance even under corrosive conditions such as acid and alkali, it is used for a power storage device material such as a current collector for a lithium battery, a negative electrode for an air battery, a capacitor electrode, and a fuel cell. It can be suitably used as a separator or a housing. Moreover, since it has high strength together with corrosion resistance, it can be used for structural materials such as building materials and automobile materials.

以下、本発明のアルミニウム材の好適な製造方法について説明する。
（１）アルミニウム合金の調製方法
上記のアルミニウム合金は、例えば、高純度アルミニウム（純度：９９．９９９％以上）を約６８０〜８００℃で溶融し、所定量のマグネシウム（純度：９９．９９％以上）を溶融アルミニウム中に挿入して合金溶湯を得、合金溶湯に含まれる水素ガスや非金属介在物を除去して清浄にする処理（例えば、合金溶湯の真空処理）を行い製造することができる。真空処理は、通常、約７００℃〜約８００℃で約１時間〜約１０時間、真空度０．１〜１００Ｐａの条件で行われる。合金を清浄にする処理としては、フラックス、不活性ガスや塩素ガスを吹き込む処理も利用できる。真空処理などで清浄にされた合金溶湯は、通常、鋳型にて鋳造され、鋳塊とされる。鋳型は５０〜２００℃に加熱した鉄や黒鉛製を用いて、６８０〜８００℃の合金溶湯を流し込む方法で鋳造する。また、一般的に利用されている連続鋳造により鋳塊を得ることもできる。 Hereinafter, the suitable manufacturing method of the aluminum material of this invention is demonstrated.
(1) Preparation method of aluminum alloy The above-mentioned aluminum alloy is prepared by, for example, melting high-purity aluminum (purity: 99.999% or more) at about 680 to 800 ° C. to obtain a predetermined amount of magnesium (purity: 99.99% or more). ) Is inserted into molten aluminum to obtain a molten alloy, and can be manufactured by removing the hydrogen gas and non-metallic inclusions contained in the molten alloy and purifying them (for example, vacuum processing of the molten alloy). . The vacuum treatment is usually performed at about 700 ° C. to about 800 ° C. for about 1 hour to about 10 hours and under a vacuum degree of 0.1 to 100 Pa. As a process for cleaning the alloy, a process of blowing flux, inert gas or chlorine gas can be used. The molten alloy that has been cleaned by vacuum treatment or the like is usually cast in a mold to form an ingot. The mold is cast by a method of pouring a molten alloy at 680 to 800 ° C. using iron or graphite heated to 50 to 200 ° C. Moreover, an ingot can also be obtained by the continuous casting generally used.

次いで、鋳塊は溶体化処理される。溶体化処理は、鋳塊を室温から約４３０℃まで約５０℃／時の速度で昇温して約１０時間保持し、引き続き、約５００℃まで約５０℃／時の速度で昇温して約１０時間保持した後、約５００℃から約２００℃まで約３００℃／時の速度で冷却する方法で行うことができる。   Next, the ingot is subjected to a solution treatment. In the solution treatment, the ingot is heated from room temperature to about 430 ° C. at a rate of about 50 ° C./hour and held for about 10 hours, and subsequently heated to about 500 ° C. at a rate of about 50 ° C./hour. After holding for about 10 hours, it can be carried out by cooling from about 500 ° C. to about 200 ° C. at a rate of about 300 ° C./hour.

その後、鋳塊はそのまま切削加工して電池部材に利用できる。鋳塊を圧延加工や押出加工、鍛造加工などを施して板材や型材にすると、部材に利用しやすく、０．２％耐力のより高いアルミニウム合金が得られる。
鋳塊の圧延加工においては、例えば、熱間圧延と冷間圧延とを行い、鋳塊を板材に加工する。熱間圧延は、例えば、鋳塊を温度３５０〜４５０℃、１パス加工率２〜２０％の条件で、目的の厚さまで繰り返し行われる。
熱間圧延後には、通常、冷間圧延の前に焼鈍処理を行う。焼鈍処理は、例えば、熱間圧延した板材を、３５０〜４５０℃に加熱、昇温後直ちに放冷してもよいし、１〜５時間程度保持後に放冷してもよい。この処理にて、材料が軟質化して、冷間圧延に好ましい状態が得られる。
冷間圧延は、例えば、アルミニウム合金の再結晶温度未満の温度、通常、室温から８０℃以下で、１パス加工率１〜１０％の条件で、目的の厚さまで繰り返し行われる。冷間圧延により、薄い板材で、０．２％耐力が１５０Ｎ／ｍｍ2以上であるアルミニウム合金が得られる。 Thereafter, the ingot can be cut as it is and used as a battery member. When the ingot is subjected to rolling, extrusion, forging, etc. to form a plate material or a mold material, an aluminum alloy having a higher 0.2% proof stress can be obtained that is easy to use for the member.
In the ingot rolling process, for example, hot rolling and cold rolling are performed to process the ingot into a plate material. For example, the hot rolling is repeatedly performed up to a target thickness of the ingot at a temperature of 350 to 450 ° C. and a one-pass processing rate of 2 to 20%.
After hot rolling, annealing is usually performed before cold rolling. In the annealing treatment, for example, a hot-rolled plate material may be heated to 350 to 450 ° C. and allowed to cool immediately after being heated, or may be allowed to cool after being held for about 1 to 5 hours. This treatment softens the material and provides a favorable state for cold rolling.
Cold rolling is repeatedly performed to a target thickness, for example, at a temperature lower than the recrystallization temperature of the aluminum alloy, usually from room temperature to 80 ° C. and under a 1-pass processing rate of 1 to 10%. By cold rolling, an aluminum alloy having a thin plate material and a 0.2% proof stress of 150 N / mm 2 or more is obtained.

（２）表面処理方法
表面処理は、アルミニウム合金を陽極酸化処理する方法、又は金属メッキ処理する方法等により行われる。
以下、表面処理の好適な方法を例示する。 (2) Surface treatment method The surface treatment is performed by a method of anodizing an aluminum alloy or a method of metal plating.
Hereinafter, a suitable method for the surface treatment will be exemplified.

（２−１）陽極酸化処理
陽極酸化処理は、アルミニウム合金を陽極酸化する工程（以下、工程（ａ１）と称す。）及び封穴処理する工程（以下、工程（ａ２）と称す。）を有する方法により行うことができる。
工程（ａ１）における好適な方法を例示すると、アルニウム合金を２０％希硫酸に浸漬し、温度５〜２０℃、電圧１０〜３０Ｖ、電流０．１〜１０Ａ／ｄｍ2、時間１０〜６０分の条件下で行うことで、該アルミニウム合金の表面に酸化皮膜が形成される。
なお、工程（ａ１）後の酸化皮膜には、無数の欠陥が存在する場合が多い。このような欠陥が存在すると、アルミニウム材の耐食性を低下させる傾向にある。そのため、工程（ａ２）により、酸化皮膜の欠陥を封穴処理する。
工程（ａ２）における封穴処理の好適な条件を例示すると、５％酢酸ニッケル水溶液に浸漬し、温度８０〜９５℃、時間１０〜６０分の条件が挙げられる。
なお、工程（ａ１）の前、工程（ａ１）と工程（ａ２）の間、及び工程（ａ２）の後に、アルミニウム合金を洗浄する工程を追加することができる。洗浄は水などを使って行えばよい。 (2-1) Anodizing treatment Anodizing treatment includes a step of anodizing an aluminum alloy (hereinafter referred to as step (a1)) and a step of sealing treatment (hereinafter referred to as step (a2)). It can be done by a method.
As an example of a suitable method in the step (a1), an aluminum alloy is immersed in 20% dilute sulfuric acid, a temperature of 5 to 20 ° C., a voltage of 10 to 30 V, a current of 0.1 to 10 A / dm 2 , and a time of 10 to 60 minutes. By performing under the conditions, an oxide film is formed on the surface of the aluminum alloy.
In many cases, the oxide film after step (a1) has innumerable defects. If such a defect exists, the corrosion resistance of the aluminum material tends to be lowered. Therefore, the defect of the oxide film is sealed with the step (a2).
When the suitable conditions of the sealing process in a process (a2) are illustrated, the conditions are immersed in 5% nickel acetate aqueous solution, temperature 80-95 degreeC, time 10-60 minutes.
In addition, the process of washing | cleaning an aluminum alloy can be added before a process (a1), between a process (a1) and a process (a2), and after a process (a2). Cleaning may be performed using water or the like.

（２−２）金属メッキ処理
金属メッキ処理は、対象となる金属前駆体（複数種でもよい）を含む溶液にアルミニウム合金を浸漬し、アルミニウム合金の表面に金属皮膜を形成する方法である。その方法としては、従来公知の電解メッキ又は無電解メッキにおける方法を採用することができる。
好適な一例として、金メッキ処理の方法を例示すると、アルミニウム合金をシアン化金水溶液に浸漬し、温度４０〜６０℃、電圧１〜１０Ｖ、時間１０〜６０秒の条件下で行えばよい。 (2-2) Metal plating treatment The metal plating treatment is a method in which an aluminum alloy is immersed in a solution containing a target metal precursor (or a plurality of kinds) and a metal film is formed on the surface of the aluminum alloy. As the method, a conventionally known method in electrolytic plating or electroless plating can be adopted.
As a preferred example, a gold plating treatment method is exemplified. The aluminum alloy may be immersed in an aqueous gold cyanide solution under conditions of a temperature of 40 to 60 ° C., a voltage of 1 to 10 V, and a time of 10 to 60 seconds.

以下、実施例により本発明を更に詳細に説明するが、本発明は、その要旨を変更しない限り以下の実施例に限定されるものではない。   EXAMPLES Hereinafter, although an Example demonstrates this invention further in detail, this invention is not limited to a following example, unless the summary is changed.

物性測定は以下にて行った。
（１）アルミニウム合金の成分分析
発光分光分析装置（型式：ＡＲＬ−４４６０、サーモフィッシャーサイエンティフィック社製）を使用し、アルミニウム合金中のＭｇ、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｍｎ、Ｇａ、Ｎｉ、Ｖ、Ｚｎを定量した。 The physical properties were measured as follows.
(1) Component analysis of aluminum alloy Using an emission spectroscopic analyzer (model: ARL-4460, manufactured by Thermo Fisher Scientific), Mg, Si, Fe, Cu, Ti, Mn, Ga, Ni in the aluminum alloy , V and Zn were quantified.

（２）圧延の加工率
加工前のアルミニウム合金の断面積（Ｓ0）と加工後のアルミニウム合金の断面積（Ｓ）から下式により算出した。
加工率（％）＝（Ｓ0−Ｓ）／Ｓ0×１００ (2) Processing rate of rolling It calculated by the following formula from the cross-sectional area (S 0 ) of the aluminum alloy before processing and the cross-sectional area (S) of the aluminum alloy after processing.
Processing rate (%) = (S 0 −S) / S 0 × 100

（３）アルミニウム合金中の金属間化合物の粒子サイズ、粒子密度、占有面積
アルミニウム合金の表面を鏡面研磨した後、アルミニウム合金を２０℃、１重量％水酸化ナトリウム水溶液に６０秒間浸漬してエッチングし、水洗した。次いで、光学顕微鏡を使って表面を撮影した。撮影倍率２００倍の光学顕微鏡写真から、金属間化合物粒子の粒子サイズ、粒子密度（単位面積当りの個数）及び占有面積を求めた。なお、光学顕微鏡写真での判断が困難な０．１μｍ2未満の粒子はカウントしていない。 (3) Particle size, particle density, occupied area of intermetallic compound in aluminum alloy After mirror polishing the surface of the aluminum alloy, the aluminum alloy was immersed in an aqueous solution of 1 wt% sodium hydroxide for 60 seconds and etched. , Washed with water. The surface was then photographed using an optical microscope. The particle size, particle density (number per unit area) and occupied area of the intermetallic compound particles were determined from an optical micrograph at a photographing magnification of 200 times. In addition, the particle | grains less than 0.1 micrometer < 2 > which are difficult to judge with an optical micrograph are not counted.

（４）アルミニウム合金の強度（０．２％耐力）
強度は、ＪＩＳ５号試験片についてＩＮＳＴＲＯＮ ８８０２を使用して、試験速度：２０ｍｍ／分、０．２％オフセット法により求めた。 (4) Strength of aluminum alloy (0.2% proof stress)
The strength was determined by a 0.2% offset method with a test speed of 20 mm / min using INSTRON 8802 for a JIS No. 5 test piece.

（５）アルミニウム合金表面の皮膜の厚み
アルミニウム合金を表面処理して形成された皮膜の厚みは、フィッシャー・インストルメンツ社製膜厚測定器を使用して測定した。 (5) Thickness of the film on the surface of the aluminum alloy The thickness of the film formed by treating the surface of the aluminum alloy was measured using a film thickness measuring instrument manufactured by Fischer Instruments.

「アルミニウム合金の調製」
（ｉ）アルミニウム合金Ａ
高純度アルミニウム（純度：９９．９９９％以上）を７５０℃で溶融し、マグネシウム（純度：９９．９９％以上）を溶融アルミニウム中に挿入して、Ｍｇ含有量が２．５重量％であるＡｌ−Ｍｇ合金溶湯を得た。次に、合金溶湯を温度７５０℃で、２時間、真空度５０Ｐａの条件で保持して清浄化した。清浄化した合金溶湯を１５０℃の鋳鉄鋳型（２２ｍｍ×１５０ｍｍ×２００ｍｍ）にて鋳造し、鋳塊を得た。鋳塊の成分を表１に示す。
次いで、鋳塊を次の条件で溶体化処理した。
鋳塊を室温（２５℃）から４３０℃まで５０℃／時の速度で昇温し、４３０℃で１０時間保持した。引き続き、５００℃まで５０℃／時の速度で昇温し、５００℃で１０時間保持した。その後、５００℃から２００℃まで３００℃／時の速度で冷却した。
溶体化処理した鋳塊の両面を２ｍｍ面削加工した後、熱間圧延してアルミニウム合金板を得た。熱間圧延は、３５０℃から４５０℃にて厚さ１８ｍｍから３ｍｍまで加工率８３％で行った。次に、熱間圧延した板材を温度３７０℃に加熱、昇温後１時間保持して、放冷する方法で、焼鈍処理を行った。次に、アルミニウム合金板を冷間圧延してアルミニウム合金Ａからなる圧延板を得た。冷間圧延は５０℃以下にて厚さ３ｍｍから０．５ｍｍまで加工率８３％で行った。
アルミニウム合金Ａ（圧延板）の強度（０．２％耐力）およびアルミニウム合金Ａ（圧延板）の金属間化合物粒子の粒子サイズ、粒子密度、占有面積を求めた。アルミニウム合金Ａ（圧延板）の０．２％耐力を表２に示し、粒子密度、占有面積を表３、表４にそれぞれ示す。 "Preparation of aluminum alloys"
(I) Aluminum alloy A
High purity aluminum (purity: 99.999% or more) is melted at 750 ° C., magnesium (purity: 99.99% or more) is inserted into the molten aluminum, and the Mg content is 2.5% by weight. -A molten Mg alloy was obtained. Next, the molten alloy was cleaned at a temperature of 750 ° C. for 2 hours under a vacuum degree of 50 Pa. The cleaned molten alloy was cast in a cast iron mold (22 mm × 150 mm × 200 mm) at 150 ° C. to obtain an ingot. Table 1 shows the components of the ingot.
Next, the ingot was subjected to a solution treatment under the following conditions.
The ingot was heated from room temperature (25 ° C.) to 430 ° C. at a rate of 50 ° C./hour and held at 430 ° C. for 10 hours. Subsequently, the temperature was raised to 500 ° C. at a rate of 50 ° C./hour and held at 500 ° C. for 10 hours. Then, it cooled at the speed | rate of 300 degree-C / hr from 500 degreeC to 200 degreeC.
The both sides of the ingot subjected to solution treatment were chamfered by 2 mm, and then hot rolled to obtain an aluminum alloy plate. Hot rolling was performed from 350 ° C. to 450 ° C. from a thickness of 18 mm to 3 mm at a processing rate of 83%. Next, the hot-rolled plate was heated to a temperature of 370 ° C., held for 1 hour after the temperature was raised, and then annealed by a method of allowing to cool. Next, the aluminum alloy plate was cold-rolled to obtain a rolled plate made of aluminum alloy A. Cold rolling was performed at a processing rate of 83% from a thickness of 3 mm to 0.5 mm at 50 ° C. or less.
The strength (0.2% yield strength) of aluminum alloy A (rolled plate) and the particle size, particle density, and occupied area of intermetallic compound particles of aluminum alloy A (rolled plate) were determined. The 0.2% yield strength of aluminum alloy A (rolled sheet) is shown in Table 2, and the particle density and occupied area are shown in Table 3 and Table 4, respectively.

（ｉｉ）アルミニウム合金Ｂ
高純度Ａｌ（純度：９９．９９９％以上）を普通純度Ａｌ（純度：９９．８％）に変更したこと以外、アルミニウム合金Ａの製造方法と同じ操作を行ってアルミニウム合金Ｂからなる圧延板を得た。アルミニウム合金Ｂ（圧延板）の０．２％耐力を表２に示し、粒子密度、占有面積を表３、表４にそれぞれ示す。 (Ii) Aluminum alloy B
A rolled plate made of aluminum alloy B is obtained by performing the same operation as the method of manufacturing aluminum alloy A except that high purity Al (purity: 99.999% or more) is changed to ordinary purity Al (purity: 99.8%). Obtained. The 0.2% yield strength of aluminum alloy B (rolled sheet) is shown in Table 2, and the particle density and occupied area are shown in Table 3 and Table 4, respectively.

「実施例１、比較例１」
（１）陽極酸化処理アルミニウム材の製造
実施例１として、アルミニウム合金Ａ（圧延板）に対して、陽極酸化処理として、陽極酸化（２０％希硫酸、温度：１０℃、電圧：１５Ｖ、時間：２０分）及び封穴処理（５％酢酸ニッケル水溶液、温度：９０℃、時間：２０分）を行い、陽極酸化皮膜１０μｍを有する実施例１のアルミニウム材を得た。
また、比較例１として、アルミニウム合金Ａ（圧延板）に代えて、アルミニウム合金Ｂ（圧延板）を使用した以外は、実施例１と同様にして、陽極酸化皮膜１０μｍを有する比較例１のアルミニウム材を得た。 "Example 1, comparative example 1"
(1) Production of anodized aluminum material As Example 1, anodizing (20% dilute sulfuric acid, temperature: 10 ° C., voltage: 15 V, time) for an aluminum alloy A (rolled sheet) as anodizing treatment 20 minutes) and sealing treatment (5% nickel acetate aqueous solution, temperature: 90 ° C., time: 20 minutes) to obtain an aluminum material of Example 1 having an anodized film of 10 μm.
Further, as Comparative Example 1, aluminum of Comparative Example 1 having an anodized film of 10 μm was used in the same manner as in Example 1 except that aluminum alloy B (rolled plate) was used instead of aluminum alloy A (rolled plate). The material was obtained.

（２）耐食性評価
実施例１及び比較例１のアルミニウム材（圧延板）の耐食性評価はＡｌ溶出試験により行った。
実施例１及び比較例１のアルミニウム材からなる試験片（縦４０ｍｍ、横４０ｍｍ、厚さ０．５ｍｍ）を硫酸（濃度１ｍｏｌ／Ｌ、温度８０℃）に浸漬した。浸漬後、２時間経過後、溶出したＡｌを誘導結合プラズマ発光分光分析（ＩＣＰ−ＡＥＳ）により定量した。
実施例１のアルミニウム材のＡｌ溶出速度は、比較例１のアルミニウム材の溶出速度の９０％であった。 (2) Corrosion resistance evaluation Corrosion resistance evaluation of the aluminum material (rolled sheet) of Example 1 and Comparative Example 1 was performed by an Al elution test.
Test pieces (length 40 mm, width 40 mm, thickness 0.5 mm) made of the aluminum material of Example 1 and Comparative Example 1 were immersed in sulfuric acid (concentration 1 mol / L, temperature 80 ° C.). After 2 hours from the immersion, the eluted Al was quantified by inductively coupled plasma emission spectroscopy (ICP-AES).
The Al elution rate of the aluminum material of Example 1 was 90% of the elution rate of the aluminum material of Comparative Example 1.

「実施例２、比較例２」
（１）金メッキ処理アルミニウム材の製造
実施例２として、アルミニウム合金Ａ（圧延板）をシアン化金（メルテック社製）の水溶液に浸漬し、温度：５０℃、電圧：４Ｖ、時間：２０秒の条件にて、金メッキ処理して、金メッキ層０．１μｍを有する実施例２のアルミニウム材を得た。
また、比較例２として、アルミニウム合金Ａ（圧延板）に代えて、アルミニウム合金Ｂ（圧延板）を使用した以外は、実施例２と同様にして、金メッキ層０．１μｍを有する比較例２のアルミニウム材を得た。 "Example 2, comparative example 2"
(1) Production of gold-plated aluminum material As Example 2, an aluminum alloy A (rolled plate) was immersed in an aqueous solution of gold cyanide (manufactured by Meltec), temperature: 50 ° C., voltage: 4 V, time: 20 seconds. The aluminum material of Example 2 which has a gold plating layer 0.1 micrometer was obtained by carrying out the gold plating process on conditions.
Moreover, as Comparative Example 2, the aluminum alloy B (rolled plate) was used instead of the aluminum alloy A (rolled plate), except that an aluminum alloy B (rolled plate) was used. An aluminum material was obtained.

（２）耐食性評価
実施例２及び比較例２のアルミニウム材（圧延板）の耐食性評価はＡｌ溶出試験により行った。
実施例２及び比較例２のアルミニウム材からなる試験片（縦４０ｍｍ、横４０ｍｍ、厚さ０．５ｍｍ）を硫酸（濃度１ｍｏｌ／Ｌ、温度８０℃）に浸漬した。浸漬後、２時間経過後、溶出したＡｌを誘導結合プラズマ発光分光分析（ＩＣＰ−ＡＥＳ）により定量した。
実施例２のアルミニウム材のＡｌ溶出速度は、比較例２のアルミニウム材の溶出速度の８４％であった。 (2) Corrosion resistance evaluation The corrosion resistance evaluation of the aluminum material (rolled sheet) of Example 2 and Comparative Example 2 was performed by an Al elution test.
Test pieces (length 40 mm, width 40 mm, thickness 0.5 mm) made of the aluminum material of Example 2 and Comparative Example 2 were immersed in sulfuric acid (concentration 1 mol / L, temperature 80 ° C.). After 2 hours from the immersion, the eluted Al was quantified by inductively coupled plasma emission spectroscopy (ICP-AES).
The Al elution rate of the aluminum material of Example 2 was 84% of the elution rate of the aluminum material of Comparative Example 2.

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本発明のアルミニウム材は、酸、アルカリなどの腐食性条件下においても優れた耐食性を有し、従来のアルミニウム材では使用が困難であった環境下、又は使用条件下において、建築材料、自動車材料、電池、キャパシタなどの蓄電デバイス材料、燃料電池用セパレータや筐体などとして好適に使用される。   The aluminum material of the present invention has excellent corrosion resistance even under corrosive conditions such as acid and alkali, and it is difficult to use with conventional aluminum materials. It is preferably used as a power storage device material such as a battery or a capacitor, a separator for a fuel cell or a casing.

Claims (8)

マグネシウム含有量が１重量％以上８重量％以下、ケイ素含有量が０．０００１重量％以上０．０２重量％以下、鉄含有量が０．０００１重量％以上０．０３重量％以下であり、
アルミニウム、マグネシウム、ケイ素、鉄以外の元素の含有量が、それぞれ０．００５重量％以下であり、かつ、
アルミニウム、マグネシウム以外の元素の含有量の合計が、０．１重量％以下であるアルミニウム合金を表面処理してなることを特徴とするアルミニウム材。 Magnesium content is 1 wt% or more and 8 wt% or less, silicon content is 0.0001 wt% or more and 0.02 wt% or less, iron content is 0.0001 wt% or more and 0.03 wt% or less,
The content of elements other than aluminum, magnesium, silicon and iron is 0.005% by weight or less, and
An aluminum material obtained by surface-treating an aluminum alloy having a total content of elements other than aluminum and magnesium of 0.1% by weight or less. 前記表面処理が、陽極酸化処理である請求項１に記載のアルミニウム材。   The aluminum material according to claim 1, wherein the surface treatment is an anodizing treatment. 前記表面処理が、金属メッキ処理である請求項１に記載のアルミニウム材。   The aluminum material according to claim 1, wherein the surface treatment is a metal plating treatment. 前記アルミニウム合金が、合金マトリックス中に金属間化合物粒子を含み、
合金表面において観察される金属間化合物粒子のうち、
粒子サイズが０．１μｍ2以上１００μｍ2未満の金属間化合物粒子の密度が、１０００個／ｍｍ2以下であり、
粒子サイズが１００μｍ2以上の金属間化合物粒子の密度が、１０個／ｍｍ2以下であり、かつ、
単位面積当りの金属間化合物粒子の占有面積が、０．５％以下であるアルミニウム合金である請求項１から３のいずれかに記載のアルミニウム材。 The aluminum alloy includes intermetallic particles in an alloy matrix;
Of the intermetallic particles observed on the alloy surface,
The density of intermetallic compound particles having a particle size of 0.1 μm 2 or more and less than 100 μm 2 is 1000 / mm 2 or less,
The density of intermetallic compound particles having a particle size of 100 μm 2 or more is 10 particles / mm 2 or less, and
The aluminum material according to any one of claims 1 to 3, which is an aluminum alloy having an area occupied by intermetallic compound particles per unit area of 0.5% or less. 前記アルミニウム合金の０．２％耐力が、１５０Ｎ／ｍｍ2以上である請求項１から４のいずれかに記載のアルミニウム材。 The aluminum material according to any one of claims 1 to 4, wherein a 0.2% proof stress of the aluminum alloy is 150 N / mm 2 or more. 前記アルミニウム合金が圧延されてなる請求項１から５のいずれかに記載のアルミニウム材。   The aluminum material according to any one of claims 1 to 5, wherein the aluminum alloy is rolled. 請求項１から６のいずれかに記載のアルミニウム材を有してなる蓄電デバイス。   An electricity storage device comprising the aluminum material according to claim 1. 請求項１から６のいずれかに記載のアルミニウム材を有してなる燃料電池。   A fuel cell comprising the aluminum material according to claim 1.
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20160133954A1 (en) * 2014-11-10 2016-05-12 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Fuel cell module
CN105609673A (en) * 2014-11-13 2016-05-25 丰田自动车株式会社 Method of manufacturing fuel cell case
JPWO2021039053A1 (en) * 2019-08-27 2021-03-04
WO2022168852A1 (en) * 2021-02-08 2022-08-11 三洋電機株式会社 Nonaqueous electrolyte secondary battery

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH03277749A (en) * 1990-03-27 1991-12-09 Furukawa Alum Co Ltd Manufacture of aluminum alloy material excellent in corrosion resistance
JPH09217197A (en) * 1995-12-07 1997-08-19 Tadahiro Omi Formation of alumina film and aluminum product
JPH09291330A (en) * 1996-04-26 1997-11-11 Sky Alum Co Ltd Aluminum alloy for magnetic disk substrate
JPH11233073A (en) * 1998-02-19 1999-08-27 Kobe Steel Ltd Aluminum alloy plate for round type case
EP2228467A2 (en) * 2009-03-11 2010-09-15 Fujifilm Corporation Aluminum alloy substrate and solar cell substrate
WO2011030850A1 (en) * 2009-09-11 2011-03-17 日本軽金属株式会社 Material for prototype aluminum mold for stamper, prototype aluminum mold for stamper, and stamper

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH03277749A (en) * 1990-03-27 1991-12-09 Furukawa Alum Co Ltd Manufacture of aluminum alloy material excellent in corrosion resistance
JPH09217197A (en) * 1995-12-07 1997-08-19 Tadahiro Omi Formation of alumina film and aluminum product
JPH09291330A (en) * 1996-04-26 1997-11-11 Sky Alum Co Ltd Aluminum alloy for magnetic disk substrate
JPH11233073A (en) * 1998-02-19 1999-08-27 Kobe Steel Ltd Aluminum alloy plate for round type case
EP2228467A2 (en) * 2009-03-11 2010-09-15 Fujifilm Corporation Aluminum alloy substrate and solar cell substrate
WO2011030850A1 (en) * 2009-09-11 2011-03-17 日本軽金属株式会社 Material for prototype aluminum mold for stamper, prototype aluminum mold for stamper, and stamper

Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20160133954A1 (en) * 2014-11-10 2016-05-12 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Fuel cell module
CN105591123A (en) * 2014-11-10 2016-05-18 丰田自动车株式会社 Fuel cell module
JP2016091940A (en) * 2014-11-10 2016-05-23 トヨタ自動車株式会社 Fuel cell module
CN105609673A (en) * 2014-11-13 2016-05-25 丰田自动车株式会社 Method of manufacturing fuel cell case
JP2016095967A (en) * 2014-11-13 2016-05-26 トヨタ自動車株式会社 Manufacturing method of fuel battery case
KR101914823B1 (en) * 2014-11-13 2018-11-02 도요타지도샤가부시키가이샤 Method of manufacturing fuel cell case
US10727522B2 (en) 2014-11-13 2020-07-28 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Method of manufacturing fuel cell case
JPWO2021039053A1 (en) * 2019-08-27 2021-03-04
WO2021039053A1 (en) * 2019-08-27 2021-03-04 株式会社村田製作所 Capacitor, connection structure, and method for manufacturing capacitor
JP7028374B2 (en) 2019-08-27 2022-03-02 株式会社村田製作所 Capacitors, connection structures and capacitor manufacturing methods
WO2022168852A1 (en) * 2021-02-08 2022-08-11 三洋電機株式会社 Nonaqueous electrolyte secondary battery

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