JP2012144385A - Method for producing centrifugally molded concrete product - Google Patents
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Abstract
【課題】外観が美麗で高強度な遠心成形体が得られ、遠心成形後に排出されるノロの量を低減できる遠心成形コンクリート製品の製造方法を提供する。
【解決手段】グリセリン等の特定の化合物（１）と、アルカリ金属硫酸塩と、ナフタレン系分散剤と、水硬性粉体と、骨材と、水とを含有し、化合物（１）とアルカリ金属硫酸塩のモル比が化合物（１）／アルカリ金属硫酸塩で５／９５〜４５／５５である水硬性組成物を、０．５Ｇ以上の遠心力で締め固めして、遠心成形コンクリート製品を得る。
【選択図】なしDisclosed is a method for producing a centrifugally molded concrete product, in which a centrifugal molded body having a beautiful appearance and high strength can be obtained, and the amount of noro discharged after centrifugal molding can be reduced.
A specific compound (1) such as glycerin, an alkali metal sulfate, a naphthalene-based dispersant, a hydraulic powder, an aggregate, and water are contained, and the compound (1) and the alkali metal are contained. A hydraulic composition having a molar ratio of sulfate of 5/95 to 45/55 of compound (1) / alkali metal sulfate is compacted with a centrifugal force of 0.5 G or more to obtain a centrifugal molded concrete product. .
[Selection figure] None
Description
本発明は、遠心力で締め固めをする工程を有する遠心成形コンクリート製品の製造方法に関する。 The present invention relates to a method for producing a centrifugally formed concrete product having a step of compacting with a centrifugal force.
近年、コンクリートの高耐久化指向が強まってきており、例えば、遠心成形コンクリート製品に使用される水量を低減して高強度化することが行われており、この傾向は今後も増加するものと予測される。かかるコンクリートは水量が低く、相対的にコンクリート中の水／水硬性粉体比、通常Ｗ／Ｐと略記されるが、粉体がセメントの場合、Ｗ／Ｃと略記される。〕が低くなるため、遠心成形時に必要な可塑性と締め固め性、及び、遠心成形体として内面平滑性を改善することが技術課題とされてきた。また、高強度化に伴いコンクリートを混練する際に添加するセメント分散剤の量が多くなる傾向があり、その結果、遠心成形後に排出されるノロの量が多くなるという課題がある。 In recent years, the trend toward higher durability of concrete has increased, for example, the amount of water used in centrifugal molded concrete products has been reduced to increase strength, and this trend is expected to increase in the future. Is done. Such concrete has a low amount of water and is relatively abbreviated as a water / hydraulic powder ratio in the concrete, usually W / P. When the powder is cement, it is abbreviated as W / C. Therefore, it has been a technical problem to improve the plasticity and compactness required at the time of centrifugal molding and the inner surface smoothness as a centrifugal molded body. In addition, as the strength increases, the amount of cement dispersant added when kneading concrete tends to increase, and as a result, there is a problem that the amount of noro discharged after centrifugal molding increases.
特許文献１には、製造時間の影響を受けにくく、品質の安定した遠心成型コンクリートを作業性良く製造できる遠心成形コンクリートの製造方法として、特定の重合体、ナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物、水硬性粉体、水を含有するコンクリートを、０．５Ｇ以上の遠心力で締め固めする工程を有する遠心成形コンクリート製品の製造方法が開示されている。 Patent Document 1 discloses a method for producing centrifugal molded concrete that is less susceptible to the production time and can produce a stable quality centrifugal molded concrete with good workability, such as a specific polymer, naphthalenesulfonic acid formaldehyde condensate, hydraulic powder. A method for producing a centrifugally-molded concrete product having a step of compacting concrete containing body and water with a centrifugal force of 0.5 G or more is disclosed.
特許文献２には、材齢１〜７日程度での強度が１００Ｎ／ｍｍ2以上の超高強度の遠心成形硬化体を製造するのに好適で、且つ作業性ワーカビリティにも優れた遠心成形硬化体用水硬性組成物として、水硬性粉体、骨材、分散剤及び水を含有する遠心成形硬化体用水硬性組成物であって、分散剤がナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物水溶性塩であり、水硬性組成物の初期スランプ値が０〜７ｃｍ、崩落量が２００ｇ以下、水／粉体重量比が１０／１００〜２２／１００、粉体の重量が４５０〜１０００ｋｇ／ｍ3である遠心成形硬化体用水硬性組成物が開示されている。そして、該水硬性組成物を用いた遠心成形時に、初期遠心力が０．１〜１．５Ｇの範囲にあると型枠内での遠心締固め性が良好で、内壁面が平滑に成形できることが開示されている。 Patent Document 2 discloses centrifugal molding that is suitable for producing ultra-high-strength centrifugal molded hardened bodies having a strength of 100 N / mm 2 or more at an age of about 1 to 7 days and excellent workability. As a hydraulic composition for a cured body, a hydraulic composition for a centrifugal molded cured body containing a hydraulic powder, an aggregate, a dispersant and water, wherein the dispersant is a naphthalenesulfonic acid formaldehyde condensate water-soluble salt, Centrifugal hardening with an initial slump value of 0 to 7 cm, a collapse amount of 200 g or less, a water / powder weight ratio of 10/100 to 22/100, and a powder weight of 450 to 1000 kg / m 3. A body hydraulic composition is disclosed. And at the time of centrifugal molding using the hydraulic composition, if the initial centrifugal force is in the range of 0.1 to 1.5 G, the centrifugal compaction in the mold is good and the inner wall surface can be molded smoothly. Is disclosed.
特許文献３には、凝結速度に影響を与えないで、減水率を向上させると共に、スランプの経時変化量の低減や遠心力成形における脱水性を向上させることなどを課題として、高性能減水剤とアルカリ金属の硫酸塩とを配合してなる高性能減水剤組成物からなる遠心力成形助剤が開示されている。 Patent Document 3 describes a high-performance water reducing agent as an object of improving the water reduction rate without affecting the setting speed, reducing slump aging, and improving dewaterability in centrifugal molding. A centrifugal force forming aid comprising a high performance water reducing agent composition formed by blending an alkali metal sulfate is disclosed.
また、特許文献４には、セメント組成物のスランプと得られるコンクリートまたはモルタルの強度がいずれも低下することなく、排出されるノロ量を大幅に低減することを課題として、減水剤および／または高性能減水剤と、増粘剤と、凝結硬化促進剤を特定比率で含有し、セメント組成物の降伏値と塑性粘度が特定範囲にある遠心力成形用セメント組成物が開示されている。そして、凝結硬化促進剤として、ギ酸塩、酢酸塩、ジエタノールアミン、トリエタノールアミン、チオシアン酸塩、塩化カルシウム、塩化ナトリウム、塩化カリウム、硝酸カルシウム、硝酸ナトリウム、硝酸カリウム、亜硝酸カルシウム、亜硝酸ナトリウム、亜硝酸カリウム、硫酸カルシウム、硫酸ナトリウム、および硫酸カリウムからなる群より選ばれる１種以上が用いられている。 Further, Patent Document 4 discloses that a slump of the cement composition and the strength of the obtained concrete or mortar do not decrease both, and a water reducing agent and / or a high water content are to be greatly reduced without reducing the amount of waste discharged. A centrifugal molding cement composition is disclosed that contains a performance water reducing agent, a thickener, and a setting and hardening accelerator in a specific ratio, and the yield value and plastic viscosity of the cement composition are in a specific range. As setting and hardening accelerator, formate, acetate, diethanolamine, triethanolamine, thiocyanate, calcium chloride, sodium chloride, potassium chloride, calcium nitrate, sodium nitrate, potassium nitrate, calcium nitrite, sodium nitrite, One or more selected from the group consisting of potassium nitrate, calcium sulfate, sodium sulfate, and potassium sulfate are used.
また、特許文献５には、遠心力成形製品のノロの発生を低減することを課題として、ベントナイトと、グリセリン及び／又は蔗糖とを主成分とし、ＳＯ3含有量が１重量％以下であるノロ低減剤が開示されている。そして、ベントナイトのノロ防止力を低下させる成分がＳＯ3であり、硫酸アルカリ金属塩や硫酸アルカリ土類塩等として含まれることが記載されている。 Further, Patent Document 5 aims to reduce the occurrence of noro of centrifugally molded products, and has noro which is mainly composed of bentonite and glycerin and / or sucrose and has an SO 3 content of 1% by weight or less. A reducing agent is disclosed. In addition, it is described that a component that reduces the Noro-preventing power of bentonite is SO 3 and is contained as an alkali metal sulfate salt, an alkaline earth sulfate salt, or the like.
本発明の課題は、遠心成形型枠への充填性を向上するためにスランプ値を大きくしても内壁面の平滑性に優れる、端面に未充填部分がない等、外観が美麗で且つ高強度な遠心成形体が得られ、遠心成形後に排出されるノロの量を低減できる遠心成形コンクリート製品の製造方法を提供することである。 The object of the present invention is to improve the smoothness of the inner wall surface even when the slump value is increased in order to improve the filling property to the centrifugal mold, and the appearance is beautiful and high strength such as no unfilled portion on the end surface. It is to provide a method for producing a centrifugal molded concrete product capable of reducing the amount of Noro discharged after centrifugal molding.
本発明は、下記一般式（１）で表される化合物〔以下、化合物（１）という〕と、アルカリ金属硫酸塩と、ナフタレン系分散剤と、水硬性粉体と、骨材と、水とを含有し、化合物（１）とアルカリ金属硫酸塩のモル比が化合物（１）／アルカリ金属硫酸塩で５／９５〜４５／５５である水硬性組成物を、０．５Ｇ以上の遠心力で締め固めする工程を有する、遠心成形コンクリート製品の製造方法に関する。 The present invention relates to a compound represented by the following general formula (1) [hereinafter referred to as compound (1)], an alkali metal sulfate, a naphthalene-based dispersant, a hydraulic powder, an aggregate, water, A hydraulic composition in which the molar ratio of the compound (1) to the alkali metal sulfate is 5/95 to 45/55 in terms of the compound (1) / alkali metal sulfate with a centrifugal force of 0.5 G or more. The present invention relates to a method for producing a centrifugally-molded concrete product having a compacting step.
〔式中、Ｘは、ヒドロキシ基又はアミノ基である。〕 [Wherein, X is a hydroxy group or an amino group. ]
本発明によれば、遠心成形型枠への充填性を向上するためにスランプ値を大きくしても内壁面の平滑性に優れる、端面に未充填部分がない等、外観が美麗で且つ高強度な遠心成形体が得られ、遠心成形後に排出されるノロの量を低減できる遠心成形コンクリート製品の製造方法が提供される。 According to the present invention, even if the slump value is increased in order to improve the filling property to the centrifugal mold, the inner wall surface is excellent in smoothness, the end face has no unfilled portion, and the appearance is beautiful and high strength. A method for producing a centrifugally molded concrete product is provided in which a simple centrifugal molded body is obtained and the amount of noro discharged after centrifugal molding can be reduced.
＜水硬性組成物＞
本発明に係る水硬性組成物は、化合物（１）と、アルカリ金属硫酸塩と、ナフタレン系分散剤と、水硬性粉体と、骨材と、水とを含有する。ノロ低減の観点から、化合物（１）とアルカリ金属硫酸塩のモル比は化合物（１）／アルカリ金属硫酸塩で５／９５〜４５／５５であり、好ましくは１０／９０〜４０／６０、より好ましくは１５／８５〜４０／６０、更に好ましくは１５／８５〜３０／７０である。化合物（１）の割合が大きくなるとコンクリートが締まりすぎて、遠心成形体の内面平滑性及び端面の美観が悪化すると同時に、得られる遠心成形コンクリートの強度も低下する傾向がある。また、アルカリ金属硫酸塩の割合が大きくなると、遠心成形時のノロの量が増大及び遠心成形体の内面平滑性の悪化する傾向がある。
<Hydraulic composition>
The hydraulic composition according to the present invention contains compound (1), an alkali metal sulfate, a naphthalene dispersant, hydraulic powder, aggregate, and water. From the viewpoint of reducing the loss, the molar ratio of the compound (1) to the alkali metal sulfate is 5/95 to 45/55 in terms of the compound (1) / alkali metal sulfate, preferably 10/90 to 40/60. Preferably it is 15 / 85-40 / 60, More preferably, it is 15 / 85-30 / 70. When the proportion of the compound (1) is increased, the concrete is tightened too much, and the inner surface smoothness and end face aesthetics of the centrifugal molded body are deteriorated, and at the same time, the strength of the obtained centrifugal molded concrete tends to decrease. Moreover, when the ratio of alkali metal sulfate increases, the amount of noro during centrifugal molding tends to increase and the inner surface smoothness of the centrifugal molded article tends to deteriorate.
化合物（１）としては、グリセリン及び３−アミノ−１，２−プロパンジオールが挙げられる。これらは液体状のものが使用でき、市販品を用いることができる。 Examples of the compound (1) include glycerin and 3-amino-1,2-propanediol. These can be used in liquid form, and commercially available products can be used.
アルカリ金属硫酸塩は水和物の形態をとっていても良い。水和物の形態をとっている場合の重量等は無水物に換算した値を用いる。塩を構成するアルカリ金属は、ナトリウム、カリウム、リチウムが挙げられ、ナトリウム及びリチウムが好ましい。アルカリ金属硫酸塩としては、硫酸ナトリウム（Ｎａ2ＳＯ4）、硫酸カリウム（Ｋ2ＳＯ4）、硫酸リチウム（Ｌｉ2ＳＯ4）が挙げられる。これらの中でも、水への溶解性が高くコンクリート製造の観点から、硫酸ナトリウム及び硫酸リチウムから選ばれる無機塩がより好ましい。 The alkali metal sulfate may take the form of a hydrate. For the weight and the like in the form of a hydrate, a value converted to an anhydride is used. Examples of the alkali metal constituting the salt include sodium, potassium, and lithium, and sodium and lithium are preferable. Examples of the alkali metal sulfate include sodium sulfate (Na 2 SO 4 ), potassium sulfate (K 2 SO 4 ), and lithium sulfate (Li 2 SO 4 ). Among these, an inorganic salt selected from sodium sulfate and lithium sulfate is more preferable from the viewpoint of high concrete solubility and concrete production.
本発明の効果発現の機構は不明であるが、ナフタレン系分散剤が作用してスランプ値が大きくなり内面平滑性や端面状態の向上効果が発現する。一方、化合物（１）とアルカリ金属硫酸塩が相乗的に作用することで、セメントに含まれる鉱物の水和反応の促進により、ノロ発生の原因となる自由水が拘束される結果、ノロ排出量が低減できるものと考えられる。 Although the mechanism of manifestation of the effect of the present invention is unknown, the naphthalene dispersant acts to increase the slump value, and the effect of improving the inner surface smoothness and the end face state is exhibited. On the other hand, as a result of the synergistic action of the compound (1) and the alkali metal sulfate, the promotion of the hydration reaction of the mineral contained in the cement restrains the free water that causes the generation of noro. Can be reduced.
ナフタレン系分散剤としては、ナフタレンスルホン酸骨格を有する高分子化合物が挙げられ、例えばナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物が挙げられる。ナフタレン系分散剤の重量平均分子量は、１０００〜２０００００が好ましく、３０００〜１０００００がより好ましく、４０００〜８００００が更に好ましく、５０００〜５００００がより更に好ましい。ナフタレン系分散剤は液状及び粉末状のものを用いることができる。ナフタレン系分散剤として市販品を用いることができ、例えば、花王（株）製マイテイ１５０が挙げられる。 Examples of the naphthalene dispersant include a polymer compound having a naphthalene sulfonic acid skeleton, such as naphthalene sulfonic acid formaldehyde condensate. 1000-200000 are preferable, as for the weight average molecular weight of a naphthalene type dispersing agent, 3000-100000 are more preferable, 4000-80000 are still more preferable, 5000-50000 are still more preferable. Naphthalene-based dispersants can be used in liquid and powder form. A commercial item can be used as a naphthalene type dispersing agent, for example, Kao Co., Ltd. Mighty 150 is mentioned.
ナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物の製造方法は、例えば、ナフタレンスルホン酸とホルムアルデヒドとを縮合反応により縮合物を得る方法が挙げられる。前記縮合物の中和を行っても良い。また、中和で副生する水不溶解物を除去しても良い。例えば、ナフタレンスルホン酸を得るために、ナフタレン１モルに対して、硫酸１．２〜１．４モルを用い、１５０〜１６５℃で２〜５時間反応させてスルホン化物を得る。次いで、該スルホン化物１モルに対して、ホルムアルデヒドとして０．９５〜０．９９モルとなるようにホルマリンを８５〜９５℃で、３〜６時間かけて滴下し、滴下後９５〜１０５℃で縮合反応を行う。要すれば縮合物に、水と中和剤を加え、８０〜９５℃で中和工程を行う。中和剤は、ナフタレンスルホン酸と未反応硫酸に対してそれぞれ１．０〜１．１モル倍添加することが好ましい。また中和による生じる水不溶解物を除去、好ましくは濾過により分離しても良い。これらの工程によって、ナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物水溶性塩の水溶液が得られる。この水溶液をナフタレン系分散剤としてそのまま使用することができる。更に必要に応じて該水溶液を乾燥、粉末化して粉末状のナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物水溶性塩を得ることができ、これを粉末状のナフタレン系分散剤として用いてもよい。乾燥、粉末化は、噴霧乾燥、ドラム乾燥、凍結乾燥等により行うことができる。上記方法により、ナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物を得る事ができるが、その他の条件や方法にて目的物を得る事ができる。 Examples of the method for producing a naphthalenesulfonic acid formaldehyde condensate include a method of obtaining a condensate by a condensation reaction of naphthalenesulfonic acid and formaldehyde. You may neutralize the said condensate. Moreover, you may remove the water insoluble matter byproduced by neutralization. For example, in order to obtain naphthalenesulfonic acid, 1.2 to 1.4 mol of sulfuric acid is used with respect to 1 mol of naphthalene and reacted at 150 to 165 ° C. for 2 to 5 hours to obtain a sulfonated product. Next, formalin is added dropwise at 85 to 95 ° C. over 3 to 6 hours to form 0.95 to 0.99 mol as formaldehyde with respect to 1 mol of the sulfonated product, and condensed at 95 to 105 ° C. after the addition. Perform the reaction. If necessary, water and a neutralizing agent are added to the condensate, and a neutralization step is performed at 80 to 95 ° C. The neutralizing agent is preferably added in an amount of 1.0 to 1.1 moles per each of naphthalenesulfonic acid and unreacted sulfuric acid. Further, water-insoluble matter generated by neutralization may be removed, preferably separated by filtration. By these steps, an aqueous solution of a naphthalenesulfonic acid formaldehyde condensate water-soluble salt is obtained. This aqueous solution can be used as it is as a naphthalene dispersant. Further, if necessary, the aqueous solution can be dried and pulverized to obtain a powdery naphthalenesulfonic acid formaldehyde condensate water-soluble salt, which may be used as a powdery naphthalene dispersant. Drying and powdering can be performed by spray drying, drum drying, freeze drying, or the like. Although the naphthalenesulfonic acid formaldehyde condensate can be obtained by the above method, the desired product can be obtained under other conditions and methods.
また、本発明に係る水硬性組成物においては、遠心成形時のノロの排出量の低減及び遠心成形体の内面平滑性の向上の観点から、化合物（１）とアルカリ金属硫酸塩の含有量の合計とナフタレン系分散剤との重量比が、ナフタレン系分散剤／〔化合物（１）とアルカリ金属硫酸塩の含有量の合計〕＝５／９５〜９６／４であることが好ましく、より好ましくは２０／８０〜６０／４０である。この割合は水硬性組成物を調製する際の化合物（１）とアルカリ金属硫酸塩とナフタレン系分散剤の量に基づいて計算できる。 Further, in the hydraulic composition according to the present invention, the content of the compound (1) and the alkali metal sulfate is reduced from the viewpoint of reducing the discharge amount of noro during centrifugal molding and improving the inner surface smoothness of the centrifugal molded body. The weight ratio of the total to the naphthalene dispersant is preferably naphthalene dispersant / [total content of compound (1) and alkali metal sulfate] = 5/95 to 96/4, more preferably 20/80 to 60/40. This ratio can be calculated based on the amount of the compound (1), alkali metal sulfate and naphthalene dispersant when preparing the hydraulic composition.
本発明に係る水硬性組成物は、遠心成形体の端面の美観の向上の観点から、水硬性粉体１００重量部に対して、化合物（１）とアルカリ金属硫酸塩の含有量の合計が０．１〜５重量部の割合であることが好ましく、更に好ましくは０．３〜４重量部、より好ましくは０．５〜４重量部である。この割合は水硬性組成物を調製する際の化合物（１）とアルカリ金属硫酸塩の量に基づいてもよい。 In the hydraulic composition according to the present invention, the total content of the compound (1) and the alkali metal sulfate is 0 with respect to 100 parts by weight of the hydraulic powder from the viewpoint of improving the aesthetic appearance of the end face of the centrifugal molded body. The ratio is preferably 1 to 5 parts by weight, more preferably 0.3 to 4 parts by weight, and still more preferably 0.5 to 4 parts by weight. This ratio may be based on the amount of compound (1) and alkali metal sulfate when preparing the hydraulic composition.
本発明に係る水硬性組成物は、水硬性組成物の流動性向上の観点から、水硬性粉体１００重量部に対して、ナフタレン系分散剤が０．０１〜１０重量部の割合であることが好ましく、更に好ましくは０．１〜５重量部、より好ましくは０．２〜２重量部である。この割合は水硬性組成物を調製する際のナフタレン系分散剤の量に基づいてもよい。 From the viewpoint of improving the fluidity of the hydraulic composition, the hydraulic composition according to the present invention has a ratio of 0.01 to 10 parts by weight of the naphthalene dispersant with respect to 100 parts by weight of the hydraulic powder. Is more preferably 0.1 to 5 parts by weight, and more preferably 0.2 to 2 parts by weight. This ratio may be based on the amount of naphthalene-based dispersant in preparing the hydraulic composition.
また、本発明に係る水硬性組成物は、水硬性組成物の遠心成形時のノロの排出量の低減、遠心成形体の内面平滑性の向上、端面の美観の向上及び水硬性組成物の流動性向上の観点から、水硬性粉体１００重量部に対して、化合物（１）とアルカリ金属硫酸塩及びナフタレン系分散剤の合計で０．１〜１０重量部の割合であることが好ましく、更に好ましくは０．２〜５重量部、より好ましくは１〜５重量部である。この割合は水硬性組成物を調製する際の化合物（１）とアルカリ金属硫酸塩とナフタレン系分散剤の量に基づいてもよい。 In addition, the hydraulic composition according to the present invention reduces the discharge amount of noro at the time of centrifugal molding of the hydraulic composition, improves the inner surface smoothness of the centrifugal molded body, improves the aesthetic appearance of the end surface, and flows the hydraulic composition. From the viewpoint of improving the property, the total amount of the compound (1), the alkali metal sulfate and the naphthalene dispersant is preferably 0.1 to 10 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the hydraulic powder. Preferably it is 0.2-5 weight part, More preferably, it is 1-5 weight part. This ratio may be based on the amount of the compound (1), the alkali metal sulfate and the naphthalene dispersant when preparing the hydraulic composition.
本発明に係る水硬性組成物は、各種セメントを始めとし、水和反応によって硬化性を示すあらゆる無機系の水硬性粉体に使用することができる。水硬性粉体とは、水と反応して硬化する性質をもつ粉体及び単一物質では硬化性を有しないが、２種以上を組合わせると水を介して相互作用により水和物を形成し硬化する粉体をいう。水硬性粉体として、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、混合セメント、エコセメント（例えばＪＩＳ Ｒ５２１４等）等の各種セメントが挙げられる。遠心成形コンクリートには、セメント以外の水硬性粉体として、石膏、高炉スラグ、フライアッシュ、シリカフューム等が含まれてよい。 The hydraulic composition according to the present invention can be used for various inorganic hydraulic powders that exhibit curability by a hydration reaction, including various cements. Hydraulic powder is a powder that has the property of reacting with water and hardening, and a single substance does not have curability, but when two or more types are combined, a hydrate is formed by interaction through water. A powder that hardens and hardens. Examples of the hydraulic powder include various cements such as ordinary Portland cement, early-strength Portland cement, ultra-early-strength Portland cement, mixed cement, and eco-cement (for example, JIS R5214). Centrifugal concrete may include gypsum, blast furnace slag, fly ash, silica fume and the like as hydraulic powder other than cement.
本発明に係る水硬性組成物は、骨材を含有する。骨材として細骨材や粗骨材等が挙げられ、細骨材は山砂、陸砂、川砂、砕砂が好ましく、粗骨材は山砂利、陸砂利、川砂利、砕石が好ましい。用途によっては、軽量骨材を使用してもよい。なお、骨材の用語は、「コンクリート総覧」（１９９８年６月１０日、技術書院発行）による。 The hydraulic composition according to the present invention contains an aggregate. Examples of the aggregate include fine aggregate and coarse aggregate. The fine aggregate is preferably mountain sand, land sand, river sand and crushed sand, and the coarse aggregate is preferably mountain gravel, land gravel, river gravel and crushed stone. Depending on the application, lightweight aggregates may be used. The term “aggregate” is based on “Concrete Overview” (published on June 10, 1998, published by Technical Shoin).
本発明に係る水硬性組成物は、その他の添加剤を含有することもできる。例えば、樹脂石鹸、飽和もしくは不飽和脂肪酸、ヒドロキシステアリン酸ナトリウム、ラウリルサルフェート、アルキルベンゼンスルホン酸（塩）、アルカンスルホネート、ポリオキシアルキレンアルキル（フェニル）エーテル、ポリオキシアルキレンアルキル（フェニル）エーテル硫酸エステル（塩）、ポリオキシアルキレンアルキル（フェニル）エーテルリン酸エステル（塩）、蛋白質材料、アルケニルコハク酸、α−オレフィンスルホネート等のＡＥ剤；グルコン酸、グルコヘプトン酸、アラボン酸、リンゴ酸、クエン酸等のオキシカルボン酸系、デキストリン、単糖類、オリゴ糖類、多糖類等の糖系、糖アルコール系等の遅延剤；起泡剤；増粘剤；珪砂；発泡剤；樹脂酸（塩）、脂肪酸エステル、油脂、シリコーン、パラフィン、アスファルト、ワックス等の防水剤；高炉スラグ；流動化剤；ジメチルポリシロキサン系、ポリアルキレングリコール脂肪酸エステル系、鉱油系、油脂系、オキシアルキレン系、アルコール系、アミド系等の消泡剤；防泡剤；亜硝酸塩、燐酸塩、酸化亜鉛等の防錆剤；メチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース等のセルロース系、β−１，３−グルカン、キサンタンガム等の天然物系、ポリアクリル酸アミド、ポリエチレングリコール、オレイルアルコールのエチレンオキシド付加物もしくはこれとビニルシクロヘキセンジエポキシドとの反応物等の合成系等の水溶性高分子；（メタ）アクリル酸アルキル等の高分子エマルジョンが挙げられる。 The hydraulic composition according to the present invention can also contain other additives. For example, resin soap, saturated or unsaturated fatty acid, sodium hydroxystearate, lauryl sulfate, alkylbenzene sulfonic acid (salt), alkane sulfonate, polyoxyalkylene alkyl (phenyl) ether, polyoxyalkylene alkyl (phenyl) ether sulfate (salt) ), Polyoxyalkylene alkyl (phenyl) ether phosphates (salts), protein materials, AE agents such as alkenyl succinic acid and α-olefin sulfonate; oxy such as gluconic acid, glucoheptonic acid, alabonic acid, malic acid, citric acid Delayers such as carboxylic acids, dextrins, monosaccharides, oligosaccharides, polysaccharides, etc .; foaming agents; thickeners; silica sand; foaming agents; resin acids (salts), fatty acid esters, fats and oils , Silicone, paraffin, a Anti-foaming agents such as water-proofing agents such as fats and waxes; blast furnace slag; fluidizing agents; dimethylpolysiloxanes, polyalkylene glycol fatty acid esters, mineral oils, oils and fats, oxyalkylenes, alcohols and amides; Agents; rust preventives such as nitrites, phosphates, zinc oxides; celluloses such as methylcellulose and hydroxyethylcellulose; natural products such as β-1,3-glucan and xanthan gum; polyacrylamides, polyethylene glycols, oleyl alcohol Water-soluble polymers such as synthetic systems such as ethylene oxide adducts of the above or a reaction product thereof with vinylcyclohexene diepoxide; polymer emulsions such as alkyl (meth) acrylates.
また、本発明に係る水硬性組成物は、消泡剤を併用することができる。消泡剤としては、（１）メタノール、エタノール等の低級アルコール系、（２）ジメチルシリコーンオイル、フルオロシリコーンオイル等のシリコーン系、（３）鉱物油と界面活性剤の配合品等の鉱物油系、（４）リン酸トリブチル等のトリアルキルリン酸エステル系、（５）オレイン酸、ソルビタンオレイン酸モノエステル、ポリエチレングリコール脂肪酸エステル、ポリエチレングリコール／ポリプロピレングリコール脂肪酸エステル等の脂肪酸又は脂肪酸エステル系、（６）ポリプロピレングリコール、ポリエチレングリコール／ポリプロピレングリコールアルキルエーテル等のポリオキシアルキレン系が挙げられる。 The hydraulic composition according to the present invention can be used in combination with an antifoaming agent. Antifoaming agents include (1) lower alcohols such as methanol and ethanol, (2) silicones such as dimethyl silicone oil and fluorosilicone oil, and (3) mineral oils such as blends of mineral oil and surfactant. (4) Trialkyl phosphate esters such as tributyl phosphate, (5) Fatty acids or fatty acid esters such as oleic acid, sorbitan oleic acid monoester, polyethylene glycol fatty acid ester, polyethylene glycol / polypropylene glycol fatty acid ester, (6 ) Polyoxyalkylenes such as polypropylene glycol and polyethylene glycol / polypropylene glycol alkyl ether.
本発明に係る水硬性組成物は、水／水硬性粉体比〔スラリー中の水と水硬性粉体の重量百分率（重量％）、通常Ｗ／Ｐと略記されるが、粉体がセメントの場合、Ｗ／Ｃと略記されることがある。〕は、１０〜５０重量％、更に１０〜４０重量％、より更に１０〜３５重量％であってもよい。Ｗ／Ｐの値が小さいほど、遠心成形体における内面平滑性、端面の外観の改善効果の差が顕著となる。 The hydraulic composition according to the present invention has a water / hydraulic powder ratio [weight percentage (% by weight) of water and hydraulic powder in the slurry, usually abbreviated as W / P. In some cases, it may be abbreviated as W / C. ] May be 10 to 50% by weight, further 10 to 40% by weight, and further 10 to 35% by weight. As the value of W / P is smaller, the difference in the effect of improving the smoothness of the inner surface and the appearance of the end surface in the centrifugal molded body becomes more significant.
本発明に係る水硬性組成物は、細骨材率（ｓ／ａ）が３０〜４５体積％、更に３５〜４０体積％であることが好ましい。ｓ／ａは、細骨材（Ｓ）と粗骨材（Ｇ）の体積に基づき、ｓ／ａ＝〔Ｓ／（Ｓ＋Ｇ）〕×１００（体積％）で算出されるものである。 The hydraulic composition according to the present invention preferably has a fine aggregate ratio (s / a) of 30 to 45% by volume, and more preferably 35 to 40% by volume. s / a is calculated by s / a = [S / (S + G)] × 100 (volume%) based on the volume of the fine aggregate (S) and the coarse aggregate (G).
本発明に係る水硬性組成物は、細骨材と粗骨材とを含有することが好ましい。細骨材は、未硬化の水硬性組成物（フレッシュ状態の水硬性組成物）１ｍ3に対して、４５０〜９５０ｋｇ、更に５５０〜７５０ｋｇ含有することが好ましい。また、粗骨材は、未硬化の水硬性組成物（フレッシュ状態の水硬性組成物）１ｍ3に対して、１０００〜１２００ｋｇ、更に１０５０〜１１５０ｋｇ含有することが好ましい。 The hydraulic composition according to the present invention preferably contains fine aggregate and coarse aggregate. The fine aggregate is preferably contained in an amount of 450 to 950 kg and more preferably 550 to 750 kg with respect to 1 m 3 of the uncured hydraulic composition (fresh hydraulic composition). The coarse aggregate is preferably contained in an amount of 1000 to 1200 kg, more preferably 1050 to 1150 kg with respect to 1 m 3 of the uncured hydraulic composition (fresh hydraulic composition).
本発明に係る水硬性組成物のスランプ値は、ノロの低減の観点から、０〜８ｃｍが好ましく、水硬性組成物の型枠への充填性の向上とノロの低減の観点から、１〜６ｃｍがより好ましく、２〜５ｃｍが更に好ましく、３〜５ｃｍがより更に好ましい。水硬性組成物のスランプ値は、ＪＩＳ Ａ １１０１に従い測定する。 The slump value of the hydraulic composition according to the present invention is preferably from 0 to 8 cm from the viewpoint of reduction of noro, and from the viewpoint of improvement of filling property of the hydraulic composition into the mold and reduction of noro from 1 to 6 cm. Is more preferable, 2-5 cm is still more preferable, and 3-5 cm is still more preferable. The slump value of the hydraulic composition is measured according to JIS A 1101.
本発明に係る水硬性組成物は、水硬性粉体に、化合物（１）と、アルカリ金属硫酸塩と、ナフタレン系分散剤と、骨材を添加する工程であって、化合物（１）とアルカリ金属硫酸塩とを、化合物（１）／アルカリ金属硫酸塩のモル比が５／９５〜４５／５５となるように添加する工程を経て製造することができる。この工程では、前記した割合を達成できるように各成分の使用量を調整することが好ましい。本発明では、水硬性組成物における化合物（１）／アルカリ金属硫酸塩の前記モル比は、アルカリ金属硫酸塩の添加により達成されることが好ましい。 The hydraulic composition according to the present invention is a step of adding a compound (1), an alkali metal sulfate, a naphthalene dispersant, and an aggregate to a hydraulic powder, the compound (1) and an alkali. The metal sulfate can be produced through a step of adding the compound (1) / alkali metal sulfate in a molar ratio of 5/95 to 45/55. In this step, it is preferable to adjust the usage amount of each component so that the above-described ratio can be achieved. In the present invention, the molar ratio of compound (1) / alkali metal sulfate in the hydraulic composition is preferably achieved by addition of alkali metal sulfate.
化合物（１）と、アルカリ金属硫酸塩と、ナフタレン系分散剤は、それぞれ別々に添加してもよいし、予めこれらの２種以上を混合してから添加してもよい。また、水硬性組成物を調製する際に、化合物（１）と、アルカリ金属硫酸塩と、水硬性粉体と、骨材とを混合した後、水と分散剤を添加して混合する方法が、水硬性組成物を製造する際でも、化合物（１）及びアルカリ金属硫酸塩を容易に均一に混合できる点で好ましい。 Compound (1), alkali metal sulfate, and naphthalene-based dispersant may be added separately, or may be added after mixing two or more of them in advance. Moreover, when preparing a hydraulic composition, after mixing a compound (1), an alkali metal sulfate, hydraulic powder, and an aggregate, the method of adding and mixing water and a dispersing agent is the method of mixing. Even when producing a hydraulic composition, it is preferable in that the compound (1) and the alkali metal sulfate can be easily and uniformly mixed.
具体的な製造方法としては、水硬性粉体に、骨材と、水と、化合物（１）と、アルカリ金属硫酸塩と、ナフタレン系分散剤とを、化合物（１）とアルカリ金属硫酸塩とを化合物（１）／アルカリ金属硫酸塩のモル比が５／９５〜４５／５５となるように添加し水硬性組成物を調製する工程が挙げられる。 As a specific production method, a hydraulic powder, aggregate, water, compound (1), alkali metal sulfate, naphthalene dispersant, compound (1) and alkali metal sulfate are used. Is added so that the molar ratio of compound (1) / alkali metal sulfate is 5/95 to 45/55 to prepare a hydraulic composition.
さらに、本発明の遠心成形コンクリート製品の製造方法では、得られた水硬性組成物を遠心成形型枠に充填し遠心成形する工程と、好ましくは遠心成形後の水硬性組成物を遠心成形型枠に充填したまま養生する工程と、硬化した水硬性組成物を型枠から脱型して遠心成形コンクリート製品を得る工程を含むことができる。更に、水硬性組成物の調製を開始してから脱型するまでの時間が８〜３０時間である遠心成形コンクリート製品の製造方法が挙げられる。 Furthermore, in the method for producing a centrifugal molded concrete product of the present invention, the step of filling the obtained hydraulic composition into a centrifugal mold and centrifugal molding, and preferably centrifugal molding the centrifugal composition after centrifugal molding. And a step of curing with filling in a mold and a step of removing the cured hydraulic composition from the mold to obtain a centrifugally-molded concrete product. Furthermore, the manufacturing method of the centrifugal-molded concrete product whose time from starting preparation of a hydraulic composition to demolding is 8 to 30 hours is mentioned.
水硬性組成物を遠心成形型枠に充填し遠心成形する工程では、遠心成形コンクリートを、０．５Ｇ以上の遠心力で締め固めを行う。遠心成形の遠心力は、好ましくは０．５Ｇ〜３０Ｇ、より好ましくは０．５Ｇ〜２５Ｇ、更に好ましくは０．５Ｇ〜２０Ｇである。エネルギーコスト低減面と成形性の面から、少なくとも１分以上、遠心力を１５Ｇ〜３０Ｇ、更に１５〜２５Ｇ、より更に１５〜２０Ｇの範囲（高遠心力ともいう）に保持することが好ましい。 In the step of filling the hydraulic composition into the centrifugal mold and performing centrifugal molding, the centrifugal molded concrete is compacted with a centrifugal force of 0.5 G or more. The centrifugal force of centrifugal molding is preferably 0.5G to 30G, more preferably 0.5G to 25G, and still more preferably 0.5G to 20G. From the viewpoint of energy cost reduction and moldability, it is preferable to maintain the centrifugal force in a range of 15 G to 30 G, further 15 to 25 G, and further 15 to 20 G (also referred to as high centrifugal force) for at least 1 minute.
遠心力での締め固めは、例えば０．５〜３０Ｇの遠心力で５〜４０分、更に７〜４０分、より更に９〜４０分間行なうことが好ましい。成形体を平滑に締め固める観点から、高遠心力の保持による締め固めは１〜１０分、更に３〜１０分、より更に５〜１０分間行なうことが好ましい。 The compaction with a centrifugal force is preferably performed, for example, with a centrifugal force of 0.5 to 30 G for 5 to 40 minutes, further 7 to 40 minutes, and further 9 to 40 minutes. From the viewpoint of compacting the molded body smoothly, compaction by holding a high centrifugal force is preferably performed for 1 to 10 minutes, further 3 to 10 minutes, and further 5 to 10 minutes.
遠心力での締め固めは、段階に分けて行うことができ、成形性の観点から、段階的にＧを大きくする方法が好ましい。例えば、（１）初速が０．５Ｇ以上２Ｇ未満の遠心力で１〜１０分間、（２）二速が２Ｇ〜５Ｇ未満の遠心力で１〜１０分間、（３）三速が５Ｇ〜１０Ｇ未満の遠心力で１〜１０分間、（４）四速が１０Ｇ〜２０Ｇ未満の遠心力で１〜１０分間、（５）五速が２０Ｇ〜３０Ｇの遠心力で１〜１０分間行うことが好ましい。 Compaction with centrifugal force can be performed in stages, and a method of increasing G in stages is preferable from the viewpoint of moldability. For example, (1) initial speed is 1 to 10 minutes with a centrifugal force of 0.5G or more and less than 2G, (2) second speed is 1 to 10 minutes with a centrifugal force of 2G to less than 5G, and (3) third speed is 5G to 10G. 1 to 10 minutes with a centrifugal force of less than 4 minutes, (4) 1 to 10 minutes with a centrifugal force of 10G to less than 20G, and (5) 5th gear with 1 to 10 minutes with a centrifugal force of 20G to 30G. .
また、遠心成形終了後に、遠心成形後の水硬性組成物を遠心成形型枠に充填したまま養生する工程を有することが好ましい。養生条件としては、室温（２０℃）に１〜４時間放置し、蒸気養生を行なうことが好ましい。具体的な養生条件は、昇温速度は、１時間当たり、１０〜３０℃、６０〜８５℃に昇温して２〜８時間保持し、次いで、１時間当たり、５〜２０℃で室温まで冷却し、成形体を脱型する。好ましい条件の一例を挙げれば、室温に３時間放置し、昇温速度２０℃／時間、８０℃で６時間保持し、次いで、１０℃／時間で室温まで冷却して、２０〜３０時間後に成形体を脱型する方法が挙げられる。また、更に１８０℃のオートクレーブ養生を行なう事も可能である。 Moreover, it is preferable to have the process of curing after completion | finish of centrifugal molding, with the hydraulic composition after centrifugal molding filled with the centrifugal mold. As curing conditions, it is preferable to leave it at room temperature (20 ° C.) for 1 to 4 hours and perform steam curing. Specific curing conditions are as follows: the rate of temperature rise is 10-30 ° C. per hour, 60-85 ° C. and held for 2-8 hours, then 5-20 ° C. per hour to room temperature Cool and remove the molded body. As an example of preferable conditions, it is allowed to stand at room temperature for 3 hours, kept at a temperature rising rate of 20 ° C./hour and at 80 ° C. for 6 hours, then cooled to room temperature at 10 ° C./hour and molded after 20 to 30 hours. A method of demolding the body is mentioned. Further, it is possible to perform autoclave curing at 180 ° C.
＜遠心成形コンクリート製品＞
本発明の製造方法により得られる遠心成形コンクリート製品として、パイル、ポール、ヒューム管等が挙げられる。本発明の製造方法により得られる遠心成形コンクリート製品は、製造時のノロの発生量が少なく当該製品の製造現場での廃棄物を低減できる。また、締め固めに優れることから、当該製品の内面及び端面凹凸が少なく、表面美観に優れるとともに、更に製品内面が平滑に仕上がることから、パイル打ち込み、中堀工法時の切削機の障害が改善される。さらに、本発明の製造方法では強度が高いコンクリート得られるので、例えば、１日後の圧縮強度（後述の実施例の方法による）が、１００Ｎ／ｍｍ2以上、更に１１０Ｎ／ｍｍ2以上、より更に１２０Ｎ／ｍｍ2以上の遠心成形コンクリート製品に好適に用いることができる。
<Centrifuge molded concrete products>
Examples of the centrifugal molded concrete product obtained by the production method of the present invention include a pile, a pole, and a fume tube. Centrifugal concrete products obtained by the production method of the present invention can generate less waste during production and can reduce waste at the production site of the products. In addition, because it is excellent in compaction, there are few irregularities on the inner surface and end surface of the product, it is excellent in surface aesthetics, and further, the inner surface of the product is finished smoothly, so that obstacles to the cutting machine during pile driving and Nakabori method are improved . Further, since the concrete having high strength can be obtained by the production method of the present invention, for example, the compressive strength after one day (according to the method of Examples described later) is 100 N / mm 2 or more, further 110 N / mm 2 or more, and further 120 N. / Mm 2 or more can be suitably used for centrifugal molded concrete products.
＜遠心成形用コンクリートの調製及び評価＞
（１）遠心成形用コンクリートの調製
表１に示す配合条件で３０Ｌの遠心成形用コンクリートを製造した。具体的には、強制二軸ミキサー（回転数60ｒｐｍ．、許容容積60Ｌ、型式：ＩＨＩ-ＤＡＭ60）を用いて、化合物（１）と硫酸ナトリウムからなる添加剤、セメント（ＮＣ）、細骨材（Ｓ）、粗骨材（Ｇ）を投入し空練りを３０秒間行い、スランプ値が表２の目標値となるよう、ナフタレンスルホン酸ナトリウムホルムアルデヒド縮合物〔マイテイ１５０、花王（株）製（有効分４０重量％の水溶液）〕からなる分散剤を含む練り水（Ｗ）を加え、低速回転にて２７０秒間本混練りして遠心成形用コンクリートを調製した。なお、化合物（１）、硫酸ナトリウム、分散剤のセメント１００重量部に対する有効分の添加量（重量部）は表２の通りである。
<Preparation and evaluation of concrete for centrifugal molding>
(1) Preparation of centrifugal molding concrete 30 L of centrifugal molding concrete was manufactured under the blending conditions shown in Table 1. Specifically, using a forced biaxial mixer (rotation speed 60 rpm, allowable volume 60 L, model: IHI-DAM60), additive comprising compound (1) and sodium sulfate, cement (NC), fine aggregate ( S), coarse aggregate (G) was added, kneaded for 30 seconds, and sodium naphthalene sulfonate formaldehyde condensate [Mighty 150, manufactured by Kao Corporation (effective amount) so that the slump value becomes the target value shown in Table 2. 40% by weight aqueous solution) was added, and kneaded water (W) was added for 270 seconds at low speed to prepare a concrete for centrifugal molding. Table 2 shows the effective amount (parts by weight) of compound (1), sodium sulfate, and dispersant added to 100 parts by weight of cement.
・Ｗ：練り水（分散剤を含む）
・ＮＣ：普通ポルトランドセメント（太平洋セメント（株）の普通ポルトランドセメント／住友大阪セメント（株）の普通ポルトランドセメント＝１／１、重量比）、密度３．１６ｇ／ｃｍ3
・ＳＦ：シリカフューム、密度２．２５ｇ／ｃｍ3
・Ｓ：細骨材、土山産、山砂、ＦＭ＝２．６７、密度２．５６ｇ／ｃｍ3
・Ｇ：粗骨材、兵庫県家島産砕石、密度２．６３ｇ／ｃｍ3
・ W: Kneading water (including dispersant)
NC: Ordinary Portland cement (Ordinary Portland cement of Taiheiyo Cement Co., Ltd./Ordinary Portland cement of Sumitomo Osaka Cement Co., Ltd. = 1/1, weight ratio), density 3.16 g / cm 3
SF: Silica fume, density 2.25 g / cm 3
S: Fine aggregate, Tsuchiyama product, mountain sand, FM = 2.67, density 2.56 g / cm 3
G: Coarse aggregate, crushed stone from Iejima, Hyogo Prefecture, density 2.63 g / cm 3
（２）成形性の評価
コンクリート１５ｋｇを遠心成形型枠（φ２０ｃｍ×高さ３０ｃｍ）に入れて、初速１Ｇで３分間、二速３Ｇで３分間、三速７Ｇで２分間、四速１５Ｇで２分間、五速２５Ｇで２分間の遠心締め固めを行い、前置き２０℃で３時間、昇温２０℃／時間、保持８０℃で６時間、冷却１０℃／時間、２０℃保持の蒸気養生を行った。型枠に入れてから２４時間後に脱型し、脱型後に、ノロ排出量、内壁面平滑性及び端面状態を以下の方法で評価した。結果を表２に示す。
(2) Evaluation of formability 15 kg of concrete is put into a centrifugal mold (φ20 cm × 30 cm in height), 3 minutes at the initial speed 1G, 3 minutes at the second speed 3G, 2 minutes at the third speed 7G, 2 minutes at the fourth speed 15G Centrifuge for 2 minutes at 5G 25G for 5 minutes, perform steam curing of 20 ° C for 3 hours, 20 ° C / hour for heating, 6 hours for 80 ° C for holding, 10 ° C / hour for cooling, 20 ° C for holding It was. The mold was removed 24 hours after being put into the mold, and after removing the mold, the discharge amount, the inner wall smoothness and the end face state were evaluated by the following methods. The results are shown in Table 2.
（２−１）ノロ排出量
１５ｋｇのコンクリートを用いてパイル供試体を作製した際のノロ発生量を測定した。具体的には、遠心後の供試体（脱型前）を傾け、内面内に存在するノロを回収し、供試体２本分のノロ重量の平均値を求めた。
(2-1) Noro discharge The amount of noro generated when a pile specimen was prepared using 15 kg of concrete was measured. Specifically, the specimen after centrifugation (before demolding) was tilted, the noro present in the inner surface was collected, and the average value of the noro weights for two specimens was obtained.
（２−２）内壁面平滑性
作製したパイル供試体の内壁面の状態を目視で観察し、以下の基準で評価した。なお、Ａ、Ｂ、Ｃに相当する代表的な状態を、図１（ａ）〜図１（ｃ）に示した。
Ａ：内壁面に目立った凹凸が見られず、内壁面の断面がきれいな円形として認識できる。
Ｂ：内壁面に凹凸が見られるが、内壁面の断面は円形として認識できる。
Ｃ：内壁面の断面が歪な円形になり、内壁面の凹凸も目立つ。
(2-2) Inner wall surface smoothness The state of the inner wall surface of the prepared pile specimen was visually observed and evaluated according to the following criteria. Representative states corresponding to A, B, and C are shown in FIGS. 1 (a) to 1 (c).
A: Conspicuous unevenness is not seen on the inner wall surface, and the cross section of the inner wall surface can be recognized as a clean circle.
B: Although unevenness is seen on the inner wall surface, the cross section of the inner wall surface can be recognized as a circle.
C: The cross section of the inner wall surface is a distorted circle, and the unevenness of the inner wall surface is conspicuous.
（２−３）端面状態
作製したパイル供試体の端面の状態を目視で観察し、以下の基準で評価した。なお、Ａ、Ｂ、Ｃに相当する代表的な状態を、図２（ａ）〜図２（ｃ）に示した。
Ａ：端面にコンクリートが未充填の部分がない。
Ｂ：端面の面積の二割以下の部分にコンクリートが未充填の部分がある。
Ｃ：端面の面積の二割を超える部分にコンクリートが未充填の部分がある。
(2-3) End face state The state of the end face of the produced pile specimen was visually observed and evaluated according to the following criteria. Representative states corresponding to A, B, and C are shown in FIGS. 2 (a) to 2 (c).
A: There is no portion which is not filled with concrete on the end face.
B: There is a part not filled with concrete in a part of 20% or less of the area of the end face.
C: There is a portion not filled with concrete in a portion exceeding 20% of the end face area.
（３）圧縮強度
成形性の評価に用いた硬化体の厚みの平均値から圧縮面積を求め、ＪＩＳ Ａ １１０８に従い圧縮応力を測定し、圧縮応力／圧縮面積により圧縮強度を求めた。
(3) Compressive strength The compression area was calculated | required from the average value of the thickness of the hardening body used for evaluation of a moldability, the compression stress was measured according to JISA1108, and the compression strength was calculated | required by the compression stress / compression area.
１） 水硬性粉体（ＮＣ及びＳＦ）１００重量部に対する有効分の添加量（重量部） 1) Amount of effective component added to 100 parts by weight of hydraulic powder (NC and SF) (parts by weight)
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