JP2012136359A

JP2012136359A - Optical glass

Info

Publication number: JP2012136359A
Application number: JP2010287676A
Authority: JP
Inventors: Tatsuo Hidaka; 達雄日高; Naoya Ogura; 尚也小倉; Hidekazu Hashima; 英和橋間
Original assignee: Nihon Yamamura Glass Co Ltd
Current assignee: Nihon Yamamura Glass Co Ltd
Priority date: 2010-12-24
Filing date: 2010-12-24
Publication date: 2012-07-19
Anticipated expiration: 2030-12-24
Also published as: JP5748997B2

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an optical glass having a refractive index (n) of ≥1.56, an Abbe number (ν) of ≥58.0, a yield point (At) of <510°C, and good devitrification resistance during forming, and suitable for mold forming such as precision mold press forming and transfer of a fine structure.SOLUTION: The optical glass contains 30.0-45.0 wt.% of PO, 0.1-5.0 wt.% of BO, 0.1-8.0 wt.% of LiO, 2.0-10.0 wt.% of NaO, 15.0-40.0 wt.% of BaO, 2.0-30.0 wt.% of ZnO, and 1.3-8.0 wt.% of YO+LaO+GdO.

Description

本発明は光学ガラスに関し、特に高屈折率・低分散、低屈伏点で、且つ成形時における耐失透性に優れ、モールド成形及び微細構造の転写に適した組成を有する光学ガラスに関する。 The present invention relates to an optical glass, and more particularly to an optical glass having a high refractive index, low dispersion, low yield point, excellent devitrification resistance during molding, and a composition suitable for molding and fine structure transfer.

近年、光学機器の小型軽量化が著しく進展している中で、非球面レンズが多く用いられるようになってきている。これは、非球面レンズは光線収差の補正が容易であり、レンズの枚数を少なくし、機器をコンパクトにすることができるためである。
また非球面レンズを含む光学ガラスの新たな用途も多々開発されてきており、そのような状況の中で、金型の微細構造を精度よく転写できるガラスが望まれている。
非球面レンズ等のガラスの製造は、ガラスのプリフォームを加熱軟化させ、これを所望形状に精密モールドプレス成形することによってなされている。
プリフォームを得る方法は大きく２種類に分けられ、その１つはガラスのブロック或いは棒材等からガラス片を切り出してプリフォーム加工する方法である。もう１つはガラス融液をノズル先端から滴下して球状のガラスプリフォームを得る方法である。
ところで、精密モールド成形によってガラス成形品を得るためには、プリフォームの加圧成形を屈伏点（Ａｔ）近傍の温度で行うことが必要である。従ってプリフォームの屈伏点（Ａｔ）やガラス転移点（Ｔｇ）が高いほど、これに接する金型が高温に曝され、金型表面が酸化消耗され易くなる。即ち、屈伏点（Ａｔ）やガラス転移点（Ｔｇ）が高くなると、金型の耐久性低下に伴うメンテナンスがより必要となり、低コストでの大量生産が実現できなくなる。このため、プリフォームを構成する光学ガラスは、比較的低温で成形できること、従ってガラス転移点（Ｔｇ）や屈伏点（Ａｔ）が低いことが望まれている。 In recent years, aspherical lenses are increasingly used as optical devices are remarkably reduced in size and weight. This is because aspherical lenses can easily correct light aberration, reduce the number of lenses, and make the device compact.
In addition, many new uses of optical glass including aspherical lenses have been developed. Under such circumstances, glass capable of accurately transferring the microstructure of the mold is desired.
Glass such as an aspheric lens is manufactured by heat-softening a glass preform and precision molding press molding it into a desired shape.
Methods for obtaining a preform are roughly classified into two types, one of which is a method of cutting a glass piece from a glass block or bar or the like and performing a preform process. The other is a method in which a glass melt is dropped from the nozzle tip to obtain a spherical glass preform.
By the way, in order to obtain a glass molded product by precision molding, it is necessary to perform pressure molding of the preform at a temperature in the vicinity of the yield point (At). Therefore, the higher the yield point (At) and the glass transition point (Tg) of the preform, the higher the mold in contact with it, and the more easily the surface of the mold is oxidized and consumed. That is, when the yield point (At) and the glass transition point (Tg) increase, maintenance associated with a decrease in the durability of the mold becomes more necessary, and mass production at a low cost cannot be realized. For this reason, it is desired that the optical glass constituting the preform can be molded at a relatively low temperature, and therefore has a low glass transition point (Tg) and yield point (At).

一方、モールドレンズに用いられるガラスとしては、その用途に応じて種々の光学特性を有するものが求められている。例えば積層構造を持つレンズを得るのに適したガラスとして、屈折率（ｎ_ｄ）が１．５６以上、アッベ数（ν_ｄ）が５８以上で、且つ屈伏点（Ａｔ）が低いガラスが要求されている。
このような要求に対して、従来、例えばＢａＦタイプのガラスが提供されている。しかし、このＢａＦタイプのガラスは屈伏点（Ａｔ）の高いガラスが多く、上記した金型の耐久性の低下、それに伴うメンテナンスの増大、大量生産性の低下、コスト増の問題があった。 On the other hand, as glass used for a mold lens, glass having various optical characteristics is required depending on its use. For example, as a glass suitable for obtaining a lens having a laminated structure, a glass having a refractive index (n _d ) of 1.56 or more, an Abbe number (ν _d ) of 58 or more, and a low yield point (At) is required. ing.
Conventionally, for example, BaF type glass has been provided for such a demand. However, many of these BaF type glasses have a high yield point (At), and there are problems such as a decrease in the durability of the above-described mold, an increase in maintenance, a decrease in mass productivity, and an increase in cost.

またＰ_２Ｏ_５−Ａｌ_２Ｏ_３−Ｌｉ_２Ｏ−Ｇｄ_２Ｏ_３−ＲＯ系ガラスで、屈折率（ｎ_ｄ）が１．５６〜１．６２、アッベ数（ν_ｄ）が５６〜６４の範囲を有する光学ガラスが開示されている（特許文献１）。 In _{_{_{_{P 2 O 5 -Al 2 O 3}}}} -Li 2 O-Gd 2 O 3 -RO based glass, refractive index _{(n d)} from 1.56 to 1.62, an Abbe's number ([nu _d) is 56-64 An optical glass having the following range is disclosed (Patent Document 1).

またＰ_２Ｏ_５−Ａｌ_２Ｏ_３−Ｂ_２Ｏ_３−Ｌｉ_２Ｏ−ＺｎＯ−ＢａＯ−Ｒ_２Ｏ_３系ガラスで、屈折率（ｎ_ｄ）が１．６０〜１．６４、アッベ数（ν_ｄ）が５８〜６４、屈伏点（Ａｔ）が５００℃未満を有する光学ガラスが開示されている（特許文献２）。
またＰ_２Ｏ_５−ＢａＯ−Ｂｉ_２Ｏ_３−Ｎｂ_２Ｏ_５系ガラスで、屈折率（ｎ_ｄ）が１．５０〜１．６０、アッベ数（ν_ｄ）が５０〜６５、ガラス転移点（Ｔｇ）が４００℃以下を有する光学ガラスが開示されている（特許文献３）。 The _{_{_{_{P 2 O 5 -Al 2 O 3}}}} -B 2 O 3 -Li 2 in _{O-ZnO-BaO-R 2} O 3 based glass, refractive index _{(n d)} from 1.60 to 1.64, an Abbe number ( An optical glass having ν _d ) of 58 to 64 and a yield point (At) of less than 500 ° C. is disclosed (Patent Document 2).
In _{_{_{_{P 2 O 5 -BaO-Bi 2}}}} O 3 -Nb 2 O 5 based glass, refractive index _{(n d)} 1.50-1.60, an Abbe number ([nu _d) is 50 to 65, a glass transition temperature An optical glass having (Tg) of 400 ° C. or lower is disclosed (Patent Document 3).

またＰ_２Ｏ_５−ＺｎＯ−ＢａＯ−Ｓｂ_２Ｏ_３系ガラスで、屈折率（ｎ_ｄ）が１．５０〜１．６５、アッベ数（ν_ｄ）が５０〜６５、ガラス転移点（Ｔｇ）が４００℃以下を有する光学ガラスが開示されている（特許文献４）。
またＰ_２Ｏ_５−Ｂ_２Ｏ_３−Ｌｉ_２Ｏ−ＲＯ系ガラスで、アッベ数（ν_ｄ）が５８以上、ガラス転移点（Ｔｇ）が５７０℃以下を有する光学ガラスが開示されている（特許文献５）。
またＰ_２Ｏ_５−ＳｎＯ−Ｒ_２Ｏ系ガラスで、屈折率（ｎ_ｄ）が１．５０〜１．８０、アッベ数（ν_ｄ）が２５〜６５、ガラス転移点（Ｔｇ）が５００℃以下を有する光学ガラスが開示されている（特許文献６）。
またＰ_２Ｏ_５−Ｂ_２Ｏ_３−ＢａＯ−Ａｌ_２Ｏ_３−Ｌａ_２Ｏ_３系ガラスで、屈折率（ｎ_ｄ）が１．５０〜１．７０、アッベ数（ν_ｄ）が５９〜７０、ガラス転移点（Ｔｇ）が５５０℃以下を有する光学ガラスが開示されている（特許文献７）。 In _{_{P 2 O 5 -ZnO-BaO-}} Sb 2 O 3 based glass, refractive index _{(n d)} from 1.50 to 1.65, an Abbe's number ([nu _d) is 50 to 65, glass transition point (Tg) Discloses an optical glass having a temperature of 400 ° C. or less (Patent Document 4).
In addition, an optical glass having an Abbe number (ν _d ) of 58 or more and a glass transition point (Tg) of 570 ° C. or less is disclosed as a P ₂ O ₅ —B ₂ O ₃ —Li ₂ O—RO-based glass ( Patent Document 5).
In _{_{_{P 2 O 5 -SnO-R 2}}} O -based glass, refractive index _{(n d)} from 1.50 to 1.80, an Abbe's number ([nu _d) is 25 to 65, a glass transition point (Tg) of 500 ° C. An optical glass having the following is disclosed (Patent Document 6).
In _{_{_{_{P 2 O 5 -B 2 O 3}}}} -BaO-Al 2 O 3 -La 2 O 3 based glass, refractive index _{(n d)} 1.50 to 1.70, an Abbe's number ([nu _d) is 59 to 70, an optical glass having a glass transition point (Tg) of 550 ° C. or lower is disclosed (Patent Document 7).

特開２０００−７２４７４号公報JP 2000-72474 A 特開２００４−１６８５９３号公報JP 2004-168593 A 特開２００７−７０１９４号公報JP 2007-70194 A 特開２００７−１４５６１３号公報JP 2007-145613 A 特開２００７−１１９３２９号公報JP 2007-119329 A 特開２００９−１８９５２号公報JP 2009-18852 A 特開２００９−４０６６３号公報JP 2009-40663 A

しかしながら特許文献１、３のガラスの場合、Ｐ_２Ｏ_５成分が多量に含まれており、耐水性が良くないという問題がある。
特許文献２のガラスの場合、屈伏点（Ａｔ）を低くするために、耐候性の改善に効果があるフッ化物を加えず、アルカリ成分等で構成されており、化学的耐久性に問題がある。
一方、特許文献４のガラスは耐候性が悪いという問題がある。
特許文献５、７のガラスの場合、屈伏点（Ａｔ）が５１０℃以上と高くなる傾向にあり、金型が劣化し易いという問題がある。
特許文献６の場合、Ｐ_２Ｏ_５−ＳｎＯ系ガラスのため、溶融雰囲気を中性若しくは還元雰囲気に保たなければならない問題がある。 However, the glasses of Patent Documents 1 and 3 have a problem that the P ₂ O ₅ component is contained in a large amount and the water resistance is not good.
In the case of the glass of Patent Document 2, in order to lower the yield point (At), it is composed of an alkali component or the like without adding a fluoride effective in improving weather resistance, and there is a problem in chemical durability. .
On the other hand, the glass of Patent Document 4 has a problem of poor weather resistance.
In the case of the glasses of Patent Documents 5 and 7, the yield point (At) tends to be as high as 510 ° C. or higher, and there is a problem that the mold is likely to deteriorate.
In the case of Patent Document 6, there is a problem that the molten atmosphere must be maintained in a neutral or reducing atmosphere because of the P ₂ O ₅ —SnO-based glass.

そこで本発明は上記従来の光学ガラスにおける欠点を解消し、屈折率（ｎ_ｄ）が１．５６以上、アッベ数（ν_ｄ）が５８．０以上、屈伏点（Ａｔ）が５１０℃未満で、且つ成形時の耐失透性が良好で、精密モールドプレス成形等のモールド成形及び微細構造の転写に適した光学ガラスの提供を課題とする。 Therefore, the present invention eliminates the disadvantages in the conventional optical glass, the refractive index (n _d ) is 1.56 or more, the Abbe number (ν _d ) is 58.0 or more, and the yield point (At) is less than 510 ° C., In addition, an object of the present invention is to provide an optical glass that has good devitrification resistance at the time of molding and is suitable for molding such as precision mold press molding and transfer of a fine structure.

本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、ガラス製造にあたって、その組成をＰ_２Ｏ_５−Ｂ_２Ｏ_３−Ｒ_２Ｏ−ＲＯ−Ｒ_２Ｏ_３系ガラスを基本とし、且つアルカリ金属酸化物の組み合わせと希土類酸化物の適切な組み合わせによる組成とすることにより、上記の課題を解決できることを見出し、本発明を完成させた。 As a result of intensive studies to solve the above-mentioned problems, the inventors of the present invention basically used P ₂ O ₅ —B ₂ O ₃ —R ₂ O—RO—R ₂ O ₃ glass for the composition of glass. And the present invention has been completed by finding that the above-mentioned problems can be solved by using a combination of an alkali metal oxide and an appropriate combination of rare earth oxides.

即ち本発明の光学ガラスは、Ｐ_２Ｏ_５：３０．０〜４５．０重量％、Ｂ_２Ｏ_３：０．１〜５．０重量％、Ｌｉ_２Ｏ：０．１〜８．０重量％、Ｎａ_２Ｏ：２．０〜１０．０重量％、ＢａＯ：１５．０〜４０．０重量％、ＺｎＯ：２．０〜３０．０重量％、Ｙ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３：１．３〜８．０重量％含有することを第１の特徴としている。
また本発明の光学ガラスは、上記第１の特徴に加えて、Ｐ_２Ｏ_５：３２．０〜４５．０重量％、Ｂ_２Ｏ_３：１．０〜５．０重量％、Ｌｉ_２Ｏ：０．１〜３．０重量％、Ｎａ_２Ｏ：２．０〜８．０重量％、ＢａＯ：１５．０〜３８．０重量％、ＺｎＯ：４．０〜２８．０重量％、Ｙ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３：１．３〜５．０重量％含有することを第２の特徴としている。
また本発明の光学ガラスは、上記第１又は第２の特徴に加えて、Ｇｄ_２Ｏ_３：１．３〜５．０重量％以下含有することを第３の特徴としている。
また本発明の光学ガラスは、上記第１〜第３の何れかの特徴に加えて、Ｆ：８．０重量％以下含有することを第４の特徴としている。
また本発明の光学ガラスは、上記第１〜第４の何れかの特徴に加えて、ＭｇＯ：１．０重量％以下、ＣａＯ：３．０重量％以下、ＳｒＯ：８．０重量％以下のうち、何れか１つ若しくは２つ以上を含有することを第５の特徴としている。
また本発明の光学ガラスは、上記第１〜第５の何れかの特徴に加えて、Ａｌ_２Ｏ_３：３．０重量％以下を含有することを第６の特徴としている。
また本発明の光学ガラスは、上記第１〜第６の何れかの特徴に加えて、Ｋ_２Ｏ：１０．０重量％以下含有することを第７の特徴としている。
また本発明の光学ガラスは、上記第７の特徴に加えて、Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ：２．１〜１５．０重量％含有することを第８の特徴としている。
また本発明の光学ガラスは、上記第１〜第８の何れかの特徴に加えて、Ｙｂ_２Ｏ_３：３．０重量％以下含有することを第９の特徴としている。
また本発明の光学ガラスは、上記第１〜第９の何れかの特徴に加えて、ＺｒＯ_２：３．０重量％以下、Ｎｂ_２Ｏ_５：３．０重量％以下、Ｔａ_２Ｏ_５：３．０重量％以下、ＷＯ_３：３．０重量％以下のうち、何れか１つ若しくは２つ以上を含有することを第１０の特徴としている。
また本発明の光学ガラスは、上記第１〜第１０の何れかの特徴に加えて、屈折率（ｎ_ｄ）が１．５６〜１．６３、アッベ数（ν_ｄ）が５８．０〜６４．０、ガラス転移点（Ｔｇ）が４７０℃以下、ガラス屈伏点（Ａｔ）が５１０℃未満であることを第１１の特徴としている。 That optical glass of the present _invention, P ₂ O 5: _30.0~45.0 _wt%, _B 2 O 3: _0.1~5.0 _wt%, Li 2 O: _0.1~8.0 wt %, Na ₂ O: 2.0-10.0 wt%, BaO: 15.0-40.0 wt%, ZnO: 2.0-30.0 wt%, Y ₂ O ₃ + La ₂ O ₃ + Gd ₂ The first feature is to contain O ₃ : 1.3 to 8.0% by weight.
The optical glass of the present invention, in addition to the first _feature, P ₂ O 5: _32.0~45.0 _wt%, _B 2 O 3: _1.0~5.0 wt%, _Li 2 O : 0.1 to 3.0 _wt%, Na 2 O: _2.0~8.0 wt%, BaO: from 15.0 to 38.0 wt%, ZnO: from 4.0 to 28.0 wt%, Y ₂ O ₃ + La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ : The content is 1.3 to 5.0% by weight.
The optical glass of the present invention, in addition to the first or second _aspect, Gd ₂ O 3: 1.3 to 5.0 in that it contains% by weight or less is the third feature.
Further, the optical glass of the present invention has a fourth feature of containing F: 8.0% by weight or less in addition to any of the first to third features.
The optical glass of the present invention has MgO: 1.0 wt% or less, CaO: 3.0 wt% or less, SrO: 8.0 wt% or less in addition to any of the first to fourth features. Among them, the fifth feature is to contain any one or more of them.
The optical glass of the present invention is characterized by containing Al ₂ O ₃ : 3.0% by weight or less in addition to any of the first to fifth features.
The optical glass of the present invention has a seventh feature that, in addition to any of the first to sixth features, K ₂ O: 10.0% by weight or less is contained.
In addition to the seventh feature described above, the optical glass of the present invention has an eighth feature of containing Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O: 2.1 to 15.0% by weight.
The optical glass of the present invention has, as a ninth feature, Yb ₂ O ₃ : 3.0 wt% or less in addition to any of the first to eighth features.
The optical glass of the present invention, in addition to any one of the first to ninth features, ZrO ₂ : 3.0 wt% or less, Nb ₂ O ₅ : 3.0 wt% or less, Ta ₂ O ₅ : 3.0 wt% or _less, WO 3: 3.0% by weight of the following, in that it contains one or two or more either have the tenth aspect.
The optical glass of the present invention has a refractive index (n _d ) of 1.56 to 1.63 and an Abbe number (ν _d ) of 58.0 to 64 in addition to any of the first to tenth features. The eleventh feature is that the glass transition point (Tg) is 470 ° C. or less and the glass deformation point (At) is less than 510 ° C.

上記において、屈折率（ｎ_ｄ）とは、ヘリウムの５８７．６ｎｍの輝線に対する屈折率を言う。またアッベ数（ν_ｄ）は、ν_ｄ＝（ｎ_ｄ−１）／（ｎ_Ｆ−ｎ_Ｃ）で定義され、ｎ_Ｆ、ｎ_Ｃは、それぞれ水素の４８６．１ｎｍ及び６５６．３ｎｍの輝線に対する屈折率である。またガラス転移点（Ｔｇ）とは、熱機械分析装置（ＴＭＡ）で熱膨張測定をしたとき、ガラスの伸び率が急激に増大することによって膨張曲線が屈曲する部分の、低温側と高温側の直線のそれぞれの延長線の交点に相当する温度である。また屈伏点（Ａｔ）とは、熱機械分析装置（ＴＭＡ）で熱膨張測定をしたとき、ガラスの軟化によって膨張曲線が上昇から下降に転じる極大点である。 In the above, the refractive index ( _nd ) refers to the refractive index for helium's 587.6 nm emission line. The Abbe number (ν _d ) is defined by ν _d = (n _d −1) / (n _F −n _C ), and n _F and n _C are respectively equal to the 486.1 nm and 656.3 nm emission lines of hydrogen. Refractive index. Further, the glass transition point (Tg) is a portion between the low temperature side and the high temperature side of the portion where the expansion curve is bent due to a rapid increase in the elongation rate of the glass when the thermal expansion is measured with a thermomechanical analyzer (TMA). It is the temperature corresponding to the intersection of each extension line of the straight line. The yield point (At) is the maximum point at which the expansion curve changes from rising to falling due to softening of the glass when the thermal expansion is measured with a thermomechanical analyzer (TMA).

請求項１に記載の光学ガラスによれば、そこに記載された組成としたので、
屈折率（ｎ_ｄ）が１．５６以上やアッベ数（ν_ｄ）が５８以上、屈伏点（Ａｔ）が５１０℃未満で、成形時の耐失透性が良好で、精密モールドプレス成形等のモールド成形及び微細構造の転写に適した光学ガラスを提供することが可能となった。
また請求項２に記載の光学ガラスによれば、上記請求項１に記載の構成による効果に加えて、そこに記載された構成とすることにより、
より高い屈折率（ｎ_ｄ）やアッベ数（ν_ｄ）と、より低い屈伏点（Ａｔ）を備え、より良好な光学特性と良好な成形性、またガラスの安定性、更に化学的耐久性の向上を図ることが可能となる。
また請求項３に記載の光学ガラスによれば、上記請求項１又は２に記載の構成による効果に加えて、Ｇｄ_２Ｏ_３：１．３〜５．０重量％以下含有することにより、
光学ガラスの安定性、成形性を一層向上させることができ、また所望の光学恒数（屈折率、アッベ数）を備えた光学ガラスに調整するのが容易である。
また請求項４に記載の光学ガラスによれば、上記請求項１〜３の何れかに記載の構成による効果に加えて、Ｆ：８．０重量％以下含有することにより、
ガラス転移点（Ｔｇ）、屈伏点（Ａｔ）を一層低下させ、耐候性の向上を図ることが可能となる。
また請求項５に記載の光学ガラスによれば、上記請求項１〜４の何れかに記載の構成による効果に加えて、ＭｇＯ：１．０重量％以下、ＣａＯ：３．０重量％以下、ＳｒＯ：８．０重量％以下のうち、何れか１つ若しくは２つ以上を含有することにより、
より低分散で、ガラス転移点、屈伏点を一層低下させることが可能となる。
また請求項６に記載の光学ガラスによれば、上記請求項１〜５の何れかに記載の構成による効果に加えて、Ａｌ_２Ｏ_３：３．０重量％以下含有することにより、
耐白濁性、精密モールドプレス成形性の各特性を一層向上させることが可能となる。
また請求項７に記載の光学ガラスによれば、上記請求項１〜６の何れかに記載の構成による効果に加えて、Ｋ_２Ｏ：１０．０重量％以下含有することにより、
ガラス転移点（Ｔｇ）、屈伏点（Ａｔ）を一層低下させることが可能となる。
また請求項８に記載の光学ガラスによれば、上記請求項７に記載の構成による効果に加えて、Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ：２．１〜１５．０重量％含有することにより、
ガラス転移点（Ｔｇ）、屈伏点（Ａｔ）をより効果的に低下させることが可能となる。
また請求項９に記載の光学ガラスによれば、上記請求項１〜８の何れかに記載の構成による効果に加えて、Ｙｂ_２Ｏ_３：３．０重量％以下含有することにより、
光学ガラスの安定性、成形性を一層向上させることができ、また所望の光学恒数（屈折率、アッベ数）を持つ光学ガラスに調整するのが容易である。
また請求項１０に記載の光学ガラスによれば、上記請求項１〜９の何れかに記載の構成による効果に加えて、ＺｒＯ_２：３．０重量％以下、Ｎｂ_２Ｏ_５：３．０重量％以下、Ｔａ_２Ｏ_５：３．０重量％以下、ＷＯ_３：３．０重量％以下のうち、何れか１つ若しくは２つ以上を含有することにより、
屈折率を一層高くすることが可能となる。
また請求項１１に記載の光学ガラスによれば、上記請求項１〜１０の何れかに記載の構成による効果に加えて、屈折率（ｎ_ｄ）が１．５６〜１．６３、アッベ数（ν_ｄ）が５８．０〜６４．０、ガラス転移点（Ｔｇ）が４７０℃以下、ガラス屈伏点（Ａｔ）が５１０℃未満であることにより、
現に高屈折率・低分散で、且つ低温度での成形性に優れて、金型の寿命を長くすることができる光学ガラスを提供することができる。 According to the optical glass of claim 1, because it has the composition described therein,
The refractive index (n _d ) is 1.56 or more, the Abbe number (ν _d ) is 58 or more, the yield point (At) is less than 510 ° C., the devitrification resistance during molding is good, and precision mold press molding, etc. It has become possible to provide an optical glass suitable for molding and fine structure transfer.
Moreover, according to the optical glass of Claim 2, in addition to the effect by the structure of the said Claim 1, by setting it as the structure described there,
Higher refractive index (n _d ), Abbe number (ν _d ), lower yield point (At), better optical properties and good moldability, glass stability, and chemical durability It is possible to improve.
According to the optical glass according to claim 3, in addition to the effects by the configuration described in claim 1 or _{_2,} Gd 2 O 3: 1.3~5.0 wt% By containing less,
The stability and moldability of the optical glass can be further improved, and it is easy to adjust to an optical glass having a desired optical constant (refractive index, Abbe number).
Moreover, according to the optical glass of Claim 4, in addition to the effect by the structure in any one of the said Claims 1-3, by containing F: 8.0 weight% or less,
The glass transition point (Tg) and the yield point (At) can be further lowered to improve the weather resistance.
Moreover, according to the optical glass of Claim 5, in addition to the effect by the structure in any one of the said Claims 1-4, MgO: 1.0 weight% or less, CaO: 3.0 weight% or less, SrO: By containing any one or more of 8.0% by weight or less,
It is possible to further reduce the glass transition point and the yield point with lower dispersion.
According to the optical glass according to claim 6, in addition to the effects by the configuration according to any of the claims 1~5, Al 2 O _3: _3.0% by weight by containing less,
It becomes possible to further improve each characteristic of white turbidity resistance and precision mold press formability.
According to the optical glass according to claim 7, in addition to the effects by the configuration according to any of the claims 1~6, K 2 _O: 10.0 wt% by the inclusion or less,
It becomes possible to further reduce the glass transition point (Tg) and the yield point (At).
According to the optical glass according to claim 8, in addition to the effects by the configuration described in claim _{_{_{7, Li 2 O + Na 2}}} O + K 2 O: 2.1~15.0 by weight content%
It becomes possible to lower the glass transition point (Tg) and the yield point (At) more effectively.
According to the optical glass according to claim 9, in addition to the effects by the configuration according to any of the claims 1~8, Yb 2 O _3: _3.0% by weight by containing less,
The stability and moldability of the optical glass can be further improved, and it is easy to adjust the optical glass to have a desired optical constant (refractive index, Abbe number).
According to the optical glass according to claim 10, in addition to the effects by the configuration according to any of the claims 1 to _9, ZrO 2: 3.0 wt% or _less, Nb ₂ O 5: 3.0 wt% or _less, Ta ₂ O 5: 3.0% by weight or _less, WO 3: 3.0% by weight of the following, by containing one or two or more or,
The refractive index can be further increased.
According to the optical glass according to claim 11, in addition to the effects by the configuration according to any of the claims 1 to 10, refractive index _{(n d)} from 1.56 to 1.63, an Abbe number ( ν _d ) is 58.0 to 64.0, the glass transition point (Tg) is 470 ° C. or less, and the glass yield point (At) is less than 510 ° C.
In fact, it is possible to provide an optical glass that has a high refractive index, low dispersion, excellent moldability at low temperatures, and can extend the life of a mold.

本発明の光学ガラスにおける成分とその含有量について説明する。
成分Ｐ_２Ｏ_５はガラスの網目構造形成成分であり、ガラスに製造可能な安定性をもたせるための必須成分である。
Ｐ_２Ｏ_５は３０．０〜４５．０重量％含有させる。
３０．０重量％未満ではガラスの安定性が悪化する。また４５．０重量％を超えると、ガラスの耐水性が悪くなる上に、屈折率の充分高いガラスが得られなくなる。
Ｐ_２Ｏ_５の含有量は、ガラスの安定性、屈折率等を考慮すると、３２．０〜４５．０重量％がより好ましい。更に好ましくは３５．０〜４５．０重量％含有させるのがよい。 The components and their contents in the optical glass of the present invention will be described.
The component P ₂ O ₅ is a component for forming a glass network structure, and is an essential component for imparting stability that can be produced to glass.
P ₂ O ₅ causes the content from 30.0 to 45.0 wt%.
If it is less than 30.0% by weight, the stability of the glass deteriorates. On the other hand, if it exceeds 45.0% by weight, the water resistance of the glass deteriorates and a glass having a sufficiently high refractive index cannot be obtained.
The content of P ₂ O ₅ is more preferably 32.0 to 45.0% by weight in consideration of glass stability, refractive index, and the like. More preferably, the content is 35.0 to 45.0% by weight.

成分Ｂ_２Ｏ_３はＰ_２Ｏ_５と同様にガラスの網目構造を形成して、ガラスを安定化させる必須成分である。
Ｂ_２Ｏ_３は０．１〜５．０重量％含有させる。
０．１重量％未満では、ガラスの安定性を図る効果がない。また５．０重量％を超えると、ガラスの安定性が悪化する。
Ｂ_２Ｏ_３の含有量は、ガラスの安定性、屈折率等を考慮すると、１．０〜５．０重量％がより好ましい。更に好ましくは２．０〜５．０重量％含有させるのがよい。 Component B ₂ O ₃ is an essential component that stabilizes the glass by forming a glass network structure in the same manner as P ₂ O ₅ .
B ₂ O ₃ is contained in an amount of 0.1 to 5.0% by weight.
If it is less than 0.1% by weight, there is no effect of improving the stability of the glass. Moreover, when it exceeds 5.0 weight%, stability of glass will deteriorate.
The content of B ₂ O ₃ is more preferably 1.0 to 5.0% by weight in consideration of the stability of the glass, the refractive index, and the like. More preferably, the content is 2.0 to 5.0% by weight.

Ｌｉ_２Ｏはガラス転移点、屈伏点を低下させると同時に、良好な屈折率を保持するために有効である。
Ｌｉ_２Ｏは０．１〜８．０重量％含有させる。
０．１重量％未満だと屈伏点を低下させる効果が不十分となる。一方、８．０重量％を超えると、ガラスの安定化を損なう。
Ｌｉ_２Ｏの含有量は、ガラスの安定性、屈折率等を考慮すると、０．１〜３．０重量％がより好ましい。更に好ましくは０．１〜２．０重量％含有させるのがよい。０．１〜１．０重量％が最も良い。 Li ₂ O is effective for lowering the glass transition point and yield point and at the same time maintaining a good refractive index.
Li ₂ O is contained in an amount of 0.1 to 8.0% by weight.
If it is less than 0.1% by weight, the effect of lowering the yield point becomes insufficient. On the other hand, if it exceeds 8.0% by weight, the stabilization of the glass is impaired.
The content of Li ₂ O is more preferably 0.1 to 3.0% by weight in consideration of the stability of the glass, the refractive index, and the like. More preferably, it is 0.1 to 2.0% by weight. 0.1 to 1.0% by weight is the best.

成分Ｎａ_２Ｏはガラス転移点、屈伏点を低下させるために有効である。
Ｎａ_２Ｏは２．０〜１０．０重量％含有させる。
２．０重量％未満だと屈伏点を低下させる効果が不十分となる。一方、１０．０重量％を超えると、ガラスの屈折率の低下を招く。
Ｎａ_２Ｏの含有量は、ガラスの転移点、屈伏点、屈折率を考慮すると、２．０〜８．０重量％がより好ましく、更に好ましくは２．０〜６．０重量％とするのがよい。 The component Na ₂ O is effective for lowering the glass transition point and the yield point.
Na ₂ O is contained in an amount of 2.0 to 10.0% by weight.
If it is less than 2.0% by weight, the effect of lowering the yield point becomes insufficient. On the other hand, when it exceeds 10.0% by weight, the refractive index of the glass is lowered.
The content of Na ₂ O is more preferably 2.0 to 8.0% by weight, and further preferably 2.0 to 6.0% by weight in consideration of the transition point, yield point, and refractive index of the glass. Is good.

成分ＢａＯはガラスの安定性を高め、且つ屈伏点や液相温度を低下させるために必須である。
ＢａＯは１５．０〜４０．０重量％含有させる。
１５．０重量％未満では屈伏点が高くなり、ガラスの安定性の点で好ましくない。また４０．０重量％を超えるとガラスの安定化を損なう。
ＢａＯの含有量は、ガラスの成形性、屈折率等を考慮すると、１５．０〜３８．０重量％がより好ましい。更に好ましくは１５．０〜３５．０重量％含有させるのがよい。 The component BaO is essential for enhancing the stability of the glass and lowering the yield point and the liquidus temperature.
BaO is contained in an amount of 15.0 to 40.0% by weight.
If it is less than 15.0% by weight, the yield point becomes high, which is not preferable in terms of the stability of the glass. On the other hand, if it exceeds 40.0% by weight, the stabilization of the glass is impaired.
The content of BaO is more preferably 15.0 to 38.0% by weight in consideration of the moldability and refractive index of the glass. More preferably, 15.0 to 35.0% by weight is added.

成分ＺｎＯはガラス成形時の失透の発生を抑制し、屈伏点を低下させてガラスの成形性をよくするために必須である。
ＺｎＯは２．０〜３０．０重量％含有させる。
２．０重量％未満では、屈伏点を低下させる効果が不十分となる。また３０．０重量％を超えると、ガラスの安定化を損なうため好ましくない。
ＺｎＯの含有量は、ガラスの成形性、安定性、ガラスの転移点、屈伏点を考慮すると、４．０〜２８．０重量％がより好ましい。更に好ましくは８．０〜２６．０重量％含有させるのがよい。 The component ZnO is indispensable for suppressing the occurrence of devitrification during glass forming and lowering the yield point to improve the moldability of the glass.
ZnO is contained in an amount of 2.0 to 30.0% by weight.
If it is less than 2.0% by weight, the effect of lowering the yield point becomes insufficient. Moreover, when it exceeds 30.0 weight%, since stabilization of glass is impaired, it is unpreferable.
The content of ZnO is more preferably 4.0 to 28.0% by weight in consideration of glass moldability, stability, glass transition point, and yield point. More preferably, the content is 8.0 to 26.0% by weight.

成分Ｙ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３は、ガラスの屈折率とアッベ数を高めるために有効である。
Ｙ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３の３成分は、その合計量で１．３〜８．０重量％含有させる。
３成分の合計量が８．０重量％を超えると、ガラスの安定化の点で好ましくない。
３成分の合計量が１．３重量％未満だと屈折率とアッベ数を高めるには不十分となる。
３成分の合計量は、ガラスの成形性、屈折率等を考慮すると、１．３〜５．０重量％がより好ましい。更に好ましくは合計で１．３〜４．０重量％含有させるのがよい。 Components Y ₂ O ₃ , La ₂ O ₃ and Gd ₂ O ₃ are effective for increasing the refractive index and Abbe number of glass.
The total amount of the three components Y ₂ O ₃ , La ₂ O ₃ , and Gd ₂ O ₃ is 1.3 to 8.0% by weight.
When the total amount of the three components exceeds 8.0% by weight, it is not preferable in terms of stabilization of the glass.
If the total amount of the three components is less than 1.3% by weight, it is insufficient to increase the refractive index and the Abbe number.
The total amount of the three components is more preferably 1.3 to 5.0% by weight in consideration of glass moldability, refractive index and the like. More preferably, the total content is 1.3 to 4.0% by weight.

成分Ｇｄ_２Ｏ_３は、ガラスの安定性を高め、屈折率とアッベ数を高めるために有効である。
Ｇｄ_２Ｏ_３は、１．３〜８．０重量％で含有させることが可能である。
１．３重量％未満だと屈折率とアッベ数を高めるには不十分となる。８．０重量％を超えると、ガラスの安定性の低下を招く。
Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量は、ガラスの安定性、成形性を考慮すると、１．３〜６．０重量％が良いが、特に１．３〜５．０重量％が好ましく、１．３〜４．０重量％が更に好ましい。 The component Gd ₂ O ₃ is effective for increasing the stability of the glass and increasing the refractive index and the Abbe number.
Gd ₂ O ₃ can be contained at 1.3 to 8.0% by weight.
If it is less than 1.3% by weight, it is insufficient to increase the refractive index and the Abbe number. If it exceeds 8.0% by weight, the stability of the glass is lowered.
The content of Gd ₂ O ₃ is preferably 1.3 to 6.0% by weight in consideration of the stability and formability of the glass, but is preferably 1.3 to 5.0% by weight, and preferably 1.3 to 4.0% by weight is more preferable.

ガラスに含まれるＦは、ガラスの溶融性を高める効果と、ガラスの耐候性を高めるのに有効な成分である。
任意成分として酸化物の一部をフッ化物に置換したＦの合計量が、酸化物基準組成１００重量％に対して８．０重量％以下で添加することができる。
８．０重量％を超えると、ガラスの安定性を損なう。
Ｆの含有量は、ガラスの安定性を考慮して、０．１〜７．０重量％がより好ましく、更に好ましくは０．１〜６．０重量％とするのがよい。 F contained in the glass is an effective component for enhancing the melting property of the glass and the weather resistance of the glass.
As an optional component, the total amount of F in which a part of the oxide is substituted with fluoride can be added at 8.0 wt% or less with respect to 100 wt% of the oxide reference composition.
If it exceeds 8.0% by weight, the stability of the glass is impaired.
The content of F is more preferably 0.1 to 7.0% by weight, more preferably 0.1 to 6.0% by weight in consideration of the stability of the glass.

成分ＭｇＯは、ガラスの安定性を高め、成形性の向上に有効である。
任意成分として１．０重量％以下で含有させることができる。
１．０重量％を超えると、ガラスの安定化を損なうため好ましくない。
ＭｇＯの含有量は、ガラスの成形性、屈折率を考慮して、０．１〜０．８重量％がより好ましく、更に好ましくは０．１〜０．６重量％とするのがよい。 The component MgO increases the stability of the glass and is effective for improving the moldability.
It can be contained at 1.0% by weight or less as an optional component.
If it exceeds 1.0% by weight, the stabilization of the glass is impaired, which is not preferable.
The content of MgO is more preferably 0.1 to 0.8% by weight, and further preferably 0.1 to 0.6% by weight in consideration of glass moldability and refractive index.

成分ＣａＯは、ガラスの安定性を高め、成形性の向上に有効である。
任意成分として３．０重量％以下で含有させることができる。
３．０重量％を超えると、ガラスの安定化を損なうため好ましくない。
ＣａＯの含有量は、ガラスの成形性、屈折率を考慮して、０．１〜２．５重量％がより好ましく、更に好ましくは０．１〜２．０重量％とするのがよい。 Component CaO increases the stability of the glass and is effective in improving moldability.
It can be contained at 3.0% by weight or less as an optional component.
If it exceeds 3.0% by weight, stabilization of the glass is impaired, which is not preferable.
The content of CaO is more preferably 0.1 to 2.5% by weight, and further preferably 0.1 to 2.0% by weight in consideration of the moldability and refractive index of the glass.

成分ＳｒＯは、ガラスの安定性を高め、成形性の向上に有効である。
任意成分として８．０重量％以下で含有させることができる。
８．０重量％を超えると、ガラスの屈折率の低下を招く。
ＳｒＯの含有量は、ガラスの成形性、屈折率を考慮して、０．１〜７．０重量％がより好ましく、更に好ましくは１．０〜６．０重量％とするのがよい。 The component SrO increases the stability of the glass and is effective for improving the moldability.
As an optional component, it can be contained at 8.0 wt% or less.
If it exceeds 8.0% by weight, the refractive index of the glass is lowered.
The content of SrO is preferably 0.1 to 7.0% by weight, more preferably 1.0 to 6.0% by weight in consideration of glass moldability and refractive index.

なお、成分ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯは、成分ＭｇＯを１．０重量％以下、成分ＣａＯを３．０重量％以下、成分ＳｒＯを１０．０重量％以下の含有量で、その何れか１つ若しくは２つ以上を含有させるのが、ガラスの安定性と成形性の向上を図る上で好ましい。 The components MgO, CaO, and SrO have a content of 1.0% by weight or less of the component MgO, 3.0% by weight or less of the component CaO, and 10.0% by weight or less of the component SrO. It is preferable to contain two or more in order to improve the stability and formability of the glass.

成分Ａｌ_２Ｏ_３は成形時の失透の発生を抑制するために有効であり、また耐候性にも効果がある。
任意成分として３．０重量％以下で含有させることができる。
３．０重量％を超えると、ガラスの液相温度を上げ、また屈折率を低下させるので好ましくない。
Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は、ガラスの液相温度、屈折率を考慮して、０．１〜２．５重量％がより好ましく、更に好ましくは０．１〜２．０重量％含有させるのがよい。 The component Al ₂ O ₃ is effective for suppressing the occurrence of devitrification during molding and also has an effect on weather resistance.
It can be contained at 3.0% by weight or less as an optional component.
If it exceeds 3.0% by weight, the liquidus temperature of the glass is raised and the refractive index is lowered.
The content of Al ₂ O ₃ is preferably 0.1 to 2.5% by weight, more preferably 0.1 to 2.0% by weight in consideration of the liquidus temperature and refractive index of the glass. Is good.

成分Ｋ_２Ｏもガラス転移点、屈伏点を低下させるために有効である。
Ｋ_２Ｏは１０．０重量％以下で含有させることができる。
１０．０重量％を超えると、ガラスの屈折率の低下を招く。
Ｋ_２Ｏの含有量は、ガラスの転移点、屈伏点、屈折率を考慮して、２．０〜９．０重量％がより好ましく、更に好ましくは２．０〜８．０重量％含有させるのがよい。 Component K ₂ O is also effective for lowering the glass transition point and the yield point.
K ₂ O can be contained at 10.0% by weight or less.
When it exceeds 10.0% by weight, the refractive index of the glass is lowered.
The content of K ₂ O is preferably 2.0 to 9.0% by weight, more preferably 2.0 to 8.0% by weight in consideration of the transition point, yield point, and refractive index of the glass. It is good.

なお、成分Ｌｉ_２ＯとＮａ_２ＯとＫ_２Ｏは、その合計が２．１〜１５．０重量％の範囲とするのが好ましい。２．１重量％未満では、屈伏点（Ａｔ）を低下させる効果が不十分となる。
一方、１５．０重量％を超えるとガラスの安定化を損なう。
成分Ｌｉ_２ＯとＮａ_２ＯとＫ_２Ｏの合計量は、より好ましくは２．１〜１２．０重量％とするのがよい。更に好ましくは２．１〜１０．０重量％含有させるのがよい。 Incidentally, components Li ₂ O, Na ₂ O and _{K 2} O is, the sum is preferably in the range of 2.1 to 15.0 wt%. If it is less than 2.1% by weight, the effect of lowering the yield point (At) will be insufficient.
On the other hand, if it exceeds 15.0% by weight, the stabilization of the glass is impaired.
The total amount of the components Li ₂ O, Na ₂ O and K ₂ O is more preferably 2.1 to 12.0% by weight. More preferably, the content is 2.1 to 10.0% by weight.

成分Ｙｂ_２Ｏ_３は、ガラスの安定性を高め、成形性の向上に有効である。
任意成分であるが、３．０重量％以下で含有させることができる。
３．０重量％を超えると、ガラスの安定性を低下させる。
Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量は、ガラスの安定性、成形性を考慮して、０．１〜２．５重量％がより好ましい。更に好ましくは０．１〜２．０重量％含有させるのがよい。 Component Yb ₂ O ₃ increases the stability of the glass and is effective for improving the moldability.
Although it is an optional component, it can be contained at 3.0% by weight or less.
If it exceeds 3.0% by weight, the stability of the glass is lowered.
The content of Yb ₂ O ₃ is more preferably 0.1 to 2.5% by weight in consideration of the stability and formability of the glass. More preferably, it is 0.1 to 2.0% by weight.

成分ＺｒＯ_２は、ガラスの屈折率とアッベ数を高め、ガラスの安定性を高めるのに有効である。
任意成分として３．０重量％以下で含有させることができる。
３．０重量％を超えると、ガラスの安定性の低下を招く。
ＺｒＯ_２の含有量は、ガラスの屈折率、アッベ数、成形性を考慮して、０．１〜２．５重量％がより好ましく、更に好ましくは０．１〜２．０重量％とするのがよい。 The component ZrO ₂ is effective in increasing the refractive index and Abbe number of the glass and increasing the stability of the glass.
It can be contained at 3.0% by weight or less as an optional component.
When it exceeds 3.0% by weight, the stability of the glass is lowered.
The content of ZrO ₂ is more preferably 0.1 to 2.5% by weight, still more preferably 0.1 to 2.0% by weight in consideration of the refractive index, Abbe number, and moldability of the glass. Is good.

成分Ｎｂ_２Ｏ_５は、ガラスの屈折率を高め、ガラスの安定性を高めるのに有効である。
任意成分として３．０重量％以下で含有させることができる。
３．０重量％を超えると、ガラスの安定性の低下を招く。
Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量は、ガラスの屈折率、安定性を考慮して、０．１〜２．５重量％がより好ましく、更に好ましくは０．１〜２．０重量％とするのがよい。 The component Nb ₂ O ₅ is effective for increasing the refractive index of the glass and increasing the stability of the glass.
It can be contained at 3.0% by weight or less as an optional component.
When it exceeds 3.0% by weight, the stability of the glass is lowered.
The content of Nb ₂ O ₅ is more preferably 0.1 to 2.5% by weight, further preferably 0.1 to 2.0% by weight in consideration of the refractive index and stability of the glass. Good.

成分Ｔａ_２Ｏ_５は、ガラスの屈折率とアッベ数を高め、ガラスの安定性を高めるのに有効であるが、経済的に高価な成分であり、ガラス製作にはコスト高になる。
任意成分として３．０重量％以下で含有させることができる。
３．０重量％を超えると、ガラスの安定性の低下を招く。
Ｔａ_２Ｏ_５の含有量は、ガラスの屈折率、アッベ数、安定性を考慮して、０．１〜２．５重量％がより好ましく、更に好ましくは０．１〜２．０重量％とするのがよい。 The component Ta ₂ O ₅ is effective for increasing the refractive index and Abbe number of the glass and improving the stability of the glass, but is an economically expensive component, and increases the cost for glass production.
It can be contained at 3.0% by weight or less as an optional component.
When it exceeds 3.0% by weight, the stability of the glass is lowered.
The content of Ta ₂ O ₅ is more preferably 0.1 to 2.5% by weight, still more preferably 0.1 to 2.0% by weight in consideration of the refractive index, Abbe number, and stability of the glass. It is good to do.

成分ＷＯ_３は、ガラスに高屈折率をもたらし、また低屈伏点による成形性をもたらすのに有効な成分である。
任意成分として３．０重量％以下で含有させることができる。
３．０重量％を超えると、ガラスの安定性を損なう。
ＷＯ_３の含有量は、ガラスの屈折率、成形性、安定性を考慮して、０．１〜２．５重量％がより好ましく、更に好ましくは０．１〜２．０重量％とするのがよい。 The component WO ₃ is an effective component for providing a glass with a high refractive index and a formability with a low yield point.
It can be contained at 3.0% by weight or less as an optional component.
If it exceeds 3.0% by weight, the stability of the glass is impaired.
The content of WO ₃ is preferably 0.1 to 2.5% by weight, more preferably 0.1 to 2.0% by weight in consideration of the refractive index, moldability, and stability of the glass. Is good.

なお、成分ＺｒＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３は、成分ＺｒＯ_２を３．０重量％以下、成分Ｎｂ_２Ｏ_５を３．０重量％以下、成分Ｔａ_２Ｏ_５を３．０重量％以下、成分ＷＯ_３を３．０重量％以下の含有量で、その何れか１つ若しくは２つ以上を含有させるのが、ガラスの屈折率、アッベ数、成形性、安定性の向上を図る上で好ましい。 Component ZrO ₂ , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , WO ₃ are composed of component ZrO ₂ of 3.0% by weight or less, component Nb ₂ O ₅ of 3.0% by weight or less, and component Ta ₂ O ₅ . It is not more than 3.0% by weight, and the content of the component WO ₃ is not more than 3.0% by weight, and any one or two or more of them is contained. It is preferable for improving the above.

本発明の目的を満たす光学恒数の範囲については、屈折率（ｎ_ｄ）が１．５６〜１．６３、アッベ数（ν_ｄ）が５８．０〜６４．０である。例えば屈折率（ｎ_ｄ）が１．５６未満、アッベ数（ν_ｄ）が５８．０未満のガラスでは、十分な回折効率を持つ積層構造のレンズには好ましく用いることができない。
好ましくは、屈折率（ｎ_ｄ）が１．５７〜１．６２、アッベ数（ν_ｄ）が５８．０〜６３．０、更に好ましくは、屈折率（ｎ_ｄ）が１．５８〜１．６２、アッベ数（ν_ｄ）が５９．０〜６３．０、ガラス転移点（Ｔｇ）が４７０℃以下、ガラス屈伏点（Ａｔ）が５１０℃未満のガラスとすることで、成形時の耐失透性が改善され、特に精密モールドプレス成形等のモールド成形及び微細構造の転写に適したガラスとして用いることができる。このようなガラスは、例えば微細構造等を成形した積層構造レンズの構成要素として、低屈伏点ガラス、ゾルゲルガラス、樹脂等と共に用いることができる。 Regarding the range of the optical constant satisfying the object of the present invention, the refractive index (n _d ) is 1.56 to 1.63, and the Abbe number (ν _d ) is 58.0 to 64.0. For example, glass having a refractive index (n _d ) of less than 1.56 and an Abbe number (ν _d ) of less than 58.0 cannot be preferably used for a lens having a laminated structure having sufficient diffraction efficiency.
Preferably, the refractive index (n _d ) is 1.57 to 1.62, the Abbe number (ν _d ) is 58.0 to 63.0, and more preferably, the refractive index (n _d ) is 1.58 to 1. 62, glass having an Abbe number (ν _d ) of 59.0 to 63.0, a glass transition point (Tg) of 470 ° C. or less, and a glass deformation point (At) of less than 510 ° C. The permeability is improved, and it can be used as a glass suitable for mold molding such as precision mold press molding and fine structure transfer. Such a glass can be used together with a low yield point glass, a sol-gel glass, a resin, and the like as a component of a laminated structure lens formed with a microstructure or the like.

実施形態における光学ガラスの製造原料については、例えば成分Ｂ_２Ｏ_３のためにはＨ_３ＢＯ_３、Ｂ_２Ｏ_３等を用いることができる。他の成分についても、原料として各種酸化物、炭酸塩、硝酸塩等の通常に用いられる光学ガラス原料を用いることができる。
上記原料を、既述した成分範囲となるように調合、混合し、１１００〜１２５０℃で溶融し、清澄（ガス抜き）、攪拌の各工程を経て均質化させた後、金型に流し込み徐冷することにより、無色、高屈折率で低屈伏点、透明で均質、加工性に優れた本発明の光学ガラスを得ることができる。 As for the raw material for producing the optical glass in the embodiment, for example, H ₃ BO ₃ , B ₂ O ₃ or the like can be used for the component B ₂ O ₃ . Also for other components, commonly used optical glass raw materials such as various oxides, carbonates, nitrates and the like can be used as raw materials.
The above raw materials are prepared and mixed so as to have the component ranges described above, melted at 1100 to 1250 ° C., homogenized through the steps of clarification (degassing) and stirring, and then poured into a mold and gradually cooled. By doing so, it is possible to obtain the optical glass of the present invention that is colorless, has a high refractive index, a low yield point, is transparent, is homogeneous, and is excellent in workability.

本発明の目的を満たす高屈折率・低分散で、且つ低屈伏点である光学ガラスとして、非常に好ましい組成の具体例としては、次の（１）、（２）、（３）、（４）、（５）がある。これらの光学ガラスは化学的耐久性にも優れる。
（１）．Ｐ_２Ｏ_５：３２．０〜４５．０重量％、Ｂ_２Ｏ_３：１．０〜５．０重量％、Ｌｉ_２Ｏ：０．１〜８．０重量％、Ｎａ_２Ｏ：２．０〜５．０重量％、ＢａＯ：１８．０〜３２．０重量％、ＺｎＯ：５．０〜２８．０重量％、ＺｎＦ_２：０．１〜６重量％、Ｙ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３：１．３〜８．０重量％からなるガラス。
（２）．Ｐ_２Ｏ_５：３２．０〜４５．０重量％、Ｂ_２Ｏ_３：１．０〜５．０重量％、Ｌｉ_２Ｏ：０．１〜８．０重量％、Ｎａ_２Ｏ：２．０〜５．０重量％、ＢａＯ：１８．０〜３２．０重量％、ＺｎＯ：５．０〜２８．０重量％、ＺｎＦ_２：０．１〜６重量％、Ｙ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３：１．３〜８．０重量％、Ａｌ_２Ｏ_３：０．１〜２．５重量％からなるガラス。
（３）．Ｐ_２Ｏ_５：３２．０〜４５．０重量％、Ｂ_２Ｏ_３：１．０〜５．０重量％、Ｌｉ_２Ｏ：０．１〜８．０重量％、Ｎａ_２Ｏ：２．０〜５．０重量％、ＢａＯ：１８．０〜３２．０重量％、ＺｎＯ：５．０〜２８．０重量％、ＺｎＦ_２：０．１〜６重量％、Ｙ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３：１．３〜８．０重量％、ＺｒＯ_２：０．１〜２．５重量％からなるガラス。
（４）．Ｐ_２Ｏ_５：３２．０〜４５．０重量％、Ｂ_２Ｏ_３：１．０〜５．０重量％、Ｌｉ_２Ｏ：０．１〜８．０重量％、Ｎａ_２Ｏ：２．０〜５．０重量％、ＢａＯ：１８．０〜３２．０重量％、ＺｎＯ：５．０〜２８．０重量％、ＺｎＦ_２：０．１〜６重量％、Ｙ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３：１．３〜８．０重量％、Ａｌ_２Ｏ_３：０．１〜２．５重量％、ＺｒＯ_２：０．１〜２．５重量％からなるガラス。
（５）．（１）〜（４）に加えて、ＣａＯ、Ｙ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３の何れか１つ若しくは２つ以上をそれぞれ３重量％以下添加したガラス。 Specific examples of highly preferable compositions as optical glasses having high refractive index, low dispersion, and low yield point that satisfy the object of the present invention include the following (1), (2), (3), (4 ) And (5). These optical glasses are also excellent in chemical durability.
(1). P ₂ O _5: 32.0~45.0 _wt%, _B 2 O 3: _1.0~5.0 _wt%, Li 2 O: _0.1~8.0 _wt%, Na 2 O: 2. 0-5.0 wt%, BaO: from 18.0 to 32.0 wt%, ZnO: 5.0 to 28.0 _wt%, ZnF 2: _0.1~6 _{_{_{wt%, Y 2 O 3 + La}}} 2 O ₃ + Gd ₂ O ₃ : Glass composed of 1.3 to 8.0% by weight.
(2). P ₂ O _5: 32.0~45.0 _wt%, _B 2 O 3: _1.0~5.0 _wt%, Li 2 O: _0.1~8.0 _wt%, Na 2 O: 2. 0-5.0 wt%, BaO: from 18.0 to 32.0 wt%, ZnO: 5.0 to 28.0 _wt%, ZnF 2: _0.1~6 _{_{_{wt%, Y 2 O 3 + La}}} 2 O ₃ + Gd ₂ O ₃ : 1.3 to 8.0 wt% glass, Al ₂ O ₃ : 0.1 to 2.5 wt% glass.
(3). P ₂ O _5: 32.0~45.0 _wt%, _B 2 O 3: _1.0~5.0 _wt%, Li 2 O: _0.1~8.0 _wt%, Na 2 O: 2. 0-5.0 wt%, BaO: from 18.0 to 32.0 wt%, ZnO: 5.0 to 28.0 _wt%, ZnF 2: _0.1~6 _{_{_{wt%, Y 2 O 3 + La}}} 2 O ₃ + Gd ₂ O ₃ : 1.3 to 8.0% by weight, ZrO ₂ : Glass composed of 0.1 to 2.5% by weight.
(4). P ₂ O _5: 32.0~45.0 _wt%, _B 2 O 3: _1.0~5.0 _wt%, Li 2 O: _0.1~8.0 _wt%, Na 2 O: 2. 0-5.0 wt%, BaO: from 18.0 to 32.0 wt%, ZnO: 5.0 to 28.0 _wt%, ZnF 2: _0.1~6 _{_{_{wt%, Y 2 O 3 + La}}} 2 O ₃ + Gd ₂ O ₃ : 1.3 to 8.0% by weight, Al ₂ O ₃ : 0.1 to 2.5% by weight, ZrO ₂ : 0.1 to 2.5% by weight of glass.
(5). In addition to (1) to (4), any one or more of CaO, Y ₂ O ₃ , La ₂ O ₃ , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , and WO ₃ are each 3% by weight or less. Added glass.

以下に、実施例をあげて本発明を更に説明する。本発明は、これらの実施例により何ら限定されるものではない。
表１〜３に示した実施例１〜２１、比較例１〜２の成分組成となるように、原料を調合、混合し、これを白金ルツボに入れて、電気炉中で１１００℃〜１２５０℃で溶融し、その後７５０℃〜９５０℃にして金型に流し込んで徐冷することで光学ガラスを得た。
得られた各光学ガラスについて、屈折率（ｎ_ｄ）、アッベ数（ν_ｄ）、屈伏点（Ａｔ）、及びガラス転移点（Ｔｇ）の測定を行った。また白濁等の欠点の有無を顕微鏡で確認した。
次に各ガラス板を賽の目状に切断加工し、複数個の同一寸法を有するカットピースを得た。更に複数個のカットピースの成形面を鏡面研磨し、洗浄したサンプルをプレス成形用ガラスプリフォームとした。
この成形用ガラスプリフォームを、貴金属系の離型膜が設けられた上コア・下コアを備えたプレス成形機に投入し、Ｎ_２ガス若しくは真空雰囲気中にて屈伏点（Ａｔ）〜屈伏点（Ａｔ）＋約２０℃まで加熱後、加圧してプレス成形し、冷却後、プレス成形品として取り出した。
前記コア面に曇りが生じた場合には、ガラスからの成分揮発が原因であり、プレス成形面に微小な荒れが生じていることを示すものである。
なお、比較例１は特許文献２の実施例１０に記載のガラス、比較例２は特許文献４の実施例２に記載のガラスと同一組成のものである。 The present invention will be further described below with reference to examples. The present invention is not limited in any way by these examples.
The raw materials were prepared and mixed so as to have the component compositions of Examples 1-21 and Comparative Examples 1-2 shown in Tables 1 to 3, and this was put in a platinum crucible and 1100 ° C to 1250 ° C in an electric furnace. Then, the glass was melted at 750 ° C. to 950 ° C., poured into a mold and gradually cooled to obtain an optical glass.
About each obtained optical glass, the refractive index ( _nd ), Abbe number ((nu) _d ), the yield point (At), and the glass transition point (Tg) were measured. The presence or absence of defects such as cloudiness was confirmed with a microscope.
Next, each glass plate was cut into a square shape to obtain a plurality of cut pieces having the same dimensions. Furthermore, the molding surface of the plurality of cut pieces was mirror-polished, and the washed sample was used as a glass preform for press molding.
This molding glass preform is put into a press molding machine having an upper core and a lower core provided with a noble metal release film, and a yield point (At) to a yield point in an N ₂ gas or vacuum atmosphere. After heating to (At) + about 20 ° C., pressurization was performed by pressurization.
When fogging occurs on the core surface, it is due to component volatilization from the glass, indicating that minute roughness is generated on the press-molded surface.
Comparative Example 1 has the same composition as the glass described in Example 10 of Patent Document 2, and Comparative Example 2 has the same composition as the glass described in Example 2 of Patent Document 4.

実施例、比較例において、屈折率（ｎ_ｄ）、アッベ数（ν_ｄ）の測定は、屈折率計（カルニュー社製、ＫＰＲ−２００）を用いて行った。
またガラス転移点（Ｔｇ）及び屈伏点（Ａｔ）の測定は、長さ１５〜２０ｍｍ、直径（辺）３〜５ｍｍの棒状試料を毎分５℃の一定速度で昇温加熱しつつ、試料の伸びと温度を測定して得られた熱膨張曲線から求めた。
またガラスの耐候性についても調査した。
これらの測定結果を表１〜３に示す。 In Examples and Comparative Examples, the refractive index (n _d ) and Abbe number (ν _d ) were measured using a refractometer (KPR-200, manufactured by Kalnew).
The glass transition point (Tg) and yield point (At) are measured by heating a rod-shaped sample having a length of 15 to 20 mm and a diameter (side) of 3 to 5 mm at a constant rate of 5 ° C. It calculated | required from the thermal expansion curve obtained by measuring elongation and temperature.
The weather resistance of the glass was also investigated.
These measurement results are shown in Tables 1-3.

表１〜表３により明らかなように、本発明の実施例のガラスは、何れも１．５７以上の屈折率（ｎ_ｄ）を有する一方、アッベ数（ν_ｄ）も５９以上で高く、光学ガラスとして十分な光学恒数を有していることが確認された。
また成形時における成形表面の白濁発生が十分に抑制されていることが明らかであった。
更に本発明の実施例の何れのガラスも、屈伏点（Ａｔ）が５１０℃未満という比較的低い温度範囲内にあることが確認された。
これらの結果、本発明の光学ガラスが屈折率（ｎ_ｄ）、アッベ数（ν_ｄ）が共に高く、光学特性に優れると共に、大量生産にも適した加工特性を備えていることを示している。
よって以上より、本願発明のガラスは光学特性の他、精密モールドプレス成形用として、また積層構造レンズの構成要素としても好適なガラスであることが判る。
一方、比較例２のガラスは耐候性に問題がある。 As is clear from Tables 1 to 3, the glasses of the examples of the present invention all have a refractive index (n _d ) of 1.57 or more, while the Abbe number (ν _d ) is also high at 59 or more, and optical It was confirmed that the glass has a sufficient optical constant.
It was also clear that the occurrence of cloudiness on the molding surface during molding was sufficiently suppressed.
Furthermore, it was confirmed that any glass of the examples of the present invention had a yield point (At) in a relatively low temperature range of less than 510 ° C.
These results show that the optical glass of the present invention has both a high refractive index (n _d ) and Abbe number (ν _d ), excellent optical characteristics, and processing characteristics suitable for mass production. .
Therefore, it can be seen from the above that the glass of the present invention is a glass suitable for precision mold press molding and as a component of a laminated structure lens in addition to optical characteristics.
On the other hand, the glass of Comparative Example 2 has a problem in weather resistance.

本発明の光学ガラスは、高屈折率、高アッベ数で、ガラス転移点及び屈伏点が低く、精密モールドプレス成形時に白濁を生じ難く、耐失透性に優れ、非球面レンズ等の精密モールドプレスや積層構造レンズの構成要素としても適し、且つ量産に適した光学ガラスとして、産業上の利用性がある。 The optical glass of the present invention has a high refractive index, a high Abbe number, a low glass transition point and a low yield point, hardly causes white turbidity during precision mold press molding, has excellent resistance to devitrification, and is a precision mold press such as an aspheric lens. As an optical glass suitable as a component of a laminated structure lens and mass production, it has industrial applicability.

Claims

P ₂ O _5: 30.0~45.0 weight%
B ₂ O ₃ : 0.1 to 5.0% by weight
Li ₂ O: 0.1 to 8.0% by weight
Na ₂ O: 2.0 to 10.0 wt%
BaO: 15.0 to 40.0% by weight
ZnO: 2.0-30.0% by weight
_{_{_{_{Y 2 O 3 + La 2 O}}}} 3 + Gd 2 O 3: 1.3~8.0 wt%
Optical glass characterized by containing.

P ₂ O _5: 32.0~45.0 weight%
B ₂ O ₃ : 1.0 to 5.0% by weight
Li ₂ O: 0.1 to 3.0% by weight
Na ₂ O: 2.0 to 8.0% by weight
BaO: 15.0-38.0 wt%
ZnO: 4.0 to 28.0% by weight
_{_{_{_{Y 2 O 3 + La 2 O}}}} 3 + Gd 2 O 3: 1.3~5.0 wt%
The optical glass according to claim 1, which is contained.

Gd ₂ O _3: 1.3 to 5.0 wt% optical glass according to claim 1 or 2, characterized in that it contains less.

F: It contains 8.0 weight% or less, The optical glass in any one of Claims 1-3 characterized by the above-mentioned.

Any one or two or more of MgO: 1.0% by weight or less CaO: 3.0% by weight or less SrO: 8.0% by weight or less Optical glass according to crab.

The optical glass according to claim 1, containing Al ₂ O ₃ : 3.0% by weight or less.

The optical glass according to claim 1, containing K ₂ O: 10.0% by weight or less.

_{_{_{Li 2 O + Na 2 O +}}} K 2 O: 2.1~15.0 wt%
The optical glass according to claim 7, which is contained.

Yb ₂ O _3: 3.0 wt% The optical glass according to any one of claims 1 to 8, characterized in that it contains less.

ZrO ₂ : 3.0 wt% or less Nb ₂ O ₅ : 3.0 wt% or less Ta ₂ O ₅ : 3.0 wt% or less WO ₃ : any one or two of 3.0 wt% or less The optical glass according to claim 1, comprising the above.

Refractive index (n _d ) is 1.56 to 1.63, Abbe number (ν _d ) is 58.0 to 64.0, glass transition point (Tg) is 470 ° C. or lower, and glass yield point (At) is 510 ° C. It is less than this, The optical glass in any one of Claims 1-10 characterized by the above-mentioned.