JP2012064895A - 集光装置、光発電装置及び光熱変換装置 - Google Patents

Abstract

【課題】光エネルギーを効率的に利用可能な新たな集光手段を提供する。
【解決手段】本発明を例示する態様の集光装置１は、集光レンズ１０と、透明部材を基材２１として構成され集光レンズ１０により集光されて入射する入射光を導く集光光学素子２０とから構成される。基材２１は、入射光を透過する上面２２及び上面と対向して延びる下面２３と、上面２２及び下面２３を繋いで周囲を囲む側面２５とを有する。集光光学素子２０は、入射光の入射位置に対応して基材２１に設けられた光学構造を３０有し、集光レンズ１０により集光されて集光光学素子２０に入射した入射光が、光学構造３０により散乱され、散乱された散乱光が上面２２及び下面２３による全反射を利用して側面２５に導かれるように構成される。
【選択図】図２

Description

本発明は、光を集光する装置に関し、なお詳細には、集光レンズを介して厚さ方向に入射する光を側面方向に集光する集光装置、これを用いた光発電装置並びに光熱変換装置に関する。

近年、ＣＯ₂排出量の削減が全世界的に求められ、自然エネルギーの利用が進められている。太陽光のエネルギー利用では、旧来より太陽熱温水器等により太陽光の熱エネルギー利用が用いられてきたほか、太陽光の光エネルギーを電気エネルギーに変換して利用する太陽光発電システムが一般家庭に導入され、大規模な太陽光発電所も各国で実用化段階に入りつつある。

光エネルギーを電気エネルギーに変換する太陽電池セルは、光電変換する材料分類上、シリコン系、化合物系、有機系、色素増感系などに分類される。このような材料により構成される一般的な太陽電池のセルは、電力への変換効率が概ね１０〜２０％程度である。これに対し、太陽光の放射スペクトル範囲を複数の波長帯域に分割し、各波長帯域の光を光電変換するのに最適なバンドギャップの半導体層を複数積層して、電力への変換効率を４０％程度まで高めた多接合型（タンデム型、積層型などとも称される）の太陽電池セルが開発されている。

しかし、上記のような高効率の太陽電池セルは極めて高価であり、航空宇宙などの特殊な用途以外では使用することが困難である。そこで、小型のセルに太陽光を集光して入射させることでコストを低減し、高効率で太陽光発電を行う集光型の太陽電池モジュールが考案されている。集光形式として、太陽光をフレネルレンズや反射鏡（レンズ等）により集光して太陽電池セルに直接入射させるレンズ集光型（例えば、特許文献１、特許文献２を参照）、多数の蛍光粒子が均一分散された蛍光プレートに太陽光を入射させ、各蛍光粒子により発生された蛍光をプレート側方に導出して集光する蛍光プレート集光型（例えば、特許文献３を参照）、ホログラムフィルム及び太陽電池セルが挟み込まれたプレートに太陽光を入射させ、ホログラムフィルムにより回折した光を太陽電池セルに導く分光集光型（例えば、特許文献４を参照）などが提案されている。

特表２００５−１４２３７３号公報 特開２００５−２１７２２４号公報 米国特許出願公開第２００６／０１０７９９３号明細書 米国特許第６２７４８６０号明細書

しかしながら、上記各集光方式には一長一短がある。例えば、太陽光をフレネルレンズや反射鏡等により集光し、収束光を太陽電池セルに直接入射させる従来のレンズ集光型では、比較的大型のレンズ等と各レンズ等に対応した太陽電池セルが設けられている。このため、レンズ等の焦点距離に応じて装置が大型化するという課題がある。また、多数の太陽電池セルがレンズ等の焦点位置に分散配置されるため装置が複雑化するという課題がある。一方、蛍光プレート集光型や分光集光型は、モジュールの光軸方向寸法（厚さ）を薄くできるが、波長依存性や変換効率の面で改善すべき余地がある。

本発明は、上記のような事情に鑑みてなされたものであり、太陽光等の光エネルギーを、簡明な装置で効率的に利用可能な新たな集光手段を提供することを目的とする。

上記目的を達成するため、本発明を例示する第１の態様は集光装置である。この集光装置は、集光レンズと、透明部材を基材として構成され集光レンズにより集光されて入射する入射光を導く集光光学素子とからなる。前記基材は、入射光を透過する上面及び上面と対向して延びる下面と、上面及び下面を繋いで周囲を囲む側面とを有し、前記集光光学素子は、入射光の入射位置に対応して基材に設けられ入射光を散乱する光学構造を有し、前記集光レンズにより集光されて集光光学素子に入射した入射光が光学構造により散乱され、散乱された散乱光が上面及び下面による全反射を利用して側面に導かれるように構成される。なお、便宜的に、入射光が入射する面を「上面」とし、この上面に対向して延びる面を「下面」と表記するが、集光装置の配設姿勢は光が入射する方位等に応じて任意であり、位置や姿勢を規定するものではない。

なお、前記光学構造は、入射光のスポット径が略最小となる位置に設けることができる。また、前記光学構造の大きさ（例えば、実施形態における光学構造の直径Ｄ）は、集光レンズに入射する光の入射光軸（実施形態における光軸ＬＡ）に対する角度幅に基づいて設定することができる。

また、前記集光レンズが複数設けられ、前記集光光学素子は、各集光レンズの入射位置に対応して設けられた複数の光学構造を有して一体に形成されるように構成しても良い。

本発明を例示する第２の態様は光発電装置である。この態様の光発電装置は、請求項１〜４のいずれかに記載の集光装置と、集光装置により出射面に導かれた光を光電変換する光電変換素子とを備えて構成される。

本発明を例示する第３の態様は光熱変換装置である。この態様の光熱変換装置は、請求項１〜４のいずれかに記載の集光装置と、集光装置により出射面に導かれた光を光熱変換する光熱変換素子とを備えて構成される。

本発明の第１の態様の集光装置は、集光レンズを介して上面から入射し光学構造により散乱された散乱光が上下面による全反射を利用して出射面に導かれるように構成される。従って、このような態様の集光装置によれば、太陽光等の光エネルギーを効率的に利用可能な、新たな集光手段を提供することができる。

本発明の第２の態様の光発電装置は、上記のような集光装置と、集光装置により集光された光を光電変換する光電変換素子とを備えて構成される。このため、薄型かつ簡明な構成で太陽光等の光エネルギーを効率的に利用可能な光発電装置を提供することができる。

本発明の第３の態様の光熱変換装置は、上記のような集光装置と、集光装置により集光された光を光電変換する光熱変換素子とを備えて構成される。このため、薄型かつ簡明な構成で太陽光等の光エネルギーを効率的に利用可能な光熱変換装置を提供することができる。

本発明の態様を例示する光発電装置の外観斜視図である。 本発明の態様を例示する集光装置の原理を説明するための概念図である。 上記集光装置における集光光学素子を斜め上方から見た斜視図である。 上記集光光学素子に集束光を入射したシミュレーションデータの一例である。 集光光学素子に閉じ込められる散乱光の条件を説明するための説明図である。 集光光学素子に設けられる光学構造の大きさに関する条件を説明するための説明図である。 計算式に基づいて算出されるレンズ焦点距離と光学構造の大きさとの関係を示すグラフである。 集光レンズ及び集光光学素子の模式的な斜視図である。 上記集光レンズ及び集光光学素子からなる集光装置における光線追跡のシミュレーションデータである。 ＰＭＭＡにおける波長と屈折率との関係を示す図表である。 太陽光の放射スペクトル分布を表すグラフである。 光学構造の大きさを変化させたときの、集光レンズ〜集光光学素子間距離と集光効率との関係を示すシミュレーションデータである。 集光レンズと集光光学素子及び光学構造の上下方向の位置関係を示す模式図である。 光学構造の大きさを変化させたときの、集光レンズに入射する光の光軸に対する傾き角度と集光効率との関係を算出したシミュレーションデータである。 光学構造の構成を例示する模式図である。 集光光学素子からの光エネルギーの取り出し手法を例示する概念図である。

［光発電装置の概要］
以下、本発明を実施するための形態について図面を参照しながら説明する。まず、装置全体の概要を把握するため、光発電装置ＰＶＳの全体構成について図１及び図２を参照して概要説明する。図１は本発明の態様を例示する光発電装置ＰＶＳの外観斜視図、図２は光発電装置ＰＶＳにおける集光装置１の原理を説明するための概念図である。

説明を明瞭化するため、相互に直行するｘ軸、ｙ軸、ｚ軸から成る座標系を規定し図１中に示す。ここで、ｚ軸は光発電装置ＰＶＳにおける集光装置１の厚さ方向（集光レンズの光軸方向）に延びる軸、ｘ軸及びｙ軸は、ｚ軸と垂直に交わる面内で相互に直行する二軸であり集光装置１により集光される光の導出方向に延びる軸である。なお、説明の便宜上から、図２に示す姿勢をもって上下左右ということがあるが、光発電装置ＰＶＳの配設姿勢は光の入射方位に応じて任意であり、位置や姿勢を規定するものではない。

光発電装置ＰＶＳは、大別的に、入射する光を集光する集光装置１と、集光装置１により集光された光を光電変換する光電変換素子５とを備えて構成される。集光装置１は、上方から入射する光（例えば太陽光）を集光する集光レンズ１０と、集光レンズ１０により集光されて入射する入射光を側端部に導く集光光学素子２０とを備えて構成される。集光レンズ１０及び集光光学素子２０は、各々、例えば光学ガラス等の無機材料やＰＭＭＡ（ポリメチルメタクリレート）等の樹脂材料を用いて作製される。

図１に示す構成形態は、複数の集光レンズ１０（１０₁₁，１０₁₂，…１０_ｍ1，１０_m2，…１０_mn）をｘ軸方向及びｙ軸方向に複数行×複数列（ｍ行×ｎ列、ｍ及びｎは自然数）並べてマトリクス状に配設し、方形のレンズアレイを形成した構成を示す。レンズアレイは複数の集光レンズ１０をマトリクス状に一体成型して構成し、あるいは個々に形成した集光レンズ１０を枠体等にマトリクス状に配置固定して構成することができる。

集光光学素子２０は、集光レンズ１０により集光されてｚ軸方向に入射する入射光を散乱する光学構造３０を有し、散乱された散乱光をｘ軸方向及びｙ軸方向の両側面２５に導くように構成される。図１に示す構成形態は、複数の集光レンズ１０により集光入射する各入射光に対応する複数（ｍ行×ｎ列）の光学構造３０，３０，…を有し、一体の方形プレート状に形成した構成例を示す（図８を参照）。光電変換素子５は、集光光学素子２０の側面２５に対向して集光光学素子２０の周囲を囲むように設けられており、例えば、前述した種々の形態の太陽電池セルを用いて構成することができる。なお、集光光学素子２０を円盤状に形成した場合には、集光光学素子５を円筒状とし一体に構成することができる。

図３に集光光学素子２０の模式的な斜視図（部分拡大図）を示し、集光光学素子２０に集光レンズ１０を介して集束光を入射したときの光線追跡のシミュレーションデータの一例を図４に示す。集光光学素子２０は、入射する光の波長帯域において透明な透明部材を基材２１として構成される。基材２１は、入射光を透過する上面２２及び上面と対向して平行に延びる下面２３と、上面２２及び下面２３を繋いで周囲を囲む側面２５とを有する。集光光学素子２０は、入射光の入射位置に対応して基材２１に設けられ入射光を散乱する光学構造３０を有し、集光レンズ１０により集光されて素子内に入射した入射光が光学構造３０により散乱され、散乱された散乱光が上面２２及び下面２３による全反射を利用して側面２５に導かれるように構成される。

光学構造３０は、上面２２及び下面２３を含む基材内部に、入射光の入射位置に対応して設けられた散乱構造体であり、集光レンズ１０により集光されて光学構造３０に入射する入射光を周囲に散乱する。光学構造３０の具体的な構成例については後述する。

いま、集光レンズ１０を介して基材２１に入射した入射光が、光学構造３０によりｘ，ｙ，ｚ方向の全方位に（球面状に）散乱される場合を考える。図５に示すように、媒体（空気）の屈折率をｎ₀、基材２１の屈折率をｎ₁とし、集光レンズ１０の中心を通りｚ軸方向に延びる入射光の光軸ＬＡに対する散乱光の光線のなす角度をθとしたとき、散乱光が上面２２において全反射される臨界条件は、スネルの法則により下記（１）式で求められる。
ｎ₁sinθ＝ｎ₀・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１）
（１）式から角度θは
θ＝sin（ｎ₁／ｎ₀）・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２）

散乱が全方位に生じるとすると、立体角Ωは
Ω＝２π（１−cosθ）・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（３）
すなわち、光学構造３０により上半球に散乱される散乱光のうち、立体角がΩである錐面を境界とし、境界外側の領域に散乱する光線は上面２２において全反射され、境界内側の領域に散乱する光線は上面２２から出射する。光学構造３０により下半球に散乱される散乱光についても同様である。

以上から、基材２１に入射する入射光の全光量に対して、４つの側面２５に到達する散乱光の光量の割合、すなわち集光光学素子２０の理論的な集光効率η_th（概算値）は、下記（４）式で求められる。
η_th＝（４π−２Ω）／４π＝cosθ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（４）
いま、ｎ₀＝１、ｎ₁＝１．５とすると、（２）式及び（４）式から、θ＝４１．８度、η_th＝７４．５％となる。

ところで、集光レンズ１０に入射する光が、集光レンズ１０の中心を通る光軸ＬＡに対して角度幅を持つ場合には、集光スポット位置がｘ−ｙ平面内で変化する。例えば、太陽は有限の大きさ（視直径で０．５２度）を有することから太陽光は完全な平行光ではなく、中心値に対して±０．２６度の角度幅を持つ。そのため、集光レンズ１０により集光されて入射する入射光を、入射位置に対応して設けた光学構造３０で効率的に散乱させるためには、入射光の角度幅に応じた大きさが必要となる。

図６に示す集光モデルにおいて、焦点距離ｆの集光レンズ１０に、光軸ＬＡに沿って入射した集束光の集光スポット位置をＨ_０、光軸ＬＡに対して角度α傾いて入射した集束光の集光スポット位置をＨ_αとすると、ｘ−ｙ平面上における集光スポット位置の変化量ΔＨは
ΔＨ＝（Ｈ_α−Ｈ_０）＝ｆtanα・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（５）
光学構造３０を球形または円盤状としたとき半径（異形形状の場合には相当円の半径）をＲとすれば
Ｒ＝（Ｈ_α−Ｈ_０）・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（６）

いま、集光装置１により太陽光を集光するとすれば、角度αは太陽の視直径０．５２度の半角であり、α＝０．２６度となる。これを（５）（６）式に代入すると、光学構造３０の最小半径Ｒ_minは概略下記（７）式で求められる。
Ｒ_min＝ｆtan（０．２６°）・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（７）

（７）式に基づいて求めた集光レンズ１０の焦点距離ｆ[mm]と、光学構造３０の最小直径Ｄ_min＝２Ｒ_min[μm]との関係を図７に示す。図７から、集光レンズ１０の焦点距離ｆと光学構造３０の最小直径がＤ_minとは比例関係にあり、焦点距離ｆ＝２０[mm]の場合に最小直径がＤ_min≒１８０[μm]、焦点距離ｆ＝３０[mm]の場合に最小直径Ｄ_min≒２７０[μm]となっている。なお、より詳細には、集光レンズ１０の各種の収差や基材２１の屈折率等により光学構造３０の最小直径は変化し、光学構造３０の直径に応じて集光効率が変化する。そこで、発明者らは光学設計者に広く用いられているモンテカルロ法による計算モデルを用い光線追跡によるシミュレーションを行った。

［光線追跡によるシミュレーション］
図８はシミュレーションに用いた集光レンズ１０及び集光光学素子２０の模式的な斜視図である。集光レンズ１０は、一辺の長さが１０×１０[mm]、焦点距離ｆ＝２０[mm]の集光レンズを、１０行×１０列（図１におけるｍ＝ｎ＝１０）ｘ軸方向及びｙ軸方向にマトリクス状に並べ、複数の集光レンズ１０₁₁，１０₁₂…１０₁₁₀，１０₁₀₁，１０₁₀₂…１０₁₀₁₀（以下、個々の集光レンズを指すときに便宜的に「単位集光レンズ」ということがある）からなる１００×１００[mm]の方形のレンズアレイとした。

集光光学素子２０は、一辺の長さが１００×１００[mm]、厚さが１[mm]のＰＭＭＡを基材２１とし、レンズアレイと組み合わせたときに各単位集光レンズの光軸ＬＡが通る対応位置の板厚中心に光学構造３０，３０…を設けた。集光光学素子２０の４つの側面２５にはＡＲコートが施され、集光光学素子内を伝播して側面に到達した光は全光量が側面２５から出射するものとした。各光学構造３０は、直径Ｄ[μm]の球体とし、各集光レンズを介して球心に集光入射する入射光をｘ，ｙ，ｚ方向の全方位に（球面状に）均一に散乱させるものとした。

集光レンズ１０に入射する光は、光軸ＬＡに対する角度幅が±０．２６度で波長λ＝３５０〜１１００[nm]の太陽光とした。この波長帯域におけるＰＭＭＡの屈折率は図１０に示す表の値を直線補間したものを用い、入射光のスペクトル密度は太陽光の放射スペクトルに基づいて図１１に示すものとした。

このような条件のもと、光学構造３０の直径をＤ＝４００[μm]として光線追跡を行ったときのシミュレーションデータの一例を図９に示す。図９において、（ａ）は集光装置１をｘ軸に沿って側方から見た側面視のシミュレーションデータ、（ｂ）は集光装置１を斜め下方（集光光学素子２０の下面側）から見た斜視のシミュレーションデータである。なお、本シミュレーションでは、集光レンズ１０を介して集光光学素子２０に入射した入射光が、集光光学素子２０の４つの側面２５に到達するか、上面２２または下面２３から出射するまでを光線追跡している。

図９（ａ）（ｂ）から、各集光レンズ１０を介して集光光学素子２０に集光入射し光学構造３０により散乱された散乱光が、上面２２及び下面２３により全反射されて４つの側面２５に到達していることがわかる。また、散乱光の一部が、光学構造３０近傍の上面２２及び下面２３から外部に出射する様子が見られる。外部に出射する漏出光には、その出射角度から、光学構造３０により散乱されて一旦集光光学素子２０の内部に閉じ込められた散乱光が、伝播過程で他の光学構造３０に入射して再び散乱され、上面２２または下面２３への入射角が全反射角未満になって出射するものが含まれると考えられる。

図１２は、光学構造３０の直径Ｄをパラメータとし、集光レンズ１０〜集光光学素子２０間の距離ｄと、集光効率（集光光学素子２０に入射した入射光の全光量に対する４つの側面２５に到達した散乱光の光量の割合）ηとの関係を算出したシミュレーションデータである。図中に枠囲みして示すように、本実施例では、光学構造３０の直径Ｄを５０〜８００[μm]の範囲において７段階に変化させてシミュレーションを行った。

このとき、集光レンズ１０と集光光学素子２０及び光学構造３０の位置関係を図１３に示す。集光レンズ１０は上面（太陽光の入射面）が平面、下面（同出射面）が非球面で厚さｔ₁₀＝３[mm]、ｄ線において波面収差が小さくなるように設計した非球面レンズを用いた。また、図１２における集光レンズ１０〜集光光学素子２０間の距離ｄ[mm]は、集光レンズ１０の上面から集光光学素子２０の下面まで距離である。なお、集光光学素子２０の板厚ｔ₂₀は１[mm]であり、光学構造３０は上面２２及び下面２３からｔ₂₀／２の位置、すなわち板厚中心に配設されている。

図１２から、光学構造３０の直径Ｄが５０，１００[μm]では、最大値でも集光効率ηが４０％未満である。これは、太陽光を集光する集光モデルでは、集光レンズ１０に入射する光が光軸ＬＡに対して±０．２６度の角度幅を有し、焦点距離ｆ＝２０[mm]の場合に、前述した（７）式により算出される光学構造の最小直径がＤ_min≒１８０[μm]であることによる。すなわち、光学構造３０の直径Ｄが５０，１００[μm]では、上記最小直径Ｄ_minよりも小さく、光学構造３０により散乱されずに側方を通って下面２３から出射する光量が多いためと考えられる。

計算上の最小直径Ｄ_min≒１８０[μm]に近い光学構造３０の直径Ｄ＝２００[μm]では、集光効率ηの最大値は５５％程度まで高まるが、本パラメータ下における最高値にはなっていない。集光効率ηが最高値となるのは、本パラメータ下において光学構造３０の直径Ｄ＝４００[μm]、集光レンズ１０〜集光光学素子２０間の距離ｄ＝２３．４[mm]のときであり、最高効率η_MAX＝６３．８％であった。

最高効率となる光学構造の直径Ｄが計算上の最小直径Ｄ_minよりも大きいのは、入射光が波長λ＝３５０〜１１００[nm]の帯域幅を有することから、集光レンズ１０の色収差に基づき焦点位置において所定のスポット径を有することによると考えられる。また、シミュレーションにより算出された最高効率η_MAXが、（２）式及び（４）式により算出された理論的な集光効率η_th（概算値）よりも低いのは、集光光学素子２０に１００か所の光学構造３０が設けられていることによると考えられる。

つまり、任意の光学構造３０により散乱されて集光光学素子内部に閉じ込められた散乱光の一部が、側面２５への伝播過程で他の光学構造３０に入射して再び散乱（多重散乱）され、上面２２または下面２３から出射することによると考えられる（図９を参照）。逆説すれば、光学構造３０を入射光のスポット径が最小となる位置に設けることにより、光学構造３０の必要直径を最小化し集光効率を高めることができる。

また、光学構造３０の直径がＤ＝６００，８００[μm]の場合、集光効率ηの最大値はＤ＝４００[μm]の場合よりも幾分低いが６０％を超えており、集光レンズ１０〜集光光学素子２０間の距離ｄについてＤ＝４００[μm]の場合よりも広い範囲でη≧６０％を確保可能なことがわかる。

次に、光学構造３０の直径Ｄをパラメータとし、集光レンズ１０に入射する光（太陽光光線の中心値）の光軸ＬＡに対する傾き角度と、集光効率ηとの関係を算出したシミュレーションデータを図１４に示す。図中に枠囲みして示すように、本実施例では、光学構造３０の直径Ｄを２００，４００，６００[μm]の３段階に変化させてシミュレーションを行った。

このシミュレーションデータから、光学構造３０の直径Ｄが大きい方が、光軸ＬＡに対する傾き角度の大きい範囲まで高い集光効率を維持可能であること、換言すれば、光軸ＬＡに対する入射角の許容幅が広いことがわかる。

以上の実施例は、基材２１の屈折率ｎ₁が図１０に示す屈折率特性の場合、すなわち屈折率の平均値がｎ₁≒１．５の場合を例示した。（２）式、（４）式及びこれまでの説明から理解されるように、基材２１の屈折率ｎ₁をより高い屈折率とすることにより、光軸ＬＡに対する全反射条件を満たす角度θを小さくし、集光効率ηを高めることが可能である。例えば、基材２１の屈折率がｎ₁＝１．５の場合の理論的な集光効率η_th＝７４．５％に対して、ｎ₁＝１．６の場合の理論的集光効率η_th＝７８．１％、ｎ₁＝１．８の場合の理論的集光効率η_th＝８３．１％、ｎ₁＝２．０の場合の理論的集光効率η_th＝８６．６％であり、基材２１の屈折率を高めることにより集光光学素子２０の集光効率ηをさらに向上させることが可能である。

次に、光学構造３０の具体的な構成例について図１５を参照して説明する。図１５における（ａ）は、集光光学素子２０の内部（例えば板厚中心）に光学構造３０を形成する場合の構成例である。このような構成は、基材２１中に光散乱性を有する異種材料や気泡等を混入して形成し、あるいは基材２１に対して比較的吸収率が低いレーザ光を集光入射し、基材内部の焦点位置にマーキングを施すようにして形成することができる。

図１５（ｂ）は、集光光学素子２１の上面２２または下面２３に光学構造３０を形成する場合の構成例である。このような構成は、基材２１の表面にサンドブラスト等の手法により形成し、あるいは基材２１に対して比較的吸収率が高いレーザ光を入射して基材表面にマーキングを施すようにして形成することができる。

［集光光学素子の端部における光エネルギーの取り出し手法］
次に、以上説明した集光装置１において、集光レンズ１０及び集光光学素子２０により集光されて四方の側面２５，２５…から出射する光のエネルギー取り出し手法について、幾つかの代表的な概念を例示する図１６(ａ)〜(ｅ)を参照しながら簡明に説明する。なお、集光光学素子２０の四方の側面２５には、太陽光の波長帯域の光に対して反射を防止するＡＲコートが施されている。

(ａ)は、集光光学素子２０の四方の側面２５まで導かれた光を、各側面２５からそのまま取り出し、光として利用する構成例の概念図である。この場合において、集光光学素子２０の側面２５から出射する光をシリンドリカルレンズ９１や集光ロッド９２等を介して集光し、集光された光を光ファイバー９３により所望位置に導光するような構成が例示される。

(ｂ)は、集光光学素子２０の各側面２５に導かれた光を、電気エネルギーまたは熱エネルギーに変換して利用する場合の第１構成例の概念図である。この図は、光電変換素子５を集光光学素子２０の出射端部に結合し、電気エネルギーとして取り出す構成例を示す。なお、集光された光を熱エネルギーとして取り出す光熱変換装置とする場合には、集光された光を熱エネルギーに光熱変換する光熱変換素子として、光吸収体付きのヒートパイプ等が好適に用いられる。

(ｃ)は、側面２５に導かれた光を、電気エネルギーまたは熱エネルギーに変換して利用する場合の第２構成例の概念図である。本構成例は、集光光学素子２０の端部を斜めにカットして側面２５にミラー９４を配設し（あるいは側面２５に反射膜を形成し）、集光光学素子２０の上面側（または下面側）に設けた光電変換素子５に集光させる構成例である。これにより、集光光学素子２０が薄いシート状の場合であっても、所定面積の光電変換素子５を安定的に取り付けることができる。なお、集光された光を熱エネルギーとして取り出す場合には、上記同様に光吸収体付きのヒートパイプ等が好適に用いられる。

(ｄ)は、側面２５に導かれた光を、電気エネルギーまたは熱エネルギーに変換して利用する場合の第３構成例の概念図である。本構成例は、集光光学素子２０の側面２５を斜めにカットしてダイクロイックミラー９５を配設し（あるいは側面２５に波長選択性のある反射膜を形成し）、集光光学素子２０の上面側（または下面側）と、集光光学素子２０の側方とに設けた光電変換素子５，５′に分割して集光させる構成例である。このような構成によれば、分割された各波長帯域について高効率な光電変換素子を用いるこができるため、比較的低コストで変換効率の高い光発電装置を構成することが可能となる。

なお、分割した光のうち一方（例えば赤外領域の光）を光吸収体付きのヒートパイプ等に入射して熱エネルギーとして利用し、他方（例えば可視領域及び紫外領域の光）を光電変換素子５に入射して電気エネルギーとして利用するような構成も好適な適用例である。

(ｅ)は、端部に集光された光を、さらに厚さ方向に集光して取り出す構成例の概念図である。本構成の集光光学素子２０は、側面２５の近傍領域で厚さが徐々に薄くなるパラボリック状に形成されており、素子内部をｘ軸方向に進む光が、上面あるいは下面で全反射されて厚さ方向に集光されるようになっている。これにより、例えば光をそのまま利用する場合にシリンドリカルレンズ等を用いずに構成することができ、また光電変換素子５やヒートパイプに入射させる場合に、簡明な構成で入射光のパワー密度を高めることができる。

以上説明したように、集光装置１においては、集光光学素子２０は、集光レンズ１０を介して入射する入射光の入射位置に対応して設けられた光学構造３０を有し、集光レンズ１０により集光されて集光光学素子２０に入射した入射光が光学構造３０により散乱され、散乱された散乱光が上面２２及び下面２３による全反射を利用して側面２５に導かれるように構成される。従って、このような集光装置１によれば、薄型かつ簡明な構成で、太陽光等の光エネルギーを効率的に利用可能な、新たな集光手段を提供することができる。また、このような集光装置１を備えた光発電装置ＰＶＳや光熱変換装置は、光軸方向の厚さが薄く小型軽量であり、新たな太陽光発電手段または光熱変換手段として好適に適用することができる。

ＰＶＳ 光発電装置
１ 集光装置
５ 光電変換素子
１０（１０₁₁，１０₁₂，…１０_ｍ1，１０_m2，…１０_mn） 集光レンズ
２０ 集光光学素子
２１ 基材
２２ 上面
２３ 下面
２５ 側面
３０ 光学構造
ＬＡ 光軸
Ｄ 光学構造の直径

Claims (6)

1. 集光レンズと、透明部材を基材として構成され前記集光レンズにより集光されて入射する入射光を導く集光光学素子とからなり、
   前記基材は、前記入射光を透過する上面及び前記上面と対向して延びる下面と、前記上面及び前記下面を繋いで周囲を囲む側面とを有し、
   前記集光光学素子は、前記入射光の入射位置に対応して前記基材に設けられ前記入射光を散乱する光学構造を有し、
   前記集光レンズにより集光されて前記集光光学素子に入射した前記入射光が前記光学構造により散乱され、前記散乱された散乱光が前記上面及び前記下面による全反射を利用して前記側面に導かれるように構成したことを特徴とする集光装置。
2. 前記光学構造は、前記入射光のスポット径が略最小となる位置に設けられることを特徴とする請求項１に記載の集光装置。
3. 前記光学構造の大きさは、前記集光レンズに入射する光の入射光軸に対する角度幅に基づいて設定されることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の集光装置。
4. 前記集光レンズが複数設けられ、
   前記集光光学素子は、各前記集光レンズの入射位置に対応して設けられた複数の前記光学構造を有して一体に形成されることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の集光装置。
5. 請求項１〜４のいずれか一項に記載の集光装置と、
   前記集光装置により前記出射面に導かれた光を光電変換する光電変換素子とを備えた光発電装置。
6. 請求項１〜４のいずれか一項に記載の集光装置と、
   前記集光装置により前記出射面に導かれた光を光熱変換する光熱変換素子とを備えた光熱変換装置。