JP2012053223A - Zoom lens, optical device and method for manufacturing zoom lens - Google Patents

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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a zoom lens that has a wide angle of view, high variable power and high image quality, an optical device and a method for manufacturing the zoom lens.SOLUTION: A zoom lens comprises, in order, from an object side along an optical axis, a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and a third lens group G3 having positive refractive power. The first lens group G1 is only composed of one negative spherical lens(lens L11) and one positive lens(lens L12) separated by an air gap. The second lens group G2 is composed of three or less lenses(lens L21-L23) at least including one positive lens and one negative lens. When n12 represents refractive power of a positive lens composing the first lens group G1, f12 represents a focal length of a positive lens composing the first lens group G1, f1 represents a focal length of the first lens group G1, and IH represents the maximum image height on an imaging surface in a telephoto end state, the zoom lens satisfies the conditional expressions: 1.4<n12<1.7, 2.05<f12/(-f1)<3.50 and 2.0<(-f1)/IH<3.3.

Description

本発明は、ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法に関する。   The present invention relates to a zoom lens, an optical apparatus, and a method for manufacturing a zoom lens.

近年、デジタルスチルカメラの普及に伴い、より安価なカメラが期待されており、カメラに搭載される撮像光学系にもより一層のコストダウンが望まれている。一方で、デジタルスチルカメラの携帯性も重要視されており、カメラ本体の小型化、薄型化、軽量化を図るために、撮影レンズであるズームレンズの小型化および軽量化が図られている。   In recent years, with the widespread use of digital still cameras, more inexpensive cameras are expected, and further cost reduction is desired for imaging optical systems mounted on cameras. On the other hand, the portability of digital still cameras is also regarded as important, and in order to reduce the size, thickness, and weight of the camera body, the zoom lens, which is a photographing lens, has been reduced in size and weight.

このような需要に応えるためのズームレンズとして、物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第1レンズ群と、正の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群とからなり、第1レンズ群内の負レンズに非球面レンズを効果的に配置することで、第1レンズ群を2枚のみで構成した、ズームレンズが開示されている(例えば、特許文献1を参照)。   As a zoom lens for meeting such demand, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a first lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side. There is disclosed a zoom lens that is composed of three lens groups, and in which an aspherical lens is effectively arranged as a negative lens in the first lens group, so that the first lens group is composed of only two lenses (for example, (See Patent Document 1).

特開2005−84648号公報JP 2005-84648 A

しかしながら、従来のズームレンズのように、負レンズに非球面レンズを使用すると、製造コストが大幅に増大する。   However, if an aspherical lens is used as the negative lens as in the conventional zoom lens, the manufacturing cost is greatly increased.

本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、安価でありながら、高変倍で、高画質なズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of such problems, and an object of the present invention is to provide a zoom lens, an optical apparatus, and a manufacturing method of a zoom lens that are inexpensive but have a high zoom ratio and a high image quality.

このような目的を達成するため、本発明は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第1レンズ群と、正の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群とを有し、前記第1レンズ群は、空気間隔を隔てた、負の球面レンズ1枚と、正レンズ1枚のみで構成され、前記第2レンズ群は、少なくとも1枚ずつの正レンズと負レンズとを含む、3枚以下のレンズで構成され、前記第1レンズ群を構成する前記正レンズの屈折力をn12とし、前記第1レンズ群を構成する前記正レンズの焦点距離をf12とし、前記第1レンズ群の焦点距離をf1とし、望遠端状態での結像面における最大像高をIHとしたとき、次式 1.4 < n12 < 1.7 、 2.05 < f12 / (−f1) < 3.50 及び 2.0 < (−f1) / IH < 3.3 の条件を満足する。   In order to achieve such an object, the present invention provides a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive lens group. The first lens group is composed of only one negative spherical lens and one positive lens with an air interval, and the second lens group The first lens group is composed of three or less lenses including at least one positive lens and one negative lens, and the refractive power of the positive lens constituting the first lens group is n12. When the focal length of the positive lens is f12, the focal length of the first lens group is f1, and the maximum image height on the imaging surface in the telephoto end state is IH, the following formula 1.4 <n12 <1. 7, 2.05 <f12 / (− f1) <3.50 and 2 0 to satisfy the <(-f1) / IH <3.3 of conditions.

なお、本発明は、前記第2レンズ群の焦点距離をf2としたとき、次式 0.8 < (−f1) / f2 < 1.8 の条件を満足することが好ましい。   In the present invention, it is preferable that the following formula 0.8 <(− f1) / f2 <1.8 is satisfied, where f2 is the focal length of the second lens group.

また、本発明は、前記第1レンズ群を構成する前記正レンズのアッベ数をνd1としたとき、次式 15.0 < νd1 < 35.0 の条件を満足することが好ましい。   In the present invention, it is preferable that the following expression 15.0 <νd1 <35.0 is satisfied, where νd1 is the Abbe number of the positive lens constituting the first lens group.

また、本発明は、前記第2レンズ群を構成する前記正レンズのうち、最も物体側の前記正レンズのアッベ数をνd21としたとき、次式 55.0 < νd21 < 95.0 の条件を満足することが好ましい。   Further, according to the present invention, when the Abbe number of the positive lens closest to the object among the positive lenses constituting the second lens group is νd21, a condition of the following formula 55.0 <νd21 <95.0 is satisfied. It is preferable to satisfy.

また、本発明において、前記第1レンズ群を構成する前記負の球面レンズは、物体側レンズ面の曲率半径をR11とし、像側レンズ面の曲率半径をR12としたとき、次式 0.60 < −(R12+R11) / (R12−R11) < 1.50 の条件を満足することが好ましい。   In the present invention, the negative spherical lens constituting the first lens group has a radius of curvature of the object side lens surface as R11 and a radius of curvature of the image side lens surface as R12. <-(R12 + R11) / (R12-R11) <1.50 is preferably satisfied.

また、本発明において、前記第2レンズ群を構成する前記負レンズのうち、最も像側の前記負レンズのアッベ数をνd22としたとき、次式 25.0 < νd22 < 55.0 の条件を満足することが好ましい。   In the present invention, when the Abbe number of the negative lens closest to the image among the negative lenses constituting the second lens group is νd22, the condition of the following formula 25.0 <νd22 <55.0 is satisfied. It is preferable to satisfy.

また、本発明において、前記第3レンズ群は、1枚のレンズで構成されていることが好ましい。   In the present invention, it is preferable that the third lens group includes a single lens.

また、本発明において、前記第3レンズ群は、プラスチックレンズで構成されていることが好ましい。   In the present invention, it is preferable that the third lens group is composed of a plastic lens.

また、本発明において、前記第1レンズ群を構成する前記正レンズは、プラスチックレンズであることが好ましい。   In the present invention, it is preferable that the positive lens constituting the first lens group is a plastic lens.

また、本発明において、開口絞りは、前記第1レンズ群よりも像側に配置されていることが好ましい。   In the present invention, it is preferable that the aperture stop is disposed closer to the image side than the first lens group.

また、本発明において、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際し、前記開口絞りは前記第2レンズ群と共に移動することが好ましい。   In the present invention, it is preferable that the aperture stop moves together with the second lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.

また、本発明の光学機器(例えば、本実施形態におけるデジタルスチルカメラ1)は、上記いずれかのズームレンズを搭載する。   Further, an optical apparatus of the present invention (for example, the digital still camera 1 in the present embodiment) is equipped with any of the above zoom lenses.

また、本発明は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第1レンズ群と、正の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、前記第2レンズ群は、少なくとも1枚ずつの正レンズと負レンズとを含む、3枚以下のレンズで構成され、前記第1レンズ群を構成する前記正レンズの屈折力をn12とし、前記第1レンズ群を構成する前記正レンズの焦点距離をf12とし、前記第1レンズ群の焦点距離をf1とし、望遠端状態での結像面における最大像高をIHとしたとき、次式 1.4 < n12 < 1.7 、 2.05 < f12 / (−f1) < 3.50 及び 2.0 < (−f1) / IH < 3.3 の条件を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを組み込む。   The present invention also provides a first lens group having negative refractive power, a second lens group having positive refractive power, and a third lens having positive refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. A zoom lens manufacturing method including a lens group, wherein the second lens group includes at least one positive lens and at least one positive lens, and includes three or less lenses. The refractive power of the positive lens constituting the lens is n12, the focal length of the positive lens constituting the first lens group is f12, the focal length of the first lens group is f1, and the imaging plane in the telephoto end state When the maximum image height at IH is IH, the following formulas 1.4 <n12 <1.7, 2.05 <f12 / (− f1) <3.50 and 2.0 <(− f1) / IH <3. Each lens in the lens barrel so that the condition 3 is satisfied. Incorporate a lens.

本発明によれば、特に固体撮像素子等を用いたビデオカメラや電子スチルカメラ等に好適な、安価でありながら、高変倍で、高画質なズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することができる。   According to the present invention, a zoom lens, an optical apparatus, and a manufacturing method of a zoom lens that are inexpensive, yet have a high zoom ratio and a high image quality, which are particularly suitable for a video camera, an electronic still camera, and the like using a solid-state imaging device. Can be provided.

第1実施例のレンズ構成図及びズーム軌跡を示す図である。It is a figure which shows the lens block diagram and zoom locus | trajectory of 1st Example. 第1実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における無限遠合焦状態での諸収差図であり、(b)は中間焦点距離状態における無限遠合焦状態での諸収差図であり、(c)は望遠端状態における無限遠合焦状態での諸収差図である。FIG. 3A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to the first example, FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in an infinite focus state in a wide-angle end state, and FIG. 9B is an infinite focus state in an intermediate focal length state. FIG. 4C is a diagram illustrating various aberrations in the infinitely focused state in the telephoto end state. 第2実施例のレンズ構成図及びズーム軌跡を示す図である。It is a figure which shows the lens block diagram and zoom locus | trajectory of 2nd Example. 第2実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における無限遠合焦状態での諸収差図であり、(b)は中間焦点距離状態における無限遠合焦状態での諸収差図であり、(c)は望遠端状態における無限遠合焦状態での諸収差図である。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 2; FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in an infinite focus state in a wide-angle end state, and FIG. 9B is an infinite focus state in an intermediate focal length state. FIG. 4C is a diagram illustrating various aberrations in the infinitely focused state in the telephoto end state. 第3実施例のレンズ構成図及びズーム軌跡を示す図である。It is a figure which shows the lens block diagram and zoom locus | trajectory of 3rd Example. 第3実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における無限遠合焦状態での諸収差図であり、(b)は中間焦点距離状態における無限遠合焦状態での諸収差図であり、(c)は望遠端状態における無限遠合焦状態での諸収差図である。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 3, wherein FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in an infinite focus state in a wide-angle end state, and FIG. FIG. 4C is a diagram illustrating various aberrations in the infinitely focused state in the telephoto end state. (a)はデジタルスチルカメラの正面図であり、(b)はデジタルスチルカメラの背面図である。(A) is a front view of a digital still camera, (b) is a rear view of a digital still camera. 本実施形態に係るズームレンズの製造方法を説明するためのフローチャートである。5 is a flowchart for explaining a method of manufacturing a zoom lens according to the present embodiment.

以下、本実施形態について説明する。本実施形態に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第1レンズ群と、正の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群とを有し、広角端状態における半画角が40°を超え、第1レンズ群は、空気間隔を隔てた、負の球面レンズ1枚と、正レンズ1枚のみで構成され、第2レンズ群は、少なくとも1枚ずつの正レンズと負レンズとを含む、3枚以下のレンズで構成され、第1レンズ群を構成する正レンズの屈折力をn12とし、第1レンズ群を構成する正レンズの焦点距離をf12とし、第1レンズ群の焦点距離をf1とし、望遠端状態での結像面における最大像高をIHとしたとき、以下の条件式(1)〜(3)を満足する。   Hereinafter, this embodiment will be described. The zoom lens according to the present embodiment has a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis. And a third lens group having a half angle of view in the wide-angle end state exceeding 40 °, and the first lens group is composed of only one negative spherical lens and one positive lens separated by an air gap. The second lens group is composed of three or less lenses including at least one positive lens and one negative lens, and the refractive power of the positive lens constituting the first lens group is n12. When the focal length of the positive lens constituting the group is f12, the focal length of the first lens group is f1, and the maximum image height on the imaging plane in the telephoto end state is IH, the following conditional expressions (1) to (1) Satisfy (3).

1.4 < n12 < 1.7 …(1)
2.05 < f12 / (−f1) < 3.50 …(2)
2.0 < (−f1) / IH < 3.3 …(3)
1.4 <n12 <1.7 (1)
2.05 <f12 / (− f1) <3.50 (2)
2.0 <(− f1) / IH <3.3 (3)

このように複数のレンズ群を有することで、高変倍比の光学系を容易に構成することができる。また、第1レンズ群を、空気間隔を隔てた負の球面レンズ1枚と正レンズ1枚との計2枚で構成することで、光学系の小型化を図るとともに、構成レンズ面の数が少ないためフレアやゴーストの発生が少なく、ひいては良好な光学性能を達成させることができる。また、第1レンズ群において(非球面の負レンズを使用せず)球面の負レンズを使用することで、製造コストの抑制に大きく貢献することができる。また、第2レンズ群を、少なくとも1枚ずつの正レンズと負レンズとを含む、3枚以下のレンズで構成することで、構成レンズ枚数を抑え、小型化を達成しつつ、フレアやゴーストの発生を抑え、良好な光学性能を維持することができる。   By having a plurality of lens groups in this way, an optical system with a high zoom ratio can be easily configured. In addition, the first lens group is composed of a total of two negative spherical lenses and one positive lens that are spaced apart from each other, thereby reducing the size of the optical system and reducing the number of constituent lens surfaces. Since there are few, generation | occurrence | production of a flare and a ghost is few, and by extension, favorable optical performance can be achieved. In addition, by using a spherical negative lens (without using an aspheric negative lens) in the first lens group, it is possible to greatly contribute to the suppression of manufacturing costs. In addition, the second lens group is composed of three or less lenses including at least one positive lens and one negative lens, thereby reducing the number of constituent lenses and achieving downsizing, while reducing flare and ghosting. Generation can be suppressed and good optical performance can be maintained.

上記条件式(1)は、第1レンズ群を構成する正レンズの屈折力を規定するものである。本実施形態のズームレンズでは、第1レンズ群を構成する正レンズがこの条件式(1)を満足し、且つ、非球面レンズであるとともに、さらに後述の条件式(2)を満たすことで、製造コストを大幅に下げつつも、非点収差を良好に補正することが可能である。   Conditional expression (1) defines the refractive power of the positive lens constituting the first lens group. In the zoom lens according to the present embodiment, the positive lens constituting the first lens group satisfies the conditional expression (1), is an aspheric lens, and further satisfies conditional expression (2) described later. Astigmatism can be corrected satisfactorily while greatly reducing the manufacturing cost.

なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(1)の上限値を1.65とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(1)の下限値を1.55とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 1.65. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 1.55.

上記条件式(2)は、第1レンズ群を構成する正レンズの焦点距離と、第1レンズ群の焦点距離との比率を規定するものである。この条件式(2)が上限値を上回ると、色収差が悪化する。また、条件式(2)が下限値を下回ると、コマ収差の補正が困難になる。   Conditional expression (2) defines the ratio between the focal length of the positive lens constituting the first lens group and the focal length of the first lens group. When this conditional expression (2) exceeds the upper limit value, chromatic aberration is deteriorated. If conditional expression (2) is below the lower limit, it is difficult to correct coma.

なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(2)の上限値を3.00とすることが好ましい。更に、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(2)の上限値を2.50とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(2)の下限値を2.10とすることが好ましい。更に、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(2)の下限値を2.14とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 3.00. Furthermore, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 2.50. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 2.10. Furthermore, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 2.14.

上記条件式(3)は、望遠端状態での結像面における最大像高と、第1レンズ群の焦点距離との比率を規定するものである。この条件式(3)の下限値を下回ると、非点収差が悪化する。また、条件式(3)の上限値を上回ると、コマ収差が悪化する。   Conditional expression (3) defines the ratio between the maximum image height on the imaging surface in the telephoto end state and the focal length of the first lens group. Astigmatism worsens below the lower limit of conditional expression (3). If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, coma will deteriorate.

なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(3)の上限値を3.0とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(3)の下限値を2.1とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 3.0. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 2.1.

また、本実施形態に係るズームレンズは、第2レンズ群の焦点距離をf2としたとき、以下の条件式(4)を満足することが好ましい。   In the zoom lens according to the present embodiment, it is preferable that the following conditional expression (4) is satisfied when the focal length of the second lens group is f2.

0.8 < (−f1) / f2 < 1.8 … (4)       0.8 <(− f1) / f2 <1.8 (4)

上記条件式(4)は、第1レンズ群の焦点距離と、第2レンズ群の焦点距離との比率を規定するものである。この条件式(4)の上限値を上回るか、あるいは下限値を下回ると、コマ収差、非点収差が大きく悪化するとともに、各レンズ群の移動量が大きくなることで小型化の観点からも好ましくない。一方、条件式(4)を満たすと、ズームレンズ全体をさほど大きくすることなく、4倍以上に変倍率を上げ、広角化を実現することが容易となる。   Conditional expression (4) defines the ratio between the focal length of the first lens group and the focal length of the second lens group. When the upper limit value of conditional expression (4) is exceeded or less than the lower limit value, coma and astigmatism are greatly deteriorated, and the amount of movement of each lens group is increased, which is preferable from the viewpoint of miniaturization. Absent. On the other hand, when the conditional expression (4) is satisfied, it is easy to increase the zoom ratio to 4 times or more and realize a wide angle without enlarging the entire zoom lens.

なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(4)の上限値を1.4とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(4)の下限値を1.0とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 1.4. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 1.0.

また、本実施形態に係るズームレンズは、第1レンズ群を構成する正レンズのアッベ数をνd1としたとき、以下の条件式(5)を満足することが好ましい。   In the zoom lens according to the present embodiment, it is preferable that the following conditional expression (5) is satisfied when the Abbe number of the positive lens constituting the first lens group is νd1.

15.0 < νd1 < 35.0 … (5)       15.0 <νd1 <35.0 (5)

上記条件式(5)は、第1レンズ群を構成する正レンズのアッベ数を規定するものである。この条件式(5)の上限値を上回るか、あるいは下限値を下回ると、コマ収差と色収差の補正が困難となる。   Conditional expression (5) defines the Abbe number of the positive lens constituting the first lens group. If the upper limit value of conditional expression (5) is exceeded or less than the lower limit value, correction of coma and chromatic aberration becomes difficult.

なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(5)の上限値を30.0とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(5)の下限値を20.0とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 30.0. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 20.0.

また、本実施形態に係るズームレンズは、第2レンズ群は、最も物体側に正レンズを有し、第2レンズ群を構成する前記正レンズのアッベ数をνd21としたとき、以下の条件式(6)を満足することが好ましい。
55.0 < νd21 < 95.0 … (6)
In the zoom lens according to the present embodiment, the second lens group has a positive lens closest to the object side, and the Abbe number of the positive lens constituting the second lens group is νd21, the following conditional expression It is preferable to satisfy (6).
55.0 <νd21 <95.0 (6)

上記条件式(6)は、第2レンズ群を構成する最も物体側の正レンズのアッベ数を規定するものである。この条件式(6)の上限値を上回るか、あるいは下限値を下回ると、軸上色収差の補正が困難となる。一方、条件式(6)を満たすと、4倍以上の変倍比であっても、軸上色収差を良好に補正することが可能となる。   Conditional expression (6) defines the Abbe number of the most object-side positive lens constituting the second lens group. If the upper limit value of conditional expression (6) is exceeded or less than the lower limit value, it is difficult to correct axial chromatic aberration. On the other hand, when the conditional expression (6) is satisfied, it is possible to satisfactorily correct the axial chromatic aberration even when the zoom ratio is 4 times or more.

なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(6)の上限値を85.0とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(6)の下限値を65.0とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (6) to 85.0. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (6) to 65.0.

また、本実施形態に係るズームレンズは、第1レンズ群の最も物体側に配置されたレンズにおいて、物体側レンズ面の曲率半径をR11とし、像側レンズ面の曲率半径をR12としたとき、以下の条件式(7)を満足することが好ましい。   In the zoom lens according to the present embodiment, when the radius of curvature of the object side lens surface is R11 and the radius of curvature of the image side lens surface is R12 in the lens disposed closest to the object side in the first lens group, It is preferable that the following conditional expression (7) is satisfied.

0.60 <−(R12+R11)/(R12−R11)< 1.50 … (7)   0.60 <-(R12 + R11) / (R12-R11) <1.50 (7)

上記条件式(7)は、第1レンズ群の最も物体側に配置されたレンズの形状因子を規定するものである。この条件式(7)の上限値を上回るか、あるいは下限値を下回ると、コマ収差の補正が困難となる。   Conditional expression (7) defines the shape factor of the lens disposed closest to the object side of the first lens group. If the upper limit value of conditional expression (7) is exceeded or less than the lower limit value, correction of coma aberration becomes difficult.

なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(7)の上限値を1.30とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(7)の下限値を0.80とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (7) to 1.30. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (7) to 0.80.

また、本実施形態に係るズームレンズにおいて、第2レンズ群は、最も像側に負レンズを有し、第2レンズ群を構成する前記負レンズのアッベ数をνd22としたとき、以下の条件式(8)を満足することが好ましい。   In the zoom lens according to the present embodiment, the second lens group has a negative lens closest to the image side. When the Abbe number of the negative lens constituting the second lens group is νd22, the following conditional expression: It is preferable to satisfy (8).

25.0 < νd22 < 55.0 … (8)       25.0 <νd22 <55.0 (8)

上記条件式(8)は、第2レンズ群を構成する最も像側の負レンズのアッベ数を規定するものである。この条件式(8)の上限値を上回るか、あるいは下限値を下回ると、軸上色収差の補正が困難となる。一方、この条件式(8)を満たすと、4倍以上の変倍比でも、軸上色収差を良好に補正することが可能となる。   Conditional expression (8) defines the Abbe number of the most image-side negative lens constituting the second lens group. If the upper limit value of conditional expression (8) is exceeded or less than the lower limit value, it is difficult to correct axial chromatic aberration. On the other hand, when this conditional expression (8) is satisfied, axial chromatic aberration can be satisfactorily corrected even with a zoom ratio of 4 or more.

なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(8)の上限値を45.0とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(8)の下限値を30.0とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (8) to 45.0. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (8) to 30.0.

また、本実施形態に係るズームレンズにおいて、第3レンズ群は、1枚のレンズで構成されていることが好ましい。このようにレンズの構成枚数を少なくすることで、小型化に寄与できるとともに、フレアやゴーストの発生を抑えることができる。   In the zoom lens according to the present embodiment, it is preferable that the third lens group is composed of a single lens. By reducing the number of lenses in this way, it is possible to contribute to miniaturization and to suppress the occurrence of flare and ghost.

また、本実施形態に係るズームレンズにおいて、第3レンズ群は、プラスチックレンズで構成されていることが好ましい。本実施形態において、第3レンズ群は結像面に近いレンズ群であるため、プラスチックレンズで構成した場合でも、温度変化時の性能変化はほぼ無視できる。そのため、製造コストの観点から、第3レンズ群にはプラスチックレンズを使用することが好ましい。   In the zoom lens according to the present embodiment, it is preferable that the third lens group is composed of a plastic lens. In the present embodiment, since the third lens group is a lens group close to the image plane, even when it is composed of a plastic lens, the performance change at the time of temperature change is almost negligible. Therefore, from the viewpoint of manufacturing cost, it is preferable to use a plastic lens for the third lens group.

また、本実施形態に係るズームレンズにおいて、第1レンズ群を構成する正レンズは、プラスチックレンズであっても、ガラスレンズであっても構わない。但し、プラスチックレンズを採用すれば、低コスト化により貢献することが可能である。   In the zoom lens according to the present embodiment, the positive lens constituting the first lens group may be a plastic lens or a glass lens. However, if a plastic lens is used, it can contribute to cost reduction.

また、本実施形態に係るズームレンズにおいて、開口絞りは、第1レンズ群よりも像側に配置されていることが好ましい。この構成により、ズーミングによるコマ収差等の収差変動を良好に補正することが可能となる。   In the zoom lens according to the present embodiment, it is preferable that the aperture stop is disposed on the image side of the first lens group. With this configuration, it is possible to satisfactorily correct aberration fluctuations such as coma due to zooming.

また、本実施形態に係るズームレンズにおいて、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際し、開口絞りは第2レンズ群と共に移動することが好ましい。この構成により、ズーミングによるコマ収差等の収差変動を良好に補正することが可能となる。   In the zoom lens according to the present embodiment, it is preferable that the aperture stop moves together with the second lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. With this configuration, it is possible to satisfactorily correct aberration fluctuations such as coma due to zooming.

図7に、撮影レンズZLとして上記ズームレンズを備えたデジタルスチルカメラ1(光学機器)を示す。このデジタルスチルカメラ1は、不図示の電源釦を押すと、撮影レンズZLの不図示のシャッタが開放されて、撮影レンズZLで被写体(物体)からの光が集光され、像面I(図1参照)に配置された(例えば、CCDやCMOS等からなる)撮像素子に結像される。撮像素子に結像された被写体像は、デジタルスチルカメラ1の背後に配置された液晶モニター2に表示される。撮影者は、液晶モニター2を見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズ釦3を押し下げて被写体像を撮像素子で撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。   FIG. 7 shows a digital still camera 1 (optical apparatus) provided with the zoom lens as the photographing lens ZL. In the digital still camera 1, when a power button (not shown) is pressed, a shutter (not shown) of the photographing lens ZL is opened, and light from a subject (object) is condensed by the photographing lens ZL, and an image plane I (FIG. 1), an image is formed on an image sensor (for example, composed of a CCD, a CMOS, or the like). The subject image formed on the image sensor is displayed on the liquid crystal monitor 2 disposed behind the digital still camera 1. The photographer determines the composition of the subject image while looking at the liquid crystal monitor 2, and then depresses the release button 3 to photograph the subject image with the image sensor, and records and saves it in a memory (not shown).

なお、このカメラ1には、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部4、撮影レンズZLを広角端状態(W)から望遠端状態(T)にズーミングする際のワイド(W)−テレ(T)ボタン5、及び、デジタルスチルカメラ1の種々の条件設定等に使用するファンクションボタン6等が配置されている。   The camera 1 includes an auxiliary light emitting unit 4 that emits auxiliary light when the subject is dark, and a wide (W) when zooming the photographing lens ZL from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T). -A tele (T) button 5 and function buttons 6 used for setting various conditions of the digital still camera 1 are arranged.

続いて、図8を参照しながら、上記構成のズームレンズの製造方法について説明する。まず、鏡筒内に第1〜第3レンズ群(例えば、図1では第1〜第3レンズ群G1〜G3)を組み込む(ステップS1)。この組み込みステップにおいて、第1レンズ群は負の屈折力を持つように、第2レンズ群は正の屈折力を持つように、第3レンズ群は正の屈折力を持つように、各レンズを配置する。このとき、第1レンズ群は、空気間隔を隔てた、負の球面レンズ1枚と、正レンズ1枚のみを有して組み込む。第2レンズ群は、少なくとも1枚ずつの正レンズと負レンズとを含みつつ、構成レンズが3枚以下となるように組み込む。次に、第1レンズ群を構成する前記正レンズの屈折力をn12とし、第1レンズ群を構成する前記正レンズの焦点距離をf12とし、第1レンズ群の焦点距離をf1とし、望遠端状態での結像面における最大像高をIHとしたとき、 1.4 < n12 < 1.7 (上述の条件式(1))、 2.05 < f12 / (−f1) < 3.50 (上述の条件式(2))、及び、 2.0 < (−f1) / IH < 3.3 (上述の条件式(3))の条件を満足するように、各レンズを配置する(ステップS2)。なお、各レンズを鏡筒内に組み込む際、光軸に沿った順にレンズを1つずつ鏡筒内に組み込んでもよく、一部または全てのレンズを保持部材で一体保持してから鏡筒部材と組み立ててもよい。このようにして鏡筒内に各レンズ群を組み込んだ後、鏡筒内に各レンズ群が組み込まれた状態で物体の像が形成されるか、すなわち各レンズの中心が揃っているかを確認した後、ズームレンズの各種動作を確認する。各種動作の一例としては、広角端状態から望遠端状態への変倍を行う変倍動作(例えば、図1では第1レンズ群G1、第2レンズ群G2が移動し、第3レンズ群G3が常に固定され、開口絞りSが第2レンズ群G2と共に移動する)、遠距離物体から近距離物体への合焦を行うレンズ(例えば、図1では第3レンズ群G3)が光軸方向に沿って移動する合焦動作などが挙げられる。なお、各種動作の確認順番は任意である。このような製造方法によれば、安価でありながら、高変倍で、小型で、高画質なズームレンズを得ることができる。   Next, a method for manufacturing the zoom lens having the above configuration will be described with reference to FIG. First, the first to third lens groups (for example, the first to third lens groups G1 to G3 in FIG. 1) are assembled in the lens barrel (step S1). In this incorporation step, each lens is adjusted so that the first lens group has a negative refractive power, the second lens group has a positive refractive power, and the third lens group has a positive refractive power. Deploy. At this time, the first lens group includes only one negative spherical lens and one positive lens with an air gap therebetween. The second lens group includes at least one positive lens and one negative lens, and is incorporated so that the number of constituent lenses is three or less. Next, the refractive power of the positive lens constituting the first lens group is n12, the focal length of the positive lens constituting the first lens group is f12, the focal length of the first lens group is f1, and the telephoto end. When the maximum image height on the imaging surface in the state is IH, 1.4 <n12 <1.7 (the above-mentioned conditional expression (1)), 2.05 <f12 / (− f1) <3.50 ( Each lens is arranged so as to satisfy the above-described conditional expression (2)) and 2.0 <(− f1) / IH <3.3 (the above-described conditional expression (3)) (step S2). ). When each lens is incorporated in the lens barrel, the lenses may be incorporated in the lens barrel one by one in the order along the optical axis, and a part or all of the lenses are integrally held by the holding member, and then the lens barrel member It may be assembled. After incorporating each lens group in the lens barrel in this way, it was confirmed whether an image of the object was formed with each lens group incorporated in the lens barrel, that is, whether the center of each lens was aligned. After that, various operations of the zoom lens are confirmed. As an example of various operations, a zooming operation for zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state (for example, in FIG. 1, the first lens group G1 and the second lens group G2 are moved, and the third lens group G3 is moved). A lens (for example, the third lens group G3 in FIG. 1) that focuses from a long-distance object to a short-distance object is aligned along the optical axis direction, and is always fixed and the aperture stop S moves together with the second lens group G2. And moving in focus. Note that the order of confirming the various operations is arbitrary. According to such a manufacturing method, it is possible to obtain a zoom lens that is inexpensive but has a high zoom ratio, a small size, and high image quality.

以下、本実施形態に係る各実施例について、図面に基づいて説明する。以下に、表1〜表3を示すが、これらは第1実施例〜第3実施例における各諸元の表である。[全体諸元]において、fは全系の焦点距離を、FnoはFナンバーを、ωは半画角を示す。[レンズデータ]において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、rは各レンズ面の曲率半径を、dは各光学面から次の光学面(又は像面)までの光軸上の距離である面間隔を、ndはd線(波長587.6nm)に対する屈折率を、νdはd線に対するアッベ数を示す。また、レンズ面が非球面である場合には、面番号に*印を付し、曲率半径rの欄には近軸曲率半径を示す。なお、曲率半径の「0.0000」は平面または開口を示す。また、空気の屈折率「1.00000」は省略する。   Hereinafter, each example according to the present embodiment will be described with reference to the drawings. Tables 1 to 3 are shown below, but these are tables of specifications in the first to third examples. In [Overall specifications], f represents the focal length of the entire system, Fno represents the F number, and ω represents the half angle of view. In [Lens data], the surface number is the order of the lens surfaces from the object side along the direction in which the light beam travels, r is the radius of curvature of each lens surface, and d is the next optical surface (or image from each optical surface). The distance between the surfaces, which is the distance on the optical axis to the surface), nd is the refractive index for the d-line (wavelength 587.6 nm), and νd is the Abbe number for the d-line. When the lens surface is aspherical, an asterisk is attached to the surface number, and the paraxial radius of curvature is indicated in the column of the radius of curvature r. The curvature radius “0.0000” indicates a plane or an opening. Also, the refractive index of air “1.00000” is omitted.

[非球面データ]には、[レンズデータ]に示した非球面について、その形状を以下の条件式(a)で示す。すなわち、光軸に垂直な方向の高さをyとし、非球面の頂点における接平面から高さyにおける非球面上の位置までの光軸に沿った距離(サグ量)をS(y)とし、基準球面の曲率半径(近軸曲率半径)をrとし、円錐係数をκとし、n次の非球面係数をAnとしたとき、以下の式(a)で示している。また、E-nは、×10-nを表す。例えば、1.234E-05=1.234×10-5である。 In [Aspherical data], the shape of the aspherical surface shown in [Lens data] is shown by the following conditional expression (a). That is, y is the height in the direction perpendicular to the optical axis, and S (y) is the distance (sag amount) along the optical axis from the tangent plane at the apex of the aspheric surface to the position on the aspheric surface at height y. When the radius of curvature of the reference spherical surface (paraxial radius of curvature) is r, the conic coefficient is κ, and the n-th aspherical coefficient is An, the following equation (a) is given. E-n represents x10 -n. For example, 1.234E-05 = 1.234 × 10 −5 .

S(y)=(y2/r)/{1+(1−κ・y2/r21/2
+A4×y4+A6×y6+A8×y8+A10×y10 …(a)
S (y) = (y 2 / r) / {1+ (1−κ · y 2 / r 2 ) 1/2 }
+ A4 × y 4 + A6 × y 6 + A8 × y 8 + A10 × y 10 ... (a)

[可変間隔データ]において、広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態の各状態における、di(但し、iは整数)は第i面と第(i+1)面の可変間隔を示す。[各群焦点距離]において、各群の初面及び焦点距離を示す。[条件式]において、上記の条件式(1)〜(8)に対応する値を示す。   In [variable interval data], di (where i is an integer) in each of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state indicates a variable interval between the i-th surface and the (i + 1) -th surface. In [Each Group Focal Length], the initial surface and focal length of each group are shown. In [Conditional Expression], values corresponding to the conditional expressions (1) to (8) are shown.

なお、表中において、焦点距離f、曲率半径r、面間隔d、その他の長さの単位は、一般に「mm」が使われている。但し、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、単位は「mm」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。   In the table, “mm” is generally used as the unit of focal length f, radius of curvature r, surface interval d, and other lengths. However, since the optical system can obtain the same optical performance even if it is proportionally enlarged or reduced, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.

以上の表の説明は、全ての実施例において適用される。   The description in the above table applies to all examples.

(第1実施例)
第1実施例について、図1、図2及び表1を用いて説明する。図1は、第1実施例のレンズ構成図及びズーム軌跡を示したものである。図1に示すように、第1実施例に係るズームレンズZL(ZL1)は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第1レンズ群G1と、正の屈折力を持つ第2レンズ群G2と、正の屈折力を持つ第3レンズ群G3とを有する。
(First embodiment)
A first embodiment will be described with reference to FIGS. 1 and 2 and Table 1. FIG. FIG. 1 shows a lens configuration diagram and zoom locus of the first embodiment. As shown in FIG. 1, the zoom lens ZL (ZL1) according to the first example includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive refractive power. And a third lens group G3 having a positive refractive power.

第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凹形状の球面レンズL11と、両凸形状のプラスチック非球面レンズL12とから構成される。   The first lens group G1 is composed of a biconcave spherical lens L11 and a biconvex plastic aspheric lens L12 arranged in order from the object side along the optical axis.

第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL21と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL22と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL23との接合レンズとから構成される。   The second lens group G2 includes a biconvex positive lens L21 arranged in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L22 having a convex surface on the object side, and a negative meniscus lens having a convex surface on the object side. It consists of a cemented lens with L23.

第3レンズ群G3は、両凸形状のプラスチック正レンズL31から構成される。   The third lens group G3 is composed of a biconvex plastic positive lens L31.

なお、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間には、光量を調節するための開口絞りSが配置されている。また、第3レンズ群G3と像面Iとの間には、像面Iに配設されるCCD等の固体撮像素子のセンサーカバーガラスCVが配置されている。   An aperture stop S for adjusting the amount of light is disposed between the first lens group G1 and the second lens group G2. Between the third lens group G3 and the image plane I, a sensor cover glass CV of a solid-state imaging device such as a CCD disposed on the image plane I is disposed.

また、本実施例では、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して、第1レンズ群G1及び第2レンズ群G2が移動し、第3レンズ群G3は常に固定である。また、開口絞りSは、第2レンズ群G2と共に移動する。   In this embodiment, during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1 and the second lens group G2 move, and the third lens group G3 is always fixed. The aperture stop S moves together with the second lens group G2.

以下の表1に、第1実施例における各諸元の表を示す。なお、表1における面番号1〜14は、図1に示す面1〜14に対応している。なお、第1実施例では、第3面、第4面、第6面、第7面及び第12面が非球面形状に形成されている。   Table 1 below shows a table of specifications in the first embodiment. The surface numbers 1 to 14 in Table 1 correspond to the surfaces 1 to 14 shown in FIG. In the first embodiment, the third surface, the fourth surface, the sixth surface, the seventh surface, and the twelfth surface are formed in an aspherical shape.

(表1)
[全体緒元]
広角端 中間 望遠端
f 3.63 7.48 15.40
Fno 2.79 4.12 6.88
ω 43.28 23.85 11.92
像高 2.85 3.25 3.25

[レンズデータ]
面番号 r d nd νd
1 -98.8377 0.70 1.74100 52.7
2 3.9780 1.30
3 11.9990 1.65 1.63200 23.4
4 -281.3669 (D4)
5 0.0000 0.00 (開口絞り)
6 4.3972 1.25 1.59201 67.1
7 -9.5474 0.10
8 4.0000 1.25 1.77250 49.6
9 77.2082 0.40 1.90366 31.3
10 2.3927 (D10)
11 20.6616 1.60 1.53110 56.0 (ZEONEX E48R)
12 -10.2673 (D12)
13 0.0000 0.71 1.51680 64.1
14 0.0000 (BF)

[非球面データ]
第3面
κ=5.645, A4=8.6211E-05, A6=-2.1308E-04, A8=2.6762E-05, A10=-1.2594E-07
第4面
κ=1.000, A4=-9.2497E-04, A6=-2.0163E-04, A8=3.0631E-05, A10=-8.6828E-07
第6面
κ=2.043, A4=-3.0230E-03, A6=-1.8165E-04, A8=-9.9188E-06, A10=0.0000E+00
第7面
κ=-6.000, A4=0.0000E+00, A6=0.0000E+00, A8=0.0000E+00, A10=0.0000E+00
第12面
κ=1.000, A4=9.2424E-04, A6=-6.6053E-05, A8=1.9619E-06, A10=0.0000E+00

[可変間隔データ]
広角端 中間 望遠端
f 3.63 7.48 15.40
(D4) 9.136 3.354 0.547
(D10) 2.991 6.974 15.179
(D12) 1.247 1.247 1.247
(BF) 0.763 0.763 0.763
空気換算BF 2.478 2.478 2.478
空気換算全長 22.855 21.056 26.453

[各群焦点距離]
群初面 群焦点距離
第1レンズ群 1 -8.00
第2レンズ群 6 6.50
第3レンズ群 11 13.14

[条件式対応値]
条件式(1) n12 = 1.63200
条件式(2) f12 / (−f1) = 2.28
条件式(3)(−f1)/ IH = 2.46
条件式(4)(−f1)/ f2 = 1.23
条件式(5) νd1 = 23.4
条件式(6) νd21= 67.1
条件式(7) −(R12+R11)/(R12−R11) = 0.92
条件式(8) νd22 = 31.3
(Table 1)
[Overall specifications]
Wide angle end Medium telephoto end f 3.63 7.48 15.40
Fno 2.79 4.12 6.88
ω 43.28 23.85 11.92
Image height 2.85 3.25 3.25

[Lens data]
Surface number r d nd νd
1 -98.8377 0.70 1.74 100 52.7
2 3.9780 1.30
3 11.9990 1.65 1.63200 23.4
4 -281.3669 (D4)
5 0.0000 0.00 (Aperture stop)
6 4.3972 1.25 1.59201 67.1
7 -9.5474 0.10
8 4.0000 1.25 1.77250 49.6
9 77.2082 0.40 1.90366 31.3
10 2.3927 (D10)
11 20.6616 1.60 1.53110 56.0 (ZEONEX E48R)
12 -10.2673 (D12)
13 0.0000 0.71 1.51680 64.1
14 0.0000 (BF)

[Aspherical data]
3rd surface κ = 5.645, A4 = 8.6211E-05, A6 = -2.1308E-04, A8 = 2.6762E-05, A10 = -1.2594E-07
4th surface κ = 1.000, A4 = -9.2497E-04, A6 = -2.0163E-04, A8 = 3.0631E-05, A10 = -8.6828E-07
6th surface κ = 2.043, A4 = -3.0230E-03, A6 = -1.8165E-04, A8 = -9.9188E-06, A10 = 0.0000E + 00
7th surface κ = -6.000, A4 = 0.0000E + 00, A6 = 0.0000E + 00, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
12th surface κ = 1.000, A4 = 9.2424E-04, A6 = -6.6053E-05, A8 = 1.9619E-06, A10 = 0.0000E + 00

[Variable interval data]
Wide angle end Medium telephoto end f 3.63 7.48 15.40
(D4) 9.136 3.354 0.547
(D10) 2.991 6.974 15.179
(D12) 1.247 1.247 1.247
(BF) 0.763 0.763 0.763
Air conversion BF 2.478 2.478 2.478
Total air equivalent 22.855 21.056 26.453

[Each group focal length]
Group first surface Group focal length 1st lens group 1 -8.00
Second lens group 6 6.50
Third lens group 11 13.14

[Conditional expression values]
Conditional expression (1) n12 = 1.63200
Conditional expression (2) f12 / (− f1) = 2.28
Conditional expression (3) (− f1) /IH=2.46
Conditional expression (4) (-f1) /f2=1.23
Conditional expression (5) νd1 = 23.4
Conditional expression (6) νd21 = 67.1
Conditional expression (7)-(R12 + R11) / (R12-R11) = 0.92
Conditional expression (8) νd22 = 31.3

表1に示す諸元の表から、本実施例では、上記条件式(1)〜(8)を全て満たすことが分かる。   It can be seen from the table of specifications shown in Table 1 that all of the conditional expressions (1) to (8) are satisfied in this example.

図2は、第1実施例の諸収差図(球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差及びコマ収差)であり、(a)は広角端状態における無限遠合焦状態での諸収差図であり、(b)は中間焦点距離状態における無限遠合焦状態での諸収差であり、(c)は望遠端状態における無限遠合焦状態での諸収差である。各収差図において、FNOはFナンバーを、Aは画角を示す。なお、球面収差図において、実線は球面収差を、破線は正弦条件を示す。また、非点収差図において、実線はサジタル像面を示し、破線はメリジオナル像面を示す。また、コマ収差図においては、メリジオナルコマを示す。また、dはd線(波長587.6nm)、gはg線(波長435.8nm)に対する諸収差を、記載のないものはd線に対する諸収差をそれぞれ示す。以上の収差図の説明は、他の実施例においても同様とし、その説明を省略する。   FIG. 2 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration, astigmatism, distortion, lateral chromatic aberration, and coma aberration) of the first example, and (a) is a diagram showing various aberrations in the infinite focus state at the wide-angle end state. (B) shows various aberrations in the infinite focus state in the intermediate focal length state, and (c) shows various aberrations in the infinite focus state in the telephoto end state. In each aberration diagram, FNO represents an F number, and A represents an angle of view. In the spherical aberration diagram, the solid line indicates the spherical aberration, and the broken line indicates the sine condition. In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane. The coma aberration diagram shows meridional coma. Further, d indicates various aberrations with respect to the d-line (wavelength 587.6 nm), g indicates various aberrations with respect to the g-line (wavelength 435.8 nm), and those not described indicate various aberrations with respect to the d-line. The explanation of the above aberration diagrams is the same in the other examples, and the explanation is omitted.

各収差図から明らかなように、第1実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、歪曲収差以外の諸収差が良好に補正されていることが分かる。なお、歪曲収差については、この程度の収差量では撮像後の画像処理により十分補正可能であるため、光学的な補正は必要ない。   As is apparent from the respective aberration diagrams, in the first embodiment, it is understood that various aberrations other than distortion aberration are favorably corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It should be noted that distortion aberration can be sufficiently corrected by image processing after imaging with such an amount of aberration, and thus optical correction is not necessary.

(第2実施例)
第2実施例について、図3、図4及び表2を用いて説明する。図3は、第2実施例のレンズ構成図及びズーム軌跡を示したものである。図3に示すように、第2実施例に係るズームレンズZL(ZL2)は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第1レンズ群G1と、正の屈折力を持つ第2レンズ群G2と、正の屈折力を持つ第3レンズ群G3とを有する。
(Second embodiment)
The second embodiment will be described with reference to FIGS. 3 and 4 and Table 2. FIG. FIG. 3 shows a lens configuration diagram and zoom locus of the second embodiment. As shown in FIG. 3, the zoom lens ZL (ZL2) according to the second example includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and positive refractive power. And a third lens group G3 having a positive refractive power.

第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の球面レンズL11と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL12とから構成される。   The first lens group G1 includes a negative meniscus spherical lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. The

第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL21と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL22と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL23との接合レンズとから構成される。   The second lens group G2 includes a biconvex positive lens L21 arranged in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L22 having a convex surface on the object side, and a negative meniscus lens having a convex surface on the object side. It consists of a cemented lens with L23.

第3レンズ群G3は、像側に凸面を向けた正メニスカス形状のプラスチック正レンズL31から構成される。   The third lens group G3 includes a positive meniscus plastic positive lens L31 having a convex surface directed toward the image side.

なお、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間には、光量を調節するための開口絞りSが配置されている。また、第3レンズ群G3と像面Iとの間には、像面Iに配設されるCCD等の固体撮像素子のセンサーカバーガラスCVが配置されている。   An aperture stop S for adjusting the amount of light is disposed between the first lens group G1 and the second lens group G2. Between the third lens group G3 and the image plane I, a sensor cover glass CV of a solid-state imaging device such as a CCD disposed on the image plane I is disposed.

また、本実施例では、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して、第1レンズ群G1及び第2レンズ群G2が移動し、第3レンズ群G3は常に固定である。また、開口絞りSは、第2レンズ群G2と共に移動する。   In this embodiment, during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1 and the second lens group G2 move, and the third lens group G3 is always fixed. The aperture stop S moves together with the second lens group G2.

以下の表2に、第2実施例における各諸元の表を示す。なお、表2における面番号1〜14は、図3に示す面1〜14に対応している。なお、第2実施例では、第3面、第4面、第6面、第7面及び第12面が非球面形状に形成されている。   Table 2 below shows a table of specifications in the second embodiment. The surface numbers 1 to 14 in Table 2 correspond to the surfaces 1 to 14 shown in FIG. In the second embodiment, the third surface, the fourth surface, the sixth surface, the seventh surface, and the twelfth surface are formed in an aspherical shape.

(表2)
[全体緒元]
広角端 中間 望遠端
f 3.63 7.88 17.11
Fno 2.75 4.10 7.05
ω 43.28 22.51 10.76
像高 2.85 3.25 3.25

[レンズデータ]
面番号 r d nd νd
1 1000.0000 0.70 1.75500 52.3
2 4.1278 1.30
3 9.0001 1.65 1.62150 24.9
4 38.3933 (D4)
5 0.0000 0.00 (開口絞り)
6 4.3229 1.40 1.49589 82.2
7 -8.4553 0.10
8 3.8877 1.25 1.81600 45.6
9 27.1204 0.40 1.85026 32.4
10 2.3579 (D10)
11 -78.9226 1.60 1.53110 56.0 (ZEONEX E48R)
12 -7.2924 (D12)
13 0.0000 0.71 1.51680 64.1
14 0.0000 (BF)

[非球面データ]
第3面
κ=5.402, A4=-5.0579E-04, A6=-1.3041E-04, A8=7.0122E-06, A10=1.3040E-09
第4面
κ=1.000, A4=-9.5363E-04, A6=-8.6402E-05, A8=5.5133E-06, A10=5.3923E-08
第6面
κ=0.243, A4=-8.6187E-04, A6=0.0000E+00, A8=0.0000E+00, A10=0.0000E+00
第7面
κ=-2.500, A4=0.0000E+00, A6=0.0000E+00, A8=0.0000E+00, A10=0.0000E+00
第12面
κ=1.000, A4=1.0246E-03, A6=-4.4886E-05, A8=1.3988E-06, A10=0.0000E+00

[可変間隔データ]
広角端 中間 望遠端
f 3.63 7.88 17.11
(D4) 10.163 3.389 0.269
(D10) 2.602 6.726 15.678
(D12) 1.706 1.706 1.706
(BF) 0.763 0.763 0.763
空気換算BF 2.937 2.937 2.937
空気換算全長 24.102 21.452 27.284

[各群焦点距離]
群初面 群焦点距離
第1レンズ群 1 -8.45
第2レンズ群 6 6.65
第3レンズ群 11 15.00

[条件式対応値]
条件式(1) n12 = 1.62150
条件式(2) f12 / (−f1) = 2.19
条件式(3)(−f1)/ IH = 2.60
条件式(4)(−f1)/ f2 = 1.27
条件式(5) νd1 = 24.9
条件式(6) νd21= 82.2
条件式(7) −(R12+R11)/(R12−R11) = 0.96
条件式(8) νd22 = 32.4
(Table 2)
[Overall specifications]
Wide angle end Medium telephoto end f 3.63 7.88 17.11
Fno 2.75 4.10 7.05
ω 43.28 22.51 10.76
Image height 2.85 3.25 3.25

[Lens data]
Surface number r d nd νd
1 1000.0000 0.70 1.75500 52.3
2 4.1278 1.30
3 9.0001 1.65 1.62150 24.9
4 38.3933 (D4)
5 0.0000 0.00 (Aperture stop)
6 4.3229 1.40 1.49589 82.2
7 -8.4553 0.10
8 3.8877 1.25 1.81600 45.6
9 27.1204 0.40 1.85026 32.4
10 2.3579 (D10)
11 -78.9226 1.60 1.53110 56.0 (ZEONEX E48R)
12 -7.2924 (D12)
13 0.0000 0.71 1.51680 64.1
14 0.0000 (BF)

[Aspherical data]
3rd surface κ = 5.402, A4 = -5.0579E-04, A6 = -1.3041E-04, A8 = 7.0122E-06, A10 = 1.3040E-09
4th surface κ = 1.000, A4 = -9.5363E-04, A6 = -8.6402E-05, A8 = 5.5133E-06, A10 = 5.3923E-08
6th surface κ = 0.243, A4 = -8.6187E-04, A6 = 0.0000E + 00, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
7th surface κ = -2.500, A4 = 0.0000E + 00, A6 = 0.0000E + 00, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
12th surface κ = 1.000, A4 = 1.0246E-03, A6 = -4.4886E-05, A8 = 1.3988E-06, A10 = 0.0000E + 00

[Variable interval data]
Wide angle end Medium telephoto end f 3.63 7.88 17.11
(D4) 10.163 3.389 0.269
(D10) 2.602 6.726 15.678
(D12) 1.706 1.706 1.706
(BF) 0.763 0.763 0.763
Air equivalent BF 2.937 2.937 2.937
Total air equivalent 24.102 21.452 27.284

[Each group focal length]
Group first surface Group focal length 1st lens group 1 -8.45
Second lens group 6 6.65
Third lens group 11 15.00

[Conditional expression values]
Conditional expression (1) n12 = 1.62150
Conditional expression (2) f12 / (− f1) = 2.19
Conditional expression (3) (− f1) /IH=2.60
Conditional expression (4) (−f1) /f2=1.27
Conditional expression (5) νd1 = 24.9
Conditional expression (6) νd21 = 82.2
Conditional expression (7)-(R12 + R11) / (R12-R11) = 0.96
Conditional expression (8) νd22 = 32.4

表2に示す諸元の表から、本実施例では、上記条件式(1)〜(8)を全て満たすことが分かる。   From the table of specifications shown in Table 2, it can be seen that in the present example, all the conditional expressions (1) to (8) are satisfied.

図4は、第2実施例の諸収差図(球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差及びコマ収差)であり、(a)は広角端状態における無限遠合焦状態での諸収差図であり、(b)は中間焦点距離状態における無限遠合焦状態での諸収差であり、(c)は望遠端状態における無限遠合焦状態での諸収差である。各収差図から明らかなように、第2実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正されていることが分かる。歪曲収差については、この程度の収差量では撮像後の画像処理により十分補正可能であるため、光学的な補正は必要ない。   FIG. 4 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration, astigmatism, distortion aberration, lateral chromatic aberration and coma aberration) of the second example, and (a) is a diagram showing various aberrations in the infinite focus state at the wide-angle end state. (B) shows various aberrations in the infinite focus state in the intermediate focal length state, and (c) shows various aberrations in the infinite focus state in the telephoto end state. As is apparent from the respective aberration diagrams, in the second example, it is understood that various aberrations are favorably corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. With respect to distortion aberration, optical correction is not necessary because this amount of aberration can be sufficiently corrected by image processing after imaging.

(第3実施例)
第3実施例について、図5、図6及び表3を用いて説明する。図5は、第3実施例のレンズ構成図及びズーム軌跡を示したものである。図5に示すように、第3実施例に係るズームレンズZL(ZL3)は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第1レンズ群G1と、正の屈折力を持つ第2レンズ群G2と、正の屈折力を持つ第3レンズ群G3とを有する。
(Third embodiment)
A third embodiment will be described with reference to FIGS. 5 and 6 and Table 3. FIG. FIG. 5 shows a lens configuration diagram and zoom locus of the third embodiment. As shown in FIG. 5, the zoom lens ZL (ZL3) according to the third example includes a first lens group G1 having a negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive refractive power. And a third lens group G3 having a positive refractive power.

第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凹形状の球面レンズL11と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL12とから構成される。   The first lens group G1 includes a biconcave spherical lens L11 arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive meniscus lens L12 having a convex surface directed toward the object side.

第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL21と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL22と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL23との接合レンズとから構成される。   The second lens group G2 includes a biconvex positive lens L21 arranged in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L22 having a convex surface on the object side, and a negative meniscus lens having a convex surface on the object side. It consists of a cemented lens with L23.

第3レンズ群G3は、両凸形状のプラスチック正レンズL31から構成される。   The third lens group G3 is composed of a biconvex plastic positive lens L31.

なお、両凸形状の正レンズL21と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL22と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL23との接合レンズとの間には、光量を調節するための開口絞りSが配置されている。また、第3レンズ群G3と像面Iとの間には、像面Iに配設されるCCD等の固体撮像素子のセンサーカバーガラスCVが配置されている。   It is to be noted that a light amount is adjusted between a biconvex positive lens L21 and a cemented lens of a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side. An aperture stop S is arranged. Between the third lens group G3 and the image plane I, a sensor cover glass CV of a solid-state imaging device such as a CCD disposed on the image plane I is disposed.

また、本実施例では、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して、全てのレンズ群、すなわち第1レンズ群G1〜第3レンズ群G3が移動する。また、開口絞りSも、第2レンズ群G2と共に移動する。   In this embodiment, all the lens groups, that is, the first lens group G1 to the third lens group G3 move during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. The aperture stop S also moves together with the second lens group G2.

以下の表3に、第3実施例における各諸元の表を示す。なお、表3における面番号1〜14は、図5に示す面1〜14に対応している。なお、第3実施例では、第3面、第4面、第5面、第6面及び第12面が非球面形状に形成されている。   Table 3 below shows a table of specifications in the third embodiment. The surface numbers 1 to 14 in Table 3 correspond to the surfaces 1 to 14 shown in FIG. In the third embodiment, the third surface, the fourth surface, the fifth surface, the sixth surface, and the twelfth surface are formed in an aspherical shape.

(表3)
[全体緒元]
広角端 中間 望遠端
f 3.63 7.70 16.35
Fno 2.72 4.07 6.95
ω 43.33 23.06 11.24
像高 2.85 3.25 3.25

[レンズデータ]
面番号 r d nd νd
1 -102.4852 0.70 1.75500 52.3
2 4.4036 1.25
3 10.3541 1.65 1.63200 23.4
4 75.6572 (D4)
5 4.5335 1.40 1.59201 67.1
6 -11.0929 0.00
7 0.0000 0.10 (開口絞り)
8 3.8877 1.25 1.77250 49.6
9 -23.2550 0.40 1.85026 32.4
10 2.3444 (D10)
11 83.7966 1.75 1.53110 56.0 (ZEONEX E48R)
12 -7.4763 (D12)
13 0.0000 0.71 1.51680 64.1
14 0.0000 (BF)

[非球面データ]
第3面
κ=6.352, A4=-7.9897E-04, A6=-6.0381E-05, A8=3.8609E-06, A10=1.2414E-07
第4面
κ=1.000, A4=-1.1791E-03, A6=-2.3964E-05, A8=2.9507E-06, A10=6.6300E-08
第5面
κ=0.835, A4=-1.1780E-03, A6=0.0000E+00, A8=0.0000E+00, A10=0.0000E+00
第6面
κ=1.000, A4=6.4163E-04, A6=0.0000E+00, A8=0.0000E+00, A10=0.0000E+00
第12面
κ=1.000, A4=1.3503E-03, A6=-7.8321E-05, A8=2.4062E-06, A10=0.0000E+00

[可変間隔データ]
広角端 中間 望遠端
f 3.63 7.70 16.35
(D4) 10.422 3.570 0.334
(D10) 2.948 6.712 14.999
(D12) 1.519 1.635 1.892
(BF) 0.400 0.400 0.400
空気換算BF 2.387 2.503 2.760
空気換算全長 24.256 21.285 26.593

[各群焦点距離]
群初面 群焦点距離
第1レンズ群 1 -8.66
第2レンズ群 5 6.65
第3レンズ群 11 13.00

[条件式対応値]
条件式(1) n12 = 1.63200
条件式(2) f12 / (−f1) = 2.17
条件式(3)(−f1)/ IH = 2.66
条件式(4)(−f1)/ f2 = 1.30
条件式(5) νd1 = 23.4
条件式(6) νd21= 67.1
条件式(7) −(R12+R11)/(R12−R11) = 0.92
条件式(8) νd22 = 32.4
(Table 3)
[Overall specifications]
Wide angle end Medium telephoto end f 3.63 7.70 16.35
Fno 2.72 4.07 6.95
ω 43.33 23.06 11.24
Image height 2.85 3.25 3.25

[Lens data]
Surface number r d nd νd
1 -102.4852 0.70 1.75500 52.3
2 4.4036 1.25
3 10.3541 1.65 1.63200 23.4
4 75.6572 (D4)
5 4.5335 1.40 1.59201 67.1
6 -11.0929 0.00
7 0.0000 0.10 (Aperture stop)
8 3.8877 1.25 1.77250 49.6
9 -23.2550 0.40 1.85026 32.4
10 2.3444 (D10)
11 83.7966 1.75 1.53110 56.0 (ZEONEX E48R)
12 -7.4763 (D12)
13 0.0000 0.71 1.51680 64.1
14 0.0000 (BF)

[Aspherical data]
3rd surface κ = 6.352, A4 = -7.9897E-04, A6 = -6.0381E-05, A8 = 3.8609E-06, A10 = 1.2414E-07
4th surface κ = 1.000, A4 = -1.1791E-03, A6 = -2.3964E-05, A8 = 2.9507E-06, A10 = 6.6300E-08
5th surface κ = 0.835, A4 = -1.1780E-03, A6 = 0.0000E + 00, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
6th surface κ = 1.000, A4 = 6.4163E-04, A6 = 0.0000E + 00, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
12th surface κ = 1.000, A4 = 1.3503E-03, A6 = -7.8321E-05, A8 = 2.4062E-06, A10 = 0.0000E + 00

[Variable interval data]
Wide angle end Medium telephoto end f 3.63 7.70 16.35
(D4) 10.422 3.570 0.334
(D10) 2.948 6.712 14.999
(D12) 1.519 1.635 1.892
(BF) 0.400 0.400 0.400
Air conversion BF 2.387 2.503 2.760
Total air equivalent 24.256 21.285 26.593

[Each group focal length]
Group first surface Group focal length 1st lens group 1 -8.66
Second lens group 5 6.65
Third lens group 11 13.00

[Conditional expression values]
Conditional expression (1) n12 = 1.63200
Conditional expression (2) f12 / (− f1) = 2.17
Conditional expression (3) (− f1) /IH=2.66
Conditional expression (4) (− f1) /f2=1.30
Conditional expression (5) νd1 = 23.4
Conditional expression (6) νd21 = 67.1
Conditional expression (7)-(R12 + R11) / (R12-R11) = 0.92
Conditional expression (8) νd22 = 32.4

表3に示す諸元の表から、本実施例では、上記条件式(1)〜(8)を全て満たすことが分かる。   It can be seen from the table of specifications shown in Table 3 that all the conditional expressions (1) to (8) are satisfied in this example.

図6は、第3実施例の諸収差図(球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差及びコマ収差)であり、(a)は広角端状態における無限遠合焦状態での諸収差図であり、(b)は中間焦点距離状態における無限遠合焦状態での諸収差であり、(c)は望遠端状態における無限遠合焦状態での諸収差である。各収差図から明らかなように、第3実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正されていることが分かる。歪曲収差については、この程度の収差量では撮像後の画像処理により十分補正可能であるため、光学的な補正は必要ない。   FIG. 6 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration, astigmatism, distortion, lateral chromatic aberration, and coma aberration) of the third example, and (a) is a diagram showing various aberrations in the infinite focus state at the wide-angle end state. (B) shows various aberrations in the infinite focus state in the intermediate focal length state, and (c) shows various aberrations in the infinite focus state in the telephoto end state. As is apparent from the respective aberration diagrams, in the third example, it is understood that various aberrations are favorably corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. With respect to distortion aberration, optical correction is not necessary because this amount of aberration can be sufficiently corrected by image processing after imaging.

なお、上述の実施形態において、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。   In the above-described embodiment, the following description can be appropriately adopted as long as the optical performance is not impaired.

上記実施例では、3群構成を示したが、4群、5群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも1枚のレンズを有する部分を言う。   In the above embodiment, the three-group configuration is shown, but the present invention can also be applied to other group configurations such as the fourth group and the fifth group. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.

また、本実施形態においては、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の(超音波モータ等を用いた)モータ駆動にも適している。特に、第3レンズ群を合焦レンズ群とするのが好ましい。   Further, in the present embodiment, a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object. This focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (using an ultrasonic motor or the like). In particular, the third lens group is preferably a focusing lens group.

また、本実施形態において、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向に振動させ、または光軸を含む面内方向に回転移動(揺動)させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第2レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。   In this embodiment, the lens group or the partial lens group is vibrated in a direction perpendicular to the optical axis, or rotated (oscillated) in an in-plane direction including the optical axis to correct image blur caused by camera shake. An anti-vibration lens group may be used. In particular, it is preferable that at least a part of the second lens group is an anti-vibration lens group.

また、本実施形態において、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。また、レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ(GRINレンズ)あるいはプラスチックレンズとしてもよい。   In the present embodiment, the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. If the lens surface is aspherical, the aspherical surface is an aspherical surface by grinding, a glass mold aspherical surface that is formed of glass with an aspherical shape, or a composite type nonspherical surface that is formed of a resin on the surface of glass. Any aspherical surface may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.

また、本実施形態において、開口絞りは第2レンズ群の中又は近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用してもよい。   In the present embodiment, the aperture stop is preferably disposed in or near the second lens group, but the role may be substituted by a lens frame without providing a member as the aperture stop.

また、本実施形態において、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減して高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。   In this embodiment, each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.

また、本実施形態のズームレンズ(変倍光学系)は、変倍比が2〜7程度である。   The zoom lens (variable magnification optical system) of the present embodiment has a magnification ratio of about 2 to 7.

また、本実施形態のズームレンズ(変倍光学系)は、第1レンズ群が、正レンズ成分を1つと、負レンズ成分を1つ有するのが好ましい。また、物体側から順に、負正の順番にレンズ成分を空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。   In the zoom lens (variable magnification optical system) of the present embodiment, it is preferable that the first lens group has one positive lens component and one negative lens component. In addition, it is preferable to arrange the lens components in the order of negative and positive in order from the object side with an air gap interposed therebetween.

また、本実施形態のズームレンズ(変倍光学系)は、第2レンズ群が、正レンズ成分を1つと、負レンズ成分を1つ有するのが好ましい。また、物体側から順に、正負の順番にレンズ成分を空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。   In the zoom lens (variable magnification optical system) of the present embodiment, it is preferable that the second lens group has one positive lens component and one negative lens component. Further, it is preferable to arrange the lens components in order of positive and negative in order from the object side with an air gap interposed therebetween.

また、本実施形態のズームレンズ(変倍光学系)は、第3レンズ群が、正レンズ成分を1つ有するのが好ましい。   In the zoom lens (variable magnification optical system) of the present embodiment, it is preferable that the third lens group has one positive lens component.

以上のように、本発明を分かりやすくするため、実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。   As described above, in order to make the present invention easy to understand, the configuration requirements of the embodiment have been described, but it goes without saying that the present invention is not limited to this.

G1 第1レンズ群
G2 第2レンズ群
G3 第3レンズ群
S 開口絞り
I 像面
1 デジタルスチルカメラ(光学機器)
ZL(ZL1〜ZL3) 撮影レンズ(ズームレンズ)
G1 First lens group G2 Second lens group G3 Third lens group S Aperture stop I Image surface 1 Digital still camera (optical equipment)
ZL (ZL1 to ZL3) Shooting lens (zoom lens)

Claims (13)

光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第1レンズ群と、正の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群とを有し、
前記第1レンズ群は、空気間隔を隔てた、負の球面レンズ1枚と、正レンズ1枚のみで構成され、
前記第2レンズ群は、少なくとも1枚ずつの正レンズと負レンズとを含む、3枚以下のレンズで構成され、
前記第1レンズ群を構成する前記正レンズの屈折力をn12とし、前記第1レンズ群を構成する前記正レンズの焦点距離をf12とし、前記第1レンズ群の焦点距離をf1とし、望遠端状態での結像面における最大像高をIHとしたとき、次式
1.4 < n12 < 1.7
2.05 < f12 / (−f1) < 3.50
2.0 < (−f1) / IH < 3.3
の条件を満足することを特徴としたズームレンズ。
A first lens group having negative refractive power, a second lens group having positive refractive power, and a third lens group having positive refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. ,
The first lens group is composed of only one negative spherical lens and one positive lens with an air gap therebetween,
The second lens group is composed of three or less lenses including at least one positive lens and one negative lens,
The refractive power of the positive lens constituting the first lens group is n12, the focal length of the positive lens constituting the first lens group is f12, the focal length of the first lens group is f1, and the telephoto end. When the maximum image height on the imaging plane in the state is IH, the following formula 1.4 <n12 <1.7
2.05 <f12 / (-f1) <3.50
2.0 <(− f1) / IH <3.3
A zoom lens that satisfies the above conditions.
前記第2レンズ群の焦点距離をf2としたとき、次式
0.8 < (−f1) / f2 < 1.8
の条件を満足することを特徴とする請求項1に記載のズームレンズ。
When the focal length of the second lens group is f2, the following formula 0.8 <(− f1) / f2 <1.8
The zoom lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
前記第1レンズ群を構成する前記正レンズのアッベ数をνd1としたとき、次式
15.0 < νd1 < 35.0
の条件を満足することを特徴とする請求項1又は2に記載のズームレンズ。
When the Abbe number of the positive lens constituting the first lens group is νd1, the following formula 15.0 <νd1 <35.0
The zoom lens according to claim 1, wherein the zoom lens satisfies the following condition.
前記第2レンズ群を構成する前記正レンズのうち、最も物体側の前記正レンズのアッベ数をνd21としたとき、次式
55.0 < νd21 < 95.0
の条件を満足することを特徴とする請求項1〜3のいずれか一項に記載のズームレンズ。
When the Abbe number of the positive lens closest to the object among the positive lenses constituting the second lens group is νd21, the following expression 55.0 <νd21 <95.0
The zoom lens according to claim 1, wherein the zoom lens satisfies the following condition.
前記第1レンズ群を構成する前記負の球面レンズは、物体側レンズ面の曲率半径をR11とし、像側レンズ面の曲率半径をR12としたとき、次式
0.60 < −(R12+R11) / (R12−R11) < 1.50
の条件を満足することを特徴とする請求項1〜4のいずれか一項に記載のズームレンズ。
In the negative spherical lens constituting the first lens group, when the radius of curvature of the object side lens surface is R11 and the radius of curvature of the image side lens surface is R12, the following expression 0.60 <− (R12 + R11) / (R12-R11) <1.50
The zoom lens according to claim 1, wherein the zoom lens satisfies the following condition.
前記第2レンズ群を構成する前記負レンズのうち、最も像側の前記負レンズのアッベ数をνd22としたとき、次式
25.0 < νd22 < 55.0
の条件を満足することを特徴とする請求項1〜5のいずれか一項に記載のズームレンズ。
Of the negative lenses constituting the second lens group, when the Abbe number of the negative lens closest to the image is νd22, the following formula 25.0 <νd22 <55.0
The zoom lens according to claim 1, wherein the zoom lens satisfies the following condition.
前記第3レンズ群は、1枚のレンズで構成されていることを特徴とする請求項1〜6のいずれか一項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to claim 1, wherein the third lens group includes a single lens. 前記第3レンズ群は、プラスチックレンズで構成されていることを特徴とする請求項1〜7のいずれか一項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to claim 1, wherein the third lens group includes a plastic lens. 前記第1レンズ群を構成する前記正レンズは、プラスチックレンズであることを特徴とする請求項1〜8のいずれか一項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to any one of claims 1 to 8, wherein the positive lens constituting the first lens group is a plastic lens. 開口絞りは、前記第1レンズ群よりも像側に配置されていることを特徴とする請求項1〜9のいずれか一項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to claim 1, wherein the aperture stop is disposed on the image side of the first lens group. 広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際し、前記開口絞りは前記第2レンズ群と共に移動することを特徴とする請求項10に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to claim 10, wherein the aperture stop moves together with the second lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. 請求項1〜11のいずれか一項に記載のズームレンズを搭載することを特徴とする光学機器。   An optical apparatus comprising the zoom lens according to any one of claims 1 to 11. 光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第1レンズ群と、正の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、
前記第1レンズ群は、空気間隔を隔てた、負の球面レンズ1枚と、正レンズ1枚のみで構成され、
前記第2レンズ群は、少なくとも1枚ずつの正レンズと負レンズとを含む、3枚以下のレンズで構成され、
前記第1レンズ群を構成する前記正レンズの屈折力をn12とし、前記第1レンズ群を構成する前記正レンズの焦点距離をf12とし、前記第1レンズ群の焦点距離をf1とし、望遠端状態での結像面における最大像高をIHとしたとき、次式
1.4 < n12 < 1.7
2.05 < f12 / (−f1) < 3.50
2.0 < (−f1) / IH < 3.3
の条件を満足するように、
レンズ鏡筒内に各レンズを組み込むことを特徴とするズームレンズの製造方法。
A zoom having a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis. A method of manufacturing a lens,
The first lens group is composed of only one negative spherical lens and one positive lens with an air gap therebetween,
The second lens group is composed of three or less lenses including at least one positive lens and one negative lens,
The refractive power of the positive lens constituting the first lens group is n12, the focal length of the positive lens constituting the first lens group is f12, the focal length of the first lens group is f1, and the telephoto end. When the maximum image height on the imaging plane in the state is IH, the following formula 1.4 <n12 <1.7
2.05 <f12 / (-f1) <3.50
2.0 <(− f1) / IH <3.3
To satisfy the conditions of
A method of manufacturing a zoom lens, wherein each lens is incorporated in a lens barrel.
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