JP2012021908A - Mercury concentration measuring apparatus and mercury concentration measuring method - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、塩化水銀および炭酸ガスを含有する試料ガス中の水銀濃度を定量する水銀濃度測定装置および水銀濃度測定方法に関する。 The present invention relates to a mercury concentration measuring apparatus and a mercury concentration measuring method for quantifying mercury concentration in a sample gas containing mercury chloride and carbon dioxide gas.
ごみ焼却処理場等の焼却施設の排気等に含まれる水銀の濃度を検出する装置として、例えば原子吸光分析法を用いた水銀濃度測定装置が使用されている。このような水銀濃度測定装置は、測定部へ導入した試料ガスに光を照射して特定波長の光の吸収量を検出し、この吸光量に基づいて試料ガスに含まれる水銀の濃度を求める。 As a device for detecting the concentration of mercury contained in the exhaust of an incineration facility such as a garbage incineration plant, a mercury concentration measuring device using, for example, atomic absorption spectrometry is used. Such a mercury concentration measuring apparatus irradiates the sample gas introduced into the measuring unit with light to detect the amount of absorption of light of a specific wavelength, and obtains the concentration of mercury contained in the sample gas based on the amount of absorption.
上記測定部では、原子状水銀（金属水銀）の吸光量に基づいて水銀濃度の検出を行うため、試料ガス中の水銀濃度を正確に測定するには、試料ガス中に含まれる水銀化合物を原子状水銀に還元する必要がある。このため、上記測定部に試料ガスを導入する導入路には、上記水銀化合物を原子状水銀に還元するための還元部が設けられている。特に、焼却施設等の排気では、上記水銀化合物は主に塩化水銀であり、この塩化水銀を還元するための還元部が設けられる。 In the above measurement unit, the mercury concentration is detected based on the absorption amount of atomic mercury (metallic mercury). Therefore, in order to accurately measure the mercury concentration in the sample gas, the mercury compound contained in the sample gas is atomized. It needs to be reduced to mercury. For this reason, the introduction path for introducing the sample gas into the measurement unit is provided with a reduction unit for reducing the mercury compound to atomic mercury. In particular, in the exhaust from an incineration facility or the like, the mercury compound is mainly mercury chloride, and a reducing section for reducing the mercury chloride is provided.
この還元部には、種々の還元方式が利用されており、例えば、塩化錫溶液等の液相の還元剤を使用する方式がある。しかしながら、このような液相方式では、還元剤が液体であるため還元剤の交換時の取り扱いに手数を要する上、大量の還元剤の溶液を廃液として処理する必要がある等のメンテナンス性の悪さが問題となる。 Various reducing methods are used for the reducing unit, for example, there is a method using a liquid phase reducing agent such as a tin chloride solution. However, in such a liquid phase method, since the reducing agent is liquid, handling is difficult when replacing the reducing agent, and a large amount of reducing agent solution needs to be treated as waste liquid, resulting in poor maintenance. Is a problem.
この対策として、後掲の特許文献１は、塩化第１錫の皮膜を有する金属錫の粒子からなる固体の還元剤を使用する技術を開示している。この技術では、錫粒子表面の塩化第１錫が塩化水銀の還元に寄与している。塩化水銀を還元することで塩化第１錫の皮膜は消耗されるが、試料ガス中に多量の塩化水素が含まれる場合は、上記錫粒子の表面が塩化水素と反応して新たな塩化第１錫の皮膜が形成される。そのため、長期間の使用が可能であるとされている。しかしながら、近年の焼却施設等の排気中に含まれる塩化水素は低濃度であるため、上記のように塩化水素との反応により塩化第１錫の皮膜を再生して還元能力を持続することができず、結果的に短期間で還元剤を交換しければならないという問題があった。還元剤の交換周期が短いことは、例えば、焼却施設における排気のモニタ等の連続的に水銀濃度を測定する用途では、水銀濃度を測定できない時間が増大することになるため好ましくない。
As a countermeasure,
一方、水銀化合物は８００度以上に加熱することで原子状水銀に分解（還元）されることが知られており、導入した試料ガスを８００度以上に加熱する還元方式も存在している。しかしながら、この方式では、試料ガスの温度を８００度以上に加熱できる高価な加熱炉が必要であり、装置が高価格になるという問題がある。 On the other hand, it is known that mercury compounds are decomposed (reduced) into atomic mercury by heating to 800 degrees or higher, and there is a reduction method in which the introduced sample gas is heated to 800 degrees or higher. However, this method requires an expensive heating furnace capable of heating the temperature of the sample gas to 800 ° C. or more, and there is a problem that the apparatus becomes expensive.
以上の問題を解決する技術として、後掲の特許文献２がある。当該技術では、アルカリ金属またはアルカリ土類金属の塩基性化合物を含有する還元剤を使用し、上記の錫等の還元剤を採用している測定装置や測定方法と比較して、塩化水銀を原子状水銀に還元する還元能力を長期間持続させることができるとされている。
As a technique for solving the above problems, there is
本願発明者らは、種々のアルカリ金属またはアルカリ土類金属の塩基性化合物を還元剤とする還元フィルタの還元能力を鋭意研究した結果、塩化水素と塩化水銀のみを含む試料ガスに対して得られた塩化水銀の還元能力および塩化水素吸収能力が使用環境によっては大きく低下するという現象を確認した。 As a result of intensive research on the reducing ability of reduction filters using various alkali metal or alkaline earth metal basic compounds as reducing agents, the inventors of the present application have obtained it for a sample gas containing only hydrogen chloride and mercury chloride. In addition, it was confirmed that the reducing ability and absorption ability of mercury chloride greatly decline depending on the usage environment.
図５は、当該現象（以下、性能低下現象という。）を示す図である。図５において、横軸は、試料ガスの流入時間に対応する。また、左縦軸は還元効率に対応し、右縦軸は還元フィルタ下流側への塩化水素のリーク量に対応する。図５において、菱形で示すデータが還元効率であり、丸印で示すデータが塩化水素のリーク量である。また、白印が塩化水素と塩化水銀のみを含む試料ガスに対して得られたデータを示しており、黒印は性能低下現象が発生した状態を示している。なお、図５の各データは、ソーダライム（水酸化カルシウム含有量７０ｗｔ％以上）５ｇをφ２０ｍｍのＵ字状管に充填して構成した還元フィルタ（温度４００度）により取得している。
FIG. 5 is a diagram showing this phenomenon (hereinafter referred to as performance degradation phenomenon). In FIG. 5, the horizontal axis corresponds to the inflow time of the sample gas. The left vertical axis corresponds to the reduction efficiency, and the right vertical axis corresponds to the leak amount of hydrogen chloride to the downstream side of the reduction filter. In FIG. 5, the data indicated by diamonds is the reduction efficiency, and the data indicated by circles is the amount of hydrogen chloride leak. In addition, white marks indicate data obtained for a sample gas containing only hydrogen chloride and mercury chloride, and black marks indicate a state in which a performance deterioration phenomenon has occurred. Each data in FIG. 5 is acquired by a reduction filter (
図５に示すように、上記還元フィルタに、塩化水素と塩化水銀のみを含む試料ガスを導入した場合、試料ガス導入開始から５００分程度では、還元フィルタの下流側への塩化水素の流出がなく、また、塩化水銀の還元効率も１００％である。これに対し、性能低下現象が発生している状況下（発生原因は後述する）では、試料ガス導入開始から２００分程度で、還元フィルタの下流側への塩化水素のリークが始まり、その後、リーク量は、時間とともに急速に増大している。また、塩化水銀の還元効率も、試料ガス導入開始から２００分程度で低下が始まり、試料ガス導入開始から５００分程度経過すると４０％以下にまで低下している。なお、図５に示すデータを取得した２種の試料ガス中に含まれる塩化水素および塩化水銀の量は同一である。 As shown in FIG. 5, when a sample gas containing only hydrogen chloride and mercury chloride is introduced into the reduction filter, there is no outflow of hydrogen chloride to the downstream side of the reduction filter after about 500 minutes from the introduction of the sample gas. Moreover, the reduction efficiency of mercury chloride is 100%. On the other hand, under the situation where the performance degradation phenomenon has occurred (the cause will be described later), leakage of hydrogen chloride to the downstream side of the reduction filter starts about 200 minutes after the start of the introduction of the sample gas. The amount is increasing rapidly with time. Further, the reduction efficiency of mercury chloride starts to decrease in about 200 minutes from the start of sample gas introduction, and decreases to 40% or less after about 500 minutes have elapsed from the start of sample gas introduction. Note that the amounts of hydrogen chloride and mercury chloride contained in the two types of sample gas from which the data shown in FIG. 5 was acquired are the same.
図５に示すデータは、同一構成の還元フィルタであっても、使用環境によりその寿命が著しく低下する場合があることを示している。上述のように、還元フィルタの下流側には、原子状水銀を定量する測定部が配置されており、このような性能低下が発生した還元フィルタでは、測定部に流入する試料ガスに塩化水銀が含まれることになる。したがって、水銀濃度を正確に測定することができない。また、このような状況下において、水銀濃度を正確に測定しようとすると、還元フィルタの還元率が１００％、かつ下流側への塩化水素のリークが発生しない時間内において還元フィルタを交換する必要があり、水銀濃度測定装置の停止時間が増大してしまう。 The data shown in FIG. 5 shows that the life of the reduction filter having the same configuration may be significantly reduced depending on the use environment. As described above, a measurement unit that quantifies atomic mercury is disposed downstream of the reduction filter. In the reduction filter in which such performance degradation has occurred, mercury chloride is contained in the sample gas flowing into the measurement unit. Will be included. Therefore, the mercury concentration cannot be measured accurately. Also, in this situation, if the mercury concentration is to be measured accurately, it is necessary to replace the reduction filter within a time when the reduction rate of the reduction filter is 100% and no hydrogen chloride leaks downstream. Yes, the stop time of the mercury concentration measuring device increases.
本発明は、上記従来の事情に基づいて提案されたものであって、塩化水銀を含有する試料ガス中の水銀濃度を正確に測定できるとともに、還元剤交換時のメンテナンス性に優れ、還元能力を長期間持続でき、低コストで実現可能な水銀濃度測定装置および水銀濃度測定方法を提供することを目的とする。 The present invention has been proposed on the basis of the above-described conventional circumstances, and can accurately measure the mercury concentration in a sample gas containing mercury chloride, has excellent maintainability when replacing the reducing agent, and has a reducing ability. An object of the present invention is to provide a mercury concentration measuring device and a mercury concentration measuring method that can be sustained for a long period of time and can be realized at low cost.
本願発明者らは、上記性能低下現象の原因を鋭意研究し、本発明に至った。すなわち、本願発明者らは、上記性能低下現象が発生する原因が、試料ガス中に含まれる炭酸ガス（ＣＯ２）であることを見出した。塩化水素と塩化水銀を含む試料ガスに濃度が１０％程度の炭酸ガスが共存する環境下では、ソーダライムを充填した還元フィルタを使用すると、図５に示すように還元効率が低下する。また、還元効率が低下した状態で炭酸ガスの供給を停止しても、還元効率の上昇は確認できるものの１００％には回復しない。当該環境下では、ソーダライムと炭酸ガスとの反応により多量の炭酸カルシウムが生成されており、当該炭酸カルシウムが還元フィルタの主成分になっていると推測される。このように、炭酸ガスが存在する環境下では、任意の塩基性化合物を還元フィルタとして使用することはできないのである。そして、本願発明者らは、アルカリ金属の炭酸塩を主成分とする還元剤が、炭酸ガスが存在する環境下であっても、塩化水銀に対する還元効率を維持し、下流側への塩化水素のリークを防止できる還元フィルタとして有効であることを見出した。 The inventors of the present application have intensively studied the cause of the above-mentioned performance deterioration phenomenon and have arrived at the present invention. That is, the inventors of the present application have found that the cause of the above performance deterioration phenomenon is carbon dioxide gas (CO 2 ) contained in the sample gas. In an environment where carbon dioxide gas having a concentration of about 10% coexists with a sample gas containing hydrogen chloride and mercury chloride, when a reduction filter filled with soda lime is used, the reduction efficiency decreases as shown in FIG. Even if the supply of carbon dioxide gas is stopped in a state where the reduction efficiency is reduced, an increase in reduction efficiency can be confirmed, but it does not recover to 100%. Under the environment, a large amount of calcium carbonate is generated by the reaction of soda lime and carbon dioxide, and it is assumed that the calcium carbonate is the main component of the reduction filter. Thus, any basic compound cannot be used as a reduction filter in an environment where carbon dioxide gas exists. The inventors of the present invention maintain the reduction efficiency for mercury chloride even in an environment where carbon dioxide gas is present, and the reducing agent mainly composed of alkali metal carbonates. It was found that it is effective as a reduction filter that can prevent leakage.
以上の知見のもと、本発明に係る水銀濃度測定装置は、塩化水銀と炭酸ガスを含有する試料ガス中の水銀濃度を連続的に測定する水銀濃度測定装置であって、第１の還元フィルタ、第２の還元フィルタ、ヒータおよび測定部を備える。第１の還元フィルタは、試料ガス導入路に配置され、内部に充填されたアルカリ金属の炭酸塩を主成分とする還元剤により、ヒータによる加熱下で、導入された試料ガス中の塩化水素を除去するとともに、当該試料ガス中の塩化水銀の少なくとも一部を原子状水銀に還元する。第２の還元フィルタは、試料ガス導入路において、第１の還元フィルタの下流側に配置され、第１の還元フィルタを通過した試料ガス中に含まれる塩化水銀を原子状水銀に還元する。測定部は、第２の還元フィルタを通過した試料ガス中に含まれる原子状水銀を定量する。 Based on the above knowledge, the mercury concentration measuring apparatus according to the present invention is a mercury concentration measuring apparatus for continuously measuring mercury concentration in a sample gas containing mercury chloride and carbon dioxide gas, and is a first reduction filter. , A second reduction filter, a heater, and a measurement unit. The first reduction filter is arranged in the sample gas introduction path, and reduces hydrogen chloride in the introduced sample gas under heating by a heater with a reducing agent mainly composed of alkali metal carbonate filled inside. While removing, at least a part of the mercury chloride in the sample gas is reduced to atomic mercury. The second reduction filter is disposed on the downstream side of the first reduction filter in the sample gas introduction path, and reduces mercury chloride contained in the sample gas that has passed through the first reduction filter to atomic mercury. The measurement unit quantifies atomic mercury contained in the sample gas that has passed through the second reduction filter.
この構成では、塩化水銀と炭酸ガスとが共存する試料ガスに対しても、性能低下現象を生じることないため、試料ガス中に塩化水素が含まれていても、長期間にわたって試料ガス中から塩化水素を除去することができる。また、第１の還元フィルタの後段に、第２の還元フィルタを設けているため、第１の還元フィルタにおいて原子状水銀に還元されなかった塩化水銀を確実に還元し測定部へ導入することができる。また、本構成では、第１の還元フィルタにおいて、塩化水素が除去されるため、第２の還元フィルタとして、塩化水素に対する耐性が低いが、使用寿命が長い還元触媒を使用することができる。この還元触媒としては、酸化アルミニウム（活性アルミナ）やモレキュラーシーブスを触媒成分の主剤として含むものを使用することができる。そして、このような還元触媒を利用できる結果、炭酸ガスや塩化水素を含む試料ガスであっても、長期間安定して、連続的に、塩化水銀を原子状水銀に還元することができ、試料ガス中の水銀濃度を正確に測定することができる。 In this configuration, since the performance deterioration phenomenon does not occur even for the sample gas in which mercury chloride and carbon dioxide gas coexist, even if hydrogen chloride is contained in the sample gas, chlorination is performed from the sample gas over a long period of time. Hydrogen can be removed. In addition, since the second reduction filter is provided after the first reduction filter, mercury chloride that has not been reduced to atomic mercury by the first reduction filter can be reliably reduced and introduced into the measurement unit. it can. Further, in this configuration, since hydrogen chloride is removed in the first reduction filter, a reduction catalyst having a low service life but a long service life can be used as the second reduction filter. As this reduction catalyst, a catalyst containing aluminum oxide (activated alumina) or molecular sieves as a main component of the catalyst component can be used. As a result of using such a reduction catalyst, even if the sample gas contains carbon dioxide or hydrogen chloride, mercury chloride can be reduced to atomic mercury stably and continuously over a long period of time. Mercury concentration in gas can be measured accurately.
上記アルカリ金属の炭酸塩としては、例えば、炭酸ナトリウム（無水物）を用いることができる。また、炭酸ナトリウム（無水物）は顆粒体であることが好ましい。これにより、第１の還元フィルタ内に充填した際に、充填率を低下させることなく、試料ガスとの接触面積を確保し、かつガス通過抵抗の増大を避けることができ、還元能力および塩化水素除去能力を長期間持続させることができる。なお、ヒータは、第１の還元フィルタを、３００〜５００度に加熱する構成であることが好ましい。この場合、簡易な加熱炉を採用できるため、装置を低コストで実現することができる。 As the alkali metal carbonate, for example, sodium carbonate (anhydride) can be used. Moreover, it is preferable that sodium carbonate (anhydride) is a granule. As a result, when the first reduction filter is filled, the contact area with the sample gas can be ensured without increasing the filling rate, and an increase in gas passage resistance can be avoided. The removal ability can be maintained for a long time. The heater is preferably configured to heat the first reduction filter at 300 to 500 degrees. In this case, since a simple heating furnace can be adopted, the apparatus can be realized at low cost.
さらに、他の観点では、本発明は、塩化水銀と炭酸ガスを含有する試料ガス中の水銀濃度を連続的に測定する水銀濃度測定方法を提供することができる。すなわち、本発明に係る水銀濃度測定方法では、まず、試料ガスを加熱下でアルカリ金属の炭酸塩を主成分とする還元剤に接触させることにより、試料ガス中の塩化水素が除去されるとともに、当該試料ガス中の塩化水銀の少なくとも一部が原子状水銀に還元される。次いで、還元剤に接触した試料ガスを還元触媒に接触させることにより、当該試料ガス中に含まれる塩化水銀が原子状水銀に還元される。そして、還元触媒に接触した試料ガス中の原子状水銀が定量される。 Furthermore, in another aspect, the present invention can provide a mercury concentration measuring method for continuously measuring the mercury concentration in a sample gas containing mercury chloride and carbon dioxide. That is, in the mercury concentration measurement method according to the present invention, first, hydrogen chloride in the sample gas is removed by contacting the sample gas with a reducing agent mainly composed of alkali metal carbonate under heating, At least a part of mercury chloride in the sample gas is reduced to atomic mercury. Next, mercury chloride contained in the sample gas is reduced to atomic mercury by bringing the sample gas in contact with the reducing agent into contact with the reduction catalyst. Then, atomic mercury in the sample gas in contact with the reduction catalyst is quantified.
本発明によれば、試料ガス中に塩化水素や炭酸ガスが含まれる場合であっても、試料ガス中の水銀濃度を正確に測定することができる。また、塩化水銀を原子状水銀に還元する還元能力および試料ガス中から塩化水素を除去する能力を長期間持続することができる。その結果、第２の還元フィルタとして、長寿命な還元触媒を採用することができ、これらの組み合わせによって、長期間安定して、連続的に、塩化水銀を原子状水銀に還元することができる。 According to the present invention, the mercury concentration in the sample gas can be accurately measured even when the sample gas contains hydrogen chloride or carbon dioxide gas. Further, the ability to reduce mercury chloride to atomic mercury and the ability to remove hydrogen chloride from the sample gas can be maintained for a long time. As a result, a long-life reduction catalyst can be employed as the second reduction filter, and by combining these, mercury chloride can be reduced to atomic mercury continuously and stably over a long period of time.
以下、本発明の実施の形態を図面にしたがって詳細に説明する。図１は、本発明を適用した水銀濃度測定装置を示す概略機能ブロック図である。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. FIG. 1 is a schematic functional block diagram showing a mercury concentration measuring apparatus to which the present invention is applied.
図１に示すように、本発明の水銀濃度測定装置は、塩化水銀の還元を行う還元部１と、原子吸光分析法等を適用して試料ガス１０中に含まれる原子状水銀の濃度を測定する測定部５を備えている。
As shown in FIG. 1, the mercury concentration measuring apparatus of the present invention measures the concentration of atomic mercury contained in a
試料ガス１０は、上記測定部５の排気側に備えた吸引ポンプ６により導入管９を介して吸引され、還元部１を通過した後、上記測定部５内に導入される。
The
上記還元部１は、内部に還元剤１１を充填した第１の還元フィルタ２と、当該第１の還元フィルタ２を外部から加熱するヒータ３と、第１の還元フィルタ２の下流側に接続された第２の還元フィルタ４を備える。
The
図２は、水銀濃度測定装置が備える第１の還元フィルタ２を示す図である。図２に示すように、加熱された第１の還元フィルタ２を保温する断熱材７が、第１の還元フィルタ２を外部から覆っている。第１の還元フィルタ２は、ヒータ３の加熱に耐え得る材質で、任意の形状に設計すればよいが、図２に示す例では、第１の還元フィルタ２として、石英ガラスからなるＵ字管を採用している。
FIG. 2 is a diagram showing the
図２に示すように、Ｕ字管の温度は当該Ｕ字管の外壁に取り付けられた温度センサ８で測定されるようになっており、制御部２０が、温度センサ８の出力信号に基づいて、Ｕ字管の温度を所定の温度に保つようにヒータ３の発熱量を制御する。
As shown in FIG. 2, the temperature of the U-shaped tube is measured by the
また、第１の還元フィルタ２は、Ｕ字管の両端に備えた図示しないフランジ等の連結具により、水銀濃度測定装置から取り外すことができるように構成されており、第１の還元フィルタ２に充填する還元剤１１を交換できるようになっている。
In addition, the
なお、図示していないが、導入管９および第２の還元フィルタ４も、外部から加熱するヒータと、導入管９および第２の還元フィルタ４を外部から覆う断熱材を備えており、導入管９および第２の還元フィルタ４の温度を所定の温度に保つことができる構成としている。また、導入管９と第１の還元フィルタ２との連結部には、連結後に上記連結具を外部から覆う断熱材を装着して、導入管９および第１の還元フィルタ２の温度が低下しない構成としている。
Although not shown, the introduction pipe 9 and the
還元剤１１は、アルカリ金属の炭酸塩を主成分とする。このアルカリ金属炭酸塩としては、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム等を使用することができる。炭酸リチウムおよび炭酸ルビジウム、炭酸セシウム等も使用可能であるが、高価であるため、炭酸ナトリウム等と比較すると好ましくない。
The reducing
また、炭酸ガスが存在する環境下では、アルカリ金属の水酸化物を還元剤として使用すると炭酸ガスとの反応により還元剤中にアルカリ金属の炭酸塩が生成されるため、当該炭酸塩が還元剤の主成分になると同様の作用効果を生じると推測される。しかしながら、アルカリ金属の水酸化物は劇薬であり、潮解性を有するものもあるため、フィルタの交換作業が極めて困難になる。そのため、アルカリ金属の水酸化物の使用は好ましくない。 Also, in an environment where carbon dioxide gas is present, if an alkali metal hydroxide is used as a reducing agent, an alkali metal carbonate is produced in the reducing agent by reaction with the carbon dioxide gas. It is presumed that the same effect will be produced when it becomes the main component. However, since alkali metal hydroxides are powerful drugs and some have deliquescent properties, it is extremely difficult to replace the filter. Therefore, the use of alkali metal hydroxide is not preferable.
特に限定されないが、還元剤１１は顆粒体であることが好ましい。このように還元剤１１として顆粒体を使用すれば、Ｕ字管への充填率を低下させることなく、かつ、ガス通過抵抗を増大させることもない。また、還元剤１１の表面積を増大できるため、塩化水銀を原子状水銀に還元する還元能力および塩化水素を除去する能力を長期間持続させることができる。また、このような課粒体（固体）の還元剤は、取り扱いが容易であるため、第１の還元フィルタ２の交換作業も簡素化されメンテナンス性も向上する。なお、顆粒体の粒径は、例えば、０．３ｍｍ〜１ｍｍ程度とすることができる。
Although it does not specifically limit, It is preferable that the reducing
なお、上記還元剤１１は、少なくとも１種の上述のアルカリ金属の炭酸塩を主成分として含有するものであれば、その組成を特に限定するものではない。
The reducing
例えば、還元剤１１として、炭酸ナトリウム（無水物）を用いた場合、試料ガス１０中に含まれる塩化水銀は、第１の還元フィルタ２を通過するときに、原子状水銀に還元される。また、試料ガス１０中に含まれる塩化水素は、第１の還元フィルタ２を通過するときに中和される。
For example, when sodium carbonate (anhydride) is used as the reducing
上記還元反応では、還元効率（第１の還元フィルタ２を通過する塩化水銀が原子状水銀に還元される割合）が第１の還元フィルタ２の温度（以下、還元温度という。）に依存して変化する。図３は、炭酸ナトリウムの顆粒体（粒径０．３〜１．０ｍｍ）を還元剤１１とした場合の還元効率の温度依存性を示す図である。図３において、横軸は還元温度に対応し、縦軸は還元効率に対応する。図３に示すデータは、φ２０ｍｍのＵ字管に炭酸ナトリウムの顆粒体を１０ｇを充填した第１の還元フィルタ２により取得している。この場合、Ｕ字管内のガス通過方向における炭酸ナトリウムの顆粒体の充填長は５０ｍｍ程度になっている。また、試料ガス１０は、塩化水素を含む塩化水銀ガス（水銀濃度：１７０μｇ／ｍ３、塩化水素濃度：１０００ｐｐｍ）を３００ｍｌ／ｍｉｎの流量で導入している。
In the reduction reaction, the reduction efficiency (ratio in which mercury chloride passing through the
図３より、還元温度が４５０度以上であれば、還元効率が１００％であり、試料ガス１０中のほぼ全ての塩化水銀を還元できることが理解できる。一方、還元温度が３００度では、還元効率が約６８％であり、試料ガス１０中の一部の塩化水銀が還元される。なお、上記試料ガス１０に、図５に示す性能低下現象が発生する炭酸ガス（濃度１０％）を添加した場合も、図３に示すデータは変化しない。
From FIG. 3, it can be understood that when the reduction temperature is 450 ° C. or higher, the reduction efficiency is 100%, and almost all mercury chloride in the
また、上記中和反応においても、塩化水素の除去能力は上述の還元温度に依存して変化する。図４は、炭酸ナトリウムの顆粒体（粒径０．３〜１．０ｍｍ）を還元剤１１とした場合の塩化水素の除去能力の温度依存性を示す図である。還元効率に対応する。ここでは、第１の還元フィルタ２の下流側において、塩化水素計（分解能：１ｐｐｍ）の指示値がゼロより大きくなる時点（下流側で塩化水素のリークが確認される）までの時間を塩化水素の除去能力として評価している。図４において、横軸は還元温度に対応し、縦軸は塩化水素のリーク開始時間に対応する。
In the neutralization reaction, the hydrogen chloride removal ability varies depending on the reduction temperature. FIG. 4 is a diagram showing the temperature dependence of the ability to remove hydrogen chloride when sodium carbonate granules (particle size: 0.3 to 1.0 mm) are used as the reducing
図４に示すデータは、塩化水素除去能力を短時間で評価するため、φ２０ｍｍのＵ字管に炭酸ナトリウムの顆粒体を５ｇを充填した第１の還元フィルタ２により取得している。この場合、Ｕ字管内のガス通過方向における炭酸ナトリウムの顆粒体の充填長は２５ｍｍ程度になっている。また、試料ガス１０は、塩化水素を含む塩化水銀ガス（水銀濃度：１７０μｇ／ｍ３、塩化水素濃度：１０００ｐｐｍ）を３００ｍｌ／ｍｉｎの流量で導入している。
The data shown in FIG. 4 is obtained by the
図４より、還元温度が４５０度であれば、１０００ｐｐｍオーダの比較的高濃度の塩化水素が含まれる上記試料ガスに対しても２０時間程度、下流側への塩化水素のリークを防止できることが理解できる。一方、還元温度が３００度では、２時間程度で下流側への塩化水素のリークが発生しており、還元温度が３００度よりも低くなると、第１の還元フィルタ２において塩化水素を除去することが期待できないと考えられる。なお、上記試料ガス１０に、図５に示す性能低下現象が発生する炭酸ガス（濃度１０％）を添加した場合も、図４に示すデータは変化しない。
From FIG. 4, it is understood that if the reduction temperature is 450 ° C., the leakage of hydrogen chloride to the downstream side can be prevented for about 20 hours even for the sample gas containing a relatively high concentration of hydrogen chloride on the order of 1000 ppm. it can. On the other hand, when the reduction temperature is 300 degrees, hydrogen chloride leaks downstream in about 2 hours. When the reduction temperature is lower than 300 degrees, the
以上より、塩化水素除去能力の観点では、第１の還元フィルタ２の温度は、３００度以上であることが好ましい。また、装置の製造コストの観点では、図２に示すような比較的簡易な加熱炉を採用可能とするため、第１の還元フィルタ２の温度は、５００度以下であることが好ましい。
From the above, from the viewpoint of hydrogen chloride removal capability, the temperature of the
なお、還元温度が４５０度以下になると、塩化水銀の還元効率が１００％より小さくなる。しかしながら、本実施形態では、上述のように、第１の還元フィルタ２の下流側に第２の還元フィルタ４を設けているため、第２の還元フィルタ４により第１の還元フィルタ２において還元されなかった塩化水銀を原子状水銀に還元することができる。
Note that when the reduction temperature is 450 ° C. or less, the reduction efficiency of mercury chloride is less than 100%. However, in the present embodiment, since the
また、本実施形態では、第１の還元フィルタ２において試料ガス中の塩化水素を完全に除去することができる。このため、従来、塩化水素が存在する環境下では耐性の問題から採用することが困難であった還元触媒を第２の還元フィルタ４として使用することができる。例えば、還元触媒として、酸化アルミニウム（活性アルミナ）やモレキュラーシーブスを触媒成分の主剤として含むものを使用することができる。当該還元触媒は、長寿命であり、このような第１の還元フィルタ２と第２の還元フィルタ４の組み合わせによって、長期間安定して、連続的に、塩化水銀を原子状水銀に還元することが可能になる。また、第１の還元フィルタ２において、塩化水素が完全に除去されるため、第１の還元フィルタ２の下流側おいて、原子状水銀が塩化水素と反応することがなく、測定部５において、試料ガス１０中の水銀濃度を正確に測定することができる。
Further, in the present embodiment, hydrogen chloride in the sample gas can be completely removed in the
なお、導入管９および第２の還元フィルタ４は、塩化水銀が吸着されない温度である１６０度以上に加熱されており、内壁面等への塩化水銀の吸着に起因する測定誤差が発生することもない。特に限定されないが、上記構成では、導入管９の温度は１８０度程度に設定されている。また、第２の還元フィルタ４の温度は、還元触媒の触媒能に応じて適宜設定（例えば、３００〜５００度）すればよいが、上記構成では、第１の還元フィルタ２と同一の温度に設定されている。
The introduction pipe 9 and the
以上説明したように、本実施形態によれば、試料ガス中に塩化水素や炭酸ガスが含まれる場合であっても、試料ガス中の水銀濃度を正確に測定することができる。また、塩化水銀を原子状水銀に還元する還元能力および試料ガス中から塩化水素を除去する能力を長期間持続することができ、長期間安定して、連続的に、塩化水銀を原子状水銀に還元することができる。 As described above, according to the present embodiment, the mercury concentration in the sample gas can be accurately measured even when the sample gas contains hydrogen chloride or carbon dioxide gas. In addition, the ability to reduce mercury chloride to atomic mercury and the ability to remove hydrogen chloride from the sample gas can be maintained for a long period of time. Can be reduced.
なお、上述した実施形態は本発明の技術的範囲を制限するものではなく、既に記載したもの以外でも、本発明の範囲内で種々の変形や応用が可能である。例えば、上記実施形態では、導入管９を備える構成としたが、例えば、焼却施設の煙突から試料ガスを直接サンプリングして測定を行う場合は、第１の還元フィルタを直線状の管で構成し、当該還元フィルタの上流端を直接煙突内に挿入する構成としてもよい。 The above-described embodiments do not limit the technical scope of the present invention, and various modifications and applications other than those already described are possible within the scope of the present invention. For example, in the above embodiment, the introduction pipe 9 is provided. However, for example, when the measurement is performed by directly sampling the sample gas from the chimney of the incineration facility, the first reduction filter is constituted by a straight pipe. The upstream end of the reduction filter may be inserted directly into the chimney.
本発明は、還元剤交換時のメンテナンス性に優れ、還元能力を長期間持続でき、かつ、低コストで実現可能であり、焼却施設の排気をはじめとする試料ガス中に含まれる水銀濃度の測定に有用である。 The present invention is excellent in maintainability at the time of reductant replacement, can maintain the reduction capacity for a long period of time, can be realized at low cost, and measures the concentration of mercury contained in sample gas including exhaust gas from incineration facilities. Useful for.
１ 還元部
２ 第１の還元フィルタ
３ ヒータ
４ 第２の還元フィルタ
５ 測定部
１０ 試料ガス
１１ 還元剤（塩化水素吸収剤）
DESCRIPTION OF
Claims (6)
試料ガス導入路に配置され、内部に充填されたアルカリ金属の炭酸塩を主成分とする還元剤により、加熱下で、導入された試料ガス中の塩化水素を除去するとともに、当該試料ガス中の塩化水銀の少なくとも一部を原子状水銀に還元する第１の還元フィルタと、
前記第１の還元フィルタを加熱するヒータと、
前記試料ガス導入路において、前記第１の還元フィルタの下流側に配置され、前記第１の還元フィルタを通過した試料ガス中に含まれる塩化水銀を原子状水銀に還元する第２の還元フィルタと、
前記第２の還元フィルタを通過した試料ガスが導入され、当該試料ガス中に含まれる原子状水銀を定量する測定部と、
を備えたことを特徴とする水銀濃度測定装置。 A mercury concentration measuring device for continuously measuring the mercury concentration in a sample gas containing mercury chloride and carbon dioxide gas,
A reducing agent, which is arranged in the sample gas introduction path and is filled with alkali metal carbonate as a main component, removes hydrogen chloride in the introduced sample gas under heating, and in the sample gas A first reduction filter that reduces at least a portion of mercury chloride to atomic mercury;
A heater for heating the first reduction filter;
A second reduction filter disposed downstream of the first reduction filter and reducing mercury chloride contained in the sample gas that has passed through the first reduction filter into atomic mercury in the sample gas introduction path; ,
A measurement unit that introduces the sample gas that has passed through the second reduction filter and quantifies atomic mercury contained in the sample gas;
A mercury concentration measuring device characterized by comprising:
試料ガスを加熱下でアルカリ金属の炭酸塩を主成分とする還元剤に接触させることにより、試料ガス中の塩化水素を除去するとともに、当該試料ガス中の塩化水銀の少なくとも一部を原子状水銀に還元するステップと、
前記還元剤に接触した試料ガスを還元触媒に接触させることにより、当該試料ガス中に含まれる塩化水銀を原子状水銀に還元するステップと、
上記還元触媒に接触した試料ガス中の原子状水銀を定量するステップと、
を有することを特徴とする水銀濃度測定方法。 A mercury concentration measurement method for continuously measuring mercury concentration in a sample gas containing mercury chloride and carbon dioxide gas,
By contacting the sample gas with a reducing agent mainly composed of alkali metal carbonate under heating, hydrogen chloride in the sample gas is removed, and at least a part of the mercury chloride in the sample gas is atomic mercury. The step of reducing to
Reducing mercury chloride contained in the sample gas to atomic mercury by bringing the sample gas in contact with the reducing agent into contact with a reduction catalyst;
Quantifying atomic mercury in the sample gas in contact with the reduction catalyst;
A method for measuring mercury concentration, comprising:
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