JP2012002499A5

JP2012002499A5 -

Info

Publication number: JP2012002499A5
Application number: JP2011132323A
Authority: JP
Filing date: 2011-06-14
Publication date: 2012-02-16
Anticipated expiration: 2031-06-14

Description

Air preheater and method for reducing fouling in an air preheater

本発明は、一般には、化石燃料燃焼ボイラと再生式空気予熱器とを有する蒸気発生システムに関する。より詳細には、本発明は、化石燃料燃焼ボイラと、ボイラ運転レベルの変化中におけるファウリングを減少せしめるようにした回転再生式空気予熱器とを有する蒸気発生システムに関する。 The present invention generally relates to a steam generation system having a fossil fuel combustion boiler and a regenerative air preheater. More particularly, the present invention relates to a steam generation system having a fossil fuel fired boiler and a regenerative air preheater adapted to reduce fouling during changes in boiler operating levels.

ボイラの燃焼プロセス中に、燃料中の硫黄がＳＯ_２に酸化される。燃焼プロセスの後、幾らかの量のＳＯ_２がＳＯ_３に更に酸化される。典型的には、１〜２％程度の量がＳＯ_３となる。適当な温度範囲での酸化鉄、バナジウム及び他の金属の存在が、この酸化を生じせしめる。選択接触還元（ＳＣＲ）が、また、煙道ガス中のＳＯ_２の一部分をＳＯ_３に酸化せしめることが広く知られている。触媒成分（主として、触媒中のバナジウムの量）が酸化の量に０．５％から１．５％以上の範囲の割合でもって影響を与える。もっとも典型的な割合は、約１％である。したがって、硫黄を多く含有する石炭を新規なＳＣＲでもって燃焼せしめるプラントは、ＳＯ_３の放出を多大に増大せしめると見ることができ、これは可視プルーム、局部酸性地表問題及び他の環境問題を生じせしめる。
回転再生式熱交換器は、一般に、大型の化石燃料燃焼ボイラの燃焼室へ供給される冷たい入力空気へ熱い煙道ガスから熱を伝達するために前記ボイラと関連して用いられている。この型式の熱交換器は、典型的に、空気予熱器と称されている。空気予熱器の目的は、化石燃料燃焼ボイラの効率を増大せしめることにある。基本的には、回転再生式空気予熱器は複数の間隔を置いた金属シートを詰め込んだ大きなシリンダから成る。これらの金属シートは、互いに分離され、熱い煙道ガスがシリンダの軸線と平行な各金属シートの表面を横切って流れて、各金属シートの表面を加熱することができるようにしている。加熱されて熱くなった金属シートは、それから、冷たい入力空気流れ中へ回転させられて、入力空気を加熱する。煙道ガスと入力空気とは、通常、正反対の方向で空気予熱器を通して流れる。シリンダの全体はその軸線まわりを連続して回転させられ、その結果、熱い煙道ガス及び冷たい空気は同一の金属板を交互して横切って流れる。 During boiler combustion process, sulfur in the fuel is oxidized to SO _2. After the combustion process, some amount of SO ₂ is further oxidized to SO ₃ . Typically, an amount of about 1-2% is SO ₃ . The presence of iron oxide, vanadium and other metals in the appropriate temperature range causes this oxidation. Selective catalytic reduction (SCR) is also be allowed to oxidize a portion of the SO ₂ in the flue gas to SO ₃ are widely known. The catalyst component (mainly the amount of vanadium in the catalyst) affects the amount of oxidation with a proportion ranging from 0.5% to 1.5% or more. The most typical proportion is about 1%. Therefore, a plant that burns sulfur-rich coal with a new SCR can be seen to greatly increase SO ₃ emissions, which creates visible plumes, local acid surface problems, and other environmental problems. Let me.
Rotating regenerative heat exchangers are commonly used in conjunction with boilers to transfer heat from hot flue gas to the cold input air supplied to the combustion chamber of a large fossil fuel fired boiler. This type of heat exchanger is typically referred to as an air preheater. The purpose of the air preheater is to increase the efficiency of fossil fuel fired boilers. Basically, a regenerative air preheater consists of a large cylinder packed with a plurality of spaced metal sheets. These metal sheets are separated from each other so that hot flue gas can flow across the surface of each metal sheet parallel to the cylinder axis to heat the surface of each metal sheet. The heated and heated metal sheet is then rotated into the cold input air stream to heat the input air. Flue gas and input air typically flow through the air preheater in opposite directions. The entire cylinder is continuously rotated about its axis so that hot flue gas and cold air flow alternately across the same metal plate.

化石燃料の燃焼の生成物は、しばしば、三酸化硫黄（ＳＯ_３）及び廃蒸気（Ｈ_２Ｏ）の両方を含有し、その結果、排出ガスが空気予熱器において十分な度合いで冷却されたときには、ＳＯ_３が廃蒸気と結合し、液体硫酸（Ｈ_２ＳＯ_４）に凝縮せしめる。これは、例えば空気予熱器の熱交換表面などの表面の温度が硫酸の露点以下であるときに生じる。灰粒子及び硫酸の両方が空気予熱器内の金属表面に堆積したときには、これらの灰粒子及び硫酸は金属表面に固着し、ファウリングと呼ばれている現象を生じさせる。ファウリングは、空気予熱器を通過する空気及びガスの量を制限するので、空気予熱器の効率を低下せしめる。 The products of fossil fuel combustion often contain both sulfur trioxide (SO ₃ ) and waste steam (H ₂ O) so that the exhaust gas is cooled to a sufficient degree in the air preheater. , SO ₃ is combined with the waste vapor and condensed into liquid sulfuric acid (H ₂ SO ₄ ). This occurs, for example, when the temperature of the surface, such as the heat exchange surface of the air preheater, is below the dew point of sulfuric acid. When both ash particles and sulfuric acid are deposited on the metal surface in the air preheater, these ash particles and sulfuric acid stick to the metal surface, causing a phenomenon called fouling. Fouling limits the amount of air and gas that passes through the air preheater, thus reducing the efficiency of the air preheater.

蒸気又は空気の高速噴流が、すす吹きとして知られているプロセスにおいて金属表面に周期的に向けられて、灰／酸付着物を取り除く。このすす吹きは、金属シートから付着物をある程度取り除くが、しかし全部を取り除くものではない。 A high velocity jet of steam or air is periodically directed to the metal surface in a process known as soot blowing to remove ash / acid deposits. This soot blow removes some deposits from the metal sheet, but not all.

空気予熱器のコールドエンドは、しばしば、煙道ガス中のＨ_２ＳＯ_４の露点以下であり、Ｈ_２ＳＯ_４の一部分が熱交換要素の表面に凝縮することを生じせしめる。凝縮した灰及びＨ_２ＳＯ_４が堆積すると、これらの灰及びＨ_２ＳＯ_４は空気予熱器を通過する流れの圧力降下を生じせしめる。この圧力降下は、燃料の燃焼による灰又は他の固体物質が熱交換要素に時間をかけて堆積するにしたがって大きくなる。もしファウリングが非常に激しくなると、金属シート間の流路がふさがってしまう。その場合には、熱交換表面面積が損失し、ファンは空気予熱器を通して必要量の燃焼用空気を供給することができなくなる。 The cold end of the air preheater is often below the dew point of H ₂ SO ₄ in the flue gas, causing a portion of H ₂ SO ₄ to condense on the surface of the heat exchange element. As condensed ash and H ₂ SO ₄ accumulate, these ash and H ₂ SO ₄ cause a pressure drop in the flow through the air preheater. This pressure drop increases as ash or other solid material from fuel combustion accumulates over time on the heat exchange element. If fouling becomes very intense, the flow path between the metal sheets will be blocked. In that case, the heat exchange surface area is lost, and the fan cannot supply the required amount of combustion air through the air preheater.

空気予熱器のコールドエンドは、その部分のガスが低温であるという特徴から、高ガス密度及びそれ故低流速を有する。典型的に、コールドエンドにおける流速はホットエンドにおける流速の約６０％にすぎない。低ガス流速は、また、ファウリングを一層生じせしめる。 The cold end of the air preheater has a high gas density and hence a low flow rate because of the low temperature of the gas in that part. Typically, the flow rate at the cold end is only about 60% of the flow rate at the hot end. Low gas flow rates also cause more fouling.

他の要因、例えば低ボイラ負荷がファウリングの要因として加えられる。低ボイラ負荷は、ホットエンドにおける最大連続レーティング（ＭＣＲ）の２５％となるような低速度まで速度が落ちることを生じせしめる。 Other factors such as low boiler load are added as fouling factors. A low boiler load can cause the speed to drop to a low speed that is 25% of the maximum continuous rating (MCR) at the hot end.

現在、燃焼状態が変化する下でファウリングを抑制する空気予熱器が必要とされている。 Currently, there is a need for an air preheater that suppresses fouling under changing combustion conditions.

本発明の目的は、コロ―ジョンを一層抑制することができる空気予熱器を提供することにある。 An object of the present invention is to provide an air preheater that can further suppress the collision.

本発明の他の目的は、ボイラ負荷の変化に応じて調節することができる空気予熱器を提供することにある。 Another object of the present invention is to provide an air preheater that can be adjusted according to changes in boiler load.

本発明の更に他の目的は、ボイラ負荷が変化する下で煙道ガス速度を調節することができる空気予熱器を提供することにある。 Still another object of the present invention is to provide an air preheater that can adjust flue gas velocity under varying boiler loads.

簡単に言えば、本発明はボイラ負荷が変化する下でファウリングを一層抑制することができる空気予熱器にある。 In short, the present invention resides in an air preheater that can further suppress fouling under changing boiler load.

本発明の一態様によれば、ボイラからの煙道ガスを受け入れる煙道ガス入口と、煙道ガスを排出する煙道ガス出口と、空気予熱器への空気を受け入れる空気入口と、予熱した空気を前記ボイラへ供給する空気出口とを有し、ボイラ運転レベルが変化する下でのファウリングの減少を行う空気予熱器であって、
ａ.前記空気入口の開口を調節するようにした空気ダンパ装置であって、前記空気ダンパ装置と前記空気入口との間の空気漏洩を最少にするように前記空気入口に対して気密に取り付けられている空気ダンパ装置と、
ｂ.前記煙道ガス入口の開口を調節するようにした煙道ガスダンパ装置であって、前記煙道ガスダンパ装置と前記煙道ガス入口との間の煙道ガス漏洩を最少にするように前記煙道ガス入口に対して気密に取り付けられている煙道ガスダンパ装置と、
ｃ.ファウリングを減少させるために所望する空気速度及び煙道ガス速度を維持するようにボイラ運転レベルが変化する間中に前記空気ダンパ装置及び前記煙道ガスダンパ装置を作動させるように前記空気ダンパ装置及び前記煙道ガスダンパ装置に接続されているコントローラと、
を包含している空気予熱器が提供される。
本発明の他の態様によれば、減少したボイラ運転の時間中に空気入口と煙道ガス入口とを有する空気予熱器内におけるファウリングを減少せしめる方法において、
ａ.前記空気予熱器を出る煙道ガス出口流れの温度を測定する段階と、
ｂ.この測定した煙道ガス出口流れ温度が予め決めた閾値よりも低いかどうかを決定する段階と、
ｃ.前記測定した煙道ガス出口流れ温度が前記予め決めた閾値よりも低いときに、前記煙道ガス出口流れ温度を前記予め決めた閾値の温度以上に高めるように前記煙道ガス入口及び前記空気入口の少なくとも一方を閉じる量を計算する段階と、
ｄ.前記測定した煙道ガス出口流れ温度が前記予め決めた閾値よりも低いときにおける前記計算した量だけ前記煙道ガス入口及び前記空気入口の少なくとも一方を閉じて、前記煙道ガス出口流れ温度を高め、これにより酸性凝縮及びファウリングを減少せしめる段階と、
を包含している方法が提供される。 According to one aspect of the present invention, a flue gas inlet for receiving flue gas from a boiler, a flue gas outlet for discharging flue gas, an air inlet for receiving air to an air preheater, and preheated air An air outlet for supplying the boiler to the boiler, and an air preheater for reducing fouling under a change in boiler operation level,
an air damper device adapted to adjust an opening of the air inlet, wherein the air damper device is airtightly attached to the air inlet so as to minimize air leakage between the air damper device and the air inlet; An air damper device,
b. A flue gas damper device adapted to adjust the opening of the flue gas inlet, wherein the flue gas leakage between the flue gas damper device and the flue gas inlet is minimized. A flue gas damper device that is hermetically attached to the road gas inlet;
c. the air damper to activate the air damper device and the flue gas damper device during boiler operating level changes to maintain the desired air velocity and flue gas velocity to reduce fouling. A controller connected to the device and the flue gas damper device;
An air preheater is provided.
In accordance with another aspect of the present invention, in a method for reducing fouling in an air preheater having an air inlet and a flue gas inlet during reduced boiler operation time,
measuring the temperature of the flue gas outlet stream exiting the air preheater;
b. determining whether the measured flue gas outlet flow temperature is below a predetermined threshold;
c. when the measured flue gas outlet flow temperature is lower than the predetermined threshold, the flue gas inlet and the Calculating an amount to close at least one of the air inlets;
d. closing at least one of the flue gas inlet and the air inlet by the calculated amount when the measured flue gas outlet flow temperature is lower than the predetermined threshold, and And thereby reducing acidic condensation and fouling;
Are provided.

本発明の更に他の態様によれば、減少したボイラ運転の時間中に空気入口と煙道ガス入口とを有する空気予熱器内におけるファウリングを減少せしめる方法において、
ａ.前記空気予熱器を出る煙道ガス及び空気の少なくとも一方の速度を測定する段階と、
ｂ.この測定した速度と所望する速度との差を決定する段階と、
ｃ.前記測定した速度と前記所望する速度との差を最小にするように前記煙道ガス入口の開口及び前記空気入口の開口の少なくとも一方を調節する量を計算する段階と、
ｄ.この計算した量だけ前記煙道ガス入口の開口及び前記空気入口の開口の少なくとも一方を調節する段階と、
を包含している方法が提供される。 In accordance with yet another aspect of the present invention, a method for reducing fouling in an air preheater having an air inlet and a flue gas inlet during reduced boiler operation time,
measuring the velocity of at least one of the flue gas and air exiting the air preheater;
b. determining the difference between the measured speed and the desired speed;
c. calculating an amount to adjust at least one of the flue gas inlet opening and the air inlet opening to minimize the difference between the measured speed and the desired speed;
d. adjusting at least one of the flue gas inlet opening and the air inlet opening by this calculated amount;
Are provided.

本発明の更に他の目的及び利点は図面及び下記の説明から明らかになるであろう。 Still other objects and advantages of the present invention will become apparent from the drawings and the following description.

添付図面を参照することにより、当業者には本発明がより良く理解され、また本発明の種々の目的及び利点が明らかになるであろう。 The present invention will become better understood and various objects and advantages of the invention will become apparent to those skilled in the art by reference to the accompanying drawings.

従来の回転再生式空気予熱器の斜視図であって、一部を切断して示している。FIG. 3 is a perspective view of a conventional rotary regenerative air preheater, partly cut away. 本発明にしたがって構成した回転再生式空気予熱器を有する蒸気発生システムの概略系統図である。1 is a schematic system diagram of a steam generation system having a rotary regenerative air preheater configured according to the present invention. 図２のダンパマニホルドの側面図である。FIG. 3 is a side view of the damper manifold of FIG. 2. 図３の線IV-IVに沿うダンパマニホルドの平面図である。FIG. 4 is a plan view of the damper manifold taken along line IV-IV in FIG. 3. 図３の線Ｖ−Ｖに沿う断面図である。FIG. 5 is a cross-sectional view taken along line VV in FIG. 3. 図５の区域VIの拡大図である。FIG. 6 is an enlarged view of an area VI in FIG. 5.

多数の蒸気発生システムは、ボイラ効率を増大するために固定又は回転再生式空気予熱器を利用する。最も多く共通のものは、回転再生式空気予熱器である。この型式の空気予熱器は、熱交換要素を回転させることをと特徴とする。本発明は、固定及び回転のどちらかの型式の再生式空気予熱器を備えているボイラシステムに関する。説明を容易にするために、本発明の構成を回転再生式空気予熱器と関連して説明することにする。 Many steam generation systems utilize fixed or rotating regenerative air preheaters to increase boiler efficiency. The most common is a regenerative air preheater. This type of air preheater is characterized by rotating a heat exchange element. The present invention relates to a boiler system comprising a regenerative air preheater of either fixed or rotating type. For ease of explanation, the configuration of the present invention will be described in connection with a rotary regenerative air preheater.

図面の図１を参照するに、従来の回転再生式空気予熱器１００が示されている。空気予熱器１００は、ハウジング１１４内に回転可能に取り付けられているロータ１１２を有する。ロータ１１２は、ロータポスト１１８からロータ１１２の外周部にまで半径方向へ延びている多数の仕切板１１６を包含する。これらの仕切板１１６はそれらの間に区画室１２０を画定し、これらの区画室１２０は熱交換要素バスケットアセンブリ１２２を収容する。 Referring to FIG. 1 of the drawings, a conventional rotary regenerative air preheater 100 is shown. The air preheater 100 has a rotor 112 that is rotatably mounted in a housing 114. The rotor 112 includes a number of dividers 116 that extend radially from the rotor posts 118 to the outer periphery of the rotor 112. These dividers 116 define compartments 120 therebetween, which contain the heat exchange element basket assemblies 122.

典型的な回転再生式空気予熱器１００において、煙道ガス流れ２２４及び燃焼用空気入口流れ２３０はロータ１１２の対向する両端から対向してロータ１１２内に入り、それから、熱交換要素バスケットアセンブリ１２２内に収容されている熱交換要素１４２を対向する方向で通り過ぎる。その結果、冷たい空気の入口１３０及び冷たくなった煙道ガスの出口１２６が空気予熱器１００の一端にあり、この一端はコールドエンド１４４と称されている。また、熱い煙道ガスの入口１２４及び加熱された空気の出口１３２が空気予熱器１００の対向する一端にあり、この対向する一端はホットエンド１４６と称されている。２つのセクタ板１３６がロータ１１２の上面及び下面に隣接してハウジング１１４を横切って延びている。これらのセクタ板１３６は、空気予熱器１００を空気側セクタ部１３８と煙道ガス側セクタ部１４０とに分割する。 In a typical rotary regenerative air preheater 100, flue gas stream 224 and combustion air inlet stream 230 enter rotor 112 oppositely from opposite ends of rotor 112 and then into heat exchange element basket assembly 122. Pass through the heat exchange element 142 housed in the opposite direction. As a result, a cold air inlet 130 and a chilled flue gas outlet 126 are at one end of the air preheater 100, which is referred to as a cold end 144. There is also a hot flue gas inlet 124 and a heated air outlet 132 at opposite ends of the air preheater 100, which is referred to as a hot end 146. Two sector plates 136 extend across the housing 114 adjacent to the upper and lower surfaces of the rotor 112. These sector plates 136 divide the air preheater 100 into an air side sector portion 138 and a flue gas side sector portion 140.

図１の４つの細い矢印は、ロータ１１２を通過する煙道ガス流れ２２４及び空気流れ２３０の方向を示す。煙道ガス入口１２４を通して入った煙道ガス流れ２２４は、煙道ガス側セクタ部１４０に位置している区画室１２０内に取り付けられている熱交換要素バスケットアセンブリ１２２内の熱交換要素１４２に熱を伝達せしめる。加熱された熱交換要素１４２は、それから、空気予熱器１００の空気側セクタ部１３８へ回転させられる。熱交換要素バスケットアセンブリ１２２の蓄積熱は、それから、空気入口１３０を通して入ってきた空気流れ２３０に伝達される。冷たくなった煙道ガスの出口流れ２２６は煙道ガス出口１２６を通して空気予熱器１００を出ると共に、加熱された空気出口流れ２３２は空気出口１３２を通して空気予熱器１００を出る。 The four thin arrows in FIG. 1 indicate the direction of flue gas flow 224 and air flow 230 through the rotor 112. The flue gas stream 224 entering through the flue gas inlet 124 heats the heat exchange elements 142 in the heat exchange element basket assembly 122 mounted in the compartment 120 located in the flue gas side sector 140. Communicate. The heated heat exchange element 142 is then rotated to the air side sector 138 of the air preheater 100. The accumulated heat of the heat exchange element basket assembly 122 is then transferred to the incoming air stream 230 through the air inlet 130. The cooled flue gas outlet stream 226 exits the air preheater 100 through the flue gas outlet 126 and the heated air outlet stream 232 exits the air preheater 100 through the air outlet 132.

上述したように、空気予熱器１００のコールドエンド１４４における多大な酸性ファウリングは空気予熱器１００にわたって大きな圧力降下を生じせしめる。煙道ガスにより運ばれた粒子物質は、また、熱交換要素１４２の表面に時間をかけて堆積し、これらの堆積物の存在が空気予熱器の圧力降下を増大せしめる。この粒子物質は、低流速の局部区域に圧倒的に堆積する傾向がある。 As described above, significant acid fouling at the cold end 144 of the air preheater 100 can cause a large pressure drop across the air preheater 100. Particulate material carried by the flue gas also accumulates over time on the surface of the heat exchange element 142, and the presence of these deposits increases the pressure drop of the air preheater. This particulate material tends to accumulate overwhelmingly in low flow local areas.

したがって、ファウリングは次の２つの問題のためである。
１）飛散灰及び他の粒子を堆積せしめる酸性凝縮、及び
２）低ボイラ負荷で遅くなる低速流れの区域
この２つの問題の各々を異なる方法で除去することが試みられている。そのひとつの装置は、煙道ガス入口のみを部分的に封鎖するように機能する。これは、期待はずれの結果となっている。その時は、ファウリングを導く要因のすべてが認識されておらず、処理されていなかった。 Therefore, fouling is due to the following two problems.
1) acidic condensation that deposits fly ash and other particles, and 2) areas of slow flow that slow down with low boiler loads. Attempts have been made to remove each of these two problems in different ways. One such device functions to partially block only the flue gas inlet. This is a disappointing result. At that time, all of the factors leading to fouling were not recognized and were not dealt with.

本発明は、酸性凝縮の問題及び速度に関連するファウリングの問題の両方を処理する。粒子の高速流れは、サンドブラスチングと同様なプロセスで固体物質を侵食せしめる。この侵食の割合は、速度を１よりも大きい数で乗した値に比例する。本発明者の経験では、飛散灰の侵食は流速を３．４乗した値に比例する。 The present invention addresses both the acid condensation problem and the speed related fouling problem. The high velocity flow of particles erodes solid matter in a process similar to sandblasting. The rate of erosion is proportional to the speed multiplied by a number greater than one. In our experience, fly ash erosion is proportional to the value of the power of 3.4.

したがって、熱交換要素１４２への堆積物の量を減少させるためにガス側セクタ部における流速を増大せしめることは、有益なことである。空気側セクタ部における流速を増大せしめることは、堆積物の取り除きを評価しうるほど促進するものではない。なぜなら、空気側セクタ部には粒子物質が少量か又はないからである。しかしながら、空気側セクタ部における熱交換表面の量を減少せしめることはガス側セクタ部におけるガス温度を上昇せしめるようにし、その結果、酸性凝縮を少なくし、それ故ファウリングを少なくする。 Therefore, it is beneficial to increase the flow rate in the gas side sector to reduce the amount of deposits on the heat exchange element 142. Increasing the flow velocity in the air side sector does not facilitate the removal of deposits. This is because there is little or no particulate matter in the air side sector. However, reducing the amount of heat exchange surface in the air side sector causes the gas temperature in the gas side sector to increase, resulting in less acid condensation and hence less fouling.

ボイラ内への空気流量は、ボイラの運転レベルと関連させられる。したがって、ボイラの最大連続レーティング（ＭＣＲ）の６０％でのボイラ運転は、ＭＣＲの９０％での同じボイラの運転よりも少ない燃焼用空気を必要とする。したがって、ＭＣＲの６０％でのボイラ運転は、ＭＣＲの９０％での同じボイラの運転よりも少ない煙道ガスを排出する。同じ断面積を通して出る、ほぼ同じ密度の煙道ガスの量が少なければ、この少量の煙道ガスは低速で出る。 The air flow rate into the boiler is related to the operating level of the boiler. Thus, boiler operation at 60% of the boiler's maximum continuous rating (MCR) requires less combustion air than operation of the same boiler at 90% of the MCR. Thus, boiler operation at 60% of the MCR emits less flue gas than operation of the same boiler at 90% of the MCR. If the amount of flue gas of approximately the same density exiting through the same cross-sectional area is small, this small amount of flue gas will exit slowly.

また、ボイラがＭＣＲの９０％ではなくてＭＣＲの６０％で運転されるときには、煙道ガスがより低い温度で出ることを生じせしめる。したがって、ボイラ運転レベルはボイラ内へ入る空気流量、ボイラ外へ出る排出煙道ガスの流速及びボイラ外へ出る排出煙道ガスの温度に影響する。 Also, when the boiler is operated at 60% of the MCR instead of 90% of the MCR, it causes the flue gas to exit at a lower temperature. Therefore, the boiler operating level affects the flow rate of air entering the boiler, the flow rate of exhaust flue gas exiting the boiler, and the temperature of exhaust flue gas exiting the boiler.

次に図２を参照するに、本発明は空気予熱器１００への２つの直接の入口、すなわち、煙道ガス入口１２４及び空気入口１３０に２つのダンパ装置１５２，１６２を包含する。ダンパ装置１５２，１６２は、これらのダンパ装置と空気予熱器１００との間の漏洩を最少にするために空気予熱器１００にできるだけ密接して取り付けられる。コントローラ１５８は、減少したボイラ負荷状態の運転中にダンパ装置１５２，１６２を部分的に閉じるために使用することができる。これは、流れ面積を有効に減少せしめ、したがって流速を増大せしめる。 Referring now to FIG. 2, the present invention includes two damper devices 152, 162 at the two direct inlets to the air preheater 100, namely the flue gas inlet 124 and the air inlet 130. The damper devices 152, 162 are mounted as close as possible to the air preheater 100 to minimize leakage between these damper devices and the air preheater 100. The controller 158 can be used to partially close the damper devices 152, 162 during reduced boiler load operation. This effectively reduces the flow area and thus increases the flow rate.

空気予熱器の煙道ガス入口１２４及び空気入口１３０の両方への流れを制限することにより、熱伝達のための小さな有効面積が熱交換される熱を少なくするようにする。これは、金属表面の多くの部分が酸露点以上の温度を有するようにさせ、これにより、金属表面のファウリングを減少せしめる。また、ガス側セクタ部における流速が増大され、堆積した付着物の侵食を促進せしめる。 By limiting the flow to both the flue gas inlet 124 and the air inlet 130 of the air preheater, a small effective area for heat transfer reduces the heat exchanged. This causes many portions of the metal surface to have temperatures above the acid dew point, thereby reducing fouling of the metal surface. Moreover, the flow velocity in the gas side sector is increased, and the erosion of the deposited deposits is promoted.

更に、もし空気予熱器内へ流れる冷たい空気が酸露点以上の金属温度を維持するために他の熱交換器により加熱される場合において、その後、空気予熱器１００の空気側及びガス側の両方の流れを制限することは、前記他の熱交換器で必要とされる熱の量が減少される。これは、総エネルギを節約する。なぜなら、空気側の金属表面の一部分をふさぐことは、冷たい空気を十分な温度にまで加熱するのに必要とされるエネルギ量と比較してわずかな量のエネルギが必要とされるからである。 Furthermore, if the cold air flowing into the air preheater is heated by other heat exchangers to maintain a metal temperature above the acid dew point, then both the air and gas side of the air preheater 100 are then Limiting the flow reduces the amount of heat required in the other heat exchanger. This saves total energy. This is because blocking a portion of the metal surface on the air side requires a small amount of energy compared to the amount of energy required to heat the cold air to a sufficient temperature.

図２は、本発明にしたがって構成した回転再生式空気予熱器を有する蒸気発生システムの概略系統図である。本システムは、熱交換要素バスケットアセンブリ１２２の面にできるだけ密接するようにして、熱い煙道ガス入口１２４の内側に設置されている煙道ガスダンパ装置１５２を包含する。煙道ガスダクト１５４が、ボイラ１４８を空気予熱器１００に接続している。煙道ガスダンパ装置１５２の複数のダンパ１５６（図３）は、煙道ガス入口１２４の流れ面積を有効に減少せしめるために減少した負荷状態で閉じることができる。これは、熱交換要素１４２を横切る煙道ガス流れの速度を増大せしめる。これは、また、煙道ガスからの熱伝達のための有効表面面積を減少せしめる。 FIG. 2 is a schematic system diagram of a steam generation system having a rotary regenerative air preheater constructed according to the present invention. The system includes a flue gas damper device 152 that is installed inside the hot flue gas inlet 124 as close as possible to the face of the heat exchange element basket assembly 122. A flue gas duct 154 connects the boiler 148 to the air preheater 100. The plurality of dampers 156 (FIG. 3) of the flue gas damper device 152 can be closed at a reduced load condition to effectively reduce the flow area of the flue gas inlet 124. This increases the speed of the flue gas flow across the heat exchange element 142. This also reduces the effective surface area for heat transfer from the flue gas.

本システムは、空気漏洩をできるだけ最少にするために熱交換要素バスケットアセンブリ１２２内の熱交換要素１４２の面にできるだけ密接するようにして、空気予熱器１００の冷たい空気入口１３０の内側に設置されている空気ダンパ装置１６２を包含する。この空気ダンパ装置１６２は、空気入口１３０の流れ面積を有効に減少せしめ、これにより空気予熱器１００内へ流れる空気への熱伝達のための有効表面面積を減少せしめるために、減少した負荷状態で部分的に閉じることができる。これは、空気予熱器１００のコールドエンド１４４（図１）の冷却が少なくなることを意味する。 The system is installed inside the cold air inlet 130 of the air preheater 100 so as to be as close as possible to the face of the heat exchange element 142 in the heat exchange element basket assembly 122 to minimize air leakage. Air damper device 162 is included. The air damper device 162 effectively reduces the flow area of the air inlet 130, thereby reducing the effective surface area for heat transfer to the air flowing into the air preheater 100 at reduced load conditions. Can be partially closed. This means that cooling of the cold end 144 (FIG. 1) of the air preheater 100 is reduced.

煙道ガス側セクタ部１４０（図１）における流速が増大することにより、煙道ガスによって運ばれている飛散灰が空気予熱器１００内の熱交換要素１４２の表面上の付着物を侵食する。この侵食の割合は、速度を特定の侵食エイジェントで乗した値に比例する。このような飛散灰のための累乗は、３．４である。 As the flow velocity in the flue gas side sector 140 (FIG. 1) increases, the fly ash carried by the flue gas erodes deposits on the surface of the heat exchange element 142 in the air preheater 100. This rate of erosion is proportional to the speed multiplied by the specific erosion agent. The power for such fly ash is 3.4.

また、小さな表面面積が煙道ガスから熱を取り出すために用いられているので、コールドエンドへ空気予熱器を通過して流れる煙道ガスは熱く、したがってコールドエンドにおける金属板の大部分はＨ_２ＳＯ_４露点以上の温度に維持される。これは、熱交換要素１４２（図１）へのＨ_２ＳＯ_４の凝縮を少なくさせる。 Also, because the small surface area is used to extract heat from the flue gas, the flue gas flowing through the air preheater to the cold end is hot, so the majority of the metal plate at the cold end is H _2. The temperature is maintained above the SO ₄ dew point. This reduces the condensation of H ₂ SO _{4 on} the heat exchange element 142 (FIG. 1).

コントローラ１５８、好適には、プレプログラム化したコントロールロッジックを備えているプログラマブルロッジックコントローラ（“ＰＬＣ”）が、ボイラ１４８の負荷を監視して、ダンパ装置１５２，１６２のダンパブレードの作動を制御する。 A controller 158, preferably a programmable logic controller (“PLC”) with preprogrammed control logic, monitors the load on the boiler 148 and controls the operation of the damper blades of the damper devices 152, 162. To do.

好適な実施形態において、コントローラ１５８は、分散コントロールシステム（ＤＣＳ）１６０からの信号を受ける。ＤＣＳ１６０は、監視したパラメータに基づいて、ボイラ１４８の運転負荷を決めることができ、そして、ボイラ負荷を表す信号をプログラム化してコントローラ１５８に送ることができる。コントローラ１５８は、この信号を受け取ることにより、ボイラ負荷を計算して、ダンパ装置１５２，１６２を作動せしめる。 In the preferred embodiment, the controller 158 receives signals from a distributed control system (DCS) 160. The DCS 160 can determine the operating load of the boiler 148 based on the monitored parameters, and can program a signal representing the boiler load and send it to the controller 158. By receiving this signal, the controller 158 calculates the boiler load and operates the damper devices 152 and 162.

次に図１及び図２の両方を参照するに、選択的に、空気予熱器内の種々の位置の温度を監視することができる。もし煙道ガス側セクタ部１４０内の構体の温度が煙道ガス中の種々の酸の露点以下に低下するときには、液体酸はこれらの構体上に凝縮する。そして、液体酸は堆積して、空気予熱器のファウリングを加速せしめる飛散灰を保持する。通常、煙道ガス出口１２６は煙道ガス側セクタ部１４０の最も低い温度を有して、酸凝縮が最も生じやすい。したがって、コントローラ１５８は、その温度読み取りを受けて、煙道ガス入口１２４をより以上に閉じて煙道ガスの速度を増大せしめ、これにより煙道ガスにさらされる熱交換要素１４２の表面面積を減少せしめるかどうかを決定する。このような煙道ガス速度の増大と熱交換面積の減少との組み合わせは、煙道ガスから伝達される熱の量を減少せしめ、空気予熱器１００を出る煙道ガス流れ２２６の温度を上昇せしめる。 Referring now to both FIGS. 1 and 2, optionally, the temperature at various locations within the air preheater can be monitored. If the temperature of the structures in the flue gas side sector section 140 falls below the dew point of the various acids in the flue gas, the liquid acid will condense on these structures. The liquid acid then accumulates and holds fly ash that accelerates fouling of the air preheater. Typically, the flue gas outlet 126 has the lowest temperature of the flue gas side sector 140 and is most susceptible to acid condensation. Thus, the controller 158 receives that temperature reading and closes the flue gas inlet 124 more to increase the flue gas velocity, thereby reducing the surface area of the heat exchange element 142 exposed to the flue gas. Decide whether or not This combination of increased flue gas velocity and reduced heat exchange area reduces the amount of heat transferred from the flue gas and increases the temperature of the flue gas stream 226 exiting the air preheater 100. .

同様に、空気ダンパ装置１６２が空気入口１３０の大部分を閉じると、空気入口流れ２３０の速度は増大する。空気入口１３０の大部分を閉じることは、また、空気入口流れ２３０にさらされる熱交換要素１４２の表面面積を減少せしめる。これは、空気入口流れ２３０により吸収される熱を少なくせしめ、再び煙道ガス出口流れ２２６が空気予熱器を出るときの温度をより高く有するようにする。 Similarly, when the air damper device 162 closes most of the air inlet 130, the velocity of the air inlet flow 230 increases. Closing most of the air inlet 130 also reduces the surface area of the heat exchange element 142 that is exposed to the air inlet flow 230. This reduces the heat absorbed by the air inlet stream 230 and again causes the flue gas outlet stream 226 to have a higher temperature as it exits the air preheater.

空気予熱器１００を通過する煙道ガスの速度を増大することは、速度を３．４乗した値に基づく割合で空気予熱器内に堆積した付着物を侵食させやすいものである。コントローラ１５８は、堆積した付着物の侵食を最大にするように煙道ガスダンパ装置１５２及び空気ダンパ装置１６２を作動させることができる。しかしながら、これらのダンパ装置は、空気予熱器を出る煙道ガスが最大許容温度を越えることとなるような度合いでは閉じられないようにされる。この最大許容温度は、下流の設備を所望する安全幅（セーフティマージン）に沿って安全に取り扱うことができる最大温度に基づいて予め決定することができる。 Increasing the velocity of the flue gas passing through the air preheater 100 tends to erode deposits deposited in the air preheater at a rate based on a value obtained by raising the velocity to the power of 3.4. The controller 158 can operate the flue gas damper device 152 and the air damper device 162 to maximize erosion of the deposited deposits. However, these damper devices are prevented from closing to such an extent that the flue gas exiting the air preheater will exceed the maximum allowable temperature. This maximum allowable temperature can be determined in advance based on the maximum temperature at which the downstream equipment can be safely handled along the desired safety margin (safety margin).

次に図３−図６を参照するに、煙道ガスダンパ装置１５２は、フレーム１８２と、このフレーム１８２内に設けられている多数のダンパ１５６とを包含する。好適には、多数のダンパ１５６は、ダンパパネル１６３，１６４の数にグループ分けされる。各ダンパパネル１６３，１６４は、関連するダンパ１５６に加えて、アクチュエータ１６６と、このアクチュエータ１６６をダンパ１５６の各々に接続する動力伝達装置（ドライブ）１６８とを包含する。
図３に示されているように、煙道ガスダンパ装置１５２は煙道ガス入口１２４（図２）を複数のセクタに分割することができる。ダンパ区域１６３，１６４の複数のダンパ１５６は、煙道ガス入口１２４内の流れを制御するために設けられている。煙道ガス入口１２４の他の区域１６５は、ダンパ装置が設けられていなくて、開口のままとされている。 3 to 6, the flue gas damper device 152 includes a frame 182 and a number of dampers 156 provided in the frame 182. Preferably, the multiple dampers 156 are grouped into the number of damper panels 163,164. Each damper panel 163, 164 includes an actuator 166 and a power transmission device (drive) 168 that connects the actuator 166 to each of the dampers 156 in addition to the associated damper 156.
As shown in FIG. 3, the flue gas damper device 152 can divide the flue gas inlet 124 (FIG. 2) into a plurality of sectors. A plurality of dampers 156 in the damper sections 163 and 164 are provided to control the flow in the flue gas inlet 124. The other area 165 of the flue gas inlet 124 is not provided with a damper device and is left open.

空気ダンパ装置１６２は、煙道ガスダンパ装置１５２について説明したと同様な部品を有して、同様な方法で作動する。したがって、上述した説明は、煙道ガス入口に代えて空気入口に適用されるようにして空気ダンパ装置１６２に等しく適用される。 The air damper device 162 has similar components as described for the flue gas damper device 152 and operates in a similar manner. Accordingly, the above description applies equally to the air damper device 162 as applied to the air inlet instead of the flue gas inlet.

コントローラ１５８は、煙道ガス入口１２４（図２）の所定区域内の流れを部分的に制限するためにダンパ区域１６３，１６４のアクチュエータ１６６を作動せしめる。 The controller 158 activates the actuators 166 in the damper sections 163, 164 to partially restrict the flow in a predetermined section of the flue gas inlet 124 (FIG. 2).

本発明による再生式空気予熱器１００は図３−図６に示されている。ダンパ装置１５２，１６２のダンパパネル１６３，１６４よりも多くの又は少ないダンパパネルを包含することができることを認識すべきである。更に、煙道ガス入口１２４のより小さい又はより大きい部分を、この部分を通しての流れを制御するダンパ装置を設けないで、開口のままとすることができる。 A regenerative air preheater 100 according to the present invention is shown in FIGS. It should be appreciated that more or fewer damper panels can be included than damper panels 163, 164 of damper devices 152, 162. Furthermore, the smaller or larger portion of the flue gas inlet 124 can remain open without the provision of a damper device that controls the flow through this portion.

図６は、図５の一部分又は区域VIの拡大図である。この図６は、“開き”位置と“閉じ”位置との間を軸線１７６まわりに回転可能であるダンパ１５６を示す。平らなバーシール１７８が、各ダンパ１５６の両側に取り付けられている。各バーシール１７８は、隣接する他のダンパのバーシール１７９の一部分とオーバーラップして接触し、煙道ガスが２つのダンパ間を流れるのを防止する。フレーム１８２に最も接近しているダンパのバーシール１７８は、フレーム８２の一部分と接触し、煙道ガスがフレーム１８２とダンパ１５６との間を流れるのを防止する。 FIG. 6 is an enlarged view of a portion or area VI of FIG. FIG. 6 shows a damper 156 that is rotatable about an axis 176 between an “open” position and a “closed” position. A flat bar seal 178 is attached to each side of each damper 156. Each bar seal 178 overlaps and contacts a portion of the bar seal 179 of another adjacent damper and prevents flue gas from flowing between the two dampers. The damper bar seal 178 closest to the frame 182 contacts a portion of the frame 82 and prevents flue gas from flowing between the frame 182 and the damper 156.

再び図３を参照するに、垂直流れ式の空気予熱器のために、コントローラ１５８（図２）は、“閉じている”ダンパパネル１６３のダンパ１５６を周期的に開くと共に、“開いている”ダンパパネル１６４のダンパ１５６を周期的に閉じるようにプログラム化することができ、これにより実質的に一定の流れ面積を維持することができる。このような作動は、“閉じている”ダンパパネル１６３のダンパ１５６がこれらのダンパ１５６の頂部に堆積するかもしれない灰の付着物を放散するようにすることができる。 Referring again to FIG. 3, for a vertical flow air preheater, the controller 158 (FIG. 2) periodically opens and “opens” the damper 156 of the “closed” damper panel 163. The damper 156 of the damper panel 164 can be programmed to close periodically, thereby maintaining a substantially constant flow area. Such actuation may cause the dampers 156 of the “closed” damper panels 163 to dissipate ash deposits that may accumulate on top of these dampers 156.

再び図２を参照するに、煙道ガス入口１２４の流れ面積を制限することは煙道ガス流れの速度を増大せしめ、これにより、煙道ガスにより運ばれている灰がコールドエンドの付着物を侵食せしめる。しかしながら、熱伝達のための面積を減少せしめて煙道ガスの速度を高めることは、通常よりも高い煙道ガス出口温度を生じせしめる。すなわち、煙道ガス入口の一部分を閉じることは、煙道ガスが設置している多数の熱交換要素１４２（図１）の一部分を通して流れるのを有効に防止し、有効熱伝達表面面積を減少せしめて、空気予熱器を去る煙道ガスの温度を上昇せしめる。 Referring again to FIG. 2, limiting the flow area of the flue gas inlet 124 increases the speed of the flue gas flow so that the ash carried by the flue gas can cause cold end fouling to flow. Erosion. However, increasing the flue gas velocity by reducing the area for heat transfer will result in higher flue gas outlet temperatures. That is, closing a portion of the flue gas inlet effectively prevents flue gas from flowing through a portion of the multiple heat exchange elements 142 (FIG. 1) installed and reduces the effective heat transfer surface area. Increase the temperature of the flue gas leaving the air preheater.

更に１００％負荷での大きな圧力降下は、高圧空気及びガス用のファン１８８についてより高い資本費を必要とさせ、また、これらの大きなファン１８８に必要とされる大きなモータを運転するためにより高い運転費を必要とさせる。ほとんど最悪な石炭のために、プラントデータ測定システムは、すす吹きサイクル間の８時間にわたっての全負荷での圧力降下の増大を示すことができない。観察されているファウリングは、“ポップコーン”の大粒子又は熱い上流表面に形成されて煙道ガスにより除去されて運ばれるスラグによるホットエンドファウリング、又は低速及び低乱流区域における酸性ファウリング及び/又は粒子ファウリングであるコールドエンドファウリングである。 In addition, the large pressure drop at 100% load requires higher capital costs for high pressure air and gas fans 188 and higher operation to operate the large motors required for these large fans 188. Makes money necessary. Because of the worst coal, plant data measurement systems cannot show an increase in pressure drop at full load over 8 hours between soot blowing cycles. The observed fouling is hot end fouling with large particles of “popcorn” or slag formed on the hot upstream surface and carried away by flue gas, or acidic fouling in low and low turbulent areas and Cold end fouling, which is particle fouling.

しかしながら、低負荷状態では、ガス出口温度はＭＣＲ設計点によるガス出口温度よりも常に低い。これは、２つの要因による。すなわち、低ボイラ負荷状態では、空気予熱器１００に入る煙道ガスの温度は設計点よりも低い。空気予熱器１００は、また、一層効率がよい。なぜなら、煙道ガスの速度を低く、その結果生じる熱伝達効率の減少は存在する表面面積に対しての流量の減少よりも少ない効果を有し、したがって煙道ガス温度の大きな減少を生じせしめる。しばしば、低負荷で生じる低温度は十分に低く、その結果硫酸の凝縮を生じせしめる。幾つかのプラントは、入口空気温度を上昇せしめるために蒸気による空気加熱を用い、したがって出口ガス温度及び熱交換要素の板温度は酸が凝縮するのを除去する。しかしながら、速度の減少によるダストの堆積はこの方法によっては軽減されない。 However, at low load conditions, the gas outlet temperature is always lower than the gas outlet temperature due to the MCR design point. This is due to two factors. That is, in the low boiler load state, the temperature of the flue gas entering the air preheater 100 is lower than the design point. The air preheater 100 is also more efficient. This is because the speed of the flue gas is low and the resulting reduction in heat transfer efficiency has less effect than a reduction in flow rate over the existing surface area, thus causing a large reduction in flue gas temperature. Often, the low temperatures that occur at low loads are low enough, resulting in the condensation of sulfuric acid. Some plants use air heating with steam to raise the inlet air temperature, and thus the outlet gas temperature and the heat exchanger element plate temperature eliminate acid condensation. However, dust accumulation due to reduced speed is not mitigated by this method.

表１は、本発明による煙道ガス速度を３０％負荷状態、７０％負荷状態及びＭＣＲ中の従来の空気予熱器と比較する。本発明によるダンパ装置１５２，１６２は、煙道ガス入口流れ面積を５０％減少せしめて、煙道ガス流れの速度の十分な増大を生じせしめるように用いられた。表１に見ることができるように、煙道ガスの入口速度を２倍にすることは、平均煙道ガスの出口速度を３．４乗した比例増大でもって、煙道ガスの出口速度を２倍にする。従来の空気予熱器における０．３２の割合と比較して、７０％負荷及びＭＣＲにおける平均煙道ガス出口速度を３．４乗した３．５４の割合が本発明により達成される。３０％負荷レベルでは、従来の空気予熱器における０．０４の割合と比較して、本発明による割合は０．４３である。追加のダンパ１５６を閉じることは、３０％負荷のケースでは一層高いコールドエンド速度（速度を３．４乗した速度）及びクリーニング効果を提供する。この例の状態は、必ずしも最適な状態ではなく、単に発明の原理を示すものである。 Table 1 compares flue gas velocities according to the present invention with conventional air preheaters in 30% load conditions, 70% load conditions and MCR. Damper devices 152, 162 according to the present invention were used to reduce the flue gas inlet flow area by 50%, resulting in a sufficient increase in flue gas flow velocity. As can be seen in Table 1, doubling the flue gas inlet velocity increases the flue gas outlet velocity by 2 with a proportional increase of the average flue gas outlet velocity to the power of 3.4. Double. A ratio of 3.54, which is a power of 3.4 with an average flue gas outlet velocity at 70% load and MCR, compared to a ratio of 0.32 in conventional air preheaters is achieved by the present invention. At the 30% load level, the ratio according to the present invention is 0.43 compared to 0.04 in the conventional air preheater. Closing the additional damper 156 provides a higher cold end speed (speed multiplied by 3.4) and a cleaning effect in the 30% load case. The state of this example is not necessarily the optimal state, but merely illustrates the principles of the invention.

代替的な実施形態において、ダンパはギヤドライブ、ベルトドライブ、チェーン機構、ソレノイド又は他の公知の駆動機構によって駆動することができるものである。これらのすべてが、本発明の範囲内にあるものである。 In alternative embodiments, the damper can be driven by a gear drive, belt drive, chain mechanism, solenoid, or other known drive mechanism. All of these are within the scope of the present invention.

以上好適な実施形態を図示し詳述してきたけれども、本発明の精神及び範囲を逸脱することなく、種々の変形及び置換ができるものである。したがって，本発明は例示的な実施形態でもって詳述されているものであって、これらの実施形態によって限定されるものではない。 While the preferred embodiment has been illustrated and described in detail, various modifications and substitutions can be made without departing from the spirit and scope of the invention. Accordingly, the present invention has been described in detail with exemplary embodiments and is not limited by these embodiments.

Claims

A flue gas inlet for receiving flue gas from the boiler, a flue gas outlet for discharging flue gas, an air inlet for receiving air to the air preheater, and an air outlet for supplying preheated air to the boiler An air preheater that reduces fouling under changing boiler operating levels,
an air damper device adapted to adjust an opening of the air inlet, wherein the air damper device is airtightly attached to the air inlet so as to minimize air leakage between the air damper device and the air inlet; An air damper device,
b. A flue gas damper device adapted to adjust the opening of the flue gas inlet, wherein the flue gas leakage between the flue gas damper device and the flue gas inlet is minimized. A flue gas damper device that is hermetically attached to the road gas inlet;
c. the air damper to activate the air damper device and the flue gas damper device during boiler operating level changes to maintain the desired air velocity and flue gas velocity to reduce fouling. A controller connected to the device and the flue gas damper device;
Including air preheater.

2. The air preheater according to claim 1, wherein the controller receives an input for reading a boiler operation level, and interactively controls at least one of the flue gas damper device and the air damper device based on the received input. Air preheater.

The air preheater according to claim 1, wherein the controller receives an input for reading a temperature of the flue gas exiting the flue gas outlet, and at least one of the flue gas damper device and the air damper device based on the received input. An air preheater that controls one of them interactively.

The air preheater according to claim 1, wherein the controller receives an input for reading the speed of the flue gas exiting the flue gas outlet, and based on the received input, at least one of the flue gas damper device and the air damper device. An air preheater that controls one of them interactively.

The air preheater according to claim 1, wherein the controller comprises:
a. Receive input to read the maximum allowable flue gas outlet temperature,
b. measuring the temperature of the flue gas outlet flow; and c. the velocity of air flowing into the air inlet while maintaining the measured temperature of the flue gas outlet flow below the flue allowable flue gas outlet temperature. An air preheater configured to control at least one of the flue gas damper device and the air damper device so as to maximize the pressure.

The air preheater according to claim 1, wherein the controller further adjusts the flue gas damper device and the air damper device to reduce acidic condensation in the air preheater.

The air preheater according to claim 1, wherein the air damper device includes a plurality of dampers adapted to adjustably close at least a portion of the air inlet.

The air preheater according to claim 1, wherein the flue gas damper device includes a plurality of dampers adapted to adjustably close at least a portion of the flue gas inlet.

9. The air preheater according to claim 7 or 8, wherein the damper is pivotable and is pivoted by a drive bar attached to the damper device.

10. The air preheater according to claim 9, wherein an actuator moves the drive bar to pivot the damper.

In a method for reducing fouling in an air preheater having an air inlet and a flue gas inlet during reduced boiler operation time,
measuring the temperature of the flue gas outlet stream exiting the air preheater;
b. determining whether the measured flue gas outlet flow temperature is below a predetermined threshold;
c. when the measured flue gas outlet flow temperature is lower than the predetermined threshold, the flue gas inlet and the Calculating an amount to close at least one of the air inlets;
d. closing at least one of the flue gas inlet and the air inlet by the calculated amount when the measured flue gas outlet flow temperature is lower than the predetermined threshold, and And thereby reducing acidic condensation and fouling;
The method that involves.

12. The method of reducing fouling according to claim 11, wherein the predetermined threshold temperature is a temperature obtained by adding a safety margin to the condensation temperature of the acid present in the flue gas.

In a method for reducing fouling in an air preheater having an air inlet and a flue gas inlet during reduced boiler operation time,
measuring the velocity of at least one of the flue gas and air exiting the air preheater;
b. determining the difference between the measured speed and the desired speed;
c. calculating an amount to adjust at least one of the flue gas inlet opening and the air inlet opening to minimize the difference between the measured speed and the desired speed;
d. adjusting at least one of the flue gas inlet opening and the air inlet opening by this calculated amount;
The method that involves.

The method of reducing fouling of claim 13, further comprising:
receiving a maximum flue gas outlet flow temperature;
b. measuring the flue gas outlet flow temperature;
c. limiting the adjusting step to ensure that the measured flue gas outlet flow temperature is less than or equal to the maximum flue gas outlet flow temperature;
The method that involves.