JP2011195386A - Glass melting furnace and exhaust gas treatment method in glass melting furnace - Google Patents
Glass melting furnace and exhaust gas treatment method in glass melting furnace Download PDFInfo
- Publication number
- JP2011195386A JP2011195386A JP2010064468A JP2010064468A JP2011195386A JP 2011195386 A JP2011195386 A JP 2011195386A JP 2010064468 A JP2010064468 A JP 2010064468A JP 2010064468 A JP2010064468 A JP 2010064468A JP 2011195386 A JP2011195386 A JP 2011195386A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- exhaust gas
- flue
- raw material
- melting furnace
- gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
- C03B5/235—Heating the glass
- C03B5/237—Regenerators or recuperators specially adapted for glass-melting furnaces
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chimneys And Flues (AREA)
- Glass Melting And Manufacturing (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
Abstract
Description
本発明は、ガラス溶解炉およびガラス溶解炉における排ガスの処理方法に関するものである。 The present invention relates to a glass melting furnace and an exhaust gas treatment method in the glass melting furnace.
従来、ガラスを溶融する際に、高温加熱プロセスとして、燃料を予熱空気で燃焼させる方法が多く採用されてきた。具体的には、ガラス溶融炉に備え付けられた蓄熱室において、溶解炉からの燃焼排ガスが保有する熱を回収し、その熱を使って燃焼用空気を予熱することが行われてきた。 Conventionally, when a glass is melted, as a high-temperature heating process, a method of burning fuel with preheated air has been often employed. Specifically, heat stored in the combustion exhaust gas from the melting furnace is collected in a heat storage chamber provided in the glass melting furnace, and the combustion air is preheated using the heat.
しかしながら、このような高温の予熱空気による燃焼では、空気中の窒素及び原料中の窒素分を起源とした大量のNOXが生成されるという不都合があった。
そこで、これら燃焼排ガス中のNOXを低減する方法として、特許文献1及び特許文献2に開示された発明がある。これらに開示されている方法は、燃焼排ガス中へ天然ガスなどの燃料をリバーニングガスとして噴射して、蓄熱室の上部空間を還元領域にすることで、NOXを還元分解し、その下流に空気を供給することにより、COなどの未燃焼分を燃焼させるものである。
However, combustion with such high-temperature preheated air has a disadvantage in that a large amount of NO X originating from nitrogen in the air and nitrogen in the raw material is generated.
Therefore, as a method for reducing the NO X of combustion exhaust gas, there is the invention disclosed in
もっとも、空気燃焼ガラス溶解炉では、蓄熱室にかかる設備費が高く、設備更新の際には蓄熱室に使われている重金属類を含む煉瓦が産業廃棄物として大量に発生する。そこで、ガラス溶解炉では、蓄熱室を使用しなくても高い効率の得られる高温加熱プロセスが求められている。 However, in the air-fired glass melting furnace, the equipment cost for the heat storage chamber is high, and a large amount of bricks containing heavy metals used in the heat storage chamber are generated as industrial waste when the equipment is renewed. Therefore, a glass melting furnace is required to have a high-temperature heating process that can obtain high efficiency without using a heat storage chamber.
そのような事情のもと、近年、PSA式酸素製造法により、酸素濃度92%程度の酸素が比較的安価に製造できるようになったことから、従来の予熱空気燃焼式に変えて、酸素燃焼式のガラス溶解炉が実用化されてきている(例えば、特許文献3参照)。 Under such circumstances, since oxygen having an oxygen concentration of about 92% can be produced at a relatively low cost by the PSA type oxygen production method in recent years, the oxygen combustion is changed to the conventional preheated air combustion type. A glass melting furnace of the type has been put into practical use (for example, see Patent Document 3).
酸素燃焼式では、酸化剤中の窒素分が殆どなくなることから、予熱なしに非常に高温の火炎が得られるとともに、燃焼排ガス量が大幅に減少するため、従来の予熱空気燃焼式に比較して、熱効率が大きく改善される。また、サーマルNOXの原因となる窒素分が少ないため、NOX排出量も減少する。 In the oxy-combustion type, since the nitrogen content in the oxidizer is almost lost, a very high-temperature flame can be obtained without preheating, and the amount of combustion exhaust gas is greatly reduced. Compared to the conventional pre-heated air combustion type , The thermal efficiency is greatly improved. Furthermore, since the nitrogen partial cause thermal NO X is low, NO X emissions decrease.
また、更なるNOX低減を求めて、低NOXバーナの使用や、燃焼条件を制御することによって、燃焼時のNOX発生量の低減が図られている。 Moreover, seeking additional NO X reduction, use and low NO X burner, by controlling the combustion conditions, it is achieved reduction of the NO X generation amount at the time of combustion.
ところで、特許文献3に示されるような一般的な酸素燃焼式ガラス溶解炉91では、図13に示すように、排ガス口92が原料投入側に設けられている。したがって、このような炉では、原料から窒素化合物が発生すると、炉内の酸素燃焼火炎に巻き込まれ、NOXが発生し、このNOXが排ガス口から排出されてしまうという問題があった。
By the way, in a general oxygen combustion type
しかしながら、酸素燃焼式は、予熱空気燃焼式と比較して燃焼排ガス量が少ないため、燃焼排ガスに対してはNOXを低減する対策が十分に採られていなかった。今後、排出規制が強化された場合、炉内での更なる低NOX化に加え、燃焼排ガスについてもNOX低減対策を講じる必要がある。 However, oxygen combustion, because a small amount of combustion exhaust gas as compared with the preheated air combustion type, measures for reducing the NO X has not been taken into sufficient for combustion exhaust gas. In the future, if the emission regulations is enhanced, in addition to further reduction NO X reduction in the furnace, there measures must be NO X reduction for flue gas.
上記課題を解決するため、請求項1に係る発明は、燃焼排ガスを排出する原料投入側排出口と清澄室側排出口を備えたガラス溶解炉であって、該溶解炉の原料投入側には、酸素比が1以下の低酸素比でガラス原料を燃焼させる原料投入側酸素燃焼バーナが設けられ、前記溶解炉の清澄室側には、酸素比が1以上の高酸素比でガラス原料を燃焼させる清澄室側酸素燃焼バーナが設けられ、前記原料投入側排出口には、原料投入側の排ガスを排出する原料投入側排ガスポートが連通しており、前記清澄室側排出口には、清澄室側の排ガスを排出する清澄室側排ガスポートが連通しており、前記原料投入側排ガスポートと前記清澄室側排ガスポートは、ともに煙道に連通しており、前記煙道には、原料投入側の排ガスと清澄室側の排ガスの混合位置より下流に、リバーニングガスを供給するリバーニングガス供給設備が設けられ、前記煙道には、リバーニングガスが供給された位置よりも下流に、空気を供給するための空気供給設備が設けられていることを特徴とするガラス溶解炉である。
In order to solve the above-mentioned problems, the invention according to
請求項2に係る発明は、前記リバーニングガス供給設備が、リバーニングガスを前記煙道内で旋回するように吹き込むことを特徴とする請求項1に記載のガラス溶解炉である。
The invention according to
請求項3に係る発明は、前記空気供給設備が、前記リバーニングガスの旋回方向とは逆向きに、空気を前記煙道内で旋回するように吹き込むことを特徴とする請求項2に記載のガラス溶解炉である。
The invention according to
請求項4に係る発明は、前記煙道の形状を円筒形としたことを特徴とする請求項1ないし請求項3のいずれか1項に記載のガラス溶解炉である。
The invention according to
請求項5に係る発明は、前記煙道が第1の煙道と第2の煙道とから構成されており、前記原料投入側排ガスポートと前記清澄室側排ガスポートが、ともに前記第1の煙道に連通しており、前記リバーニングガス供給設備が、前記第1の煙道に設けられており、前記第1の煙道が、リバーニングガスが混合された排ガスを前記第2の煙道内で旋回させるように前記第2の煙道と連通していることを特徴とする請求項1に記載のガラス溶解炉である。
In the invention according to claim 5, the flue is composed of a first flue and a second flue, and the raw material input side exhaust gas port and the clarification chamber side exhaust gas port are both the first flue. The refrigerating gas supply facility is provided in the first flue, and the first flue emits the exhaust gas mixed with reburning gas to the second smoke. The glass melting furnace according to
請求項6に係る発明は、前記原料投入側排ガスポートが、原料投入側の排ガスを前記煙道内で旋回させるように前記煙道と連通していることを特徴とする請求項1ないし請求項4のいずれか1項に記載のガラス溶解炉である。
The invention according to
請求項7に係る発明は、前記清澄室側排ガスポートが、清澄室側の排ガスを前記煙道内で旋回させるように前記煙道と連通していることを特徴とする請求項1ないし請求項4または請求項6のいずれか1項に記載のガラス溶解炉である。
The invention according to
請求項8に係る発明は、ガラス溶解炉における排ガスの処理方法であって、前記ガラス溶解炉の原料投入側に設置した原料投入側酸素燃焼バーナによって、ガラス原料を酸素比が1以下の低酸素比で燃焼するとともに、清澄室側に設置した清澄室側酸素燃焼バーナによって、ガラス原料を酸素比が1以上の高酸素比で燃焼し、前記原料投入側から排出された排ガスと、前記清澄室側から排出された排ガスとを混合し、混合された排ガスに、リバーニングガスを供給し、リバーニングガスが供給された排ガスに、空気を供給することを特徴とするガラス溶解炉における排ガスの処理方法である。
The invention according to
請求項9に係る発明は、前記リバーニングガスを、排ガスの進行方向に対して旋回する方向に吹き込むことを特徴とする請求項8に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法である。
The invention according to
請求項10に係る発明は、前記空気を、前記リバーニングガスの旋回方向とは逆向きに、混合された排ガスの進行方向に対して旋回するように吹き込むことを特徴とする請求項9に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法である。
The invention according to
請求項11に係る発明は、前記リバーニングガスが混合された排ガスを、排ガスの進行方向に対して旋回させることを特徴とする請求項8ないし請求項10のいずれか1項に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法である。
The invention according to
請求項12に係る発明は、前記原料投入側からの排ガスを旋回させることを特徴とする請求項8ないし請求項11のいずれか1項に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法である。
The invention according to claim 12 is the exhaust gas treatment method in a glass melting furnace according to any one of
請求項13に係る発明は、前記清澄室側からの排ガスを旋回させることを特徴とする請求項8ないし請求項12のいずれか1項に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法である。
The invention according to claim 13 is the exhaust gas treatment method in a glass melting furnace according to any one of
本発明により、ガラス溶解炉において排ガスに含まれるNOX量を低減することができる。 The present invention makes it possible to reduce the amount of NO X contained in the exhaust gas in the glass melting furnace.
以下、本発明を適用した実施形態であるガラス溶解炉およびガラス溶解炉における排ガスの処理方法について、図面を用いて詳細に説明する。なお、以下の説明で用いる図面は、特徴を分かり易くするために、便宜上特徴となる部分を拡大して示している場合があり、各構成要素の寸法比率が実際と同じであるとは限らない。 Hereinafter, a glass melting furnace which is an embodiment to which the present invention is applied and an exhaust gas treatment method in the glass melting furnace will be described in detail with reference to the drawings. In addition, in the drawings used in the following description, in order to make the characteristics easy to understand, there are cases where the characteristic portions are enlarged for the sake of convenience, and the dimensional ratios of the respective constituent elements are not always the same. .
[第1の実施形態]
まず、本発明の第1の実施形態であるガラス溶解炉について説明する。
本実施形態のガラス溶解炉1は、図1に示すように、溶解炉本体2と、原料投入側排出口3と、清澄室側排出口4と、原料投入側酸素燃焼バーナ5と、清澄室側酸素燃焼バーナ6と、原料投入側排ガスポート7と、清澄室側排ガスポート8と、煙道9と、リバーニングガス供給設備10と、空気供給設備11と、を備えた構成となっている。なお、図1においては、ガラス溶解炉1は、溶解炉本体2の前面2aからガラス原料を導入し、背面2bから加熱されたガラス原料を取り出して清澄室(図示略)に導出する構成となっている。
[First Embodiment]
First, the glass melting furnace which is the 1st Embodiment of this invention is demonstrated.
As shown in FIG. 1, the
原料投入側排出口3は、溶解炉本体2の側面2cで原料投入側に設けられており、設けられる個数は、1個であっても、図1に示すように対向する側面2cに1個ずつ合計2個設けられていても、それ以上であっても構わない。
また、清澄室側排出口4は、溶解炉本体2の側面2cで清澄室側に設けられており、原料投入側排出口3と同様に、1個であっても、図1に示すように対向する側面2cに1個ずつ合計2個設けられていても、それ以上であっても構わない。
The raw material charging
Further, the clarification chamber
また、原料投入側排出口3には、原料投入側の排ガスを排出する原料投入側排ガスポート7が連通しており、清澄室側排出口4には、清澄室側の排ガスを排出する清澄室側排ガスポート8が連通している。
Further, the raw material input
原料投入側酸素燃焼バーナ5は、溶解炉本体2の各側面2cに複数個ずつ、原料投入側に設けられており、各側面2cから対向する側面2cに向かって火炎が伸びて形成されるように構成されている。また、原料投入側酸素燃焼バーナ5は、適宜の燃料流体によって燃焼するバーナであり、酸素比が1以下の低酸素比状態でガラス原料を燃焼させるバーナである。
A plurality of raw material charging side oxygen combustion burners 5 are provided on the raw material charging side on each side surface 2c of the
ここで酸素比とは、バーナに供給される酸素量を、バーナに供給される燃料流体を燃焼させるのに必要とされる理論必要酸素量で除した値をいう。したがって、理論的には、酸素比1.0の状態が、酸素を過不足なく用いて完全燃焼することが可能な状態といえる。 Here, the oxygen ratio refers to a value obtained by dividing the amount of oxygen supplied to the burner by the theoretical amount of oxygen required to burn the fuel fluid supplied to the burner. Therefore, theoretically, a state where the oxygen ratio is 1.0 can be said to be a state where oxygen can be completely burned using excess or deficiency.
また、清澄室側酸素燃焼バーナ6は、溶解炉本体2の各側面2cに複数個ずつ、清澄室側に設けられており、各側面2cから対向する側面2cに向かって火炎が伸びて形成されるように構成されている。また、清澄室側酸素燃焼バーナ6は、適宜の燃料流体によって燃焼するバーナであり、酸素比が1以上の高酸素比状態でガラス原料を燃焼させるバーナである。
なお、溶解炉本体2内全体の酸素比は0.95〜1.3の範囲となるように、原料投入側酸素燃焼バーナ5と、清澄室側酸素燃焼バーナ6の燃焼条件を調整する。
Further, a plurality of clarification chamber side
In addition, the combustion conditions of the raw material charging side oxygen combustion burner 5 and the clarification chamber side
また、本実施形態でいう原料投入側とは、ガラス原料を投入する溶解炉本体2の前面2aから炉長Lの1/3から2/3くらいまでの位置のことを指し、それよりも下流側を清澄室側と呼んでいる。
また、複数設けられた原料投入側酸素燃焼バーナ5および清澄室側酸素燃焼バーナ6の火炎は、溶解炉本体2内において、千鳥状に形成されていることが好ましい。
In addition, the raw material input side referred to in the present embodiment means a position from the
Further, it is preferable that a plurality of flames of the raw material charging side oxygen combustion burner 5 and the clarification chamber side
原料投入側排ガスポート7と清澄室側排ガスポート8は、ともに煙道9に連通している。煙道9は、管状の配管で、断面形状は矩形状であっても円形状であっても構わないが、円形状の方がよりNOXを効率よく分解する。
また煙道9には、清澄室側排ガスポート8が連通した位置よりも下流に、リバーニングガスを供給するリバーニングガス供給設備10が、それより下流に空気を供給する空気供給設備11が設けられている。なお、リバーニングガス供給設備10および空気供給設備11には、公知のものを用いて構わない。
Both the raw material input side
Further, the
また、本実施形態においては、煙道9の断面形状が矩形状の場合、図2(a)の矢印Gで示すように、断面視した際に当該矩形のいずれかの1つまたは2つ以上の辺の略中央で、略垂直にリバーニングガスおよび空気が供給されるように、リバーニングガス供給設備10および空気供給設備11が形成されている。また、煙道9の断面形状が円形上である場合には、図2(b)の矢印Gで示すように、断面視した際に当該円周上の1つまたは2つ以上の位置において、接線に垂直にリバーニングガスおよび空気が供給されるように、リバーニングガス供給設備10および空気供給設備11は形成されている。
Moreover, in this embodiment, when the cross-sectional shape of the
次に、本実施形態のガラス溶解炉における排ガスの処理方法について説明する。
まず、溶解炉本体2内において、原料投入側酸素燃焼バーナ5および清澄室側酸素燃焼バーナ6によって、ガラス原料を燃焼させる。この際、原料投入側酸素燃焼バーナ5は、酸素比が1以下の低酸素比でガラス原料を燃焼し、清澄室側酸素燃焼バーナ6は、酸素比が1以上の高酸素比でガラス原料を燃焼する。
Next, an exhaust gas treatment method in the glass melting furnace of the present embodiment will be described.
First, in the melting furnace
その後、原料投入側の排ガスを、原料投入側排出口3を介して原料投入側排ガスポート7に導出し、さらに煙道9に導出する。また、清澄室側の排ガスを、清澄室側排出口4を介して清澄室側排ガスポート8に導出し、さらに煙道9に導出する。このようにして、原料投入側の排ガスと、清澄室側の排ガスとを混合する。
Thereafter, the exhaust gas on the raw material input side is led out to the raw material input side
その後、混合された排ガスに、リバーニングガス供給設備10を操作してリバーニングガスを供給する。このリバーニングガスを供給した位置より下流には、還元領域Aが形成されることとなり、ここで排ガス中に含まれているNOXは還元分解される。
その後、リバーニングガスが供給された位置よりも下流で、空気供給設備11を操作して空気を供給する。この空気を供給した位置より下流には、完全燃焼領域Bが形成されることなり、ここでCO、H2、炭化水素などの未燃分は完全燃焼し、系外に排出されることはない。
以上のようにして、ガラス溶解炉1における排ガスを処理する。
Thereafter, the reburning gas is supplied to the mixed exhaust gas by operating the reburning
Thereafter, air is supplied by operating the
As described above, the exhaust gas in the
本実施形態では、原料投入側燃焼バーナ5を低酸素比状態で燃焼させるので、溶解炉本体2内において、還元領域Cが形成されており、原料投入側の排ガス中に含まれるNOX濃度は低く、かつ弱い還元雰囲気が形成されている。このため、煙道9に供給するリバーニングガスを少量にしても、原料投入側の排ガスに含まれるNOXを十分に還元分解することができる。
また、原料投入側の排ガスと、清澄室側の排ガスとを混合することで、混合後の排ガスを還元雰囲気にすることができ、清澄室側の排ガスから排出されたNOXを還元分解することができる。その結果、煙道9に供給するリバーニングガスを少量にしても、清澄室側の排ガスに含まれるNOXを十分に還元分解することができる。
In the present embodiment, since the raw material charging side combustion burner 5 is burned in a low oxygen ratio state, a reduction region C is formed in the
Moreover, by mixing the exhaust gas on the raw material input side and the exhaust gas on the clarification chamber side, the exhaust gas after mixing can be made into a reducing atmosphere, and NO X discharged from the exhaust gas on the clarification chamber side is reduced and decomposed. Can do. As a result, even if a small amount of reburning gas is supplied to the
[第2の実施形態]
次に、本発明を適用した第2の実施形態に係るガラス溶解炉およびガラス溶解炉における排ガスの処理方法について説明する。なお、本実施形態は、第1の実施形態の変形例であり、同様の部分については説明を省略する。
[Second Embodiment]
Next, a glass melting furnace according to a second embodiment to which the present invention is applied and an exhaust gas treatment method in the glass melting furnace will be described. In addition, this embodiment is a modification of 1st Embodiment, and abbreviate | omits description about the same part.
本実施形態は、第1の実施形態とは、煙道9へのリバーニングガスおよび空気の供給方法が異なるのみで、他は第1の実施形態と同様である。
本実施形態のリバーニングガス供給設備10(図1参照)は、図3の矢印で示すように、煙道9内で排ガスの進行方向に対して旋回するようにリバーニングガスを吹き込むように形成されている。
This embodiment is the same as the first embodiment except that the method for supplying the reburning gas and air to the
The reburning gas supply facility 10 (see FIG. 1) of the present embodiment is formed so as to blow reburning gas so as to swirl in the
具体的には、煙道9の断面形状が矩形状の場合、図3(a)に示すように、断面視した際に、当該矩形上のいずれかの1つまたは2つ以上の辺であって、所望する旋回方向(図3(a)では反時計回り)先端側から垂直に、リバーニングガスを煙道9内に導入するように、リバーニングガス供給設備10を形成する。
Specifically, when the cross-sectional shape of the
また、煙道9の断面形状が円形上の場合、図3(b)に示すように、断面視した際に、当該円周の1つまたは2つ以上の位置において、接線方向で所望する旋回方向に向けて(図3(b)では反時計周り)、リバーニングガスを煙道9内に導入するように、リバーニングガス供給設備10を形成する。
In addition, when the cross-sectional shape of the
また、本実施形態では、空気供給設備11(図1参照)もリバーニング供給設備10と同様に、煙道9内で排ガスの進行方向に対して旋回するように空気を吹き込むように形成されている。具体的な構造は、図3に示したようなリバーニングガス供給設備10と同様である。
なお、本実施形態では、リバーニングガスの旋回方向と、空気の旋回方向とは、同一方向でも逆方向でも構わないが、逆方向であることが好ましい。例えば、図4(a)や図4(b)に示すように空気を時計周りに旋回させ、リバーニングガスを反時計周りに旋回させたり、またはその逆に空気を反時計周りに旋回させ、リバーニングガスを時計回りに旋回させたりすることが好ましい。
Further, in the present embodiment, the air supply facility 11 (see FIG. 1) is formed so as to blow air so as to turn in the flue gas traveling direction in the
In this embodiment, the swirling direction of the reburning gas and the swirling direction of the air may be the same direction or the reverse direction, but are preferably the reverse directions. For example, as shown in FIGS. 4 (a) and 4 (b), the air is swirled clockwise and the reburning gas is swirled counterclockwise, or vice versa. It is preferable to rotate the reburning gas clockwise.
本実施形態でも第1の実施形態と同様に、排ガスに含まれるNOX量を低減することができる。
また、リバーニングガスが、煙道9内において旋回流が生じるように導入されているので、排ガスとの混合を促進するとともに、滞留時間を長くすることができ、NOX低減率を大きくすることができる。また、NOXを還元分解するのに必要な煙道9の長さを短くすることができる。
Like the first embodiment in the present embodiment, it is possible to reduce the amount of NO X contained in the exhaust gas.
Further, reburning gas, since it is introduced as swirling flow occurs in the
また、空気が、煙道9内において旋回流が生じるように導入されているので、排ガスとの混合を促進するとともに、滞留時間を長くすることができ、煙道9の長さを短くしても十分に未燃分を燃焼させることができる。
Further, since air is introduced so that a swirl flow is generated in the
また、リバーニングガスと空気の旋回方向を逆にすることで、さらに混合を促進することができ、煙道9をより短くすることができる。
Further, by reversing the swirling direction of the reburning gas and air, the mixing can be further promoted and the
[第3の実施形態]
次に、本発明を適用した第3の実施形態に係るガラス溶解炉およびガラス溶解炉における排ガスの処理方法について説明する。なお、本実施形態は、第1の実施形態の変形例であり、同様の部分については説明を省略する。
[Third Embodiment]
Next, a glass melting furnace according to a third embodiment to which the present invention is applied and an exhaust gas treatment method in the glass melting furnace will be described. In addition, this embodiment is a modification of 1st Embodiment, and abbreviate | omits description about the same part.
本実施形態では、図5に示すように、煙道9は、第1の煙道9aと第2の煙道9bとから構成されており、原料投入側排ガスポート7(図1参照)と清澄室側排ガスポート8(図1参照)は、いずれも第1の煙道9aに連通している。
また、リバーニングガス供給設備10(図1参照)は、第1の煙道9aで、原料投入側の排ガスと清澄室側の排ガスが混合された位置よりも下流の位置に設けられている。
なお、第1の煙道9aおよび第2の煙道9bは、いずれも断面形状が矩形状であっても円形状であっても構わない。
In this embodiment, as shown in FIG. 5, the
Moreover, the reburning gas supply equipment 10 (refer FIG. 1) is provided in the
The
また、第1の煙道9aは、図5の矢印Xで示すように、リバーニングガスが混合された排ガスを第2の煙道9b内で旋回させるように第2の煙道9bと連通している。
具体的には、第2の煙道9bの断面形状が矩形状の場合、図5(a)に示すように、断面視した際に、当該矩形上のいずれか一つの辺であって、所望する旋回方向(図5(a)では反時計回り)先端側に、垂直に第1の煙道9aを接続させる。
Further, as shown by an arrow X in FIG. 5, the
Specifically, when the cross-sectional shape of the
また、第2の煙道9bの断面形状が円形上の場合、図5(b)に示すように、断面視した際に、当該円周の接線方向で、所望する旋回方向に向けて(図5(b)では反時計周り)、第1の煙道9aを接続させる。
なお、リバーニングガスが混合された排ガスは、旋回して導入された結果、リバーニングガスがよく混合され、第2の煙道9bへ導入した直後に還元領域Aが形成される。
When the cross-sectional shape of the
The exhaust gas mixed with the reburning gas is swirled and introduced. As a result, the reburning gas is well mixed, and the reduction region A is formed immediately after being introduced into the
本実施形態でも、第1の実施形態と同様に、排ガスに含まれるNOX量を低減することができる。
また、リバーニングガスが混合された排ガスが、排ガスの進行方向に対して旋回しているので、排ガスの混合がより促進され、煙道9の長さ、特に第2の煙道9bの長さをより短くすることができる。
In this embodiment also, as in the first embodiment, it is possible to reduce the amount of NO X contained in the exhaust gas.
Further, since the exhaust gas mixed with the reburning gas swirls with respect to the traveling direction of the exhaust gas, the mixing of the exhaust gas is further promoted, and the length of the
なお、本実施形態と第2の実施形態を組み合わせても構わない。その際、より排ガスの混合を期すため、供給する空気の旋回方向は、リバーニングガスが混合された排ガスの旋回方向と逆であることが好ましい。
また、本実施形態では、リバーニングガスを第1の煙道9aに導入したが、図6(a)および図6(b)に示すように、第2の煙道9bに導入しても構わない。その場合、すでに混合ガスに強い旋回が生じているので、図7(a)に示すようにリバーニングガスを旋回せずに導入したり、図7(b)または図7(c)に示すように旋回させて導入しても構わないが、排ガスの混合を促進させるという観点からすると、混合ガスの旋回方向と逆方向(図7(c)参照)に導入することが好ましい。
In addition, you may combine this embodiment and 2nd Embodiment. At that time, in order to further mix the exhaust gas, the swirl direction of the supplied air is preferably opposite to the swirl direction of the exhaust gas mixed with the reburning gas.
In the present embodiment, the reburning gas is introduced into the
[第4の実施形態]
次に、本発明を適用した第4の実施形態に係るガラス溶解炉およびガラス溶解炉における排ガスの処理方法について説明する。なお、本実施形態は、第1の実施形態の変形例であり、同様の部分については説明を省略する。
[Fourth Embodiment]
Next, a glass melting furnace according to a fourth embodiment to which the present invention is applied and an exhaust gas treatment method in the glass melting furnace will be described. In addition, this embodiment is a modification of 1st Embodiment, and abbreviate | omits description about the same part.
本実施形態は、第1の実施形態と異なり、原料投入側排ガスポート7及び清澄室側排ガスポート8と、煙道9との連通の仕方に特徴がある。
Unlike the first embodiment, the present embodiment is characterized in the manner in which the raw material input side
本実施形態では、原料投入側排ガスポート7は、図8の矢印Xで示すように、原料投入側の排ガスを、煙道9内で排ガスの進行方向に対して旋回させるように煙道9と連通している。
具体的には、煙道9の断面形状が矩形状の場合、図8(a)に示すように、断面視した際に、当該矩形上のいずれか1つの辺であって、所望する旋回方向(図8(a)では反時計回り)先端側に、垂直に原料投入側排ガスポート7を接続させる。
In the present embodiment, the raw material input side
Specifically, when the cross-sectional shape of the
また、煙道9の断面形状が円形上の場合、図8(b)に示すように、断面視した際に、当該円周の接線方向で、所望する旋回方向に向けて(図8(b)では反時計周り)、原料投入側排ガスポート7を接続させる。
When the cross-sectional shape of the
また、原料投入側排ガスポート7と同様に、清澄室側排ガスポート8も、清澄室側の排ガスを煙道9内で排ガスの進行方向に対して旋回させるように、煙道9と連通している。具体的な構造は、原料導入側排ガスポート7と同様である。
なお、原料投入側の排ガスの旋回方向と、清澄室側の排ガスの旋回方向は、同一方向であっても逆方向であっても構わない。
Similarly to the raw material input side
In addition, the swirl direction of the exhaust gas on the raw material input side and the swirl direction of the exhaust gas on the clarification chamber side may be the same direction or opposite directions.
本実施形態でも、第1の実施形態と同様に、排ガスに含まれるNOX量を低減することができる。
また、原料投入側の排ガスと、清澄室側の排ガスを旋回して煙道9に導入するので、ガスの混合がより促進され、煙道9の長さをより短くすることができる。
なお、本実施形態と第2の実施形態を組み合わせても構わない。
In this embodiment also, as in the first embodiment, it is possible to reduce the amount of NO X contained in the exhaust gas.
Further, since the exhaust gas on the raw material input side and the exhaust gas on the clarification chamber side are swirled and introduced into the
In addition, you may combine this embodiment and 2nd Embodiment.
以上、本発明を実施形態に基づき説明したが、本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能であることは言うまでもない。 As mentioned above, although this invention was demonstrated based on embodiment, it cannot be overemphasized that this invention can be variously changed in the range which is not limited to the said embodiment and does not deviate from the summary.
以下、実施例により、本発明を更に詳しく説明するが、本発明は下記実施例に何ら制限されるものではない。
実施例1として、図9に示すような酸素燃焼バーナを10本(原料投入側酸素燃焼バーナ51〜54、清澄室側酸素燃焼バーナ65〜610)備えたガラス溶解炉1において、各バーナの酸素比を表1に示す値に調整して運転し、NOXを低減させる試験を行った。
その結果、煙道排ガスのNOX濃度は、標準運転条件1000PPMに対して、実施例1の低NOX運転条件では、600PPMまで低減した。
EXAMPLES Hereinafter, although an Example demonstrates this invention in more detail, this invention is not restrict | limited to the following Example at all.
As Example 1, in a
As a result, the NO X concentration of the flue gas was reduced to 600 PPM under the low NO X operating condition of Example 1 compared to the standard operating condition of 1000 PPM.
次に、実施例2として、図2に示したような、煙道内にリバーニングガスを旋回させることなく導入し、還元雰囲気を形成し、その下流で空気を吹き込んで完全燃焼させる試験を行い、NOX分解率とリバーニングガス吹き込み位置からの滞留時間の関係を調べた。また、同じ条件で、実施例3として、図3(a)に示したような断面矩形状の煙道を用いてリバーニングガスを旋回させた場合について、実施例4として図3(b)に示したような断面円形上の煙道を用いてリバーニングガスを旋回させた場合について調べた。結果を表2および図10に示す。 Next, as shown in FIG. 2, a reburning gas is introduced into the flue without swirling as shown in FIG. 2, a reducing atmosphere is formed, and air is blown downstream thereof to perform a complete combustion test. It was examined residence time relationship from NO X decomposition rate and reburning gas blowing position. Further, under the same conditions, as Example 3, the case where the reburning gas was swirled using a flue having a rectangular cross section as shown in FIG. The case where the reburning gas was swirled using the flue having a circular cross section as shown was examined. The results are shown in Table 2 and FIG.
表2および図10から、リバーニングガスを旋回させることで、NOX分解速度を速くすることができること、および断面形状は矩形状よりも円形状の方がNOX分解速度を速くすることができることが分かった。 From Table 2 and FIG. 10, by turning the reburning gas, that it is possible to increase the NO X decomposition rate, and cross-sectional shape that can be towards the circular than rectangular shape to increase the NO X decomposition rate I understood.
次に、実施例5として、図5(a)に示したような、煙道をいずれも断面形状が矩形状の第1の煙道と第2の煙道から構成し、第1の煙道においてリバーニングガスを吹き込み、その後排ガスを旋回させて第2の煙道に導入し、さらにその下流で空気を吹き込んで完全燃焼させる試験を行い、NOX分解率とリバーニングガス吹き込み位置からの滞留時間の関係を調べた。また、実施例6として、同じ条件で、図5(b)に示したような煙道を断面形状が矩形状の第1の煙道と円形状の第2の煙道とから構成した場合について調べた。結果を表3および図11に示す。なお、参考のため、実施例2の結果も合わせて表3および図11に示す。 Next, as Example 5, the flue as shown in FIG. 5A is composed of a first flue and a second flue having a rectangular cross section, and the first flue blowing reburning gas in, then swirled exhaust gas introduced into the second flue, further subjected to tests for complete combustion by blowing air at its downstream residence from NO X decomposition rate and reburning gas blowing position I investigated the relationship of time. Further, as Example 6, a case where the flue as shown in FIG. 5B is configured by a first flue having a rectangular cross section and a second flue having a circular shape under the same conditions. Examined. The results are shown in Table 3 and FIG. For reference, the results of Example 2 are also shown in Table 3 and FIG.
表3および図11から、リバーニングガスが混合された排ガスを旋回させることで、NOX分解速度を速くすることができることが分かった。また、第2の煙道の断面形状を円形状とすることで、よりNOX分解速度が速くなることも分かった。 From Table 3 and Figure 11, by turning the exhaust gas reburning gas are mixed, it was found that it is possible to increase the NO X decomposition rate. Further, the sectional shape of the second flue by circular was also found that more NO X decomposition rate is increased.
次に、実施例7ないし実施例9として、図6(b)に示したように、煙道を断面形状が矩形状の第1の煙道と円形状の第2の煙道とから構成し、第1の煙道からの排ガスを旋回させて第2の煙道に導入し、その後リバーニングガスを導入し、その下流で空気を導入して試験を行い、NOX分解率とリバーニングガス吹き込み位置からの滞留時間の関係を調べた。 Next, as Example 7 thru | or Example 9, as shown in FIG.6 (b), a cross-sectional shape comprised the 1st flue with a rectangular shape, and comprised the 2nd flue with a circular shape. , swirled exhaust gas from the first flue is introduced into the second flue, then introducing the reburning gas was tested by introducing air at its downstream, NO X decomposition rate and reburning gas The relationship between the residence time from the blowing position was investigated.
なお、リバーニングガスの導入方法につき、実施例7では、図7(a)に示したような旋回させずに吹き込む方法を採用し、実施例8では、図7(b)に示したような排ガスと同方向に吹き込む方法を採用し、実施例9では、図7(c)に示したような逆方向に吹き込む方法の3つについて試験を行った。結果を表4および図12に示す。 Regarding the introduction method of the reburning gas, in Example 7, a method of blowing without turning as shown in FIG. 7A is adopted, and in Example 8, as shown in FIG. 7B. A method of blowing in the same direction as the exhaust gas was adopted, and in Example 9, tests were conducted on three methods of blowing in the reverse direction as shown in FIG. The results are shown in Table 4 and FIG.
表4および図12から、NOX分解速度は、速い順に、逆方向に吹き込む方法、旋回させずに吹き込む方法、同方向に吹き込む方法の順になることが分かった。 From Table 4 and FIG. 12, NO X decomposition rate, fast forward, a method of blowing in the opposite direction, a method of blowing without turning was found to be in the order of a method of blowing in the same direction.
1・・・ガラス溶解炉、2・・・溶解炉本体、2a・・・溶解炉本体の前面、2b・・・溶解炉本体の背面、2c・・・溶解炉本体の側面、3・・・原料投入側排出口、4・・・清澄室側排出口、5・・・原料投入側酸素燃焼バーナ、6・・・清澄室側酸素燃焼バーナ、7・・・原料投入側排ガスポート、8・・・清澄室側排ガスポート、9・・・煙道、9a・・・第1の煙道、9b・・・第2の煙道、10・・・リバーニングガス供給設備、11・・・空気供給設備、A・・・還元領域、B・・・完全燃焼領域、C・・・還元領域
DESCRIPTION OF
Claims (13)
該溶解炉の原料投入側には、酸素比が1以下の低酸素比でガラス原料を燃焼させる原料投入側酸素燃焼バーナが設けられ、
前記溶解炉の清澄室側には、酸素比が1以上の高酸素比でガラス原料を燃焼させる清澄室側酸素燃焼バーナが設けられ、
前記原料投入側排出口には、原料投入側の排ガスを排出する原料投入側排ガスポートが連通しており、
前記清澄室側排出口には、清澄室側の排ガスを排出する清澄室側排ガスポートが連通しており、
前記原料投入側排ガスポートと前記清澄室側排ガスポートは、ともに煙道に連通しており、
前記煙道には、原料投入側の排ガスと清澄室側の排ガスの混合位置より下流に、リバーニングガスを供給するリバーニングガス供給設備が設けられ、
前記煙道には、リバーニングガスが供給された位置よりも下流に、空気を供給するための空気供給設備が設けられていることを特徴とするガラス溶解炉。 A glass melting furnace having a raw material charging side discharge port and a clarification chamber side discharge port for discharging combustion exhaust gas,
The raw material charging side of the melting furnace is provided with a raw material charging side oxygen combustion burner for burning the glass raw material at a low oxygen ratio of 1 or less,
The clarification chamber side of the melting furnace is provided with a clarification chamber side oxygen combustion burner for burning the glass raw material at a high oxygen ratio of 1 or more,
The raw material input side exhaust port communicates with the raw material input side exhaust gas port for discharging the raw material input side exhaust gas,
The clarification chamber side exhaust port communicates with the clarification chamber side exhaust gas port for discharging the clarification chamber side exhaust gas,
The raw material input side exhaust gas port and the clarification chamber side exhaust gas port both communicate with the flue,
The flue is provided with a reburning gas supply facility for supplying a reburning gas downstream from the mixing position of the exhaust gas on the raw material input side and the exhaust gas on the clarification chamber side,
The glass melting furnace, wherein an air supply facility for supplying air is provided in the flue downstream from a position where the reburning gas is supplied.
前記原料投入側排ガスポートと前記清澄室側排ガスポートが、ともに前記第1の煙道に連通しており、
前記リバーニングガス供給設備が、前記第1の煙道に設けられており、
前記第1の煙道が、リバーニングガスが混合された排ガスを前記第2の煙道内で旋回させるように前記第2の煙道と連通していることを特徴とする請求項1に記載のガラス溶解炉。 The flue is composed of a first flue and a second flue;
The raw material input side exhaust gas port and the clarification chamber side exhaust gas port both communicate with the first flue,
The reburning gas supply facility is provided in the first flue;
The said 1st flue is connected with a said 2nd flue so that the waste gas mixed with reburning gas may be swirled in the said 2nd flue, The 1st flue is characterized by the above-mentioned. Glass melting furnace.
前記ガラス溶解炉の原料投入側に設置した原料投入側酸素燃焼バーナによって、ガラス原料を酸素比が1以下の低酸素比で燃焼するとともに、清澄室側に設置した清澄室側酸素燃焼バーナによって、ガラス原料を酸素比が1以上の高酸素比で燃焼し、
前記原料投入側から排出された排ガスと、前記清澄室側から排出された排ガスとを混合し、
混合された排ガスに、リバーニングガスを供給し、
リバーニングガスが供給された排ガスに、空気を供給することを特徴とするガラス溶解炉における排ガスの処理方法。 A method for treating exhaust gas in a glass melting furnace,
By the raw material charging side oxygen combustion burner installed on the raw material charging side of the glass melting furnace, the glass raw material is burned at a low oxygen ratio with an oxygen ratio of 1 or less, and by the clarification chamber side oxygen combustion burner installed on the clarification chamber side, The glass raw material is burned at a high oxygen ratio with an oxygen ratio of 1 or more,
Mixing the exhaust gas discharged from the raw material input side and the exhaust gas discharged from the clarification chamber side,
Supplying reburning gas to the mixed exhaust gas,
A method for treating exhaust gas in a glass melting furnace, characterized in that air is supplied to the exhaust gas supplied with reburning gas.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010064468A JP5635285B2 (en) | 2010-03-19 | 2010-03-19 | Glass melting furnace and method for treating exhaust gas in glass melting furnace |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010064468A JP5635285B2 (en) | 2010-03-19 | 2010-03-19 | Glass melting furnace and method for treating exhaust gas in glass melting furnace |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2011195386A true JP2011195386A (en) | 2011-10-06 |
JP5635285B2 JP5635285B2 (en) | 2014-12-03 |
Family
ID=44874060
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2010064468A Active JP5635285B2 (en) | 2010-03-19 | 2010-03-19 | Glass melting furnace and method for treating exhaust gas in glass melting furnace |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5635285B2 (en) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2019528418A (en) * | 2016-07-15 | 2019-10-10 | プラクスエア・テクノロジー・インコーポレイテッド | Thermochemical heat storage with fuel addition |
KR20200077571A (en) * | 2017-10-31 | 2020-06-30 | 비트로 플랫 글래스 엘엘씨 | Reduction of nitrogen oxide (NOX) emissions in the oxygen-combustion furnace |
JP2020117411A (en) * | 2019-01-18 | 2020-08-06 | Hoya株式会社 | Method for promoting improvement of glass transmittance, method for manufacturing glass, and glass |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS538361A (en) * | 1976-07-12 | 1978-01-25 | Agency Of Ind Science & Technol | Decreasing method for no# in combustion gas from high temperature furnace |
JPS5437924A (en) * | 1977-08-31 | 1979-03-20 | Parsons Co Ralph M | Reductive gas generator |
JPH05172325A (en) * | 1991-12-25 | 1993-07-09 | Osaka Gas Co Ltd | Method of reducing nox in batch type burning furnace and device to reduce nox |
JPH06239618A (en) * | 1992-11-27 | 1994-08-30 | Pilkington Glass Ltd | Method for operating crossfire regenerative glass furnace, method for reducing releasing amount of co and method for reducing amount of nox contained in crossfire regenerative glass furnace and in waste gas |
JP2001302251A (en) * | 2000-04-19 | 2001-10-31 | Tokyo Gas Co Ltd | Glass-melting furnace having oxygen combustion burner and method for treating combustion exhaust gas thereof |
JP2004107139A (en) * | 2002-09-18 | 2004-04-08 | Tokyo Gas Co Ltd | Operation method for glass melting furnace |
WO2009118333A1 (en) * | 2008-03-25 | 2009-10-01 | Agc Flat Glass Europe Sa | Glass melting furnace |
-
2010
- 2010-03-19 JP JP2010064468A patent/JP5635285B2/en active Active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS538361A (en) * | 1976-07-12 | 1978-01-25 | Agency Of Ind Science & Technol | Decreasing method for no# in combustion gas from high temperature furnace |
JPS5437924A (en) * | 1977-08-31 | 1979-03-20 | Parsons Co Ralph M | Reductive gas generator |
JPH05172325A (en) * | 1991-12-25 | 1993-07-09 | Osaka Gas Co Ltd | Method of reducing nox in batch type burning furnace and device to reduce nox |
JPH06239618A (en) * | 1992-11-27 | 1994-08-30 | Pilkington Glass Ltd | Method for operating crossfire regenerative glass furnace, method for reducing releasing amount of co and method for reducing amount of nox contained in crossfire regenerative glass furnace and in waste gas |
JP2001302251A (en) * | 2000-04-19 | 2001-10-31 | Tokyo Gas Co Ltd | Glass-melting furnace having oxygen combustion burner and method for treating combustion exhaust gas thereof |
JP2004107139A (en) * | 2002-09-18 | 2004-04-08 | Tokyo Gas Co Ltd | Operation method for glass melting furnace |
WO2009118333A1 (en) * | 2008-03-25 | 2009-10-01 | Agc Flat Glass Europe Sa | Glass melting furnace |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2019528418A (en) * | 2016-07-15 | 2019-10-10 | プラクスエア・テクノロジー・インコーポレイテッド | Thermochemical heat storage with fuel addition |
KR20200077571A (en) * | 2017-10-31 | 2020-06-30 | 비트로 플랫 글래스 엘엘씨 | Reduction of nitrogen oxide (NOX) emissions in the oxygen-combustion furnace |
JP2021501297A (en) * | 2017-10-31 | 2021-01-14 | ビトロ フラット グラス エルエルシー | Reduction of nitrogen oxide emissions in oxygen combustion furnaces |
JP2022136289A (en) * | 2017-10-31 | 2022-09-15 | ビトロ フラット グラス エルエルシー | Nitrogen oxide emission reduction in oxy-combustion furnace |
KR102574571B1 (en) * | 2017-10-31 | 2023-09-07 | 비트로 플랫 글래스 엘엘씨 | Reduction of nitrogen oxides (NOX) emissions from oxy-fired furnaces |
JP7544771B2 (en) | 2017-10-31 | 2024-09-03 | ビトロ フラット グラス エルエルシー | Reducing nitrogen oxide emissions in oxyfuel furnaces |
JP2020117411A (en) * | 2019-01-18 | 2020-08-06 | Hoya株式会社 | Method for promoting improvement of glass transmittance, method for manufacturing glass, and glass |
JP7433764B2 (en) | 2019-01-18 | 2024-02-20 | Hoya株式会社 | Method for promoting improvement of transmittance of glass, method for manufacturing glass, and glass |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP5635285B2 (en) | 2014-12-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4309380B2 (en) | Multistage combustion system with ignition assisted fuel lance | |
KR101973957B1 (en) | Exhaust gas treatment method and exhaust gas treatment device | |
JP2942711B2 (en) | Deep stage combustion method | |
JP2011513694A (en) | Method for reducing nitrogen oxides in pulverized coal boilers using an internal combustion burner | |
JPH05340505A (en) | Method for reducing amount of production of nitrogen oxide produced during combustion | |
US20130244187A1 (en) | HIGH EFFICIENCY LOW NOx EMISSION BURNER APPARATUS | |
JPH07253210A (en) | Combustion method, which do not depend upon super-stoichiometry | |
US20120129111A1 (en) | Premix for non-gaseous fuel delivery | |
KR20120099225A (en) | Method of combusting particulate solid fuel with a burner | |
JP5074395B2 (en) | Method for baking materials with low NOx emissions | |
JP2006517021A (en) | Method and apparatus for oxygen enrichment in fuel carrier gas | |
JP5635285B2 (en) | Glass melting furnace and method for treating exhaust gas in glass melting furnace | |
JPH01217109A (en) | Pulverized coal burner for coal of high fuel ratio | |
JP2007271188A (en) | Combustion method of burner | |
CN106090894B (en) | The all-oxygen combustion device and its combustion method of a kind of low NOx and application | |
RU2387924C2 (en) | Method of staged fuel combustion in oxygen-containing atmosphere by using pre-heated reagents | |
PT1936269E (en) | Combustion furnace and combustion method using oxy-fuel reburn burners | |
JP2010145028A (en) | Boiler device | |
CN105864755B (en) | Recirculating fluidized bed oxygen-enriched burning device and its combustion method | |
CN104048502A (en) | Combustion-supporting method of rotary cement kiln burner oxygen enrichment device | |
JP5936460B2 (en) | Glass melting method and glass air melting apparatus | |
TWI706111B (en) | Exhaust gas treatment method, exhaust gas treatment device, carbon fiber production equipment, and carbon fiber production system | |
CN115164592B (en) | Secondary oxy-fuel combustion enriched CO of decomposing furnace2Systems and methods of (a) | |
WO2016032098A2 (en) | Low-pollution pellet combustion device and method therefor | |
CN114440622A (en) | Rotary kiln body and method for reducing NOx of rotary cement kiln by adopting fuel reburning technology |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20130212 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20131212 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20140107 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140310 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20141007 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20141016 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5635285 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |