JP2011174243A - Vibration control cable - Google Patents

Vibration control cable Download PDF

Info

Publication number
JP2011174243A
JP2011174243A JP2010037411A JP2010037411A JP2011174243A JP 2011174243 A JP2011174243 A JP 2011174243A JP 2010037411 A JP2010037411 A JP 2010037411A JP 2010037411 A JP2010037411 A JP 2010037411A JP 2011174243 A JP2011174243 A JP 2011174243A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
cable
damping
core material
outer peripheral
spiral protrusion
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2010037411A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP5571411B2 (en
Inventor
Tomomi Yagi
知己 八木
Hiromichi Shirato
博通 白土
Ippei Sakaki
一平 榊
Hiroshi Koroyasu
弘 頃安
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Kyoto University
Kobelco Wire Co Ltd
Original Assignee
Kyoto University
Shinko Wire Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Kyoto University, Shinko Wire Co Ltd filed Critical Kyoto University
Priority to JP2010037411A priority Critical patent/JP5571411B2/en
Publication of JP2011174243A publication Critical patent/JP2011174243A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP5571411B2 publication Critical patent/JP5571411B2/en
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Landscapes

  • Bridges Or Land Bridges (AREA)

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a vibration control cable capable of reducing not only vibration but also a wind load. <P>SOLUTION: The vibration control cable 1 includes: a cable body 2 including a core material 5 formed by bundling a plurality of steel wires 4, and a coated layer 6 formed outside the circumferential side of the core material 5; and a helical protrusion 3 formed on the outer circumferential surface 7 of the coated layer 6 and helically extending around the core material 5. A distance P at which the helical protrusion 3 advances in an axial direction of the core material 5 when making one round around the outer circumferential surface 7 is set within a range between two to ten times the outer diameter D of the cable body 2. <P>COPYRIGHT: (C)2011,JPO&INPIT

Description

本発明は、例えば斜張橋等の吊構造物に用いられる制振ケーブルに関する。   The present invention relates to a vibration damping cable used for a suspended structure such as a cable-stayed bridge.

従来、斜張橋等の吊構造物に用いられる制振ケーブルとして、風雨によって振動しないように制振対策が施されたものが知られている。制振対策として、制振ケーブルの表面形状に着目したものがある（例えば特許文献１）。   Conventionally, as a vibration suppression cable used for a suspended structure such as a cable-stayed bridge, a cable having a vibration suppression measure so as not to be vibrated by wind and rain is known. As a damping measure, there is one that focuses on the surface shape of the damping cable (for example, Patent Document 1).

特許文献１では、複数の鋼線を束ねてなる芯材と、芯材を被覆する被覆層とからなる制振ケーブルにヘリカルロープを螺旋状に巻き付けている。これにより、制振ケーブルの表面形状は、平滑な表面形状から、螺旋状の突起が存在する表面形状となる。そのような表面形状を制振ケーブルに付与することで、制振効果を付加している。   In Patent Document 1, a helical rope is spirally wound around a damping cable that includes a core material formed by bundling a plurality of steel wires and a coating layer that covers the core material. Thereby, the surface shape of the damping cable is changed from a smooth surface shape to a surface shape in which a spiral protrusion is present. By giving such a surface shape to the damping cable, a damping effect is added.

特開２００６−１４４３６１号公報JP 2006-144361 A

しかしながら、特許文献１は、制振対策を講じることを目的としているものの、制振ケーブルに作用する風荷重に対する対策について開示していない。特に、斜張橋等の吊構造物の長大化に伴って制振ケーブルが長尺化したり大径化したりすると、制振ケーブルに作用する風荷重は増大し、その結果、塔や桁への負荷が増大する。   However, although patent document 1 aims at taking the countermeasure against vibration suppression, it does not disclose the countermeasure against the wind load acting on the vibration suppression cable. In particular, if the damping cable becomes longer or has a larger diameter as the length of a suspended structure such as a cable-stayed bridge increases, the wind load acting on the damping cable increases. The load increases.

そこで、本発明は、上記事情に鑑み、振動の抑制に加えて、風荷重を低減することが可能な制振ケーブルを提供することを目的とする。   Therefore, in view of the above circumstances, an object of the present invention is to provide a damping cable that can reduce wind load in addition to suppressing vibration.

上記目的を達成するために、本発明に係る制振ケーブルは、複数の鋼線を束ねてなる芯材と、前記芯材の外周側に設けられた被覆層とを含むケーブル本体と、前記被覆層の外周面に形成され、前記芯材に螺旋状に延びる螺旋突起とを含み、前記螺旋突起が前記外周面を１周するときに前記芯材の軸方向に進む軸方向距離は、前記ケーブル本体の外径の２倍〜１０倍の範囲内に設定されている。   In order to achieve the above object, a damping cable according to the present invention includes a cable body including a core material formed by bundling a plurality of steel wires, and a coating layer provided on an outer peripheral side of the core material, and the coating An axial distance that is formed on the outer peripheral surface of the layer and extends spirally on the core member, and the axial distance that advances in the axial direction of the core member when the spiral protrusion makes one round of the outer peripheral surface is the cable It is set within a range of 2 to 10 times the outer diameter of the main body.

本発明に係る制振ケーブルによれば、螺旋突起がケーブル本体の外周面を１周するときに芯材の軸方向に進む軸方向距離が、ケーブル本体の外径の２倍〜１０倍の範囲内に設定されているので、制振ケーブルに作用する風荷重を低減することができる。   According to the vibration-damping cable of the present invention, the axial distance that advances in the axial direction of the core material when the spiral protrusion makes one round of the outer peripheral surface of the cable body is in the range of 2 to 10 times the outer diameter of the cable body. Therefore, the wind load acting on the damping cable can be reduced.

本発明の好ましい実施形態では、前記軸方向距離は、前記外径の３倍〜６倍に設定されている。   In a preferred embodiment of the present invention, the axial distance is set to 3 to 6 times the outer diameter.

螺旋突起の軸方向距離をケーブル本体の外径の３倍〜６倍に設定することで、制振ケーブルに作用する風荷重をさらに効果的に低減することができる。   By setting the axial distance of the spiral protrusion to 3 to 6 times the outer diameter of the cable body, the wind load acting on the damping cable can be further effectively reduced.

本発明の他の好ましい実施形態では、前記螺旋突起の本数は、２本〜１５本に設定されている。   In another preferred embodiment of the present invention, the number of the spiral protrusions is set to 2 to 15.

螺旋ピッチを設定したうえで、螺旋突起の本数を２本〜１５本の範囲内で適宜設定することにより、制振ケーブルに作用する風荷重をさらに効果的に低減することができる。   By setting the spiral pitch and appropriately setting the number of spiral protrusions within the range of 2 to 15, the wind load acting on the damping cable can be further effectively reduced.

本発明のさらに他の好ましい実施形態では、前記螺旋突起の前記外周面からの高さは、前記ケーブル本体の外径の１％〜５％の範囲内に設定されている。   In still another preferred embodiment of the present invention, the height of the spiral protrusion from the outer peripheral surface is set within a range of 1% to 5% of the outer diameter of the cable body.

この構成によれば、螺旋突起の被覆層外周面からの高さは、ケーブル本体の外径の１％〜５％の範囲内に設定されているので、前記外周面上に水路が形成されることを抑制できる。これにより、水路形成に起因するレインバイブレーションの発生を抑制することができる。したがって、風荷重の低減およびレインバイブレーション発生の抑制の両方を実現することができる。   According to this configuration, since the height of the spiral protrusion from the outer peripheral surface of the coating layer is set within a range of 1% to 5% of the outer diameter of the cable body, a water channel is formed on the outer peripheral surface. This can be suppressed. Thereby, generation | occurrence | production of the rain vibration resulting from water channel formation can be suppressed. Therefore, both reduction of wind load and suppression of occurrence of rain vibration can be realized.

本発明のさらに他の好ましい実施形態では、前記螺旋突起は前記被覆層に一体的に形成されている。   In still another preferred embodiment of the present invention, the spiral protrusion is formed integrally with the covering layer.

この構成によれば、螺旋突起は被覆層に一体的に形成されているので、螺旋突起を被覆上に形成するための工程を別途必要としない。   According to this configuration, since the spiral protrusion is formed integrally with the coating layer, a separate process for forming the spiral protrusion on the coating is not required.

本発明のさらに他の好ましい実施形態では、前記被覆層は、前記芯材の外周側に直接施されている。   In still another preferred embodiment of the present invention, the coating layer is directly applied to the outer peripheral side of the core material.

この構成によれば、被覆層は芯材の外周側に直接施されているので、ケーブル本体の外径を抑えることができる。これにより、風荷重の低減に寄与することができる。   According to this structure, since the coating layer is directly applied to the outer peripheral side of the core material, the outer diameter of the cable body can be suppressed. Thereby, it can contribute to reduction of a wind load.

本発明のさらに他の好ましい実施形態では、前記芯材は、管状に成形された前記被覆層内に挿入されている。   In still another preferred embodiment of the present invention, the core material is inserted into the coating layer formed into a tubular shape.

この構成によれば、被覆層を芯材の外周側に直接施す構成と異なり、ケーブル本体の外径を大きくすることで、芯材と管との間に隙間を設けた構成とすることができる。これにより、例えば架設現地において後工程での芯材挿入をすることが可能となる。この場合においても、螺旋突起の前記軸方向距離を上記のように設定することで、風荷重の低減を実現することができる。   According to this configuration, unlike the configuration in which the coating layer is directly applied to the outer peripheral side of the core material, the outer diameter of the cable body is increased so that a gap is provided between the core material and the tube. . Thereby, for example, it becomes possible to insert a core material in a post-process at a construction site. Even in this case, the wind load can be reduced by setting the axial distance of the spiral protrusion as described above.

本発明に係る制振ケーブルによれば、振動の抑制に加えて、風荷重を低減することが可能である。   According to the damping cable according to the present invention, it is possible to reduce the wind load in addition to the suppression of vibration.

制振ケーブルの側面図である。It is a side view of a damping cable. 図１のＩＩ−ＩＩ線に沿って切断した断面図であり、制振ケーブルの内部構成を示す。It is sectional drawing cut | disconnected along the II-II line | wire of FIG. 1, and shows the internal structure of a damping cable. 他の構成の制振ケーブルの側面図である。It is a side view of the damping cable of other composition. 図３のＩＶ―ＩＶ線に沿って切断した断面図である。FIG. 4 is a cross-sectional view taken along line IV-IV in FIG. 3. 実施形態に係る制振ケーブルの実施例の抗力係数測定試験の結果を示す図である。It is a figure which shows the result of the drag coefficient measurement test of the Example of the damping cable which concerns on embodiment. 実施形態に係る制振ケーブルの実施例の抗力係数測定試験の結果を示す図である。It is a figure which shows the result of the drag coefficient measurement test of the Example of the damping cable which concerns on embodiment. 実施形態に係る制振ケーブルの実施例の抗力係数測定試験の結果を示す図である。It is a figure which shows the result of the drag coefficient measurement test of the Example of the damping cable which concerns on embodiment. 比較例の抗力係数測定試験の結果を示す図である。It is a figure which shows the result of the drag coefficient measurement test of a comparative example. 制振ケーブルの断面図であり、被覆層の変形例を示す。It is sectional drawing of a damping cable and shows the modification of a coating layer. 制振ケーブルの断面図であり、被覆層の変形例を示す。It is sectional drawing of a damping cable and shows the modification of a coating layer. 制振ケーブルの断面図であり、被覆層の変形例を示す。It is sectional drawing of a damping cable and shows the modification of a coating layer.

以下、本発明の実施形態に係る制振ケーブルについて図面を参照しながら説明する。   Hereinafter, a damping cable according to an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.

図１は、本実施形態に係る制振ケーブルの側面図であり、図２は、図１のＩＩ−ＩＩ線に沿って切断した断面図であり、制振ケーブルの内部構成を示す。制振ケーブル１は、例えば斜張橋等の吊構造物に用いられるものであって、ケーブル本体２と、螺旋突起３とを含む。   FIG. 1 is a side view of the vibration damping cable according to the present embodiment, and FIG. 2 is a cross-sectional view taken along the line II-II in FIG. 1, showing the internal configuration of the vibration damping cable. The damping cable 1 is used for a suspended structure such as a cable-stayed bridge, for example, and includes a cable body 2 and a spiral protrusion 3.

ケーブル本体２は、複数の鋼線４を束ねてなる芯材５と、芯材５の外周側に設けられた被覆層６とを有する。また、ケーブル本体２は、断面が円形であり、所定の外径Ｄを有する。   The cable body 2 includes a core material 5 formed by bundling a plurality of steel wires 4 and a coating layer 6 provided on the outer peripheral side of the core material 5. The cable body 2 has a circular cross section and a predetermined outer diameter D.

鋼線４は、例えばＰＣ鋼線、亜鉛めっき鋼線、ＰＣ鋼より線、亜鉛めっきＰＣ鋼より線であり、互いに平行に束ねられることで芯材５を構成している。なお、芯材５は、鋼線４にわずかな撚りを加えて束ねることで構成してもよい。   The steel wire 4 is, for example, a PC steel wire, a galvanized steel wire, a PC steel stranded wire, or a galvanized PC steel stranded wire, and constitutes the core material 5 by being bundled in parallel with each other. In addition, you may comprise the core material 5 by adding a slight twist to the steel wire 4, and bundling it.

被覆層６は、例えば樹脂製であり、芯材５の外周部に直接密着した状態で施されている。被覆層６は、例えば、溶融した樹脂で芯材５の外周部を覆うことにより形成される。被覆層６をこのように形成することで、ケーブル本体２の外径Ｄを抑えることができる。   The covering layer 6 is made of, for example, resin, and is applied in a state of being in direct contact with the outer peripheral portion of the core material 5. The covering layer 6 is formed, for example, by covering the outer peripheral portion of the core material 5 with molten resin. By forming the covering layer 6 in this way, the outer diameter D of the cable body 2 can be suppressed.

螺旋突起３は、被覆層６の外周面７に形成され、芯材５の軸方向に螺旋状に延びるものである。螺旋突起３の本数は、１本〜１５本に設定されている。図１に示す形態では、１２本の螺旋突起３が被覆層６の外周面７に互いに等間隔で形成されている。図２に示す断面形状で見ると、１２個の凸部（螺旋突起３）がケーブル本体２の周方向に互いに等間隔（この場合、３０°間隔）で並んでいる。   The spiral protrusion 3 is formed on the outer peripheral surface 7 of the coating layer 6 and extends spirally in the axial direction of the core material 5. The number of the spiral protrusions 3 is set to 1 to 15. In the form shown in FIG. 1, twelve spiral protrusions 3 are formed on the outer peripheral surface 7 of the coating layer 6 at equal intervals. When viewed in the cross-sectional shape shown in FIG. 2, twelve convex portions (spiral projections 3) are arranged at regular intervals (in this case, 30 ° intervals) in the circumferential direction of the cable body 2.

１本の螺旋突起３が被覆層６の外周面７を１周するときに芯材５の軸方向に進む軸方向距離Ｐ、言い換えれば、１本の螺旋突起３におけるある位置と、その位置から螺旋突起３が被覆層６の外周面７を１周して到達する位置との間の距離Ｐは、ケーブル本体２の外径Ｄの２倍〜１０倍の範囲（つまり、２Ｄ〜１０Ｄの範囲）のうちのいずれかの値に設定されている。   An axial distance P that advances in the axial direction of the core material 5 when one spiral protrusion 3 makes one round of the outer peripheral surface 7 of the coating layer 6, in other words, from a certain position in one spiral protrusion 3 and its position. The distance P between the spiral projection 3 and the position where it reaches the outer peripheral surface 7 of the coating layer 6 once reaches the range of 2 to 10 times the outer diameter D of the cable body 2 (that is, the range of 2D to 10D). ) Is set to one of the values.

また、各螺旋突起３の被覆層外周面７からの高さＨは、ケーブル本体２の外径Ｄの１％〜５％の範囲のうちのいずれかの値に設定されている。さらに、ケーブル本体２の周方向における各螺旋突起３の周方向幅Ｗは、高さＨの１倍〜３倍に設定されている。   Further, the height H of each spiral protrusion 3 from the outer peripheral surface 7 of the coating layer is set to any value within a range of 1% to 5% of the outer diameter D of the cable body 2. Further, the circumferential width W of each spiral protrusion 3 in the circumferential direction of the cable body 2 is set to be 1 to 3 times the height H.

図３は、螺旋突起３の本数を変えた形態の制振ケーブルの側面図であり、図４は、図３のＩＶ−ＩＶ線にそって切断した断面図である。図３に示す形態では、２本の螺旋突起３が被覆層６の外周面７に互いに等間隔で形成されている。図４に示す断面形状で見ると、２個の凸部（螺旋突起３）がケーブル本体２の周方向に互いに１８０°離間している。図３および図４に示す形態の制振ケーブル１においても、軸方向距離Ｐは、ケーブル本体２の外径Ｄの２倍〜１０倍の範囲内に設定され、螺旋突起３の高さＨは、外径Ｄの１％〜５％の範囲内に設定され、周方向幅Ｗは、高さＨの１倍〜３倍に設定されている。   FIG. 3 is a side view of the vibration damping cable in a form in which the number of the spiral protrusions 3 is changed, and FIG. 4 is a cross-sectional view cut along the line IV-IV in FIG. In the form shown in FIG. 3, two spiral protrusions 3 are formed on the outer peripheral surface 7 of the coating layer 6 at equal intervals. When viewed in the cross-sectional shape shown in FIG. 4, the two convex portions (spiral projections 3) are separated from each other by 180 ° in the circumferential direction of the cable body 2. Also in the damping cable 1 shown in FIGS. 3 and 4, the axial distance P is set within a range of 2 to 10 times the outer diameter D of the cable body 2, and the height H of the spiral protrusion 3 is The circumferential width W is set to 1 to 3 times the height H, and is set within a range of 1% to 5% of the outer diameter D.

図１、図２に示す形態の制振ケーブル１および図３、図４に示す形態の制振ケーブル１において、螺旋突起３は、好ましくは被覆層６に一体的に形成されている。螺旋突起３と被覆層６とを一体的に形成することで、螺旋突起３を被覆層６に取り付けるための工程を省くことができる。   In the damping cable 1 shown in FIGS. 1 and 2 and the damping cable 1 shown in FIGS. 3 and 4, the spiral protrusion 3 is preferably formed integrally with the covering layer 6. By forming the spiral protrusion 3 and the covering layer 6 integrally, a step for attaching the spiral protrusion 3 to the covering layer 6 can be omitted.

本実施形態に係る上記構成の制振ケーブル１によれば、各螺旋突起３の軸方向距離Ｐは、ケーブル本体２の外径の２倍〜１０倍の範囲内に設定されているので、制振ケーブル１に作用する風荷重を低減することができる。これにより、制振ケーブル１が斜張橋等の吊構造物に用いられた場合、塔や桁への負荷が低減される。各螺旋突起３の軸方向距離Ｐは、好ましくは、ケーブル本体２の外径Ｄの３倍〜６倍の範囲内に設定される。   According to the damping cable 1 having the above-described configuration according to the present embodiment, the axial distance P of each spiral protrusion 3 is set within a range of 2 to 10 times the outer diameter of the cable body 2. The wind load acting on the vibration cable 1 can be reduced. Thereby, when the damping cable 1 is used for suspension structures, such as a cable-stayed bridge, the load to a tower or a girder is reduced. The axial distance P of each spiral projection 3 is preferably set within a range of 3 to 6 times the outer diameter D of the cable body 2.

また、本実施形態では、各螺旋突起３の軸方向距離Ｐを上記のように設定したうえで、螺旋突起３の本数を２本〜１５本の範囲内に設定しているので、制振ケーブル１に作用する風荷重をさらに低減することができる。   In the present embodiment, the axial distance P of each spiral protrusion 3 is set as described above, and the number of the spiral protrusions 3 is set within the range of 2 to 15. The wind load acting on 1 can be further reduced.

さらに、本実施形態では、螺旋突起３の高さＨは、ケーブル本体２の外径Ｄの１％〜５％の範囲内に設定されているので、被覆層６の外周面７上に水路が形成されることを抑制できる。これにより、水路形成に起因するレインバイブレーションの発生を抑制することができる。また、螺旋突起３の高さＨがケーブル本体２の外径Ｄの５％を超えていると、螺旋突起３の存在により制振ケーブル１に作用する風荷重が増大するおそれがあるが、本実施形態では、螺旋突起３の高さＨはケーブル本体２の外径Ｄの５％以内に設定されているので、螺旋突起３は、上記した風荷重の低減の妨げになるものではない。つまり、螺旋突起３の高さＨは、レインバイブレーションの発生を抑制することができると共に、風荷重の低減を実現できる数値範囲に設定されている。このように、制振ケーブル１は、風荷重の低減およびレインバイブレーション発生の抑制の両方を実現するものである。   Furthermore, in this embodiment, since the height H of the spiral protrusion 3 is set within a range of 1% to 5% of the outer diameter D of the cable body 2, a water channel is formed on the outer peripheral surface 7 of the covering layer 6. It can suppress forming. Thereby, generation | occurrence | production of the rain vibration resulting from water channel formation can be suppressed. In addition, if the height H of the spiral protrusion 3 exceeds 5% of the outer diameter D of the cable body 2, the wind load acting on the vibration damping cable 1 may increase due to the presence of the spiral protrusion 3, In the embodiment, since the height H of the spiral protrusion 3 is set within 5% of the outer diameter D of the cable body 2, the spiral protrusion 3 does not hinder the reduction of the wind load described above. That is, the height H of the spiral protrusion 3 is set to a numerical value range in which generation of rain vibration can be suppressed and reduction of wind load can be realized. Thus, the vibration damping cable 1 realizes both reduction of wind load and suppression of occurrence of rain vibration.

次に、本実施形態に係る制振ケーブル１を用いて行った抗力係数測定試験について説明する。抗力係数測定試験では、風洞を用いて制振ケーブル１の抗力を測定し、その測定値から抗力係数を算出した。試験対象として、実施例１〜３および比較例１が用いられた。実施例１〜３および比較例１において設定された、螺旋突起３の軸方向距離Ｐ、Ｐ／Ｄ比（軸方向距離Ｐのケーブル本体２の外径Ｄに対する比）、螺旋突起３の本数、螺旋突起３の高さＨ、Ｈ／Ｄ比（高さＨの外径Ｄに対する比）、および螺旋突起３の周方向幅Ｗを表１に示す。なお、ケーブル本体２の外径Ｄは、実施例１〜３および比較例１において１５６ｍｍに設定された。また、風洞内では４ｍ／ｓｅｃ〜２５ｍ／ｓｅｃ程度の風速で抗力の測定を行った。   Next, a drag coefficient measurement test performed using the damping cable 1 according to the present embodiment will be described. In the drag coefficient measurement test, the drag of the damping cable 1 was measured using a wind tunnel, and the drag coefficient was calculated from the measured value. Examples 1 to 3 and Comparative Example 1 were used as test subjects. The axial distance P and the P / D ratio (ratio of the axial distance P to the outer diameter D of the cable body 2), the number of the spiral protrusions 3 set in Examples 1 to 3 and Comparative Example 1, Table 1 shows the height H, the H / D ratio (the ratio of the height H to the outer diameter D), and the circumferential width W of the spiral protrusion 3. The outer diameter D of the cable body 2 was set to 156 mm in Examples 1 to 3 and Comparative Example 1. In the wind tunnel, the drag was measured at a wind speed of about 4 m / sec to 25 m / sec.

Figure 2011174243
Figure 2011174243

実施例１の結果を図５に、実施例２の結果を図６に、実施例３の結果を図７に、比較例１の結果を図８に示す。なお、図５〜図８では、縦軸が抗力係数を示し、横軸が風速を示す。   The result of Example 1 is shown in FIG. 5, the result of Example 2 is shown in FIG. 6, the result of Example 3 is shown in FIG. 7, and the result of Comparative Example 1 is shown in FIG. 5 to 8, the vertical axis represents the drag coefficient, and the horizontal axis represents the wind speed.

図５に示すように、実施例１では、抗力係数は風速の計測域全体にわたって０．８よりも小さな値であった。また、図６に示すように、実施例２では、抗力係数は風速が大きくなるにつれて低下した。抗力係数は計測域の大部分にわたって１．０よりも小さな値であった。また、図７に示すように、実施例３では、抗力係数は風速が大きくなるにつれて低下する傾向を示した。抗力係数は計測域全体にわたって１．０よりも小さな値であった。   As shown in FIG. 5, in Example 1, the drag coefficient was a value smaller than 0.8 over the entire wind speed measurement range. Moreover, as shown in FIG. 6, in Example 2, the drag coefficient decreased as the wind speed increased. The drag coefficient was less than 1.0 over most of the measurement area. Further, as shown in FIG. 7, in Example 3, the drag coefficient tended to decrease as the wind speed increased. The drag coefficient was less than 1.0 throughout the measurement area.

一方、図８に示すように、比較例１では、抗力係数は計測域（４〜２３ｍ／ｓｅｃ）全体にわたって低下せず、計測域全体にわたって約１．２という高い値を示した。   On the other hand, as shown in FIG. 8, in Comparative Example 1, the drag coefficient did not decrease over the entire measurement range (4 to 23 m / sec), and showed a high value of about 1.2 over the entire measurement range.

このように、螺旋突起３の軸方向距離Ｐをケーブル本体２の外径Ｄの２倍〜１０倍の範囲内に設定することで、つまり、軸方向距離Ｐを２Ｄ〜１０Ｄの範囲内、特に３Ｄ〜６Ｄの範囲内に設定することで、制振ケーブル１に作用する風荷重の低減を実現できることが確認された。   Thus, by setting the axial distance P of the spiral projection 3 within a range of 2 to 10 times the outer diameter D of the cable body 2, that is, the axial distance P is within a range of 2D to 10D, in particular. It was confirmed that the wind load acting on the damping cable 1 can be reduced by setting within the range of 3D to 6D.

次に、実施例１〜実施例３間の比較を、図５〜図７に加え、以下の表２を参照しながら行う。表２は、実施例１〜３および比較例１における風速約２２ｍ／ｓｅｃ時の抗力係数を示す。   Next, a comparison between Examples 1 to 3 is made with reference to Table 2 below in addition to FIGS. Table 2 shows drag coefficients at wind speeds of about 22 m / sec in Examples 1 to 3 and Comparative Example 1.

Figure 2011174243
Figure 2011174243

実施例１および実施例３は、軸方向距離ＰおよびＰ／Ｄ比を除き、他のパラメータは同一であったが、実施例１の抗力係数は、計測域全体にわたって実施例３の抗力係数よりも小さい値であった。特に、制振ケーブル１に大きな風荷重が作用する高風速領域である風速約２２ｍ／ｓｅｃ時では、実施例１の抗力係数は、実施例３の抗力係数よりも約０．２小さかった。この結果から、螺旋突起３の軸方向距離Ｐを小さくすることで、つまりＰ／Ｄ比を小さくすることで、風荷重の低減を一層図れることが確認された。   Example 1 and Example 3 were the same except for the axial distance P and P / D ratio, but the drag coefficient of Example 1 was greater than the drag coefficient of Example 3 over the entire measurement range. Was also a small value. In particular, at a wind speed of about 22 m / sec, which is a high wind speed region where a large wind load acts on the damping cable 1, the drag coefficient of Example 1 was about 0.2 smaller than the drag coefficient of Example 3. From this result, it was confirmed that the wind load can be further reduced by reducing the axial distance P of the spiral protrusion 3, that is, by reducing the P / D ratio.

また、実施例１および実施例２は、軸方向距離ＰおよびＰ／Ｄ比が同一に設定されていたが、実施例１の抗力係数は、計測域全体にわたって実施例２の抗力係数よりも小さい値であった。特に、制振ケーブル１に大きな風荷重が作用する高風速領域である風速約２２ｍ／ｓｅｃ時では、実施例１の抗力係数は、実施例２の抗力係数よりも約０．２小さかった。この結果から、螺旋突起３の本数を多くすることで、風荷重の低減を一層図れることが確認された。   Further, in Example 1 and Example 2, the axial distance P and the P / D ratio were set to be the same, but the drag coefficient of Example 1 was smaller than the drag coefficient of Example 2 over the entire measurement range. Value. In particular, at a wind speed of about 22 m / sec, which is a high wind speed region where a large wind load acts on the damping cable 1, the drag coefficient of Example 1 was about 0.2 smaller than the drag coefficient of Example 2. From this result, it was confirmed that the wind load can be further reduced by increasing the number of the spiral protrusions 3.

また、抗力係数測定試験と併せて水路形成状況確認試験が行われた。水路形成状況確認試験では、上記の実施例１〜３を用い、実施例１〜３の各制振ケーブル１を傾斜させて設置した状態において、各制振ケーブル１に風と雨が作用する状況を模擬し、各制振ケーブル１の表面（つまり被覆層６の外周面７）に水路が形成されたか否かについて目視で観察した。   In addition to the drag coefficient measurement test, a water channel formation status confirmation test was conducted. In the water channel formation status confirmation test, wind and rain act on each damping cable 1 in the state where each damping cable 1 of Examples 1 to 3 is inclined and installed using Examples 1 to 3 above. And visually observed whether or not a water channel was formed on the surface of each damping cable 1 (that is, the outer peripheral surface 7 of the covering layer 6).

観察の結果、実施例１〜３のいずれにもおいても水路の形成が抑制されていることが確認された。特に、高さＨが５．０ｍｍに設定された実施例１および３のほうが、高さが２．０ｍｍに設定された実施例２よりも水路の形成が抑制されていた。この結果から、Ｈ／Ｄ比を１％〜５％の範囲内で設定することが、水路形成の抑制、ひいてはレインバイブレーションの抑制に有効であることが確認された。   As a result of observation, it was confirmed that the formation of water channels was suppressed in any of Examples 1 to 3. In particular, in Examples 1 and 3 in which the height H was set to 5.0 mm, formation of water channels was suppressed compared to Example 2 in which the height was set to 2.0 mm. From this result, it was confirmed that setting the H / D ratio within a range of 1% to 5% is effective in suppressing water channel formation and thus in suppressing rain vibration.

以上の抗力係数測定試験および水路形成状況確認試験から明らかなように、本実施形態に係る制振ケーブル１は、風荷重の低減およびレインバイブレーションの抑制の両方に有効であることが確認された。   As is clear from the drag coefficient measurement test and the water channel formation status confirmation test, it was confirmed that the vibration damping cable 1 according to this embodiment is effective for both the reduction of wind load and the suppression of rain vibration.

以上説明した本実施形態に係る制振ケーブル１は、被覆層６が一重構造のものにつき説明したが、被覆層６は、図９に示すように２重構造としてもよい。具体的には、被覆層６を、芯材５の外周部に直接密着した状態で施された内側層８と、内側層８の外周面７に直接施された外側層９とから構成してもよい。この構成によれば、外側層９が損傷しても、内側層８によって鋼線４の防食を図ることができる。   The damping cable 1 according to the present embodiment described above has been described with the covering layer 6 having a single structure, but the covering layer 6 may have a double structure as shown in FIG. Specifically, the covering layer 6 is composed of an inner layer 8 applied in a state of being in direct contact with the outer peripheral portion of the core material 5 and an outer layer 9 applied directly to the outer peripheral surface 7 of the inner layer 8. Also good. According to this configuration, even if the outer layer 9 is damaged, the inner wire 8 can protect the steel wire 4 from corrosion.

また、被覆層６を芯材５の外周部に直接施す構成に代えて、図１０に示すように、被覆層として、管状に成形された外套管１１を用いてもよい。この場合、螺旋突起３は外套管１１の外周面に一体的に形成されると共に、芯材５は、施工現場等で外套管１１内に挿入することも可能となる。外套管１１は、樹脂製であっても、金属性であってもよい。外套管１１を用いた場合、ケーブル本体２の外径Ｄを大きくすることで、施工現場で後から芯材５を外套管１１内に挿入することも出来る。このように、被覆層として、外套管１１を用いた場合であっても、上記のように、Ｐ／Ｄ比、螺旋突起３の本数、Ｈ／Ｄ比を適宜設定することで、風荷重の低減およびレインバイブレーションの抑制の両方を実現できる。   Further, instead of the configuration in which the coating layer 6 is directly applied to the outer peripheral portion of the core material 5, as shown in FIG. 10, an outer tube 11 formed into a tubular shape may be used as the coating layer. In this case, the spiral projection 3 is integrally formed on the outer peripheral surface of the outer tube 11, and the core material 5 can be inserted into the outer tube 11 at a construction site or the like. The outer tube 11 may be made of resin or metallic. When the outer tube 11 is used, the core 5 can be inserted into the outer tube 11 later at the construction site by increasing the outer diameter D of the cable body 2. Thus, even when the mantle tube 11 is used as the coating layer, the wind load can be reduced by appropriately setting the P / D ratio, the number of the spiral protrusions 3 and the H / D ratio as described above. Both reduction and suppression of rain vibration can be realized.

さらに、外套管１１を、図１１に示すように２重構造としてもよい。具体的には、外套管１１を、芯材５が挿入された状態で芯材５の外周部を囲む内側管体１２と、内側管体１２の外周面７に取り付けられた外側管体１３とから構成してもよい。この構成によれば、外側管体１３が損傷しても、内側管体１２によって鋼線４の防食を図ることができる。   Furthermore, the outer tube 11 may have a double structure as shown in FIG. Specifically, the outer tube 11 includes an inner tube 12 surrounding the outer periphery of the core 5 with the core 5 inserted, and an outer tube 13 attached to the outer peripheral surface 7 of the inner tube 12. You may comprise. According to this configuration, even if the outer tube 13 is damaged, the steel tube 4 can be protected from corrosion by the inner tube 12.

１ 制振ケーブル
２ ケーブル本体
３ 螺旋突起
４ 鋼線
５ 芯材
６ 被覆層
７ 外周面
Ｄ ケーブル本体の外径
Ｈ 螺旋突起の高さ
Ｗ 螺旋突起の周方向幅 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Damping cable 2 Cable main body 3 Spiral protrusion 4 Steel wire 5 Core material 6 Coating layer 7 Outer peripheral surface D Outer diameter of the cable main body H Height of the spiral protrusion W Circumferential width of the spiral protrusion

Claims (7)

複数の鋼線を束ねてなる芯材と、前記芯材の外周側に設けられた被覆層とを含むケーブル本体と、
前記被覆層の外周面に形成され、前記芯材に螺旋状に延びる螺旋突起と、
を備え、
前記螺旋突起が前記外周面を１周するときに前記芯材の軸方向に進む軸方向距離は、前記ケーブル本体の外径の２倍〜１０倍の範囲内に設定されている制振ケーブル。 A cable body including a core material formed by bundling a plurality of steel wires, and a coating layer provided on an outer peripheral side of the core material;
A spiral protrusion formed on the outer peripheral surface of the coating layer and extending spirally to the core member;
With
The damping cable in which an axial distance that advances in the axial direction of the core member when the spiral protrusion makes one round of the outer peripheral surface is set within a range of 2 to 10 times the outer diameter of the cable body. 請求項１に記載の制振ケーブルにおいて、前記軸方向距離は、前記外径の３倍〜６倍に設定されている制振ケーブル。   The damping cable according to claim 1, wherein the axial distance is set to 3 to 6 times the outer diameter. 請求項１または２に記載の制振ケーブルにおいて、前記螺旋突起の本数は、２本〜１５本に設定されている制振ケーブル。   The damping cable according to claim 1 or 2, wherein the number of the spiral protrusions is set to 2 to 15. 請求項１〜３のいずれか一項に記載の制振ケーブルにおいて、前記螺旋突起の前記外周面からの高さは、前記ケーブル本体の外径の１％〜５％の範囲内に設定されている制振ケーブル。   The damping cable according to any one of claims 1 to 3, wherein a height of the spiral protrusion from the outer peripheral surface is set within a range of 1% to 5% of an outer diameter of the cable body. Damping cable. 請求項１〜４のいずれか一項に記載の制振ケーブルにおいて、前記螺旋突起は前記被覆層に一体的に形成されている制振ケーブル。   5. The vibration damping cable according to claim 1, wherein the spiral protrusion is formed integrally with the covering layer. 6. 請求項１〜５のいずれか一項に記載の制振ケーブルにおいて、前記被覆層は、前記芯材の外周側に直接施されている制振ケーブル。   The damping cable according to any one of claims 1 to 5, wherein the coating layer is directly applied to an outer peripheral side of the core member. 請求項１〜５のいずれか一項に記載の制振ケーブルにおいて、前記芯材は、管状に成形された前記被覆層内に挿入されている制振ケーブル。   The damping cable according to any one of claims 1 to 5, wherein the core member is inserted into the covering layer formed in a tubular shape.
JP2010037411A 2010-02-23 2010-02-23 Damping cable Expired - Fee Related JP5571411B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010037411A JP5571411B2 (en) 2010-02-23 2010-02-23 Damping cable

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010037411A JP5571411B2 (en) 2010-02-23 2010-02-23 Damping cable

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2014130153A Division JP5784799B2 (en) 2014-06-25 2014-06-25 Damping cable

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2011174243A true JP2011174243A (en) 2011-09-08
JP5571411B2 JP5571411B2 (en) 2014-08-13

Family

ID=44687340

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2010037411A Expired - Fee Related JP5571411B2 (en) 2010-02-23 2010-02-23 Damping cable

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP5571411B2 (en)

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2015521702A (en) * 2012-06-28 2015-07-30 ダンマルクス テクニスケ ウニベルシテット Structures and tensioning elements with cables and one or more loops
JP2015524519A (en) * 2012-06-28 2015-08-24 ダンマルクス テクニスケ ウニベルシテット Structures and tensioning elements with cables and loops
JP2017089813A (en) * 2015-11-13 2017-05-25 日新製鋼株式会社 Vibration controlled steel pipe and method for changing natural frequency of steel pipe
JP2017190621A (en) * 2016-04-14 2017-10-19 神鋼鋼線工業株式会社 Vibration damping covering material for cable, vibration damping rod material for cable, and method to provide vibration damping performance to cable
CN110424264A (en) * 2019-08-12 2019-11-08 广东迈诺工业技术有限公司 High tough, permanent seal cooling bridge cable Zn-Al Alloy Coated Steel Wire
CN110468686A (en) * 2019-09-02 2019-11-19 广东迈诺工业技术有限公司 A kind of bridge antivibration drag-line
KR20210110871A (en) * 2019-01-07 2021-09-09 소레탄체 프레씨네트 sheath for rescue cables
CN114233783A (en) * 2021-12-06 2022-03-25 天津大学 D-shaped fin for tower vibration reduction

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61231291A (en) * 1985-04-01 1986-10-15 日本鋼管株式会社 Covered cable with spiral rib
JPH07119058A (en) * 1993-10-25 1995-05-09 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Vibration-damping cable
JP2001311111A (en) * 2000-04-28 2001-11-09 Sumitomo Rubber Ind Ltd Cable coating tool
JP2003313819A (en) * 2002-04-22 2003-11-06 Vsl Internatl Ag Method for impeding transverse relative displacement of pipe and at least one cable
JP2006144361A (en) * 2004-11-18 2006-06-08 Shinko Wire Co Ltd Vibration control cable setting method and cable drum

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61231291A (en) * 1985-04-01 1986-10-15 日本鋼管株式会社 Covered cable with spiral rib
JPH07119058A (en) * 1993-10-25 1995-05-09 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Vibration-damping cable
JP2001311111A (en) * 2000-04-28 2001-11-09 Sumitomo Rubber Ind Ltd Cable coating tool
JP2003313819A (en) * 2002-04-22 2003-11-06 Vsl Internatl Ag Method for impeding transverse relative displacement of pipe and at least one cable
JP2006144361A (en) * 2004-11-18 2006-06-08 Shinko Wire Co Ltd Vibration control cable setting method and cable drum

Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2015521702A (en) * 2012-06-28 2015-07-30 ダンマルクス テクニスケ ウニベルシテット Structures and tensioning elements with cables and one or more loops
JP2015524519A (en) * 2012-06-28 2015-08-24 ダンマルクス テクニスケ ウニベルシテット Structures and tensioning elements with cables and loops
EP2885462B1 (en) 2012-06-28 2018-01-10 Danmarks Tekniske Universitet A construction and a tension element comprising a cable and one or more strakes
EP2885462B2 (en) † 2012-06-28 2020-11-11 Danmarks Tekniske Universitet A construction and a tension element comprising a cable and one or more strakes
JP2017089813A (en) * 2015-11-13 2017-05-25 日新製鋼株式会社 Vibration controlled steel pipe and method for changing natural frequency of steel pipe
JP2017190621A (en) * 2016-04-14 2017-10-19 神鋼鋼線工業株式会社 Vibration damping covering material for cable, vibration damping rod material for cable, and method to provide vibration damping performance to cable
KR20210110871A (en) * 2019-01-07 2021-09-09 소레탄체 프레씨네트 sheath for rescue cables
KR102617759B1 (en) 2019-01-07 2023-12-27 소레탄체 프레씨네트 Sheathing for structural cables
CN110424264A (en) * 2019-08-12 2019-11-08 广东迈诺工业技术有限公司 High tough, permanent seal cooling bridge cable Zn-Al Alloy Coated Steel Wire
CN110468686A (en) * 2019-09-02 2019-11-19 广东迈诺工业技术有限公司 A kind of bridge antivibration drag-line
CN110468686B (en) * 2019-09-02 2021-08-31 广东迈诺工业技术有限公司 Bridge anti vibration cable
CN114233783A (en) * 2021-12-06 2022-03-25 天津大学 D-shaped fin for tower vibration reduction

Also Published As

Publication number Publication date
JP5571411B2 (en) 2014-08-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5571411B2 (en) Damping cable
US9722406B2 (en) Undersea cable, undersea cable installation structure, and method for installing undersea cable
EP2092536B1 (en) An electric power cable, an off-shore installation provided therewith, and use thereof
JP5784799B2 (en) Damping cable
CN101581070A (en) Metallic corrugated pipe guard cable
KR101798472B1 (en) Transmission line which has CFCC
JP2007051399A (en) Corrosionproof wire rope and method for producing the same
JP2015118896A (en) Overhead transmission line
JP2010225457A (en) Low wind pressure wire
JP6239702B1 (en) Overhead electric wire and method for manufacturing the same
JP6270701B2 (en) cable
JP4763300B2 (en) Overhead electric wire with spiral wire
CN203741716U (en) Cracking-preventing guy cable strand with fiber mesh protection layer
JP2008306937A (en) Long body for weight, and sinker rope using the same
JP6629548B2 (en) Control cable
JP2015032432A (en) Overhead earth-wire
JP6252212B2 (en) power line
JP6373142B2 (en) Wire harness
JP5260946B2 (en) Anticorrosion low corona wire
JP2015201322A (en) Electric wire
JP6329808B2 (en) Submarine cable
CN209781436U (en) Sleeve structure of inhaul cable
CN206322492U (en) A kind of coal mine moving class flexible cable
CN205564357U (en) It is marine with dampproofing ageing -resistant erosion prevention cable
CN116988382A (en) Stay cable

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20121206

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20130917

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20130924

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20131119

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20131218

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20140213

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20140304

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20140502

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20140527

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20140626

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 5571411

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees