JP2011123336A - Rear attachment lens and imaging optical system including the same - Google Patents

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a rear attachment lens mounted on the image side of a main lens system, the attachment lens having little fluctuation of various aberrations when lengthening a focal length of the whole system, especially little fluctuation of chromatic aberration, and maintaining high optical performance as the whole system. <P>SOLUTION: The rear attachment lens mounted detachably on the image surface side of the main lens system, for changing a focal length to the longer side in comparison with the focal length of the main lens system, is constituted of: a first group including positive and negative lenses in the order from the object side to the image side; a second group including positive and negative lenses; a third group including a positive lens; and a fourth group including positive and negative lenses. The third group and the fourth group have respectively at least one negative lens N1, and each element of the partial dispersion ratio difference, the Abbe number and the focal length of a material of the negative lens N1, and the focal length of the rear attachment lens is predetermined properly. <P>COPYRIGHT: (C)2011,JPO&INPIT

Description

本発明は、デジタルスチルカメラやビデオカメラ、放送用カメラなどに用いられる撮影レンズ（主レンズ系）の像側に着脱可能に装着して、全系の焦点距離を主レンズ系の本来の焦点距離に比べて長い方へ変化させるリアアタッチメントレンズに関するものである。   The present invention is detachably mounted on the image side of a photographic lens (main lens system) used in a digital still camera, a video camera, a broadcast camera, etc., and the focal length of the entire system is the original focal length of the main lens system The present invention relates to a rear attachment lens that is changed to a longer one as compared to.

従来より、撮影レンズ（撮影光学系）である主レンズ系の像側（像面側）に着脱可能に装着し、主レンズ系単独の焦点距離に比べて全系の焦点距離を長い方へ変化させるリアアタッチメントレンズが知られている（特許文献１〜３）。   Conventionally, it is detachably attached to the image side (image surface side) of the main lens system, which is a photographic lens (photographing optical system), and the focal length of the entire system is changed to be longer than the focal length of the main lens system alone. A rear attachment lens is known (Patent Documents 1 to 3).

リアアタッチメントレンズは、主レンズ系の物体側に装着して全系の焦点距離を長い方へ変化させるフロント方式のアタッチメントレンズに比べて光学系全体が小型になるという特徴がある。このため、リアアタッチメントレンズは近年全体が小型化されているデジタルカメラやビデオカメラ等の撮像装置の撮影光学系に多用されている。   The rear attachment lens is characterized in that the entire optical system is smaller than a front attachment lens that is attached to the object side of the main lens system and changes the focal length of the entire system in the longer direction. For this reason, the rear attachment lens is widely used in a photographing optical system of an imaging apparatus such as a digital camera or a video camera, which has been downsized as a whole in recent years.

特開昭６３−１０６７１５号公報JP-A 63-106715 特開平１１−１８３８００号公報JP-A-11-183800 特開２００４−２２６６４８号公報JP 2004-226648 A

リアアタッチメントレンズは負の屈折力を有しており、それ自体が大きな負のペッツバール和を有している。このため、主レンズ系に装着すると、多くの場合像面湾曲を劣化させる性質がある。また、通常リアアタッチメントレンズを主レンズ系に装着したとき、撮影絞りは主レンズ系が有しているため、主レンズ系内の絞りを用いる。このためにリアアタッチメントレンズ内では、軸外光束の主光線が光軸と交差することが無く、光軸の上方と下方を通過する。よってリアアタッチメントレンズは光軸外を通過することにより発生する諸収差を相殺することが困難なレンズ系である。   The rear attachment lens has a negative refractive power and itself has a large negative Petzval sum. For this reason, when mounted on the main lens system, in many cases, there is a property of deteriorating field curvature. Further, when a normal rear attachment lens is attached to the main lens system, since the main lens system has a photographing aperture, the aperture in the main lens system is used. For this reason, in the rear attachment lens, the principal ray of the off-axis light beam does not intersect the optical axis and passes above and below the optical axis. Therefore, the rear attachment lens is a lens system in which it is difficult to cancel various aberrations that occur due to passing outside the optical axis.

また、一般に望遠レンズは焦点距離が長くなればなる程、色収差が増大し、補正が困難になる。望遠レンズに理想的な無収差のリアアタッチメントレンズを装着したとしても、その倍率分だけ望遠レンズが有する色収差も拡大されてしまう。特に色収差の中でも上記の理由により、光軸外を通過することによって発生する倍率色収差が増大し、この補正が困難になる。このためリアアタッチメントレンズを装着した際には特に像面湾曲と倍率色収差を補正することが重要になっている。   In general, the longer the focal length of a telephoto lens, the more chromatic aberration increases and the correction becomes difficult. Even if an ideal non-aberration rear attachment lens is mounted on the telephoto lens, the chromatic aberration of the telephoto lens is also enlarged by that magnification. In particular, among the chromatic aberrations, the lateral chromatic aberration generated by passing off the optical axis increases due to the above-described reason, and this correction becomes difficult. For this reason, it is important to correct curvature of field and lateral chromatic aberration, particularly when a rear attachment lens is attached.

近年のデジタルカメラでは、高画素数化・高画質化が進み、デジタルカメラに用いる主レンズ系にリアアタッチメントレンズを装着したときにも全体として色収差の発生が少なく、高画質の像が得られることが強く要望されている。   In recent digital cameras, the number of pixels and image quality have increased, and when a rear attachment lens is attached to the main lens system used in a digital camera, there is little overall chromatic aberration and high-quality images can be obtained. Is strongly demanded.

本発明は、主レンズ系の像側に装着し、全系の焦点距離を長い方へ変移したときの諸収差の変動が少なく、特に像面湾曲と色収差の変動が小さく、全系として高い光学性能を維持することができるリアアタッチメントレンズを提供することを目的とする。   The present invention is mounted on the image side of the main lens system, and there is little variation in various aberrations when the focal length of the entire system is shifted to the longer side. An object of the present invention is to provide a rear attachment lens capable of maintaining the performance.

本発明のリアアタッチメントレンズは、主レンズ系の像側に着脱可能に装着され、前記主レンズ系の焦点距離に比べて長い方へ焦点距離を変化させるリアアタッチメントレンズにおいて、全体として正の屈折力を有し、正レンズと負レンズを含む２枚のレンズから、もしくは物体側から像側へ順に、正レンズと負レンズを含む単レンズと接合レンズから構成される第１群と、前記第１群の像側に位置し、正レンズと負レンズを含む接合レンズから、もしくは物体側から像側へ順に、正レンズと負レンズを含む単レンズと接合レンズから構成される第２群と、前記第２群の像側に位置し、正レンズを含む第３群と、前記第３群の像側に位置し、正レンズと負レンズを含む２枚のレンズから、もしくは物体側から像側へ順に、正レンズと負レンズを含む、接合レンズと単レンズから構成される第４群より成り、前記第３群が少なくとも１枚の負レンズを有するときは、前記第３群の少なくとも１枚の負レンズ、または前記第４群の少なくとも１枚の負レンズを負レンズＮ１とし、前記負レンズＮ１の材料のアッベ数と部分分散比差を各々νd_N1、ΔθgF_N1、前記負レンズＮ１の焦点距離をf_N1、前記リアアタッチメントレンズの焦点距離をｆとするとき、
0.00015＜ΔθgF_N1×f／(νd_N1×f_N1)＜0.00620
なる条件式を満足することを特徴としている。 The rear attachment lens of the present invention is detachably mounted on the image side of the main lens system, and has a positive refractive power as a whole in the rear attachment lens that changes the focal length longer than the focal length of the main lens system. A first group including two lenses including a positive lens and a negative lens, or a single lens including a positive lens and a negative lens and a cemented lens in order from the object side to the image side; A second group that is located on the image side of the group and is composed of a cemented lens including a positive lens and a negative lens, or a single lens including a positive lens and a negative lens and a cemented lens in order from the object side to the image side; Positioned on the image side of the second group, from the third group including the positive lens and the two lenses including the positive lens and the negative lens positioned on the image side of the third group, or from the object side to the image side In order, positive lens and negative lens Including a cemented lens and a single lens, and when the third group has at least one negative lens, the at least one negative lens of the third group, or the fourth group The negative lens N1 is a negative lens N1, the Abbe number and the partial dispersion ratio difference of the material of the negative lens N1 are ν d_N1 and Δθ gF_N1 , the focal length of the negative lens N1 is f _N1 , and the rear attachment lens. Let f be the focal length of
0.00015 <Δθ gF_N1 × f / (ν d_N1 × f _N1 ) <0.00620
It satisfies the following conditional expression.

本発明によれば、主レンズ系の像側に装着し、全系の焦点距離を長くしたときの諸収差の変動が小さく、特に色収差の変動が小さく、全系として高い光学性能を維持することができるリアアタッチメントレンズが得られる。   According to the present invention, when mounted on the image side of the main lens system, the variation of various aberrations when the focal length of the entire system is increased is small, especially the variation of chromatic aberration is small, and high optical performance is maintained as the entire system. A rear attachment lens that can be used is obtained.

主レンズ系のレンズ断面図と収差図Lens cross section and aberration diagram of main lens system 実施例１のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と主レンズ系に装着したときのレンズ断面図と収差図Lens cross-sectional view of the rear attachment lens of Example 1, and lens cross-sectional view and aberration diagram when attached to the main lens system 実施例２のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と収差図Lens sectional view and aberration diagram of rear attachment lens of Example 2 実施例３のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と収差図Lens sectional view and aberration diagram of rear attachment lens of Example 3 実施例４のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と収差図Lens sectional view and aberration diagram of the rear attachment lens of Example 4 実施例５のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と収差図Lens cross-sectional view and aberration diagram of the rear attachment lens of Example 5 実施例６のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と収差図Lens sectional view and aberration diagram of the rear attachment lens of Example 6 実施例７のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と収差図Lens sectional view and aberration diagram of the rear attachment lens of Example 7 実施例８のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と収差図Lens sectional view and aberration diagram of the rear attachment lens of Example 8 実施例９のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と収差図Lens cross section and aberration diagram of rear attachment lens of Example 9 実施例１０のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と収差図Lens sectional view and aberration diagram of the rear attachment lens of Example 10 回折光学素子の説明図Illustration of diffractive optical element 回折光学素子の説明図Illustration of diffractive optical element 本発明の光学機器の実施例の要部概略図Schematic diagram of the main part of an embodiment of the optical apparatus of the present invention

以下、本発明のリアアタッチメントレンズ及びそれを主レンズ系（主レンズ）に装着したときの撮影光学系について説明する。本発明のリアアタッチメントレンズは、主レンズ系の像側（像面側）に着脱可能に装着され、主レンズ系単独の焦点距離に比べて長い方へ焦点距離を変化させる。   Hereinafter, the rear attachment lens of the present invention and the photographing optical system when the lens is attached to the main lens system (main lens) will be described. The rear attachment lens of the present invention is detachably mounted on the image side (image plane side) of the main lens system, and changes the focal length in a longer direction than the focal length of the main lens system alone.

本発明のリアアタッチメントレンズは、全体として正の屈折力を有し、正レンズと負レンズを含む第１群と、第１群の像側に位置し、正レンズと負レンズを含む第２群から構成している。さらに、第２群の像側に位置し、正レンズを含む第３群と、第３群の像側に位置し、正レンズと負レンズを含む第４群から構成している。そして、第１群は、２枚のレンズ、もしくは物体側から像側へ順に、単レンズと接合レンズから構成されている。第２群は、２枚以上のレンズを接合した接合レンズ、もしくは物体側から像側へ順に、単レンズと接合レンズから構成している。第４群は、２枚のレンズ、もしくは物体側から像側へ順に、接合レンズと単レンズから構成している。主レンズ系としては、例えば望遠レンズ、望遠型のズームレンズ等が適用できる。望遠型のズームレンズとは、広角端のズーム位置において望遠レンズの条件(テレタイプ）を満足する光学系である。   The rear attachment lens of the present invention has a positive refractive power as a whole, a first group including a positive lens and a negative lens, and a second group positioned on the image side of the first group and including a positive lens and a negative lens. Consists of. Further, it is configured by a third group that is located on the image side of the second group and includes a positive lens, and a fourth group that is located on the image side of the third group and includes a positive lens and a negative lens. The first group includes two lenses or a single lens and a cemented lens in order from the object side to the image side. The second group includes a cemented lens in which two or more lenses are cemented, or a single lens and a cemented lens in order from the object side to the image side. The fourth group includes two lenses or a cemented lens and a single lens in order from the object side to the image side. As the main lens system, for example, a telephoto lens, a telephoto zoom lens, and the like can be applied. The telephoto zoom lens is an optical system that satisfies the telephoto lens condition (teletype) at the zoom position at the wide-angle end.

図１（Ａ）、（Ｂ）は本発明の各実施例のリアアタッチメントレンズが装着される、一例としての主レンズ系（望遠レンズ）のレンズ断面図と収差図である。図２（Ａ）は本発明の実施例１のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図である。図２（Ｂ）、（Ｃ）は実施例１のリアアタッチメントレンズを図１（Ａ）の主レンズ系の像側に装着したときのレンズ断面図と収差図である。図３（Ａ）、（Ｂ）は本発明の実施例２のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と実施例２のリアアタッチメントレンズを図１（Ａ）の主レンズ系の像側に装着したときの収差図である。図４（Ａ）、（Ｂ）は本発明の実施例３のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と実施例３のリアアタッチメントレンズを図１（Ａ）の主レンズ系の像側に装着したときの収差図である。図５（Ａ）、（Ｂ）は本発明の実施例４のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と実施例４のリアアタッチメントレンズを図１（Ａ）の主レンズ系の像側に装着したときの収差図である。図６（Ａ）、（Ｂ）は本発明の実施例５のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と実施例５のリアアタッチメントレンズを図１（Ａ）の主レンズ系の像側に装着したときの収差図である。図７（Ａ）、（Ｂ）は本発明の実施例６のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と実施例６のリアアタッチメントレンズを図１（Ａ）の主レンズ系の像側に装着したときの収差図である。図８（Ａ）、（Ｂ）は本発明の実施例７のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と実施例７のリアアタッチメントレンズを図１（Ａ）の主レンズ系の像側に装着したときの収差図である。図９（Ａ）、（Ｂ）は本発明の実施例８のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と実施例８のリアアタッチメントレンズを図１（Ａ）の主レンズ系の像側に装着したときの収差図である。図１０（Ａ）、（Ｂ）は本発明の実施例９のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と実施例９のリアアタッチメントレンズを図１（Ａ）の主レンズ系の像側に装着したときの収差図である。図１１（Ａ）、（Ｂ）は本発明の実施例１０のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と実施例１０のリアアタッチメントレンズを図１（Ａ）の主レンズ系の像側に装着したときの収差図である。   FIGS. 1A and 1B are a lens cross-sectional view and an aberration diagram of a main lens system (telephoto lens) as an example to which the rear attachment lens of each embodiment of the present invention is attached. FIG. 2A is a lens cross-sectional view of the rear attachment lens of Example 1 of the present invention. 2B and 2C are a lens cross-sectional view and aberration diagrams when the rear attachment lens of Example 1 is mounted on the image side of the main lens system of FIG. 1A. 3A and 3B are a sectional view of a rear attachment lens of Example 2 of the present invention and a case where the rear attachment lens of Example 2 is mounted on the image side of the main lens system of FIG. It is an aberration diagram. 4A and 4B show a lens cross-sectional view of the rear attachment lens of Example 3 of the present invention and a case where the rear attachment lens of Example 3 is mounted on the image side of the main lens system of FIG. It is an aberration diagram. FIGS. 5A and 5B are a sectional view of a rear attachment lens of Example 4 of the present invention and a rear attachment lens of Example 4 when mounted on the image side of the main lens system of FIG. It is an aberration diagram. 6A and 6B show a lens cross-sectional view of the rear attachment lens of Example 5 of the present invention and a case where the rear attachment lens of Example 5 is mounted on the image side of the main lens system of FIG. It is an aberration diagram. FIGS. 7A and 7B are a sectional view of a rear attachment lens of Example 6 of the present invention and a rear attachment lens of Example 6 when mounted on the image side of the main lens system of FIG. It is an aberration diagram. 8A and 8B are a sectional view of a rear attachment lens of Example 7 of the present invention and a rear attachment lens of Example 7 when mounted on the image side of the main lens system of FIG. It is an aberration diagram. FIGS. 9A and 9B show a lens cross-sectional view of the rear attachment lens of Example 8 of the present invention and a case where the rear attachment lens of Example 8 is mounted on the image side of the main lens system of FIG. It is an aberration diagram. FIGS. 10A and 10B are a sectional view of a rear attachment lens of Example 9 of the present invention and a rear attachment lens of Example 9 when mounted on the image side of the main lens system of FIG. It is an aberration diagram. 11A and 11B are a lens cross-sectional view of the rear attachment lens of Example 10 of the present invention and a case where the rear attachment lens of Example 10 is mounted on the image side of the main lens system of FIG. It is an aberration diagram.

レンズ断面図において、左方が物体側で、右方が像側である。ＬＡはリアアタッチメントレンズ、ＬＭは主レンズ系（マスターレンズ）である。主レンズ系ＬＭは単一の焦点距離の望遠レンズである。図１（Ａ）、図２（Ｂ）に示す主レンズ系ＬＭは物体側から像側へ順に、複数のレンズを有する正の屈折力の第１群（第１レンズ群）Ｌ１と、正レンズと負レンズから成る負の屈折力の第２群（第２レンズ群）Ｌ２とから成る。さらに、複数のレンズを有する正の屈折力の第３群（第３レンズ群）Ｌ３から成る。また第２群Ｌ２を光軸上像面側に移動させることにより、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングを行っている。ＳＰは開口絞りである。Ｇは保護ガラス等に相当する光学ブロックである。ＩＰは像面であり、ビデオカメラやデジタルカメラの撮影光学系として使用する際には像を受光するＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子（光電変換素子）の撮像面が、銀塩フィルム用カメラの撮像光学系とし使用する際にはフィルム面に相当する。   In the lens cross-sectional view, the left side is the object side, and the right side is the image side. LA is a rear attachment lens, and LM is a main lens system (master lens). The main lens system LM is a telephoto lens having a single focal length. A main lens system LM shown in FIG. 1A and FIG. 2B includes, in order from the object side to the image side, a first lens unit (first lens unit) L1 having a plurality of lenses and a positive refractive power, and a positive lens. And a second lens unit (second lens unit) L2 having a negative refractive power and composed of a negative lens. Furthermore, it comprises a third group (third lens group) L3 having a plurality of lenses and having a positive refractive power. Further, focusing from an object at infinity to an object at a short distance is performed by moving the second lens unit L2 to the image plane side on the optical axis. SP is an aperture stop. G is an optical block corresponding to protective glass or the like. IP is an image plane, and when used as a photographing optical system for a video camera or a digital camera, an imaging surface of a solid-state imaging device (photoelectric conversion device) such as a CCD sensor or a CMOS sensor that receives an image is used for a silver salt film. When used as an imaging optical system of a camera, it corresponds to a film surface.

また図２（Ａ）〜図１１（Ａ）に示すリアアタッチメントレンズＬＡにおいて、ＲＬ１は正の屈折力の第１群（第１レンズ群）、ＲＬ２は第２群（第２レンズ群）、ＲＬ３は第３群（第３レンズ群）、ＲＬ４は第４群（第４レンズ群）である。Ｎ１は負レンズ、Ｐ１は正レンズである。ＤＯＥは回折光学素子である。Ｄは回折光学素子ＤＯＥの回折光学部（回折光学面）であり、２枚のレンズの接合面（接合レンズ面）に配置されている。回折光学部Ｄより生ずる回折光のうち、本実施例で用いる回折光の回折次数ｍは１であり、設計波長λ０はｄ線の波長（５８７．５６ｎｍ）である。 In the rear attachment lens LA shown in FIGS. 2A to 11A, RL1 is a first group (first lens group) having a positive refractive power, RL2 is a second group (second lens group), and RL3. Is a third group (third lens group), and RL4 is a fourth group (fourth lens group). N1 is a negative lens and P1 is a positive lens. DOE is a diffractive optical element. D is a diffractive optical part (diffractive optical surface) of the diffractive optical element DOE, and is disposed on the cemented surface (joined lens surface) of the two lenses. Of the diffracted light generated from the diffractive optical part D, the diffraction order m of the diffracted light used in this embodiment is 1, and the design wavelength λ 0 is the wavelength of the d-line (587.56 nm).

収差図において、ｄ、ｇは順に、ｄ線、ｇ線である。Ｍ、Ｓはメリディオナル像面、サジタル像面、倍率色収差はｇ線によって表している。ＦｎｏはＦナンバー、ωは半画角である。すべての収差図において、球面収差は０．４ｍｍ、非点収差は０．４ｍｍ、歪曲は２％、倍率色収差は０．０５ｍｍのスケールで描かれている。   In the aberration diagram, d and g are d line and g line in this order. M and S are the meridional image surface, the sagittal image surface, and the lateral chromatic aberration is represented by the g-line. Fno is the F number, and ω is the half angle of view. In all aberration diagrams, the spherical aberration is drawn on a scale of 0.4 mm, the astigmatism is 0.4 mm, the distortion is 2%, and the lateral chromatic aberration is drawn on a scale of 0.05 mm.

次に各実施例のリアアタッチメントレンズの構成の特徴を説明する。リアアタッチメントレンズは従来から倍率色収差と像面湾曲を良好に補正することが大きな課題となっている。従来は特許文献１〜３の各実施例にあるように、前側のレンズ群と後ろ側のレンズ群の各レンズのパワーと材料のアッベ数を適切にすることにより、色収差や像面湾曲を始めとする諸収差のバランスを取っていた。   Next, features of the configuration of the rear attachment lens of each example will be described. Conventionally, it has been a big problem for the rear attachment lens to satisfactorily correct lateral chromatic aberration and curvature of field. Conventionally, as described in the embodiments of Patent Documents 1 to 3, the chromatic aberration and the curvature of field are started by appropriately adjusting the power and the Abbe number of the materials of the front lens group and the rear lens group. The various aberrations were balanced.

具体的には次のような方法である。リアアタッチメントレンズの最も物体側に近いレンズ群と最も像側に近いレンズ群にそれぞれ少なくとも正レンズと負レンズを１枚以上配置している。これにより、リアアタッチメントレンズの最も物体側に近いレンズ群の正、負の組み合わせレンズによって軸上色収差を補正しつつ軸外光線で発生するコマ収差等を補正していた。   Specifically, the method is as follows. At least one positive lens and at least one negative lens are disposed in the lens group closest to the object side and the lens group closest to the image side of the rear attachment lens, respectively. As a result, the coma aberration generated by the off-axis ray is corrected while correcting the axial chromatic aberration by the positive and negative combination lenses of the lens group closest to the object side of the rear attachment lens.

また最も像側に近いレンズ群の正、負の組み合わせレンズで倍率色収差を補正しつつ像面湾曲等の収差を補正していた。そして更に、物体側に近い位置に２枚もしくは３枚の接合レンズを有することで、他の収差への影響を抑えつつ軸上色収差を補正している。   In addition, aberrations such as field curvature are corrected while correcting lateral chromatic aberration with the positive and negative combination lenses of the lens group closest to the image side. Further, by having two or three cemented lenses at a position close to the object side, axial chromatic aberration is corrected while suppressing the influence on other aberrations.

このような構成とする事で、物体側のレンズ群で球面収差やコマ収差の発生を抑えて、像面側のレンズ群で像面湾曲と倍率色収差のバランスを取るというような方法をとるのが一般的であった。しかし、昨今のデジタルカメラにおける高画質化の要求に応えるには、このようなレンズ構成で収差補正していると、倍率色収差と像面湾曲の補正の両立が十分行えないことがわかった。   By adopting such a configuration, it is possible to suppress the occurrence of spherical aberration and coma aberration in the lens group on the object side and to balance the curvature of field and the lateral chromatic aberration in the lens group on the image plane side. Was common. However, in order to meet the recent demand for higher image quality in digital cameras, it has been found that, when aberration correction is performed with such a lens configuration, both lateral chromatic aberration and field curvature cannot be corrected sufficiently.

そこで各実施例のリアアタッチメントレンズは、全体として４群構成とし、第３群に少なくとも正レンズを１枚有し、第３群または第４群に倍率色収差を補正するために色収差の補正に好適な負レンズを含むレンズ構成としている。前述のようにリアアタッチメントレンズは負の屈折力を有しており、それ自体が大きな負のペッツバール和を有している。このため、主レンズ系に装着すると、多くの場合、像面湾曲を劣化させる性質がある。そこで第３群と第４群に正レンズを配置することでペッツバール和を大きく負の方向に傾くことを低減させて像面湾曲に有利な形としている。また第３群または第４群に色収差の補正力が大きく、かつ部分分散比差ΔθgFが正の方向に大きな材料を使用したレンズを配置することで倍率色収差を良好に補正している。このように従来までは、最も像側のレンズ群で像面湾曲と倍率色収差の両方を補正していたのに対し、各実施例では第３群と第４群で収差補正を分担することで結像性能を改善している。 Accordingly, the rear attachment lens of each embodiment has a four-group configuration as a whole, and has at least one positive lens in the third group, and is suitable for correcting chromatic aberration in order to correct lateral chromatic aberration in the third or fourth group. The lens configuration includes a negative lens. As described above, the rear attachment lens has negative refractive power and itself has a large negative Petzval sum. For this reason, when mounted on the main lens system, in many cases, there is a property of deteriorating field curvature. Therefore, by arranging positive lenses in the third group and the fourth group, the Petzval sum is largely inclined in the negative direction to reduce the inclination in the negative direction, which is advantageous for field curvature. In addition, the chromatic aberration of magnification is favorably corrected by disposing a lens using a material having a large correction power for chromatic aberration and a large partial dispersion ratio difference Δθ gF in the positive direction in the third group or the fourth group. Thus, until now, both the curvature of field and the lateral chromatic aberration were corrected by the lens group closest to the image side, whereas in each embodiment, the aberration correction is shared by the third group and the fourth group. Imaging performance has been improved.

次に各実施例のリアアタッチメントレンズの特徴について説明する。各実施例のリアアタッチメントレンズＬＡにおいて、リアアタッチメントレンズ全体として負の焦点距離を有している。そして全体として正の屈折力を有し正レンズと負レンズを含む第１群ＲＬ１と、第１群ＲＬ１の像側に位置し、正レンズと負レンズを含む第２群ＲＬ２と、第２群ＲＬ２の像側に位置し、正レンズを含む第３群ＲＬ３を有している。更に第３群ＲＬ３の像側に位置し、正レンズと負レンズを含む第４群ＲＬ４から構成されている。   Next, features of the rear attachment lens of each embodiment will be described. In the rear attachment lens LA of each embodiment, the rear attachment lens as a whole has a negative focal length. The first group RL1 having a positive refractive power as a whole and including a positive lens and a negative lens, the second group RL2 positioned on the image side of the first group RL1, and including a positive lens and a negative lens, and a second group The third lens unit RL3 is located on the image side of RL2 and includes a positive lens. Furthermore, it is located on the image side of the third group RL3, and includes a fourth group RL4 including a positive lens and a negative lens.

第１群ＲＬ１は、２枚のレンズ、もしくは物体側から像側へ順に、単レンズと接合レンズから構成されている。第２群ＲＬ２は、接合レンズ、もしくは物体側から像側へ順に、単レンズと接合レンズから構成されている。第４群ＲＬ４は、２枚のレンズ、もしくは物体側から像側へ順に、接合レンズと単レンズから構成されている。   The first group RL1 includes two lenses or a single lens and a cemented lens in order from the object side to the image side. The second group RL2 includes a cemented lens or a single lens and a cemented lens in order from the object side to the image side. The fourth group RL4 includes two lenses or a cemented lens and a single lens in order from the object side to the image side.

第３群が少なくとも１枚の負レンズを有するときは、第３群の少なくとも１枚の負レンズ、または第４群の少なくとも１枚の負レンズを負レンズＮ１とする。そして負レンズＮ１の材料のアッベ数と部分分散比差を各々νd_N1、ΔθgF_N1、負レンズＮ１の焦点距離をf_N1、リアアタッチメントレンズの焦点距離をｆとする。このとき、
0.00015＜ΔθgF_N1×f／(νd_N1×f_N1)＜0.00620 ・・・（１）
なる条件を満足している。 When the third group has at least one negative lens, at least one negative lens in the third group or at least one negative lens in the fourth group is defined as a negative lens N1. The material of the Abbe number and the partial dispersion ratio difference, respectively [nu d - N1 of the negative lens N1, Δθ gF_N1, focal length f _N1 negative lens N1, a focal length of the rear attachment lens is f. At this time,
0.00015 <Δθ gF_N1 × f / (ν d_N1 × f _N1 ) <0.00620 (1)
Is satisfied.

各レンズの材料のアッベ数と屈折率はいずれもｄ線を基準としている。負レンズＮ１の材料のアッベ数νd_N1、部分分散比θgF_N1、部分分散比差（異常部分分散比）ΔθgF_N1は次の通りである。但し、負レンズＮ１の材料のｄ線における屈折率をＮd_N1、ｇ線における屈折率をＮg_N1、Ｃ線における屈折率をＮC_N1、Ｆ線における屈折率をＮF_N1とする。このとき、
νd_N1＝（Ｎd_N1−1）／（ＮF_N1−ＮC_N1）
θgF_N1＝（Ｎg_N1−ＮF_N1）／（ＮF_N1−ＮC_N1）
ΔθgF_N1＝θgF_N1−(−1.61783×10-3×νd_N1+0.64146)
である。 The Abbe number and refractive index of each lens material are based on the d-line. The Abbe number ν d — N1, partial dispersion ratio θ gF_N1 , and partial dispersion ratio difference (abnormal partial dispersion ratio) Δθ gF_N1 of the negative lens N1 are as follows. However, the refractive index at the d-line of the material of the negative lens N1 N d - N1, the refractive index at the g-line N G_N1, the refractive index at C line N C_N, the refractive index at the F-line and N F_N1. At this time,
ν d_N1 = (N d_N1 −1) / ( NF_N1− N C_N1 )
θ gF_N1 = (N g_N1 −N F_N1 ) / (N F_N1 −N C_N1 )
Δθ gF_N1 = θ gF_N1 − (− 1.61783 × 10 −3 × ν d_N1 +0.64146)
It is.

次に前述の各条件式の技術的意味について説明する。条件式（１）は前述したリアアタッチメントレンズにおいて、負レンズＮ１の色収差の補正力に関するものである。条件式（１）の上限値を超えると、負レンズＮ１の色収差の補正力が大きくなりすぎてしまい、倍率色収差が補正過剰となってしまうので好ましくない。また条件式（１）の下限値を超えると負レンズＮ１の色収差の補正力が小さくなる。そうすると倍率色収差を補正するために大きなパワーが必要となるため他の収差とのバランスを取るのが難しくなるので好ましくない。条件式（１）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。   Next, the technical meaning of each conditional expression described above will be described. Conditional expression (1) relates to the correction power of the chromatic aberration of the negative lens N1 in the above-described rear attachment lens. Exceeding the upper limit value of conditional expression (1) is not preferable because the chromatic aberration correcting power of the negative lens N1 becomes excessively large and the lateral chromatic aberration becomes excessively corrected. If the lower limit value of conditional expression (1) is exceeded, the correction power for chromatic aberration of the negative lens N1 becomes small. This is not preferable because a large power is required to correct the lateral chromatic aberration, and it becomes difficult to balance with other aberrations. Conditional expression (1) is more preferably set as follows.

0.00020＜ΔθgF_N1×f／(νd_N1×f_N1)＜0.00620 ・・・（１ａ）
各実施例によれば、以上のように各構成要件を特定することによって、リアアタッチメントレンズＬＡを主レンズ系ＬＭに装着した場合において画面内全体に渡って像面湾曲と色収差を始め諸収差の補正を良好に行うことができて、高画質の画像が容易に得られる。特に、第３群または第４群が、少なくとも１枚の負レンズＮ１を有することで良好な光学性能を維持すること、画面周辺になるほど発生しやすくなる像面湾曲と倍率色収差を効果的に補正することができる。 0.00020 <Δθ gF_N1 × f / (ν d_N1 × f _N1 ) <0.00620 (1a)
According to each embodiment, by specifying each component as described above, when the rear attachment lens LA is attached to the main lens system LM, various aberrations such as field curvature and chromatic aberration are observed over the entire screen. Correction can be performed satisfactorily and a high-quality image can be easily obtained. In particular, the third group or the fourth group has at least one negative lens N1 to maintain good optical performance, and effectively corrects field curvature and lateral chromatic aberration that are more likely to occur near the periphery of the screen. can do.

以上のような構成とすることで本発明の目的は達成されるが、更に好ましくは次に述べる条件のうち少なくとも１つを満足するのが良く、これによれば更なる高い光学性能が容易に得られる。   Although the object of the present invention can be achieved by adopting the above-described configuration, it is more preferable that at least one of the following conditions is satisfied. According to this, further high optical performance can be easily achieved. can get.

リアアタッチメントレンズＬＡの第３群の少なくとも１枚の正レンズ、または第４群の少なくとも１枚の正レンズを正レンズＰ１とし、正レンズＰ１の材料の部分分散比差をΔθgF_P1、アッベ数をνd_P1、正レンズＰ１の焦点距離をf_P1とする。リアアタッチメントレンズＬＡにおける第１群の焦点距離をf1、第２群の焦点距離をf2、第３群の焦点距離をf3、第４群の焦点距離をf4とする。リアアタッチメントレンズＬＡを構成する負レンズの材料の屈折率をNNとする。このとき、
0＜ΔθgF_P1×f／(νd_P1×f_P1)＜0.001 ・・・（２）
│f/f3│＜6.5 ・・・（３）
-10.0＜f／│f2│＜-0.2 ・・・（４）
│f/f4│＜4.0 ・・・（５）
-5.5＜f／f1＜-0.05 ・・・（６）
1.5＜NN＜2.5 ・・・（７）
なる条件式のうち１以上を満足するのが良い。 At least one positive lens in the third group of the rear attachment lens LA or at least one positive lens in the fourth group is defined as a positive lens P1, and the partial dispersion ratio difference of the material of the positive lens P1 is Δθ gF_P1 , and the Abbe number is [nu d - P1, the focal length of the positive lens P1 and f -P1. In the rear attachment lens LA, the focal length of the first group is f1, the focal length of the second group is f2, the focal length of the third group is f3, and the focal length of the fourth group is f4. The refractive index of the material of the negative lens constituting the rear attachment lens LA is N N. At this time,
0 <Δθ gF_P1 × f / (ν d_P1 × f _P1 ) <0.001 (2)
│f / f3│ <6.5 (3)
-10.0 <f / │f2│ <-0.2 (4)
│f / f4│ <4.0 (5)
-5.5 <f / f1 <-0.05 (6)
1.5 <N N <2.5 (7)
It is preferable to satisfy one or more of the following conditional expressions.

各レンズの材料のアッベ数と屈折率はいずれもｄ線を基準としている。正レンズＰ１の材料のアッベ数νd_P1、部分分散比θgF_P1、部分分散比差（異常部分分散比）ΔθgF_P1は次の通りである。但し、正レンズＰ１の材料のｄ線における屈折率をＮd_P1、ｇ線における屈折率をＮg_P1、Ｃ線における屈折率をＮC_P1、Ｆ線における屈折率をＮF_P1とする。このとき
νd_P1＝（Ｎd_P1−1）／（ＮF_P1−ＮC_P1）
θgF_P1＝（Ｎg_P1−ＮF_P1）／（ＮF_P1−ＮC_P1）
ΔθgF_P1＝θgF_P1−(−1.61783×10-3×νd_P1＋0.64146)
である。 The Abbe number and refractive index of each lens material are based on the d-line. The Abbe number ν d — P1, partial dispersion ratio θ gF_P1 , and partial dispersion ratio difference (abnormal partial dispersion ratio) Δθ gF_P1 of the material of the positive lens P1 are as follows. However, the refractive index at the d-line of the positive lens P1 material N d - P1, the refractive index at the g-line N G_P1, the refractive index at C line N C_P1, the refractive index at the F-line and N F_P1. At this time, ν d_P1 = (N d_P1 −1) / ( NF_P1− N C_P1 )
θ gF_P1 = (N g_P1 −N F_P1 ) / (N F_P1 −N C_P1 )
Δθ gF_P1 = θ gF_P1 − (− 1.61783 × 10 −3 × ν d_P1 +0.64146)
It is.

条件式（２）はリアアタッチメントレンズＬＡにおいて、正レンズＰ１の色収差の補正力に関するものである。条件式（２）の上限値を超えると、正レンズＰ１の色収差の補正力が強くなりすぎてしまい、倍率色収差が補正過剰となってしまうので好ましくない。また条件式（２）の下限値を超えると正レンズＰ１の色収差の補正力が逆方向になる。そうすると倍率色収差を劣化させるため好ましくない。条件式（２）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。   Conditional expression (2) relates to the correction power of the chromatic aberration of the positive lens P1 in the rear attachment lens LA. Exceeding the upper limit value of conditional expression (2) is not preferable because the correction power of the chromatic aberration of the positive lens P1 becomes too strong and the lateral chromatic aberration becomes excessively corrected. When the lower limit value of conditional expression (2) is exceeded, the correction power for chromatic aberration of the positive lens P1 is reversed. This is not preferable because the lateral chromatic aberration is deteriorated. Conditional expression (2) is more preferably set as follows.

0.000005＜ΔθgF_P1×f／(νd_P1×f_P1)＜0.000900 ・・・（２ａ）
条件式（３）はリアアタッチメントレンズＬＡにおいて、第３群ＲＬ３のパワーに関するものである。条件式（３）の上限値を超えると、第３群ＲＬ３のパワーが強くなりすぎてしまい、倍率色収差と像面湾曲のバランスが取りづらくなるため好ましくない。条件式（３）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。 0.000005 <Δθ gF_P1 × f / (ν d_P1 × f _P1 ) <0.000900 (2a)
Conditional expression (3) relates to the power of the third lens unit RL3 in the rear attachment lens LA. Exceeding the upper limit of conditional expression (3) is not preferable because the power of the third lens unit RL3 becomes too strong, making it difficult to balance the lateral chromatic aberration and the curvature of field. Conditional expression (3) is more preferably set as follows.

│f/f3│＜6.0 ・・・（３ａ）
条件式（４）はリアアタッチメントレンズＬＡにおいて、第２群ＲＬ２のパワーに関するものである。条件式（４）の上限値を超えると、第２群ＲＬ２のパワーが強すぎてしまい、中間像高から像高の高い方向にかけてコマ収差が補正過剰となって残存してしまうため好ましくない。条件式（４）の下限値を超えると、第２群ＲＬ２のパワーが弱すぎてしまい、コマ収差が補正不足となり残存してしまうので好ましくない。条件式（４）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。 │f / f3│ <6.0 (3a)
Conditional expression (4) relates to the power of the second lens group RL2 in the rear attachment lens LA. If the upper limit value of conditional expression (4) is exceeded, the power of the second lens unit RL2 is too strong, and coma aberration remains overcorrected from the intermediate image height to the higher image height, which is not preferable. Exceeding the lower limit value of conditional expression (4) is not preferable because the power of the second lens unit RL2 is too weak and the coma aberration is insufficiently corrected and remains. Conditional expression (4) is more preferably set as follows.

-9.0＜f／│f2│＜-0.3 ・・・（４ａ）
条件式（５）はリアアタッチメントレンズＬＡにおいて、第４群ＲＬ４のパワーに関するものである。条件式（５）の上限値を超えると、第４群ＲＬ４のパワーが強すぎてしまい、倍率色収差と像面湾曲とのバランスを取ることが難しくなってしまうので好ましくない。条件式（５）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。 -9.0 <f / │f2│ <-0.3 (4a)
Conditional expression (5) relates to the power of the fourth lens unit RL4 in the rear attachment lens LA. Exceeding the upper limit of conditional expression (5) is not preferable because the power of the fourth lens unit RL4 is too strong, and it becomes difficult to balance the lateral chromatic aberration and the curvature of field. Conditional expression (5) is more preferably set as follows.

│f/f4│＜3.0 ・・・（５ａ）
条件式（６）はリアアタッチメントレンズＬＡにおいて、第１群ＲＬ１のパワーに関するものである。条件式（６）の上限値または下限値を超えると、軸上色収差と倍率色収差のバランスを取ることが困難になり、良好に色収差を補正することが困難になってしまうため好ましくない。条件式（６）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。 │f / f4│ <3.0 (5a)
Conditional expression (6) relates to the power of the first lens unit RL1 in the rear attachment lens LA. If the upper limit value or lower limit value of conditional expression (6) is exceeded, it will be difficult to balance axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration, and it will be difficult to satisfactorily correct chromatic aberration. Conditional expression (6) is more preferably set as follows.

-5.00＜f／f1＜-0.07 ・・・（６ａ）
条件式（７）はリアアタッチメントレンズＬＡを構成する負レンズの材料の屈折率に関するものである。条件式（７）の上限値または下限値を超えると、倍率色収差と像面湾曲とのバランスを取ることが難しくなってしまうので好ましくない。条件式（７）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。 -5.00 <f / f1 <-0.07 (6a)
Conditional expression (7) relates to the refractive index of the material of the negative lens constituting the rear attachment lens LA. Exceeding the upper limit value or lower limit value of conditional expression (7) is not preferable because it is difficult to balance chromatic aberration of magnification and curvature of field. Conditional expression (7) is more preferably set as follows.

1.55＜NN＜2.5 ・・・（７ａ）
以上のように各要素を特定することによって各実施例によれば画面内全体に渡って像面湾曲と色収差を補正し、高い光学性能を持った撮像光学系が得られる。 1.55 <N N <2.5 (7a)
By specifying each element as described above, according to each embodiment, an imaging optical system having high optical performance can be obtained by correcting field curvature and chromatic aberration over the entire screen.

次に各実施例のレンズ構成の特徴について説明する。各レンズに付した符号のレンズは前述した各レンズに付した符号のレンズと対応している。図２(Ａ)の実施例１のリアアタッチメントレンズＬＡは、物体側から像側へ順に第１群ＲＬ１は負レンズと正レンズから構成されている。第２群ＲＬ２は負レンズと正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されている。第３群ＲＬ３は正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されている。そして第４群ＲＬ４は正レンズと負レンズから構成されている。   Next, the features of the lens configuration of each example will be described. The reference numeral attached to each lens corresponds to the reference numeral attached to each lens described above. In the rear attachment lens LA of Example 1 in FIG. 2A, the first group RL1 is composed of a negative lens and a positive lens in order from the object side to the image side. The second group RL2 includes a negative lens, a positive lens, and a cemented lens in which a negative lens is cemented. The third group RL3 is composed of a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented. The fourth group RL4 includes a positive lens and a negative lens.

実施例１では第３群ＲＬ３の負レンズ（全系として（以下、同じ）最も像側から２番目の負レンズ）と第４群ＲＬ４の負レンズ（最も像側の負レンズ）が負レンズＮ１に対応している。また第３群ＲＬ３の正レンズ（最も像側から２番目の正レンズ）と第４群ＲＬ４の正レンズ（最も像側の正レンズ）が正レンズＰ１に対応している。   In Example 1, the negative lens of the third lens unit RL3 (the second negative lens from the image side as the entire system (hereinafter the same)) and the negative lens of the fourth lens unit RL4 (the negative lens closest to the image side) are the negative lens N1. It corresponds to. The positive lens in the third group RL3 (second positive lens from the most image side) and the positive lens in the fourth group RL4 (positive lens at the most image side) correspond to the positive lens P1.

図３(Ａ)の実施例２のリアアタッチメントレンズＬＡは、物体側から像側へ順に第１群ＲＬ１は負レンズと、正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されている。第２群ＲＬ２は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。第３群ＲＬ３は負レンズと、正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されている。そして第４群ＲＬ４は負レンズと正レンズを接合した接合レンズと負レンズから構成されている。実施例２では第３群ＲＬ３の負レンズ（最も像側から３番目の負レンズ）と第４群ＲＬ４の最も像側の負レンズが負レンズＮ１に対応している。また第３群ＲＬ３の正レンズ（最も像側から２番目の正レンズ）と第４群ＲＬ４の正レンズ（最も像側の正レンズ）が正レンズＰ１に対応している。   In the rear attachment lens LA of Example 2 in FIG. 3A, the first group RL1 is composed of a negative lens and a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented in order from the object side to the image side. The second group RL2 includes a cemented lens in which a negative lens and a positive lens are cemented. The third group RL3 includes a negative lens and a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented. The fourth group RL4 includes a cemented lens and a negative lens obtained by cementing a negative lens and a positive lens. In Example 2, the negative lens of the third lens unit RL3 (third negative lens from the most image side) and the negative lens of the fourth lens unit RL4 corresponding to the most image side correspond to the negative lens N1. The positive lens in the third group RL3 (second positive lens from the most image side) and the positive lens in the fourth group RL4 (positive lens at the most image side) correspond to the positive lens P1.

図４(Ａ)の実施例３のリアアタッチメントレンズＬＡは、物体側から像側へ順に第１群ＲＬ１は負レンズと、正レンズから構成されている。第２群ＲＬ２は正レンズと負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。第３群ＲＬ３は負レンズと、正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されている。そして第４群ＲＬ４は正レンズと負レンズから構成されている。実施例３では第３群ＲＬ３内の２枚の負レンズの内２枚とも（最も像側から２番目と３番目の負レンズ）が負レンズＮ１に対応している。また第３群ＲＬ３の正レンズ（最も像側から２番目の正レンズ）が正レンズＰ１に対応している。   In the rear attachment lens LA of Example 3 in FIG. 4A, the first group RL1 is composed of a negative lens and a positive lens in order from the object side to the image side. The second group RL2 includes a cemented lens obtained by cementing a positive lens, a negative lens, and a positive lens. The third group RL3 includes a negative lens and a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented. The fourth group RL4 includes a positive lens and a negative lens. In Example 3, two of the two negative lenses in the third lens unit RL3 (second and third negative lenses from the image side) correspond to the negative lens N1. The positive lens of the third lens unit RL3 (the second positive lens from the most image side) corresponds to the positive lens P1.

図５(Ａ)の実施例４のリアアタッチメントレンズＬＡは、物体側から像側へ順に第１群ＲＬ１は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。第２群ＲＬ２は負レンズと正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されている。第３群はＲＬ３正レンズと負レンズから構成されている。そして第４群ＲＬ４は正レンズと負レンズから構成されている。実施例４では第３群ＲＬ３の負レンズ（最も像側から２番目の負レンズ）が負レンズＮ１に対応している。また第４群ＲＬ４の正レンズ（最も像側の正レンズ）が正レンズＰ１に対応している。   In the rear attachment lens LA of Example 4 in FIG. 5A, the first group RL1 is composed of a cemented lens in which a negative lens and a positive lens are cemented in order from the object side to the image side. The second group RL2 includes a negative lens, a positive lens, and a cemented lens in which a negative lens is cemented. The third group includes an RL3 positive lens and a negative lens. The fourth group RL4 includes a positive lens and a negative lens. In Example 4, the negative lens of the third lens unit RL3 (second negative lens from the most image side) corresponds to the negative lens N1. Further, the positive lens (most image side positive lens) of the fourth group RL4 corresponds to the positive lens P1.

図６(Ａ)の実施例５のリアアタッチメントレンズＬＡは、物体側から像側へ順に第１群ＲＬ１は負レンズと正レンズから構成されている。第２群ＲＬ２は負レンズと、正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されている。第３群ＲＬ３は正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されている。そして第４群ＲＬ４は正レンズと負レンズから構成されている。実施例５では第３群ＲＬ３の負レンズ（最も像側から２番目の負レンズ）が負レンズＮ１に対応している。また第４群ＲＬ４の正レンズ（最も像側の正レンズ）が正レンズＰ１に対応している。   In the rear attachment lens LA of Example 5 in FIG. 6A, the first group RL1 is composed of a negative lens and a positive lens in order from the object side to the image side. The second group RL2 includes a negative lens and a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented. The third group RL3 is composed of a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented. The fourth group RL4 includes a positive lens and a negative lens. In Example 5, the negative lens of the third lens unit RL3 (second negative lens from the most image side) corresponds to the negative lens N1. Further, the positive lens (most image side positive lens) of the fourth group RL4 corresponds to the positive lens P1.

図７(Ａ)の実施例６のリアアタッチメントレンズＬＡは、物体側から像側へ順に第１群ＲＬ１は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。第２群ＲＬ２は負レンズと正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されている。第３群ＲＬ３は正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されている。そして第４群ＲＬ４は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。実施例６では第４群ＲＬ４の負レンズ（最も像側の負レンズ）が負レンズＮ１に対応している。また第３群ＲＬ３の正レンズ（最も像側から２番目の正レンズ）と第４群ＲＬ４の正レンズ（最も像側の正レンズ）が正レンズＰ１に対応している。   In the rear attachment lens LA of Example 6 in FIG. 7A, the first lens unit RL1 is composed of a cemented lens in which a negative lens and a positive lens are cemented in order from the object side to the image side. The second group RL2 includes a negative lens, a positive lens, and a cemented lens in which a negative lens is cemented. The third group RL3 is composed of a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented. The fourth group RL4 includes a cemented lens in which a negative lens and a positive lens are cemented. In Example 6, the negative lens (the most image-side negative lens) of the fourth lens unit RL4 corresponds to the negative lens N1. The positive lens in the third group RL3 (second positive lens from the most image side) and the positive lens in the fourth group RL4 (positive lens at the most image side) correspond to the positive lens P1.

図８(Ａ)の実施例７のリアアタッチメントレンズＬＡは、物体側から像側へ順に第１群ＲＬ１は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。第２群ＲＬ２は負レンズと正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されている。第３群ＲＬ３は正レンズから構成されている。そして第４群ＲＬ４は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。実施例７では第４群ＲＬ４の負レンズ（最も像側の負レンズ）が負レンズＮ１に対応している。また第３群ＲＬ３の正レンズ（最も像側から２番目の正レンズ）が正レンズＰ１に対応している。   In the rear attachment lens LA of Example 7 in FIG. 8A, the first lens unit RL1 is composed of a cemented lens in which a negative lens and a positive lens are cemented in order from the object side to the image side. The second group RL2 includes a negative lens, a positive lens, and a cemented lens in which a negative lens is cemented. The third group RL3 is composed of a positive lens. The fourth group RL4 includes a cemented lens in which a negative lens and a positive lens are cemented. In the seventh embodiment, the negative lens (most negative lens on the image side) of the fourth group RL4 corresponds to the negative lens N1. The positive lens of the third lens unit RL3 (the second positive lens from the most image side) corresponds to the positive lens P1.

図９(Ａ)の実施例８のリアアタッチメントレンズＬＡは、物体側から像側へ順に第１群ＲＬ１は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。第２群ＲＬ２は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。第３群ＲＬ３は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。そして第４群ＲＬ４は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。実施例８では第４群ＲＬ４の負レンズ（最も像側の負レンズ）が負レンズＮ１に対応している。また第４群ＲＬ４の正レンズ（最も像側の正レンズ）が正レンズＰ１に対応している。   In the rear attachment lens LA of Example 8 in FIG. 9A, the first lens unit RL1 is composed of a cemented lens in which a negative lens and a positive lens are cemented in order from the object side to the image side. The second group RL2 includes a cemented lens in which a negative lens and a positive lens are cemented. The third group RL3 is composed of a cemented lens in which a negative lens and a positive lens are cemented. The fourth group RL4 includes a cemented lens in which a negative lens and a positive lens are cemented. In Example 8, the negative lens of the fourth lens unit RL4 (most negative lens on the image side) corresponds to the negative lens N1. Further, the positive lens (most image side positive lens) of the fourth group RL4 corresponds to the positive lens P1.

図１０(Ａ)の実施例９のリアアタッチメントレンズＬＡは、物体側から像側へ順に第１群ＲＬ１は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。第２群ＲＬ２は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。第３群ＲＬ３は正レンズから構成されている。そして第４群ＲＬ４は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。実施例９では第４群ＲＬ４の負レンズ（最も像側の負レンズ）が負レンズＮ１に対応している。また第３群ＲＬ３の正レンズ（最も像側から２番目の正レンズ）が正レンズＰ１に対応している。   In the rear attachment lens LA of Example 9 in FIG. 10A, the first lens unit RL1 is composed of a cemented lens in which a negative lens and a positive lens are cemented in order from the object side to the image side. The second group RL2 includes a cemented lens in which a negative lens and a positive lens are cemented. The third group RL3 is composed of a positive lens. The fourth group RL4 includes a cemented lens in which a negative lens and a positive lens are cemented. In the ninth embodiment, the negative lens (most image side negative lens) of the fourth lens unit RL4 corresponds to the negative lens N1. The positive lens of the third lens unit RL3 (the second positive lens from the most image side) corresponds to the positive lens P1.

図１１(Ａ)の実施例１０のリアアタッチメントレンズＬＡは、物体側から像側へ順に第１群ＲＬ１は負レンズと正レンズから構成されている。第２群ＲＬ２は負レンズと正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されている。第３群ＲＬ３は正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されており、接合面に回折光学部Ｄを設けている。そして第４群ＲＬ４は正レンズと負レンズから構成されている。実施例１０では第３群ＲＬ３の負レンズ（最も像側から２番目の負レンズ）と第４群ＲＬ４の負レンズ（最も像側の負レンズ）が負レンズＮ１に対応している。また第３群ＲＬ３の正レンズ（最も像側から２番目の正レンズ）と第４群ＲＬ４の正レンズ（最も像側の正レンズ）が正レンズＰ１に対応している。   In the rear attachment lens LA of Example 10 in FIG. 11A, the first group RL1 is composed of a negative lens and a positive lens in order from the object side to the image side. The second group RL2 includes a negative lens, a positive lens, and a cemented lens in which a negative lens is cemented. The third group RL3 is composed of a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented, and a diffractive optical part D is provided on the cemented surface. The fourth group RL4 includes a positive lens and a negative lens. In Example 10, the negative lens of the third group RL3 (second negative lens from the most image side) and the negative lens of the fourth group RL4 (negative lens at the most image side) correspond to the negative lens N1. The positive lens in the third group RL3 (second positive lens from the most image side) and the positive lens in the fourth group RL4 (positive lens at the most image side) correspond to the positive lens P1.

尚、実施例１０において回折光学部(回折光学面）Ｄとは、基板（平板又はレンズ）上に設けた１以上の回折格子をいう。又、回折光学素子ＤＯＥとは１以上の回折格子より成る回折光学部を基板（平板又はレンズ）上に設けた素子をいう。レンズ断面図において接合レンズに設けたＤが回折光学部に相当する。   In Example 10, the diffractive optical part (diffractive optical surface) D refers to one or more diffraction gratings provided on a substrate (flat plate or lens). The diffractive optical element DOE is an element in which a diffractive optical part composed of one or more diffraction gratings is provided on a substrate (flat plate or lens). In the lens cross-sectional view, D provided on the cemented lens corresponds to the diffractive optical part.

又、回折光学部Ｄの屈折力（パワー＝焦点距離の逆数）φＤは次の如く求められる。回折光学部Ｄの回折格子の形状を、回折次数をｍ、基準波長（ｄ線）をλ０、光軸からの距離をＨ、位相をφ（Ｈ）とし、
φ（Ｈ）＝（２π・ｍ／λ０）・（Ｃ２・Ｈ２＋Ｃ４・Ｈ４＋・・Ｃ２ｉ・Ｈ２ｉ）
・・・（ａ）
なる式で表したとき、２次項の位相係数Ｃ２より、屈折力φＤは、
φＤ＝−２・Ｃ２
となる。即ち、回折光学部Ｄの焦点距離ｆＤは
ｆＤ＝−１／（２・Ｃ２）
で表される。ここで、実施例１０のリアアタッチメントレンズＬＡで用いた回折光学素子ＤＯＥの構成について説明する。リアアタッチメントレンズ内に配置される回折光学素子ＤＯＥを構成する回折光学部Ｄは、光軸に対して回転対称な回折格子より成っている。 Further, the refractive power (power = reciprocal of focal length) φD of the diffractive optical part D is obtained as follows. The shape of the diffraction grating of the diffractive optical part D is m, the diffraction order is m, the reference wavelength (d-line) is λ 0 , the distance from the optical axis is H, and the phase is φ (H).
φ (H) = (2π · m / λ 0 ) · (C 2 · H 2 + C 4 · H 4 + ·· C 2i · H 2i )
... (a)
From the phase coefficient C 2 of the second-order term, the refractive power φ D is
φ D = -2 · C 2
It becomes. That is, the focal length f D of the diffractive optical portion D is f D = -1 / (2 · C 2)
It is represented by Here, the configuration of the diffractive optical element DOE used in the rear attachment lens LA of Example 10 will be described. The diffractive optical part D constituting the diffractive optical element DOE disposed in the rear attachment lens is composed of a diffraction grating that is rotationally symmetric with respect to the optical axis.

図１２（Ａ）は回折光学素子１の回折光学部の一部分の拡大断面図である。図１２（Ａ）は基板（透明基板）２上に１つの層よりなる回折格子（回折光学部）３を設けている。図１２（Ｂ）は、この回折光学素子１の回折効率の特性を示す説明図である。図１２（Ｂ）において横軸は波長を表し、縦軸は回折効率を表している。なお、回折効率は全透過光束に対する回折光の光量の割合であり、格子部３ａの境界面での反射光などは説明が複雑になるのでここでは考慮していない。   FIG. 12A is an enlarged cross-sectional view of a part of the diffractive optical part of the diffractive optical element 1. In FIG. 12A, a diffraction grating (diffractive optical part) 3 composed of one layer is provided on a substrate (transparent substrate) 2. FIG. 12B is an explanatory diagram showing the diffraction efficiency characteristics of the diffractive optical element 1. In FIG. 12B, the horizontal axis represents wavelength and the vertical axis represents diffraction efficiency. Note that the diffraction efficiency is the ratio of the amount of diffracted light to the total transmitted light beam, and the reflected light at the boundary surface of the grating portion 3a is not considered here because the explanation is complicated.

回折格子３の光学材料は、紫外線硬化樹脂（屈折率ｎｄ＝１．５１３、アッベ数νｄ＝５１．０）を用いている。格子部３ａの格子厚ｄ１を１．０３μｍと設定し、波長５３０ｎｍ、＋１次の回折光の回折効率が最も高くなるようにしている。すなわち設計次数が＋１次で、設計波長が波長５３０ｎｍである。図１２（Ｂ）中において＋１次の回折光の回折効率は実線で示している。さらに、図１２（Ｂ）では設計次数近傍の回折次数（＋１次±１次である０次と＋２次）の回折効率も併記している。図から分かるように、設計次数での回折効率は設計波長近傍で最も高くなり、それ以外の波長では徐々に低くなる。この設計次数での回折効率の低下分が他の次数の回折光（不要光）となり、フレアの要因となる。また、回折光学素子を光学系中の複数箇所に使用した場合には、設計波長以外の波長での回折効率の低下は透過率の低下にもつながることになる。 The optical material of the diffraction grating 3 is an ultraviolet curable resin (refractive index n d = 1.513, Abbe number ν d = 51.0). The grating thickness d 1 of the grating part 3a is set to 1.03 μm so that the diffraction efficiency of + 1st order diffracted light is the highest at a wavelength of 530 nm. That is, the design order is + 1st order and the design wavelength is 530 nm. In FIG. 12B, the diffraction efficiency of the + 1st order diffracted light is indicated by a solid line. Further, in FIG. 12B, the diffraction efficiencies of diffraction orders in the vicinity of the designed order (+ 1st order ± 1st order, 0th order and + 2nd order) are also shown. As can be seen from the figure, the diffraction efficiency at the design order is highest near the design wavelength, and gradually decreases at other wavelengths. The decrease in diffraction efficiency at this design order becomes diffracted light of other orders (unnecessary light), which causes flare. Further, when the diffractive optical element is used at a plurality of locations in the optical system, a decrease in diffraction efficiency at a wavelength other than the design wavelength leads to a decrease in transmittance.

次に、異なる材料よりなる複数の回折格子を積層した積層型の回折光学素子について説明する。図１３（Ａ）は積層型の回折光学素子１の一部拡大断面図であり、図１３（Ｂ）は図１３（Ａ）に示す回折光学素子１の＋１次の回折光の回折効率の波長依存性を表す図である。図１３（Ａ）の回折光学素子１では、基板１０２上に紫外線硬化樹脂（屈折率ｎｄ＝１．４９９、アッベ数νｄ＝５４）からなる第１の回折格子１０４を形成している。更にその上に第２の回折格子１０５（屈折率ｎｄ＝１．５９８、アッベ数νｄ＝２８）を形成している。この材料の組み合わせにおいて、第１の回折格子１０４の格子部１０４ａの格子厚ｄ１はｄ１＝１３．８μｍ、第２の回折格子１０５の格子部１０５ａの格子厚ｄ２はｄ２＝１０．５μｍとしている。図１３（Ｂ）からも分かるように、積層構造の回折格子１０４、１０５を備えた回折光学素子１にすることで、設計次数の回折光において使用波長全域（ここでは可視域）で９５％以上という高い回折効率を得ている。 Next, a laminated diffractive optical element in which a plurality of diffraction gratings made of different materials are laminated will be described. 13A is a partially enlarged cross-sectional view of the laminated diffractive optical element 1, and FIG. 13B is the wavelength of the diffraction efficiency of the + 1st order diffracted light of the diffractive optical element 1 shown in FIG. 13A. It is a figure showing dependence. In the diffractive optical element 1 in FIG. 13A, a first diffraction grating 104 made of an ultraviolet curable resin (refractive index n d = 1.499, Abbe number ν d = 54) is formed on a substrate 102. Further, a second diffraction grating 105 (refractive index n d = 1.598, Abbe number ν d = 28) is formed thereon. In this combination of materials, the grating thickness d 1 of the grating portion 104 a of the first diffraction grating 104 is d 1 = 13.8 μm, and the grating thickness d 2 of the grating portion 105 a of the second diffraction grating 105 is d 2 = 10. 5 μm. As can be seen from FIG. 13B, by using the diffractive optical element 1 including the diffraction gratings 104 and 105 having a laminated structure, 95% or more in the entire operating wavelength range (here, the visible range) in the diffracted light of the designed order. High diffraction efficiency is obtained.

なお、積層構造の回折光学素子１としては、図１３（Ｃ）のように材料の組み合わせによっては２つの層１０４と１０５の格子厚を等しくしても良い。この場合は空気層を隔てて２つの回折格子の層を配置しても良い。この他にも第１群、第２群、そして第４群において、単レンズと接合レンズで構成される場合は、群内に少なくとも正レンズを１枚以上、そして負レンズを１枚以上有していれば良く、接合レンズには同符号のレンズ同士を接合していても良い。   In the diffractive optical element 1 having a laminated structure, the grating thicknesses of the two layers 104 and 105 may be equal depending on the combination of materials as shown in FIG. In this case, two diffraction grating layers may be arranged with an air layer therebetween. In addition, in the first group, the second group, and the fourth group, when configured with a single lens and a cemented lens, the group has at least one positive lens and at least one negative lens. It is sufficient that the same lens is joined to the cemented lens.

以下に主レンズ及び本発明の実施例１〜１０に対応する数値実施例１〜１０を示す。各数値実施例において、ｉは物体側からの面の順序を示し、ｒｉは物体側より第ｉ番目の面の曲率半径、ｄｉは物体側より第ｉ番目と第ｉ＋１番目の間隔、ｎｄｉとνｄｉは第ｉ番目の光学部材の屈折率とアッベ数である。θgFとΔθgFは光学部材の部分分散比と部分分散比差である。Ｎ１は負レンズ、Ｐ１は正レンズである。 Numerical examples 1 to 10 corresponding to the main lens and Examples 1 to 10 of the present invention are shown below. In each numerical example, i indicates the order of the surfaces from the object side, r i is the radius of curvature of the i-th surface from the object side, d i is the i-th and i + 1-th distance from the object side, nd i and νd i are the refractive index and Abbe number of the i-th optical member. θgF and ΔθgF are the partial dispersion ratio and partial dispersion ratio difference of the optical member. N1 is a negative lens and P1 is a positive lens.

部分分散比は、光学部材のｇ線における屈折率をＮｇ、Ｆ線における屈折率をＮＦ、Ｃ線における屈折率をＮＣとするとき、
θgF_＝（Ｎg−ＮF）／（ＮF−ＮC）
なる式で表す。また部分分散比差は
ΔθgF_＝θgF−(−1.61783×10−3×νd＋0.64146)
なる式で表している。 The partial dispersion ratio is as follows: N g is the refractive index at the g-line of the optical member, N F is the refractive index at the F-line, and N C is the refractive index at the C-line
θgF _ = (N g −N F ) / (N F −N C )
It is expressed by the following formula. The partial dispersion ratio difference is ΔθgF _ = θgF − (− 1.61783 × 10 −3 × ν d +0.64146)
It is expressed by the following formula.

ｆ、Ｆｎｏ、２ωはそれぞれ無限遠物体に焦点を合わせたときの全系の焦点距離、Ｆナンバ−、画角（度）を表している。そして、前述の各条件式と数値実施例における諸数値との関係を表−１に示す。尚、数値実施例１〜１０において、主レンズ系ＬＭの最終面(最も像側の面）からリアアタッチメントレンズＬＡの第１Ｒ１面(最も物体側の面）までの軸上空気間隔は２０．５６ｍｍである。   f, Fno, and 2ω respectively represent the focal length, F number, and angle of view (degree) of the entire system when focusing on an object at infinity. Table 1 shows the relationship between the conditional expressions described above and the numerical values in the numerical examples. In Numerical Examples 1 to 10, the axial air distance from the final surface (most image side surface) of the main lens system LM to the first R1 surface (most object side surface) of the rear attachment lens LA is 20.56 mm. It is.

（主レンズ系）
f=299.99mm Fno=2.99 2ω=8.26度
面番号(i) ri di ndi νdi 有効径 θgF ΔθgF
1 149.921 17.00 1.49700 81.5 103.45 0.5386 0.02916
2 -287.346 0.15 102.70
3 107.686 12.00 1.43387 95.1 93.56 0.5373 0.04975
4 948.608 4.36 92.17
5 -337.599 4.50 1.77250 49.6 92.08 0.5523 -0.00885
6 151.227 14.92 86.70
7 82.152 15.00 1.49700 81.5 82.44 0.5386 0.02916
8 9334.428 0.15 80.48
9 52.124 5.00 1.58144 40.8 69.95 0.5774 0.00189
10 43.474 34.00 63.53
11 214.749 3.99 1.84666 23.8 49.49 0.6203 0.01734
12 -590.486 0.58 48.60
13 -509.687 2.20 1.88300 40.8 48.12 0.5669 -0.00856
14 70.924 22.54 45.28
15(絞り) ∞ 7.64 40.64
16 139.913 1.80 1.84666 23.8 38.44 0.6203 0.01734
17 40.306 8.70 37.14
18 -250.105 1.00 36.28
19 63.188 5.00 1.84666 23.8 33.98 0.6203 0.01734
20 -180.442 1.70 1.75500 52.3 32.90 0.5482 -0.00865
21 35.743 5.52 29.88
22 -93.126 1.65 30.02
23 83.876 2.50 30.99
24 106.897 4.70 1.72916 54.7 32.76 0.5442 -0.00880
25 -211.862 2.64 33.64
26 54.058 6.00 1.48749 70.2 36.38 0.5303 0.00244
27 259.048 10.00 36.46
28 ∞ 2.00 1.51633 64.1 37.29 0.5342 -0.00353
29 ∞ 37.29

ΔθgF＝θgF-(-1.61783×10-3×νd+0.64146)
(Main lens system)
f = 299.99mm Fno = 2.99 2ω = 8.26 degrees Face number (i) ri di ndi νdi Effective diameter θgF ΔθgF
1 149.921 17.00 1.49700 81.5 103.45 0.5386 0.02916
2 -287.346 0.15 102.70
3 107.686 12.00 1.43387 95.1 93.56 0.5373 0.04975
4 948.608 4.36 92.17
5 -337.599 4.50 1.77250 49.6 92.08 0.5523 -0.00885
6 151.227 14.92 86.70
7 82.152 15.00 1.49700 81.5 82.44 0.5386 0.02916
8 9334.428 0.15 80.48
9 52.124 5.00 1.58144 40.8 69.95 0.5774 0.00189
10 43.474 34.00 63.53
11 214.749 3.99 1.84666 23.8 49.49 0.6203 0.01734
12 -590.486 0.58 48.60
13 -509.687 2.20 1.88300 40.8 48.12 0.5669 -0.00856
14 70.924 22.54 45.28
15 (Aperture) ∞ 7.64 40.64
16 139.913 1.80 1.84666 23.8 38.44 0.6203 0.01734
17 40.306 8.70 37.14
18 -250.105 1.00 36.28
19 63.188 5.00 1.84666 23.8 33.98 0.6203 0.01734
20 -180.442 1.70 1.75500 52.3 32.90 0.5482 -0.00865
21 35.743 5.52 29.88
22 -93.126 1.65 30.02
23 83.876 2.50 30.99
24 106.897 4.70 1.72916 54.7 32.76 0.5442 -0.00880
25 -211.862 2.64 33.64
26 54.058 6.00 1.48749 70.2 36.38 0.5303 0.00244
27 259.048 10.00 36.46
28 ∞ 2.00 1.51633 64.1 37.29 0.5342 -0.00353
29 ∞ 37.29

ΔθgF = θgF-(-1.61783 × 10 -3 × ν d +0.64146)

（数値実施例１）
f=-124.47mm 拡大倍率=1.95
面番号(i) ri di ndi νdi 有効径 θgF ΔθgF
1 45.838 1.60 1.88300 40.8 28.00 0.5669 -0.00856
2 23.277 1.80 26.50
3 35.275 7.21 1.60342 38.0 27.50 0.5835 0.00355
4 -47.454 2.61 27.00
5 -56.981 1.20 1.77250 49.6 23.00 0.5523 -0.00885
6 44.889 8.20 1.69895 30.1 24.50 0.6030 0.01030
7 -19.036 1.20 1.88300 40.8 24.50 0.5669 -0.00856
8 58.668 4.77 27.50
9 57.612 5.00 1.61340 44.3 31.00 0.5628 -0.00709 P1
10 -120.184 2.00 1.84666 23.8 31.00 0.6203 0.01734 N1
11 111.953 5.21 31.00
12 -155.434 6.09 1.61340 44.3 30.50 0.5628 -0.00709 P1
13 -25.349 0.20 32.00
14 -87.970 1.55 1.84666 23.8 34.50 0.6203 0.01734 N1
15 -457.285 36.00

ΔθgF＝θgF-(-1.61783×10-3×νd+0.64146)
(Numerical example 1)
f = -124.47mm Magnification factor = 1.95
Surface number (i) ri di ndi νdi Effective diameter θgF ΔθgF
1 45.838 1.60 1.88300 40.8 28.00 0.5669 -0.00856
2 23.277 1.80 26.50
3 35.275 7.21 1.60342 38.0 27.50 0.5835 0.00355
4 -47.454 2.61 27.00
5 -56.981 1.20 1.77250 49.6 23.00 0.5523 -0.00885
6 44.889 8.20 1.69895 30.1 24.50 0.6030 0.01030
7 -19.036 1.20 1.88300 40.8 24.50 0.5669 -0.00856
8 58.668 4.77 27.50
9 57.612 5.00 1.61340 44.3 31.00 0.5628 -0.00709 P1
10 -120.184 2.00 1.84666 23.8 31.00 0.6203 0.01734 N1
11 111.953 5.21 31.00
12 -155.434 6.09 1.61340 44.3 30.50 0.5628 -0.00709 P1
13 -25.349 0.20 32.00
14 -87.970 1.55 1.84666 23.8 34.50 0.6203 0.01734 N1
15 -457.285 36.00

ΔθgF = θgF-(-1.61783 × 10 -3 × ν d +0.64146)

（数値実施例２）
f=-110.37mm 拡大倍率=1.98
面番号(i) ri di ndi νdi 有効径 θgF ΔθgF
1 74.075 1.60 1.88300 40.8 21.07 0.5669 -0.00856
2 25.274 2.62 20.68
3 34.423 5.20 1.62588 35.7 22.06 0.5889 0.00521
4 -66.863 1.50 1.71300 53.9 22.27 0.5453 -0.00902
5 -99.511 7.29 22.45
6 -1362.683 1.20 1.72916 54.7 22.51 0.5442 -0.00880
7 19.314 7.00 1.64769 33.8 22.57 0.5945 0.00770
8 -30.435 0.52 22.67
9 -32.000 1.20 1.88300 40.8 22.39 0.5669 -0.00856
10 49.412 2.62 23.06
11 40.183 4.60 1.61340 44.3 25.70 0.5628 -0.00709 P1
12 -52.456 2.00 1.94595 18.0 25.85 0.6544 0.04201 N1
13 -626.881 4.16 26.64
14 -43.713 1.50 1.83481 42.7 27.48 0.5645 -0.00786
15 74.821 8.46 1.65412 39.7 30.22 0.5740 -0.00322 P1
16 -24.999 0.95 31.16
17 -71.680 1.55 1.84666 23.8 31.57 0.6203 0.01734 N1
18 -104.939 32.10

ΔθgF＝θgF-(-1.61783×10-3×νd+0.64146)
(Numerical example 2)
f = -110.37mm Magnification = 1.98
Surface number (i) ri di ndi νdi Effective diameter θgF ΔθgF
1 74.075 1.60 1.88300 40.8 21.07 0.5669 -0.00856
2 25.274 2.62 20.68
3 34.423 5.20 1.62588 35.7 22.06 0.5889 0.00521
4 -66.863 1.50 1.71300 53.9 22.27 0.5453 -0.00902
5 -99.511 7.29 22.45
6 -1362.683 1.20 1.72916 54.7 22.51 0.5442 -0.00880
7 19.314 7.00 1.64769 33.8 22.57 0.5945 0.00770
8 -30.435 0.52 22.67
9 -32.000 1.20 1.88300 40.8 22.39 0.5669 -0.00856
10 49.412 2.62 23.06
11 40.183 4.60 1.61340 44.3 25.70 0.5628 -0.00709 P1
12 -52.456 2.00 1.94595 18.0 25.85 0.6544 0.04201 N1
13 -626.881 4.16 26.64
14 -43.713 1.50 1.83481 42.7 27.48 0.5645 -0.00786
15 74.821 8.46 1.65412 39.7 30.22 0.5740 -0.00322 P1
16 -24.999 0.95 31.16
17 -71.680 1.55 1.84666 23.8 31.57 0.6203 0.01734 N1
18 -104.939 32.10

ΔθgF = θgF-(-1.61783 × 10 -3 × ν d +0.64146)

（数値実施例３）
f=-94.83mm 拡大倍率=1.98
面番号(i) ri di ndi νdi 有効径 θgF ΔθgF
1 87.692 1.50 1.88300 40.8 21.25 0.5669 -0.00856
2 25.847 1.15 21.02
3 35.435 4.50 1.59270 35.3 21.27 0.5932 0.00886
4 -76.222 2.75 21.35
5 4295.090 2.80 1.84666 23.8 21.17 0.6203 0.01734
6 -158.452 1.50 1.88300 40.8 20.95 0.5669 -0.00856
7 19.452 5.15 1.72825 28.5 20.64 0.6077 0.01224
8 254.190 5.00 20.77
9 -48.885 1.70 1.84666 23.8 21.90 0.6203 0.01734 N1
10 -80.793 4.46 24.40
11 89.139 6.26 1.65412 39.7 26.80 0.5740 -0.00322 P1
12 -30.677 1.50 1.84666 23.8 27.30 0.6203 0.01734 N1
13 5687.213 1.90 28.77
14 -123.647 5.68 1.69895 30.1 29.45 0.6030 0.01030
15 -28.615 0.15 30.23
16 -118.232 1.80 1.88300 40.8 30.03 0.5669 -0.00856
17 119.193 30.01

ΔθgF＝θgF-(-1.61783×10-3×νd+0.64146)
(Numerical Example 3)
f = -94.83mm Magnification factor = 1.98
Surface number (i) ri di ndi νdi Effective diameter θgF ΔθgF
1 87.692 1.50 1.88300 40.8 21.25 0.5669 -0.00856
2 25.847 1.15 21.02
3 35.435 4.50 1.59270 35.3 21.27 0.5932 0.00886
4 -76.222 2.75 21.35
5 4295.090 2.80 1.84666 23.8 21.17 0.6203 0.01734
6 -158.452 1.50 1.88300 40.8 20.95 0.5669 -0.00856
7 19.452 5.15 1.72825 28.5 20.64 0.6077 0.01224
8 254.190 5.00 20.77
9 -48.885 1.70 1.84666 23.8 21.90 0.6203 0.01734 N1
10 -80.793 4.46 24.40
11 89.139 6.26 1.65412 39.7 26.80 0.5740 -0.00322 P1
12 -30.677 1.50 1.84666 23.8 27.30 0.6203 0.01734 N1
13 5687.213 1.90 28.77
14 -123.647 5.68 1.69895 30.1 29.45 0.6030 0.01030
15 -28.615 0.15 30.23
16 -118.232 1.80 1.88300 40.8 30.03 0.5669 -0.00856
17 119.193 30.01

ΔθgF = θgF-(-1.61783 × 10 -3 × ν d +0.64146)

（数値実施例４）
f=-92.31mm 拡大倍率=2.00
面番号(i) ri di ndi νdi 有効径 θgF ΔθgF
1 113.281 1.20 1.83481 42.7 22.63 0.5645 -0.00786
2 20.092 7.80 1.60342 38.0 22.23 0.5835 0.00355
3 -61.246 4.83 22.48
4 -108.597 1.20 1.78800 47.4 21.91 0.5562 -0.00858
5 17.169 11.20 1.65412 39.7 22.08 0.5740 -0.00322
6 -20.317 1.20 1.77250 49.6 22.73 0.5523 -0.00885
7 68.558 1.03 24.16
8 45.271 4.40 1.69895 30.1 25.59 0.6030 0.01030
9 -171.695 1.74 25.94
10 -42.269 1.20 1.92286 18.9 25.97 0.6495 0.03858 N1
11 1788.303 3.00 27.29
12 -256.490 6.42 1.65412 39.7 29.39 0.5740 -0.00322 P1
13 -25.133 0.16 30.32
14 -72.143 1.50 1.77250 49.6 30.10 0.5523 -0.00885
15 -489.016 30.53

ΔθgF＝θgF-(-1.61783×10-3×νd+0.64146)
(Numerical example 4)
f = -92.31mm Magnification factor = 2.00
Surface number (i) ri di ndi νdi Effective diameter θgF ΔθgF
1 113.281 1.20 1.83481 42.7 22.63 0.5645 -0.00786
2 20.092 7.80 1.60342 38.0 22.23 0.5835 0.00355
3 -61.246 4.83 22.48
4 -108.597 1.20 1.78800 47.4 21.91 0.5562 -0.00858
5 17.169 11.20 1.65412 39.7 22.08 0.5740 -0.00322
6 -20.317 1.20 1.77250 49.6 22.73 0.5523 -0.00885
7 68.558 1.03 24.16
8 45.271 4.40 1.69895 30.1 25.59 0.6030 0.01030
9 -171.695 1.74 25.94
10 -42.269 1.20 1.92286 18.9 25.97 0.6495 0.03858 N1
11 1788.303 3.00 27.29
12 -256.490 6.42 1.65412 39.7 29.39 0.5740 -0.00322 P1
13 -25.133 0.16 30.32
14 -72.143 1.50 1.77250 49.6 30.10 0.5523 -0.00885
15 -489.016 30.53

ΔθgF = θgF-(-1.61783 × 10 -3 × ν d +0.64146)

（数値実施例５）
f=-98.82mm 拡大倍率=2.03
面番号(i) ri di ndi νdi 有効径 θgF ΔθgF
1 56.341 1.60 1.77250 49.6 28.00 0.5523 -0.00885
2 26.300 2.39 26.50
3 59.137 4.91 1.62004 36.3 27.50 0.5883 0.00551
4 -53.658 3.15 27.00
5 -66.605 1.20 1.81600 46.6 23.00 0.5571 -0.00888
6 69.186 2.24 24.50
7 36.880 8.20 1.59270 35.3 24.50 0.5932 0.00886
8 -23.182 1.20 1.81600 46.6 24.50 0.5571 -0.00888
9 73.242 3.26 27.50
10 85.639 5.00 1.48749 70.2 31.00 0.5303 0.00244
11 -905.768 2.00 2.34161 23.5 31.00 0.7906 0.18715 N1
12 307.862 5.30 31.00
13 -133.122 6.09 1.51742 52.4 30.50 0.5562 -0.00042 P1
14 -26.459 0.20 32.00
15 -86.749 1.55 1.80610 33.3 34.50 0.5881 0.00048
16 -503.198 36.00

ΔθgF＝θgF-(-1.61783×10-3×νd+0.64146)
(Numerical example 5)
f = -98.82mm Magnification = 2.03
Surface number (i) ri di ndi νdi Effective diameter θgF ΔθgF
1 56.341 1.60 1.77250 49.6 28.00 0.5523 -0.00885
2 26.300 2.39 26.50
3 59.137 4.91 1.62004 36.3 27.50 0.5883 0.00551
4 -53.658 3.15 27.00
5 -66.605 1.20 1.81600 46.6 23.00 0.5571 -0.00888
6 69.186 2.24 24.50
7 36.880 8.20 1.59270 35.3 24.50 0.5932 0.00886
8 -23.182 1.20 1.81600 46.6 24.50 0.5571 -0.00888
9 73.242 3.26 27.50
10 85.639 5.00 1.48749 70.2 31.00 0.5303 0.00244
11 -905.768 2.00 2.34161 23.5 31.00 0.7906 0.18715 N1
12 307.862 5.30 31.00
13 -133.122 6.09 1.51742 52.4 30.50 0.5562 -0.00042 P1
14 -26.459 0.20 32.00
15 -86.749 1.55 1.80610 33.3 34.50 0.5881 0.00048
16 -503.198 36.00

ΔθgF = θgF-(-1.61783 × 10 -3 × ν d +0.64146)

（数値実施例６）
f=-111.16mm 拡大倍率=2.00
面番号(i) ri di ndi νdi 有効径 θgF ΔθgF
1 227.230 1.40 1.80400 46.6 21.67 0.5574 -0.00874
2 22.390 9.00 1.65412 39.7 21.51 0.5740 -0.00322
3 -64.196 4.71 21.80
4 -135.099 1.40 1.77250 49.6 21.08 0.5523 -0.00885
5 17.415 10.32 1.65412 39.7 21.03 0.5740 -0.00322
6 -29.652 1.20 1.88300 40.8 21.51 0.5669 -0.00856
7 59.366 1.05 22.28
8 37.888 9.97 1.61340 44.3 23.70 0.5628 -0.00709 P1
9 -22.701 1.40 1.80610 33.3 24.42 0.5881 0.00048
10 -302.164 4.67 25.70
11 -32.442 1.70 1.59282 68.6 26.60 0.5446 0.01429 N1
12 61.808 11.21 1.51633 64.1 30.47 0.5342 -0.00353 P1
13 -24.998 32.63

ΔθgF＝θgF-(-1.61783×10-3×νd+0.64146)
(Numerical example 6)
f = -111.16mm Magnification factor = 2.00
Surface number (i) ri di ndi νdi Effective diameter θgF ΔθgF
1 227.230 1.40 1.80400 46.6 21.67 0.5574 -0.00874
2 22.390 9.00 1.65412 39.7 21.51 0.5740 -0.00322
3 -64.196 4.71 21.80
4 -135.099 1.40 1.77250 49.6 21.08 0.5523 -0.00885
5 17.415 10.32 1.65412 39.7 21.03 0.5740 -0.00322
6 -29.652 1.20 1.88300 40.8 21.51 0.5669 -0.00856
7 59.366 1.05 22.28
8 37.888 9.97 1.61340 44.3 23.70 0.5628 -0.00709 P1
9 -22.701 1.40 1.80610 33.3 24.42 0.5881 0.00048
10 -302.164 4.67 25.70
11 -32.442 1.70 1.59282 68.6 26.60 0.5446 0.01429 N1
12 61.808 11.21 1.51633 64.1 30.47 0.5342 -0.00353 P1
13 -24.998 32.63

ΔθgF = θgF-(-1.61783 × 10 -3 × ν d +0.64146)

（数値実施例７）
f=-147.13mm 拡大倍率=2.01
面番号(i) ri di ndi νdi 有効径 θgF ΔθgF
1 -334.058 1.40 1.80400 46.6 22.14 0.5574 -0.00874
2 32.868 4.99 1.65412 39.7 22.23 0.5740 -0.00322
3 -62.284 11.20 22.41
4 -80.189 1.40 1.77250 49.6 21.39 0.5523 -0.00885
5 17.226 10.70 1.65412 39.7 21.79 0.5740 -0.00322
6 -19.514 1.20 1.88300 40.8 22.43 0.5669 -0.00856
7 89.915 1.12 24.29
8 50.510 4.63 1.65412 39.7 26.31 0.5740 -0.00322 P1
9 -165.836 8.48 27.01
10 -42.433 1.70 1.84666 23.8 29.46 0.6203 0.01734 N1
11 78.983 11.62 1.67270 32.1 32.76 0.5990 0.00953
12 -28.979 35.35

ΔθgF＝θgF-(-1.61783×10-3×νd+0.64146)
(Numerical example 7)
f = -147.13mm Magnification = 2.01
Surface number (i) ri di ndi νdi Effective diameter θgF ΔθgF
1 -334.058 1.40 1.80400 46.6 22.14 0.5574 -0.00874
2 32.868 4.99 1.65412 39.7 22.23 0.5740 -0.00322
3 -62.284 11.20 22.41
4 -80.189 1.40 1.77250 49.6 21.39 0.5523 -0.00885
5 17.226 10.70 1.65412 39.7 21.79 0.5740 -0.00322
6 -19.514 1.20 1.88300 40.8 22.43 0.5669 -0.00856
7 89.915 1.12 24.29
8 50.510 4.63 1.65412 39.7 26.31 0.5740 -0.00322 P1
9 -165.836 8.48 27.01
10 -42.433 1.70 1.84666 23.8 29.46 0.6203 0.01734 N1
11 78.983 11.62 1.67270 32.1 32.76 0.5990 0.00953
12 -28.979 35.35

ΔθgF = θgF-(-1.61783 × 10 -3 × ν d +0.64146)

（数値実施例８）
f=-164.23mm 拡大倍率=1.99
面番号(i) ri di ndi νdi 有効径 θgF ΔθgF
1 -447.150 1.40 1.80400 46.6 21.05 0.5574 -0.00874
2 21.727 4.96 1.65412 39.7 21.18 0.5740 -0.00322
3 -59.037 11.04 21.34
4 -52.994 1.40 1.77250 49.6 21.19 0.5523 -0.00885
5 33.866 9.00 1.65412 39.7 21.92 0.5740 -0.00322
6 -24.854 1.50 22.94
7 -23.556 1.20 1.80610 33.3 22.51 0.5881 0.00048
8 32.813 6.57 1.69895 30.1 24.56 0.6030 0.01030
9 -117.562 11.97 25.93
10 -42.972 1.70 1.84666 23.8 31.06 0.6203 0.01734 N1
11 -107.865 7.93 1.65412 39.7 33.18 0.5740 -0.00322 P1
12 -28.173 35.22

ΔθgF＝θgF-(-1.61783×10-3×νd+0.64146)
(Numerical example 8)
f = -164.23mm Magnification factor = 1.99
Surface number (i) ri di ndi νdi Effective diameter θgF ΔθgF
1 -447.150 1.40 1.80400 46.6 21.05 0.5574 -0.00874
2 21.727 4.96 1.65412 39.7 21.18 0.5740 -0.00322
3 -59.037 11.04 21.34
4 -52.994 1.40 1.77250 49.6 21.19 0.5523 -0.00885
5 33.866 9.00 1.65412 39.7 21.92 0.5740 -0.00322
6 -24.854 1.50 22.94
7 -23.556 1.20 1.80610 33.3 22.51 0.5881 0.00048
8 32.813 6.57 1.69895 30.1 24.56 0.6030 0.01030
9 -117.562 11.97 25.93
10 -42.972 1.70 1.84666 23.8 31.06 0.6203 0.01734 N1
11 -107.865 7.93 1.65412 39.7 33.18 0.5740 -0.00322 P1
12 -28.173 35.22

ΔθgF = θgF-(-1.61783 × 10 -3 × ν d +0.64146)

（数値実施例９）
f=-251.89mm 拡大倍率=1.80
面番号(i) ri di ndi νdi 有効径 θgF ΔθgF
1 162.141 1.40 1.79952 42.2 21.65 0.5674 -0.00578
2 16.392 7.15 1.65412 39.7 21.49 0.5740 -0.00322
3 -34.800 3.10 21.66
4 -30.800 1.40 1.77250 49.6 20.97 0.5523 -0.00885
5 22.251 8.31 1.59551 39.2 22.12 0.5797 0.00172
6 -124.994 12.85 23.80
7 -30.461 6.00 1.61340 44.3 28.24 0.5628 -0.00709 P1
8 -21.593 1.55 30.38
9 -31.121 1.70 1.80518 25.4 30.24 0.6166 0.01624 N1
10 65.610 10.51 1.69895 30.1 33.85 0.6030 0.01030
11 -35.913 35.72

ΔθgF＝θgF-(-1.61783×10-3×νd+0.64146)
(Numerical Example 9)
f = -251.89mm Magnification factor = 1.80
Surface number (i) ri di ndi νdi Effective diameter θgF ΔθgF
1 162.141 1.40 1.79952 42.2 21.65 0.5674 -0.00578
2 16.392 7.15 1.65412 39.7 21.49 0.5740 -0.00322
3 -34.800 3.10 21.66
4 -30.800 1.40 1.77250 49.6 20.97 0.5523 -0.00885
5 22.251 8.31 1.59551 39.2 22.12 0.5797 0.00172
6 -124.994 12.85 23.80
7 -30.461 6.00 1.61340 44.3 28.24 0.5628 -0.00709 P1
8 -21.593 1.55 30.38
9 -31.121 1.70 1.80518 25.4 30.24 0.6166 0.01624 N1
10 65.610 10.51 1.69895 30.1 33.85 0.6030 0.01030
11 -35.913 35.72

ΔθgF = θgF-(-1.61783 × 10 -3 × ν d +0.64146)

（数値実施例１０）
f=-100.36mm 拡大倍率=2.00
面番号(i) ri di ndi νdi 有効径 θgF ΔθgF
1 84.753 1.60 1.79952 42.2 24.12 0.5674 -0.00578
2 24.264 0.52 23.53
3 28.169 5.50 1.65412 39.7 23.58 0.5740 -0.00322
4 -71.204 2.10 23.59
5 -324.314 1.20 1.77250 49.6 22.98 0.5523 -0.00885
6 16.475 10.70 1.62004 36.3 22.46 0.5883 0.00551
7 -22.559 1.20 1.88300 40.8 22.71 0.5669 -0.00856
8 83.922 5.75 23.87
9 54.821 4.81 1.65412 39.7 28.88 0.5740 -0.00322 P1
10(回折) -130.000 2.00 1.84666 23.9 29.24 0.6217 0.01890 N1
11 130.000 5.04 29.95
12 -52.511 5.20 1.65412 39.7 31.00 0.5740 -0.00322 P1
13 -24.446 0.30 31.94
14 -54.233 1.55 1.84666 23.9 31.64 0.6217 0.01890 N1
15 -110.598 32.29

第10面(回折面)
Ｃ２= 1.50597×10-4 Ｃ４=-3.34020×10-7 Ｃ６= 1.46058×10-10

ΔθgF＝θgF-(-1.61783×10-3×νd+0.64146)
(Numerical Example 10)
f = -100.36mm Magnification = 2.00
Surface number (i) ri di ndi νdi Effective diameter θgF ΔθgF
1 84.753 1.60 1.79952 42.2 24.12 0.5674 -0.00578
2 24.264 0.52 23.53
3 28.169 5.50 1.65412 39.7 23.58 0.5740 -0.00322
4 -71.204 2.10 23.59
5 -324.314 1.20 1.77250 49.6 22.98 0.5523 -0.00885
6 16.475 10.70 1.62004 36.3 22.46 0.5883 0.00551
7 -22.559 1.20 1.88300 40.8 22.71 0.5669 -0.00856
8 83.922 5.75 23.87
9 54.821 4.81 1.65412 39.7 28.88 0.5740 -0.00322 P1
10 (Diffraction) -130.000 2.00 1.84666 23.9 29.24 0.6217 0.01890 N1
11 130.000 5.04 29.95
12 -52.511 5.20 1.65412 39.7 31.00 0.5740 -0.00322 P1
13 -24.446 0.30 31.94
14 -54.233 1.55 1.84666 23.9 31.64 0.6217 0.01890 N1
15 -110.598 32.29

10th surface (diffractive surface)
C 2 = 1.50597 × 10 -4 C 4 = -3.34020 × 10 -7 C 6 = 1.46058 × 10 -10

ΔθgF = θgF-(-1.61783 × 10 -3 × ν d +0.64146)

なお、表−１において実施例１、２、１０の条件式(１)の値は上段が第３群ＲＬ３の負レンズＮ１の値、下段が第４群ＲＬ４の負レンズＮ１の値である。また、実施例３の条件式(１)の上段及び下段の値は第３群ＲＬ３内において物体側から数えたときの第１番目と第２番目の負レンズＮ１の値である。また、実施例１、２、６、１０の条件式(２)の値は上段が第３群ＲＬ３の正レンズＰ１の値、下段が第４群ＲＬ４の正レンズＰ１の値である。また、各実施例の条件式（７）の値は上段から下段へ向かい、物体側から像側へ数えたときの各負レンズの材料の屈折率である。   In Table 1, the values of conditional expression (1) in Examples 1, 2, and 10 are the values of the negative lens N1 of the third lens group RL3 in the upper stage and the values of the negative lens N1 in the fourth lens group RL4. Further, the upper and lower values of the conditional expression (1) in Example 3 are values of the first and second negative lenses N1 when counted from the object side in the third lens group RL3. The values of conditional expression (2) in Examples 1, 2, 6, and 10 are the values of the positive lens P1 of the third group RL3 in the upper stage and the values of the positive lens P1 of the fourth group RL4 in the lower stage. The value of conditional expression (7) in each example is the refractive index of the material of each negative lens when counted from the object side to the image side from the upper stage to the lower stage.

次に、本発明のリアアタッチメントレンズを主レンズ系の像側に装着し、撮影光学系として用いた一眼レフカメラ（撮像装置）の実施例を図１４を用いて説明する。   Next, an embodiment of a single-lens reflex camera (imaging device) in which the rear attachment lens of the present invention is mounted on the image side of the main lens system and used as a photographing optical system will be described with reference to FIG.

同図において、３０は実施例１〜１０の撮影光学系２１を有する撮影レンズである。撮影光学系２１は保持部材である鏡筒２２に保持されている。４０はカメラ本体であり、撮影レンズ３０からの光束を上方に反射するクイックリターンミラー２３、撮影レンズ３０の像形成位置に配置された焦点板２４を有している。更に、焦点板２４に形成された逆像を正立像に変換するペンタダハプリズム２５、その正立像を拡大結像するための接眼レンズ２６等を有している。２７は感光面であり、受光手段(記録手段）としてのＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子（光電変換素子）や銀塩フィルムが配置される。撮影時にはクイックリターンミラー２３が光路から退避して、感光面２７上に撮影レンズ３０によって像が形成される。   In the figure, reference numeral 30 denotes a photographic lens having the photographic optical system 21 of Examples 1 to 10. The photographing optical system 21 is held by a lens barrel 22 that is a holding member. Reference numeral 40 denotes a camera body, which includes a quick return mirror 23 that reflects the light beam from the photographing lens 30 upward, and a focusing screen 24 that is disposed at an image forming position of the photographing lens 30. Further, it has a penta roof prism 25 for converting an inverted image formed on the focusing screen 24 into an erect image, an eyepiece lens 26 for enlarging the erect image, and the like. Reference numeral 27 denotes a photosensitive surface, on which a solid-state imaging device (photoelectric conversion device) such as a CCD sensor or a CMOS sensor as a light receiving means (recording means) or a silver salt film is disposed. At the time of shooting, the quick return mirror 23 is retracted from the optical path, and an image is formed on the photosensitive surface 27 by the shooting lens 30.

以上、本発明の好ましい実施例について説明したが、本発明はこれらの実施例に限定されず、その要旨の範囲内で種々の変形及び変更が容易である。   The preferred embodiments of the present invention have been described above, but the present invention is not limited to these embodiments, and various modifications and changes can be easily made within the scope of the gist thereof.

ＬＭ 主レンズ系、ＬＡ リアアタッチメントレンズ、ＲＬ１ 第１群、ＲＬ２ 第２群、ＲＬ３ 第３群、ＲＬ４ 第４群、Ｎ１ 負レンズ   LM main lens system, LA rear attachment lens, RL1 first group, RL2 second group, RL3 third group, RL4 fourth group, N1 negative lens

Claims (10)

主レンズ系の像側に着脱可能に装着され、前記主レンズ系の焦点距離に比べて長い方へ焦点距離を変化させるリアアタッチメントレンズにおいて、
全体として正の屈折力を有し、正レンズと負レンズを含む２枚のレンズから、もしくは物体側から像側へ順に、正レンズと負レンズを含む単レンズと接合レンズから構成される第１群と、前記第１群の像側に位置し、正レンズと負レンズを含む接合レンズから、もしくは物体側から像側へ順に、正レンズと負レンズを含む単レンズと接合レンズから構成される第２群と、前記第２群の像側に位置し、正レンズを含む第３群と、前記第３群の像側に位置し、正レンズと負レンズを含む２枚のレンズから、もしくは物体側から像側へ順に、正レンズと負レンズを含む、接合レンズと単レンズから構成される第４群より成り、前記第３群が少なくとも１枚の負レンズを有するときは、前記第３群の少なくとも１枚の負レンズ、または前記第４群の少なくとも１枚の負レンズを負レンズＮ１とし、
前記負レンズＮ１の材料のアッベ数と部分分散比差を各々νd_N1、ΔθgF_N1、前記負レンズＮ１の焦点距離をf_N1、前記リアアタッチメントレンズの焦点距離をｆとするとき、
0.00015＜ΔθgF_N1×f／(νd_N1×f_N1)＜0.00620
なる条件式を満足することを特徴とするリアアタッチメントレンズ。 In the rear attachment lens that is detachably attached to the image side of the main lens system and changes the focal length to the longer side compared to the focal length of the main lens system,
A first lens that has a positive refractive power as a whole and is composed of two lenses including a positive lens and a negative lens or a single lens including a positive lens and a negative lens and a cemented lens in order from the object side to the image side A group, and a cemented lens that is located on the image side of the first group and includes a positive lens and a negative lens, or a single lens including a positive lens and a negative lens and a cemented lens in order from the object side to the image side A second group, a third group positioned on the image side of the second group and including a positive lens, and two lenses positioned on the image side of the third group and including a positive lens and a negative lens, or In order from the object side to the image side, the third group includes a cemented lens and a single lens including a positive lens and a negative lens. When the third group includes at least one negative lens, the third group At least one negative lens of the group, or a small number of the fourth group The Kutomo one negative lens is a negative lens N1,
When the Abbe number and partial dispersion ratio difference of the material of the negative lens N1 are ν d_N1 and Δθ gF_N1 , the focal length of the negative lens N1 is f_N1 , and the focal length of the rear attachment lens is f,
0.00015 <Δθ gF_N1 × f / (ν d_N1 × f _N1 ) <0.00620
A rear attachment lens that satisfies the following conditional expression: 前記第３群の少なくとも１枚の正レンズ、または前記第４群の少なくとも１枚の正レンズを正レンズＰ１とし、
前記正レンズＰ１の材料のアッベ数と部分分散比差を各々νd_P1、ΔθgF_P1、前記正レンズＰ１の焦点距離をf_P1とするとき、
0＜ΔθgF_P1×f／(νd_P1×f_P1)＜0.001
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のリアアタッチメントレンズ。 The at least one positive lens in the third group or the at least one positive lens in the fourth group is a positive lens P1,
When the Abbe number and the partial dispersion ratio difference of the material of the positive lens P1 are ν d_P1 and Δθ gF_P1 respectively, and the focal length of the positive lens P1 is f_P1 .
0 <Δθ gF_P1 × f / (ν d_P1 × f _P1 ) <0.001
The rear attachment lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied. 前記第３群の焦点距離をf3とするとき、
│f/f3│＜6.5
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載のリアアタッチメントレンズ。 When the focal length of the third group is f3,
│f / f3│ <6.5
The rear attachment lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied. 前記第２群の焦点距離をf2とするとき、
-10.0＜f／│f2│＜-0.2
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載のリアアタッチメントレンズ。 When the focal length of the second group is f2,
-10.0 <f / │f2│ <-0.2
The rear attachment lens according to any one of claims 1 to 3, wherein the following conditional expression is satisfied. 前記第４群の焦点距離をf4とするとき、
│f/f4│＜4.0
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載のリアアタッチメントレンズ。 When the focal length of the fourth group is f4,
│f / f4│ <4.0
The rear attachment lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied. 前記第１群の焦点距離をf1とするとき、
-5.5＜f／f1＜-0.05
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載のリアアタッチメントレンズ。 When the focal length of the first group is f1,
-5.5 <f / f1 <-0.05
The rear attachment lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied. 前記リアアタッチメントレンズを構成する負レンズの材料の屈折率をNNとするとき、
1.5＜NN＜2.5
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項に記載のリアアタッチメントレンズ。 When the refractive index of the negative lens material constituting the rear attachment lens is N N ,
1.5 <N N <2.5
The rear attachment lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied. 前記リアアタッチメントレンズは少なくとも１つの回折光学素子を有していることを特徴とする請求項１乃至７のいずれか１項に記載のリアアタッチメントレンズ。   The rear attachment lens according to any one of claims 1 to 7, wherein the rear attachment lens includes at least one diffractive optical element. 主レンズ系と、前記主レンズ系の像側に着脱可能に装着された請求項１乃至８のいずれか１項のリアアタッチメントレンズと、を有することを特徴とする撮影光学系。   An imaging optical system comprising: a main lens system; and the rear attachment lens according to claim 1 detachably mounted on an image side of the main lens system. 請求項９の撮影光学系と前記撮影光学系によって形成された像を受光する固体撮像素子とを有することを特徴とする撮像装置。   An imaging apparatus comprising: the imaging optical system according to claim 9; and a solid-state imaging device that receives an image formed by the imaging optical system.
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