JP2011042301A - Pneumatic radial tire - Google Patents
Pneumatic radial tire Download PDFInfo
- Publication number
- JP2011042301A JP2011042301A JP2009192599A JP2009192599A JP2011042301A JP 2011042301 A JP2011042301 A JP 2011042301A JP 2009192599 A JP2009192599 A JP 2009192599A JP 2009192599 A JP2009192599 A JP 2009192599A JP 2011042301 A JP2011042301 A JP 2011042301A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- belt
- layer
- cord
- reinforcing
- reinforcing layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 claims abstract description 126
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims abstract description 24
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims abstract description 12
- 239000011324 bead Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 120
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 claims description 21
- 239000005060 rubber Substances 0.000 claims description 21
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 claims description 12
- -1 polyethylene naphthalate Polymers 0.000 claims description 8
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 claims description 7
- 229920003207 poly(ethylene-2,6-naphthalate) Polymers 0.000 claims description 7
- 239000011112 polyethylene naphthalate Substances 0.000 claims description 7
- 150000002576 ketones Chemical class 0.000 claims description 5
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 claims description 4
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 claims description 4
- 229920000098 polyolefin Polymers 0.000 claims description 4
- 229920000433 Lyocell Polymers 0.000 claims description 3
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 11
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000006229 carbon black Substances 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 238000004073 vulcanization Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 244000043261 Hevea brasiliensis Species 0.000 description 2
- 239000005062 Polybutadiene Substances 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 229920003049 isoprene rubber Polymers 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 229920003052 natural elastomer Polymers 0.000 description 2
- 229920001194 natural rubber Polymers 0.000 description 2
- 229920001778 nylon Polymers 0.000 description 2
- 229920002857 polybutadiene Polymers 0.000 description 2
- 230000000452 restraining effect Effects 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- ZCYVEMRRCGMTRW-UHFFFAOYSA-N 7553-56-2 Chemical compound [I] ZCYVEMRRCGMTRW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004593 Epoxy Substances 0.000 description 1
- PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N Fluorine Chemical compound FF PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920002302 Nylon 6,6 Polymers 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 125000005103 alkyl silyl group Chemical group 0.000 description 1
- 150000001408 amides Chemical class 0.000 description 1
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 1
- 229920006231 aramid fiber Polymers 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 1
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013329 compounding Methods 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 150000002148 esters Chemical class 0.000 description 1
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 description 1
- 125000000524 functional group Chemical group 0.000 description 1
- 125000002887 hydroxy group Chemical group [H]O* 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 229910052740 iodine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011630 iodine Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 239000004014 plasticizer Substances 0.000 description 1
- 238000010058 rubber compounding Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000004469 siloxy group Chemical group [SiH3]O* 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 229920003048 styrene butadiene rubber Polymers 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Tires In General (AREA)
Abstract
Description
本発明は、トレッド部におけるベルト層の外周側にタイヤ周方向に周回する補強コードを含むベルト補強層を配置した空気入りラジアルタイヤに関し、更に詳しくは、荷重耐久性を損なうことなく、高速耐久性及びロードノイズを改善することを可能にした空気入りラジアルタイヤに関する。 The present invention relates to a pneumatic radial tire in which a belt reinforcing layer including a reinforcing cord that circulates in the tire circumferential direction on the outer peripheral side of the belt layer in a tread portion, and more specifically, high-speed durability without impairing load durability. And a pneumatic radial tire capable of improving road noise.
従来より、空気入りラジアルタイヤにおいて、高速耐久性の向上やロードノイズの低減を目的として、トレッド部におけるカーカス層の外周側に、タイヤ周方向に対して傾斜する補強コードを含む少なくとも２層のベルト層に加えて、タイヤ周方向に周回する補強コードを含むベルト補強層を配置することが行われている（例えば、特許文献１参照）。 Conventionally, in a pneumatic radial tire, for the purpose of improving high-speed durability and reducing road noise, at least two layers of belts including a reinforcing cord inclined toward the tire circumferential direction on the outer peripheral side of the carcass layer in the tread portion. In addition to the layers, a belt reinforcing layer including a reinforcing cord that circulates in the tire circumferential direction is disposed (see, for example, Patent Document 1).
このようなベルト補強層の補強コードとしては、熱収縮性を有するナイロン繊維コード等が一般的に使用されているが、高速耐久性やロードノイズの更なる改善するために、ナイロン繊維コードよりも高弾性の有機繊維コードの使用が試みられている。 As a reinforcing cord for such a belt reinforcing layer, a nylon fiber cord having heat shrinkability is generally used, but in order to further improve high-speed durability and road noise, it is more than a nylon fiber cord. Attempts have been made to use highly elastic organic fiber cords.
しかしながら、ベルト補強層に基づく拘束力が大き過ぎるとトレッド部が変形し難くなるため、特に高荷重条件において、剛性差が大きいタイヤのショルダー領域に歪みが集中して故障が発生し易いという問題がある。つまり、ベルト補強層に高弾性の有機繊維コードを使用すると、高速耐久性やロードノイズの改善効果が得られるものの、荷重耐久性が悪化するという欠点がある。 However, if the restraining force based on the belt reinforcing layer is too large, the tread portion is difficult to deform.Therefore, particularly under a high load condition, there is a problem that a failure is likely to occur due to strain concentrated on the shoulder region of the tire having a large rigidity difference. is there. That is, when a highly elastic organic fiber cord is used for the belt reinforcing layer, although there is an effect of improving high speed durability and road noise, there is a drawback that load durability is deteriorated.
本発明の目的は、荷重耐久性を損なうことなく、高速耐久性及びロードノイズを改善することを可能にした空気入りラジアルタイヤを提供することにある。 An object of the present invention is to provide a pneumatic radial tire that can improve high-speed durability and road noise without impairing load durability.
上記目的を達成するための本発明の空気入りラジアルタイヤは、一対のビード部間にカーカス層を装架し、トレッド部におけるカーカス層の外周側に少なくとも２層のベルト層を配置し、これらベルト層の外周側に補強コードとしてタイヤ周方向に周回する１本又は複数本の有機繊維コードを含むベルト補強層を少なくともベルト層の両端部を覆うように配置した空気入りラジアルタイヤにおいて、前記ベルト補強層の補強コードの２％伸長時の弾性率を５０００ＭＰａ以上かつ１００００ＭＰａ未満とし、前記ベルト補強層の補強コード１本当たりの残留張力を１０Ｎ以上かつ４０Ｎ未満としたことを特徴とするものである。 In order to achieve the above object, the pneumatic radial tire of the present invention has a carcass layer mounted between a pair of bead portions, and at least two belt layers are disposed on the outer peripheral side of the carcass layer in the tread portion. A pneumatic radial tire in which a belt reinforcing layer including one or a plurality of organic fiber cords that circulate in the tire circumferential direction as a reinforcing cord on the outer peripheral side of the layer is disposed so as to cover at least both ends of the belt layer. The elastic modulus at 2% elongation of the reinforcing cord of the layer is 5000 MPa or more and less than 10,000 MPa, and the residual tension per reinforcing cord of the belt reinforcing layer is 10 N or more and less than 40 N.
本発明では、ベルト補強層に高弾性の有機繊維コードを使用することで高速耐久性及びロードノイズを改善する一方で、ベルト補強層の補強コード１本当たりの残留張力を小さくしてトレッド部の変形を許容することにより、トレッド部のショルダー領域への歪みの集中を回避し、荷重耐久性を良好に維持することができる。 In the present invention, the high-strength organic fiber cord is used for the belt reinforcing layer to improve high-speed durability and road noise, while the residual tension per reinforcing cord of the belt reinforcing layer is reduced to reduce the tread portion. By allowing the deformation, it is possible to avoid the concentration of strain on the shoulder region of the tread portion and to maintain good load durability.
本発明において、ベルト補強層をトレッド部の中央領域及びショルダー領域に配置した場合、ベルト補強層のショルダー領域での補強コード１本当たりの残留張力をベルト補強層の中央領域での補強コード１本当たりの残留張力よりも大きくすることが好ましい。これにより、走行時の遠心力によるベルト層の端末のせり上がりを効果的に抑制し、高速耐久性及びロードノイズの改善効果を高めることができる。 In the present invention, when the belt reinforcing layer is disposed in the central region and the shoulder region of the tread portion, the residual tension per reinforcing cord in the shoulder region of the belt reinforcing layer is determined as one reinforcing cord in the central region of the belt reinforcing layer. It is preferable to make it larger than the hit residual tension. As a result, it is possible to effectively suppress the rise of the end of the belt layer due to the centrifugal force during traveling, and to enhance the high-speed durability and the improvement effect of road noise.
ベルト補強層とベルト層との層間ゴムゲージは０．３０ｍｍ以上かつ０．５０ｍｍ未満とすることが好ましい。これにより、荷重耐久性を十分に確保することができる。 The interlayer rubber gauge between the belt reinforcing layer and the belt layer is preferably 0.30 mm or more and less than 0.50 mm. Thereby, sufficient load durability can be secured.
ベルト補強層の補強コードとしては、ポリエチレンナフタレート繊維コード、ポリオレフィンケトン繊維コード、リヨセル繊維コード及びポリエチレンテレフタレート繊維コードよりなる群から選ばれた少なくとも１種を用いることが好ましい。これら有機繊維コードによれば、上述の弾性率及び残留張力を満足することが可能である。 As the reinforcing cord of the belt reinforcing layer, it is preferable to use at least one selected from the group consisting of a polyethylene naphthalate fiber cord, a polyolefin ketone fiber cord, a lyocell fiber cord, and a polyethylene terephthalate fiber cord. According to these organic fiber cords, it is possible to satisfy the above elastic modulus and residual tension.
本発明において、ベルト補強層の補強コードの２％伸長時の弾性率は、ＪＩＳ Ｌ１０１７に規定される初期引張抵抗度の測定条件に準拠して測定されたものである。また、ベルト補強層の補強コード１本当たりの残留張力は、以下の測定方法により測定されたものである。即ち、無負荷状態のタイヤのトレッドゴムの一部を除去してベルト補強層の補強コードを露出させ、その補強コードに一定の長さＬａの区間を示す印を付けた後、その補強コードをタイヤから切り出し、収縮後の長さＬｂを測定する。長さＬａは、測定誤差を極力無くすために十分に大きく設定し、例えば、５００ｍｍとするのが良い。長さＬｂの測定時には、補強コードに対して表示繊度の１／２０ｇ／ｄｔｅｘの荷重を負荷する。その後、ＪＩＳ Ｌ１０１７に規定される初期引張抵抗度の測定条件に準拠して補強コードの応力歪み曲線を求め、歪みＬａ−Ｌｂでの力Ｌｓを前記応力歪み曲線から求める。このようにして得た力Ｌｓをベルト補強層の補強コード１本当たりの残留張力とする。 In the present invention, the elastic modulus at 2% elongation of the reinforcing cord of the belt reinforcing layer is measured in accordance with the measurement conditions of the initial tensile resistance specified in JIS L1017. Further, the residual tension per one reinforcing cord of the belt reinforcing layer is measured by the following measuring method. That is, a part of the tread rubber of the unloaded tire is removed to expose the reinforcing cord of the belt reinforcing layer, and the reinforcing cord is marked with a certain length La, and then the reinforcing cord is attached. Cut out from the tire and measure the length Lb after shrinkage. The length La is set sufficiently large so as to eliminate the measurement error as much as possible, and is preferably set to 500 mm, for example. When measuring the length Lb, a load of 1/20 g / dtex of the displayed fineness is applied to the reinforcing cord. Thereafter, the stress strain curve of the reinforcing cord is obtained based on the measurement conditions of the initial tensile resistance specified in JIS L1017, and the force Ls at the strain La-Lb is obtained from the stress strain curve. The force Ls thus obtained is defined as the residual tension per one reinforcing cord of the belt reinforcing layer.
以下、本発明の構成について添付の図面を参照しながら詳細に説明する。図１〜図３はそれぞれ本発明の実施形態からなる空気入りラジアルタイヤを示すものであり、図４はその要部を示すものである。図１において、１はトレッド部、２はサイドウォール部、３はビード部である。左右一対のビード部３，３間にはタイヤ径方向に延びる複数本の補強コードを含む１層のカーカス層４が装架され、そのカーカス層４の端部がビードコア５の廻りにタイヤ内側から外側に折り返されている。
Hereinafter, the configuration of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. 1 to 3 show a pneumatic radial tire according to an embodiment of the present invention, respectively, and FIG. 4 shows a main part thereof. In FIG. 1, 1 is a tread portion, 2 is a sidewall portion, and 3 is a bead portion. A single carcass layer 4 including a plurality of reinforcing cords extending in the tire radial direction is mounted between the pair of left and
トレッド部１におけるカーカス層４の外周側には複数層のベルト層６が埋設されている。これらベルト層６はタイヤ周方向に対して傾斜する複数本の補強コードを含み、かつ層間で補強コードが互いに交差するように配置されている。ベルト層６のタイヤ周方向に対するコード角度は１５°〜４０°に設定されている。ベルト層６の補強コードとしては、スチールコードが好ましく使用されるが、アラミド繊維コード等の有機繊維コードを用いることも可能である。
A plurality of
ベルト層６の外周側には、高速耐久性の向上とロードノイズの低減を目的として、有機繊維コードをタイヤ周方向に巻回してなるベルト補強層７が少なくともベルト層６の両端部を覆うように配置されている。このベルト補強層７は少なくとも１本の有機繊維コードを引き揃えてゴム被覆してなるストリップ材をタイヤ周方向に対して実質的に０°で連続的に巻回したジョイントレス構造とすることが望ましい。
On the outer peripheral side of the
ベルト補強層７は、タイヤの速度レンジに応じて、その配置領域を適宜選択することができる。図１においては、ベルト補強層７をトレッド部１の中央領域及びショルダー領域に配置し、両ショルダー領域ではベルト補強層７を２層とし、中央領域ではベルト補強層７を１層としている。他の構造として、ベルト補強層７をトレッド部１の中央領域及びショルダー領域に配置し、その全域においてベルト補強層７を１層とした構造（図２）、或いは、ベルト補強層７をトレッド部１のショルダー領域のみに配置し、両ショルダー領域においてベルト補強層７を２層とした構造（図３）を採用することも可能である。
The
上記空気入りラジアルタイヤにおいて、ベルト補強層７には補強コードとして２％伸長時の弾性率が５０００ＭＰａ以上かつ１００００ＭＰａ未満である有機繊維コードが使用されている。更に、ベルト補強層７の補強コード１本当たりの残留張力は１０Ｎ以上かつ４０Ｎ未満となるように調整されている。
In the pneumatic radial tire, an organic fiber cord having an elastic modulus at 2% elongation of 5000 MPa or more and less than 10000 MPa is used for the
このようにベルト補強層７に高弾性の有機繊維コードを使用することにより、高速耐久性及びロードノイズを改善することができる。一方、ベルト補強層７の補強コード１本当たりの残留張力を小さくすることにより、トレッド部１の変形を許容し、タイヤのショルダー領域への歪みの集中を回避し、荷重耐久性を良好に維持することができる。
Thus, by using a highly elastic organic fiber cord for the
ベルト補強層７の補強コードの２％伸長時の弾性率は５０００ＭＰａ以上かつ１００００ＭＰａ未満とするが、この２％伸長時の弾性率が５０００ＭＰａ未満であるとベルト補強層７に基づく高速走行時の拘束力が不十分になるため高速耐久性の改善効果が低下し、逆に１００００ＭＰａ以上であるとコード自体が圧縮歪みに対して弱くなるため荷重耐久性が低下する。
The elastic modulus at 2% elongation of the reinforcing cord of the
一方、ベルト補強層７の補強コード１本当たりの残留張力は１０Ｎ以上かつ４０Ｎ未満とするが、この補強コード１本当たりの残留張力が１０Ｎ未満であると、タイヤ中でコードが波打ちするため高速耐久性が低下する。また、補強コード１本当たりの残留張力が４０Ｎ以上であると、ベルト補強層７に基づく拘束力が大き過ぎ、トレッド部１が変形し難くなるため、トレッド部１のショルダー領域に歪みが集中し、ベルトエッジセパレーションやコード切れ等の故障を生じ易くなる。つまり、補強コード１本当たりの残留張力が大き過ぎると荷重耐久性が低下する。
On the other hand, the residual tension per reinforcing cord of the
ベルト補強層７の補強コード１本当たりの残留張力は、補強コードを巻き付ける際の張力や未加硫タイヤでのベルト補強層７の寸法に基づいて適宜調整することができる。例えば、未加硫タイヤでのベルト補強層７の寸法を大きく設計すれば、加硫後のベルト補強層７の補強コード１本当たりの残留張力を下げることができる。また、トレッド部１の中央領域に対応する部位の外径が相対的に大きくショルダー領域に対応する部位の外径が相対的に小さくなるような曲率を有する成形ドラムを用いてベルト補強層７を成形した場合、中央領域での残留張力を選択的に低下させることができる。
The residual tension per reinforcing cord of the
上記空気入りラジアルタイヤにおいて、ベルト補強層７をトレッド部１の中央領域及びショルダー領域に配置した場合、ベルト補強層７のショルダー領域での補強コード１本当たりの残留張力を中央領域での補強コード１本当たりの残留張力よりも大きくすることが望ましい。これにより、走行時の遠心力によるベルト層の端末のせり上がりを効果的に抑制し、高速耐久性及びロードノイズの改善効果を高めることができる。この場合、ベルト補強層７の補強コード１本当たりの残留張力を相対的に大きく設定する各ショルダー領域のタイヤ幅方向に測定される幅Ｗｓは、ベルト層６のタイヤ幅方向に測定される最大幅Ｗｂの５％〜３０％の範囲、より好ましくは、５％〜２０％の範囲に設定すると良い。そして、ベルト補強層７の補強コード１本当たりの残留張力を相対的に大きく設定した部分が全てのベルト層６のエッジを覆うことが好ましい。なお、各ショルダー領域においては、少なくとも１層のベルト補強層７について補強コード１本当たりの残留張力を相対的に大きくすれば良い。一方、中央領域においてベルト補強層７の補強コード１本当たりの残留張力を相対的に小さく設定する部分は少なくとも両ショルダー領域に隣接する位置まで延在させることが望ましい。
In the pneumatic radial tire, when the
図４に示すように、ベルト補強層７とベルト層６との層間ゴムゲージｔは０．３０ｍｍ以上かつ０．５０ｍｍ未満にすると良い。ここで、ベルト層６は補強コード６ａとコートゴム層６ｂとから構成され、ベルト補強層７は補強コード７ａとコートゴム層７ｂとから構成されているが、層間ゴムゲージｔとはベルト層６の補強コード６ａとベルト補強層７の補強コード７ａとの間に介在するゴム部分の厚さである。この層間ゴムゲージｔが０．３０ｍｍ未満であると荷重耐久性を十分に確保することができず、逆に０．５０ｍｍ以上であると乗心地が悪化することになる。
As shown in FIG. 4, the interlayer rubber gauge t between the
上記空気入りラジアルタイヤにおいて、ベルト補強層７の補強コードとしては、ポリエチレンナフタレート繊維コード（ＰＥＮ）、ポリオレフィンケトン繊維コード（ＰＯＫ）、リヨセル繊維コード、ポリエチレンテレフタレート繊維コード（ＰＥＴ）等を使用することができる。その中でも、ポリエチレンナフタレート繊維コードが好ましい。
In the pneumatic radial tire, a polyethylene naphthalate fiber cord (PEN), a polyolefin ketone fiber cord (POK), a lyocell fiber cord, a polyethylene terephthalate fiber cord (PET) or the like is used as a reinforcement cord of the
ベルト補強層７の補強コードの総繊度は、２０００ｄｔｅｘ〜３５００ｄｔｅｘの範囲にあることが好ましい。この総繊度が２０００ｄｔｅｘ未満であるとベルト補強層７におけるコード打ち込み本数が増大して生産性が悪化し、逆に３５００ｄｔｅｘを超えるとベルト補強層７が厚くなるためタイヤ重量が増加する。
The total fineness of the reinforcing cord of the
また、ベルト補強層７の補強コードは、下式（１）で表される撚り係数Ｋが１６００〜２４００の範囲にあると良い。
Ｋ＝Ｔ√Ｄ ・・・（１）
但し、Ｔ：コードの上撚り数（回／１０ｃｍ）
Ｄ：コードの総繊度（ｄｔｅｘ）
Further, the reinforcing cord of the
K = T√D (1)
However, T: Number of twists of the cord (times / 10cm)
D: Total fineness of cord (dtex)
撚り係数Ｋを上記範囲に規定することにより、高速耐久性と荷重耐久性とを両立することができる。ここで、撚り係数Ｋが１６００未満であると、強度が高くなるものの繊維コードの耐疲労性が悪化するためタイヤとしての荷重耐久性が低下し、逆に２４００を超えると、補強コードの弾性率が低下するため高速耐久性が低下する。 By defining the twist coefficient K within the above range, both high-speed durability and load durability can be achieved. Here, when the twist coefficient K is less than 1600, although the strength is increased, the fatigue resistance of the fiber cord is deteriorated, so that the load durability as a tire is lowered. Conversely, when it exceeds 2400, the elastic modulus of the reinforcing cord Decreases the high-speed durability.
更に、ベルト補強層７の補強コードを被覆するゴムコンパウンドは、１００℃における１００％伸長時のモジュラスが１．５ＭＰａ以上かつ５．０ＭＰａ未満であることが好ましい。この１００％伸長時のモジュラスはＪＩＳ Ｋ６２５１に準拠して測定されたものである。１００％伸長時のモジュラスが１．５ＭＰａ未満であると、タイヤ走行に伴う発熱によって補強コードの弾性率が低下したときの耐久性の低下を抑制することが困難になり、逆に５．０ＭＰａ以上であると、タイヤ走行に伴う発熱が大きくなるため耐久性の低下要因となる。
Further, the rubber compound covering the reinforcing cord of the
ベルト補強層７の補強コードを被覆するゴムコンパウンドのゴム成分としては、天然ゴム（ＮＲ）、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）等を使用することが好ましい。また、これらゴムを、窒素、酸素、フッ素、塩素、ケイ素、リン、硫黄等の元素を含む官能基、例えば、アミン、アミド、ヒドロキシル、エステル、ケトン、シロキシ、アルキルシリル等により末端変性したものや、エポキシにより末端変性したものを使用することができる。
As the rubber component of the rubber compound that covers the reinforcing cord of the
上記ゴムコンパウンドに配合するカーボンブラックとしては、ヨウ素吸着量が２０〜１００（ｇ／ｋｇ）、好ましくは３０〜９０（ｇ／ｋｇ）であり、ＤＢＰ吸収量が５０〜１３５（ｃｍ3 ／１００ｇ）、好ましくは５０〜１００（ｃｍ3 ／１００ｇ）であるものを使用すると良い。カーボンブラックの配合量は、ゴム成分１００重量部に対して、２０〜６０重量部、好ましくは、４０〜６０重量部にすると良い。 The carbon black to be blended in the rubber compound, an iodine adsorption amount 20~100 (g / kg), preferably 30~90 (g / kg), DBP absorption amount is 50~135 (cm 3 / 100g) Preferably, it is good to use what is 50-100 (cm < 3 > / 100g). The compounding amount of carbon black is 20 to 60 parts by weight, preferably 40 to 60 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the rubber component.
また、上記ゴムコンパウンドに配合する硫黄の量は、ゴム成分１００重量部に対して、１．５〜４．０重量部、好ましくは、２．０〜３．０重量部にすると良い。更に、上記ゴムコンパウンドには、カーボンブラック以外の充填剤、各種オイル、可塑剤、加硫助剤、加硫促進剤等、ゴム配合技術分野において一般に使用される各種添加剤を配合することができる。これら添加剤の配合量は特に限定されるものではない。 The amount of sulfur to be blended in the rubber compound is 1.5 to 4.0 parts by weight, preferably 2.0 to 3.0 parts by weight, with respect to 100 parts by weight of the rubber component. Furthermore, the rubber compound can be blended with various additives generally used in the field of rubber compounding technology, such as fillers other than carbon black, various oils, plasticizers, vulcanization aids, vulcanization accelerators, and the like. . The blending amount of these additives is not particularly limited.
タイヤサイズ２２５／４５Ｒ１７で、一対のビード部間にカーカス層を装架し、トレッド部におけるカーカス層の外周側に２層のベルト層を配置し、これらベルト層の外周側に補強コードとしてタイヤ周方向に周回する複数本の有機繊維コードを含むベルト補強層を少なくともベルト層の両端部を覆うように配置した空気入りラジアルタイヤにおいて、ベルト補強層の補強コードの材質、コード構造、２％伸長時の弾性率、補強コード１本当たりの残留張力を表１のように設定した従来例１、比較例１，２及び実施例１〜４のタイヤを製作した。 With a tire size of 225 / 45R17, a carcass layer is mounted between a pair of bead portions, two belt layers are disposed on the outer periphery side of the carcass layer in the tread portion, and a tire cord is provided as a reinforcing cord on the outer peripheral side of these belt layers. In a pneumatic radial tire in which a belt reinforcing layer including a plurality of organic fiber cords that circulate in the direction is arranged so as to cover at least both ends of the belt layer, the material of the reinforcing cord of the belt reinforcing layer, the cord structure, and when stretched by 2% The tires of Conventional Example 1, Comparative Examples 1 and 2, and Examples 1 to 4 having the elastic modulus and the residual tension per reinforcing cord as shown in Table 1 were manufactured.
実施例２は図３の構造を有するものであり、それ以外は図１の構造を有するものである。ベルト層の最大幅の６０％を中央領域とし、その両外側をショルダー領域とした。ベルト補強層とベルト層との層間ゴムゲージは、０．３５〜０．４５ｍｍの範囲内とした。表１において、「Ｎ６６」はナイロン６６を意味し、「ＰＥＮ」はポリエチレンナフタレートを意味し、「ＰＯＫ」はポリオレフィンケトンを意味する。 The second embodiment has the structure shown in FIG. 3, and the other embodiment has the structure shown in FIG. 60% of the maximum width of the belt layer was a central region, and both outer sides were shoulder regions. The interlayer rubber gauge between the belt reinforcing layer and the belt layer was within a range of 0.35 to 0.45 mm. In Table 1, “N66” means nylon 66, “PEN” means polyethylene naphthalate, and “POK” means polyolefin ketone.
これら試験タイヤについて、下記の評価方法により、高速耐久性、荷重耐久性、ロードノイズを評価し、その結果を表１に併せて示した。 These test tires were evaluated for high-speed durability, load durability, and road noise by the following evaluation methods, and the results are also shown in Table 1.
高速耐久性：
ドラム表面が平滑で直径１７０７ｍｍの鋼製ドラムを備えたドラム試験機を用い、周辺温度を３８±３℃に制御し、リムサイズ１７×７．５ＪＪ、試験内圧１８０ｋＰａにてインフレートさせた試験タイヤについて、負荷荷重をＪＡＴＭＡで規定された最大負荷能力の１２０％とし、走行速度を１２０ｋｍ／ｈとして２時間の走行を行い、次いで、同一荷重にて走行速度を１５０ｋｍ／ｈとして３０分間の走行を行い、以下３０分毎に走行速度を１０ｋｍ／ｈずつステップアップさせ、タイヤが破壊するまでの走行距離を測定した。評価結果は、従来例１を１００とする指数にて示した。この指数値が大きいほど高速耐久性が優れていることを意味する。
High speed durability:
Using a drum testing machine equipped with a steel drum with a smooth drum surface and a diameter of 1707 mm, the test was inflated at a peripheral temperature of 38 ± 3 ° C., a rim size of 17 × 7.5 JJ, and a test internal pressure of 180 kPa. The load is set to 120% of the maximum load capacity specified by JATMA, the running speed is set to 120 km / h for 2 hours, and then the running speed is set to 150 km / h for 30 minutes. Thereafter, the traveling speed was stepped up by 10 km / h every 30 minutes, and the traveling distance until the tire broke was measured. The evaluation results are shown as an index with Conventional Example 1 as 100. It means that high speed durability is excellent, so that this index value is large.
荷重耐久性：
ドラム表面が平滑で直径１７０７ｍｍの鋼製ドラムを備えたドラム試験機を用い、周辺温度を３８±３℃に制御し、リムサイズ１７×７．５ＪＪ、試験内圧１８０ｋＰａにてインフレートさせた試験タイヤについて、走行速度を８１ｋｍ／ｈとし、負荷荷重をＪＡＴＭＡで規定された最大負荷能力の８８％として走行試験を開始し、２時間毎に１３％ずつ荷重を増加させ、タイヤが破壊するまでの走行距離を測定した。評価結果は、従来例１を１００とする指数にて示した。この指数値が大きいほど荷重耐久性が優れていることを意味する。
Load durability:
Using a drum testing machine equipped with a steel drum with a smooth drum surface and a diameter of 1707 mm, the test was inflated at a peripheral temperature of 38 ± 3 ° C., a rim size of 17 × 7.5 JJ, and a test internal pressure of 180 kPa. The driving speed was set to 81 km / h, the load load was set to 88% of the maximum load capacity specified by JATMA, the driving test was started, and the load was increased by 13% every 2 hours until the tire broke down. Was measured. The evaluation results are shown as an index with Conventional Example 1 as 100. The larger the index value, the better the load durability.
ロードノイズ：
各試験タイヤをリムサイズ１７×７．５ＪＪのホイールに組付けて試験車両に装着し、空気圧２３０ｋＰａとして、粗い路面を有するテストコースを速度５０ｋｍ／ｈで走行した際の車内音を計測した。評価結果は、測定値の逆数を用い、従来例１を１００とする指数にて示した。この指数値が大きいほどロードノイズが小さいことを意味する。
Road noise:
Each test tire was assembled to a wheel with a rim size of 17 × 7.5 JJ and mounted on a test vehicle, and the sound inside the vehicle was measured when traveling on a test course having a rough road surface at a speed of 50 km / h with an air pressure of 230 kPa. The evaluation results are shown as an index with the conventional example 1 as 100, using the reciprocal of the measured value. A larger index value means a smaller road noise.
表１から明らかなように、実施例１〜４のタイヤは、従来例１との対比において、荷重耐久性を損なうことなく、高速耐久性及びロードノイズを改善することができた。一方、比較例１，２のタイヤは、高速耐久性及びロードノイズの改善効果が求められるものの、荷重耐久性が損なわれていた。 As apparent from Table 1, the tires of Examples 1 to 4 were able to improve the high speed durability and road noise without impairing the load durability in comparison with Conventional Example 1. On the other hand, although the tires of Comparative Examples 1 and 2 required high-speed durability and an improvement effect on road noise, the load durability was impaired.
１ トレッド部
２ サイドウォール部
３ ビード部
４ カーカス層
５ ビードコア
６ ベルト層
７ ベルト補強層
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2009192599A JP5493590B2 (en) | 2009-08-21 | 2009-08-21 | Pneumatic radial tire |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2009192599A JP5493590B2 (en) | 2009-08-21 | 2009-08-21 | Pneumatic radial tire |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2011042301A true JP2011042301A (en) | 2011-03-03 |
| JP5493590B2 JP5493590B2 (en) | 2014-05-14 |
Family
ID=43830064
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2009192599A Active JP5493590B2 (en) | 2009-08-21 | 2009-08-21 | Pneumatic radial tire |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5493590B2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013107291A (en) * | 2011-11-21 | 2013-06-06 | Bridgestone Corp | Method of manufacturing tire |
| JP2014218196A (en) * | 2013-05-09 | 2014-11-20 | 横浜ゴム株式会社 | Pneumatic radial tire |
| CN110667316A (en) * | 2018-07-03 | 2020-01-10 | 横滨橡胶株式会社 | Pneumatic radial tire |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05286304A (en) * | 1992-04-15 | 1993-11-02 | Bridgestone Corp | Pneumatic radial tire |
| JPH06247105A (en) * | 1992-12-28 | 1994-09-06 | Bridgestone Corp | Pneumatic radial tire |
| JP2002144814A (en) * | 2000-11-09 | 2002-05-22 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | Pneumatic radial tire |
| JP2007168711A (en) * | 2005-12-26 | 2007-07-05 | Bridgestone Corp | Pneumatic radial tire for heavy load |
| JP2007307976A (en) * | 2006-05-17 | 2007-11-29 | Bridgestone Corp | Pneumatic tire and its manufacturing method |
-
2009
- 2009-08-21 JP JP2009192599A patent/JP5493590B2/en active Active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05286304A (en) * | 1992-04-15 | 1993-11-02 | Bridgestone Corp | Pneumatic radial tire |
| JPH06247105A (en) * | 1992-12-28 | 1994-09-06 | Bridgestone Corp | Pneumatic radial tire |
| JP2002144814A (en) * | 2000-11-09 | 2002-05-22 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | Pneumatic radial tire |
| JP2007168711A (en) * | 2005-12-26 | 2007-07-05 | Bridgestone Corp | Pneumatic radial tire for heavy load |
| JP2007307976A (en) * | 2006-05-17 | 2007-11-29 | Bridgestone Corp | Pneumatic tire and its manufacturing method |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013107291A (en) * | 2011-11-21 | 2013-06-06 | Bridgestone Corp | Method of manufacturing tire |
| JP2014218196A (en) * | 2013-05-09 | 2014-11-20 | 横浜ゴム株式会社 | Pneumatic radial tire |
| CN110667316A (en) * | 2018-07-03 | 2020-01-10 | 横滨橡胶株式会社 | Pneumatic radial tire |
| JP2020006723A (en) * | 2018-07-03 | 2020-01-16 | 横浜ゴム株式会社 | Pneumatic radial tire |
| JP7151217B2 (en) | 2018-07-03 | 2022-10-12 | 横浜ゴム株式会社 | pneumatic radial tire |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5493590B2 (en) | 2014-05-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20170021679A1 (en) | Pneumatic Tire | |
| CN113474183B (en) | Pneumatic tire | |
| EP2532537B1 (en) | Motorcycle tire for uneven terrain | |
| US20190009621A1 (en) | Pneumatic Tire | |
| JP5353275B2 (en) | Pneumatic radial tire | |
| US20220266632A1 (en) | Pneumatic tire | |
| WO2018105717A1 (en) | Pneumatic tire | |
| JP2010000901A (en) | Pneumatic tire | |
| CN115362071A (en) | Pneumatic tire | |
| US20180147898A1 (en) | Pneumatic tire | |
| JP2021167141A (en) | Pneumatic tire | |
| US20220274445A1 (en) | Pneumatic tire | |
| JP2021024509A (en) | Pneumatic tire | |
| JP5493590B2 (en) | Pneumatic radial tire | |
| JP2009035230A (en) | Pneumatic tire | |
| JP4693160B2 (en) | Pneumatic tire | |
| JP2013154766A (en) | Pneumatic radial tire | |
| CN113474184B (en) | Pneumatic tire | |
| JP5332422B2 (en) | Pneumatic tire | |
| JP5077094B2 (en) | Pneumatic tire | |
| JP2007030719A (en) | Pneumatic radial tire | |
| US11890898B2 (en) | Pneumatic tire | |
| JP4428098B2 (en) | Pneumatic radial tire for passenger cars | |
| JP2007050726A (en) | Pneumatic tire | |
| JP3982901B2 (en) | Pneumatic tire |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20120810 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20130717 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20130723 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20130919 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20140204 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20140217 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5493590 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |