JP2011017764A - Imaging lens, imaging apparatus and portable terminal - Google Patents

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Yasunari Fukuda
Mitsuaki Shimo
光昭 志茂
泰成 福田
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Konica Minolta Opto Inc
コニカミノルタオプト株式会社
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an imaging lens that copes with a minute pixel pitch of an imaging device, and ensures a back focus capable of maintaining thickness of a cover glass even when achieving a shorter focal length and a wider angle and ensure high optical performance, and is suitable for mass production at low cost, and to provide an imaging apparatus and a portable terminal.SOLUTION: The imaging lens LN includes two blocks including first and second blocks C1 and C2 in order from an object side as an optical element having power, and an optical stop ST exists on an image side of the first block C1. An optical surface of the first block C1 nearest to the object side has shape nearly convex to the object side, and an optical surface of the second block C2 nearest to an image surface side has shape nearly convex to the image surface side.

Description

本発明は撮像レンズ,撮像装置及び携帯端末に関するものである。 The present invention relates to an imaging lens, an imaging device and a portable terminal. 更に詳しくは、被写体の映像を撮像素子(例えば、CCD(Charge Coupled Device)型イメージセンサ,CMOS(Complementary Metal-Oxide Semiconductor)型イメージセンサ等の固体撮像素子)で取り込む撮像装置と、それを搭載した携帯端末と、例えば大量生産に適したウェハレベルレンズを含み、撮像素子の受光面上に光学像を形成する撮像レンズと、に関するものである。 More specifically, the image pickup device an image of a subject (e.g., CCD (Charge Coupled Device) type image sensor, CMOS (Complementary Metal-Oxide Semiconductor) type image sensor of a solid-state image pickup element) and an image pickup device for capturing at, equipped with it a portable terminal, for example, comprise a wafer level lens suitable for mass production, it relates to an imaging lens for forming an optical image on the light receiving surface of the imaging element.

コンパクトで薄型の撮像装置が、コンパクトで薄型の電子機器である携帯端末(例えば、携帯電話機やPDA(Personal Digital Assistant)等)に搭載されるようになり、これにより遠隔地との相互の情報伝送が音声情報だけでなく画像情報についても可能となっている。 Compact, slim imaging devices are portable terminal is a thin electronic apparatus compact (e.g., a cellular phone and PDA (Personal Digital Assistant), etc.) will be mounted on, thereby the mutual and remote information transmission There has been made possible also for the image information as well as voice information. その撮像装置に使用される撮像素子としては、CCD型イメージセンサやCMOS型イメージセンサ等の固体撮像素子が使用されている。 As image pickup elements used for the imaging device, CCD image sensor or a CMOS image sensor of a solid-state image pickup element is used.

近年、携帯端末に搭載される広画角を有する撮像装置には、その小型化を目的として、微小な画素ピッチを有する撮像素子が採用されている。 Recently, the imaging device having wide viewing angle that is mounted on a portable terminal, the miniaturization purposes, an imaging device having a small pixel pitch is used. その傾向は、ますます加速の一途にある。 The trend is in the steadily more and more acceleration. このような撮像装置に用いられる撮像レンズが、特許文献1〜4で提案されている。 An imaging lens used in such imaging devices have been proposed in Patent Documents 1 to 4. それらは全て、標準からやや広角系の撮像レンズであり、大量生産の実現を狙ったウェハレベルレンズで構成されている。 They all have somewhat wide-angle imaging lens from the standard, and a wafer level lens aimed at the realization of mass production.

特開2006−323365号公報 JP 2006-323365 JP 特許第3929479号公報 Patent No. 3929479 Publication 特許第3976781号公報 Patent No. 3976781 Publication 特開2008−233884号公報 JP 2008-233884 JP

撮像素子のサイズ及び、同じ画素数で画素ピッチのみが小さくなると、同じ画角の撮影を行うためには、焦点距離を短くする必要が生じる。 The size of the imaging device and, when only the pixel pitch is reduced in the same number of pixels, in order to perform the imaging of the same angle of view, it becomes necessary to shorten the focal distance. また、より広い範囲を撮影するためには、更なる広角化が必要となる。 Further, in order to photograph a wider range, further wide angle is required. 焦点距離を短くすると、バックフォーカスは当然短くなる。 And the focal length is shortened, the back focus becomes naturally shorter. しかしながら、カバーガラスをある一定の厚みよりも薄くすることは、強度,加工性,コスト等を考慮すると困難である。 However, to be thinner than a certain thickness with a cover glass, the strength, workability, it is difficult in consideration of the cost and the like. また、カバーガラスの厚みは焦点距離の短縮化には比例せず、そのままの厚みが必要となるため、カバーガラスの厚みを維持しようとすれば、必要なバックフォーカスを確保することができなくなる。 The thickness of the cover glass is not proportional to the shortening of the focal length, because it requires as thickness, if trying to keep the thickness of the cover glass, it becomes impossible to secure the necessary back focus. したがって、特許文献1〜4で提案されているような撮像レンズでは、撮像素子の微小な画素ピッチに対応することは困難である。 Therefore, in the imaging lens as proposed in Patent Documents 1 to 4, it is difficult to deal with very small pixel pitch of the imaging device.

しかも、特許文献1〜4で提案されているような従来の撮像レンズは、標準からやや広角よりであるため、更に広角化しようとすると、バックフォーカスの確保や小型化のために絞りに対して非対称な構成になる。 Moreover, conventional imaging lens as proposed in Patent Documents 1 to 4, because it is somewhat more wide standard, further attempts to wide angle, relative to the diaphragm in order to ensure and miniaturization of the back focus It becomes asymmetric configuration. レンズタイプが非対称な構成になると、各種の収差(例えば歪曲収差等)の補正が困難になる。 When the lens type is asymmetrical configuration, the correction of various aberrations (e.g., distortion, etc.) is difficult. 広角化を進めるほど撮像レンズは絞りに対して更に非対称な形状となるため、高性能の確保は困難になる。 Since the further asymmetrical shape with respect to stop the imaging lens as advancing wide angle, high performance ensuring becomes difficult.

本発明はこのような状況に鑑みてなされたものであって、その目的は、撮像素子の微小な画素ピッチに対応可能であって、短焦点距離化・広角化してもカバーガラスの厚みを維持しうるバックフォーカスの確保と高い光学性能の確保とが可能であり、しかも低コストでの大量生産に適した撮像レンズ、それを備えた撮像装置及び携帯端末を提供することにある。 The present invention was made in view of such circumstances, and its object is maintained a can correspond to small pixel pitch of the imaging device, the thickness of the cover glass even when short focal length reduction and wide angle It is possible and ensure the back focus secured and high optical performance that can be found yet imaging lens suitable for mass production at low cost, is to provide an imaging apparatus and a portable terminal having the same.

上記目的を達成するために、第1の発明の撮像レンズは、パワーを有する光学要素として、物体側から順に第1ブロック及び第2ブロックを含む2ブロック構成の撮像レンズであって、前記第1,第2ブロックが、平行平板であるレンズ基板と、その物体側面及び像側面のうちの少なくとも一方に形成され、正又は負のパワーを有するレンズ部と、でそれぞれ構成されており、前記レンズ基板と前記レンズ部とは材質が異なり、前記第1ブロックより像側に光学絞りが存在し、前記第1ブロックの最も物体側の光学面が物体側に概ね凸の形状を有し、前記第2ブロックの最も像面側の光学面が像面側に概ね凸の形状を有することを特徴とする。 To achieve the above object, an imaging lens of the first invention, an optical element having a power, a 2 block configuration of an image pickup lens including a first block and second block in order from the object side, the first , the second block, the lens substrate is a parallel flat plate, is formed on at least one of the object side surface and image side surface, and a lens unit having a positive or negative power, in which is constituted, respectively, the lens substrate and different material from the lens unit, wherein the optical aperture is present in the first block image side, closest to the object side optical surface of the first block has a generally convex shape on the object side, the second the most image side of the optical surface of the block, characterized in that it has a generally convex shape toward the image side.

第2の発明の撮像レンズは、上記第1の発明において、以下の条件式(1)及び(2)を満足することを特徴とする。 Imaging lens of the second invention, in the first aspect, characterized by satisfying the following condition (1) and (2).
0<S(s1F-st)/r_1F<3.0 …(1) 0 <S (s1F-st) / r_1F <3.0 ... (1)
0<S(s2R-st)/r_2R<3.0 …(2) 0 <S (s2R-st) / r_2R <3.0 ... (2)
ただし、 However,
S(s1F-st):第1ブロックの最も物体側の光学面から絞りまでの空気換算距離、 S (s1F-st): air conversion distance to stop the optical surface closest to the object side of the first block,
S(s2R-st):第2ブロックの最も像面側の光学面から絞りまでの空気換算距離、 S (s2R-st): air conversion distance to stop the optical surface closest to the image plane side of the second block,
r_1F:第1ブロックの最も物体側の光学面の近軸曲率半径、 R_1F: paraxial radius of curvature of the most object-side optical surface of the first block,
r_2R:第2ブロックの最も像面側の光学面の近軸曲率半径、 R_2R: paraxial radius of curvature of the optical surface on the most image side of the second block,
である。 It is.

第3の発明の撮像レンズは、上記第1又は第2の発明において、以下の条件式(3)及び(4)を満足することを特徴とする。 The imaging lens of the third invention, in the first or second aspect, and satisfies the following conditional expression (3) and (4).
0<{2×S(s1F-st)}/{f_s1F(0.6)+f_s1F(0.8)}<3 …(3) 0 <{2 × S (s1F-st)} / {f_s1F (0.6) + f_s1F (0.8)} <3 ... (3)
0<{2×S(s2R-st)}/{f_s2R(0.6)+f_s2R(0.8)}<3 …(4) 0 <{2 × S (s2R-st)} / {f_s2R (0.6) + f_s2R (0.8)} <3 ... (4)
ただし、 However,
S(s1F-st):第1ブロックの最も物体側の光学面から絞りまでの空気換算距離、 S (s1F-st): air conversion distance to stop the optical surface closest to the object side of the first block,
S(s2R-st):第2ブロックの最も像面側の光学面から絞りまでの空気換算距離、 S (s2R-st): air conversion distance to stop the optical surface closest to the image plane side of the second block,
f_s1F(0.6):最大像高の6割の像高の主光線に関する第1ブロックの最も物体側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s1F (0.6): sagittal focal length of the optical surface closest to the object side of the first block about the principal ray of the maximum image height of 60% of the image height,
f_s1F(0.8):最大像高の8割の像高の主光線に関する第1ブロックの最も物体側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s1F (0.8): sagittal focal length of the optical surface closest to the object side of the first block about the principal ray of the maximum image height of 80% of the image height,
f_s2R(0.6):最大像高の6割の像高の主光線に関する第2ブロックの最も像面側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s2R (0.6): sagittal focal length of the optical surface closest to the image plane of the second block for the principal ray of the maximum image height of 60% of the image height,
f_s2R(0.8):最大像高の8割の像高の主光線に関する第2ブロックの最も像面側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s2R (0.8): sagittal focal length of the optical surface closest to the image plane of the second block for the image height of the principal ray of 80% of the maximum image height,
である。 It is.

第4の発明の撮像レンズは、上記第1〜第3のいずれか1つの発明において、前記光学絞りが前記第2ブロックのレンズ基板の平面部に位置することを特徴とする。 Imaging lens of the fourth invention, in the first to third any one invention, wherein the optical aperture is positioned in the plane of the lens substrate of the second block.

第5の発明の撮像レンズは、上記第1〜第4のいずれか1つの発明において、以下の条件式(5)を満足することを特徴とする。 Fifth imaging lens of the present invention, in the above first to fourth any one invention, and satisfies the following conditional expression (5).
0.05<{f_s2R(0.6)+f_s2R(0.8)}/{f_s1F(0.6)+f_s1F(0.8)}<3.0 …(5) 0.05 <{f_s2R (0.6) + f_s2R (0.8)} / {f_s1F (0.6) + f_s1F (0.8)} <3.0 ... (5)
ただし、 However,
f_s1F(0.6):最大像高の6割の像高の主光線に関する第1ブロックの最も物体側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s1F (0.6): sagittal focal length of the optical surface closest to the object side of the first block about the principal ray of the maximum image height of 60% of the image height,
f_s1F(0.8):最大像高の8割の像高の主光線に関する第1ブロックの最も物体側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s1F (0.8): sagittal focal length of the optical surface closest to the object side of the first block about the principal ray of the maximum image height of 80% of the image height,
f_s2R(0.6):最大像高の6割の像高の主光線に関する第2ブロックの最も像面側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s2R (0.6): sagittal focal length of the optical surface closest to the image plane of the second block for the principal ray of the maximum image height of 60% of the image height,
f_s2R(0.8):最大像高の8割の像高の主光線に関する第2ブロックの最も像面側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s2R (0.8): sagittal focal length of the optical surface closest to the image plane of the second block for the image height of the principal ray of 80% of the maximum image height,
である。 It is.

第6の発明の撮像レンズは、上記第1〜第5のいずれか1つの発明において、前記第1ブロックの最も像面側の光学面が負のパワーを有し、以下の条件式(6)を満足することを特徴とする。 Imaging lens of the sixth invention, in any one invention of the first to fifth, had the most optical surface of the image side of the negative power of the first block, the following conditional expression (6) and satisfying the.
-5.0<φ_s1R/φ_all<-0.01 …(6) -5.0 <φ_s1R / φ_all <-0.01 ... (6)
ただし、 However,
φ_s1R:第1ブロックの最も像面側の光学面のパワー、 Fai_s1R: the most image plane side of the optical surface power of the first block,
φ_all:全系のパワー、 φ_all: the entire system of power,
である。 It is.

第7の発明の撮像レンズは、上記第1〜第6のいずれか1つの発明において、前記第1ブロックが全体として負のパワーを有し、以下の条件式(7)を満足することを特徴とする。 Seventh imaging lens of the present invention, in the above-mentioned any one invention of the first to sixth, wherein the first block has a negative power as a whole, to satisfy the following condition (7) to.
-2<φ_s1_all/φ_all<0 …(7) -2 <φ_s1_all / φ_all <0 ... (7)
ただし、 However,
φ_s1_all:第1ブロックのパワー、 φ_s1_all: the first block of the power,
φ_all:全系のパワー、 φ_all: the entire system of power,
である。 It is.

第8の発明の撮像レンズは、パワーを有する光学要素として、物体側から順に第1ブロック及び第2ブロックを含む2ブロック構成の撮像レンズであって、前記第1ブロックが、略均質な媒質から成る1枚のレンズで構成されており、前記第2ブロックが、平行平板であるレンズ基板と、その物体側面及び像側面のうちの少なくとも一方に形成され、正又は負のパワーを有するレンズ部と、で構成されており、前記レンズ基板と前記レンズ部とは材質が異なり、前記第1ブロックより像側に光学絞りが存在し、前記第1ブロックの最も物体側の光学面が物体側に概ね凸の形状を有し、前記第2ブロックの最も像面側の光学面が像面側に概ね凸の形状を有することを特徴とする。 Eighth imaging lens of the invention is, as an optical element having a power, a 2 block configuration of an image pickup lens including a first block and second block in order from the object side, the first block, the substantially homogeneous medium consists of a single lens made of the second block, the lens substrate is a parallel flat plate, is formed on at least one of the object side surface and image side surface, and a lens unit having a positive or negative power , in which is constituted, the different material from the lens substrate and the lens unit, wherein the optical aperture is present in the first block image side, closest to the object side optical surface of the first block is generally the object side has a convex shape, the most image side of the optical surface of the second block is characterized by having a generally convex shape toward the image side.

第9の発明の撮像レンズは、上記第8の発明において、前記略均質な媒質から成る1枚のレンズが、ガラスレンズ又はガラスモールドレンズであることを特徴とする。 The imaging lens of the ninth invention, in the eighth invention, one lens made of the substantially homogeneous medium, characterized in that it is a glass lens or glass mold lens.

第10の発明の撮像レンズは、上記第8の発明において、前記略均質な媒質から成る1枚のレンズが、プラスチックレンズであることを特徴とする。 Tenth imaging lens of the aspect of the present invention based on the eighth, one lens made of the substantially homogeneous medium, characterized in that it is a plastic lens.

第11の発明の撮像レンズは、上記第8〜第10のいずれか1つの発明において、以下の条件式(1)及び(2)を満足することを特徴とする。 Imaging lens of the eleventh invention, in any one invention of the eighth to tenth, and satisfies the following condition (1) and (2).
0<S(s1F-st)/r_1F<3.0 …(1) 0 <S (s1F-st) / r_1F <3.0 ... (1)
0<S(s2R-st)/r_2R<3.0 …(2) 0 <S (s2R-st) / r_2R <3.0 ... (2)
ただし、 However,
S(s1F-st):第1ブロックの最も物体側の光学面から絞りまでの空気換算距離、 S (s1F-st): air conversion distance to stop the optical surface closest to the object side of the first block,
S(s2R-st):第2ブロックの最も像面側の光学面から絞りまでの空気換算距離、 S (s2R-st): air conversion distance to stop the optical surface closest to the image plane side of the second block,
r_1F:第1ブロックの最も物体側の光学面の近軸曲率半径、 R_1F: paraxial radius of curvature of the most object-side optical surface of the first block,
r_2R:第2ブロックの最も像面側の光学面の近軸曲率半径、 R_2R: paraxial radius of curvature of the optical surface on the most image side of the second block,
である。 It is.

第12の発明の撮像レンズは、上記第8〜第11のいずれか1つの発明において、以下の条件式(3)及び(4)を満足することを特徴とする。 Twelfth imaging lens of the present invention, in the above-mentioned any one invention of the eighth to 11, characterized by satisfying the following conditional expression (3) and (4).
0<{2×S(s1F-st)}/{f_s1F(0.6)+f_s1F(0.8)}<3 …(3) 0 <{2 × S (s1F-st)} / {f_s1F (0.6) + f_s1F (0.8)} <3 ... (3)
0<{2×S(s2R-st)}/{f_s2R(0.6)+f_s2R(0.8)}<3 …(4) 0 <{2 × S (s2R-st)} / {f_s2R (0.6) + f_s2R (0.8)} <3 ... (4)
ただし、 However,
S(s1F-st):第1ブロックの最も物体側の光学面から絞りまでの空気換算距離、 S (s1F-st): air conversion distance to stop the optical surface closest to the object side of the first block,
S(s2R-st):第2ブロックの最も像面側の光学面から絞りまでの空気換算距離、 S (s2R-st): air conversion distance to stop the optical surface closest to the image plane side of the second block,
f_s1F(0.6):最大像高の6割の像高の主光線に関する第1ブロックの最も物体側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s1F (0.6): sagittal focal length of the optical surface closest to the object side of the first block about the principal ray of the maximum image height of 60% of the image height,
f_s1F(0.8):最大像高の8割の像高の主光線に関する第1ブロックの最も物体側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s1F (0.8): sagittal focal length of the optical surface closest to the object side of the first block about the principal ray of the maximum image height of 80% of the image height,
f_s2R(0.6):最大像高の6割の像高の主光線に関する第2ブロックの最も像面側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s2R (0.6): sagittal focal length of the optical surface closest to the image plane of the second block for the principal ray of the maximum image height of 60% of the image height,
f_s2R(0.8):最大像高の8割の像高の主光線に関する第2ブロックの最も像面側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s2R (0.8): sagittal focal length of the optical surface closest to the image plane of the second block for the image height of the principal ray of 80% of the maximum image height,
である。 It is.

第13の発明の撮像レンズは、上記第8〜第12のいずれか1つの発明において、前記光学絞りが前記第2ブロックのレンズ基板の平面部に位置することを特徴とする。 The imaging lens of the thirteenth aspect of the present invention, in the eighth to twelfth any one invention, wherein the optical aperture is positioned in the plane of the lens substrate of the second block.

第14の発明の撮像レンズは、上記第8〜第13のいずれか1つの発明において、以下の条件式(5)を満足することを特徴とする。 The imaging lens of the fourteenth invention, in any one invention of the eighth to 13, characterized by satisfying the following conditional expression (5).
0.05<{f_s2R(0.6)+f_s2R(0.8)}/{f_s1F(0.6)+f_s1F(0.8)}<3.0 …(5) 0.05 <{f_s2R (0.6) + f_s2R (0.8)} / {f_s1F (0.6) + f_s1F (0.8)} <3.0 ... (5)
ただし、 However,
f_s1F(0.6):最大像高の6割の像高の主光線に関する第1ブロックの最も物体側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s1F (0.6): sagittal focal length of the optical surface closest to the object side of the first block about the principal ray of the maximum image height of 60% of the image height,
f_s1F(0.8):最大像高の8割の像高の主光線に関する第1ブロックの最も物体側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s1F (0.8): sagittal focal length of the optical surface closest to the object side of the first block about the principal ray of the maximum image height of 80% of the image height,
f_s2R(0.6):最大像高の6割の像高の主光線に関する第2ブロックの最も像面側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s2R (0.6): sagittal focal length of the optical surface closest to the image plane of the second block for the principal ray of the maximum image height of 60% of the image height,
f_s2R(0.8):最大像高の8割の像高の主光線に関する第2ブロックの最も像面側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s2R (0.8): sagittal focal length of the optical surface closest to the image plane of the second block for the image height of the principal ray of 80% of the maximum image height,
である。 It is.

第15の発明の撮像レンズは、上記第8〜第14のいずれか1つの発明において、前記第1ブロックの最も像面側の光学面が負のパワーを有し、以下の条件式(6)を満足することを特徴とする。 Fifteenth imaging lens of the present invention, in the above-mentioned any one invention of the eighth to 14, has most optical surface of the image side of the negative power of the first block, the following conditional expression (6) and satisfying the.
-5.0<φ_s1R/φ_all<-0.01 …(6) -5.0 <φ_s1R / φ_all <-0.01 ... (6)
ただし、 However,
φ_s1R:第1ブロックの最も像面側の光学面のパワー、 Fai_s1R: the most image plane side of the optical surface power of the first block,
φ_all:全系のパワー、 φ_all: the entire system of power,
である。 It is.

第16の発明の撮像レンズは、上記第8〜第15のいずれか1つの発明において、前記第1ブロックが全体として負のパワーを有し、以下の条件式(7)を満足することを特徴とする。 The imaging lens of the sixteenth invention, in any one invention of the eighth to 15, wherein the first block has a negative power as a whole, to satisfy the following condition (7) to.
-2<φ_s1_all/φ_all<0 …(7) -2 <φ_s1_all / φ_all <0 ... (7)
ただし、 However,
φ_s1_all:第1ブロックのパワー、 φ_s1_all: the first block of the power,
φ_all:全系のパワー、 φ_all: the entire system of power,
である。 It is.

第17の発明の撮像レンズは、上記第1〜第16のいずれか1つの発明において、前記レンズ基板がガラス材料から成ることを特徴とする。 The imaging lens of the seventeenth invention, in any one invention of the first to 16, wherein the lens substrate is characterized in that it consists of a glass material.

第18の発明の撮像レンズは、上記第1〜第17のいずれか1つの発明において、前記レンズ部が樹脂材料から成ることを特徴とする。 The imaging lens of the eighteenth aspect of the present invention, in any one invention of the first to 17, wherein the lens unit is characterized in that it consists of a resin material.

第19の発明の撮像レンズは、上記第18の発明において、前記樹脂材料がエネルギー硬化型の樹脂材料であることを特徴とする。 The imaging lens of the invention of a 19, in the invention of the eighteenth, wherein said resin material is a resin material energy curable.

第20の発明の撮像レンズは、上記第18又は第19の発明において、前記樹脂材料に30ナノメートル以下の無機微粒子を分散させた状態で含むことを特徴とする。 Twentieth imaging lens of the aspect of the present invention based on the first 18 or second 19, characterized in that it comprises a 30 nm or less inorganic fine particles to the resin material in a dispersed state.

第21の発明の撮像レンズは、上記第1〜第20のいずれか1つの発明において、格子状のスペーサ部材を介して前記レンズ基板同士又は前記第1,第2ブロック同士をシールする工程と、一体化された前記レンズ基板及び前記スペーサ部材を前記スペーサ部材の格子枠で切断する工程と、を含む製造方法により、前記ブロックが製造されることを特徴とする。 The imaging lens of the invention of a 21, in any one invention of the first to 20, a step of sealing the lens substrate or between the first and second blocks together via a grid-like spacer member, and cutting the integrated the lens substrate and the spacer member in lattice frame of the spacer member, the manufacturing method comprising the block is characterized in that it is produced.

第22の発明の撮像装置は、上記第1〜第21のいずれか1つの発明に係る撮像レンズと、受光面上に形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と、を備え、前記撮像素子の受光面上に被写体の光学像が形成されるように前記撮像レンズが設けられていることを特徴とする。 22 imaging device invention comprises an imaging lens according to any one invention of the first to 21, and an imaging device for converting into an electrical signal an optical image formed on the light receiving surface , wherein the imaging lens is arranged such that the optical image of an object on the light receiving surface of the imaging element is formed.

第23の発明の携帯端末は、上記第22の発明に係る撮像装置を備えたことを特徴とする。 Mobile terminal twenty-third invention is characterized by having an imaging apparatus according to the invention of the twenty-second.

撮像レンズ系を広角化すると、バックフォーカスの確保のために第1ブロックのパワーが負の傾向になり、非対称性が強くなる。 When a wide angle of the imaging lens system, the power of the first block is negative trend in order to ensure back focus, the asymmetry is strengthened. それに対し、最も物体側の光学面が物体側に凸の形状を有し、最も像面側の光学面が像面側に凸の形状を有し、さらに、光学絞りを第1ブロックより像面側に配置することにより、撮像レンズをできるだけ対称系に近づけて、高い光学性能の確保を可能としている。 In contrast, most optical surface on the object side has a convex shape on the object side, has a most optical surface of the image side convex on the image surface side shape, further, the image plane of the optical aperture than the first block by arranging the side, as close as possible symmetrical system the imaging lens, thereby enabling to secure high optical performance.

したがって、本発明によれば、撮像素子の微小な画素ピッチに対応可能であって、短焦点距離化・広角化してもカバーガラスの厚みを維持できる程度の実現可能なバックフォーカスの確保と高い光学性能の確保とが可能であり、しかも低コストでの大量生産に適した撮像レンズ、それを備えた撮像装置及び携帯端末を実現することができる。 Therefore, according to the present invention, there can correspond to small pixel pitch of the image sensor, high and secured at the short focal length reduction and widening of angle and feasible enough to be maintaining the thickness of the cover glass back focus optical it is possible and ensure performance, yet the imaging lens suitable for mass production at low cost, it is possible to realize an imaging device and a portable terminal having the same. 例えば、例えば大量生産の可能なウェハレベルレンズの採用により、低コスト化とともにバックフォーカスの確保、高性能化及びコンパクト化を達成することができる。 For example, for example, the adoption of mass production possible the wafer level lens, ensuring back focus with cost reduction can be achieved performance and compactness.

第1の実施の形態(実施例1)の光学構成図。 The optical diagram of a first embodiment (Example 1). 第2の実施の形態(実施例2)の光学構成図。 Optical structure diagram of the second embodiment (Example 2). 第3の実施の形態(実施例3)の光学構成図。 The optical configuration diagram of the third embodiment (Example 3). 第4の実施の形態(実施例4)の光学構成図。 The optical diagram of a fourth embodiment (Embodiment 4). 第5の実施の形態(実施例5)の光学構成図。 The optical diagram of a fifth embodiment (Example 5). 第6の実施の形態(実施例6)の光学構成図。 Optical configuration diagram of Embodiment (Example 6) of the implementation of the sixth. 第7の実施の形態(実施例7)の光学構成図。 Optical configuration diagram of Embodiment (Example 7) embodiment of the seventh. 第8の実施の形態(実施例8)の光学構成図。 Optical configuration diagram of Embodiment (Example 8) implementation of the eighth. 第9の実施の形態(実施例9)の光学構成図。 Optical configuration diagram of Embodiment (Example 9) of the implementation of the ninth. 第10の実施の形態(実施例10)の光学構成図。 Optical configuration diagram of Embodiment (Example 10) of the embodiment of the 10th. 実施例1の収差図。 Aberration diagram of Example 1. 実施例2の収差図。 Aberration diagram of Example 2. 実施例3の収差図。 Aberration diagram of Example 3. 実施例4の収差図。 Aberration diagram of Example 4. 実施例5の収差図。 Aberration diagram of Example 5. 実施例6の収差図。 Aberration diagram of Example 6. 実施例7の収差図。 Aberration diagram of Example 7. 実施例8の収差図。 Aberration diagram of Example 8. 実施例9の収差図。 Aberration diagram of Example 9. 実施例10の収差図。 Aberration diagram of Example 10. 撮像装置を搭載した携帯端末の概略構成例を模式的断面で示す図。 Diagram showing a schematic configuration example of a mobile terminal equipped with image pickup apparatus in schematic section. 撮像レンズの製造工程の一例を示す概略断面図。 Schematic cross-sectional view showing an example of a manufacturing process of the imaging lens.

以下、本発明に係る撮像レンズ,撮像装置及び携帯端末等を説明する。 Hereinafter, the imaging lens according to the present invention, an imaging device and the portable terminal and the like will be described. 本発明に係る撮像レンズは、パワーを有する光学要素として、物体側から順に第1ブロック及び第2ブロックを含む2ブロック構成になっている。 The imaging lens according to the present invention, an optical element having a power, which is from the object side to the second block structure including first and second blocks in order. 第1,第2ブロックのうち、少なくとも第2ブロックは、平行平板であるレンズ基板と、その物体側面及び像側面のうちの少なくとも一方に形成され、正又は負のパワーを有するレンズ部と、で構成されている。 First, of the second block, at least a second block includes a lens substrate a parallel flat plate, is formed on at least one of the object side surface and image side surface, in a lens unit having a positive or negative power, It is configured. ここで想定しているレンズ基板とレンズ部とは材質が異なっているが、レンズ基板とレンズ部との材質が同じであれば、それは略均質な媒質から成る1枚のレンズと等価である。 Although different material from here assumed to lens substrate and the lens unit are, if the material of the lens substrate and the lens unit are the same, it is equivalent to a single lens made of substantially homogeneous medium. したがって、本発明に係る撮像レンズは、第1,第2ブロックがそれぞれ前記レンズ基板と前記レンズ部とで構成されるタイプ1と、第1ブロックが略均質な媒質から成るレンズ1枚で構成され、第2ブロックが前記レンズ基板と前記レンズ部とで構成されるタイプ2と、に分けられる。 Therefore, the imaging lens according to the present invention, first, the composed type 1 in the second block, each said lens substrate and the lens unit is composed of a lens 1 Like the first block is composed of substantially homogeneous medium the second block is divided into, and comprised type 2 and the lens substrate and the lens unit.

タイプ1の撮像レンズは、第1,第2ブロックが、平行平板であるレンズ基板と、その物体側面及び像側面のうちの少なくとも一方に形成され、正又は負のパワーを有するレンズ部と、でそれぞれ構成されており、レンズ基板とレンズ部とは材質が異なり、第1ブロックより像側に光学絞りが存在し、第1ブロックの最も物体側の光学面が物体側に概ね凸の形状を有し、第2ブロックの最も像面側の光学面が像面側に概ね凸の形状を有する構成になっている。 Type 1 of the imaging lens, the first, second block, and a lens substrate a parallel flat plate, is formed on at least one of the object side surface and image side surface, and a lens unit having a positive or negative power, in are configured respectively differently material from the lens substrate and the lens unit, an optical diaphragm is present from the first block to the image side, closest to the object side optical surface of the first block generally have a convex shape on the object side and, most image side of the optical surface of the second block is in generally configured to have a convex shape toward the image side.

タイプ2の撮像レンズは、第1ブロックが、略均質な媒質から成る1枚のレンズで構成されており、第2ブロックが、平行平板であるレンズ基板と、その物体側面及び像側面のうちの少なくとも一方に形成され、正又は負のパワーを有するレンズ部と、で構成されており、レンズ基板とレンズ部とは材質が異なり、第1ブロックより像側に光学絞りが存在し、第1ブロックの最も物体側の光学面が物体側に概ね凸の形状を有し、第2ブロックの最も像面側の光学面が像面側に概ね凸の形状を有する構成になっている。 Type 2 of the imaging lens, the first block is constituted by a single lens made of substantially homogeneous medium, the second block, the lens substrate is a parallel flat plate, of its object side surface and image side surface is formed on at least one, and a lens unit having a positive or negative power, in which is constituted, different material from the lens substrate and the lens unit, the optical aperture stop is present on the image side of the first block, the first block the optical surface closest to the object side has a generally convex shape on the object side, the most image plane side of the optical surface of the second block is in generally configured to have a convex shape on the image side of the.

ところで、本発明に係る光学系のような撮像レンズを備えた撮像装置や携帯端末等には、低コスト化が強く求められる。 Incidentally, the imaging device or a portable terminal or the like having an imaging lens such as the optical system according to the present invention, cost reduction is strongly required. 最もコストの低い構成としては、1ブロックから成る光学系が考えられる。 The lowest cost configuration, an optical system can be considered to consist of one block. その場合でも、本発明に係る光学系のように、平行平板であるレンズ基板の両側にレンズ部で光学面を形成することが可能であり、両方のレンズ部の材質を変えることが可能である。 Even in such a case, as in the optical system according to the present invention, it is possible to form the optical surface in the lens unit on both sides of the lens substrate is a parallel flat plate, it is possible to change the material of both the lens unit . また、レンズ基板の材質と光学面を形成するレンズ部の材質とを異なったものにすることも可能である。 It is also possible to be different and the material of the lens portion forming the material and the optical surface of the lens substrate. そのため、その材質の違いにより、色収差を補正できる可能性がある。 Therefore, the difference in the material, there is a possibility of correcting chromatic aberration. しかし、光学面が2面しかないため、軸上と軸外の色補正、像面のペッツバール補正、コマ収差補正を行おうとしても2面では困難であり、高画素化には対応することができない。 However, since the optical surface is only two surfaces, the axial and off-axis color correction, Petzval correction of the image plane, it is also difficult in dihedral as trying to coma correction, that corresponding to the higher pixel Can not. それに対し、3ブロック以上を備える光学系ではその収差補正能力が高い。 In contrast, the higher its aberration correction capability of an optical system comprising three or more blocks. しかし、3ブロックの加工コストはもちろんのこと、それらを所定の位置に(特に偏芯が少なくなるように)組み立てるにはかなりのコストが必要であり、製造コストがかかりすぎてしまう。 However, 3 machining cost of the block is, of course, to assemble them in position (in particular as the eccentricity is reduced), and requires significant costs, resulting in too much production cost. そのため、低コストでの大量生産には向かない。 For this reason, not suitable for mass production at low cost.

以上の理由により、高性能であり、かつ、低コストである要件を満たそうとすると、2ブロックで構成するのが最適である。 For the above reasons, a high-performance, and, when trying to meet the requirements of low cost, it is best to construct two blocks. 2ブロックで構成する場合、光学面は4面となり、平行平板が2枚となる。 When configuring two blocks, the optical surface becomes four surfaces, parallel plate is two. したがって、2面を正のパワーとし2面を負のパワーとするか、あるいは、3面を正のパワーとし1面を負のパワーとすることが可能である。 Thus, either a negative power of two surfaces and the two surfaces with positive power, or may be a negative power to one surface and the third surface and positive power. この構成によると、色収差補正だけでなく、その他の収差補正についても、十分に補正可能であり、高い光学性能を確保することができる。 According to this arrangement, not only the chromatic aberration correction, for the other aberration correction is sufficiently correctable, it is possible to ensure high optical performance. また、2ブロック構成であれば、その加工や組立てが低コストで済むため、コスト的にも有利である。 Further, if the two blocks arrangement, since the machining and assembly requires only a low cost, which is advantageous in cost.

近年、撮像素子の画素ピッチが小さくなり、高密度化に関わらず、画素サイズが小型化してきている。 Recently, the pixel pitch of the imaging device is reduced, regardless of the density, the pixel size has been reduced in size. 画素サイズが小さくなり、撮像素子のサイズが小さくなると、同じ画角の仕様を維持しようとすると、焦点距離を短くする必要がある。 Pixel size is reduced, the size of the imaging device is reduced, in order to maintain the specification of the same angle, it is necessary to shorten the focal distance. また、製品のラインナップの一つとして、より広い画角を撮影する光学系が望まれており、その点からも、広角化が望まれている。 Further, as one of the line of products, the optical system is desired to photograph a wider angle of view, from that point angle is desired. 通常、焦点距離が短くなると、それにつれてバックフォーカスも短くなる。 Usually, when the focal length becomes shorter, the back focus becomes shorter as it. しかしながら、撮像素子を保護するカバーガラス等の厚みは、強度やコストの点から、ある一定の厚みより薄くするのは困難である。 However, the thickness of such a cover glass for protecting the imaging device, in terms of strength and cost, it is difficult to thinner than a certain thickness. そのため、焦点距離が短くなっても、ある程度のバックフォーカスを確保することが必要となる。 Therefore, even if the focal length becomes short, it is necessary to secure a certain back focus. バックフォーカスを光学系により確保しようとすると、例えば、負のパワーが先行するレトロフォーカス光学系が有利になる。 When you try to ensure back focus by an optical system, for example, retro-focus optics negative power precedes is advantageous. レトロフォーカス光学系では、物体側から負・正のパワー配置となる。 The retrofocus optical system comprises from the object side to the negative-positive power arrangement.

また、本発明に係る光学系のような撮像レンズを備えた撮像装置や携帯端末等では、撮像レンズの小型化を更に進める必要がある。 Further, in the imaging device or a portable terminal or the like having an imaging lens such as the optical system according to the present invention, it is necessary to further advance the miniaturization of the imaging lens. 撮像レンズの小型化をはかるには、光学系の中で絞りをより物体側に配置することが有利である。 To reduce the size of the imaging lens, it is advantageous to place the stop in the optical system more on the object side. より物体側に光学絞りが位置すれば、例えば径方向の大きさをかなり小さく構成することが可能になる。 In more positions an optical stop on the object side, it is possible to configure much smaller for example in the radial size of the. しかし、光学系の中で光学絞りがより物体側に存在し、レトロフォーカスのようなパワー配置をとった場合、光学系は非常に非対称な配置になり、光学性能の確保が困難になってくる。 However, present in the optical aperture is more the object side in the optical system, when taking a power arrangement as a retrofocus optical system becomes very asymmetric arrangement, ensuring the optical performance becomes difficult . ときには、光学系の非対称的な配置により、対称的な収差(歪曲収差,倍率色収差等)の補正が難しくなり、その結果、光学系の広角化が困難になる。 Sometimes, the asymmetrical arrangement of the optical system, symmetric aberrations (distortion, lateral chromatic aberration, etc.) makes it difficult to correct, as a result, a wide angle of the optical system becomes difficult.

上記の問題点を解消するため、本発明では各タイプの撮像レンズのように、第1ブロックより像側に光学絞りが存在し、第1ブロックの最も物体側の光学面が物体側に概ね凸の形状(例えば略凸の形状)を有し、第2ブロックの最も像面側の光学面が像面側に概ね凸の形状(例えば略凸の形状)を有する構成を採用している。 To solve the above problems, as each type of the imaging lens in the present invention, an optical diaphragm is present from the first block to the image side, closest to the object side optical surface of the first block is generally convex to the object side has the shape (e.g. shape of the generally convex), the most image side of the optical surface of the second block employs a generally configuration having a convex shape (e.g. shape of a substantially convex) on the image plane side. この構成により、光学系の対称性をできるだけ確保することが可能になるため、以下に説明するように高い光学性能の確保が可能となる。 By this configuration, it becomes possible to secure as possible symmetry of the optical system, it is possible to secure a high optical performance as described below.

光学絞りを第1ブロックよりも像側に配置し、第1ブロックの最も物体側の光学面を物体側に凸の形状にすると、その光学面は絞りに対しおおよそコンセントリックな形状になる。 The optical stop is disposed on the image side of the first block, when a convex shape on the object side closest to the object side optical surface of the first block, the optical surface becomes approximately concentric shape with respect to the diaphragm. そのため、軸外光線は、この面により大きく収差を発生することなく、光学系へと進入することができる。 Therefore, the off-axis rays, without producing large aberration by this surface, it is possible to enter into the optical system. この面の作用により、歪曲収差の発生は小さくなり、さらに非点収差の発生も小さくすることができる。 By the action of the surface, occurrence of distortion is small, it is possible to further reduce the occurrence of astigmatism. そのため、全系での歪曲収差や、非点収差による性能の低下をより少なくすることが可能となる。 Therefore, and distortion of the entire system, it is possible to further reduce the degradation in performance due to the astigmatism. また、第2ブロックの最も像面側の光学面を像面側に略凸の形状にすると、その光学面は絞りに対して略コンセントリックな面となる。 Further, when the shape of a substantially convex most optical surface of the image side to the image plane side of the second block, the optical surface is substantially concentric surfaces against the diaphragm. それにより、この面での歪曲の発生は小さくなり、さらに非点収差の発生も小さくすることができる。 Thereby, the occurrence of distortion in this area is small, it is possible to further reduce the occurrence of astigmatism. さらに、この2面の光学面が絞りに対し、ある程度対称性のある構成となることにより、両者による歪曲収差,倍率色収差,コマ収差等が打ち消されてより小さい値となるため、高性能な光学系を確保することが可能となる。 Further, with respect to aperture optical surface of the two faces, by a configuration in which some extent symmetrical, the distortion by both aberration, lateral chromatic aberration, since the coma aberration becomes smaller value is canceled, high-performance optical it is possible to secure the system.

ここで、第1,第2ブロックが有する概ね凸の形状を説明する。 Here, first, describing the generally convex shape having a second block. 例えば第1ブロックの最も物体側の光学面のように、物体側に空気が位置し像面側に媒質が位置する光学面の場合を考える。 For example, as of the most object-side optical surface of the first block, consider the case of an optical surface positioned the medium in air is positioned nearer to the image plane side to the object side. その光学面が球面であって物体側に凸の形状を有していれば、その光学面は正のパワー(正の焦点距離)を有することになる。 Long as the optical surface has a shape convex to the object side a spherical, the optical surface will have a positive power (positive focal length). このとき、曲率半径は正の値である。 At this time, the radius of curvature is a positive value. その光学面が非球面の場合には、物体側に凸の形状とはいっても、近軸の形状をいう場合もあれば、全体のおおよその形をみて物体側に凸の形状をいう場合もある。 In that case the optical surface of the aspherical surface, also entered a convex shape toward the object side, some When referring to a shape of the paraxial, even when referring to overall approximate shape of the convex shape on the object side as viewed is there. そこで、上記の概ね凸の形状というものは、以下に説明するような場合をいうものとする。 Therefore, the above generally those that convex shape shall be construed as references to the case as described below. なお、第2ブロックの最も像面側の光学面のように、物体側に媒質が位置し像面側に空気が位置する光学面の場合も同様に考えることが可能である。 As in the optical surface closest to the image plane side of the second block, it can be considered as well if the object medium located image plane side side of the optical surface air is located.

近軸の面形状が凸であり、中心から有効径に向かっての面のサグ量が正へ増加する場合、この面は明らかに物体側に凸の形状である。 Paraxial surface shape is convex, if the sag of the surface of toward the effective diameter from the center increases to the positive, the plane is obviously convex on the object side shape. このとき、近軸の曲率半径は正の値であり、面の形状も明らかに凸の形状である。 At this time, the radius of curvature of the paraxial is a positive value, the shape of the surface also in the form of clearly convex. また、近軸の部分が平面ないしは物体側に凹面であって、光軸より有効径の方向へ僅かの部分でサグの符号が正に変わり、もとの面頂点を越えてサグが正へ増加し、有効径に向かって面の形状が像面の方向へ向かうものも、概ね凸の形状と言える。 Also, increasing the paraxial portion of a concave on the plane or the object side, the sign of the sag in small portions in the direction of the effective diameter from the optical axis is changed positively, sag into positive beyond the original surface apex and, the shape of the surface toward the effective diameter others toward the direction of the image plane, it can be said that generally convex shape. また、近軸での形状が物体側に凸であって、少し有効径の方向に向かったところで、少し物体側に凹面になり、また、物体側に凸の形状に変わり、周辺まで凸の形状が強ければ、これも概ね凸の形状となる。 Further, a convex shape object side in the paraxial, at which the direction of the little effective diameter becomes concave slightly object side, also, changes to the shape convex to the object side, a convex to the peripheral shape if is strong, it is also generally a convex shape. 凸の形状は、その焦点距離が正(パワーが正)となるので、概ね凸の形状は、その面全体で焦点距離がほぼ正(パワーがほぼ正)となる場合をいう。 Convex shape, since the focal distance is positive (power is positive), a generally convex shape, refers to a case where in the entire plane focal length substantially positive (power approximately positive) becomes. 厳密に言えば、本発明において概ね凸という場合は、その面の断面図で、半分以上の部分が正のパワーを持つ場合をいうものと考えることができる。 Strictly speaking, referred generally convex in the present invention can be considered in a cross-sectional view of the surface, and that refers to the case where more than half of the portion has a positive power.

各タイプの撮像レンズでは、上記のように、第1ブロックより像側に光学絞りが存在し、第1ブロックの最も物体側の光学面が物体側に概ね凸の形状を有し、第2ブロックの最も像面側の光学面が像面側に概ね凸の形状を有する特徴的構成により、撮像素子の微小な画素ピッチに対応可能であって、短焦点距離化・広角化してもカバーガラスの厚みを維持できる程度の実現可能なバックフォーカスの確保と高い光学性能の確保とが可能であり、しかも低コストでの大量生産に適した撮像レンズ及びそれを備えた撮像装置を実現することが可能である。 In each type of imaging lens, as described above, the optical aperture is present from the first block to the image side, closest to the object side optical surface of the first block has a generally convex shape on the object side, the second block most optical surface of the image surface side, the approximate characteristic structure having a convex shape toward the image side, a possible corresponding to small pixel pitch of the image pickup device, even if the short focal length reduction and angle of the cover glass and ensuring security and high optical performance to the extent feasible the back focus to maintain the thickness is possible, moreover possible to realize an imaging apparatus having the imaging lens and it is suitable for mass production at low cost it is. また、大量生産の可能なウェハレベルレンズから成る撮像レンズに上記構成を採用することにより、低コスト化とともにバックフォーカスの確保、高性能化及びコンパクト化を達成することができる。 Further, by adopting the above configuration to the imaging lens made mass production possible the wafer level lens, ensuring back focus with cost reduction can be achieved performance and compactness. そして、その撮像レンズを備えた撮像装置を携帯端末等のデジタル機器に用いれば、その高性能化,高機能化,コンパクト化,低コスト化等に寄与することができる。 Then, by using the image pickup apparatus equipped with the imaging lens to the digital device such as a mobile terminal, it is possible to contribute to its high performance, high functionality, compactness, cost reduction and the like. 本発明に係る各タイプの撮像レンズにおいて、上記効果をバランス良く得るとともに、更に高い光学性能,製造性の向上等を達成するための条件等を以下に説明する。 In each type of the imaging lens according to the present invention, together with obtaining a good balance of the above effects will be described further high optical performance, the conditions for achieving an improvement in productivity such as the following.

以下の条件式(1),(2)のうちの少なくとも一方を満足することが望ましく、その両方を共に満足することが更に望ましい。 The following conditional expressions (1), it is desirable to satisfy at least one of (2), it is further desirable to satisfy the both together.
0<S(s1F-st)/r_1F<3.0 …(1) 0 <S (s1F-st) / r_1F <3.0 ... (1)
0<S(s2R-st)/r_2R<3.0 …(2) 0 <S (s2R-st) / r_2R <3.0 ... (2)
ただし、 However,
S(s1F-st):第1ブロックの最も物体側の光学面から絞りまでの空気換算距離、 S (s1F-st): air conversion distance to stop the optical surface closest to the object side of the first block,
S(s2R-st):第2ブロックの最も像面側の光学面から絞りまでの空気換算距離、 S (s2R-st): air conversion distance to stop the optical surface closest to the image plane side of the second block,
r_1F:第1ブロックの最も物体側の光学面の近軸曲率半径、 R_1F: paraxial radius of curvature of the most object-side optical surface of the first block,
r_2R:第2ブロックの最も像面側の光学面の近軸曲率半径、 R_2R: paraxial radius of curvature of the optical surface on the most image side of the second block,
である。 It is.

条件式(1)は、最も物体側の光学面の近軸曲率半径の大きさと、この面の絞りからの距離と、の相対関係を規定したものである。 Condition (1) is provided to define the size of the paraxial radius of curvature of the optical surface closest to the object side, a distance from the aperture of the surface, the relative relationship. 軸外の光線は、物体側から絞り(正確には入射瞳)に向かって、最も物体側の光学面に入射する。 Off-axis rays, toward the aperture from the object side (exactly entrance pupil), incident on the optical surface closest to the object side. そのとき、最も物体側の光学面が絞りに対してコンセントリックな形状をしていると、軸外の光線は、大きな収差を発生することなく光学面に入射することができる。 Then, most the optical surface on the object side has a concentric shape with respect to the diaphragm, light off-axis may be incident on the optical surface without generating large aberration. 特に、歪曲収差,非点収差を抑えて小さくすることができる。 In particular, it is possible to reduce by suppressing distortion, astigmatism. その適切な関係を与えるのが、条件式(1)である。 That gives the appropriate relationship, a conditional expression (1). この条件式(1)の条件範囲を外れると、歪曲収差,非点収差が大きく発生してしまい、光学性能の確保が困難になる。 Outside conditional range of the conditional expression (1), distortion, astigmatism ends up greatly generated, ensuring the optical performance becomes difficult. また、条件式(1)の下限を越えてこの光学面が負パワーの面になると、この面で負の歪曲収差が発生してしまう。 Further, when the optical surface beyond the lower limit of condition (1) is a surface of negative power, negative distortion occurs in this area. このため、光学系全体で大きな負の歪曲が発生しやすくなって、光学性能の確保が困難になる。 Therefore, it becomes large negative distortion in the entire optical system is likely to occur, ensuring the optical performance becomes difficult.

条件式(2)は、最も像面側の光学面の近軸曲率半径の大きさと、この面の絞りからの距離との相対関係を規定したものである。 Condition (2) is provided to define the most image plane side of the paraxial radius of curvature of the optical surface size, the relationship between the distance from the stop of the faces. 軸外の光線は、絞り(正確には射出瞳)から像面に向かって、最も像面側の光学面より射出する。 Off-axis rays, the diaphragm (precisely, the exit pupil) toward the image plane from and emitted from the optical surface closest to the image plane side. そのとき、最も像面側の光学面が絞りに対してコンセントリックな形状をしていると、軸外の光線は、大きな収差を発生することなく光学面から射出して、像面へと向かう。 At that time, the most optical surface of the image side has a concentric shape with respect to the diaphragm, light off-axis is emitted from the optical surface without generating large aberration, towards the image plane . 特に、歪曲収差,非点収差を抑えて小さくすることができる。 In particular, it is possible to reduce by suppressing distortion, astigmatism. その適切な関係を与えるのが、条件式(2)である。 That gives the proper relationship is a conditional expression (2). この条件式(2)の条件範囲を外れると、歪曲収差,非点収差が大きく発生してしまい、光学性能の確保が困難になる。 Outside conditional range of the conditional expression (2), distortion aberration, astigmatism ends up greatly generated, ensuring the optical performance becomes difficult. また、条件式(2)の下限を越えてこの光学面が負パワーの面になると、テレセントリック性の確保も困難になる。 Further, when the optical surface beyond the lower limit of condition (2) is on the surface of negative power, it becomes difficult securing telecentricity.

以下の条件式(1a)を満足することが更に望ましい。 It is further desirable to satisfy the following conditional expression (1a).
0<S(s1F-st)/r_1F<1.5 …(1a) 0 <S (s1F-st) / r_1F <1.5 ... (1a)
この条件式(1a)は、上記条件式(1)が規定している条件範囲のなかでも、上記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。 The conditional expression (1a) is, within the conditional range of the conditional expression (1) is defined, and defines a conditional range further preferable out of the above-mentioned viewpoint and the like. したがって、好ましくは条件式(1a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。 Therefore, preferably by satisfying the formula (1a), it can be further increased more the effect.

以下の条件式(2a)を満足することが更に望ましい。 It is further desirable to satisfy the following conditional expression (2a).
0<S(s2R-st)/r_2R<1.0 …(2a) 0 <S (s2R-st) / r_2R <1.0 ... (2a)
この条件式(2a)は、上記条件式(2)が規定している条件範囲のなかでも、上記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。 The conditional expression (2a) is, within the conditional range of the conditional expression (2) is defined, and defines a conditional range further preferable out of the above-mentioned viewpoint and the like. したがって、好ましくは条件式(2a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。 Therefore, preferably by satisfying the formula (2a), it can be further increased more the effect.

以下の条件式(3),(4)のうちの少なくとも一方を満足することが望ましく、その両方を共に満足することが更に望ましい。 The following conditional expression (3), (4) it is desirable to satisfy at least one of, more desirable to satisfy the both together.
0<{2×S(s1F-st)}/{f_s1F(0.6)+f_s1F(0.8)}<3 …(3) 0 <{2 × S (s1F-st)} / {f_s1F (0.6) + f_s1F (0.8)} <3 ... (3)
0<{2×S(s2R-st)}/{f_s2R(0.6)+f_s2R(0.8)}<3 …(4) 0 <{2 × S (s2R-st)} / {f_s2R (0.6) + f_s2R (0.8)} <3 ... (4)
ただし、 However,
S(s1F-st):第1ブロックの最も物体側の光学面から絞りまでの空気換算距離、 S (s1F-st): air conversion distance to stop the optical surface closest to the object side of the first block,
S(s2R-st):第2ブロックの最も像面側の光学面から絞りまでの空気換算距離、 S (s2R-st): air conversion distance to stop the optical surface closest to the image plane side of the second block,
f_s1F(0.6):最大像高の6割の像高の主光線に関する第1ブロックの最も物体側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s1F (0.6): sagittal focal length of the optical surface closest to the object side of the first block about the principal ray of the maximum image height of 60% of the image height,
f_s1F(0.8):最大像高の8割の像高の主光線に関する第1ブロックの最も物体側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s1F (0.8): sagittal focal length of the optical surface closest to the object side of the first block about the principal ray of the maximum image height of 80% of the image height,
f_s2R(0.6):最大像高の6割の像高の主光線に関する第2ブロックの最も像面側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s2R (0.6): sagittal focal length of the optical surface closest to the image plane of the second block for the principal ray of the maximum image height of 60% of the image height,
f_s2R(0.8):最大像高の8割の像高の主光線に関する第2ブロックの最も像面側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s2R (0.8): sagittal focal length of the optical surface closest to the image plane of the second block for the image height of the principal ray of 80% of the maximum image height,
である。 It is.

条件式(3),(4)は、最も物体側の光学面、最も像面側の光学面の各中帯でのパワー(パワーは焦点距離の逆数で定義される。)と絞り位置との関係を規定したものである。 Condition (3), (4), the optical surface closest to the object side, the most image plane side each middle zone of the optical surface of the power (power is defined as the reciprocal of the focal length.) Between the diaphragm position a definition of the relationship. 広角系の光学系であって非対称な光学系となると、特に軸外の性能の補正が困難になってくる。 When it comes to asymmetrical optical system a wide-angle optical system of, come especially become difficult to correct off-axis performance. そのため、最大像高の6割と8割の主光線の光学面での焦点距離と絞り位置との関係を適切に設定することがより望ましい。 Therefore, it is more desirable to appropriately set the relation between the focal length and the aperture position of an optical surface of 60% and 80% of the principal ray of the maximum image height. なお、軸外光線に対する面のパワーは、その主光線と面との交わる位置で、その面の局所曲率と、その主光線のその面への入射角度と、その面の前後の屈折率と、より計算することができる。 The power of the surface with respect to off-axis rays in intersecting positions between the principal ray and the surface, the local curvature of the surface, the incident angle to the surface of the main ray, and the longitudinal refractive index of the surface, it can be more calculated.

条件式(3)は、最大像高の6割と8割の像高の主光線について最も物体側の光学面が有する焦点距離の平均と、絞りと最も物体側の光学面の相対位置と、の関係を規定するものである。 Condition (3), the average and the focal length of the most optical surface on the object side has the 60% and 80% of the image height of the principal ray of the maximum image height, and the relative position of the optical surface of the diaphragm and the most object side, it is intended to define the relationship. この光学面の焦点距離(パワー)が適切であることにより、この光学面での歪曲収差と非点収差の発生を抑えて小さくすることができる。 By focal length of the optical surface (power) it is appropriate, it is possible to reduce suppress the occurrence of distortion and astigmatism in the optical surfaces. この条件式(3)の条件範囲を外れると、歪曲収差,非点収差が大きくなり、高性能を確保することが困難になる。 Outside conditional range of the conditional expression (3), distortion aberration, astigmatism becomes large, it becomes difficult to secure a high performance. 特に、条件式(3)の下限を越えてこの光学面が負パワーの面になると、この面で負の歪曲収差が発生してしまう。 In particular, when the optical surface beyond the lower limit of condition (3) is on the surface of negative power, negative distortion occurs in this area. このため、光学系全体で大きな負の歪曲が発生しやすくなって、光学性能の確保が困難になる。 Therefore, it becomes large negative distortion in the entire optical system is likely to occur, ensuring the optical performance becomes difficult.

条件式(4)は、最大像高の6割と8割の像高の主光線について最も像面側の光学面が有する焦点距離の平均と、絞りと最も物体側の光学面の相対位置と、の関係を規定するものである。 Condition (4), the average and the focal length of the most optical surface on the image side has about 60% and 80% of the image height of the principal ray of the maximum image height, and the relative position of the optical surface of the diaphragm and the most object side , it is intended to define the relationship. この光学面の焦点距離(パワー)が適切であることにより、この光学面での歪曲収差と非点収差の発生を抑えて小さくすることができる。 By focal length of the optical surface (power) it is appropriate, it is possible to reduce suppress the occurrence of distortion and astigmatism in the optical surfaces. この条件式(4)の条件範囲を外れると、歪曲収差,非点収差が大きくなり、高性能を確保することが困難になる。 Outside conditional range of the conditional expression (4), distortion, astigmatism becomes large, it becomes difficult to secure a high performance. また、条件式(4)の下限を越えてこの光学面が負パワーの面になると、テレセントリック性の確保も困難になる。 Further, when the optical surface beyond the lower limit of condition (4) is on the surface of negative power, it becomes difficult securing telecentricity.

以下の条件式(3a)を満足することが更に望ましい。 It is further desirable to satisfy the following conditional expression (3a).
0<{2×S(s1F-st)}/{f_s1F(0.6)+f_s1F(0.8)}<1 …(3a) 0 <{2 × S (s1F-st)} / {f_s1F (0.6) + f_s1F (0.8)} <1 ... (3a)
この条件式(3a)は、上記条件式(3)が規定している条件範囲のなかでも、上記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。 The conditional expression (3a) is, within the conditional range of the conditional expression (3) defines, defines a further preferable condition ranges based on the above-mentioned viewpoints, and the like. したがって、好ましくは条件式(3a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。 Therefore, preferably by satisfying the conditional expression (3a), it can be further increased more the effect.

以下の条件式(4a)を満足することが更に望ましい。 It is further desirable to satisfy the following conditional expression (4a).
0.1<{2×S(s2R-st)}/{f_s2R(0.6)+f_s2R(0.8)}<0.5 …(4a) 0.1 <{2 × S (s2R-st)} / {f_s2R (0.6) + f_s2R (0.8)} <0.5 ... (4a)
この条件式(4a)は、上記条件式(4)が規定している条件範囲のなかでも、上記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。 The conditional expression (4a) is, within the conditional range of the conditional expression (4) defines defines the conditional range further preferable out of the above-mentioned viewpoint and the like. したがって、好ましくは条件式(4a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。 Therefore, preferably by satisfying the formula (4a), it can be further increased more the effect.

光学絞りは第2ブロックのレンズ基板(平行平板)の平面部に位置することが望ましい。 Optical diaphragm is preferably positioned in the plane of the lens substrate of the second block (parallel plate). ウェハレベルレンズは、平行平板である数インチのガラス基板上にレプリカ法によってレンズ要素を同時に大量に成形し、これらのレンズ要素が多数形成されたガラス基板(レンズウェハ)をセンサウェハと組み合わせた後、切り離すことにより、製造されるレンズである。 Wafer level lens, after simultaneous mass molded lens elements, combined with the sensor wafer and glass substrates which these lens elements are formed a large number (lens wafer) by a replica method on a glass substrate few inches a parallel flat plate, by disconnecting a lens to be manufactured. したがって、ウェハレベルレンズを用いれば、レンズモジュールを大量生産することができる。 Thus, by using the wafer level lens, it is possible to produce a large number of lens modules. レンズ基板となるガラス基板は平行平板であるため、絞りを形成することが容易である。 Since the glass substrate is a parallel flat plate serving as a lens substrate, it is easy to form the aperture. 例えば、あらかじめレンズ要素の位置と合うように、絞りの形状の光線を通す部分のみをくり貫いた板状、ないしは、シート状の部品を用意して平行平板上に置き、その上にレンズ要素を形成して切り離すことにより、絞りを一度に大量に形成することができる。 For example, to match the position of the advance lens elements, only a portion of the hollowed plate-shaped through the beam shape of the diaphragm, or, to prepare a sheet-like part placed on a parallel plate, the lens element thereon by disconnecting formed, it is possible to form a large number of aperture at a time. また、平行平板自体に、絞りの形状を印刷したり、エッチングをしたり、塗装したりしておくことにより、より安価に大量に絞りを形成することが可能となる。 Further, the parallel plate itself, or print the shape of the aperture, or etching, by previously or paint, it is possible to form a lower cost diaphragm mass. 一度に大量の絞りを形成することが可能なのは、基板が平行平板であるためであり、ウェハレベルレンズであることにより達成することができる。 Large amount of the capable of forming a stop at once, and because the substrate is a parallel flat plate, can be achieved by a wafer-level lens. よって、第2ブロックの平行平板上に絞りを形成することにより、大幅なコストダウンが可能となる。 Therefore, by forming a diaphragm on a parallel plate of the second block, thereby enabling significant cost reduction.

以下の条件式(5)を満足することが望ましい。 It is desirable to satisfy the following conditional expression (5).
0.05<{f_s2R(0.6)+f_s2R(0.8)}/{f_s1F(0.6)+f_s1F(0.8)}<3.0 …(5) 0.05 <{f_s2R (0.6) + f_s2R (0.8)} / {f_s1F (0.6) + f_s1F (0.8)} <3.0 ... (5)
ただし、 However,
f_s1F(0.6):最大像高の6割の像高の主光線に関する第1ブロックの最も物体側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s1F (0.6): sagittal focal length of the optical surface closest to the object side of the first block about the principal ray of the maximum image height of 60% of the image height,
f_s1F(0.8):最大像高の8割の像高の主光線に関する第1ブロックの最も物体側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s1F (0.8): sagittal focal length of the optical surface closest to the object side of the first block about the principal ray of the maximum image height of 80% of the image height,
f_s2R(0.6):最大像高の6割の像高の主光線に関する第2ブロックの最も像面側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s2R (0.6): sagittal focal length of the optical surface closest to the image plane of the second block for the principal ray of the maximum image height of 60% of the image height,
f_s2R(0.8):最大像高の8割の像高の主光線に関する第2ブロックの最も像面側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s2R (0.8): sagittal focal length of the optical surface closest to the image plane of the second block for the image height of the principal ray of 80% of the maximum image height,
である。 It is.

この条件式(5)は、最も物体側の光学面の焦点距離と、最も像面側の光学面の焦点距離と、の関係を適切に規定するものである。 The conditional expression (5), the focal length of the optical surface closest to the object side, is to properly define the focal length of the optical surface closest to the image plane side, a relationship. 特に、焦点距離は最大像高の6割と8割の位置の像高での主光線についての焦点距離であり、その平均での関係を規定している。 In particular, the focal length is the focal length of the principal ray at the image height of 60% and 80% of the position of the maximum image height, which defines the relationship with the average. つまり、これは最も物体側の光学面と最も像面側の光学面との対称性を規定するものである。 In other words, this is to define the symmetry of most optical surface on the object side and nearest to the image plane side of the optical surface. この条件式(5)に対応する値が1の場合、パワー(言い換えれば焦点距離)の平均が等しく、完全対称となる。 If the value corresponding to the conditional expression (5) is 1, the average equals the power (focal length in other words), the fully symmetric. しかしながら、光線の通り具合、絞りとの位置関係、他の光学面との関係等があり、また実際の実用性能を考慮すると、条件式(5)の範囲が適切な範囲となる。 However, as light condition, the positional relationship between the aperture, there are relationships of the other optical surface, also considering the actual practical performance, the range of the condition (5) is within an appropriate range. 条件式(5)の下限側境界値は小さい値となっているが、これは、最も像面側の光学面と像面の距離が短いため、より強いパワーを持つことが望ましいためである。 Although the lower limit boundary value of the conditional expression (5) has a small value, this is because the distance of the optical surface and the image surface on the most image side is short, because it is desirable to have a stronger power.

条件式(5)の条件範囲を外れると、お互いの光学面で発生する収差を打ち消しきれずに、歪曲収差,非点収差が大きくなるため、光学性能の確保が困難になる。 Outside conditional range of the conditional expression (5), without being completely cancel the aberration generated in the optical surface of each other, distortion, since the astigmatism increases, ensuring the optical performance becomes difficult. 例えば、条件式(5)の上限を越えて、第2ブロックの像面側の光学面の焦点距離よりも第1ブロックの物体側の光学面の焦点距離が小さくなり過ぎると(つまり、第1ブロックの物体側面のパワーがより強くなり過ぎると)、正の歪曲が大きくなりすぎてしまう。 For example, beyond the upper limit of condition (5), and than the focal length of the optical surface on the image plane side of the second block is the focal length of the optical surface on the object side of the first block becomes too small (that is, the first When the power of the object side surface of the block becomes too stronger), positive distortion becomes too large. また、条件式(5)の下限を越えて、第1ブロックの物体側の光学面の焦点距離よりも第2ブロックの像面側の光学面の焦点距離が小さくなりすぎると(つまり、第2ブロックの像側面のパワーがより強くなり過ぎると)、負の歪曲が大きくなりすぎてしまう。 Moreover, beyond the lower limit of condition (5), and than the focal length of the optical surface on the object side of the first block is the focal length of the optical surface on the image plane side of the second block too small (i.e., the second When the power of the image side surface of the block becomes too stronger), negative distortion becomes too large.

以下の条件式(5a)を満足することが更に望ましい。 It is further desirable to satisfy the following conditional expression (5a).
0.05<{f_s2R(0.6)+f_s2R(0.8)}/{f_s1F(0.6)+f_s1F(0.8)}<1.5 …(5a) 0.05 <{f_s2R (0.6) + f_s2R (0.8)} / {f_s1F (0.6) + f_s1F (0.8)} <1.5 ... (5a)
この条件式(5a)は、上記条件式(5)が規定している条件範囲のなかでも、上記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。 The conditional expression (5a) is, within the conditional range of the conditional expression (5) defines, defines a further preferable condition ranges based on the above-mentioned viewpoints, and the like. したがって、好ましくは条件式(5a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。 Therefore, preferably by satisfying the formula (5a), it can be further increased more the effect.

第1ブロックの最も像面側の光学面が負のパワーを有し、以下の条件式(6)を満足することが望ましい。 The optical surface on the most image side of the first block has a negative power, it is desirable to satisfy the following conditional expression (6).
-5.0<φ_s1R/φ_all<-0.01 …(6) -5.0 <φ_s1R / φ_all <-0.01 ... (6)
ただし、 However,
φ_s1R:第1ブロックの最も像面側の光学面のパワー、 Fai_s1R: the most image plane side of the optical surface power of the first block,
φ_all:全系のパワー、 φ_all: the entire system of power,
である。 It is.

短焦点距離化を図りつつ必要なバックフォーカスを確保するためには、できるだけ物体側に負のパワーを配置して、光学系がレトロフォーカスの構成をとるようにすることが望ましい。 To maintain the necessary back focus while achieving short focal length of, place a negative power as possible the object side, an optical system it is desirable to adopt a configuration of a retrofocus. そのためには第1ブロックの物体側面が負のパワーを有することが望ましいが、光学系の対称性を確保するために、最も物体側の光学面を物体側に凸の面(つまり正のパワーの面)としているので、第1ブロックの像側面に負のパワーを持たせることが望ましい。 In order to do it is desirable to have an object side surface of the negative power of the first block, in order to ensure the symmetry of the optical system, the convex optical surfaces of the most object side to the object side surface (i.e. the positive power of the since the surface), it is desirable to have a negative power on the image side surface of the first block. 第1ブロックの像側面が負のパワーをもつと、その面形状は像面側に凹となる。 When the image-side surface of the first block has a negative power, the surface shape is concave on the image side. その面形状の場合、画角の大きな軸外光線が入射したとき、光線に対して偏角を小さくすることができるため、コマ収差,歪曲収差の発生を抑えて小さくすることが可能となる。 If the surface shape, when a large off-axis ray of angle is incident, it is possible to reduce the deflection angle relative to the light beam, it is possible to reduce suppressing coma, the occurrence of distortion. したがって、第1ブロックの像側面が負のパワーを有することは、光学性能を確保する上で望ましい。 Accordingly, the image side surface of the first block has a negative power is desirable in ensuring optical performance.

しかし、第1ブロックの像側面の負のパワーが強すぎると、凹面の曲率が強くなって、周辺で横収差のローヤー側のフレアーが大きくなる。 However, if the negative power of the image side surface of the first block is too strong, so strong concave curvature, Lawyer side of flare in the lateral aberration at the periphery increases. また、負のパワーが弱いと、バックフォーカスを確保することが困難になる。 Further, the negative power is weak, it is difficult to ensure the back focus. この観点から第1ブロックの像側面のパワーを規定しているのが、条件式(6)である。 The From this point of view defines the power of the image side surface of the first block is a conditional expression (6). 条件式(6)を満たすことにより、バックフォーカスを確保しながら性能の良好な光学系を実現することが可能となる。 By satisfying the conditional expression (6), it becomes possible to realize good optical performance while securing the back focus. 条件式(6)の上限を越えてパワーが弱くなりすぎると、バックフォーカスを確保することが困難になる。 When power is too weak beyond the upper limit of condition (6), it becomes difficult to ensure the back focus. また、負のパワーの面ではペッツバールが負になるので、他の正レンズの正のペッツバールを小さくして補正することが可能である。 In terms of negative power since the Petzval becomes negative, it is possible to correct to reduce the positive Petzval other positive lens. この面の負のパワーが小さくなり過ぎると、ペッツバールの補正が不十分になるため、像面の補正が困難になる。 When the negative power of the surface becomes too small, the correction of the Petzval is insufficient, it becomes difficult to correct the image surface. また、条件式(6)の下限を越えて負のパワーが強くなりすぎると、周辺の横収差が悪化して、高性能を確保することが困難になる。 Further, the negative power beyond the lower limit of condition (6) is too strong, lateral aberrations surrounding is deteriorated, it is difficult to ensure high performance.

以下の条件式(6a)を満足することが更に望ましい。 It is further desirable to satisfy the following conditional expression (6a).
-2.5<φ_s1R/φ_all<-0.01 …(6a) -2.5 <φ_s1R / φ_all <-0.01 ... (6a)
この条件式(6a)は、上記条件式(6)が規定している条件範囲のなかでも、上記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。 The conditional expression (6a) is, within the conditional range of the conditional expression (6) defines, defines a further preferable condition ranges based on the above-mentioned viewpoints, and the like. したがって、好ましくは条件式(6a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。 Therefore, preferably by satisfying the formula (6a), it can be further increased more the effect.

また、タイプ2の撮像レンズの場合、第1ブロックを構成している略均質な媒質から成る1枚のレンズの像側面について、以下の条件式(6b)を満足することが更に望ましい。 Also, in the case of type 2 imaging lens, the image side surface of the one lens made of substantially homogeneous medium constituting the first block, it is further preferable to satisfy the following conditional expression (6b).
-3.5<φ_s1R/φ_all<-0.01 …(6b) -3.5 <φ_s1R / φ_all <-0.01 ... (6b)
この条件式(6b)は、上記条件式(6)が規定している条件範囲のなかでも、上記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。 The conditional expression (6b) is, within the conditional range of the conditional expression (6) defines, defines a further preferable condition ranges based on the above-mentioned viewpoints, and the like. したがって、好ましくは条件式(6b)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。 Therefore, preferably by satisfying the formula (6b), it can be further increased more the effect.

第1ブロックが全体として負のパワーを有し、以下の条件式(7)を満足することが望ましい。 Has a negative power first block as a whole, it is desirable to satisfy the following conditional expression (7).
-2<φ_s1_all/φ_all<0 …(7) -2 <φ_s1_all / φ_all <0 ... (7)
ただし、 However,
φ_s1_all:第1ブロックのパワー、 φ_s1_all: the first block of the power,
φ_all:全系のパワー、 φ_all: the entire system of power,
である。 It is.

短焦点距離化を図りつつ必要なバックフォーカスを確保するためには、できるだけ物体側に負のパワーを配置して、光学系がレトロフォーカスの構成をとるようにすることが望ましい。 To maintain the necessary back focus while achieving short focal length of, place a negative power as possible the object side, an optical system it is desirable to adopt a configuration of a retrofocus. そのため、第1ブロックは負のパワーを持つことが望ましい。 Therefore, the first block, it is desirable to have a negative power. バックフォーカスをできるだけ確保するためには、この負のパワーが強ければよいわけであるが、やみくもに強くしても、性能を確保することは困難である。 To ensure as much as possible back focus, this negative power is not it stronger, even blindly strong, it is difficult to ensure the performance. 特に、負のパワーが最も物体側にあるため、負のパワーが強いと、負の歪曲が大きく発生し、倍率色収差も大きく発生する。 In particular, since the negative power in the most object side, the negative power is strong, greatly generated negative distortion is, the magnification chromatic aberration is large occurs. 高性能を維持しながらバックフォーカスを確保するためには、この負のレンズのパワーを適切に設定する必要がある。 To ensure the back focus while maintaining high performance, it is necessary to set the power of the negative lens properly. その適切な範囲を規定しているのが、条件式(7)である。 What defines the appropriate range is a conditional expression (7). 条件式(7)の条件範囲に入っていれば、適切にバックフォーカスを確保しながら、歪曲,倍率色収差の小さい高性能な光学系を実現することができる。 If entered the conditional range of the conditional expression (7), while ensuring the appropriate back focus, distortion, it is possible to realize a small magnification chromatic aberration high-performance optical system. 条件式(7)の下限を越えて、第1ブロックのパワーが強くなると、収差(特に歪曲,倍率色収差)が大きく発生して、高性能を達成することが困難になる。 Beyond the lower limit of condition (7), the power of the first block is increased, aberrations (particularly distortion, lateral chromatic aberration) is larger occurs, it becomes difficult to achieve high performance. また、条件式(7)の上限を越えて、パワーが正になると、レトロフォーカスの構成を維持できず、バックフォーカスの確保が困難となる。 Moreover, beyond the upper limit of condition (7), the power is positive, can not be maintained a configuration of retrofocus, it is difficult to ensure the back focus.

以下の条件式(7a)を満足することが更に望ましい。 It is further desirable to satisfy the following conditional expression (7a).
-1<φ_s1_all/φ_all<0 …(7a) -1 <φ_s1_all / φ_all <0 ... (7a)
この条件式(7a)は、上記条件式(7)が規定している条件範囲のなかでも、上記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。 The conditional expression (7a) is, within the conditional range of the conditional expression (7) defines defines the conditional range further preferable out of the above-mentioned viewpoint and the like. したがって、好ましくは条件式(7a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。 Therefore, preferably by satisfying the formula (7a), it can be further increased more the effect.

光学系をより低コストで構成しようとする場合には、前記タイプ2の撮像レンズのように、第1ブロックを略均質な媒質から成る1枚のレンズで構成するのが望ましい。 When trying to configure at a lower cost of the optical system, it said as type 2 of the imaging lens, it is desirable to constitute one lens comprising a first block from a substantially homogeneous medium. 平行平板であるレンズ基板と、その物体側面及び像側面のうちの少なくとも一方に形成され、正又は負のパワーを有するレンズ部と、で構成されたブロック構造では、レンズ基板上にレンズ部を形成することから、その厚みには制約がある。 A lens substrate which is a parallel flat plate, is formed on at least one of the object side surface and image side surface, and a lens unit having a positive or negative power, in the configuration block structure, forming a lens part on a lens substrate from the fact that, in its thickness is limited. また、強い曲率の形成が困難になる等の制約もある。 In addition, the formation of strong curvature is also constraints such as it is difficult. そして、所定の性能等を確保するために厚いレンズや曲率の強い面が必要な場合には、上記ブロック構造だけでは十分に性能を確保できない場合もある。 When strong surface thick lens or curvature in order to ensure the predetermined performance such as is required, only the block structure sufficiently may not be ensured performance. そのような場合、第1ブロックを略均質な媒質から成る1枚のレンズで構成すれば、良好な光学性能を確保し、更にコストを下げることが可能となる。 In such a case, it is composed of one lens comprising a first block from a substantially homogeneous medium, ensuring good optical performance, it is possible to further reduce the cost.

前記タイプ2の撮像レンズにおいて、前記略均質な媒質から成る1枚のレンズは、ガラスレンズ又はガラスモールドレンズであることが望ましい。 In the type 2 of the imaging lens, a single lens composed of the substantially homogeneous medium is preferably a glass lens or glass mold lens. 例えば、タイプ2の撮像レンズの場合、第1ブロックをガラスレンズ又はガラスモールドレンズで構成すれば、第1ブロックはより高い屈折率と幅広い分散の値を持つことができるため、収差補正に有利となる。 For example, in the case of type 2 imaging lens, since the first block be composed of a glass lens or glass mold lens, the first block can have a higher refractive index value of the wide dispersion, advantageous to the aberration correction Become. 前記レンズ基板及びレンズ部から成るブロック構造(例えば、ウェハレベルレンズ)を構成する材料は、その屈折率,分散ともに、その取り得る範囲がまだ狭いため、特に、高い屈折率のガラスモールドを使用することにより収差補正は容易になる。 The material constituting the block structure composed of the lens substrate and the lens unit (e.g., a wafer level lens), the refractive index, the dispersion both for their possible range is still narrow, particularly, to use a glass mold of high refractive index aberration corrected by is facilitated. また、その分散は広いため、第2ブロックの前後の面の光学材料の分散で補正しきれない色収差を補正することが可能となる。 Further, the dispersion because wide, it is possible to correct chromatic aberration that can not be corrected by the dispersion of the optical material of the front and rear surfaces of the second block.

前記タイプ2の撮像レンズにおいて、前記略均質な媒質から成る1枚のレンズは、プラスチックレンズであることが望ましい。 In the type 2 of the imaging lens, a single lens composed of the substantially homogeneous medium is desirably a plastic lens. 例えば、タイプ2の撮像レンズの場合、第1ブロックをプラスチックレンズで構成することにより、ガラス、ないしは、ガラスモールドレンズで構成するよりも、屈折率,分散の範囲は狭くなるものの、コストを低く抑えることが可能となる。 For example, in the case of type 2 imaging lens, by a first block composed of a plastic lens, glass, or than to configure a glass mold lens, refractive index, although a range of dispersion becomes narrower, reduce the cost it becomes possible.

レンズ基板はガラス材料から成ることが望ましい。 Lens substrate is desirably made of a glass material. ガラスは樹脂に比べて軟化温度が高いため、レンズ基板をガラスで構成すると、リフロー処理を行っても容易に変異せず、また低コスト化が可能である。 Glass has a high softening temperature than the resin, the lens substrate is made of glass, even when the reflow process hardly varies, also the cost can be reduced. 高軟化温度のガラスでレンズ基板を構成することが、更に望ましい。 It is further desirable to configure the lens substrate with high glass softening temperature. レンズ基板に使用する材料がガラスの場合、樹脂に比べて、レンズ内部のひずみに起因する光学特性の劣化(レンズ内の複屈折等)を低減することができる。 If the material used for the lens substrate is a glass, it can be reduced as compared with the resin, deterioration of the optical characteristics due to distortion of the internal lens (birefringence in the lens, etc.).

レンズ部は樹脂材料から成ることが望ましい。 Lens portion is preferably made of a resin material. レンズ部に使用する材料として、樹脂材料はガラス材料に比べて加工成形性が良く、また低コスト化も可能である。 As material used for the lens unit, a resin material has good moldability as compared with a glass material, also a possible cost reduction.

上記樹脂材料はエネルギー硬化型の樹脂材料であることが望ましい。 The resin material is preferably a resin material energy curable. レンズ部をエネルギー硬化型の樹脂材料で構成することにより、ウェハ状のレンズ基板に対し金型で大量のレンズ部を同時に硬化させ形成することが可能となる。 By configuring the lens portion of a resin material of the energy curable, it is possible to form by simultaneously curing a large number of lens portions in the mold to wafer-shaped lens substrate. したがって、量産性を向上させることができる。 Therefore, it is possible to improve mass productivity. ここでいうエネルギー硬化型の樹脂材料とは、熱によって硬化する樹脂材料、光によって硬化する樹脂材料等を指し、その硬化には熱,光等のエネルギーを与える種々の手段が使用可能である。 The energy curable resin material here, a resin material which is cured by heat, refers to a resin material which is cured by light, heat in the curing, various means for applying light energy, or the like can be used.

エネルギー硬化型の樹脂材料としては、UV硬化型の樹脂材料を用いることが望ましい。 The energy curable resin material, it is desirable to use a UV curing resin material. UV硬化型の樹脂材料を用いれば、硬化時間の短縮により量産性を改善することができる。 The use of UV-curable resin material, it is possible to improve mass productivity by shortening the curing time. また、近年では耐熱性に優れた硬化型の樹脂材料が開発されており、耐熱性の樹脂を用いることでリフロー処理に耐えるカメラモジュールに対応することができ、より安価なカメラモジュールを提供することができる。 It in recent years curable resin material excellent in heat resistance have been developed, which can correspond to a camera module to withstand reflow process by using a heat-resistant resin, to provide a less expensive camera module can. ここでいうリフロー処理とは、プリント基板(回路基板)上にペースト状のはんだを印刷し、その上に部品(カメラモジュール)を載せてから熱を加えてはんだを溶かし、センサー外部端子と回路基板とを自動溶接する処理のことである。 The term reflow process and prints the solder paste on the printed circuit board (circuit board), melt the solder heat is applied from the place the component (camera module) thereon, the sensor external terminal and circuit board it is processing by automatic welding and.

樹脂材料に30ナノメートル以下の無機微粒子を分散させた状態で含むことが望ましい。 It is desirable to include a 30 nm or less inorganic particles in the resin material in a dispersed state. 樹脂材料にて構成されるレンズ部に30ナノメートル以下の無機微粒子を分散させることで、温度が変化しても性能の劣化や像点位置変動を低減させることが可能となる。 By causing the lens unit composed of a resin material are dispersed 30 nm or less inorganic fine particles, it becomes possible also to reduce the deterioration or fluctuation of image point position of the performance if the temperature changes. しかも、光透過率を低下させることなく、環境変化に関わらず優れた光学特性を有する撮像レンズを得ることができる。 Moreover, without lowering the light transmittance can be obtained image pickup lens having an excellent optical property in spite of environmental changes. 一般に透明な樹脂材料に微粒子を混合させると、光の散乱が生じて透過率が低下するため、光学材料として使用することは困難であるが、微粒子の大きさを透過光束の波長よりも小さくすることにより、散乱が実質的に発生しないようにすることができる。 In general, if fine particles are mixed in a transparent resin material, since the transmittance light scattering occurs is lowered, it is difficult to use as an optical material, it is smaller than the wavelength of the transmitted light beam the size of the fine particles it makes scattering can be prevented substantially occur.

また、樹脂材料はガラス材料に比べて屈折率が低いことが欠点であったが、屈折率の高い無機粒子を母材となる樹脂材料に分散させると、屈折率を高くできることがわかってきた。 Further, the resin material is the low refractive index as compared with glass material was a disadvantage, the high refractive index inorganic particles when dispersed in the resin material serving as a base material, has been found to be higher refractive index. 具体的には、母材となる樹脂材料に30ナノメートル以下、望ましくは20ナノメートル以下、更に望ましくは15ナノメートル以下の無機粒子を分散させることにより、任意の温度依存性を有する材料を提供することができる。 Specifically, 30 nm or less in the resin material serving as a base material, preferably 20 nanometers or less, more preferably by dispersing the following inorganic particles 15 nm, providing a material having any temperature dependence can do.

さらに、樹脂材料は温度が上昇することにより屈折率が低下してしまうが、温度が上昇すると屈折率が上昇する無機粒子を母材となる樹脂材料に分散させると、これらの性質を打ち消し合うように作用するので、温度変化に対する屈折率変化を小さくできることも知られている。 Further, as the resin material is thus refractive index is reduced as the temperature rises, the dispersing inorganic particles whose refractive index and temperature rises is increased in the resin material serving as a base material, cancel these properties because they act on, it is also known that can reduce the refractive index for temperature changes. また、逆に、温度が上昇すると屈折率が低下する無機粒子を母材となる樹脂材料に分散させると、温度変化に対する屈折率変化を大きくできることも知られている。 Conversely, when the refractive index is to disperse the inorganic particles to decrease the resin material serving as a base material and the temperature is raised, it is also known to be increased refractive index for temperature changes. 具体的には、母材となる樹脂材料に30ナノメートル以下、望ましくは20ナノメートル以下、更に望ましくは15ナノメートル以下の無機粒子を分散させることにより、任意の温度依存性を有する材料を提供することができる。 Specifically, 30 nm or less in the resin material serving as a base material, preferably 20 nanometers or less, more preferably by dispersing the following inorganic particles 15 nm, providing a material having any temperature dependence can do. 例えば、アクリル系樹脂に酸化アルミニウム(Al 23 )やニオブ酸リチウム(LiNbO 3 )の微粒子を分散させることにより、高い屈折率の樹脂材料が得られるとともに、温度に対する屈折率変化を小さくすることができる。 For example, by dispersing fine particles of aluminum oxide acrylic resin (Al 2 O 3) or lithium niobate (LiNbO 3), together with a resin material of high refractive index is obtained, reducing the refractive index change with respect to temperature can.

次に、屈折率の温度による変化Aについて詳細に説明する。 Will be described in detail changes A with temperature of the refractive index. 屈折率の温度による変化Aは、ローレンツ・ローレンツの式に基づいて、屈折率nを温度tで微分することにより、以下の式(FA)で表される。 Change with temperature of the refractive index A is based on the formula of Lorentz-Lorenz, by differentiating the refractive index n at a temperature t, expressed by the following formula (FA).

…(FA) ... (FA)

ただし、式(FA)中、 However, in the formula (FA),
α:線膨張係数、 α: linear expansion coefficient,
[R]:分子屈折、 [R]: molecular refraction,
である。 It is.

樹脂材料の場合は、一般に式(FA)中の第1項に比べ第2項の寄与が小さく、ほぼ無視できる。 For the resin material, generally represented by the formula (FA) first contribution of the second term is smaller than the term in, almost negligible. 例えば、PMMA(polymethyl methacrylate)樹脂の場合、線膨張係数αは7×10 -5であり、上記式(FA)に代入すると、dn/dt=−1.2×10 -4 [/℃]となり、実測値とおおむね一致する。 For example, in the case of PMMA (polymethyl methacrylate) resin, a linear expansion coefficient α is 7 × 10 -5, and when substituted into the above formula (FA), dn / dt = -1.2 × 10 -4 [/ ℃] becomes to agree generally with actual measurements.

ここで、微粒子、望ましくは無機微粒子を樹脂材料中に分散させることにより、実質的に上記式(FA)の第2項の寄与を大きくし、第1項の線膨張による変化と打ち消し合うようにさせている。 Here, fine particles, preferably by dispersing the inorganic fine particles in a resin material, to substantially increase the contribution of the second term in the above formula (FA), cancel a change by linear expansion of the first term It is made to. 具体的には、従来は−1.2×10 -4程度であった変化を、絶対値で8×10 -5未満に抑えることが望ましい。 Specifically, the change which has been about -1.2 × 10 -4, it is desirable to suppress the absolute value less than 8 × 10 -5. また、第2項の寄与を更に大きくして、母材の樹脂材料とは逆の温度特性を持たせることも可能である。 Further, by the contribution of the second term further increased, a resin material representing a base material is also possible to exhibit a temperature dependency which is opposite. つまり、温度が上昇することによって屈折率が低下するのではなく、逆に、屈折率が上昇するような素材を得ることもできる。 That is, instead of lowering the refractive index by the temperature increases, conversely, it is also possible to obtain materials as refractive index is increased. 混合させる割合は、屈折率の温度に対する変化の割合をコントロールするために、適宜増減できるし、複数種類のナノサイズの無機粒子をブレンドして分散させることも可能である。 Ratio to be mixed in order to control the rate of change with respect to temperature of the refractive index, to be appropriately increased or decreased, it is also possible to disperse a blend of inorganic particles of a plurality of kinds of nano-sized.

本発明に係る撮像レンズは、画像入力機能付きデジタル機器(例えば携帯端末)への使用に適しており、これを撮像素子等と組み合わせることにより、被写体の映像を光学的に取り込んで電気的な信号として出力する撮像装置を構成することができる。 The imaging lens according to the present invention, with an image input function is suitable for use in digital equipment (e.g. a mobile terminal), by combining this with the image pickup element or the like, an electrical signal takes in an image of a subject optically it is possible to configure the imaging device for outputting a. 撮像装置は、被写体の静止画撮影や動画撮影に用いられるカメラの主たる構成要素を成す光学装置であり、例えば、物体(すなわち被写体)側から順に、物体の光学像を形成する撮像レンズと、その撮像レンズにより形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と、を備えることにより構成される。 The imaging device is an optical device for a main component of a camera used for taking still images and moving image shooting of a subject, for example, from the object (i.e. subject) side, an imaging lens that forms an optical image of an object, its an imaging element for converting an optical image formed by the imaging lens into an electrical signal, and by providing the. そして、撮像素子の受光面上に被写体の光学像が形成されるように、前述した特徴的構成を有する撮像レンズが配置されることにより、低コストで高い性能を有する撮像装置やそれを備えたデジタル機器(例えば、携帯端末)を実現することができる。 As optical image of an object on the light receiving surface of the imaging element is formed by the imaging lens having the characteristic configuration described above is arranged, including an imaging device and it has a high performance at a low cost digital devices (e.g., portable terminal) can be achieved.

カメラの例としては、デジタルカメラ,ビデオカメラ,監視カメラ,車載カメラ,テレビ電話用カメラ等が挙げられ、また、パーソナルコンピュータ,携帯端末(例えば、携帯電話,モバイルコンピュータ等の小型で携帯可能な情報機器端末),これらの周辺機器(スキャナー,プリンター等),その他のデジタル機器等に内蔵又は外付けされるカメラが挙げられる。 Examples of cameras, digital cameras, video cameras, monitoring cameras, vehicle-mounted cameras, include videophone camera or the like, also, a personal computer, a portable terminal (e.g., mobile phones, portable information with a small mobile computer such as equipment terminals), these peripheral devices (scanners, printers, etc.), and other cameras to be internal or external to the digital device and the like. これらの例から分かるように、撮像装置を用いることによりカメラを構成することができるだけでなく、各種機器に撮像装置を搭載することによりカメラ機能を付加することが可能である。 As can be seen from these examples, not only can constitute a camera by using an imaging device, it is possible to add a camera function by mounting the imaging device to various devices. 例えば、カメラ付き携帯電話等の画像入力機能付きデジタル機器を構成することが可能である。 For example, it is possible to construct an image input function digital devices such as mobile phones with a camera.

図21に、画像入力機能付きデジタル機器の一例として、携帯端末DUの概略構成例を模式的断面で示す。 21, as an example of a digital equipment having an image inputting function shows a schematic configuration example of a mobile terminal DU in schematic cross section. 図21に示す携帯端末DUに搭載されている撮像装置LUは、物体(すなわち被写体)側から順に、物体の光学像(像面)IMを形成する撮像レンズLN(AX:光軸)と、平行平面板PT(必要に応じて配置される光学的ローパスフィルター,赤外カットフィルター等の光学フィルター;撮像素子SRのカバーガラス等に相当する。)と、撮像レンズLNにより受光面SS上に形成された光学像IMを電気的な信号に変換する撮像素子SRと、を備えている。 Image pickup apparatus LU mounted on mobile terminal DU shown in FIG. 21, in order from the object (i.e. subject) side, an imaging lens LN forms an optical image (image surface) IM of an object: the (AX optical axis), parallel flat plate PT (optical low-pass filter which is arranged if necessary, an optical filter such as an infrared cut filter;. which corresponds to a cover glass of image sensor SR) and, formed on the light receiving surface SS by the imaging lens LN and the image sensor SR that converts into an electrical signal an optical image IM was provided with a. この撮像装置LUで画像入力機能付きの携帯端末DUを構成する場合、通常そのボディ内部に撮像装置LUを配置することになるが、カメラ機能を実現する際には必要に応じた形態を採用することが可能である。 When configuring the mobile terminal DU with an image input function in the imaging device LU, usually made to place the image pickup apparatus LU inside its body, in implementing a camera function will take the form as needed It is possible. 例えば、ユニット化した撮像装置LUを携帯端末DUの本体に対して着脱自在又は回動自在に構成することが可能である。 For example, it is possible to configure freely detachable or pivoted imaging device LU in which a unit relative to the main body of the portable terminal DU.

撮像素子SRとしては、例えば複数の画素を有するCCD型イメージセンサやCMOS型イメージセンサ等の固体撮像素子が用いられる。 The image sensor SR, for example, a CCD image sensor or a CMOS image sensor of a solid-state imaging device having a plurality of pixels are used. 撮像レンズLNは、撮像素子SRの受光面SS上に被写体の光学像IMが形成されるように設けられているので、撮像レンズLNによって形成された光学像IMは、撮像素子SRによって電気的な信号に変換される。 The imaging lens LN is so disposed such that the optical image IM of the subject is formed on the light receiving surface SS of image sensor SR, the optical image IM formed by the imaging lens LN, electrical by the image sensor SR It is converted into a signal.

携帯端末DUは、撮像装置LUの他に、信号処理部1,制御部2,メモリ3,操作部4,表示部5等を備えている。 Mobile terminal DU includes, in addition to the imaging device LU, a signal processing unit 1, the control unit 2, memory 3, operation section 4, a display unit 5 or the like. 撮像素子SRで生成した信号は、信号処理部1で所定のデジタル画像処理や画像圧縮処理等が必要に応じて施され、デジタル映像信号としてメモリ3(半導体メモリ,光ディスク等)に記録されたり、場合によってはケーブルを介したり赤外線信号等に変換されたりして他の機器に伝送される(例えば携帯電話の通信機能)。 The signal produced by the image sensor SR, predetermined digital image processing and image compression processing in the signal processing unit 1 is performed as necessary, or is recorded in the memory 3 (semiconductor memory, optical disk or the like) as a digital video signal, Sometimes it is transmitted or is converted into an infrared signal or the like or via a cable to another device (e.g., mobile phone communication function). 制御部2はマイクロコンピュータから成っており、撮影機能,画像再生機能等の機能制御;フォーカシングのためのレンズ移動機構の制御等を集中的に行う。 The control unit 2 is composed of a microcomputer, a photographing function, such as an image playback function function control; performs control of the lens moving mechanism for focusing intensively. 例えば、被写体の静止画撮影,動画撮影のうちの少なくとも一方を行うように、制御部2により撮像装置LUに対する制御が行われる。 For example, still image shooting of the subject, to perform at least one of the moving image, the control for the image pickup apparatus LU is performed by the control unit 2. 表示部5は液晶モニター等のディスプレイを含む部分であり、撮像素子SRによって変換された画像信号あるいはメモリ3に記録されている画像情報を用いて画像表示を行う。 The display unit 5 is a portion including a display such as a liquid crystal monitor, an image is displayed on the image information recorded in the image signal or the memory 3 which has been converted by the image sensor SR. 操作部4は、操作ボタン(例えばレリーズボタン),操作ダイヤル(例えば撮影モードダイヤル)等の操作部材を含む部分であり、操作者が操作入力した情報を制御部2に伝達する。 Operation unit 4, an operation button (e.g., release button), a moiety comprising an operating member such as an operation dial (for example, shooting mode dial), and transmits the information the operator operates input to the control unit 2.

撮像レンズLNは、前述したようにブロックを2ブロック含み(物体側から順に、第1ブロックC1と第2ブロックC2から成る。)、撮像素子SRの受光面SS上に光学像IMを形成する構成になっている。 Imaging lens LN block includes two blocks as described above (in order from the object side, a first block C1 composed of the second block C2.), Configured to form an optical image IM on a sensing surface SS of the image sensor SR It has become. 撮像レンズLNで形成されるべき光学像は、例えば、撮像素子SRの画素ピッチにより決定される所定の遮断周波数特性を有する光学的ローパスフィルター(図21中の平行平面板PTに相当する。)を通過することにより、電気的な信号に変換される際に発生するいわゆる折り返しノイズが最小化されるように、空間周波数特性が調整される。 Optical image to be formed by the imaging lens LN, for example, an optical low-pass filter (corresponding to the plane-parallel plate PT in Fig. 21.) Having a predetermined cutoff frequency characteristic determined by the pixel pitch of the image sensor SR by passing, so-called folding noise generated when an image is converted into electric signal may be minimized, the spatial frequency characteristic is adjusted. これにより、色モアレの発生を抑えることができる。 As a result, it is possible to suppress the occurrence of color moire. ただし、解像限界周波数周辺の性能を抑えてやれば、光学的ローパスフィルターを用いなくてもノイズの発生を懸念する必要がなく、また、ノイズがあまり目立たない表示系(例えば、携帯電話の液晶画面等)を用いてユーザーが撮影や鑑賞を行う場合には、光学的ローパスフィルターを用いる必要はない。 However, do it by suppressing the performance around the resolution limit frequency, there is no need to fear the occurrence of noise without using an optical low-pass filter, also, noise is less obvious display system (e.g., a mobile phone LCD when a user takes or views a photograph by using a screen or the like) is not necessary to use an optical low-pass filter.

撮像レンズLNのフォーカスは、アクチュエータを用いてレンズユニット全体を光軸AX方向に移動させてもよいし、レンズの一部を光軸AX方向に移動させてもよい。 Focus of the imaging lens LN may be the entire lens unit using the actuator is moved in the optical axis AX direction, it may be moved a part of the lens in the optical axis AX direction. 例えば、第1ブロックC1のみでフォーカスしてやれば、アクチュエータの小型化が可能である。 For example, if Shiteyare focus only on the first block C1, it is possible downsizing of the actuator. また、レンズを光軸方向に移動させてフォーカスさせなくても、撮像素子SRに記録された情報から、ソフトウェアによって焦点深度を深くする処理等を行うことによって、フォーカス機能を実現してもよい。 Moreover, even without focusing by moving a lens in the optical axis direction, from the information recorded on the image sensor SR, by performing processing for depth of focus by software may be implemented focus function. その場合、アクチュエータは必要なく、小型化と低コスト化を同時に実現することができる。 In that case, the actuator is not required, it is possible to realize downsizing and cost reduction at the same time.

撮像レンズLNは、格子状のスペーサ部材を介して前記レンズ基板同士又は前記ブロック同士をシールする工程と、一体化された前記レンズ基板及び前記スペーサ部材を前記スペーサ部材の格子枠で切断する工程と、を含む製造方法により、前記ブロックが製造されることが望ましい。 The imaging lens LN includes the steps of cutting a step of sealing the grid-like spacer member the lens substrates to each other or the blocks to each other through, integrated with the lens substrate and the spacer member in lattice frame of the spacer member , by a production method comprising, it is desirable that the block is manufactured. 例えば、全てのレンズがブロックから成る撮像レンズLNでは、被写体像IMを形成する撮像レンズLN又はそれを含む撮像装置LUを複数製造する製造方法において、格子状のスペーサ部材を介してレンズ基板同士をシールする工程と、一体化されたレンズ基板及びスペーサ部材をそのスペーサ部材の格子枠で切断する工程と、を備えることにより、容易に生産することが可能となる。 For example, in all of the lens imaging consists block lens LN, in the manufacturing method of multiple manufacturing the imaging device LU, which includes an imaging lens LN or it forms a subject image IM, the lens substrates to each other via a grid-like spacer member a step of sealing, and cutting the integrated lens substrates and the spacer member in lattice frame of the spacer members, by providing, it is possible to easily produce. これにより、安価な撮像レンズの量産が可能となる。 This enables mass production of inexpensive imaging lens.

撮像レンズLNを複数製造する製造方法には、例えばリフロー法やレプリカ法が用いられる。 The manufacturing method of multiple manufacturing the imaging lens LN, for example, a reflow method or replica method is used. リフロー法では、CVD(Chemical Vapor Deposition)法による低軟化点ガラス成膜を行い、リソグラフィーとドライエッチングによる微細加工を行い、熱処理によるガラスリフローを行うことにより、ガラス基板上に多数のレンズが同時に作製される。 The reflow method performs low softening point glass film formation by CVD (Chemical Vapor Deposition) method, performs fine processing by lithography and dry etching, by performing glass reflow by heat treatment, produced a large number of lenses simultaneously on a glass substrate It is. レプリカ法では、レンズウェハ上に硬化性の樹脂を用いて金型で同時に大量のレンズ形状を転写することにより、多数のレンズが同時に作製される。 The replica method, by transferring the same time large amount of lens shape mold using a curable resin onto a lens wafer, many lenses are manufactured simultaneously. いずれの方法によっても、多数のレンズを同時に作製することができるので、低コスト化が可能である。 By any of the methods, it is possible to produce many lenses simultaneously, cost reduction is possible. 例えば、上述の方法で製造した異なるレンズ(レンズ基板上にレンズ部を作製して、1個ずつ切り離したもので、レンズ部が異なる2つのレンズ)を、平板部分同士で貼り合わせると、第1のレンズ部,第1の平行平板,第2の平行平板,第2のレンズ部の順に配列されたブロックとなる。 For example, different lenses manufactured by the above-mentioned method (to prepare a lens portion on the lens substrate, which was disconnected one by one, the lens unit is two different lenses) and, when bonded with a flat plate portion between the first lens portion of the first parallel flat plate, a second parallel plate, blocks arranged in the order of the second lens unit.

図22に、撮像レンズLN(タイプ1)の製造工程の一例を概略断面図で示す。 22 shows an example of a manufacturing process of the imaging lens LN (Type 1) a schematic cross-sectional view. 第1ブロックC1は、平行平板から成る第1レンズ基板L12と、その一方の平面に接着された複数の第1物体側レンズ部L11と、他方の平面に接着された複数の第1像側レンズ部L13と、で構成されている。 The first block C1 is parallel to the first lens substrate L12 made of a flat plate, a plurality of first object side lens unit L11 bonded to one plane, a plurality of first image-side lens bonded to the other surface and parts L13, in being configured. 第1レンズ基板L12は1枚の平行平板で構成してもよく、上述したように2枚の平行平板を貼り合わせて構成してもよい。 The first lens substrate L12 may be composed of one parallel flat plate may be configured by attaching the two parallel flat plates as described above. 第2ブロックC2は、平行平板から成る第2レンズ基板L22と、その一方の平面に接着された複数の第2物体側レンズ部L21と、他方の平面に接着された複数の第2像側レンズ部L23と、で構成されている。 The second block C2 is a second lens substrate L22 consisting of parallel plates, a plurality of second object side lens unit L21 bonded to one plane, a plurality of second image side lens bonded to the other surface and parts L23, in being configured. 第1レンズ基板L12と同様、第2レンズ基板L22は1枚の平行平板で構成してもよく、上述したように2枚の平行平板を貼り合わせて構成してもよい。 Like the first lens substrate L12, a second lens substrate L22 may be composed of one parallel flat plate may be configured by attaching the two parallel flat plates as described above. また、第2レンズ基板L22の物体側面又は像側面(例えば、第2レンズ基板L22と第2物体側レンズ部L21との間、あるいは第2レンズ基板L22と第2像側レンズ部L23との間)には、後述する絞りST(図1〜図10)が設けられている。 Furthermore, the object side surface or the image side surface of the second lens substrate L22 (e.g., between the second lens substrate L22 and the second object-side lens unit L21 between or the second lens substrate L22 and the second image-side lens unit L23, ), the aperture stop ST (FIGS. 1-10) is provided which will be described later. つまり、前述した各タイプの撮像レンズにおける光学絞りは、第2ブロックC2のレンズ基板(平行平板)L22上に設けられている。 That is, the optical stop at each type of imaging lens described above, the lens substrate of the second block C2 is provided on the (parallel plate) L22.

格子状のスペーサ部材B1は、ブロック間隔を規定して一定に保つものであり、2段格子になっていて、格子の穴の部分に各レンズ部分が配置されている。 Grid-like spacer member B1 are those kept constant defines the block interval, in a two-stage lattice, each lens portion in the portion of the hole in the grid are arranged. 基板B2は、マイクロレンズアレイを含むウェハレベルのセンサーチップサイズパッケージ、あるいはセンサーカバーガラス又はIRカットフィルタ等の平行平面板(図21中の平行平面板PTに相当するもの)である。 Substrate B2 is a wafer level of a sensor chip size package which includes a microlens array, or a sensor cover glass or parallel flat plate such as an IR cut filter (corresponding to the plane-parallel plate PT in Fig. 21). 基板B2上でスペーサ部材B1を介してレンズ基板同士をシールし、一体化された第1レンズ基板L12,第2レンズ基板L22及びスペーサ部材B1を、スペーサ部材B1の格子枠(破線Qの位置)で切断すると、2ブロック構成の撮像レンズが複数得られる。 Seal the lens substrates to each other via a spacer member B1 on the substrate B2, the first lens substrate L12 which is integrated, the second lens substrate L22 and the spacer members B1, lattice frame of the spacer members B1 (position of broken lines Q) in the cutting, the imaging lens 2 block configuration can be obtained more. もちろん、レンズ基板同士をシールせずに、樹脂層を介したブロック同士をシールしてもよい。 Of course, the lens substrates to each other without sealing, the blocks to each other through the resin layer may be sealed. このように、第1ブロックC1及び第2ブロックC2が複数組まれた状態から撮像レンズを切り離すようにすれば、レンズ間隔の調整や組み立てを撮像レンズ毎に行う必要が無いので大量生産が可能となる。 Thus, if the state where the first block C1 and the second block C2 is assembled plurality to decouple the imaging lens, there is no need to adjust and assemble the lens distance for each imaging lens and can be mass-produced Become. しかも、スペーサ部材B1を格子形状にすることにより、それを切り離す際の印とすることができる。 Moreover, the spacer member B1 by a lattice shape and may be a sign when disconnecting it. これは本技術分野における趣旨に添うものであり、安価なレンズ系の量産に寄与することができる。 This is intended to accompany the spirit in the art, it is possible to contribute to mass production of inexpensive lens system.

次に、第1〜第10の実施の形態を挙げて、撮像レンズLNの具体的な光学構成を更に詳しく説明する。 Then, by way of first to tenth embodiments, it will be described in more detail specific optical configuration of the imaging lens LN. 図1〜図10に、撮像レンズLNの第1〜第10の実施の形態のレンズ構成をそれぞれ光学断面で示す。 In FIGS. 1 to 10 show a first to tenth lens configuration of an embodiment of the image pickup lens LN in each optical section. 各実施の形態の撮像レンズLNはいずれも、撮像素子SR(図21)に対して光学像IMを形成する撮像用(例えば携帯端末用)の単焦点レンズであり、物体側から順に、第1ブロックC1と、第2ブロックC2と、の2つのブロックで構成されている。 Both the imaging lens LN of the embodiment is a single focus lens for imaging that forms an optical image IM (e.g. portable terminal) to the image pickup element SR (FIG. 21), in order from the object side, a first block C1, a second block C2, is composed of two blocks. 第1〜第6,第9,第10の実施の形態は、タイプ1の撮像レンズであり、第7,第8の実施の形態は、タイプ2の撮像レンズである。 First to sixth, ninth, tenth embodiments is of the type 1 of the imaging lens, the seventh, the eighth embodiment is the type 2 of the imaging lens.

第1〜第6,第9の実施の形態において、各ブロックC1,C2は、物体側から順に以下のように構成されている。 First to sixth, in the ninth embodiment, each of the blocks C1, C2 is configured as follows in order from the object side. 第1ブロックC1では、第1物体側レンズ部L11,第1レンズ基板L12及び第1像側レンズ部L13の順に配列されている。 In the first block C1, the first object side lens unit L11, are arranged in the order of the first lens substrate L12 and the first image-side lens unit L13. 第2ブロックC2では、第2物体側レンズ部L21,第2レンズ基板L22及び第2像側レンズ部L23の順に配列されており、第2レンズ基板L22の平面部(第2物体側レンズ部L21又は第2像側レンズ部L23との境界面)には開口絞りSTが配置されている。 In the second block C2, the second object side lens unit L21, are arranged in the order of the second lens substrate L22 and the second image-side lens unit L23, flat portion of the second lens substrate L22 (second object side lens unit L21 or at the boundary surface) between the second image-side lens unit L23 aperture stop ST is disposed. また、物体側から像側に向かってn番目(n=1,2)のブロックを第nブロックCnとすると、第nブロックCnは両面とも(つまり空気と接するレンズ面はすべて)非球面であり、第n物体側レンズ部Ln1と第nレンズ基板Ln2とで屈折率が異なっており、第nレンズ基板Ln2と第n像側レンズ部Ln3とで屈折率が異なっている。 Also, if block n-th block Cn of n-th from the object side to the image side (n = 1, 2), the first n blocks Cn both surfaces (all that is the lens surface in contact with air) have aspherical , the n-th object side lens unit Ln1 has a refractive index different between the n-th lens substrate Ln2, refractive index is different between the n-th lens substrate Ln2 and the n image-side lens unit Ln3.

第10の実施の形態において、各ブロックC1,C2は、物体側から順に以下のように構成されている。 In the tenth embodiment, each of the blocks C1, C2 are sequentially configured as follows from the object side. 第1ブロックC1では、第1物体側レンズ部L11,第1レンズ基板L12及び第1像側レンズ部L13の順に配列されている。 In the first block C1, the first object side lens unit L11, are arranged in the order of the first lens substrate L12 and the first image-side lens unit L13. 第2ブロックC2では、第2レンズ基板L22及び第2像側レンズ部L23の順に配列されており、第2レンズ基板L22の平面部(第2像側レンズ部L23との境界面)には開口絞りSTが配置されている。 In the second block C2, they are arranged in the order of the second lens substrate L22 and the second image-side lens unit L23, the flat portion of the second lens substrate L22 (boundary surface between the second image-side lens unit L23) opening stop ST is disposed. 第1ブロックC1は両面とも非球面であり、第1物体側レンズ部L11と第1レンズ基板L12とで屈折率が異なっており、第1レンズ基板L12と第1像側レンズ部L13とで屈折率が異なっている。 The first block C1 is both surfaces aspheric, the first object side lens portion L11 and the refractive index is different between the first lens substrate L12, refracted by the first lens substrate L12 and the first image-side lens unit L13 the rate is different. また、第2ブロックC2の像側面は非球面であり、第2レンズ基板L22と第2像側レンズ部L23とで屈折率が異なっている。 Further, the image side surface of the second block C2 are aspherical, the refractive index is different between the second lens substrate L22 and the second image-side lens unit L23. この実施の形態では、第2ブロックC2の物体側部分は第2レンズ基板L22であり、このようにブロックの片側を基板面として形成することができる。 In this embodiment, the object-side portion of the second block C2 is a second lens substrate L22, thus one side of the block can be formed as the substrate surface. つまり、レンズ基板の片側のみにレンズ部を設けたものも、ブロックと呼ぶことができる。 That is, those in which a lens portion on only one side of the lens substrate may also be referred to as a block.

第7,第8の実施の形態において、各ブロックC1,C2は、物体側から順に以下のように構成されている。 Seventh, in the eighth embodiment, each of the blocks C1, C2 is configured as follows in order from the object side. 第1ブロックC1は、略均質な媒質から成る1枚の第1レンズL1で構成されている。 The first block C1 is composed of a first lens L1 of one consisting of substantially homogeneous medium. 第2ブロックC2では、第2物体側レンズ部L21,第2レンズ基板L22及び第2像側レンズ部L23の順に配列されており、第2レンズ基板L22の平面部(第2物体側レンズ部L21との境界面)には開口絞りSTが配置されている。 In the second block C2, the second object side lens unit L21, are arranged in the order of the second lens substrate L22 and the second image-side lens unit L23, flat portion of the second lens substrate L22 (second object side lens unit L21 an aperture stop ST is disposed on the boundary surface) between. また、物体側から像側に向かってn番目(n=1,2)のブロックを第nブロックCnとすると、第nブロックCnは両面とも(つまり空気と接するレンズ面はすべて)非球面であり、第n物体側レンズ部Ln1と第nレンズ基板Ln2とで屈折率が異なっており、第nレンズ基板Ln2と第n像側レンズ部Ln3とで屈折率が異なっている。 Also, if block n-th block Cn of n-th from the object side to the image side (n = 1, 2), the first n blocks Cn both surfaces (all that is the lens surface in contact with air) have aspherical , the n-th object side lens unit Ln1 has a refractive index different between the n-th lens substrate Ln2, refractive index is different between the n-th lens substrate Ln2 and the n image-side lens unit Ln3.

以下、本発明を実施した撮像レンズの構成等を、実施例のコンストラクションデータ等を挙げて更に具体的に説明する。 Hereinafter, the configuration of the imaging lens to which the present invention is described more specifically to their construction data of Examples. ここで挙げる実施例1〜10は、前述した第1〜第10の実施の形態にそれぞれ対応する数値実施例であり、第1〜第10の実施の形態を表す光学構成図(図1〜図10)は、対応する実施例1〜10のレンズ構成をそれぞれ示している。 Examples 1-10 listed here are numerical examples corresponding respectively to the first to tenth embodiments described above, an optical configuration diagram showing the first to tenth embodiments (FIGS. 1 10), also show the lens configuration of examples 1-10, respectively.

各実施例のコンストラクションデータでは、面データとして、左側の欄から順に、面番号,曲率半径r(mm),軸上での面間隔d(mm),d線(波長:587.56nm)に関する屈折率nd,d線に関するアッベ数vdを示す。 The construction data of the embodiment, as the surface data, in order from the left column, the surface number, radius of curvature r (mm), surface spacing on the axis d (mm), d line (wavelength: 587.56 nm) refractive index about nd, the Abbe number vd on the d-line. 面番号に*が付された面は非球面であり、その面形状は面頂点を原点とするローカルな直交座標系(x,y,z)を用いた以下の式(AS)で定義される。 Surface * is attached to the surface number is non-spherical, the surface shape is defined by local orthogonal coordinate system with its origin at the surface vertex (x, y, z) below employing the (AS) . 非球面データとして、非球面係数等を示す。 Aspherical data, indicating the aspherical coefficients and the like. なお、各実施例の非球面データにおいて表記の無い項の係数は0であり、すべてのデータに関してen=×10 -nである。 Incidentally, the coefficient of the term no notation in the aspherical surface data of the embodiment is 0, it is en = × 10 -n for all data.
z=(c・h 2 )/[1+√{1−(1+K)・c 2・h 2 }]+Σ(Aj・h j ) …(AS) z = (c · h 2) / [1 + √ {1- (1 + K) · c 2 · h 2}] + Σ (Aj · h j) ... (AS)
ただし、 However,
h:z軸(光軸AX)に対して垂直な方向の高さ(h 2 =x 2 +y 2 )、 h: z-axis (optical axis AX) height in a direction perpendicular to (h 2 = x 2 + y 2),
z:高さhの位置での光軸AX方向のサグ量(面頂点基準)、 z: sag amount in the optical axis AX direction at the height h (relative to the vertex),
c:面頂点での曲率(曲率半径rの逆数)、 c: the curvature at the vertex (the reciprocal of the radius of curvature r),
K:円錐定数、 K: conic constant,
Aj:j次の非球面係数、 Aj: j The following non-spherical surface coefficient,
である。 It is.

各種データとして、焦点距離(f,mm),Fナンバー(Fno.),半画角(ω,°),像高(y'max,mm),レンズ全長(TL,mm),バックフォーカス(BF,mm)を示す。 As various data, focal length (f, mm), F number (Fno.), Half angle (omega, °), the image height (y'max, mm), the total lens length (TL, mm), back focus (BF , it shows the mm). バックフォーカスは、レンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算長により表記しており、レンズ全長は、レンズ最前面からレンズ最終面までの距離にバックフォーカスを加えたものである。 Back focus is a distance from the last lens surface to the paraxial image plane expressed by length in air, the total lens length is obtained by adding the back focus to a distance from the first lens surface to the last lens surface. さらに、第1ブロックC1の最も物体側の光学面のパワー(mm -1 )、第2ブロックC2の最も像面側の光学面のパワー(mm -1 )、第1ブロックC1のパワー(mm -1 )、及び第2ブロックC2のパワー(mm -1 )を表1及び表2に示す。 Furthermore, the optical surface closest to the object side of the power of the first block C1 (mm -1), the most image side of the optical surface of the power of the second block C2 (mm -1), the power of the first block C1 (mm - 1), and it shows the power of the second block C2 and (mm -1) in Table 1 and Table 2. ただし、表1に示すパワーは近軸でのパワーであり、表2に示すパワーは中帯(最大像高の6割,8割の各像高)の主光線に関する各ブロックC1C2のサジタル方向のパワーである。 However, the power shown in Table 1 is the power in the paraxial, middle band power shown in Table 2 (the maximum image height of 60%, 80% of the image height) in the sagittal direction of each block C1C2 about principal ray it is a power. また、各条件式に対応する値を表3に示す。 Also, it values ​​corresponding to the conditional expressions in Table 3.

図11〜図20は、実施例1〜10(EX1〜10)の収差図(無限遠合焦状態)である。 11 to 20 are aberration diagrams of Example 1~10 (EX1~10) (infinity in-focus state). 図11〜図20のそれぞれにおいて、(A)は球面収差図、(B)は非点収差図、(C)は歪曲収差図である。 In each of FIGS. 11 to 20, (A) shows spherical aberration diagrams, (B) astigmatism diagrams, (C) is a distortion diagram. 球面収差図は、実線で示すd線(波長587.56nm)に対する球面収差量、一点鎖線で示すC線(波長656.28nm)に対する球面収差量、破線で示すg線(波長435.84nm)に対する球面収差量を、それぞれ近軸像面からの光軸AX方向のズレ量(単位:mm)で表しており、縦軸は瞳への入射高さをその最大高さで規格化した値(すなわち相対瞳高さ)を表している。 Spherical aberration diagrams, the spherical aberration for d-line (wavelength 587.56 nm) indicated by a solid line, the amount of spherical aberration for C-line indicated by a chain line (wavelength 656.28 nm), the spherical aberration on the g-line indicated by a broken line (wavelength 435.84 nm) a shift amount of the optical axis AX direction from the paraxial image plane (unit: mm) represents that the value and the vertical axis normalized height of incidence on the pupil at its maximum height (i.e. relative pupil height it represents the is). 非点収差図において、破線Tはd線に対するタンジェンシャル像面、実線Sはd線に対するサジタル像面を、近軸像面からの光軸AX方向のズレ量(単位:mm)で表しており、縦軸は像高(IMG HT,単位:mm)を表している。 In the astigmatism diagram, the broken line T is tangential image surface for d-line, a solid line S is a sagittal image surface for d-line, the amount of deviation of the optical axis AX from the paraxial image surface along (unit: mm) represents at and the vertical axis image height (IMG HT, unit: mm) represents. 歪曲収差図において、横軸はd線に対する歪曲(単位:%)を表しており、縦軸は像高(IMG HT,単位:mm)を表している。 In the distortion diagram, the horizontal axis represents the distortion for the d-line (unit:%) represents a vertical axis image height (IMG HT, unit: mm) represents. なお、像高IMG HTの最大値は、像面IMにおける最大像高y'max(撮像素子SRの受光面SSの対角長の半分)に相当する。 The maximum value of the image height IMG HT corresponds to the maximum image height Y'max (half the diagonal length of the light-receiving surface SS of the image sensor SR) in the image plane IM.

実施例1 Example 1
単位:mm Unit: mm
面データ面番号 rd nd vd Surface data surface number rd nd vd
物面 ∞ ∞ The object plane ∞ ∞
1* 42.334 0.303 1.51 56.0 1 * 42.334 0.303 1.51 56.0
2 ∞ 0.348 1.52 62.0 2 ∞ 0.348 1.52 62.0
3 ∞ 0.070 1.57 34.0 3 ∞ 0.070 1.57 34.0
4* 46.379 0.362 4 * 46.379 0.362
5* -7.083 0.060 1.57 34.0 5 * -7.083 0.060 1.57 34.0
6 ∞ 0.300 1.52 62.0 6 ∞ 0.300 1.52 62.0
7(絞り) ∞ 0.558 1.51 56.0 7 (aperture) ∞ 0.558 1.51 56.0
8* 11.062 1.358 8 * 11.062 1.358
9 ∞ 0.350 1.47 65.2 9 ∞ 0.350 1.47 65.2
10 ∞ 0.800 10 ∞ 0.800
像面 ∞ The image plane ∞

非球面データ第1面 Aspherical surface data first surface
K= 0 K = 0
A4= 9.1494e-002 A4 = 9.1494e-002
A6= 1.9100e-002 A6 = 1.9100e-002
A8= 2.4496e-002 A8 = 2.4496e-002
A10=-1.1908e-002 A10 = -1.1908e-002
第4面 The fourth surface
K= 0 K = 0
A4= 3.3304e-001 A4 = 3.3304e-001
A6= 8.7157e-001 A6 = 8.7157e-001
A8=-2.8598 A8 = -2.8598
A10= 7.5466 A10 = 7.5466
第5面 The fifth surface
K=-2.3170e+002 K = -2.3170e + 002
A4= 4.8310e-002 A4 = 4.8310e-002
A6= 3.5940e-001 A6 = 3.5940e-001
A8= 7.1048e-001 A8 = 7.1048e-001
A10=-3.0884 A10 = -3.0884
第8面 The eighth surface
K= 8.8562E+01 K = 8.8562E + 01
A2=-5.2635E-01 A2 = -5.2635E-01
A4=-2.3051E-02 A4 = -2.3051E-02
A6=-1.4910E-01 A6 = -1.4910E-01
A8= 6.2797E-01 A8 = 6.2797E-01
A10=-9.1441E-01 A10 = -9.1441E-01
A12= 7.6458E-01 A12 = 7.6458E-01

各種データ Various types of data
f 2.29 f 2.29
Fno. 2.80 Fno. 2.80
ω 34.20 ω 34.20
y'max 1.50 y'max 1.50
TL 4.40 TL 4.40
BF 2.40 BF 2.40

実施例2 Example 2
単位:mm Unit: mm
面データ面番号 rd nd vd Surface data surface number rd nd vd
物面 ∞ ∞ The object plane ∞ ∞
1* 27.922 0.307 1.51 56.0 1 * 27.922 0.307 1.51 56.0
2 ∞ 0.354 1.52 62.0 2 ∞ 0.354 1.52 62.0
3 ∞ 0.073 1.57 34.0 3 ∞ 0.073 1.57 34.0
4* 15.975 0.400 4 * 15.975 0.400
5* -7.963 0.124 1.57 34.0 5 * -7.963 0.124 1.57 34.0
6(絞り) ∞ 0.300 1.52 62.0 6 (aperture) ∞ 0.300 1.52 62.0
7 ∞ 0.433 1.51 56.0 7 ∞ 0.433 1.51 56.0
8* 12.713 1.354 8 * 12.713 1.354
9 ∞ 0.350 1.47 65.2 9 ∞ 0.350 1.47 65.2
10 ∞ 0.800 10 ∞ 0.800
像面 ∞ The image plane ∞

非球面データ第1面 Aspherical surface data first surface
K= 0 K = 0
A4= 8.8672e-002 A4 = 8.8672e-002
A6= 1.9196e-002 A6 = 1.9196e-002
A8= 2.5903e-002 A8 = 2.5903e-002
A10=-1.0994e-002 A10 = -1.0994e-002
第4面 The fourth surface
K= 0 K = 0
A4= 3.3987e-001 A4 = 3.3987e-001
A6= 8.2961e-001 A6 = 8.2961e-001
A8=-2.8674e+000 A8 = -2.8674e + 000
A10= 8.4144e+000 A10 = 8.4144e + 000
第5面 The fifth surface
K=-2.3122e+002 K = -2.3122e + 002
A4= 5.2801e-002 A4 = 5.2801e-002
A6= 3.9852e-001 A6 = 3.9852e-001
A8= 7.9421e-001 A8 = 7.9421e-001
A10=-4.2867 A10 = -4.2867
第8面 The eighth surface
K= 1.0620E+02 K = 1.0620E + 02
A2=-5.2854E-01 A2 = -5.2854E-01
A4=-2.2710E-02 A4 = -2.2710E-02
A6=-1.2772E-01 A6 = -1.2772E-01
A8= 6.2288E-01 A8 = 6.2288E-01
A10=-9.9935E-01 A10 = -9.9935E-01
A12= 7.8724E-01 A12 = 7.8724E-01

各種データ Various types of data
f 2.28 f 2.28
Fno. 2.80 Fno. 2.80
ω 34.34 ω 34.34
y'max 1.50 y'max 1.50
TL 4.38 TL 4.38
BF 2.39 BF 2.39

実施例3 Example 3
単位:mm Unit: mm
面データ面番号 rd nd vd Surface data surface number rd nd vd
物面 ∞ ∞ The object plane ∞ ∞
1* 2.612 0.473 1.51 56.0 1 * 2.612 0.473 1.51 56.0
2 ∞ 0.200 1.52 62.0 2 ∞ 0.200 1.52 62.0
3 ∞ 0.101 1.57 34.0 3 ∞ 0.101 1.57 34.0
4* 2.507 0.268 4 * 2.507 0.268
5* -4.612 0.088 1.57 34.0 5 * -4.612 0.088 1.57 34.0
6(絞り) ∞ 0.300 1.52 62.0 6 (aperture) ∞ 0.300 1.52 62.0
7 ∞ 0.474 1.51 56.0 7 ∞ 0.474 1.51 56.0
8* -0.870 1.105 8 * -0.870 1.105
9 ∞ 0.350 1.47 65.2 9 ∞ 0.350 1.47 65.2
10 ∞ 0.800 10 ∞ 0.800
像面 ∞ The image plane ∞

非球面データ第1面 Aspherical surface data first surface
K= 0 K = 0
A4= 8.0486e-002 A4 = 8.0486e-002
A6= 1.1082e-002 A6 = 1.1082e-002
A8= 5.3524e-002 A8 = 5.3524e-002
A10= 2.0356e-002 A10 = 2.0356e-002
第4面 The fourth surface
K= 0 K = 0
A4= 4.8054e-001 A4 = 4.8054e-001
A6= 6.9315e-001 A6 = 6.9315e-001
A8=-2.3861 A8 = -2.3861
A10= 2.5887e+001 A10 = 2.5887e + 001
第5面 The fifth surface
K=-1.7607e+002 K = -1.7607e + 002
A4=-2.4008e-001 A4 = -2.4008e-001
A6= 1.1199 A6 = 1.1199
A8= 3.8344 A8 = 3.8344
A10=-2.2967e+001 A10 = -2.2967e + 001
第8面 The eighth surface
K= 0 K = 0
A4= 9.2129e-002 A4 = 9.2129e-002
A6=-4.2878e-002 A6 = -4.2878e-002
A8= 2.9923e-001 A8 = 2.9923e-001
A10= 1.1748e-001 A10 = 1.1748e-001

各種データ Various types of data
f 2.20 f 2.20
Fno. 2.80 Fno. 2.80
ω 34.85 ω 34.85
y'max 1.50 y'max 1.50
TL 4.04 TL 4.04
BF 2.14 BF 2.14

実施例4 Example 4
単位:mm Unit: mm
面データ面番号 rd nd vd Surface data surface number rd nd vd
物面 ∞ ∞ The object plane ∞ ∞
1* 3.490 0.400 1.51 56.0 1 * 3.490 0.400 1.51 56.0
2 ∞ 0.350 1.52 62.0 2 ∞ 0.350 1.52 62.0
3 ∞ 0.065 1.85 23.8 3 ∞ 0.065 1.85 23.8
4* 5.324 0.192 4 * 5.324 0.192
5* -1.695 0.050 1.57 34.0 5 * -1.695 0.050 1.57 34.0
6 ∞ 0.200 1.52 62.0 6 ∞ 0.200 1.52 62.0
7(絞り) ∞ 0.371 1.51 56.0 7 (aperture) ∞ 0.371 1.51 56.0
8* -0.705 1.275 8 * -0.705 1.275
9 ∞ 0.350 1.47 65.2 9 ∞ 0.350 1.47 65.2
10 ∞ 0.800 10 ∞ 0.800
像面 ∞ The image plane ∞

非球面データ第1面 Aspherical surface data first surface
K= 0 K = 0
A4= 3.2081e-002 A4 = 3.2081e-002
A6= 1.7037e-001 A6 = 1.7037e-001
A8=-1.9368e-001 A8 = -1.9368e-001
A10= 1.6059e-001 A10 = 1.6059e-001
第4面 The fourth surface
K= 0.0000 K = 0.0000
A4= 3.3106e-001 A4 = 3.3106e-001
A6= 7.7466e-001 A6 = 7.7466e-001
A8=-3.7496 A8 = -3.7496
A10= 2.3889e+001 A10 = 2.3889e + 001
第5面 The fifth surface
K= 1.1138e+001 K = 1.1138e + 001
A4=-5.5347e-002 A4 = -5.5347e-002
A6= 1.6705 A6 = 1.6705
A8=-7.3490 A8 = -7.3490
A10= 1.3307e+001 A10 = 1.3307e + 001
第8面 The eighth surface
K=-4.6577e-002 K = -4.6577e-002
A4= 5.7456e-002 A4 = 5.7456e-002
A6=-2.2996e-001 A6 = -2.2996e-001
A8= 5.9818e-001 A8 = 5.9818e-001
A10=-2.1731 A10 = -2.1731

各種データ Various types of data
f 2.20 f 2.20
Fno. 2.80 Fno. 2.80
ω 35.41 ω 35.41
y'max 1.50 y'max 1.50
TL 3.94 TL 3.94
BF 2.31 BF 2.31

実施例5 Example 5
単位:mm Unit: mm
面データ面番号 rd nd vd Surface data surface number rd nd vd
物面 ∞ ∞ The object plane ∞ ∞
1* 4.061 0.400 1.51 56.0 1 * 4.061 0.400 1.51 56.0
2 ∞ 0.332 1.81 33.2 2 ∞ 0.332 1.81 33.2
3 ∞ 0.050 1.84 23.7 3 ∞ 0.050 1.84 23.7
4* 6.074 0.168 4 * 6.074 0.168
5* -2.173 0.084 1.57 34.0 5 * -2.173 0.084 1.57 34.0
6(絞り) ∞ 0.300 1.52 62.0 6 (aperture) ∞ 0.300 1.52 62.0
7 ∞ 0.384 1.51 56.0 7 ∞ 0.384 1.51 56.0
8* -0.778 1.318 8 * -0.778 1.318
9 ∞ 0.350 1.47 65.2 9 ∞ 0.350 1.47 65.2
10 ∞ 0.800 10 ∞ 0.800
像面 ∞ The image plane ∞

非球面データ第1面 Aspherical surface data first surface
K= 0 K = 0
A4= 3.9939e-002 A4 = 3.9939e-002
A6= 1.7567e-001 A6 = 1.7567e-001
A8=-1.9202e-001 A8 = -1.9202e-001
A10= 1.8144e-001 A10 = 1.8144e-001
第4面 The fourth surface
K= 0 K = 0
A4= 2.9517e-001 A4 = 2.9517e-001
A6= 5.7168e-001 A6 = 5.7168e-001
A8=-1.9757 A8 = -1.9757
A10= 1.6561e+001 A10 = 1.6561e + 001
第5面 The fifth surface
K= 1.9641e+001 K = 1.9641e + 001
A4= 3.7939e-002 A4 = 3.7939e-002
A6= 1.4543 A6 = 1.4543
A8=-6.6048 A8 = -6.6048
A10= 3.2186e+001 A10 = 3.2186e + 001
第8面 The eighth surface
K= 0 K = 0
A4= 7.9622e-002 A4 = 7.9622e-002
A6=-3.4328e-001 A6 = -3.4328e-001
A8= 1.6456e+000 A8 = 1.6456e + 000
A10=-2.4147 A10 = -2.4147

各種データ Various types of data
f 2.20 f 2.20
Fno. 2.80 Fno. 2.80
ω 36.15 ω 36.15
y'max 1.50 y'max 1.50
TL 4.07 TL 4.07
BF 2.36 BF 2.36

実施例6 Example 6
単位:mm Unit: mm
面データ面番号 rd nd vd Surface data surface number rd nd vd
物面 ∞ ∞ The object plane ∞ ∞
1* 8.884 0.430 1.51 56.0 1 * 8.884 0.430 1.51 56.0
2 ∞ 0.150 1.52 62.0 2 ∞ 0.150 1.52 62.0
3 ∞ 0.050 1.57 34.0 3 ∞ 0.050 1.57 34.0
4* 6.821 0.600 4 * 6.821 0.600
5* -5.270 0.065 1.57 34.0 5 * -5.270 0.065 1.57 34.0
6 ∞ 0.201 1.52 62.0 6 ∞ 0.201 1.52 62.0
7(絞り) ∞ 0.512 1.51 56.0 7 (aperture) ∞ 0.512 1.51 56.0
8* -0.930 1.298 8 * -0.930 1.298
9 ∞ 0.350 1.47 65.2 9 ∞ 0.350 1.47 65.2
10 ∞ 0.800 10 ∞ 0.800
像面 ∞ The image plane ∞

非球面データ第1面 Aspherical surface data first surface
K= 0 K = 0
A4= 5.4130e-002 A4 = 5.4130e-002
A6= 9.3416e-002 A6 = 9.3416e-002
A8=-7.1479e-002 A8 = -7.1479e-002
A10= 3.7461e-002 A10 = 3.7461e-002
第4面 The fourth surface
K= 0 K = 0
A4= 6.7658e-002 A4 = 6.7658e-002
A6= 1.1941 A6 = 1.1941
A8=-2.6972 A8 = -2.6972
A10= 3.3188 A10 = 3.3188
第5面 The fifth surface
K= 0 K = 0
A4=-8.6704e-002 A4 = -8.6704e-002
A6=-1.7296e-001 A6 = -1.7296e-001
A8= 7.6911e-001 A8 = 7.6911e-001
A10=-5.0451 A10 = -5.0451
第8面 The eighth surface
K= 0 K = 0
A4= 5.8049e-002 A4 = 5.8049e-002
A6=-1.1394e-001 A6 = -1.1394e-001
A8= 6.6746e-001 A8 = 6.6746e-001
A10=-7.8003e-001 A10 = -7.8003e-001

各種データ Various types of data
f 2.20 f 2.20
Fno. 2.80 Fno. 2.80
ω 35.27 ω 35.27
y'max 1.50 y'max 1.50
TL 4.34 TL 4.34
BF 2.33 BF 2.33

実施例7 Example 7
単位:mm Unit: mm
面データ面番号 rd nd vd Surface data surface number rd nd vd
物面 ∞ ∞ The object plane ∞ ∞
1* 2.829 1.000 1.70 43.0 1 * 2.829 1.000 1.70 43.0
2* 1.470 0.400 2 * 1.470 0.400
3* -3.675 0.185 1.57 34.0 3 * -3.675 0.185 1.57 34.0
4(絞り) ∞ 0.320 1.52 62.0 4 (aperture) ∞ 0.320 1.52 62.0
5 ∞ 0.297 1.51 56.0 5 ∞ 0.297 1.51 56.0
6* -0.733 1.339 6 * -0.733 1.339
7 ∞ 0.350 1.47 65.2 7 ∞ 0.350 1.47 65.2
8 ∞ 0.800 8 ∞ 0.800
像面 ∞ The image plane ∞

非球面データ第1面 Aspherical surface data first surface
K= 0 K = 0
A4= 5.3762e-002 A4 = 5.3762e-002
A6= 1.3712e-002 A6 = 1.3712e-002
A8=-9.6510e-003 A8 = -9.6510e-003
A10= 1.0487e-002 A10 = 1.0487e-002
第2面 The second surface
K= 0 K = 0
A4= 4.6459e-001 A4 = 4.6459e-001
A6= 6.5562e-001 A6 = 6.5562e-001
A8=-3.0592 A8 = -3.0592
A10= 1.6488e+001 A10 = 1.6488e + 001
第3面 The third surface
K= 0 K = 0
A4=-2.6822e-001 A4 = -2.6822e-001
A6=-1.3641e-001 A6 = -1.3641e-001
A8=-7.6431e-002 A8 = -7.6431e-002
A10=-1.8217e+001 A10 = -1.8217e + 001
第6面 Sixth surface
K= 0 K = 0
A4= 9.7259e-002 A4 = 9.7259e-002
A6= 1.2668e-001 A6 = 1.2668e-001
A8=-4.9175e-001 A8 = -4.9175e-001
A10= 1.6901 A10 = 1.6901

各種データ Various types of data
f 2.20 f 2.20
Fno. 2.80 Fno. 2.80
ω 34.52 ω 34.52
y'max 1.50 y'max 1.50
TL 4.58 TL 4.58
BF 2.38 BF 2.38

実施例8 Example 8
単位:mm Unit: mm
面データ面番号 rd nd vd Surface data surface number rd nd vd
物面 ∞ ∞ The object plane ∞ ∞
1* 1.228 0.853 1.81 27.0 1 * 1.228 0.853 1.81 27.0
2* 0.553 0.517 2 * 0.553 0.517
3* 1.832 0.233 1.57 34.0 3 * 1.832 0.233 1.57 34.0
4(絞り) ∞ 0.200 1.52 62.0 4 (aperture) ∞ 0.200 1.52 62.0
5 ∞ 0.734 1.51 56.0 5 ∞ 0.734 1.51 56.0
6* -0.900 1.016 6 * -0.900 1.016
7 ∞ 0.350 1.47 65.2 7 ∞ 0.350 1.47 65.2
8 ∞ 0.800 8 ∞ 0.800
像面 ∞ The image plane ∞

非球面データ第1面 Aspherical surface data first surface
K= 0 K = 0
A4= 2.8878e-002 A4 = 2.8878e-002
A6=-4.8964e-002 A6 = -4.8964e-002
A8= 6.6759e-002 A8 = 6.6759e-002
A10=-2.9418e-002 A10 = -2.9418e-002
第2面 The second surface
K= 7.1493e-002 K = 7.1493e-002
A4= 2.9922e-001 A4 = 2.9922e-001
A6=-2.2798e+000 A6 = -2.2798e + 000
A8= 1.4867e+001 A8 = 1.4867e + 001
A10=-3.0252e+001 A10 = -3.0252e + 001
第3面 The third surface
K= 0 K = 0
A4= 3.9229e-002 A4 = 3.9229e-002
A6= 2.1646 A6 = 2.1646
A8=-1.5181e+001 A8 = -1.5181e + 001
A10= 4.6488e+001 A10 = 4.6488e + 001
第6面 Sixth surface
K=-2.1170e-001 K = -2.1170e-001
A4= 1.2551e-001 A4 = 1.2551e-001
A6= 2.2210e-001 A6 = 2.2210e-001
A8=-1.2692e-001 A8 = -1.2692e-001
A10= 6.9722e-001 A10 = 6.9722e-001

各種データ Various types of data
f 2.21 f 2.21
Fno. 2.80 Fno. 2.80
ω 36.18 ω 36.18
y'max 1.50 y'max 1.50
TL 4.59 TL 4.59
BF 2.05 BF 2.05

実施例9 Example 9
単位:mm Unit: mm
面データ面番号 rd nd vd Surface data surface number rd nd vd
物面 ∞ ∞ The object plane ∞ ∞
1* 1.599 0.758 1.51389 56.53 1 * 1.599 0.758 1.51389 56.53
2 ∞ 0.300 1.52000 62.00 2 ∞ 0.300 1.52000 62.00
3 ∞ 0.050 1.57207 34.88 3 ∞ 0.050 1.57207 34.88
4* 0.725 0.264 4 * 0.725 0.264
5* 7.762 0.166 1.57207 34.80 5 * 7.762 0.166 1.57207 34.80
6(絞り) ∞ 0.300 1.52000 62.00 6 (aperture) ∞ 0.300 1.52000 62.00
7 ∞ 0.400 1.51389 56.53 7 ∞ 0.400 1.51389 56.53
8* -0.737 1.095 8 * -0.737 1.095
9 ∞ 0.350 1.47140 65.20 9 ∞ 0.350 1.47140 65.20
10 ∞ 0.801 10 ∞ 0.801
像面 ∞ The image plane ∞

非球面データ第1面 Aspherical surface data first surface
K= 0 K = 0
A4= 3.1740e-002 A4 = 3.1740e-002
A6= 4.4374e-003 A6 = 4.4374e-003
A8= 3.8255e-003 A8 = 3.8255e-003
A10= 9.1158e-003 A10 = 9.1158e-003
第4面 The fourth surface
K= 1.5860 K = 1.5860
A4= 3.0127e-001 A4 = 3.0127e-001
A6=-1.5803 A6 = -1.5803
A8= 6.3772 A8 = 6.3772
A10= 2.0364e+001 A10 = 2.0364e + 001
第5面 The fifth surface
K= 0 K = 0
A4=-5.1980e-002 A4 = -5.1980e-002
A6= 2.2810 A6 = 2.2810
A8=-1.1854e+001 A8 = -1.1854e + 001
A10= 5.1937e+001 A10 = 5.1937e + 001
第8面 The eighth surface
K=-1.5772e-001 K = -1.5772e-001
A4= 5.7721e-002 A4 = 5.7721e-002
A6=-1.0146e-002 A6 = -1.0146e-002
A8=-2.4452e-001 A8 = -2.4452e-001
A10= 1.8885 A10 = 1.8885

各種データ Various types of data
f 2.21 f 2.21
Fno. 2.80 Fno. 2.80
ω 36.80 ω 36.80
y'max 1.50 y'max 1.50
TL 4.37 TL 4.37
BF 2.13 BF 2.13

実施例10 Example 10
単位:mm Unit: mm
面データ面番号 rd nd vd Surface data surface number rd nd vd
物面 ∞ ∞ The object plane ∞ ∞
1* 1.678 0.470 1.51 56.0 1 * 1.678 0.470 1.51 56.0
2 ∞ 0.200 1.52 62.0 2 ∞ 0.200 1.52 62.0
3 ∞ 0.075 1.57 34.0 3 ∞ 0.075 1.57 34.0
4* 1.449 0.300 4 * 1.449 0.300
5 ∞ 0.300 1.52 62.0 5 ∞ 0.300 1.52 62.0
6(絞り) ∞ 0.610 1.51 56.0 6 (aperture) ∞ 0.610 1.51 56.0
7* -0.933 0.891 7 * -0.933 0.891
8 ∞ 0.350 1.47 65.2 8 ∞ 0.350 1.47 65.2
9 ∞ 0.805 9 ∞ 0.805
像面 ∞ The image plane ∞

非球面データ第1面 Aspherical surface data first surface
K= 1.1949 K = 1.1949
A4= 9.7029e-003 A4 = 9.7029e-003
A6= 5.3220e-002 A6 = 5.3220e-002
A8=-6.7672e-002 A8 = -6.7672e-002
A10= 7.6506e-002 A10 = 7.6506e-002
第4面 The fourth surface
K= 1.4511 K = 1.4511
A4= 1.8328e-001 A4 = 1.8328e-001
A6= 1.9488 A6 = 1.9488
A8=-8.2447 A8 = -8.2447
A10= 2.5459e+001 A10 = 2.5459e + 001
第7面 Seventh surface
K=-2.3568e-001 K = -2.3568e-001
A4= 1.9822e-001 A4 = 1.9822e-001
A6=-1.7204 A6 = -1.7204
A8= 6.5317 A8 = 6.5317
A10=-8.5755 A10 = -8.5755

各種データ Various types of data
f 2.20 f 2.20
Fno. 2.80 Fno. 2.80
ω 35.78 ω 35.78
y'max 1.50 y'max 1.50
TL 3.89 TL 3.89
BF 1.93 BF 1.93

DU 携帯端末 LU 撮像装置 LN 撮像レンズ C1,C2 第1,第2ブロック L1 第1レンズ(略均質な媒質から成る1枚のレンズ) DU portable terminal LU imaging apparatus LN imaging lens C1, C2 first, second block L1 first lens (approximately one lens made of a homogeneous medium)
L11,L21 第1,第2物体側レンズ部 L12,L22 第1,第2レンズ基板 L13,L23 第1,第2像側レンズ部 ST 開口絞り(光学絞り) L11, L21 first, second object side lens unit L12, L22 first, second lens substrate L13, L23 first, second image-side lens unit ST aperture stop (optical aperture)
SR 撮像素子 SS 受光面 IM 像面(光学像) SR image sensor SS receiving surface IM image plane (optical image)
AX 光軸 B1 スペーサ部材 1 信号処理部 2 制御部 3 メモリ 4 操作部 5 表示部 AX optical axis B1 spacer member 1 signal processing unit 2 control unit 3 memory 4 operation unit 5 display unit

Claims (23)

  1. パワーを有する光学要素として、物体側から順に第1ブロック及び第2ブロックを含む2ブロック構成の撮像レンズであって、 An optical element having a power, a 2 block configuration of an image pickup lens including a first block and second block in order from the object side,
    前記第1,第2ブロックが、平行平板であるレンズ基板と、その物体側面及び像側面のうちの少なくとも一方に形成され、正又は負のパワーを有するレンズ部と、でそれぞれ構成されており、前記レンズ基板と前記レンズ部とは材質が異なり、前記第1ブロックより像側に光学絞りが存在し、前記第1ブロックの最も物体側の光学面が物体側に概ね凸の形状を有し、前記第2ブロックの最も像面側の光学面が像面側に概ね凸の形状を有することを特徴とする撮像レンズ。 It said first, second block, and a lens substrate a parallel flat plate, is formed on at least one of the object side surface and image side surface, and a lens unit having a positive or negative power, in which is constituted, respectively, the different material from the lens substrate and the lens unit, wherein the optical aperture is present in the first block image side, closest to the object side optical surface of the first block has a generally convex shape on the object side, the imaging lens closest to the image plane of the optical surface of the second block is equal to or having a generally convex shape toward the image side.
  2. 以下の条件式(1)及び(2)を満足することを特徴とする請求項1記載の撮像レンズ; The imaging lens according to claim 1, characterized by satisfying the following conditional expression (1) and (2);
    0<S(s1F-st)/r_1F<3.0 …(1) 0 <S (s1F-st) / r_1F <3.0 ... (1)
    0<S(s2R-st)/r_2R<3.0 …(2) 0 <S (s2R-st) / r_2R <3.0 ... (2)
    ただし、 However,
    S(s1F-st):第1ブロックの最も物体側の光学面から絞りまでの空気換算距離、 S (s1F-st): air conversion distance to stop the optical surface closest to the object side of the first block,
    S(s2R-st):第2ブロックの最も像面側の光学面から絞りまでの空気換算距離、 S (s2R-st): air conversion distance to stop the optical surface closest to the image plane side of the second block,
    r_1F:第1ブロックの最も物体側の光学面の近軸曲率半径、 R_1F: paraxial radius of curvature of the most object-side optical surface of the first block,
    r_2R:第2ブロックの最も像面側の光学面の近軸曲率半径、 R_2R: paraxial radius of curvature of the optical surface on the most image side of the second block,
    である。 It is.
  3. 以下の条件式(3)及び(4)を満足することを特徴とする請求項1又は2記載の撮像レンズ; The following conditional expression (3) and (4) an imaging lens according to claim 1 or 2, wherein satisfies the;
    0<{2×S(s1F-st)}/{f_s1F(0.6)+f_s1F(0.8)}<3 …(3) 0 <{2 × S (s1F-st)} / {f_s1F (0.6) + f_s1F (0.8)} <3 ... (3)
    0<{2×S(s2R-st)}/{f_s2R(0.6)+f_s2R(0.8)}<3 …(4) 0 <{2 × S (s2R-st)} / {f_s2R (0.6) + f_s2R (0.8)} <3 ... (4)
    ただし、 However,
    S(s1F-st):第1ブロックの最も物体側の光学面から絞りまでの空気換算距離、 S (s1F-st): air conversion distance to stop the optical surface closest to the object side of the first block,
    S(s2R-st):第2ブロックの最も像面側の光学面から絞りまでの空気換算距離、 S (s2R-st): air conversion distance to stop the optical surface closest to the image plane side of the second block,
    f_s1F(0.6):最大像高の6割の像高の主光線に関する第1ブロックの最も物体側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s1F (0.6): sagittal focal length of the optical surface closest to the object side of the first block about the principal ray of the maximum image height of 60% of the image height,
    f_s1F(0.8):最大像高の8割の像高の主光線に関する第1ブロックの最も物体側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s1F (0.8): sagittal focal length of the optical surface closest to the object side of the first block about the principal ray of the maximum image height of 80% of the image height,
    f_s2R(0.6):最大像高の6割の像高の主光線に関する第2ブロックの最も像面側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s2R (0.6): sagittal focal length of the optical surface closest to the image plane of the second block for the principal ray of the maximum image height of 60% of the image height,
    f_s2R(0.8):最大像高の8割の像高の主光線に関する第2ブロックの最も像面側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s2R (0.8): sagittal focal length of the optical surface closest to the image plane of the second block for the image height of the principal ray of 80% of the maximum image height,
    である。 It is.
  4. 前記光学絞りが前記第2ブロックのレンズ基板の平面部に位置することを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載の撮像レンズ。 Wherein the optical aperture imaging lens according to any one of claims 1 to 3, characterized in that located in the plane of the lens substrate of the second block.
  5. 以下の条件式(5)を満足することを特徴とする請求項1〜4のいずれか1項に記載の撮像レンズ; The imaging lens according to claim 1, characterized by satisfying the following conditional expression (5);
    0.05<{f_s2R(0.6)+f_s2R(0.8)}/{f_s1F(0.6)+f_s1F(0.8)}<3.0 …(5) 0.05 <{f_s2R (0.6) + f_s2R (0.8)} / {f_s1F (0.6) + f_s1F (0.8)} <3.0 ... (5)
    ただし、 However,
    f_s1F(0.6):最大像高の6割の像高の主光線に関する第1ブロックの最も物体側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s1F (0.6): sagittal focal length of the optical surface closest to the object side of the first block about the principal ray of the maximum image height of 60% of the image height,
    f_s1F(0.8):最大像高の8割の像高の主光線に関する第1ブロックの最も物体側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s1F (0.8): sagittal focal length of the optical surface closest to the object side of the first block about the principal ray of the maximum image height of 80% of the image height,
    f_s2R(0.6):最大像高の6割の像高の主光線に関する第2ブロックの最も像面側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s2R (0.6): sagittal focal length of the optical surface closest to the image plane of the second block for the principal ray of the maximum image height of 60% of the image height,
    f_s2R(0.8):最大像高の8割の像高の主光線に関する第2ブロックの最も像面側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s2R (0.8): sagittal focal length of the optical surface closest to the image plane of the second block for the image height of the principal ray of 80% of the maximum image height,
    である。 It is.
  6. 前記第1ブロックの最も像面側の光学面が負のパワーを有し、以下の条件式(6)を満足することを特徴とする請求項1〜5のいずれか1項に記載の撮像レンズ; The optical surface on the most image side of the first block has a negative power, the imaging lens according to claim 1, characterized by satisfying the following conditional expression (6) ;
    -5.0<φ_s1R/φ_all<-0.01 …(6) -5.0 <φ_s1R / φ_all <-0.01 ... (6)
    ただし、 However,
    φ_s1R:第1ブロックの最も像面側の光学面のパワー、 Fai_s1R: the most image plane side of the optical surface power of the first block,
    φ_all:全系のパワー、 φ_all: the entire system of power,
    である。 It is.
  7. 前記第1ブロックが全体として負のパワーを有し、以下の条件式(7)を満足することを特徴とする請求項1〜6のいずれか1項に記載の撮像レンズ; Wherein the first block has a negative power as a whole, the imaging lens according to claim 1, characterized by satisfying the following conditional expression (7);
    -2<φ_s1_all/φ_all<0 …(7) -2 <φ_s1_all / φ_all <0 ... (7)
    ただし、 However,
    φ_s1_all:第1ブロックのパワー、 φ_s1_all: the first block of the power,
    φ_all:全系のパワー、 φ_all: the entire system of power,
    である。 It is.
  8. パワーを有する光学要素として、物体側から順に第1ブロック及び第2ブロックを含む2ブロック構成の撮像レンズであって、 An optical element having a power, a 2 block configuration of an image pickup lens including a first block and second block in order from the object side,
    前記第1ブロックが、略均質な媒質から成る1枚のレンズで構成されており、前記第2ブロックが、平行平板であるレンズ基板と、その物体側面及び像側面のうちの少なくとも一方に形成され、正又は負のパワーを有するレンズ部と、で構成されており、前記レンズ基板と前記レンズ部とは材質が異なり、前記第1ブロックより像側に光学絞りが存在し、前記第1ブロックの最も物体側の光学面が物体側に概ね凸の形状を有し、前記第2ブロックの最も像面側の光学面が像面側に概ね凸の形状を有することを特徴とする撮像レンズ。 The first block is constituted by a single lens made of substantially homogeneous medium, the second block, the lens substrate is a parallel flat plate, is formed on at least one of the object side surface and image side surface a lens unit having a positive or negative power, in which is constituted, the different material from the lens substrate and the lens unit, wherein the optical aperture is present in the image side of the first block, the first block most optical surface on the object side has a generally convex shape on the object side, the imaging lens closest to the image plane of the optical surface of the second block is characterized by having a generally convex shape toward the image side.
  9. 前記略均質な媒質から成る1枚のレンズが、ガラスレンズ又はガラスモールドレンズであることを特徴とする請求項8記載の撮像レンズ。 One lens made of the substantially homogeneous medium, the imaging lens according to claim 8, wherein it is a glass lens or glass mold lens.
  10. 前記略均質な媒質から成る1枚のレンズが、プラスチックレンズであることを特徴とする請求項8記載の撮像レンズ。 One lens made of the substantially homogeneous medium, the imaging lens according to claim 8, wherein it is a plastic lens.
  11. 以下の条件式(1)及び(2)を満足することを特徴とする請求項8〜10のいずれか1項に記載の撮像レンズ; The imaging lens according to any one of claims 8-10, characterized by satisfying the following conditional expressions (1) and (2);
    0<S(s1F-st)/r_1F<3.0 …(1) 0 <S (s1F-st) / r_1F <3.0 ... (1)
    0<S(s2R-st)/r_2R<3.0 …(2) 0 <S (s2R-st) / r_2R <3.0 ... (2)
    ただし、 However,
    S(s1F-st):第1ブロックの最も物体側の光学面から絞りまでの空気換算距離、 S (s1F-st): air conversion distance to stop the optical surface closest to the object side of the first block,
    S(s2R-st):第2ブロックの最も像面側の光学面から絞りまでの空気換算距離、 S (s2R-st): air conversion distance to stop the optical surface closest to the image plane side of the second block,
    r_1F:第1ブロックの最も物体側の光学面の近軸曲率半径、 R_1F: paraxial radius of curvature of the most object-side optical surface of the first block,
    r_2R:第2ブロックの最も像面側の光学面の近軸曲率半径、 R_2R: paraxial radius of curvature of the optical surface on the most image side of the second block,
    である。 It is.
  12. 以下の条件式(3)及び(4)を満足することを特徴とする請求項8〜11のいずれか1項に記載の撮像レンズ; The imaging lens according to any one of claims 8 to 11, characterized by satisfying the following conditional expression (3) and (4);
    0<{2×S(s1F-st)}/{f_s1F(0.6)+f_s1F(0.8)}<3 …(3) 0 <{2 × S (s1F-st)} / {f_s1F (0.6) + f_s1F (0.8)} <3 ... (3)
    0<{2×S(s2R-st)}/{f_s2R(0.6)+f_s2R(0.8)}<3 …(4) 0 <{2 × S (s2R-st)} / {f_s2R (0.6) + f_s2R (0.8)} <3 ... (4)
    ただし、 However,
    S(s1F-st):第1ブロックの最も物体側の光学面から絞りまでの空気換算距離、 S (s1F-st): air conversion distance to stop the optical surface closest to the object side of the first block,
    S(s2R-st):第2ブロックの最も像面側の光学面から絞りまでの空気換算距離、 S (s2R-st): air conversion distance to stop the optical surface closest to the image plane side of the second block,
    f_s1F(0.6):最大像高の6割の像高の主光線に関する第1ブロックの最も物体側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s1F (0.6): sagittal focal length of the optical surface closest to the object side of the first block about the principal ray of the maximum image height of 60% of the image height,
    f_s1F(0.8):最大像高の8割の像高の主光線に関する第1ブロックの最も物体側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s1F (0.8): sagittal focal length of the optical surface closest to the object side of the first block about the principal ray of the maximum image height of 80% of the image height,
    f_s2R(0.6):最大像高の6割の像高の主光線に関する第2ブロックの最も像面側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s2R (0.6): sagittal focal length of the optical surface closest to the image plane of the second block for the principal ray of the maximum image height of 60% of the image height,
    f_s2R(0.8):最大像高の8割の像高の主光線に関する第2ブロックの最も像面側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s2R (0.8): sagittal focal length of the optical surface closest to the image plane of the second block for the image height of the principal ray of 80% of the maximum image height,
    である。 It is.
  13. 前記光学絞りが前記第2ブロックのレンズ基板の平面部に位置することを特徴とする請求項8〜12のいずれか1項に記載の撮像レンズ。 Wherein the optical aperture imaging lens according to any one of claims 8 to 12, characterized in that located in the plane of the lens substrate of the second block.
  14. 以下の条件式(5)を満足することを特徴とする請求項8〜13のいずれか1項に記載の撮像レンズ; The imaging lens according to any one of claims 8 to 13, characterized by satisfying the following conditional expression (5);
    0.05<{f_s2R(0.6)+f_s2R(0.8)}/{f_s1F(0.6)+f_s1F(0.8)}<3.0 …(5) 0.05 <{f_s2R (0.6) + f_s2R (0.8)} / {f_s1F (0.6) + f_s1F (0.8)} <3.0 ... (5)
    ただし、 However,
    f_s1F(0.6):最大像高の6割の像高の主光線に関する第1ブロックの最も物体側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s1F (0.6): sagittal focal length of the optical surface closest to the object side of the first block about the principal ray of the maximum image height of 60% of the image height,
    f_s1F(0.8):最大像高の8割の像高の主光線に関する第1ブロックの最も物体側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s1F (0.8): sagittal focal length of the optical surface closest to the object side of the first block about the principal ray of the maximum image height of 80% of the image height,
    f_s2R(0.6):最大像高の6割の像高の主光線に関する第2ブロックの最も像面側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s2R (0.6): sagittal focal length of the optical surface closest to the image plane of the second block for the principal ray of the maximum image height of 60% of the image height,
    f_s2R(0.8):最大像高の8割の像高の主光線に関する第2ブロックの最も像面側の光学面でのサジタル方向の焦点距離、 f_s2R (0.8): sagittal focal length of the optical surface closest to the image plane of the second block for the image height of the principal ray of 80% of the maximum image height,
    である。 It is.
  15. 前記第1ブロックの最も像面側の光学面が負のパワーを有し、以下の条件式(6)を満足することを特徴とする請求項8〜14のいずれか1項に記載の撮像レンズ; The optical surface on the most image side of the first block has a negative power, the imaging lens according to any one of claims 8 to 14, characterized by satisfying the following conditional expression (6) ;
    -5.0<φ_s1R/φ_all<-0.01 …(6) -5.0 <φ_s1R / φ_all <-0.01 ... (6)
    ただし、 However,
    φ_s1R:第1ブロックの最も像面側の光学面のパワー、 Fai_s1R: the most image plane side of the optical surface power of the first block,
    φ_all:全系のパワー、 φ_all: the entire system of power,
    である。 It is.
  16. 前記第1ブロックが全体として負のパワーを有し、以下の条件式(7)を満足することを特徴とする請求項8〜15のいずれか1項に記載の撮像レンズ; Wherein the first block has a negative power as a whole, the imaging lens according to any one of claims 8-15, characterized by satisfying the following conditional expression (7);
    -2<φ_s1_all/φ_all<0 …(7) -2 <φ_s1_all / φ_all <0 ... (7)
    ただし、 However,
    φ_s1_all:第1ブロックのパワー、 φ_s1_all: the first block of the power,
    φ_all:全系のパワー、 φ_all: the entire system of power,
    である。 It is.
  17. 前記レンズ基板がガラス材料から成ることを特徴とする請求項1〜16のいずれか1項に記載の撮像レンズ。 The imaging lens according to any one of claims 1 to 16, wherein the lens substrate is characterized in that it consists of a glass material.
  18. 前記レンズ部が樹脂材料から成ることを特徴とする請求項1〜17のいずれか1項に記載の撮像レンズ。 The imaging lens according to any one of claims 1 to 17, wherein the lens unit is characterized in that it consists of a resin material.
  19. 前記樹脂材料がエネルギー硬化型の樹脂材料であることを特徴とする請求項18記載の撮像レンズ。 The imaging lens according to claim 18, wherein said resin material is a resin material energy curable.
  20. 前記樹脂材料に30ナノメートル以下の無機微粒子を分散させた状態で含むことを特徴とする請求項18又は19記載の撮像レンズ。 Claim 18 or 19 imaging lens according, characterized in that it comprises in a dispersed state a 30 nm or less of the inorganic fine particles to the resin material.
  21. 格子状のスペーサ部材を介して前記レンズ基板同士又は前記第1,第2ブロック同士をシールする工程と、一体化された前記レンズ基板及び前記スペーサ部材を前記スペーサ部材の格子枠で切断する工程と、を含む製造方法により、前記ブロックが製造されることを特徴とする請求項1〜20のいずれか1項に記載の撮像レンズ。 Said lens substrate or between the first through the grid-like spacer member, a step of sealing the second block each other, and cutting the lens substrate and the spacer member, which is integrated in the lattice frame of the spacer member the imaging lens according to any one of claims 1 to 20 by the method, the block is characterized in that it is produced containing.
  22. 請求項1〜21のいずれか1項に記載の撮像レンズと、受光面上に形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と、を備え、前記撮像素子の受光面上に被写体の光学像が形成されるように前記撮像レンズが設けられていることを特徴とする撮像装置。 An imaging lens according to any one of claims 1 to 21, and an imaging device for converting into an electrical signal an optical image formed on the light receiving surface, the object on the light receiving surface of the imaging device imaging apparatus wherein said imaging lens is disposed such that the optical image is formed of.
  23. 請求項22記載の撮像装置を備えたことを特徴とする携帯端末。 Mobile terminal comprising the image pickup apparatus according to claim 22, wherein.
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