JP2010534765A - 向上した耐腐食性を有するアルミニウム合金Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ製の押出製品 - Google Patents

向上した耐腐食性を有するアルミニウム合金Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ製の押出製品 Download PDF

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Abstract

【課題】製造、成型、組立および耐腐食性の点で３ＸＸＸ系、５ＸＸＸ系、６ＸＸＸ系による現状製品と同等または超えるより優れた性能を有しつつ、１３０℃と１７０℃の間に含まれる使用温度について、向上した耐腐食性と、高圧に耐えることを可能にする機械的特性を有する６ＸＸＸ合金製の押出製品を製作する。
【解決手段】６ＸＸＸ系合金製の押出製品、とりわけ引抜管において、Ｍｇ：０．４−０．７、Ｓｉ：０．４−０．７、Ｆｅ：０．１−０．３、Ｚｎ：０．１６−０．３、Ｔｉ：０．１２−０．３、Ｍｎ＜０．１０、Ｃｕ＜０．０５、Ｃｒ＜０．０５、Ｎｉ＜０．０５、その他がそれぞれ＜０．０５かつ全体で＜０．１５、残りがアルミニウムという組成（重量％）とし、Ｓｉ／Ｍｇの比が０．９と１．３の間に含まれるようにする。

Description

本発明は向上した耐腐食性を有するアルミニウム合金Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ（Ａｌｕｍｉｎｕｍ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎの名称による６０００系）製の押出製品、特に自動車製造のための搬送管または熱交換器をとりわけ目的とした引抜管に関するものである。
今日では、フランスで販売されている４台中３台の車両が空調装置を装備している。２０２０年には、１０台中９台の車両が空調装置を装備するだろう。自動車の空調装置は、二つの主要な理由のために気候変動に対する無視できない影響力を持っている。第一の理由は、空調装置が使う燃料の過剰消費である。この第一の理由は車両のタイプおよびその使用の仕方によっても大きく左右されるが、平均で消費量の７％だと算定される。第二の理由は冷媒のロスに関連している。現状で一般的に用いられている冷却液（ＨＦＣ−Ｒ１３４ａ、ＣＨ２ ＦＣＦ３）は同質量の二酸化炭素（ＣＯ２）よりおよそ１４００倍高い温室効果への影響力を持っており、一般に、各車両が毎年冷却ループの容量の三分の一（約９００ｇ）をロスすることが容認されている。
現在、空調システム用にハイドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）をＣＯ２に替えることに関する多くの研究が行われている。ＣＯ２は温室効果ガスではあるが、ＨＦＣよりもかなり低い影響力を持ち、このことによって、漏洩に関連する放出の有害性を減少させることができる。
冷却ガスとしてＣＯ２を用いる空調装置の作動はガスの圧縮と膨張に基づいている。コンプレッサーがＣＯ２を高圧となるように圧縮し、それは続いてガスクーラー（従来的にはコンデンサと呼ばれるものであるが、該クーラーにおいて、冷媒がＣＯ２であるとき、凝縮は起こらない）、そして、内部熱交換器（低圧区域との熱交換を可能にする）に入る。気体のままのＣＯ２は膨張弁に入り、該膨張弁から、蒸発器を通って車両室内の冷却を可能にする液体が出てくる。次に、低圧ガスは内部熱交換器内を循環し、新たなサイクル用に再びコンプレッサーに戻る前に蓄積される。アルミニウム製の押出製品は、熱交換器（ガスクーラー、蒸発器）の製造および／または、冷媒が冷却回路のさまざまな部品の間を循環できるようにする搬送管の製作のために用いることができる。
冷媒としてのＣＯ２の利用は、用いることになる圧力のために難しくなっている。実際、ＣＯ２の臨界温度はＨＦＣ−１３４ａよりも低く、臨界圧力はより高いため、回路内の高圧部分であれ低圧部分であれ、空調システムは現状で用いられているものより高い圧力および温度で作動することを余儀なくされる。したがって、空調回路で用いられる材料は、製造、成型、組立および耐腐食性という点で少なくとも現状ものと同等の性能を維持しながら、現状の材料よりも強度のあるものでなければならない。良好な冷却率のためには、ＣＯ２はおよそ１００バールから２００バールの高圧に圧縮される必要がある。したがって、冷媒としてのＣＯ２の利用を可能にするためには、搬送管は１３０−１７０℃という高温に対して２００バールという使用中の圧力に耐えることができなければならず、これは、６０℃でおよそ５バールという現状の条件に比べて高い。
冷却ガスとしてＣＯ２を用いる空調システムの熱交換器（ガスクーラー、蒸発器）用のフラットな管を製作するための合金が提案されてきている。
特開２００５−０６８５５７号公報は、
Ｍｎ：０．８−２、Ｃｕ：０．２２−０．６、Ｔｉ：０．０１−０．２、Ｆｅ：０．０１−０．４、Ｚｎ≦０．２、Ｓｎ≦０．０１８、Ｉｎ≦０．０２、
という組成（重量％（％ ｅｎ ｐｏｉｄｓ））の合金を記載している。
特開２００７−０７０６９９号公報は、
Ｓｉ：０．３１−０．７、Ｆｅ：０．３−０．６、Ｍｎ：０．０１−０．４、そして選択的にＴｉ：０．０１−０．３、Ｚｒ：０．０５−０．３、Ｃｒ：０．０５−０．３、
という組成（重量％）の合金を記載している。
これらの合金は、特に搬送管を目的とした管用としては、要求される硬度性能のいくつかを達成することを可能にするとは考えられない。
従来的には、搬送管を目的とした管の製造に用いられる合金は３ＸＸＸ系に含まれている。したがって、本出願人による国際公開第０２／０５５７５０号パンフレットは、Ｓｉ＜０．３０、Ｆｅ：０．２０−０．５０、Ｃｕ＜０．０５、Ｍｎ：０．５−１．２、Ｍｇ＜０．０５、Ｚｎ＜０．５０、Ｃｒ：０．１０−０．３０、Ｔｉ＜０．０５、Ｚｒ＜０．０５という組成の、向上した耐腐食性を有する合金に関するものである。
また、国際公開第９９／１８２５０号パンフレットによって、Ｃｕ＜０．０３、Ｍｎ：０．１−１．５、Ｔｉ：０．０３−０．３５、Ｍｇ＜１．０、Ｎｉ＜０．０１、Ｚｎ：０．０５−１．０、Ｚｒ＜０．３、Ｆｅ＜０．５０、Ｓｉ＜０．５０、Ｃｒ＜０．２０という組成の３ＸＸＸ系の合金も知られている。
また、引抜管を製作するための、６ＸＸＸ系のいくつかの合金も規格ＥＮ７５４−２で知られている。
押出成型に対する良好な適性を有する合金のうち、ＡＡ６０６０、ＡＡ６０６１およびＡＡ６０６３という合金を挙げることができる。
合金ＡＡ６０６０は、
Ｍｇ：０．３５−０．６、Ｓｉ：０．３０−０．６、Ｆｅ：０．１０−０．３０、Ｃｕ＜０．１０、Ｍｎ＜０．１０、Ｃｒ＜０．０５、Ｚｎ＜０．１５、Ｔｉ＜０．１０、その他はそれぞれ＜０．０５かつ全体で＜０．１５、残りがアルミニウムという組成を有している。
合金ＡＡ６０６１は、
Ｍｇ：０．８−１．２、Ｓｉ：０．４０−０．８、Ｆｅ＜０．７、Ｃｕ：０．１５−０．４０、Ｍｎ＜０．１５、Ｃｒ：０．０４−０．３５、Ｚｎ＜０．２５、Ｔｉ＜０．１５、その他はそれぞれ＜０．０５かつ全体で＜０．１５、残りがアルミニウムという組成を有している。
合金ＡＡ６０６３は、
Ｍｇ：０．４５−０．９、Ｓｉ：０．２０−０．６、Ｆｅ＜０．３５、Ｃｕ＜０．１０、Ｍｎ＜０．１０、Ｃｒ＜０．１０、Ｚｎ＜０．１０、Ｔｉ＜０．１０、その他はそれぞれ＜０．０５かつ全体で＜０．１５、残りがアルミニウムという組成を有している。
欧州特許第０２５１１８０号明細書は、自動車への適用を目的とした管の製造用として合金ＡＡ６０６１およびＡＡ６０６３を挙げている。
また、引抜管を製作するための、
Ｍｇ：０．４０−０．８、Ｓｉ：０．３０−０．６、Ｆｅ＜０．３５、Ｃｕ＜０．２５、Ｍｎ＜０．０５−０．２０、Ｃｒ＜０．２０、Ｚｎ＜０．１０、その他がそれぞれ＜０．０５かつ全体で＜０．１５、残りがアルミニウムという組成をした合金ＡＡ６１０６も本出願人によって知られている。
本発明が応えようとする問題は、特に、製造、成型、組立および耐腐食性という点で３ＸＸＸ系、５ＸＸＸ系、６ＸＸＸ系による現状の製品と同等または超えるより優れた性能を有しつつ、１３０℃と１７０℃の間に含まれる使用温度について、向上した耐腐食性と、高圧に耐えることを可能にする機械的特性を有する６ＸＸＸ合金製の押出製品を製作することである。
本発明は、
Ｍｇ：０．４−０．７、Ｓｉ：０．４−０．７、Ｆｅ：０．１−０．３、Ｚｎ：０．１６−０．３、Ｔｉ：０．１２−０．３、Ｍｎ＜０．１０、Ｃｕ＜０．０５、Ｃｒ＜０．０５、Ｎｉ＜０．０５、その他がそれぞれ＜０．０５かつ全体で＜０．１５、残りがアルミニウムという組成（重量％）の６ＸＸＸ系合金製の押出製品、とりわけ引抜管を目的とし、該製品においてＳｉ／Ｍｇの比は０．９と１．３の間に含まれる。
好ましい含有量（重量％）は、Ｍｇ：０．５−０．６、Ｓｉ：０．５−０．６、Ｆｅ：０．１５−０．２５、Ｚｎ：０．１６−０．２５、Ｔｉ：０．１６−０．２５、Ｍｎ＜０．０５、Ｃｒ＜０．０３、Ｃｕ＜０．０３、Ｎｉ＜０．０３、その他がそれぞれ＜０．０５かつ全体で＜０．１５、残りがアルミニウムであり、Ｓｉ／Ｍｇの比は１．０と１．２の間に含まれる。
本発明のもう一つの目的は、自動車車両の製造における本発明による押出製品の使用法である。
反する言及がない限り、合金の化学的組成に関するすべての指示は質量パーセント（ｐｏｕｒｃｅｎｔ ｍａｓｓｉｑｕｅ）で表示する。数式において、「Ｓｉ」は質量パーセントで表示したケイ素の含有量を意味し、これは、変更すべき箇所は適宜変更し、その他の化学元素にも適用される。合金の名称は、当業者に知られているＴｈｅ Ａｌｕｍｉｎｕｍ Ａｓｓｏｉａｔｉｏｎの規則ならびに規格ＥＮ５７３−１にしたがう。金属の状態は欧州規格ＥＮ５１５で定義される。規格化されたアルミニウム合金の化学的組成は、たとえば規格ＥＮ５７３−３で定義されている。反する言及がなければ、静的な機械的特性、つまり破断強度Ｒｍ、弾性限界Ｒｐ０．２および破断伸びＡは、規格ＥＮ１０００２−１およびＥＮ７５４−２にしたがった引っ張り試験で判定される。「押出製品」という用語には、「引抜」と呼ばれる製品、つまり、押出しに続く引抜きによって加工された製品が含まれる。
反する言及がない限り、欧州規格ＥＮ１２２５８−１の定義が適用される。
本発明による６ＸＸＸ系の合金は、合金ＡＡ６０６０およびＡＡ６０６３に比べて亜鉛およびチタンが添加されている。そこで、亜鉛含有量は０．１６重量％と０．３重量％の間、好ましくは０．１６重量％と０．２５重量％の間に含まれていなければならない。チタン含有量は、０．１２重量％と０．３重量％の間に含まれ、好ましくは０．１６重量％と０．２５重量％の間に含まれていなければならない。また、Ｃｒ、ＣｕおよびＮｉの含有量は不純物レベルに維持されなければならない。つまり、０．０５重量％未満、好ましくは０．０３重量％未満である。このように、本発明による合金は、０．０４−０．３５重量％のＣｒおよび０．１５−０．４０重量％のＣｕを含有する合金ＡＡ６０６１とは異なっている。Ｚｎの添加とＴｉの添加の組み合わせによって、機械的特性および耐腐食性を同時に向上させることが可能となる。
マグネシウム含有量は、０．４重量％と０．７重量％の間に、好ましくは０．５重量％と０．６重量％の間に含まれる。ケイ素含有量は０．４重量％と０．７重量％、好ましくは０．５重量％と０．６重量％の間に含まれる。少なくとも０．４重量％、好ましくは少なくとも０．５重量％の含有量でマグネシウムおよびケイ素を添加することによって、望まれる機械的特性を達成することができる。しかし、マグネシウム含有量は、製品の満足の出来るろう付け可能性ならびに押出に対する適性という意味での良好な性能を保証するために、最大でも０．７重量％、好ましくは０．６重量％に制限する必要がある。また、ケイ素含有量も最大でも０．７重量％、好ましくは０．６重量％に制限されなければならない。Ｓｉ／Ｍｇの比は０．９と１．３の間、好ましくは１．０と１．２の間に含まれる。
マンガン含有量は、０．１０重量％未満、好ましくは０．０５重量％未満でなければならない。
鉄含有量は、０．１重量％と０．３重量％の間、好ましくは０．１５重量％と０．２５重量％の間に含まれなければならない。多過ぎる鉄含有量は耐腐食性の劣化につながり、最大含有量が０．３重量％である必要があり、好ましくは０．２５重量％の最大含有量である。リサイクルの経済的理由のため、鉄含有量は少なくとも０．１重量％、好ましくは少なくとも０．１５重量％でなければならない。
その他の元素の添加は合金に有害な効果を持つ可能性があり、したがって、それぞれが０．０５重量％未満の含有量、全体で０．１５重量％未満の含有量でなければならない。
本発明による押出製品、とりわけ管の製造方法は、指示した合金のビレットの鋳造、ビレットの均質化、再加熱と直線状またはリング状をした管を得るための押出し、溶体化熱処理と焼入れ、そして選択的には、望まれるサイズの製品とするための一回または複数回の引抜工程を含んでいる。管は、好適には、延性を向上させるために４００℃と５５０℃の間に含まれる温度で焼鈍しすることができる。好ましくは、本発明による押出製品は、状態Ｔ４、つまり、室温で時効が行われる状態で用いられる。本発明による製品は、プレス焼入れによって得ることができる。本発明のもう一つの実施態様では、本発明による押出製品に、機械的強度を最大化するために、状態Ｔ６へと導く焼戻しを行う。
本発明による製品は４５μｍ未満、好ましくは２５μｍ未満の粒子サイズを有している。
本発明による製品は状態Ｔ４で高い機械的強度を示す。したがって、状態Ｔ４では、室温での破断強度は、国際公開第０２／０５５７５０号パンフレットによる状態Ｈ１２の３ＸＸＸ合金製の製品よりも５０％以上高くなっており、状態Ｔ４の６０６０合金製の製品よりも１０％以上高い。利点は高温で行う試験で確認される。状態Ｔ４では、１７０℃での破断強度は国際公開第０２／０５５７５０号パンフレットによる状態Ｈ１２の３ＸＸＸ合金製の製品よりも６０％近く高くなっており、状態Ｔ４の６０６０合金製の製品よりも１０％近く高い。特に、本発明による管は、状態Ｔ４において、室温での破断強度Ｒｍが１７０ＭＰａより大きく、１７０℃では１４０ＭＰａより大きい。さらに、本発明の好ましい組成による管は、状態Ｔ４において、室温での破断強度Ｒｍが１８０ＭＰａより大きく、１７０℃では１５０ＭＰａより大きい。本発明による製品で得られる破断伸びＡ％は高い。実に室温でも１７０℃でも、２５％より高いのである。このように、本発明による製品は、特に国際公開第０２／０５５７５０号パンフレットによる３ＸＸＸ合金製の製品と比べて、成型に対する適性と破断強度という点で重要な利点を有している。
また、本発明による製品は、孔食に対する高い強度も有しており、このことによって漏洩のない向上した使用期間を得ることができる。特に、本発明による製品は、規格ＡＳＴＭ Ｇ８５Ａ３によるＳＷＡＡＴタイプの塩水噴霧試験の際に深い腐食孔が開かないのに対し、同一の条件で、ＡＡ６１０６合金製、ＡＡ６０６０合金製の製品では深い腐食孔が観察され、チタンが添加されたＡＡ６０６０合金製の製品でさえも観察された。驚くべきことに、亜鉛とチタンを組み合わせた添加によって、本発明による製品は、国際公開第０２／０５５７５０号パンフレットによる３ＸＸＸ合金製の製品で得られるものと同等の状態Ｔ４における耐腐食性を達成することができる。
本発明による押出製品の好ましい形状は、単一の空洞しか備えていない円筒状の管である。
本発明による押出製品は、とりわけ自動車車両の製造における管として用いることができる。特に、本発明による押出製品は、自動車用の燃料、オイル、ブレーキオイルまたは冷媒の搬送管として、特に冷却ガスとしてＣＯ２を用いる場合には、エンジン冷却システムおよび／または自動車車両の室内空間の空調システムの熱交換器のための管として用いることができる。本発明による管とりわけ引抜管は、より特徴的には、冷却ガスとしてＣＯ２を用いる自動車車両の室内空間の空調システムで用いられる冷媒の搬送管を目的とした、単一の空洞しか備えていない円筒状の管の形で用いるために適合化されている。
ＡからＦに分類された５つの合金製のビレットを鋳造し、均質化した。合金Ａ、Ｂ、ＣおよびＤは先行技術の組成に対応し、合金Ａは５ｘｘｘ系に含まれ、国際公開第０２／０５５７５０号パンフレットによる合金Ｂは３ＸＸＸ系に含まれ、合金ＣおよびＤは６ＸＸＸ系に含まれる。合金Ｅはチタンが添加された６０６０合金であり、合金Ｆは本発明にしたがったものである。
組成（重量％）を表１に示した。
Figure 2010534765
合金Ａのビレットを直線管の最終的な長さとなるように押し出し、直径１６ｍｍ、厚さ１．２５ｍｍの最終状態Ｏを得るために引き抜き、焼鈍した。
合金Ｂ、Ｃ、Ｄ、ＥおよびＦのビレットをリング状の管に押し出した。６ＸＸＸ合金製の製品（Ｃ、Ｄ、ＥおよびＦ）はプレス焼入れした。次にこれらのリングを引抜き、４００℃と５５０℃の間に含まれる温度で焼鈍しすることで、１０ｍｍまたは１１ｍｍの直径、１．２５ｍｍまたは１．５ｍｍの厚さを得た。押出しおよび引抜きに対する適性に関して、五つの合金Ｂ、Ｃ、Ｄ、ＥおよびＦの間にはいかなる有意差も記録されなかった。次に、サンプルＢのリングを、規格ＥＮ５１５による状態Ｈ１２にするために、新たな引抜工程にかけた。６個の管のサンプルについて、ＣＯ２を冷媒として用いる空調設備における管の使用条件をシミュレーションするために、破断強度Ｒｍ（ＭＰａ）、弾性限界Ｒｐ０．２（ＭＰａ）および破断伸びＡ％を室温ならびに１４０℃、１７０℃で測定した。結果は表２に示している。
Figure 2010534765
四つの６ｘｘｘ系の合金Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆで得られた押出製品は互いにかなり類似した機械的特性を有し、５ＸＸＸ系の合金Ａで得られる機械的特性に匹敵している。本発明による合金Ｆは、試験した６ＸＸＸ合金の中で最も優れた特性を有し、とりわけ、ＡＡ６０６０合金で得られる破断強度よりも、室温で行った試験については１０％以上、１７０℃で行った試験については１０％近く、高い破断強度を有している。
本発明による合金Ｆは、とりわけ、先行技術の国際公開第０２／０５５７５０号パンフレトによる合金Ｂよりも向上した機械的特性を有している。すなわち、室温でも１４０℃または１７０℃でも、５０％以上高くなった破断強度Ｒｍ、そして室温でも１４０℃または１７０℃でも、２５％を超える破断伸びＡ％である。
粒子の平均サイズはＢ、Ｄ、ＥおよびＦの管のサンプルについてインターセプト法によって測定した。結果は表４に示している。本発明による合金で得られた管はおよそ２５μｍの等軸微細粒を呈している。
Figure 2010534765
耐腐食性は規格ＡＳＴＭ Ｇ８５ Ａ３にしたがったＳＷＡＡＴ試験（Ｓｅａ Ｗａｔｅｒ Ａｃｅｔｉｃ Ａｃｉｄ Ｔｅｓｔ）を用いて測定した。測定は、４９℃の温度における５００サイクルのデュレーション（ｄｕｒｅｅｓ）に対し、各合金Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、ＥおよびＦの長さ２００ｍｍの三つの管について行った。試験の最後に、腐食生成物を溶解するために、管を筐体から取り出し、６８％に濃縮した硝酸溶液で洗浄した。次に、各管について、デフォーカシング（ｄｅｆｏｃａｌｉｓａｔｉｏｎ）によって表面の孔の深さを光学的に測定し、最も深い５つの孔の深さの平均を計算した。そして、３つの管について得られた値の平均Ｐｍｏｙを計算した。Ｐｍｏｙが小さければそれだけ耐腐食性が優れているということである。連続する５回のＳＷＡＡＴ試験の結果は表３に示している。記号＊の数は、試験した三つの管のロットにおける穿孔された管の数を示している。
Figure 2010534765
本発明による合金Ｆが、同じ６ｘｘｘ系であるその他の合金Ｃ、Ｄ、Ｅ、および５ｘｘｘ系である合金Ａよりも非常に優れた耐腐食性を有することが確認される。本発明の範囲において深い孔という用語が０．５ｍｍを超えるＰｍｏｙの値を意味するとして、合金Ｆは深い孔を有していない。
チタンを含む試験合金Ｅは合金Ｆより深く穿孔され、このことは、チタン単独の添加と比べて、ＴｉとＺｎの組み合わせによる添加の耐腐食性に対する有益な効果を証明している。
本発明による合金Ｆは、耐腐食性の有利な特性によって評価されている、先行技術の国際公開第０２／０５５７５０号パンフレットによる合金Ｂと同等の耐腐食性を提供する。
本発明による合金Ｆは、ＣＯ２冷媒を用いる自動車の空調システムの作動温度に対する高い機械的特性、および漏洩のない向上した使用期間を得るために必要な孔食に対する高い強度という利点の組み合わせを提供するものである。
特開２００５−０６８５５７号公報 特開２００７−０７０６９９号公報 国際公開第０２／０５５７５０号パンフレット 国際公開第９９／１８２５０号パンフレット 欧州特許第０２５１１８０号明細書

Claims (17)

  1. Ｍｇ：０．４−０．７、Ｓｉ：０．４−０．７、Ｆｅ：０．１−０．３、Ｚｎ：０．１６−０．３、Ｔｉ：０．１２−０．３、Ｍｎ＜０．１０、Ｃｕ＜０．０５、Ｃｒ＜０．０５、Ｎｉ＜０．０５、その他がそれぞれ＜０．０５かつ全体で＜０．１５、残りがアルミニウムという組成（重量％）の６ＸＸＸ合金製の押出製品、とりわけ引抜管であり、Ｓｉ／Ｍｇの比が０．９と１．３の間に含まれる押出製品。
  2. Ｚｎ：０．１６−０．２５重量％であることを特徴とする、請求項１に記載の製品。
  3. Ｔｉ：０．１６−０．２５重量％であることを特徴とする、請求項１または請求項２に記載の製品。
  4. Ｍｇ：０．５−０．６重量％であることを特徴とする、請求項１〜請求項３のいずれか一つに記載の製品。
  5. Ｓｉ：０．５−０．６重量％であることを特徴とする、請求項１〜請求項４のいずれか一つに記載の製品。
  6. Ｍｎ＜０．０５重量％であることを特徴とする、請求項１〜請求項５のいずれか一つに記載の製品。
  7. Ｆｅ：０．１５−０．２５重量％であることを特徴とする、請求項１〜請求項６のいずれか一つに記載の製品。
  8. Ｃｒ＜０．０３％、Ｃｕ＜０．０３、Ｎｉ＜０．０３（重量％）であることを特徴とする、請求項１〜請求項７のいずれか一つに記載の製品。
  9. 粒子のサイズが４５μｍ未満であることを特徴とする、請求項１〜請求項８のいずれか一つに記載の押出製品。
  10. 状態Ｔ４における破断強度Ｒｍが室温で１７０ＭＰａより大きく、１７０℃で１４０ＭＰａより大きいことを特徴とする、請求項１〜請求項９のいずれか一つに記載の押出製品。
  11. Ｓｉ／Ｍｇの比が１．０と１．２の間に含まれ、Ｍｇ：０．５−０．６、Ｓｉ：０．５−０．６、Ｆｅ：０．１５−０．２５、Ｚｎ：０．１６−０．２５、Ｔｉ：０．１６−０．２５、Ｍｎ＜０．０５、Ｃｒ＜０．０３、Ｃｕ＜０．０３、Ｎｉ＜０．０３、その他がそれぞれ＜０．０５かつ全体で＜０．１５、残りがアルミニウムという組成（重量％）の押出製品であり、状態Ｔ４における破断強度Ｒｍが室温で１８０ＭＰａより大きく、１７０℃で１５０ＭＰａより大きいことを特徴とする、請求項１０に記載の押出製品。
  12. ＡＴＳＭ Ｇ８５ Ａ３の規格にしたがった塩水噴霧タイプの試験の際に深い孔を呈することがないことを特徴とする、請求項１〜請求項１１のいずれか一つに記載の押出製品。
  13. 単一の空洞しか備えていない円筒状の管であることを特徴とする、請求項１〜請求項１２のいずれか一つに記載の押出製品。
  14. 自動車車両製造における請求項１〜請求項１３のいずれか一つに記載の押出製品の使用法。
  15. 燃料、オイル、ブレーキオイルまたは冷媒の搬送管としての、請求項１４に記載の使用法。
  16. エンジンの冷却システムおよび／またはＣＯ２が冷却ガスとして用いられる自動車の車内空間の空調システムの熱交換器の管としての、請求項１４に記載の使用法。
  17. 冷却ガスとしてＣＯ２を用いる車内空間の空調システムにおける冷媒の搬送管として、前記押出製品が単一の空洞しか備えていない円筒状の管の形をしている、請求項１５に記載の使用法。
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