JP2010286415A - Current sensor unit - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、電流の大きさを間接的に測定する電流センサを備えた電流センサユニットに関する。 The present invention relates to a current sensor unit including a current sensor that indirectly measures the magnitude of a current.
電気自動車においては、エンジンで発電した電気を用いてモータを駆動しており、このモータ駆動用の電流の大きさは、例えば電流センサにより検出される。この電流センサとしては、導体の周囲に、一部に切り欠き(コアギャップ)を有する磁性体コアを配置し、このコアギャップ内に磁気検出素子を配置してなるものである(特許文献1)。この電流センサにおいては、磁性体コアの中に生じた磁力線によりコアギャップに被測定電流に比例した磁界が通る。磁気検出素子がこの磁界を電圧信号に変換し、この磁気検出素子からの出力電圧を増幅回路にて増幅し、被測定電流に比例した出力電圧を発生する。 In an electric vehicle, a motor is driven using electricity generated by an engine, and the magnitude of the current for driving the motor is detected by, for example, a current sensor. As this current sensor, a magnetic core having a notch (core gap) in part is disposed around a conductor, and a magnetic detection element is disposed in the core gap (Patent Document 1). . In this current sensor, a magnetic field proportional to the current to be measured passes through the core gap due to the lines of magnetic force generated in the magnetic core. The magnetic detection element converts this magnetic field into a voltage signal, and an output voltage from the magnetic detection element is amplified by an amplifier circuit to generate an output voltage proportional to the current to be measured.
近年、電気自動車の大出力化・高性能化に伴って、取り扱う電流値が大きくなってきており、そのため大電流時の磁気飽和を回避する必要がある。磁気飽和を回避するためには磁性体コアを大きくする必要があるが、磁性体コアを大きくすると電流センサ自体が大型化するという問題がある。このような磁性体コアを用いた電流センサの課題を解決するために、磁性体コアを用いない電流センサが提案されている(特許文献2)。 In recent years, with the increase in output and performance of electric vehicles, the current value handled has increased, and therefore it is necessary to avoid magnetic saturation at the time of a large current. In order to avoid magnetic saturation, it is necessary to enlarge the magnetic core, but if the magnetic core is enlarged, there is a problem that the current sensor itself is enlarged. In order to solve the problem of such a current sensor using a magnetic core, a current sensor that does not use a magnetic core has been proposed (Patent Document 2).
しかしながら、磁性体コアを用いない構造においては、被測定電流が流れる導体の位置ずれや外部磁界の影響で測定精度が低下する問題がある。 However, in a structure that does not use a magnetic core, there is a problem in that the measurement accuracy decreases due to the positional deviation of the conductor through which the current to be measured flows and the influence of an external magnetic field.
本発明はかかる点に鑑みてなされたものであり、被測定電流が流れる導体の位置ずれや外部磁界の影響でも高い測定精度で電流の大きさを測定することができる電流センサユニットを提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above points, and provides a current sensor unit capable of measuring the magnitude of current with high measurement accuracy even under the influence of a positional deviation of a conductor through which a current to be measured flows and an external magnetic field. With the goal.
本発明の電流センサユニットは、被測定電流が流れる導体を挿通する挿通穴を有する基板と、平面視において前記基板上に対称に配置されるように実装され、前記導体に被測定電流が流れたときに発生する磁界により電流の大きさを測定する少なくとも4つの電流センサと、を具備することを特徴とする。 The current sensor unit of the present invention is mounted so as to be arranged symmetrically on the substrate in plan view, with a board having an insertion hole through which the conductor through which the current to be measured flows passes, and the current to be measured flows through the conductor. And at least four current sensors that measure the magnitude of the current using a magnetic field that is sometimes generated.
この構成によれば、電流センサが平面視において基板上に対称に配置されるように実装されている。このため、それぞれの電流センサの出力を平均化することにより、被測定電流が流れる導体の位置ずれの影響を小さく抑えることができ、対称配置された対の電流センサの出力の差分をとることにより、外部磁界の影響をキャンセルすることができる。その結果、高い測定精度で電流の大きさを測定することができる。 According to this configuration, the current sensors are mounted so as to be arranged symmetrically on the substrate in plan view. For this reason, by averaging the output of each current sensor, the influence of the positional deviation of the conductor through which the current to be measured flows can be kept small, and by taking the difference between the outputs of a pair of symmetrically arranged current sensors The influence of the external magnetic field can be canceled. As a result, the magnitude of the current can be measured with high measurement accuracy.
本発明の電流センサユニットにおいては、平面視において、前記少なくとも4つの電流センサが前記挿通穴の中心から略等距離に配置されたことが好ましい。 In the current sensor unit of the present invention, it is preferable that the at least four current sensors are arranged at substantially equal distances from the center of the insertion hole in plan view.
本発明の電流センサユニットにおいては、平面視において、前記少なくとも4つの電流センサが前記挿通穴の中心から異なる距離で並設されたことが好ましい。 In the current sensor unit of the present invention, it is preferable that the at least four current sensors are arranged in parallel at different distances from the center of the insertion hole in plan view.
本発明の電流センサユニットにおいては、平面視において、前記挿通穴に対して対称配置された2つの電流センサの出力の極性が異なることが好ましい。 In the current sensor unit of the present invention, it is preferable that the polarities of the outputs of the two current sensors arranged symmetrically with respect to the insertion hole are different in plan view.
本発明の電流センサユニットにおいては、前記挿通穴の面積が前記導体の断面積の1.8倍以下であることが好ましい。 In the current sensor unit of the present invention, it is preferable that the area of the insertion hole is 1.8 times or less of the cross-sectional area of the conductor.
本発明の電流センサユニットにおいては、前記挿通穴の半径が前記導体の半径の1.4倍以下であることが好ましい。 In the current sensor unit of the present invention, it is preferable that a radius of the insertion hole is 1.4 times or less of a radius of the conductor.
本発明の電流センサユニットにおいては、前記電流センサが磁気比例式電流センサであることが好ましい。 In the current sensor unit of the present invention, it is preferable that the current sensor is a magnetic proportional current sensor.
本発明の電流センサユニットにおいては、前記電流センサが、前記被測定電流からの誘導磁界を打ち消す磁界を印加するフィードバックコイルを備えた磁気平衡式電流センサであることが好ましい。 In the current sensor unit of the present invention, it is preferable that the current sensor is a magnetic balance type current sensor including a feedback coil that applies a magnetic field that cancels an induced magnetic field from the current to be measured.
本発明の電流センサユニットは、被測定電流が流れる導体を挿通する挿通穴を有する基板と、平面視において前記基板上に前記導体について対称に配置されるように実装され、前記導体に被測定電流が流れたときに発生する磁界により電流の大きさを測定する少なくとも4つの電流センサと、を具備するので、被測定電流が流れる導体の位置ずれや外部磁界の影響でも高い測定精度で電流の大きさを測定することができる。 The current sensor unit of the present invention is mounted so as to be arranged symmetrically with respect to the conductor on the substrate in a plan view, with a board having an insertion hole through which the conductor through which the current to be measured flows passes. And at least four current sensors that measure the magnitude of the current by the magnetic field generated when the current flows, so that the magnitude of the current can be measured with high measurement accuracy even under the influence of the positional deviation of the conductor through which the current to be measured flows and the external magnetic field. Can be measured.
以下、本発明の実施の形態について、添付図面を参照して詳細に説明する。
(実施の形態1)
本実施の形態においては、平面視において、少なくとも4つの電流センサがユニット基板の挿通穴の中心から略等距離に配置された構成を有する電流センサユニットについて説明する。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
(Embodiment 1)
In the present embodiment, a current sensor unit having a configuration in which at least four current sensors are arranged at substantially equal distances from the center of the insertion hole of the unit board in plan view will be described.
図1は、本発明の実施の形態1に係る電流センサユニットを示す図である。図1においては、被測定電流Iが流れる導体2について対称配置された電流センサ3の位置関係を示している。この電流センサユニットは、導体挿通穴1aを有するユニット基板1を備えている。この導体挿通穴1a内には、被測定電流Iが流れる導体2が挿通されている。ユニット基板1上には、導体2に被測定電流が流れたときに発生する磁界により電流の大きさを間接的に測定する少なくとも4つの電流センサ3が実装されている。この電流センサ3は、平面視においてユニット基板1上に導体2(導体2の中心)について対称に配置されるように実装されている。図1に示す電流センサユニットにおいては、平面視において、少なくとも4つの電流センサが導体挿通穴1aの中心から略等距離に配置されている。
FIG. 1 is a diagram showing a current sensor unit according to Embodiment 1 of the present invention. In FIG. 1, the positional relationship of the
電流センサユニットにおける電流センサ3の配置位置は、例えば、図1に示すように、導体挿通穴1aの中心について対称に4つの電流センサA〜Dを配置した位置でも良く、前記配置位置に導体挿通穴1aの中心について対称な2つの電流センサ(1つの電流センサ対)を加えて4つの電流センサA〜D+電流センサ対(破線、網掛け)を配置した位置でも良く、前記配置位置に導体挿通穴1aの中心について対称な4つの電流センサ(2つの電流センサ対)を加えて4つの電流センサA〜D+電流センサ対(破線、網掛け)+電流センサ対(破線)を配置した位置でも良い。すなわち、本実施の形態に係る電流センサユニットにおいては、複数の電流センサ3が、導体挿通穴1aの中心について対称で略等距離に配置された2つの電流センサ(1つの電流センサ対)を組み合わせた形で配置されている。
The arrangement position of the
図2は、図1に示す電流センサユニットにおける電流センサを示す図である。本実施の形態においては、電流センサが磁気平衡式電流センサである場合について説明する。図2に示す電流センサは、図1に示す電流センサ3の一つについて示したものであり、被測定電流Iが流れる導体2の近傍に配設される。この電流センサは、導体2に流れる被測定電流Iによる誘導磁界を打ち消す磁界(キャンセル磁界)を生じさせるフィードバック回路34を備えている。このフィードバック回路34は、被測定電流Iによって発生する磁界を打ち消す方向に巻回されたフィードバックコイル33と、磁気検出素子である磁気抵抗効果素子31と、3つの固定抵抗素子32とを有する。
FIG. 2 is a diagram showing a current sensor in the current sensor unit shown in FIG. In the present embodiment, a case where the current sensor is a magnetic balance type current sensor will be described. The current sensor shown in FIG. 2 is one of the
磁気平衡式電流センサにおいては、被測定電流Iが導体2に流れると、電流に応じた誘導磁界により磁気抵抗効果素子31に出力電圧が生じ、この磁気抵抗効果素子31から出力された電圧信号が電流(フィードバック電流)に変換されてフィードバックコイル33にフィードバックされる。このフィードバックコイル33により発生する磁界(キャンセル磁界)と被測定電流Iにより生じる誘導磁界とが打ち消しあって磁界が常に0になるように動作する。このとき、フィードバックコイル33に流れるフィードバック電流をフィードバック電圧に変換させて出力として取り出す。なお、導体挿通穴1aについて対称配置された2つの電流センサの出力の極性がそれぞれ異なるように設定する。
In the magnetic balance type current sensor, when the current I to be measured flows through the
この実施の形態における磁気抵抗効果素子31としては、TMR素子(トンネル型磁気抵抗効果素子)、GMR素子(巨大磁気抵抗効果素子)などを用いることができる。例えば、GMR素子として、反強磁性層、固定磁性層、非磁性中間層、フリー磁性層を有する多層膜で構成されるスピンバルブ型GMR素子を用いることができる。このスピンバルブ型GMR素子を電流センサに用いる場合においては、導体挿通穴1aについて対称配置された2つの電流センサ(1つの電流センサ対)の出力の極性がそれぞれ異なるように設定する場合、電流センサ3の出力極性が異なるようにそれぞれ固定磁性層のPin方向を設定する。
As the
本実施の形態に係る電流センサユニットの回路は、例えば図3に示すようなものが考えられる。図3に示す電流センサユニットにおいて、電流センサA,Cが導体挿通穴1aについて対称配置された2つの電流センサ(1つの電流センサ対)であり、電流センサB,Dが導体挿通穴1aについて対称配置された2つの電流センサ(1つの電流センサ対)である。電流センサA,Cの出力が増幅器4aに出力され、電流センサB,Dの出力が増幅器4bに出力される。電流センサA,Cの出力の極性が異なっているので増幅器4aでは、電流センサA,Cの出力の差分が得られる。また、電流センサB,Dの出力の極性が異なっているので増幅器4bでは、電流センサB,Dの出力の差分が得られる。増幅器4aの出力は加算器5に出力され、増幅器4bの出力も加算器5に出力される。
For example, the circuit of the current sensor unit according to the present embodiment is as shown in FIG. In the current sensor unit shown in FIG. 3, the current sensors A and C are two current sensors (one current sensor pair) arranged symmetrically with respect to the conductor insertion hole 1a, and the current sensors B and D are symmetrical with respect to the conductor insertion hole 1a. Two current sensors are arranged (one current sensor pair). Outputs of the current sensors A and C are output to the
図3に示す回路においては、電流センサA〜Dのそれぞれの出力を平均化するので、図1におけるX−Y平面上における導体2の位置ずれなどによる電流センサの測定精度の低下を小さく抑えることができる。また、図3に示す回路においては、電流センサの出力の差分をとるので、図1に示すような一様な外部磁場(地磁気など)H(ex)による出力をキャンセルすることができる。
In the circuit shown in FIG. 3, since the outputs of the current sensors A to D are averaged, a decrease in measurement accuracy of the current sensor due to the positional deviation of the
このように、本実施の形態に係る電流センサユニットにおいては、電流センサが平面視において基板上に対称に配置されるように実装されている。このため、それぞれの電流センサの出力を平均化することにより、被測定電流が流れる導体の位置ずれの影響を小さく抑えることができ、対称配置された対の電流センサの出力の差分をとることにより、外部磁界の影響をキャンセルすることができる。その結果、高い測定精度で電流の大きさを測定することができる。 Thus, in the current sensor unit according to the present embodiment, the current sensors are mounted so as to be arranged symmetrically on the substrate in plan view. For this reason, by averaging the output of each current sensor, the influence of the positional deviation of the conductor through which the current to be measured flows can be kept small, and by taking the difference between the outputs of a pair of symmetrically arranged current sensors The influence of the external magnetic field can be canceled. As a result, the magnitude of the current can be measured with high measurement accuracy.
次に、導体挿通穴における導通の位置ずれによる検出磁界の変化量及び導体の位置ずれ許容量について調べた。 Next, the change amount of the detected magnetic field due to the displacement of the conduction in the conductor insertion hole and the allowable displacement of the conductor were examined.
図4(a)に示すように配置(導体2について磁気検出素子が対称配置)された構成について導体2のX方向の位置ずれと、導体2のずれによる検出磁界の変化量との関係を調べた。その結果を図5(a)〜(c)に示す。なお、導体2と磁気検出素子との間の距離Rを30mmとし、被測定電流Iを500Aとした。また、検出磁界は、2つの磁気検出素子の検出磁界の平均値とした。ここでは、磁気検出素子として、磁気抵抗効果素子31を用いた。
As shown in FIG. 4 (a), the relationship between the displacement in the X direction of the
図5(a)は、導体2の半径rが17mmの場合を示し、図5(b)は、導体2の半径rが10mmの場合を示し、図5(c)は、導体2の半径rが5mmの場合を示す。また、比較のために、図4(b)に示すように配置(導体2に対して一つの磁気検出素子が配置)された構成について導体2のX方向の位置ずれと、導体2のずれによる検出磁界の変化量との関係を調べた。その結果を図5(a)〜(c)に併記する。
5A shows the case where the radius r of the
図5(a)〜(c)において、磁気検出素子の検出磁界の変化量2%以下(電気自動車のモータ制御においてモータ回転のスムースさに不具合が生じない電流測定精度)を導体ずれの許容量としたとき、図5(a)(導体2の半径17mm)に示す場合では、導体ずれ許容量が6mmであり、図5(b)(導体2の半径10mm)に示す場合では、導体ずれ許容量が6mmであり、図5(c)(導体2の半径5mm)に示す場合では、導体ずれ許容量が5mmであった。このような許容量とすると、図4(b)に示すように配置の場合に比べて、導体2のずれによる検出磁界の変化量が非常に小さい。
5A to 5C, the amount of change in the detected magnetic field of the magnetic detection element is 2% or less (current measurement accuracy that does not cause a problem in the smoothness of motor rotation in motor control of an electric vehicle) and the allowable amount of conductor deviation. In the case shown in FIG. 5A (the radius of the
図5(a)〜(c)での導体ずれ許容量の結果を導体半径に対する挿通穴半径の関係として図6(a)に示す。図6(a)の結果から、導体ずれに関しては、導体挿通穴1aの半径が導体2の半径の1.4倍以下であることが好ましい。また、図5(a)〜(c)での導体ずれ許容量の結果を用いて、導体面積に対する挿通穴面積の関係として図6(b)に示す。図6(b)の結果から、導体ずれに関しては、導体挿通穴1aの面積が導体2の断面積の1.8倍以下であることが好ましい。
The result of the conductor deviation allowable amount in FIGS. 5A to 5C is shown in FIG. 6A as the relationship of the insertion hole radius with respect to the conductor radius. From the result of FIG. 6A, it is preferable that the radius of the conductor insertion hole 1a is 1.4 times or less than the radius of the
(実施の形態2)
本実施の形態においては、平面視において、少なくとも4つの電流センサが挿通穴の中心から異なる距離で並設された構成を有する電流センサユニットについて説明する。
(Embodiment 2)
In the present embodiment, a current sensor unit having a configuration in which at least four current sensors are arranged in parallel at different distances from the center of the insertion hole in plan view will be described.
図7は、本発明の実施の形態2に係る電流センサユニットを示す図である。図7においては、被測定電流Iが流れる導体2について対称配置された電流センサ3の位置関係を示している。この電流センサユニットは、導体挿通穴1aを有するユニット基板1を備えている。この導体挿通穴1a内には、被測定電流Iが流れる導体2が挿通されている。ユニット基板1上には、導体2に被測定電流が流れたときに発生する磁界により電流の大きさを間接的に測定する少なくとも4つ(図7においては6つ)の電流センサ3が実装されている。この電流センサ3は、平面視においてユニット基板1上に導体2(導体2の中心)について対称に配置されるように実装されている。図1に示す電流センサユニットにおいては、平面視において、少なくとも4つの電流センサが挿通穴の中心から異なる距離で並設されている。
FIG. 7 is a diagram showing a current sensor unit according to
すなわち、本実施の形態において、電流センサユニットにおける電流センサA,Bが導体挿通穴1aの中心について対称であり、導体挿通穴1aの中心からの距離が等しく、電流センサC,Dが導体挿通穴1aの中心について対称であり、導体挿通穴1aの中心からの距離が等しく、電流センサE,Fが導体挿通穴1aの中心について対称であり、導体挿通穴1aの中心からの距離が等しい。すなわち、本実施の形態に係る電流センサユニットにおいては、複数の電流センサ3は、導体挿通穴1aの中心について対称で略等距離に配置された2つの電流センサ(1つの電流センサ対)を構成し、その電流センサ対の導体挿通穴1aの中心からの距離がそれぞれ異なる形で配置されている。
That is, in the present embodiment, the current sensors A and B in the current sensor unit are symmetric with respect to the center of the conductor insertion hole 1a, the distance from the center of the conductor insertion hole 1a is equal, and the current sensors C and D are conductor insertion holes. 1a is symmetric with respect to the center of the conductor insertion hole 1a, the current sensors E and F are symmetrical with respect to the center of the conductor insertion hole 1a, and the distance from the center of the conductor insertion hole 1a is equal. In other words, in the current sensor unit according to the present embodiment, the plurality of
電流センサユニットにおける個々の電流センサの構成については実施の形態1(図2)と同様であるので、詳細な説明は省略する。また、電流センサにおける磁気検出素子についても実施の形態1と同じであるので、詳細な説明は省略する。 Since the configuration of each current sensor in the current sensor unit is the same as that of the first embodiment (FIG. 2), detailed description thereof is omitted. Further, since the magnetic detection element in the current sensor is also the same as that in the first embodiment, detailed description thereof is omitted.
本実施の形態に係る電流センサユニットの回路は、例えば図8(a),(b)に示すようなものが考えられる。図8(a)に示す回路においては、導体2の中心からの距離に応じて異なる検出抵抗R(電流センサ内)を使用し、増幅器4a,4b,4cの前段(破線位置)で出力の大きさを全電流センサ対で同じにする。
As the circuit of the current sensor unit according to the present embodiment, for example, the circuit shown in FIGS. 8A and 8B can be considered. In the circuit shown in FIG. 8A, a different detection resistor R (in the current sensor) is used depending on the distance from the center of the
図7に示す電流センサユニットにおいて、電流センサA,Bが導体挿通穴1aについて対称配置された2つの電流センサ(第1電流センサ対)であり、電流センサC,Dが導体挿通穴1aについて対称配置された2つの電流センサ(第2電流センサ対)であり、電流センサE,Fが導体挿通穴1aについて対称配置された2つの電流センサ(第3電流センサ対)である。第1〜第3電流センサ対は、それぞれ導体2の中心からの距離が異なるので、出力を同じくするように、電流センサ3内の検出抵抗Rを変える。すなわち、導体2の中心からの距離が大きくなるにしたがって検出抵抗値を大きくする。これにより、電流センサA〜Fの出力の絶対値が同じとなる。
In the current sensor unit shown in FIG. 7, the current sensors A and B are two current sensors (first current sensor pair) arranged symmetrically with respect to the conductor insertion hole 1a, and the current sensors C and D are symmetrical with respect to the conductor insertion hole 1a. Two current sensors (second current sensor pair) are arranged, and the current sensors E and F are two current sensors (third current sensor pair) arranged symmetrically with respect to the conductor insertion hole 1a. Since the first to third current sensor pairs have different distances from the center of the
具体的には、以下の式にしたがって検出抵抗値を決定する。
VA=VB
VA=VB=IA*RA=IB*RB
また、I∝H∝1/L
(1/LA)*RA=(1/LB)*RB
∴RA/RB=LA/LB
ここで、VAは電流センサAの出力、VBは電流センサBの出力、IAは電流センサAのフィードバック電流、IBは電流センサBのフィードバック電流、RAは電流センサAの検出抵抗、RBは電流センサBの検出抵抗、LAは電流センサAと導体間の距離、LBは電流センサBと導体間の距離である。
Specifically, the detection resistance value is determined according to the following equation.
V A = V B
V A = V B = I A * R A = I B * R B
Also, I∝H∝1 / L
(1 / L A ) * R A = (1 / L B ) * R B
∴R A / R B = L A / L B
Here, V A is the output of the current sensor A, V B is the output of the current sensor B, I A feedback current of the current sensor A, I B is the feedback current of the current sensor B, R A detection resistor of the current sensor A , R B is the detection resistor of the current sensor B, L a is a distance between the current sensor a and the conductor, L B is the distance between the current sensor B and the conductor.
図8(b)に示す回路においては、導体2の中心からの距離に応じて異なるゲインの増幅器を使用し、増幅器4a,4b,4cの後段(破線位置)で出力の大きさを全電流センサ対で同じにする。
In the circuit shown in FIG. 8 (b), amplifiers having different gains are used according to the distance from the center of the
図7に示す電流センサユニットにおいて、電流センサA,Bが導体挿通穴1aについて対称配置された2つの電流センサ(第1電流センサ対)であり、電流センサC,Dが導体挿通穴1aについて対称配置された2つの電流センサ(第2電流センサ対)であり、電流センサE,Fが導体挿通穴1aについて対称配置された2つの電流センサ(第3電流センサ対)である。第1〜第3電流センサ対は、それぞれ導体2の中心からの距離が異なるので、出力を同じくするように、増幅器4a〜4cのゲインを変える。すなわち、導体2の中心からの距離が大きくなるにしたがってゲインを大きくする。これにより、電流センサA〜Fの出力の絶対値が同じとなる。
In the current sensor unit shown in FIG. 7, the current sensors A and B are two current sensors (first current sensor pair) arranged symmetrically with respect to the conductor insertion hole 1a, and the current sensors C and D are symmetrical with respect to the conductor insertion hole 1a. Two current sensors (second current sensor pair) are arranged, and the current sensors E and F are two current sensors (third current sensor pair) arranged symmetrically with respect to the conductor insertion hole 1a. Since the first to third current sensor pairs have different distances from the center of the
具体的には、以下の式にしたがって増幅器のゲインを決定する。
(2*VA,B)=ゲイン*(2*VC,D)
(2*IA,B*R)=ゲイン*(2*IC,D*R)
(2*(1/LA,B)*R)=ゲイン*(2*(1/LC,D)*R)
∴ゲイン=(LC,D/LA,B)
ここで、VA,Bは電流センサA,Bの出力、VC,Dは電流センサC,Dの出力、IA,Bは電流センサA,Bのフィードバック電流、IC,Dは電流センサC,Dのフィードバック電流、LA,Bは電流センサA,Bと導体間の距離、LC,Dは電流センサC,Dと導体間の距離である。
Specifically, the gain of the amplifier is determined according to the following equation.
(2 * V A, B ) = Gain * (2 * V C, D )
(2 * I A, B * R) = Gain * (2 * I C, D * R)
(2 * (1 / L A, B ) * R) = Gain * (2 * (1 / L C, D ) * R)
∴ Gain = (LC , D / LA , B )
Here, V A and B are outputs of current sensors A and B, V C and D are outputs of current sensors C and D, I A and B are feedback currents of current sensors A and B, and I C and D are current sensors. Feedback currents C and D, LA and B are distances between the current sensors A and B and the conductors, and LC and D are distances between the current sensors C and D and the conductors.
図8(a),(b)に示す回路においては、電流センサA,Bの出力が増幅器4aに出力され、電流センサC,Dの出力が増幅器4bに出力され、電流センサE,Fの出力が増幅器4cに出力される。実施の形態1と同様に、電流センサA,Bの出力の極性が異なっているので増幅器4aでは、電流センサA,Bの出力の差分が得られる。また、電流センサC,Dの出力の極性が異なっているので増幅器4bでは、電流センサC,Dの出力の差分が得られる。また、電流センサE,Fの出力の極性が異なっているので増幅器4cでは、電流センサE,Fの出力の差分が得られる。増幅器4aの出力、増幅器4bの出力及び増幅器4cの出力は加算器5に出力される。
In the circuits shown in FIGS. 8A and 8B, the outputs of the current sensors A and B are output to the
図8(a),(b)に示す回路においては、破線位置における、電流センサ対A,B、電流センサ対C,D、電流センサ対E,Fの出力を平均化するので、図1におけるX−Y平面上における導体2の位置ずれなどによる電流センサの測定精度の低下を小さく抑えることができる。また、図8(a),(b)に示す回路においては、電流センサの出力の差分をとるので、図1に示すような一様な外部磁場(地磁気など)H(ex)による出力をキャンセルすることができる。
In the circuits shown in FIGS. 8A and 8B, the outputs of the current sensor pairs A and B, the current sensor pairs C and D, and the current sensor pairs E and F at the positions of the broken lines are averaged. A decrease in measurement accuracy of the current sensor due to a positional shift of the
このように、本実施の形態に係る電流センサユニットにおいては、電流センサが平面視において基板上に対称に配置されるように実装されている。このため、それぞれの電流センサの出力を平均化することにより、被測定電流が流れる導体の位置ずれの影響を小さく抑えることができ、対称配置された対の電流センサの出力の差分をとることにより、外部磁界の影響をキャンセルすることができる。その結果、高い測定精度で電流の大きさを測定することができる。 Thus, in the current sensor unit according to the present embodiment, the current sensors are mounted so as to be arranged symmetrically on the substrate in plan view. For this reason, by averaging the output of each current sensor, the influence of the positional deviation of the conductor through which the current to be measured flows can be kept small, and by taking the difference between the outputs of a pair of symmetrically arranged current sensors The influence of the external magnetic field can be canceled. As a result, the magnitude of the current can be measured with high measurement accuracy.
本発明は上記実施の形態1,2に限定されず、種々変更して実施することができる。例えば、上記実施の形態1,2においては、電流センサが磁気平衡式電流センサである場合について説明しているが、本発明はこれに限定されず、電流センサが磁気比例式電流センサである場合にも適用することができる。また、上記実施の形態1,2においては、磁気検出素子が磁気抵抗効果素子である場合について説明しているが、本発明はこれに限定されず、磁気検出素子がホール素子のような他の磁気検出素子である場合にも適用することができる。また、上記実施の形態1,2における材料、電流センサの配置位置、厚さ、大きさ、製法などは適宜変更して実施することが可能である。その他、本発明は、本発明の範囲を逸脱しないで適宜変更して実施することができる。 The present invention is not limited to the first and second embodiments, and can be implemented with various modifications. For example, in the first and second embodiments, the case where the current sensor is a magnetic balance type current sensor is described, but the present invention is not limited to this, and the current sensor is a magnetic proportional type current sensor. It can also be applied to. In the first and second embodiments, the case where the magnetic detection element is a magnetoresistive effect element is described. However, the present invention is not limited to this, and the magnetic detection element may be another element such as a Hall element. The present invention can also be applied to a magnetic detection element. In addition, the materials, the arrangement position of the current sensor, the thickness, the size, the manufacturing method, and the like in the first and second embodiments can be changed as appropriate. In addition, the present invention can be implemented with appropriate modifications without departing from the scope of the present invention.
本発明は、電気自動車のモータ駆動用の電流の大きさを検出する電流センサに適用することが可能である。 The present invention can be applied to a current sensor that detects the magnitude of a current for driving a motor of an electric vehicle.
1 ユニット基板
1a 導体挿通穴
2 導体
3 電流センサ
4a,4b,4c 増幅器
5 加算器
31 磁気抵抗効果素子
32 固定抵抗素子
33 フィードバックコイル
34 回路
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Unit board | substrate 1a
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