JP2010285780A - Column-beam joint structure and building having the same - Google Patents

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To improve the workability of a cross section reducing part. <P>SOLUTION: A column-beam joint structure 13 includes joint plates 20, 21 for jointing a flange plate 18A of a bracket 18 with a flange plate 14A of a beam member 14. These joint plates 20, 21 are respectively formed with notches 26, 28. Cross section reducing parts 20A, 21A are respectively provided whose sectional areas are made smaller than the other parts of the joint plates 20, 21 by the notches 26, 28. <P>COPYRIGHT: (C)2011,JPO&INPIT

Description

本発明は、柱梁接合構造、及び柱梁接合構造を有する建物に関する。   The present invention relates to a column beam connection structure and a building having a column beam connection structure.

兵庫県南部地震等では、鉄骨造の柱と梁の柱梁接合部に破断を伴う損傷が多数発見されており、柱梁接合構造の更なる改善が求められていた。この改善策として、梁の曲げ耐力を部分的に小さくし、柱梁接合部から離れた位置で塑性ヒンジを発生させるRBS(Reduced Beam Section)工法が提案されている(例えば、特許文献1、特許文献2)。   In the Hyogoken-Nanbu Earthquake, etc., many damages with fractures were found in the steel beam-to-column joints, and further improvements in the beam-column joint structure were required. As an improvement measure, an RBS (Reduced Beam Section) method is proposed in which the bending strength of the beam is partially reduced and a plastic hinge is generated at a position away from the beam-column joint (for example, Patent Document 1, Patent) Reference 2).

特許文献1では、ボックスコラム(柱)とH型ビーム(梁)との柱梁接合構造において、H型ビームのフランジプレートに切欠きが形成されている。この切欠きは、ボックスコラムから離れた位置に形成されている。この切欠きによってH型ビームの曲げ耐力が小さくされており、柱梁接合部よりも先に、切欠きが形成された部位に塑性ヒンジ(塑性化)が発生するように構成されている。これにより、柱梁接合部の破断、損傷が抑制されている。   In Patent Document 1, a notch is formed in a flange plate of an H-shaped beam in a column beam joining structure of a box column (column) and an H-shaped beam (beam). This notch is formed at a position away from the box column. The bending strength of the H-shaped beam is reduced by this notch, and a plastic hinge (plasticization) is generated at a portion where the notch is formed before the column beam joint. Thereby, the fracture | rupture and damage of a column beam junction part are suppressed.

また、特許文献2では、H型鋼からなる梁のフランジプレートに切欠きが設けられている。この切欠きは柱から離れた位置に形成されている。また、切欠きには、フランジプレートと同じ板厚の低降伏点鋼からなる鋼板が嵌め込まれ、溶接接合されている。この低降伏点鋼からなる鋼板によって梁のフランジプレートが補強されている。   Moreover, in patent document 2, the notch is provided in the flange plate of the beam which consists of H-shaped steel. This notch is formed at a position away from the pillar. Further, a steel plate made of low yield point steel having the same thickness as that of the flange plate is fitted into the notch and welded. The flange plate of the beam is reinforced by a steel plate made of this low yield point steel.

ここで、特許文献1、2では、梁のフランジプレートに切欠きを形成している。しかしながら、梁は一般的にスパンが長く、その取扱いが不便であるため、フランジプレートに切欠きを形成するのに手間を要する。また、切欠き形成時の摩擦熱によって、梁に寸法誤差が生じたり、鋼材の物性が変化して梁の強度に問題を生じたりする恐れがある。   In Patent Documents 1 and 2, a notch is formed in the flange plate of the beam. However, since a beam generally has a long span and is inconvenient to handle, it takes time to form a notch in the flange plate. Further, the frictional heat at the time of forming the notch may cause a dimensional error in the beam, or the physical properties of the steel material may change and cause a problem in the strength of the beam.

一方、特許文献3では、柱に溶接されたブラケットと鉄骨梁部材とをスプライスプレートで接合している。このスプライスプレートは低降伏点鋼で形成されている。これにより、スプライスプレートの降伏荷重を相対的に小さくし、柱とブラケットと溶接部よりも先に、スプライスプレートに塑性ヒンジが発生するように構成されている。   On the other hand, in Patent Document 3, a bracket welded to a column and a steel beam member are joined by a splice plate. The splice plate is made of low yield point steel. Thereby, the yield load of the splice plate is relatively reduced, and the plastic hinge is generated in the splice plate before the column, the bracket, and the welded portion.

しかしながら、スプライスプレートの降伏荷重は、低降伏点鋼の機械的性質に依存するため、その調整幅が小さく、設計の柔軟性に欠ける。   However, since the yield load of the splice plate depends on the mechanical properties of the low yield point steel, its adjustment range is small and the design flexibility is lacking.

特開平8−4112号公報JP-A-8-4112 特開2001−49740号公報JP 2001-49740 A 特開平10−317490号公報JP 10-317490 A

本発明は、上記の事実を考慮し、断面減少部の加工性を向上することを目的とする。   In view of the above fact, an object of the present invention is to improve the workability of the cross-sectionally reduced portion.

請求項1に記載の柱梁接合構造は、柱から突出する鉄骨ブラケットと、前記鉄骨ブラケットに接合される鉄骨梁部材と、前記鉄骨ブラケットの第1フランジプレートと、前記鉄骨梁部材の第2フランジプレートとに重ねられる鋼製の接合プレートと、前記接合プレートに設けられ、該接合プレートの他の部位よりも断面積が小さくされた断面減少部と、前記第1フランジプレート及び前記第2フランジプレートに前記接合プレートを接合する接合手段と、を備えている。   The beam-column joint structure according to claim 1 is a steel bracket projecting from a column, a steel beam member joined to the steel bracket, a first flange plate of the steel bracket, and a second flange of the steel beam member. A steel joining plate overlaid on the plate, a cross-sectionally reduced portion provided on the joining plate and having a smaller sectional area than other portions of the joining plate, the first flange plate and the second flange plate And a joining means for joining the joining plate.

上記の構成によれば、接合プレートを介して鉄骨ブラケットと鉄骨梁部材とを接合することにより梁が構成される。接合プレートは、鉄骨ブラケットの第1フランジプレートと、鉄骨梁部材の第2フランジプレートとに重ねられ、接合手段によって第1フランジプレート及び第2フランジプレートのそれぞれに接合される。また、接合プレートには、当該接合プレートの他の部位よりも断面積が小さい断面減少部が設けられており、この断面減少部によって、梁の曲げ耐力が部分的に小さくされている。   According to said structure, a beam is comprised by joining a steel frame bracket and a steel beam member via a joining plate. The joining plate is superposed on the first flange plate of the steel frame bracket and the second flange plate of the steel beam member, and is joined to each of the first flange plate and the second flange plate by the joining means. Further, the joint plate is provided with a cross-sectional reduced portion having a smaller cross-sectional area than other portions of the joint plate, and the bending strength of the beam is partially reduced by the cross-sectional reduced portion.

ここで、接合プレートに断面減少部を設け、梁の曲げ耐力を部分的に小さくしたことにより、地震時に柱と鉄骨ブラケットとの接合部よりも先に、接合プレートの断面減少部が位置する梁部位に塑性ヒンジを発生させることができる(以下、接合プレートの断面減少部が位置する梁部位であって、塑性ヒンジが生じる部位を塑性ヒンジ部と称す)。従って、柱と鉄骨ブラケットとの接合部には、塑性ヒンジ部の曲げ耐力以上の曲げモーメントが作用しない。よって、塑性ヒンジ部を設けない場合と比較して、柱と鉄骨ブラケットとの接合部に作用する曲げモーメントが低減され、当該接合部の破断、損傷等を抑制することができる。   Here, by providing a cross-section reduced part in the joint plate and partially reducing the bending strength of the beam, the beam where the cross-section reduced part of the joint plate is located before the joint between the column and the steel bracket during an earthquake. A plastic hinge can be generated at the site (hereinafter, the beam site where the cross-sectionally reduced portion of the joining plate is located, and the site where the plastic hinge occurs is referred to as a plastic hinge). Therefore, a bending moment greater than the bending strength of the plastic hinge portion does not act on the joint between the column and the steel bracket. Therefore, compared with the case where a plastic hinge part is not provided, the bending moment which acts on the junction part of a pillar and a steel bracket is reduced, and the fracture | rupture, damage, etc. of the said junction part can be suppressed.

また、接合プレートに断面減少部を設けたことにより、断面減少部の加工が容易となるため、製造コストを削減することができる。また、断面減少部に塑性変形を集中させることにより、地震時における梁の破損、損傷を接合プレートに集中させることができる。このため、破損、損傷した接合プレートを交換することにより、梁を補修することができる。   In addition, since the cross-section reduced portion is provided in the joining plate, the cross-section reduced portion can be easily processed, so that the manufacturing cost can be reduced. Further, by concentrating the plastic deformation on the cross-section reduced portion, it is possible to concentrate the damage and damage of the beam during the earthquake on the joining plate. For this reason, the beam can be repaired by exchanging the damaged or damaged joining plate.

更に、接合プレートは、一般的なブラケットタイプの柱梁接合部に適用可能であるため、汎用性が高く、また、断面減少部の断面積を増減することにより、梁の塑性ヒンジ部の曲げ耐力を調整することができる。   Furthermore, the joint plate can be applied to general bracket-type beam-column joints, so it is highly versatile, and the bending strength of the plastic hinge part of the beam can be increased or decreased by increasing or decreasing the cross-sectional area of the reduced-section part. Can be adjusted.

請求項2に記載の柱梁接合構造は、請求項1に記載の柱梁接合構造において、前記接合手段が、前記接合プレートと前記第1フランジプレート又は前記第2フランジプレートとに貫通される複数の高力ボルトと、該高力ボルトに取り付けられるナットと、を備え、前記高力ボルト又は前記ナットと、前記接合プレートの間に弾性体が挟まれている。   The beam-column joint structure according to claim 2 is the beam-column joint structure according to claim 1, wherein the joining means is a plurality of holes penetrating the joint plate and the first flange plate or the second flange plate. A high-strength bolt and a nut attached to the high-strength bolt, and an elastic body is sandwiched between the high-strength bolt or the nut and the joining plate.

上記の構成によれば、接合手段が、接合プレートと第1フランジプレート又は第2フランジプレートに貫通される複数の高力ボルトと、この高力ボルトに取り付けられるナットと、を備えており、これらの高力ボルト及びナットによって、接合プレートと第1フランジプレート又は第2フランジプレートが摩擦接合される。また、高力ボルト又はナットと、接合プレートの間には、弾性体が挟まれている。   According to the above configuration, the joining means includes a joining plate and a plurality of high-strength bolts penetrating the first flange plate or the second flange plate, and nuts attached to the high-strength bolts. The joining plate and the first flange plate or the second flange plate are frictionally joined by the high-strength bolts and nuts. An elastic body is sandwiched between the high-strength bolt or nut and the joining plate.

ここで、接合プレートの断面減少部が塑性化すると、接合プレートの伸び変形によって断面減少部及びその周辺部の板厚が減少し、接合プレートと第1フランジプレート、第2フランジプレートとの間に隙間が生じる恐れがある。この隙間が生じると、接合プレートと第1フランジプレート又は第2フランジプレートとの間に作用する高力ボルトの導入軸力が減少する。従って、高力ボルト及びナットによる摩擦接合強度が低下し、曲げモーメントの伝達効率が低下してしまう。   Here, when the cross-section reduced portion of the joining plate is plasticized, the thickness of the cross-section reducing portion and its peripheral portion is reduced due to the elongation deformation of the joining plate, and between the joining plate and the first flange plate and the second flange plate. There may be a gap. When this gap occurs, the introduction axial force of the high-strength bolt that acts between the joining plate and the first flange plate or the second flange plate decreases. Accordingly, the friction joint strength by the high-strength bolts and nuts is lowered, and the transmission efficiency of the bending moment is lowered.

この対策として本発明では、高力ボルト又はナットと接合プレートとの間に弾性体を設けている。これにより、断面減少部及びその周辺部の板厚が減少しても、弾性体の復元力によって接合プレートと第1フランジプレート、第2フランジプレートとの隙間が抑制される。従って、高力ボルトによる導入軸力の減少が抑制され、摩擦接合強度を確保することができ、曲げモーメントの伝達効率の低下を低減することができる。   As a countermeasure, in the present invention, an elastic body is provided between the high-strength bolt or nut and the joining plate. Thereby, even if the plate | board thickness of a cross-section reduction | decrease part and its peripheral part reduces, the clearance gap between a joining plate, a 1st flange plate, and a 2nd flange plate is suppressed by the restoring force of an elastic body. Therefore, the reduction of the introduced axial force due to the high-strength bolt is suppressed, the friction joint strength can be ensured, and the decrease in the bending moment transmission efficiency can be reduced.

また、塑性化による接合プレートの板厚の減少率は、断面減少部に近づくに従って大きくなる。従って、断面減少部に最も近い列の高力ボルト又はナットと接合プレートとの間に弾性体を設けることにより、接合プレートと第1フランジプレート、第2フランジプレートの隙間を効率良く抑制することができる。   Further, the reduction rate of the thickness of the joining plate due to plasticization increases as the cross-section reduction portion is approached. Therefore, by providing an elastic body between the high-strength bolt or nut in the row closest to the cross-sectionally reduced portion and the joining plate, the gap between the joining plate, the first flange plate, and the second flange plate can be efficiently suppressed. it can.

請求項3に記載の柱梁接合構造は、請求項2に記載の柱梁接合構造において、前記弾性体が、皿バネである。   The column beam connection structure according to claim 3 is the column beam connection structure according to claim 2, wherein the elastic body is a disc spring.

上記の構成によれば、弾性体が皿バネとされている。皿バネは、一般的なバネ座金等と比較して、小さいたわみ量で大きな復元力を得ることができる。従って、第1フランジプレート又は第2フランジプレートと接合プレートとの隙間をより確実に抑制することができ、高力ボルトによる導入軸力の減少を抑制することができる。よって、摩擦接合強度を維持することができ、曲げモーメントの伝達効率の低下をより確実に抑制することができる。   According to said structure, the elastic body is made into the disc spring. The disc spring can obtain a large restoring force with a small amount of deflection compared to a general spring washer or the like. Accordingly, the gap between the first flange plate or the second flange plate and the joining plate can be more reliably suppressed, and the reduction of the introduced axial force due to the high-strength bolt can be suppressed. Therefore, the friction bonding strength can be maintained, and a decrease in bending moment transmission efficiency can be more reliably suppressed.

請求項4に記載の柱梁接合構造は、請求項1〜3の何れか1項に記載の柱梁接合構造において、前記断面減少部が、前記第1フランジプレートと前記第2フランジプレートとの間に設けられている。   The beam-column joint structure according to claim 4 is the beam-column joint structure according to any one of claims 1 to 3, wherein the cross-section reducing portion is formed between the first flange plate and the second flange plate. It is provided in between.

上記の構成によれば、接合プレートに形成された断面減少部が、第1フランジプレートと第2フランジプレートとの間(隙間)に設けられている(位置している)。即ち、第1フランジプレートと第2フランジプレートとの間(隙間)に梁の塑性ヒンジ部が位置している。   According to said structure, the cross-sectional reduction part formed in the joining plate is provided (positioned) between the 1st flange plate and the 2nd flange plate (gap). That is, the plastic hinge portion of the beam is located between the first flange plate and the second flange plate (gap).

ここで、梁に作用する曲げモーメントは、第1フランジプレートから接合手段を介し、軸力として接合プレートに伝達される。この場合、第1フランジプレートと接合プレートが重なる部位では、第1フランジプレート及び接合プレートが軸力を負担するが、第1フランジプレートと第2フランジプレートとの間では接合プレートのみが軸力を負担することになる。従って、第1フランジプレートと第2フランジプレートとの間に断面減少部を設けることにより、梁の曲げモーメントに起因する軸力の全てを断面減少部に作用させることができる。これにより、断面減少部に塑性化を集中させ、当該断面減少部が位置する梁の塑性ヒンジ部に塑性ヒンジをより確実に発生させることができる。   Here, the bending moment acting on the beam is transmitted from the first flange plate to the joining plate as an axial force via the joining means. In this case, in the part where the first flange plate and the joining plate overlap, the first flange plate and the joining plate bear the axial force, but only the joining plate exerts the axial force between the first flange plate and the second flange plate. Will bear. Therefore, by providing the cross-sectionally reduced portion between the first flange plate and the second flange plate, it is possible to apply all of the axial force due to the bending moment of the beam to the cross-sectionally reduced portion. Thereby, plasticization can be concentrated on the cross-sectionally reduced portion, and the plastic hinge can be more reliably generated in the plastic hinge portion of the beam where the cross-sectionally reduced portion is located.

請求項5に記載の建物は、請求項1〜4の何れか1項に記載の柱梁接合構造によって接合された前記鉄骨ブラケットと前記鉄骨梁部材とを有している。   The building of Claim 5 has the said steel frame bracket and the said steel beam member joined by the column beam joining structure of any one of Claims 1-4.

上記の構成によれば、建物は、請求項1〜4の何れか1項に記載の柱梁接合構造によって接合された鉄骨ブラケットと鉄骨梁部材とを有している。従って、柱と鉄骨ブラケットとの接合部よりも先に、接合プレートの断面減少部が位置する梁の塑性ヒンジ部に塑性ヒンジを発生させることができる。従って、柱と鉄骨ブラケットとの接合部の破損、損傷を抑制することができ、建物の長寿命化を図ることができる。   According to said structure, the building has the steel frame bracket and steel beam member joined by the column beam joining structure of any one of Claims 1-4. Therefore, the plastic hinge can be generated in the plastic hinge portion of the beam where the cross-section reducing portion of the joining plate is located before the joint portion between the column and the steel bracket. Therefore, breakage and damage of the joint between the column and the steel frame bracket can be suppressed, and the life of the building can be extended.

また、地震によって接合プレートが破損、損傷した場合は、接合プレートを交換することにより、梁を補修することができる。   In addition, when the joining plate is broken or damaged by an earthquake, the beam can be repaired by replacing the joining plate.

更に、接合プレートに断面減少部を設けたことにより、第1フランジプレート又は第2フランジプレートに断面減少部を設ける場合と比較して、断面減少部の加工性が向上し、コスト削減を図ることができる。   Further, by providing the cross-section reduced portion on the joining plate, the workability of the cross-section reduced portion is improved and the cost is reduced as compared with the case where the cross-section reduced portion is provided on the first flange plate or the second flange plate. Can do.

本発明は、上記の構成としたので、断面減少部の加工性を向上することができる。   Since this invention was set as said structure, the workability of a cross-section reduction part can be improved.

本発明の実施形態に係る柱梁接合構造を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the column beam junction structure which concerns on embodiment of this invention. 本発明の実施形態に係る柱梁接合構造の要部拡大図であり、(A)平面図、(B)は側面図である。It is a principal part enlarged view of the beam-column joining structure which concerns on embodiment of this invention, (A) Top view, (B) is a side view. (A)は、図2(B)の1−1線断面図であり、(B)は図2(B)の2−2線断面図である。2A is a cross-sectional view taken along a line 1-1 in FIG. 2B, and FIG. 2B is a cross-sectional view taken along a line 2-2 in FIG. (A)は、本発明の実施形態に係る柱梁接合構造の概略側面図であり、(B)は、鉄骨梁の曲げモーメント図である。(A) is a schematic side view of the column beam connection structure which concerns on embodiment of this invention, (B) is a bending moment figure of a steel beam. 本発明の実施形態に係る断面減少部の拡大側面図であり、塑性ヒンジ発生後の変形状態を模式的に示している。It is an expanded side view of the cross-section reduction part which concerns on embodiment of this invention, and has shown typically the deformation | transformation state after plastic hinge generation | occurrence | production. (A)〜(C)は、本発明の実施形態に係る柱梁接合構造の変形例を示す平面図である。(A)-(C) are top views which show the modification of the column beam junction structure which concerns on embodiment of this invention. 一般的な皿バネのバネ特性(荷重変形関係)を示すグラフである。It is a graph which shows the spring characteristic (load deformation relation) of a general disc spring.

以下、図面を参照しながら、本発明の実施形態に係る柱梁接合構造13について説明する。図1、図2(A)、及び図2(B)には、建物を構成する架構の一部が示されており、柱梁接合構造13によって接合された梁10及び柱12が示されている。   Hereinafter, a beam-column joint structure 13 according to an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. In FIG. 1, FIG. 2 (A), and FIG. 2 (B), a part of the frame which comprises a building is shown, and the beam 10 and the column 12 which were joined by the column beam junction structure 13 are shown. Yes.

梁10は、ブラケット(鉄骨ブラケット)18と、このブラケット18に接合される梁部材(鉄骨梁部材)14と、を備えている。なお、図示を省略するが、梁部材14は、柱12から突出するブラケット18と、図示せぬ柱から突出するブラケットとの間に配置されており、各ブラケットに接合されている。   The beam 10 includes a bracket (steel bracket) 18 and a beam member (steel beam member) 14 joined to the bracket 18. Although not shown, the beam member 14 is disposed between a bracket 18 protruding from the column 12 and a bracket protruding from a column (not shown), and is joined to each bracket.

ブラケット18はH型鋼からなり、上下方向に対向する一対のフランジプレート18A(第1フランジプレート)と、これらのフランジプレート18Aを繋ぐウェブ18Bと、を備えている。このブラケット18は、柱12の側面に突出して設けられている。   The bracket 18 is made of H-shaped steel, and includes a pair of flange plates 18A (first flange plates) opposed in the vertical direction, and a web 18B that connects these flange plates 18A. The bracket 18 protrudes from the side surface of the column 12.

柱12は角形鋼管からなり、その内部に一対のダイアフラム16が設けられている。このダイアフラム16は、柱12の内周壁に沿って溶接等によって接合されており、柱12とブラケット18との接合部を補強している。なお、ブラケット18及びダイアフラム16は、工場等において柱12に溶接等で予め接合されている。   The column 12 is formed of a square steel pipe, and a pair of diaphragms 16 are provided therein. The diaphragm 16 is joined along the inner peripheral wall of the pillar 12 by welding or the like, and reinforces the joint between the pillar 12 and the bracket 18. The bracket 18 and the diaphragm 16 are previously joined to the column 12 by welding or the like in a factory or the like.

ブラケット18の端部と対向する位置には、梁部材14が配置されている。梁部材14はH型鋼からなり、上下方向に対向する一対のフランジプレート14A(第2フランジプレート)と、これらのフランジプレート14Aを繋ぐウェブ14Bと、を備えている。梁部材14のフランジプレート14Aとブラケット18のフランジプレート18Aとの間には、施工誤差を吸収するための隙間が設けられている。また、フランジプレート14Aとフランジプレート18Aとは、接合プレート20、21を介して接合されている。   A beam member 14 is disposed at a position facing the end of the bracket 18. The beam member 14 is made of H-shaped steel, and includes a pair of flange plates 14A (second flange plates) opposed in the vertical direction and a web 14B that connects these flange plates 14A. A gap for absorbing construction errors is provided between the flange plate 14A of the beam member 14 and the flange plate 18A of the bracket 18. Further, the flange plate 14 </ b> A and the flange plate 18 </ b> A are joined via joint plates 20 and 21.

接合プレート20は鋼板からなり、ブラケット18及び梁部材14の上下方向外側からフランジプレート18A及びフランジプレート14Aのそれぞれに重ねられている。接合プレート20の側面(梁部材14の材軸方向に沿った側面)には、凹状の切欠き部26が形成されている。この切欠き部26によって、均一又は略均一とされた接合プレート20に断面減少部20Aが形成されている。この断面減少部20Aは、図3(B)に示されるように、接合プレート20の他の部位(図3(A)参照)よりも断面積が小さくされている。即ち、梁10に作用する曲げモーメントに起因する軸力に、抵抗可能な有効断面積が小さなっている。   The joining plate 20 is made of a steel plate and is superimposed on the flange plate 18A and the flange plate 14A from the outside in the vertical direction of the bracket 18 and the beam member 14, respectively. On the side surface of the joining plate 20 (the side surface along the material axis direction of the beam member 14), a concave notch 26 is formed. The cutout portion 26 forms a cross-sectionally reduced portion 20 </ b> A in the joining plate 20 that is uniform or substantially uniform. As shown in FIG. 3B, the cross-sectional area 20A has a smaller cross-sectional area than other portions of the joining plate 20 (see FIG. 3A). That is, the effective sectional area that can resist the axial force caused by the bending moment acting on the beam 10 is small.

接合プレート21は鋼板からなり、ブラケット18及び梁部材14の上下方向内側からフランジプレート18A及びフランジプレート14Aのそれぞれに重ねられている。なお、接合プレート21は、ウェブ18B、14Bの両側に配置されている。接合プレート21の側面(梁部材14の材軸方向に沿った側面)には、凹状の切欠き部28が形成されている。この切欠き部28によって、均一又は略均一とされた接合プレート21に断面減少部21Aが形成されている。この断面減少部20Aは、接合プレート21の他の部位よりも断面積が小さくされている。即ち、梁10に作用する曲げモーメントに起因する軸力に、抵抗可能な有効断面積が小さなっている。このように接合プレート20、21に形成された断面減少部20A、21Aによって、梁10の曲げ耐力が部分的に小さくなっている。   The joining plate 21 is made of a steel plate, and is superimposed on the flange plate 18A and the flange plate 14A from the inside in the vertical direction of the bracket 18 and the beam member 14, respectively. The joining plate 21 is disposed on both sides of the webs 18B and 14B. On the side surface of the joining plate 21 (side surface along the material axis direction of the beam member 14), a concave notch 28 is formed. The cutout portion 28 forms a cross-sectionally reduced portion 21 </ b> A in the joining plate 21 that is uniform or substantially uniform. The cross-sectional area of the cross-sectionally reduced portion 20 </ b> A is made smaller than other portions of the joining plate 21. That is, the effective sectional area that can resist the axial force caused by the bending moment acting on the beam 10 is small. In this way, the bending strength of the beam 10 is partially reduced by the cross-section decreasing portions 20A and 21A formed in the joining plates 20 and 21.

接合プレート20、21は、各々の断面減少部20A、21Aが、フランジプレート18Aとフランジプレート14Aとの間(隙間)に位置するように配置されている。これらのフランジプレート18Aと接合プレート20、21、及びフランジプレート14Aと接合プレート20、21は、複数の高力ボルト22(接合手段)、及びこの高力ボルト22に取り付けられるナット24(接合手段)によって、摩擦接合されている。これにより、ブラケット18と梁部材14との間で、曲げモーメントが伝達可能になっている。   The joining plates 20 and 21 are arranged such that the respective cross-section decreasing portions 20A and 21A are located (gap) between the flange plate 18A and the flange plate 14A. The flange plate 18A and the joining plates 20, 21 and the flange plate 14A and the joining plates 20, 21 include a plurality of high-strength bolts 22 (joining means) and a nut 24 (joining means) attached to the high-strength bolts 22. Are friction bonded. Thereby, a bending moment can be transmitted between the bracket 18 and the beam member 14.

各高力ボルト22は、皿バネ(弾性体)32を介して取り付けられている。この皿バネ32は、高力ボルト22の頭と接合プレート20との間で挟まれ、圧縮した状態で保持されている。なお、皿バネ32に替えて、一般的なバネ座金、波形座金等を用いても良い。   Each high-strength bolt 22 is attached via a disc spring (elastic body) 32. The disc spring 32 is sandwiched between the head of the high-strength bolt 22 and the joining plate 20 and is held in a compressed state. Instead of the disc spring 32, a general spring washer, a corrugated washer, or the like may be used.

また、接合手段としての高力ボルト22に替えて、通常のボルト、せん断ピン、リベット、溶接等によって接合しても良いが、接合強度の観点から高力ボルト22による摩擦接合が好ましい。   Further, instead of the high-strength bolt 22 as a joining means, it may be joined by a normal bolt, a shear pin, a rivet, welding or the like, but from the viewpoint of joining strength, friction joining with the high-strength bolt 22 is preferable.

ブラケット18のウェブ18B及び梁部材14のウェブ14Bには、鋼製の補強プレート30がそれぞれ重ねられており、高力ボルト34及びナット(不図示)によって摩擦接合されている。この補強プレート30は、梁10に作用するせん断力を主に伝達する。   A steel reinforcing plate 30 is overlaid on the web 18B of the bracket 18 and the web 14B of the beam member 14, and is frictionally joined by a high strength bolt 34 and a nut (not shown). The reinforcing plate 30 mainly transmits a shearing force acting on the beam 10.

ここで、断面減少部20A、21Aの断面積は、柱12とブラケット18との接合部よりも先に、当該断面減少部20A、21Aが位置する梁10の部位(以下、「塑性ヒンジ部」という)に塑性ヒンジが発生するように設計される。   Here, the cross-sectional area of the cross-sectionally reduced portions 20A and 21A is the part of the beam 10 where the cross-sectionally reduced portions 20A and 21A are located before the joint between the column 12 and the bracket 18 (hereinafter referred to as “plastic hinge portion”). It is designed to generate a plastic hinge.

即ち、図4(A)及び図4(B)に示されるように、地震時に梁10に発生する曲げモーメントは、一般的に柱12とブラケット18との接合部Lで最大となり、柱12から離れるに従って小さくなる。従って、梁10の曲げ耐力が全断面で等しい場合、先ず接合部Lに塑性ヒンジが発生する。接合部Lに塑性ヒンジが発生すると、繰り返し回転運動が生じ、柱12とブラケット18との接合部に溶接不良等に起因する亀裂が入り、脆性的な破断につながる可能性がある。 That is, as shown in FIGS. 4A and 4B, the bending moment generated in the beam 10 at the time of an earthquake is generally maximum at the joint L 0 between the column 12 and the bracket 18, and the column 12 Smaller as you move away from Therefore, the bending strength of the beam 10 is equal in the entire cross-section, first plastic hinge occurs in joints L 0. When a plastic hinge is generated at the joint L 0 , repeated rotational motion is generated, and a crack due to poor welding or the like may enter the joint between the column 12 and the bracket 18, leading to a brittle fracture.

この対策として、柱梁接合構造13では、接合部Lよりも先に、梁10の塑性ヒンジ部に塑性ヒンジが発生するように、断面減少部20A、21Aの軸耐力が設計される。この軸耐力は、切欠き26、28の形状、大きさ、断面減少部20A、21の材質、接合部Lから断面減少部20A、21Aまでの距離L等を考慮して設計される。 As a countermeasure against this, in the beam-column joint structure 13, the axial strength of the cross-sectionally reduced portions 20 </ b> A and 21 </ b> A is designed so that the plastic hinge is generated in the plastic hinge portion of the beam 10 before the joint portion L 0 . The shaft strength, the shape of the notch 26, the size, material of reduced cross section 20A, 21, the joint L 0 from the reduced cross section 20A, is designed in consideration of the distance L 1, etc. up to 21A.

次に、実施形態に係る柱梁接合構造13の作用について説明する。   Next, the effect | action of the column beam junction structure 13 which concerns on embodiment is demonstrated.

接合プレート20には断面減少部20Aが設けられている。この断面減少部20Aは、接合プレート20の他の部位よりも断面積が小さくされており、即ち、接合プレート20の他の部位よりも軸耐力が小さくされている。この断面減少部20A、21Aが位置する梁10の部位は塑性ヒンジ部とされ、梁10の曲げ耐力が部分的に小さくされている。断面減少部20Aの軸耐力は、切欠き部26の形状、大きさ等によって増減され、地震時に、断面減少部20Aが塑性化し、柱12とブラケット18のフランジプレート18Aとの接合部よりも先に、当該断面減少部20Aが位置する梁10の塑性ヒンジ部に塑性ヒンジが発生するように設計されている。なお、説明を省略するが、接合プレート21には、断面減少部20Aと同様の断面減少部21Aが形成されている。   The joining plate 20 is provided with a cross-sectionally reduced portion 20A. The cross-sectional reduced portion 20 </ b> A has a smaller cross-sectional area than other parts of the joining plate 20, i.e., has a smaller axial strength than other parts of the joining plate 20. The part of the beam 10 where the cross-section reducing parts 20A and 21A are located is a plastic hinge part, and the bending strength of the beam 10 is partially reduced. The axial strength of the reduced section 20A is increased or decreased depending on the shape, size, etc. of the notch 26, and during the earthquake, the reduced section 20A becomes plastic and ahead of the joint between the column 12 and the flange plate 18A of the bracket 18. In addition, the plastic hinge is designed to be generated in the plastic hinge portion of the beam 10 where the cross-sectionally reduced portion 20A is located. In addition, although description is abbreviate | omitted, the cross-section reduction | decrease part 21A similar to the cross-section reduction | decrease part 20A is formed in the joining plate 21. FIG.

従って、地震時に架構に外力が作用した場合、先ず、接合プレート20、21の断面減少部20A、21Aが塑性化し、当該断面減少部20A、21Aが位置する梁10の塑性ヒンジ部に塑性ヒンジが発生する。従って、柱12とブラケット18との接合部には、塑性ヒンジ部の曲げ耐力以上の曲げモーメントが作用しない。よって、塑性ヒンジ部を設けない場合と比較して、柱12とブラケット18との接合部に作用する曲げモーメントが低減され、当該接合部の破断、損傷等を抑制することができる。   Therefore, when an external force is applied to the frame during an earthquake, first, the cross-section reduced portions 20A and 21A of the joining plates 20 and 21 are plasticized, and a plastic hinge is formed in the plastic hinge portion of the beam 10 where the cross-section reduced portions 20A and 21A are located. appear. Therefore, a bending moment greater than the bending strength of the plastic hinge portion does not act on the joint between the column 12 and the bracket 18. Therefore, compared to the case where the plastic hinge portion is not provided, the bending moment acting on the joint portion between the column 12 and the bracket 18 is reduced, and breakage, damage, and the like of the joint portion can be suppressed.

また、これらの断面減少部20A、21Aは、接合プレート20、21に設けられている。そのため、断面減少部20A、21Aの製作が容易となり、即ち、切欠き部26、28の加工が容易となる。従って、従来のように梁(例えば、H形鋼のフランジ)に切欠き部を形成する場合と比較して、製造コストを削減することができる。   Further, these cross-section decreasing portions 20A, 21A are provided on the joining plates 20, 21. Therefore, it becomes easy to manufacture the cross-section reducing portions 20A and 21A, that is, the notches 26 and 28 are easily processed. Therefore, the manufacturing cost can be reduced as compared with the conventional case where a notch is formed in a beam (for example, an H-shaped steel flange).

また、断面減少部20A、21Aが位置する梁10の塑性ヒンジ部に塑性ヒンジを発生させることにより、地震時における梁10の破損、損傷を接合プレートに集中させることができる。従って、破損、損傷した接合プレート20、21を交換することにより、梁10を補修することができる。更に、接合プレート20、21は、一般的なブラケットタイプの柱梁接合部に適用可能であるため汎用性が高く、また、断面減少部20A、21Aの断面積を増減することにより、梁10の曲げ耐力を調整することができる。   In addition, by generating a plastic hinge in the plastic hinge portion of the beam 10 where the cross-section decreasing portions 20A and 21A are located, the damage and damage of the beam 10 during an earthquake can be concentrated on the joining plate. Therefore, the beam 10 can be repaired by exchanging the damaged and damaged joining plates 20 and 21. Furthermore, since the joining plates 20 and 21 can be applied to general bracket-type column beam joints, the joint plates 20 and 21 have high versatility. Also, by increasing or decreasing the cross-sectional areas of the cross-section reducing portions 20A and 21A, The bending strength can be adjusted.

ところで、接合プレート20、21には、充分な接合強度を確保すべく、ブラケット18のフランジプレート18A、及び梁部材14のフランジプレート14Aと同様の強度を備える鋼材が使用され、その板厚はフランジプレート18A、14Aと同等、若しくは同等以上の厚さとされることが通常である。このように強度(軸耐力)が重要視される接合プレート20、21に、本実施形態では、敢えて断面減少部20A、21Aを設けることにより、架構全体の靭性、変形性能を向上させて耐震性能を向上させると共に、断面減少部20A、21Aの加工性の向上を図っている。   By the way, in order to ensure sufficient joint strength, steel plates having the same strength as the flange plate 18A of the bracket 18 and the flange plate 14A of the beam member 14 are used for the joint plates 20 and 21. The thickness is usually equal to or greater than or equal to the plates 18A and 14A. In this embodiment, the joint plates 20 and 21 in which strength (axial strength) is regarded as important in this way are intentionally provided with the cross-sectionally reduced portions 20A and 21A, thereby improving the toughness and deformation performance of the entire frame and improving the earthquake resistance. As well as improving the workability of the cross-sectionally reduced portions 20A and 21A.

次に、梁10に作用する曲げモーメントの伝達機構について説明する。   Next, a mechanism for transmitting a bending moment acting on the beam 10 will be described.

地震等によって架構に外力が作用すると、梁10に曲げモーメントが作用する。この曲げモーメントは、梁部材14のフランジプレート14A、接合プレート20、21、及びブラケット18のフランジプレート18Aに軸力として伝達される。フランジプレート14Aと接合プレート20、21との間では、フランジプレート14Aと接合プレート20、21の接触面に発生する摩擦力(高力ボルト22の軸力に応じた摩擦力)によって軸力が伝達される。この場合、フランジプレート14Aと接合プレート20、21が重なる部位では、フランジプレート14A及び接合プレート20、21が軸力を負担するが、フランジプレート14Aとフランジプレート18Aとの間では、接合プレート20、21のみが軸力を負担する。即ち、フランジプレート14Aとフランジプレート18Aとの間では、接合プレート20、21に作用する応力度が大きくなる。本実施形態では、このように応力度が大きくなる接合プレート20、21の部位に、断面減少部20A、21Aを設けている。これにより、断面減少部20A、21Aに塑性変形を集中させ、断面減少部が位置する梁10の塑性ヒンジ部に塑性ヒンジをより確実に発生させることができる。   When an external force acts on the frame due to an earthquake or the like, a bending moment acts on the beam 10. This bending moment is transmitted as an axial force to the flange plate 14A of the beam member 14, the joining plates 20, 21 and the flange plate 18A of the bracket 18. Between the flange plate 14 </ b> A and the joining plates 20, 21, axial force is transmitted by the frictional force generated on the contact surface between the flange plate 14 </ b> A and the joining plates 20, 21 (friction force according to the axial force of the high strength bolt 22). Is done. In this case, the flange plate 14A and the joining plates 20 and 21 bear the axial force at the portion where the flange plate 14A and the joining plates 20 and 21 overlap, but the joining plate 20 and the flange plate 18A are between the flange plate 14A and the flange plate 18A. Only 21 bears the axial force. That is, the degree of stress acting on the joining plates 20 and 21 increases between the flange plate 14A and the flange plate 18A. In the present embodiment, the cross-section decreasing portions 20A and 21A are provided at the portions of the joining plates 20 and 21 where the degree of stress increases in this way. Thereby, plastic deformation can be concentrated on the cross-section reducing portions 20A and 21A, and the plastic hinge can be more reliably generated in the plastic hinge portion of the beam 10 where the cross-section reducing portion is located.

また、各高力ボルト22は、皿バネ32を介して取り付けられている。これにより、ブラケット18と梁部材14との曲げモーメントの伝達効率の低下を効率的に抑制することできる。ここで、図5に示されるように、梁部材14が矢印A方向へ変形し、断面減少部20A、21Aが位置する梁10の塑性ヒンジ部に塑性ヒンジが発生すると、塑性ヒンジ部の伸び変形によって断面減少部20A、21A及びその周辺の板厚が減少し(例えば、板厚t→板厚t)、接合プレート20、21とフランジプレート18Aとの間や、接合プレート20、21とフランジプレート14Aとの間に隙間が生じる恐れがある。この隙間が生じると、接合プレート20、21とフランジプレート14A又はフランジプレート18Aとの間に作用する高力ボルト22の導入軸力が減少する。従って、高力ボルト22及びナット24による摩擦接合強度が低下し、曲げモーメントの伝達効率が低下してしまう。 Each high-strength bolt 22 is attached via a disc spring 32. Thereby, the fall of the transmission efficiency of the bending moment of the bracket 18 and the beam member 14 can be suppressed efficiently. Here, as shown in FIG. 5, when the beam member 14 is deformed in the direction of the arrow A and a plastic hinge is generated in the plastic hinge portion of the beam 10 where the cross-section decreasing portions 20A and 21A are positioned, the plastic hinge portion is extended and deformed. As a result, the thicknesses of the reduced sections 20A and 21A and the periphery thereof are reduced (for example, plate thickness t 0 → plate thickness t 1 ), and between the bonding plates 20 and 21 and the flange plate 18A, or between the bonding plates 20 and 21 There may be a gap between the flange plate 14A and the flange plate 14A. When this gap is generated, the introduction axial force of the high-strength bolt 22 acting between the joining plates 20 and 21 and the flange plate 14A or the flange plate 18A is reduced. Therefore, the friction joint strength by the high-strength bolt 22 and the nut 24 is lowered, and the transmission efficiency of the bending moment is lowered.

この対策として、本実施形態では、高力ボルト22と接合プレート20との間に皿バネ32を設けている。これにより、断面減少部20A、21A及びその周辺部の板厚が減少しても、皿バネ32の復元力によって接合プレート20、21とフランジプレート18A、14Aとの隙間が抑制されるため、高力ボルト22による導入軸力の減少を抑制することができる。よって、摩擦接合強度が確保され、ブラケット18と梁部材14との間の曲げモーメントの伝達効率の低下が低減される。   As a countermeasure, in the present embodiment, a disc spring 32 is provided between the high-strength bolt 22 and the joining plate 20. As a result, even if the plate thicknesses of the cross-section reducing portions 20A and 21A and the peripheral portions thereof are reduced, the gap between the joining plates 20 and 21 and the flange plates 18A and 14A is suppressed by the restoring force of the disc spring 32. It is possible to suppress a decrease in the introduction axial force due to the force bolt 22. Therefore, the friction bonding strength is ensured, and the decrease in the bending moment transmission efficiency between the bracket 18 and the beam member 14 is reduced.

なお、塑性化による接合プレート20、21の板厚の減少率は、断面減少部20A、21Aに近づくに従って大きくなる。従って、断面減少部20A、21Aに最も近い列(図2(A)において、点線Cで囲まれた列)の高力ボルト22と接合プレート20との間に皿バネ32を設けることが望ましい。これにより、接合プレート20、21とフランジプレート18A、14Aとの隙間を効率良く抑制することができる。なお、接合プレート20、21の板厚減少が懸念される部位に、皿バネ32を適宜設けても良いことは、勿論である。   In addition, the reduction rate of the plate | board thickness of the joining plates 20 and 21 by plasticization becomes large as it approaches the cross-section reduction | decrease part 20A, 21A. Therefore, it is desirable to provide the disc spring 32 between the high-strength bolt 22 and the joining plate 20 in the row closest to the cross-section reducing portions 20A and 21A (the row surrounded by the dotted line C in FIG. 2A). Thereby, the clearance gap between the joining plates 20 and 21 and the flange plates 18A and 14A can be efficiently suppressed. Needless to say, the disc spring 32 may be appropriately provided at a portion where the thickness reduction of the joining plates 20 and 21 is a concern.

更に、弾性体として皿バネ32を用いることにより、曲げモーメントの伝達効率の低下をより確実に抑制することができ、高力ボルト22による導入軸力の減少を抑制することができる。即ち、摩擦接合強度を維持することができ、曲げモーメントの伝達効率の低下をより確実に抑制することができる。皿バネ32は、一般的なバネ座金等と比較して、小さいたわみ量で大きな復元力を得ることができるためである。   Furthermore, by using the disc spring 32 as the elastic body, it is possible to more reliably suppress a decrease in the transmission efficiency of the bending moment, and it is possible to suppress a decrease in the introduced axial force due to the high strength bolt 22. That is, the friction bonding strength can be maintained, and a decrease in bending moment transmission efficiency can be more reliably suppressed. This is because the disc spring 32 can obtain a large restoring force with a small amount of deflection as compared with a general spring washer or the like.

また、図7に示される一般的な皿バネのバネ特性92(荷重変形関係)から分かるように、皿バネは、変形量に対して復元力の変動が小さい領域Rを有している。従って、皿バネ32が領域Rで変形するように、当該皿バネ32に圧力(初期圧力)を付与することにより、高力ボルト22による導入軸力の減少を効率的に抑制することができる。そのため、皿バネ32は、領域Rで使用することが望ましい。なお、領域Rから外れた領域で、皿バネ32を使用しても良いことは勿論である。   Further, as can be seen from the spring characteristic 92 (load deformation relationship) of a general disc spring shown in FIG. 7, the disc spring has a region R in which the fluctuation of the restoring force is small with respect to the deformation amount. Therefore, by applying a pressure (initial pressure) to the disc spring 32 so that the disc spring 32 is deformed in the region R, it is possible to efficiently suppress a decrease in the introduced axial force by the high strength bolt 22. Therefore, it is desirable to use the disc spring 32 in the region R. Of course, the disc spring 32 may be used in a region outside the region R.

なお、本実施形態では、全ての高力ボルト22に皿バネ32を設けたがこれに限らず、断面減少部20A、21Aに最も近い列の高力ボルト22にのみ皿バネ32を設けても良いし、断面減少部20A、21Aから2番目に近い列の高力ボルト22にのみ皿バネ32を設けても良い。更に、本実施形態では、高力ボルト22と接合プレート20との間に皿バネ32を設けたが、ナット24と接合プレート21との間に皿バネ32を設けても良い。即ち、高力ボルト22と接合プレート20との間、及びナット24と接合プレート21との間の少なくとも一方に、皿バネ32が挟まれていれば良い。   In this embodiment, the disc springs 32 are provided on all the high-strength bolts 22. However, the present invention is not limited to this, and the disc springs 32 may be provided only on the high-strength bolts 22 in the row closest to the cross-section reducing portions 20A and 21A. Alternatively, the disc springs 32 may be provided only on the high-strength bolts 22 in the second closest row from the cross-section decreasing portions 20A and 21A. Further, in the present embodiment, the disc spring 32 is provided between the high-strength bolt 22 and the joining plate 20, but the disc spring 32 may be provided between the nut 24 and the joining plate 21. That is, it is sufficient that the disc spring 32 is sandwiched between at least one of the high strength bolt 22 and the joining plate 20 and between the nut 24 and the joining plate 21.

また、切欠き部26、28の形状、大きさは適宜変更可能である。例えば、図6(A)に示されるように、切欠き部26(図2(A)参照)よりも曲率半径が大きい切欠き部36を形成しても良い。また、切欠き部26を形成するのではなく、図6(B)に示されるように、一又は複数の貫通孔40(図6(B)は、5つ)を形成して接合プレート20の断面積を小さくしても良い。この場合、貫通孔40の形状は円形に限らず、三角形、四角形等の多角形でも良い。また、ボルトを通すための貫通孔(ボルト孔)を、断面減少部用の貫通孔として使用することも可能である。更には、接合プレート20、21に切欠き部26、28や貫通孔40を形成するのではなく、接合プレート20、21の板厚を部分的に薄くして断面減少部を設けることも可能である。   Further, the shape and size of the notches 26 and 28 can be appropriately changed. For example, as shown in FIG. 6A, a notch 36 having a larger radius of curvature than the notch 26 (see FIG. 2A) may be formed. In addition, instead of forming the notch 26, as shown in FIG. 6B, one or a plurality of through holes 40 (five in FIG. 6B) are formed to form the bonding plate 20. The cross-sectional area may be reduced. In this case, the shape of the through hole 40 is not limited to a circle but may be a polygon such as a triangle or a quadrangle. Moreover, it is also possible to use the through-hole (bolt hole) for letting a volt | bolt pass as a through-hole for a cross-sectional reduction part. Furthermore, instead of forming the notches 26 and 28 and the through holes 40 in the joining plates 20 and 21, it is also possible to partially reduce the plate thickness of the joining plates 20 and 21 to provide a reduced section. is there.

また、上記実施形態では、フランジプレート18A、14Aの上下方向両側に2枚の接合プレート20、21を配置したが、接合プレートは少なくとも1枚あれば良い。また、接合プレート20、21は、種々の鋼材で形成することができる。特に、接合プレート20、21を、普通鋼(例えば、SM490、SS400等)よりも降伏点が小さい低降伏点鋼(例えば、LY225)で形成することにより、断面減少部20A、21Aの降伏荷重が小さくなるため、断面減少部20A、21Aが位置する梁10の塑性ヒンジ部に塑性ヒンジが発生し易くなる。従って、切欠き部26、28等による断面欠損を小さくすることが可能となり、切欠き部26、28等の加工の手間を更に低減することができる。更に、低降伏点鋼を塑性化させることにより、安定した履歴ループによって振動エネルギーを吸収することも可能である。   Moreover, in the said embodiment, although the two joining plates 20 and 21 were arrange | positioned at the up-down direction both sides of flange plate 18A, 14A, it is sufficient if there is at least one joining plate. Moreover, the joining plates 20 and 21 can be formed with various steel materials. In particular, by forming the joining plates 20 and 21 with a low yield point steel (for example, LY225) having a yield point smaller than that of ordinary steel (for example, SM490, SS400, etc.), the yield load of the cross-section reduced portions 20A and 21A can be reduced. Therefore, the plastic hinge is likely to be generated in the plastic hinge portion of the beam 10 where the cross-section decreasing portions 20A and 21A are located. Accordingly, it is possible to reduce cross-sectional defects due to the notches 26, 28 and the like, and it is possible to further reduce the labor for processing the notches 26, 28 and the like. Furthermore, vibration energy can be absorbed by a stable hysteresis loop by plasticizing the low yield point steel.

また、本実施形態では、ブラケット18のフランジプレート18Aと、梁部材14のフランジプレート14Aとの間(隙間)に断面減少部20A、21Aを設けたがこれに限らない。柱12とブラケット18との接合部よりも先に、梁10の塑性ヒンジ部に塑性ヒンジが発生すれば良く、接合プレート20、21の何れの位置に断面減少部20A、21Aを設けてよい。例えば、図6(C)に示されるように、フランジプレート18Aとフランジプレート14Aとの間(隙間)から外れた位置に貫通孔40を形成し、断面減少部20Aとしても良い。なお、前述した通り、梁10の曲げモーメントに起因する接合プレート20、21の負担軸力は、フランジプレート18Aとフランジプレート14Aとの間で最大となるため、フランジプレート18Aとフランジプレート14Aとの間に断面減少部20Aを設けることが合理的である。   Moreover, in this embodiment, although the cross-section reduction | decrease part 20A, 21A was provided between the flange plate 18A of the bracket 18 and the flange plate 14A of the beam member 14, (it does not restrict to this). A plastic hinge may be generated in the plastic hinge portion of the beam 10 prior to the joint portion between the column 12 and the bracket 18, and the cross-section reducing portions 20 </ b> A and 21 </ b> A may be provided at any position of the joint plates 20 and 21. For example, as shown in FIG. 6C, a through hole 40 may be formed at a position deviated from between the flange plate 18A and the flange plate 14A (gap) to form the cross-sectionally reduced portion 20A. As described above, the load axial force of the joining plates 20 and 21 caused by the bending moment of the beam 10 becomes the maximum between the flange plate 18A and the flange plate 14A. It is reasonable to provide the cross-sectionally reduced portion 20A between them.

また、本実施形態の柱梁接合構造13は、梁部材14の両端部に適用する必要はなく、梁部材14の少なくとも一方の端部に適用されていれば良い。また、柱梁接合構造13は、種々の構造(例えば、H型鋼、T型鋼、I型、丸型鋼等)の柱12、ブラケット18、梁部材14に適用可能である。更に、上記実施形態では、ダイアフラム16(いわゆる内ダイヤ形式)によって柱12を補強したがこれに限らず、いわゆる通しダイア形式、外ダイア形式等の種々の補強形式を用いることができる。   In addition, the column beam connection structure 13 of the present embodiment does not need to be applied to both ends of the beam member 14, and may be applied to at least one end of the beam member 14. Further, the column beam connection structure 13 can be applied to the column 12, the bracket 18, and the beam member 14 of various structures (for example, H-shaped steel, T-shaped steel, I-type, round-shaped steel, etc.). Furthermore, in the above-described embodiment, the column 12 is reinforced by the diaphragm 16 (so-called inner diamond type). However, the present invention is not limited to this, and various reinforcing types such as a so-called through-diameter type and an outer-diameter type can be used.

また、上記実施形態に係る柱梁接合構造は、建物の一部に用いても良いし、建物の全てに用いても良い。更に、新築建物や改修建物に適用することができる。   Moreover, the column beam connection structure according to the above-described embodiment may be used for a part of the building or may be used for all of the building. Furthermore, the present invention can be applied to new buildings and renovated buildings.

以上、本発明の実施形態の例について説明したが、本発明はこうした実施形態に限定されるものでなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、種々なる態様で実施し得ることは勿論である。   As mentioned above, although the example of embodiment of this invention was demonstrated, this invention is not limited to such embodiment, Of course, in the range which does not deviate from the summary of this invention, it can implement in a various aspect. .

12 柱
13 柱梁接合構造
14A フランジプレート(第2フランジプレート)
14 梁部材(鉄骨梁部材)
18A フランジプレート(第1フランジプレート)
18 ブラケット(鉄骨ブラケット)
20 接合プレート
20A 断面減少部
21 接合プレート
21A 断面減少部
22 高力ボルト(接合手段)
24 ナット(接合手段)
32 皿バネ(弾性体)
12 Column 13 Column beam connection structure 14A Flange plate (second flange plate)
14 Beam members (steel beam members)
18A flange plate (first flange plate)
18 Bracket (steel bracket)
20 Joining plate 20A Cross-sectional reduction part 21 Joining plate 21A Cross-section reduction part 22 High-strength bolt (joining means)
24 Nut (joining means)
32 Belleville spring (elastic body)

Claims (5)

柱から突出する鉄骨ブラケットと、
前記鉄骨ブラケットに接合される鉄骨梁部材と、
前記鉄骨ブラケットの第1フランジプレートと、前記鉄骨梁部材の第2フランジプレートとに重ねられる鋼製の接合プレートと、
前記接合プレートに設けられ、該接合プレートの他の部位よりも断面積が小さくされた断面減少部と、
前記第1フランジプレート及び前記第2フランジプレートに前記接合プレートを接合する接合手段と、
を備える柱梁接合構造。
A steel bracket protruding from the column;
A steel beam member joined to the steel bracket;
A steel joining plate superimposed on a first flange plate of the steel bracket and a second flange plate of the steel beam member;
A cross-sectionally reduced portion that is provided on the joining plate and has a smaller cross-sectional area than other parts of the joining plate;
Joining means for joining the joining plate to the first flange plate and the second flange plate;
Column beam connection structure.
前記接合手段が、前記接合プレートと前記第1フランジプレート又は前記第2フランジプレートとに貫通される複数の高力ボルトと、該高力ボルトに取り付けられるナットと、を備え、
前記高力ボルト又は前記ナットと前記接合プレートとの間に弾性体が挟まれている請求項1に記載の柱梁接合構造。
The joining means includes a plurality of high-strength bolts penetrating the joining plate and the first flange plate or the second flange plate, and nuts attached to the high-strength bolts,
The beam-column joining structure according to claim 1, wherein an elastic body is sandwiched between the high-strength bolt or the nut and the joining plate.
前記弾性体が、皿バネである請求項2に記載の柱梁接合構造。   The column beam connection structure according to claim 2, wherein the elastic body is a disc spring. 前記断面減少部が、前記第1フランジプレートと前記第2フランジプレートとの間に設けられている請求項1〜3の何れか1項に記載の柱梁接合構造。   The column beam connection structure according to any one of claims 1 to 3, wherein the cross-sectionally reduced portion is provided between the first flange plate and the second flange plate. 請求項1〜4の何れか1項に記載の柱梁接合構造によって接合された前記柱と前記鉄骨梁部材とを有する建物。   The building which has the said column joined by the beam-column joining structure of any one of Claims 1-4, and the said steel beam member.
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