JP2010253344A - 容積形エネルギー回収装置 - Google Patents
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Abstract
【課題】エネルギー回収チャンバーにおいて加圧された加圧水をそのまま高圧ポンプから排出された高圧水に合流させることができる容積形エネルギー回収装置を提供する。
【解決手段】濃縮水の圧力を利用して原水を加圧するエネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂと、濃縮水のエネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂへの導入および排出を切り換える複数の開閉弁１０Ａ１，１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２と、油圧シリンダ１７Ａ，１７Ｂと油圧供給ユニット１５Ａ，１５Ｂと油圧方向切換弁１６Ａ，１６Ｂとを有した補助動力装置７Ａ，７Ｂと、エネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂのピストン１２と油圧シリンダ１７Ａ，１７Ｂのピストン２２とを連結する連結手段１８Ａ，１８Ｂとを備え、逆浸透膜カートリッジ８から排出された濃縮水の圧力と補助動力装置７Ａ，７Ｂの油圧を利用してエネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂに導入された原水を加圧する。
【選択図】図１
【解決手段】濃縮水の圧力を利用して原水を加圧するエネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂと、濃縮水のエネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂへの導入および排出を切り換える複数の開閉弁１０Ａ１，１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２と、油圧シリンダ１７Ａ，１７Ｂと油圧供給ユニット１５Ａ，１５Ｂと油圧方向切換弁１６Ａ，１６Ｂとを有した補助動力装置７Ａ，７Ｂと、エネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂのピストン１２と油圧シリンダ１７Ａ，１７Ｂのピストン２２とを連結する連結手段１８Ａ，１８Ｂとを備え、逆浸透膜カートリッジ８から排出された濃縮水の圧力と補助動力装置７Ａ，７Ｂの油圧を利用してエネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂに導入された原水を加圧する。
【選択図】図１
Description
本発明は、海水から塩分を除去して海水を淡水化する海水淡水化プラントに好適に用いられる容積形エネルギー回収装置に関するものである。
逆浸透膜法を用いる海水淡水化プラントは、主として、前処理システム、高圧ポンプ、逆浸透膜カートリッジ、エネルギー回収装置から構成されている。取水された海水は、前処理システムにより一定水質の条件に整えられたのち、高圧ポンプにより加圧され、逆浸透膜カートリッジへと圧送される。逆浸透膜カートリッジ内の高圧海水の一部は、逆浸透圧力に打ち勝って膜を通過し、塩分が除去された淡水として取り出される。その他の海水は、塩分濃度が高くなり濃縮された状態で逆浸透膜カートリッジからリジェクト（濃縮水）として排出される。ここで、海水淡水化プラントにおける最大の運用コスト（電力費）は、前処理後の海水を浸透圧に打ち勝てる圧力即ち逆浸透圧まで上昇させるためのエネルギー、つまり高圧ポンプによる加圧エネルギーに大きく依存する。
すなわち、海水淡水化プラントにおける最大の運用コストである電力費の半分以上は、高圧ポンプによる加圧に費やされることが多い。従って、逆浸透膜カートリッジから排出される高塩分濃度で高圧のリジェクト（濃縮水）が保有する圧力エネルギーを有効に回収するエネルギー回収装置が重要な役割を果たす。
図２０は、逆浸透膜法を用いる海水淡水化プラントの構成例を示す模式図である。図２０に示すように、取水ポンプ（図示しない）により取水された海水は、前処理装置１により所定の水質条件に整えられたのち、送水ポンプ２を経て、高圧ポンプライン３とエネルギー回収装置ライン４に分岐する。高圧ポンプライン３へ分岐した海水は、高圧ポンプ５により加圧され、エネルギー回収装置６とブースターポンプ７により昇圧された海水と合流した後、逆浸透膜カートリッジ８へ圧送される。
逆浸透膜カートリッジ８内に導入された海水の一部は、逆浸透圧力に打ち勝って逆浸透膜カートリッジ８内の逆浸透膜（ＲＯ膜）８ａを通過し、塩分が除去された淡水として取り出される。その他の海水は、塩分濃度が高くなり、濃縮された状態で逆浸透膜カートリッジ８からリジェクトライン９によりエネルギー回収装置６に導入される。
エネルギー回収装置６においては、方向切換弁１０の動作に伴って、２つのエネルギー回収チャンバー１１内では、各々交互に、エネルギー回収装置ライン４からチェック弁モジュール１４を介した海水の導入と高圧のリジェクト（濃縮水）を利用したピストン１２の駆動による、海水の昇圧、吐出しを行う。
エネルギー回収チャンバー１１内で昇圧された海水は、チェック弁モジュール１４を介してブースターポンプ７へ供給される。ここで、ブースターポンプ７により、逆浸透膜カートリッジ８や配管の圧力損失、方向切換弁１０における圧力損失、エネルギー回収チャンバー１１の内部のピストン１２とシリンダ１３の間の漏れ損失などにより発生する圧力損失分を昇圧後、昇圧後の海水を高圧ポンプライン３の高圧の海水と合流させ、逆浸透膜カートリッジ８へ圧送する。
なお、容積形エネルギー回収装置の従来の構成例としては、米国特許第５３０６４２８号公報（特許文献１）、米国特許第５７９７４２９号公報（特許文献２）がある。
なお、容積形エネルギー回収装置の従来の構成例としては、米国特許第５３０６４２８号公報（特許文献１）、米国特許第５７９７４２９号公報（特許文献２）がある。
図２０に示すような従来の海水淡水化プラントにおいては、エネルギー回収装置６のエネルギー回収チャンバー１１内で昇圧された海水は、高圧ポンプ５により加圧された海水よりも低い圧力となっている。そこで、両者を合流させるために、エネルギー回収チャンバー１１より吐出された海水をブースターポンプ７により昇圧している。この場合、ブースターポンプ７に求められる昇圧量（ヘッド）は配管等の圧力損失分だけなので、小さな値であるが、同ポンプの入口圧は７ＭＰａ前後の高圧条件となるため、軸シール構造に配慮した特殊なポンプが必要になる。すなわち、高圧の軸シール構造のために、構造が複雑となり、高コストになるという問題点がある。
また、ブースターポンプ７に求められる昇圧量（ヘッド）が小さい割りに、同ポンプには耐高圧設計が要求されるため、高コストになるという問題点がある。
さらに、ブースターポンプの軸シールには、高圧が負荷されるため、軸シールの劣化が進行しやすく、軸シールの寿命が比較的短いという問題点がある。この場合、軸シールの劣化により、シール漏れが発生した場合、運転効率の低下などを誘発する。
さらに、ブースターポンプの軸シールには、高圧が負荷されるため、軸シールの劣化が進行しやすく、軸シールの寿命が比較的短いという問題点がある。この場合、軸シールの劣化により、シール漏れが発生した場合、運転効率の低下などを誘発する。
本発明は、上述の事情に鑑みなされたもので、海水淡水化プラントに好適に利用される容積形エネルギー回収装置であって、エネルギー回収チャンバーにおいて加圧された加圧水をそのまま高圧ポンプから排出された高圧水に合流させることができ、エネルギー回収チャンバーから排出された加圧水を昇圧するためのブースターポンプを省略することができる容積形エネルギー回収装置を提供することを目的とする。
上述した目的を達成するために、本発明は、供給された原水を加圧する高圧ポンプと、前記高圧ポンプから吐出された高圧水を逆浸透膜で膜処理して処理水を生成する逆浸透膜カートリッジと、前記逆浸透膜で処理されることなく前記逆浸透膜カートリッジから排出された濃縮水の圧力を利用して、供給された原水を加圧することにより濃縮水の有するエネルギーを原水側に回収する容積形エネルギー回収装置とを備えたエネルギー回収システムにおける前記容積形エネルギー回収装置であって、前記濃縮水と前記原水を導入して前記濃縮水の圧力を前記原水に伝達することにより前記原水を加圧する、内部にピストンを有するエネルギー回収チャンバーと、前記濃縮水の前記エネルギー回収チャンバーへの導入および前記濃縮水の前記エネルギー回収チャンバーからの排出を切り換える複数の開閉弁と、内部にピストンを有し作動油が導入される油圧シリンダと、前記油圧シリンダに前記作動油を供給するための油圧供給ユニットと、前記作動油の前記油圧シリンダへの導入および前記作動油の前記油圧シリンダからの排出を切り換える油圧方向切換弁とを有した補助動力装置と、前記エネルギー回収チャンバーのピストンと前記油圧シリンダのピストンとを連結する連結手段とを備え、前記逆浸透膜カートリッジから排出された濃縮水の圧力を利用して前記エネルギー回収チャンバーに導入された原水を加圧するとともに、前記補助動力装置の油圧を利用して前記エネルギー回収チャンバーに導入された原水を昇圧して前記高圧ポンプから吐出された高圧水に合流させることを可能にしたことを特徴とする。
本発明によれば、逆浸透膜カートリッジから排出された濃縮水と供給された原水とはエネルギー回収チャンバーに導入され、チャンバー内のピストンを駆動し、容積形ピストンポンプとして作用することにより高圧の濃縮水の大半のエネルギーを原水側に回収する。これと併行して、補助動力装置の油圧シリンダに油圧供給ユニットから油圧方向切換弁を介して油圧を供給し、油圧シリンダ内のピストンを駆動し、該ピストンの駆動に伴い連結手段を介してエネルギー回収チャンバー内の原水を補助的に昇圧する。このように、エネルギー回収チャンバー内に導入された高圧の濃縮水と、油圧シリンダ内に導入された油圧とにより、エネルギー回収チャンバー内に導入した原水の昇圧を行う。そして、昇圧された原水を高圧ポンプから吐出された高圧水と合流させ、逆浸透膜カートリッジへ圧送する。エネルギー回収チャンバーのピストンと油圧シリンダのピストンとは、同期して同一方向に駆動されるように、複数の開閉弁と油圧方向切換弁とは、同期して制御される。
逆浸透膜カートリッジへ供給する高圧水の圧力脈動は、逆浸透膜カートリッジに悪影響を及ぼすため、逆浸透膜カートリッジへ供給する高圧水の圧力は一定であることが望ましい。
図２１は、本発明の基本構成を示す模式図である。図２１に示すように、逆浸透膜カートリッジは、一種のフィルターであり、供給される高圧水の圧力脈動が大きい場合、該フィルターのメッシュ（目）が伸縮を繰り返すことになり、該フィルターの劣化を早め、短寿命化させることや、該フィルターを破損させることになる。
本発明では、容積形エネルギー回収装置の吐出流体（昇圧された原水）は、高圧ポンプから吐出された高圧水と合流し、逆浸透膜カートリッジへ供給される構成としている。なお、ここで用いる高圧ポンプは羽根車式が大部分であり、吐出圧力の脈動はほぼゼロである。
本発明の構成により、容積形エネルギー回収装置内のピストンの動作に伴う圧力脈動が発生したとしても、図２１に示すとおり、高圧ポンプから吐出された高圧水との合流で、圧力の整流化（圧力脈動幅の縮小化）がなされて、逆浸透膜カートリッジへの付加を軽減でき、前記のような問題は発生しない。
図２１の上部において示す２つの圧力線図は、左側が高圧ポンプから吐出された高圧水の圧力線図であり、右側が高圧ポンプから吐出された高圧水と容積形エネルギー回収装置で昇圧された原水とが合流した後の圧力線図である。図２１の右側下部において示す圧力線図は、逆浸透膜カートリッジから排出された濃縮水の圧力線図であり、図２１の左側下部において示す圧力線図は、容積形エネルギー回収装置により昇圧された原水の圧力線図である。これら４つの圧力線図から明らかなように、高圧ポンプから吐出された高圧水と容積形エネルギー回収装置で昇圧された原水とが合流した後の圧力の整流化が顕著になされている。
図２１は、本発明の基本構成を示す模式図である。図２１に示すように、逆浸透膜カートリッジは、一種のフィルターであり、供給される高圧水の圧力脈動が大きい場合、該フィルターのメッシュ（目）が伸縮を繰り返すことになり、該フィルターの劣化を早め、短寿命化させることや、該フィルターを破損させることになる。
本発明では、容積形エネルギー回収装置の吐出流体（昇圧された原水）は、高圧ポンプから吐出された高圧水と合流し、逆浸透膜カートリッジへ供給される構成としている。なお、ここで用いる高圧ポンプは羽根車式が大部分であり、吐出圧力の脈動はほぼゼロである。
本発明の構成により、容積形エネルギー回収装置内のピストンの動作に伴う圧力脈動が発生したとしても、図２１に示すとおり、高圧ポンプから吐出された高圧水との合流で、圧力の整流化（圧力脈動幅の縮小化）がなされて、逆浸透膜カートリッジへの付加を軽減でき、前記のような問題は発生しない。
図２１の上部において示す２つの圧力線図は、左側が高圧ポンプから吐出された高圧水の圧力線図であり、右側が高圧ポンプから吐出された高圧水と容積形エネルギー回収装置で昇圧された原水とが合流した後の圧力線図である。図２１の右側下部において示す圧力線図は、逆浸透膜カートリッジから排出された濃縮水の圧力線図であり、図２１の左側下部において示す圧力線図は、容積形エネルギー回収装置により昇圧された原水の圧力線図である。これら４つの圧力線図から明らかなように、高圧ポンプから吐出された高圧水と容積形エネルギー回収装置で昇圧された原水とが合流した後の圧力の整流化が顕著になされている。
本発明の好ましい態様は、前記エネルギー回収チャンバーのピストンと前記油圧シリンダのピストンとは、同期して同一方向に動作するように、前記複数の開閉弁と前記油圧方向切換弁とは、同期して制御することを特徴とする。
本発明によれば、油圧シリンダ内に導入された油圧により、エネルギー回収チャンバー内に導入した原水の昇圧を行い、昇圧された原水を高圧ポンプから吐出された高圧水に合流させることができる。
本発明によれば、油圧シリンダ内に導入された油圧により、エネルギー回収チャンバー内に導入した原水の昇圧を行い、昇圧された原水を高圧ポンプから吐出された高圧水に合流させることができる。
本発明の好ましい態様は、前記エネルギー回収チャンバーと前記油圧シリンダと前記連結手段とを少なくとも２個設けたことを特徴とする。
本発明によれば、以下の動作形態をとることができる。
１）第１のエネルギー回収チャンバー内に高圧の濃縮水が導入され、第１のエネルギー回収チャンバー内の原水を濃縮水の圧力と油圧シリンダの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された原水を高圧ポンプから吐出された高圧水に合流させる。これと併行して、第２のエネルギー回収チャンバー内に原水が導入され、同時に、第２のエネルギー回収チャンバー内の濃縮水が開閉弁を通じて排出される。
２）第１および第２のエネルギー回収チャンバー内に高圧の濃縮水が導入され、両チャンバー内の原水を濃縮水の圧力と油圧シリンダの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された原水を高圧ポンプから吐出された高圧水に合流させる。
３）第２のエネルギー回収チャンバー内に高圧の濃縮水が導入され、第２のエネルギー回収チャンバー内の原水を濃縮水の圧力と油圧シリンダの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された原水を高圧ポンプから吐出された高圧水に合流させる。これと併行して、第１のエネルギー回収チャンバー内に原水が導入され、同時に、第１のエネルギー回収チャンバー内の濃縮水が開閉弁を通じて排出される。
本発明によれば、以下の動作形態をとることができる。
１）第１のエネルギー回収チャンバー内に高圧の濃縮水が導入され、第１のエネルギー回収チャンバー内の原水を濃縮水の圧力と油圧シリンダの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された原水を高圧ポンプから吐出された高圧水に合流させる。これと併行して、第２のエネルギー回収チャンバー内に原水が導入され、同時に、第２のエネルギー回収チャンバー内の濃縮水が開閉弁を通じて排出される。
２）第１および第２のエネルギー回収チャンバー内に高圧の濃縮水が導入され、両チャンバー内の原水を濃縮水の圧力と油圧シリンダの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された原水を高圧ポンプから吐出された高圧水に合流させる。
３）第２のエネルギー回収チャンバー内に高圧の濃縮水が導入され、第２のエネルギー回収チャンバー内の原水を濃縮水の圧力と油圧シリンダの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された原水を高圧ポンプから吐出された高圧水に合流させる。これと併行して、第１のエネルギー回収チャンバー内に原水が導入され、同時に、第１のエネルギー回収チャンバー内の濃縮水が開閉弁を通じて排出される。
本発明の好ましい態様は、前記複数の開閉弁は、前記２個のエネルギー回収チャンバーに濃縮水を交互に導入するように開閉動作を行うことが可能であるとともに、前記２個のエネルギー回収チャンバーに濃縮水を同時に導入するように開閉動作を行うことが可能であることを特徴とする。
本発明の複数の開閉弁を適宜開閉することにより、逆浸透膜カートリッジからの高圧の濃縮水を２個のエネルギー回収チャンバーに交互に導入しつつ、エネルギー回収チャンバー内の原水を交互に加圧して排出することができる。また、逆浸透膜カートリッジからの高圧の濃縮水を２個のエネルギー回収チャンバーに同時に導入しつつ、これら２個のエネルギー回収チャンバー内の原水を同時に加圧して排出することができる。
本発明の複数の開閉弁を適宜開閉することにより、逆浸透膜カートリッジからの高圧の濃縮水を２個のエネルギー回収チャンバーに交互に導入しつつ、エネルギー回収チャンバー内の原水を交互に加圧して排出することができる。また、逆浸透膜カートリッジからの高圧の濃縮水を２個のエネルギー回収チャンバーに同時に導入しつつ、これら２個のエネルギー回収チャンバー内の原水を同時に加圧して排出することができる。
本発明の好ましい態様は、前記２個のエネルギー回収チャンバーに個別に設けた前記開閉弁をともに開とし、前記２個のエネルギー回収チャンバーに濃縮水を同時に導入することを可能にしたことを特徴とする。
本発明によれば、逆浸透膜カートリッジからの高圧の濃縮水を同時に２個のエネルギー回収チャンバーに導入しつつ、２個のエネルギー回収チャンバー内の原水を同時に加圧して排出することができるため、当該チャンバー内のピストンの動作方向の切換り時に発生する、圧力脈動（瞬時吐出し圧力低下）の抑制と逆浸透膜カートリッジの閉塞を回避することができる。
本発明によれば、逆浸透膜カートリッジからの高圧の濃縮水を同時に２個のエネルギー回収チャンバーに導入しつつ、２個のエネルギー回収チャンバー内の原水を同時に加圧して排出することができるため、当該チャンバー内のピストンの動作方向の切換り時に発生する、圧力脈動（瞬時吐出し圧力低下）の抑制と逆浸透膜カートリッジの閉塞を回避することができる。
本発明の好ましい態様は、前記高圧ポンプに原水を供給する高圧ポンプラインとは別途に、前記エネルギー回収チャンバーに原水を供給するエネルギー回収装置ラインを設け、該エネルギー回収装置ラインに原水を加圧するためのフィードポンプを設けたことを特徴とする。
本発明によれば、２個のエネルギー回収チャンバー内のピストンが、両方とも吐出し工程のときの動作により、フィードポンプが閉じ込み運転になる時間がある。この際、フィードポンプは閉じ込み運転になるが、フィードポンプを設けたエネルギー回収装置ラインを高圧ポンプラインとは別経路にしているため、フィードポンプの閉じ込み運転の影響が高圧ポンプに及ぶことはない。
本発明によれば、２個のエネルギー回収チャンバー内のピストンが、両方とも吐出し工程のときの動作により、フィードポンプが閉じ込み運転になる時間がある。この際、フィードポンプは閉じ込み運転になるが、フィードポンプを設けたエネルギー回収装置ラインを高圧ポンプラインとは別経路にしているため、フィードポンプの閉じ込み運転の影響が高圧ポンプに及ぶことはない。
本発明の好ましい態様は、前記エネルギー回収装置ラインをバイパスするバイパスラインを設け、該バイパスラインに規定圧以上で弁体が開く安全弁もしくは小水量の確保が可能なオリフィスからなる安全装置を設けたことを特徴とする。
本発明によれば、フィードポンプが締切運転になった場合にも、安全装置によりエネルギー回収装置側の圧力をポンプ締切圧以下に保つことができる。
本発明によれば、フィードポンプが締切運転になった場合にも、安全装置によりエネルギー回収装置側の圧力をポンプ締切圧以下に保つことができる。
本発明の好ましい態様は、前記複数の開閉弁は、前記エネルギー回収チャンバーに前記濃縮水を導入するための開閉弁と、前記エネルギー回収チャンバーから前記濃縮水を排出するための開閉弁とからなることを特徴とする。
本発明の好ましい態様は、前記開閉弁は、スプールを往復移動させることにより、供給ポートと吐出ポートとを連通させ又は非連通とするスプール型開閉弁からなることを特徴とする。
本発明の好ましい態様は、前記開閉弁は、弁体を弁座に接触又は弁体を弁座から離間させることにより、供給ポートと吐出ポートとを連通させ又は非連通とする弁体移動型開閉弁からなることを特徴とする。
本発明の好ましい態様は、前記開閉弁は、スプールを往復移動させることにより、供給ポートと吐出ポートとを連通させ又は非連通とするスプール型開閉弁からなることを特徴とする。
本発明の好ましい態様は、前記開閉弁は、弁体を弁座に接触又は弁体を弁座から離間させることにより、供給ポートと吐出ポートとを連通させ又は非連通とする弁体移動型開閉弁からなることを特徴とする。
本発明は、以下に列挙する効果を奏する。
（１）従来の海水淡水化プラント等において用いられるエネルギー回収装置においては、エネルギー回収チャンバー内で昇圧された海水は、高圧ポンプにより加圧された海水よりも低い圧力となっているので、両者を合流させるために、エネルギー回収チャンバーより吐出された海水をブースターポンプにより昇圧していたが、本発明の容積形エネルギー回収装置によれば、エネルギー回収チャンバーにおいて加圧された加圧水をそのまま高圧ポンプから排出された高圧水に合流させることができ、高圧の軸シール構造を具備したブースターポンプを用いる必要がないため、装置コストを飛躍的に低減できる。
（２）容積形エネルギー回収装置の吐出流体（昇圧された原水）は、高圧ポンプから吐出された高圧水と合流し、逆浸透膜カートリッジへ供給される構成としているため、容積形エネルギー回収装置内のピストンの動作に伴う圧力脈動が発生したとしても、高圧ポンプから吐出された高圧水との合流で、圧力の整流化（圧力脈動幅の縮小化）がなされて、逆浸透膜カートリッジへの付加を軽減でき、逆浸透膜カートリッジの長寿命化を達成できる。
（３）高圧の軸シールを必要とするブースターポンプを用いる必要がないため、従来のエネルギー回収装置に起こっていた軸シールの劣化により、シール漏れが発生することにより、運転効率の低下を誘発するという事態を防ぐことができる。
（４）高圧の軸シールを必要とするブースターポンプを用いる必要がないため、従来、頻繁に行っていた軸シールのメンテナンス作業を省略することができる。したがって、メンテナンスコストを飛躍的に低減できる。
（５）ブースターポンプに必要となる電動モータやインバータ（外部からのエネルギーを供給しなければならない電気機器及びその配線）等を不要とすることができ、結果としてシステム全体としての信頼性の向上に繋がる。
（１）従来の海水淡水化プラント等において用いられるエネルギー回収装置においては、エネルギー回収チャンバー内で昇圧された海水は、高圧ポンプにより加圧された海水よりも低い圧力となっているので、両者を合流させるために、エネルギー回収チャンバーより吐出された海水をブースターポンプにより昇圧していたが、本発明の容積形エネルギー回収装置によれば、エネルギー回収チャンバーにおいて加圧された加圧水をそのまま高圧ポンプから排出された高圧水に合流させることができ、高圧の軸シール構造を具備したブースターポンプを用いる必要がないため、装置コストを飛躍的に低減できる。
（２）容積形エネルギー回収装置の吐出流体（昇圧された原水）は、高圧ポンプから吐出された高圧水と合流し、逆浸透膜カートリッジへ供給される構成としているため、容積形エネルギー回収装置内のピストンの動作に伴う圧力脈動が発生したとしても、高圧ポンプから吐出された高圧水との合流で、圧力の整流化（圧力脈動幅の縮小化）がなされて、逆浸透膜カートリッジへの付加を軽減でき、逆浸透膜カートリッジの長寿命化を達成できる。
（３）高圧の軸シールを必要とするブースターポンプを用いる必要がないため、従来のエネルギー回収装置に起こっていた軸シールの劣化により、シール漏れが発生することにより、運転効率の低下を誘発するという事態を防ぐことができる。
（４）高圧の軸シールを必要とするブースターポンプを用いる必要がないため、従来、頻繁に行っていた軸シールのメンテナンス作業を省略することができる。したがって、メンテナンスコストを飛躍的に低減できる。
（５）ブースターポンプに必要となる電動モータやインバータ（外部からのエネルギーを供給しなければならない電気機器及びその配線）等を不要とすることができ、結果としてシステム全体としての信頼性の向上に繋がる。
以下、本発明に係る容積形エネルギー回収装置の実施形態について図１乃至図１９を参照して説明する。なお、図１乃至図１９において、同一または相当する構成要素には、同一の符号を付して重複した説明を省略する。
図１は、本発明の容積形エネルギー回収装置が適用される海水淡水化プラント（海水淡水化装置・システム）の構成例を示す模式図である。図１に示すように、取水ポンプ（図示しない）により取水された海水は、前処理装置１により所定の水質条件に整えられたのち、高圧ポンプライン３とエネルギー回収装置ライン４に分岐する。高圧ポンプライン３へ分岐した海水は、送水ポンプ２によって高圧ポンプライン３を介して高圧ポンプ５に供給される。一方、エネルギー回収装置ライン４へ分岐した海水は、フィードポンプ１９によって昇圧されたあとに容積形エネルギー回収装置６に導入される。高圧ポンプ５に供給された海水は、高圧ポンプ５により加圧され、容積形エネルギー回収装置６により昇圧された海水と合流した後、逆浸透膜カートリッジ８へ圧送される。
図１は、本発明の容積形エネルギー回収装置が適用される海水淡水化プラント（海水淡水化装置・システム）の構成例を示す模式図である。図１に示すように、取水ポンプ（図示しない）により取水された海水は、前処理装置１により所定の水質条件に整えられたのち、高圧ポンプライン３とエネルギー回収装置ライン４に分岐する。高圧ポンプライン３へ分岐した海水は、送水ポンプ２によって高圧ポンプライン３を介して高圧ポンプ５に供給される。一方、エネルギー回収装置ライン４へ分岐した海水は、フィードポンプ１９によって昇圧されたあとに容積形エネルギー回収装置６に導入される。高圧ポンプ５に供給された海水は、高圧ポンプ５により加圧され、容積形エネルギー回収装置６により昇圧された海水と合流した後、逆浸透膜カートリッジ８へ圧送される。
逆浸透膜カートリッジ８内に導入された海水の一部は、逆浸透圧力に打ち勝って逆浸透膜カートリッジ８内の逆浸透膜（ＲＯ膜）８ａを通過し、塩分が除去された淡水として取り出される。その他の海水は、塩分濃度が高くなり、濃縮された状態で逆浸透膜カートリッジ８からリジェクトライン９により容積形エネルギー回収装置６に導入される。容積形エネルギー回収装置６においては、４つの開閉弁１０Ａ１，１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２の動作に伴って、２つのエネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂ内では、各々交互に、エネルギー回収装置ライン４からチェック弁１４Ａ１，１４Ｂ１を介した海水の導入と高圧のリジェクト（濃縮水）を利用したピストン１２の駆動による、海水の昇圧、吐出しを行う。容積形エネルギー回収装置６のエネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂ内で昇圧された海水は、チェック弁１４Ａ２，１４Ｂ２を介して高圧ポンプライン３の高圧の海水と合流させ、逆浸透膜カートリッジ８へ圧送する。
図２は、本発明の容積形エネルギー回収装置が適用される海水淡水化プラント（海水淡水化装置・システム）の他の構成例を示す模式図である。図２に示すように、取水ポンプ（図示しない）により取水された海水は、前処理装置１により所定の水質条件に整えられたのち、送水ポンプ２によって高圧ポンプライン３を介して高圧ポンプ５に供給される。一方、前処理装置１からエネルギー回収装置ライン４に供給された海水は、フィードポンプ１９によって昇圧されたあとにチェック弁１４Ａ１，１４Ｂ１を介して容積形エネルギー回収装置６に導入される。高圧ポンプ５に供給された海水は、高圧ポンプ５により加圧され、容積形エネルギー回収装置６により昇圧された海水と合流した後、逆浸透膜カートリッジ８へ圧送される。
逆浸透膜カートリッジ８内に導入された海水の一部は、逆浸透圧力に打ち勝って逆浸透膜カートリッジ８内の逆浸透膜（ＲＯ膜）８ａを通過し、塩分が除去された淡水として取り出される。その他の海水は、塩分濃度が高くなり、濃縮された状態で逆浸透膜カートリッジ８からリジェクトライン９により容積形エネルギー回収装置６に導入される。容積形エネルギー回収装置６においては、４つの開閉弁１０Ａ１，１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２の動作に伴って、２つのエネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂ内では、各々交互に、エネルギー回収装置ライン４からチェック弁１４Ａ１，１４Ｂ１を介した海水の導入と高圧のリジェクト（濃縮水）を利用したピストン１２の駆動による、海水の昇圧、吐出しを行う。容積形エネルギー回収装置６のエネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂ内で昇圧された海水は、チェック弁１４Ａ２，１４Ｂ２を介して高圧ポンプライン３の高圧の海水と合流させ、逆浸透膜カートリッジ８へ圧送する。
図３は、図２に示す構成例に、エネルギー回収装置ライン４に設置されたフィードポンプ１９をバイパスするバイパスラインを設けた構成例を示す模式図である。図３に示すように、フィードポンプ１９をバイパスするバイパスライン２５を設け、バイパスライン２５に規定圧以上（ポンプ締切圧力より小）で弁体が開く安全弁もしくは小水量の確保が可能なオリフィスからなる安全装置２６が設置されている。なお、安全装置２６が安全弁の場合には、安全弁はチェック弁やリリーフ弁等から構成される。また、安全装置２６がオリフィスの場合には、フィードポンプ１９の前後の差圧がある程度大きくなると、規定流量が流れるオリフィスから構成される。安全装置２６により、フィードポンプ１９が締切運転になった場合にも、容積形エネルギー回収装置６側の圧力をポンプ締切圧力以下に保つことができる。なお、フィードポンプ１９をバイパスするバイパスラインは、必要に応じて設置するものとし、設置しなくともよい。
図１乃至図３に示す海水淡水化プラントにおいては、フィードポンプ１９を設置しているが、各エネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂに前処理装置１からエネルギー回収装置ライン４を通じて、海水を自吸することも可能である。この際には、各エネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂのピストンとシリンダとの気密性を高くすることが好ましい。すなわち、ピストンのシリンダ内面とのシール性を上げることが好ましい。
次に、図１乃至図３に示す海水淡水化プラントにおける容積形エネルギー回収装置について図４を参照して説明する。
図４に示すように、容積形エネルギー回収装置６は、４つの開閉弁１０Ａ１，１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２と、２つのエネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂと、４つのチェック弁１４Ａ１，１４Ａ２，１４Ｂ１，１４Ｂ２と、補助動力装置７Ａ，７Ｂとから構成されており、補助動力付き容積形エネルギー回収装置になっている。各エネルギー回収チャンバー１１Ａ（又は１１Ｂ）は、シリンダ１３と、シリンダ１３内で往復動するピストン１２とから構成されている。また、補助動力装置７Ａは、油圧供給ユニット１５Ａと、油圧方向切換弁１６Ａと、油圧シリンダ１７Ａとから構成されており、補助動力装置７Ｂは、油圧供給ユニット１５Ｂと、油圧方向切換弁１６Ｂと、油圧シリンダ１７Ｂとから構成されている。各油圧シリンダ１７Ａ（又は１７Ｂ）は、シリンダ２３と、シリンダ２３内で往復動するピストン２２とから構成されている。エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２と油圧シリンダ１７Ａのピストン２２とは、連結手段を構成するピストンロッド１８Ａによって連結されている。エネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２と油圧シリンダ１７Ｂのピストン２２とは、連結手段を構成するピストンロッド１８Ｂによって連結されている。
開閉弁１０Ａ１は高圧のリジェクト（濃縮水）をエネルギー回収チャンバー１１Ａに導入するための弁であり、開閉弁１０Ａ２はリジェクトをエネルギー回収チャンバー１１Ａから排出するための弁である。また、開閉弁１０Ｂ１は高圧のリジェクト（濃縮水）をエネルギー回収チャンバー１１Ｂに導入するための弁であり、開閉弁１０Ｂ２はリジェクトをエネルギー回収チャンバー１１Ｂから排出するための弁である。チェック弁１４Ａ１は、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内の海水の昇圧時に海水がエネルギー回収チャンバー１１Ａからエネルギー回収装置ライン４に逆流することを防止する弁であり、チェック弁１４Ａ２は、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内に海水を導入する際に高圧の海水が高圧ポンプライン３からエネルギー回収チャンバー１１Ａ内に逆流することを防止する弁である。また、チェック弁１４Ｂ１は、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内の海水の昇圧時に海水がエネルギー回収チャンバー１１Ｂからエネルギー回収装置ライン４に逆流することを防止する弁であり、チェック弁１４Ｂ２は、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内に海水を導入する際に高圧の海水が高圧ポンプライン３からエネルギー回収チャンバー１１Ｂ内に逆流することを防止する弁である。
図４に示すように、容積形エネルギー回収装置６は、４つの開閉弁１０Ａ１，１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２と、２つのエネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂと、４つのチェック弁１４Ａ１，１４Ａ２，１４Ｂ１，１４Ｂ２と、補助動力装置７Ａ，７Ｂとから構成されており、補助動力付き容積形エネルギー回収装置になっている。各エネルギー回収チャンバー１１Ａ（又は１１Ｂ）は、シリンダ１３と、シリンダ１３内で往復動するピストン１２とから構成されている。また、補助動力装置７Ａは、油圧供給ユニット１５Ａと、油圧方向切換弁１６Ａと、油圧シリンダ１７Ａとから構成されており、補助動力装置７Ｂは、油圧供給ユニット１５Ｂと、油圧方向切換弁１６Ｂと、油圧シリンダ１７Ｂとから構成されている。各油圧シリンダ１７Ａ（又は１７Ｂ）は、シリンダ２３と、シリンダ２３内で往復動するピストン２２とから構成されている。エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２と油圧シリンダ１７Ａのピストン２２とは、連結手段を構成するピストンロッド１８Ａによって連結されている。エネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２と油圧シリンダ１７Ｂのピストン２２とは、連結手段を構成するピストンロッド１８Ｂによって連結されている。
開閉弁１０Ａ１は高圧のリジェクト（濃縮水）をエネルギー回収チャンバー１１Ａに導入するための弁であり、開閉弁１０Ａ２はリジェクトをエネルギー回収チャンバー１１Ａから排出するための弁である。また、開閉弁１０Ｂ１は高圧のリジェクト（濃縮水）をエネルギー回収チャンバー１１Ｂに導入するための弁であり、開閉弁１０Ｂ２はリジェクトをエネルギー回収チャンバー１１Ｂから排出するための弁である。チェック弁１４Ａ１は、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内の海水の昇圧時に海水がエネルギー回収チャンバー１１Ａからエネルギー回収装置ライン４に逆流することを防止する弁であり、チェック弁１４Ａ２は、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内に海水を導入する際に高圧の海水が高圧ポンプライン３からエネルギー回収チャンバー１１Ａ内に逆流することを防止する弁である。また、チェック弁１４Ｂ１は、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内の海水の昇圧時に海水がエネルギー回収チャンバー１１Ｂからエネルギー回収装置ライン４に逆流することを防止する弁であり、チェック弁１４Ｂ２は、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内に海水を導入する際に高圧の海水が高圧ポンプライン３からエネルギー回収チャンバー１１Ｂ内に逆流することを防止する弁である。
図４に示すように構成された容積形エネルギー回収装置６において、逆浸透膜カートリッジ８からの高圧のリジェクト（濃縮水）を開閉弁１０Ａ１，１０Ａ２（又は１０Ｂ１，１０Ｂ２）の開閉により、各エネルギー回収チャンバー１１Ａ（又は１１Ｂ）内に交互に導入して、エネルギー回収チャンバー１１Ａ（又は１１Ｂ）内のピストン１２を駆動し、エネルギー回収装置ライン４からチェック弁１４Ａ１（又は１４Ｂ１）を介してエネルギー回収チャンバー１１Ａ（又は１１Ｂ）内に導入した海水の昇圧を行う。このとき、各補助動力装置７Ａ（又は７Ｂ）の油圧シリンダ１７Ａ（又は１７Ｂ）に油圧供給ユニット１５Ａ（又は１５Ｂ）から油圧方向切換弁１６Ａ（又は１６Ｂ）を介して油圧を供給し、油圧シリンダ１７Ａ（又は１７Ｂ）内のピストン２２を駆動し、ピストンロッド１８Ａ（又は１８Ｂ）を介して各エネルギー回収チャンバー１１Ａ（又は１１Ｂ）内の海水を補助的に昇圧する。このように、エネルギー回収チャンバー１１Ａ（又は１１Ｂ）内に導入された高圧のリジェクトと、油圧シリンダ１７Ａ（又は１７Ｂ）内に導入された油圧とにより、各エネルギー回収チャンバー１１Ａ（又は１１Ｂ）内に導入した海水の昇圧を行う。そして、昇圧された海水をチェック弁１４Ａ２（又は１４Ｂ２）を介して高圧ポンプライン３の高圧の海水と合流させ、逆浸透膜カートリッジ８へ圧送する。エネルギー回収チャンバー１１Ａ（又は１１Ｂ）のピストン１２と油圧シリンダ１７Ａ（又は１７Ｂ）のピストン２２とは、同期して同一方向に動作するように、開閉弁１０Ａ１，１０Ａ２（又は１０Ｂ１，１０Ｂ２）と油圧方向切換弁１６Ａ（又は１６Ｂ）とは、制御装置（図示せず）により同期して制御される。
図５は、図４に示す容積形エネルギー回収装置６に用いられる開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）の構成例を示す模式的断面図である。図５に示すように、開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）は、スリーブ１０１、スプール１０２、シール１０３、ばね１０４、駆動部１０５、カバー１０６、ケーシング１０７、ばね受け１０８により形成され、少なくとも１つの供給ポートＰと少なくとも１つの吐出ポートＤが設置されて成るものである。開閉弁１０Ａ１の場合、供給ポートＰはリジェクトライン９に連通し、吐出ポートＤはエネルギー回収チャンバー１１Ａに連通している。開閉弁１０Ａ２の場合、供給ポートＰはエネルギー回収チャンバー１１Ａに連通し、吐出ポートＤは排出ライン２４に連通している。開閉弁１０Ｂ１の場合、供給ポートＰはリジェクトライン９に連通し、吐出ポートＤはエネルギー回収チャンバー１１Ｂに連通している。開閉弁１０Ｂ２の場合、供給ポートＰはエネルギー回収チャンバー１１Ｂに連通し、吐出ポートＤは排出ライン２４に連通している。
スプール１０２は、スリーブ１０１に対し、駆動部１０５により軸方向に可動するようになっている。スリーブ１０１には、供給ポートＰと吐出ポートＤに相当する位置に孔ｈ１，ｈ２が形成されており、スプール１０２の動作により、供給ポートＰと吐出ポートＤの連通又は非連通を可能にせしめるようになっている。
また、スリーブ１０１は、スプール１０２の軸受としての機能も有する。図示の例では、スリーブ１０１は、スプール１０２に対し、すべり軸受を形成しているが、スプール１０２の外周にすべり軸受を設置しても構わない。要は、スプール１０２がスリーブ１０１に対し滑らかに動作すれば、本形態に限るものでない。
さらに、駆動部１０５は、電磁ソレノイド、油圧シリンダ、空気圧シリンダ、水圧シリンダ、ステッピングモータなど、種々の駆動方式の何れでもよく、要は、スプール１０２をスリーブ１０１に対し、軸方向に可動にできれば、前記例に限るものではない。
また、スリーブ１０１は、スプール１０２の軸受としての機能も有する。図示の例では、スリーブ１０１は、スプール１０２に対し、すべり軸受を形成しているが、スプール１０２の外周にすべり軸受を設置しても構わない。要は、スプール１０２がスリーブ１０１に対し滑らかに動作すれば、本形態に限るものでない。
さらに、駆動部１０５は、電磁ソレノイド、油圧シリンダ、空気圧シリンダ、水圧シリンダ、ステッピングモータなど、種々の駆動方式の何れでもよく、要は、スプール１０２をスリーブ１０１に対し、軸方向に可動にできれば、前記例に限るものではない。
上述のように構成された開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）の動作を説明すると、図５（ａ）は、開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）が全閉の状態である。本状態では、スプール１０２のランド部（大径外周部）が、供給ポートＰに連通するスリーブ１０１の孔ｈ１を塞いでおり、供給ポートＰからの流体の流入はない。
ここで、図５（ｂ）に示すとおり、駆動部１０５によりスプール１０２を軸方向に上方向に駆動させると、スプール１０２のランド部は供給ポートＰに連通するスリーブ１０１の孔ｈ１を開口し、スプール１０２の小径部とスリーブ１０１により形成される流路を通じて、供給ポートＰより流入した流体は、スリーブ１０１の孔ｈ２を介して吐出ポートＤより排出される。
なお、ばね１０４は、駆動部１０５が往復動が可能な場合には、必要ない。図示の例では、駆動部１０５が下方向にのみ可動な構造を選択した例である。ここで、もし駆動部１０５が上方向にのみ可動する構造を選択する場合には、ばね１０４の設置位置は、スプール１０２の上端面になる。
ここで、図５（ｂ）に示すとおり、駆動部１０５によりスプール１０２を軸方向に上方向に駆動させると、スプール１０２のランド部は供給ポートＰに連通するスリーブ１０１の孔ｈ１を開口し、スプール１０２の小径部とスリーブ１０１により形成される流路を通じて、供給ポートＰより流入した流体は、スリーブ１０１の孔ｈ２を介して吐出ポートＤより排出される。
なお、ばね１０４は、駆動部１０５が往復動が可能な場合には、必要ない。図示の例では、駆動部１０５が下方向にのみ可動な構造を選択した例である。ここで、もし駆動部１０５が上方向にのみ可動する構造を選択する場合には、ばね１０４の設置位置は、スプール１０２の上端面になる。
図６は、図４に示す容積形エネルギー回収装置６に用いられる開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）の他の構成例を示す模式的断面図である。図６に示すように、開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）は、弁体を構成する主弁２０１、弁座２０２、軸受２０３、ケーシング２０４、駆動部２０５、シール２０６、カバー２０７により形成されている。主弁２０１には主弁孔２０１ａが形成され、かつ、開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）には、少なくとも１つの供給ポートＰと少なくとも１つの吐出ポートＤが設置されている。
また、開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）には、主弁２０１の上面において、ケーシング２０４とカバー２０７と軸受２０３と主弁２０１とにより圧力室２０８が形成されている。そして、圧力室２０８と供給ポートＰを連通する、圧力孔ｈが形成されている。なお、主弁孔２０１ａは、主弁２０１の上方の圧力室２０８と供給ポートＰを連通する位置に形成されている。
また、開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）には、主弁２０１の上面において、ケーシング２０４とカバー２０７と軸受２０３と主弁２０１とにより圧力室２０８が形成されている。そして、圧力室２０８と供給ポートＰを連通する、圧力孔ｈが形成されている。なお、主弁孔２０１ａは、主弁２０１の上方の圧力室２０８と供給ポートＰを連通する位置に形成されている。
前記駆動部２０５は、電磁ソレノイド、油圧シリンダ、空気圧シリンダ、水圧シリンダ、ステッピングモータなど、種々の駆動方式の何れでもよく、要は、弁体を構成する主弁２０１を軸方向に可動にできれば、前記例に限るものではない。
また、弁座２０２は、主弁２０１との接触面においてシールを形成する。そのため、確実にシーリングを行うために、エンジニアプラスチックやゴムなどの弾性体であることが望ましい。しかしながら、弁座２０２が主弁２０１との接触により、確実にシールできれば、前記例に限るものではない。
また、弁座２０２は、主弁２０１との接触面においてシールを形成する。そのため、確実にシーリングを行うために、エンジニアプラスチックやゴムなどの弾性体であることが望ましい。しかしながら、弁座２０２が主弁２０１との接触により、確実にシールできれば、前記例に限るものではない。
上述のように構成された開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）の動作を説明すると、図６（ａ）に示す状態は、開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）が全閉の状態である。この際、主弁２０１は駆動部２０５により下方向へ動作し、主弁２０１の下端面が弁座２０２と接触し、シールする。このとき、供給ポートＰと吐出ポートＤは、非連通の状態になる。
図６（ｂ）に示す状態は、開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）が全開の状態である。このとき、主弁２０１は駆動部２０５により、上方へ移動し、主弁２０１と弁座２０２は離間し、供給ポートＰと吐出ポートＤが連通する。
なお、主弁孔２０１ａと圧力孔ｈは、主弁２０１の駆動力を軽減する為に設置されているものである。通常、開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）の全開時には、主弁２０１の弁座面には供給ポートＰ（＝吐出ポートＤ）の圧力が作用している。このときの主弁２０１に作用する上方向の力は、主弁２０１の弁座面の面積と供給ポートＰ（吐出ポートＤ）の圧力の積になる。この際、開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）を全閉にする為に、主弁２０１を下方に動作させるためには、前記上方向の作用力に対向する分の駆動力が必要になる。
ここで、主弁孔２０１ａと圧力孔ｈを設置することにより、主弁２０１の圧力室２０８側の面と、主弁２０１の弁座２０２側の面の圧力がほぼ等しくなる為、主弁２０１の駆動力が軽減する。
図６（ｂ）に示す状態は、開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）が全開の状態である。このとき、主弁２０１は駆動部２０５により、上方へ移動し、主弁２０１と弁座２０２は離間し、供給ポートＰと吐出ポートＤが連通する。
なお、主弁孔２０１ａと圧力孔ｈは、主弁２０１の駆動力を軽減する為に設置されているものである。通常、開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）の全開時には、主弁２０１の弁座面には供給ポートＰ（＝吐出ポートＤ）の圧力が作用している。このときの主弁２０１に作用する上方向の力は、主弁２０１の弁座面の面積と供給ポートＰ（吐出ポートＤ）の圧力の積になる。この際、開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）を全閉にする為に、主弁２０１を下方に動作させるためには、前記上方向の作用力に対向する分の駆動力が必要になる。
ここで、主弁孔２０１ａと圧力孔ｈを設置することにより、主弁２０１の圧力室２０８側の面と、主弁２０１の弁座２０２側の面の圧力がほぼ等しくなる為、主弁２０１の駆動力が軽減する。
図７は、図４に示すエネルギー回収装置６に用いられる開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）の更に他の構成例を示す模式的断面図である。図７に示すように、開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）は、弁体を構成する主弁３０１、弁座３０２、軸受３０３、ケーシング３０４、駆動部３０５、シール３０６、カバー３０７により形成されている。主弁３０１には主弁孔３０１ａが形成され、かつ、開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）には、少なくとも１つの供給ポートＰと少なくとも１つの吐出ポートＤが設置されている。
また、開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）には、主弁３０１の上面において、ケーシング３０４とカバー３０７と軸受３０３と主弁３０１とにより圧力室３０８が形成されている。そして、圧力室３０８と供給ポートＰを連通する、主弁孔３０１ａが形成されている。
また、開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）には、主弁３０１の上面において、ケーシング３０４とカバー３０７と軸受３０３と主弁３０１とにより圧力室３０８が形成されている。そして、圧力室３０８と供給ポートＰを連通する、主弁孔３０１ａが形成されている。
前記駆動部３０５は、電磁ソレノイド、油圧シリンダ、空気圧シリンダ、水圧シリンダ、ステッピングモータなど、種々の駆動方式の何れでもよく、要は、弁体を構成する主弁３０１を軸方向に可動にできれば、前記例に限るものではない。
また、弁座３０２は、ケーシング３０４の主弁３０１との接触面に設置され、主弁３０１との接触面にシールを形成する。そのため、確実にシーリングを行うために、エンジニアプラスチックやゴムなどの弾性体であることが望ましい。しかしながら、弁座３０２が主弁３０１との接触により、確実にシールできれば、前記例に限るものではない。
また、弁座３０２は、ケーシング３０４の主弁３０１との接触面に設置され、主弁３０１との接触面にシールを形成する。そのため、確実にシーリングを行うために、エンジニアプラスチックやゴムなどの弾性体であることが望ましい。しかしながら、弁座３０２が主弁３０１との接触により、確実にシールできれば、前記例に限るものではない。
上述のように構成された開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）の動作を説明すると、図７（ａ）に示す状態は、開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）が全閉の状態である。この際、主弁３０１は駆動部３０５により下方向へ動作し、主弁３０１の下端面が弁座３０２と接触し、シールする。このとき、供給ポートＰと吐出ポートＤは、非連通の状態になる。
図７（ｂ）に示す状態は、開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）が全開の状態である。このとき、主弁３０１は駆動部３０５により、上方へ移動し、主弁３０１と弁座３０２は離間し、供給ポートＰと吐出ポートＤが連通する。
なお、主弁孔３０１ａは、主弁３０１の駆動力を軽減する為に設置されているものである。通常、開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）の全開時には、主弁３０１の弁座面には供給ポートＰ（＝吐出ポートＤ）の圧力が作用している。このときの主弁３０１に作用する上方向の力は、主弁３０１の弁座面の面積と供給ポートＰ（吐出ポートＤ）の圧力の積になる。この際、開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）を全閉にする為に、主弁３０１を下方に動作させるためには、前記上方向の作用力に対向する分の駆動力が必要になる。
ここで、主弁孔３０１ａを設置することにより、主弁３０１の圧力室３０８側の面と、主弁３０１の弁座３０２側の面の圧力がほぼ等しくなる為、主弁３０１の駆動力が軽減する。
図７（ｂ）に示す状態は、開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）が全開の状態である。このとき、主弁３０１は駆動部３０５により、上方へ移動し、主弁３０１と弁座３０２は離間し、供給ポートＰと吐出ポートＤが連通する。
なお、主弁孔３０１ａは、主弁３０１の駆動力を軽減する為に設置されているものである。通常、開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）の全開時には、主弁３０１の弁座面には供給ポートＰ（＝吐出ポートＤ）の圧力が作用している。このときの主弁３０１に作用する上方向の力は、主弁３０１の弁座面の面積と供給ポートＰ（吐出ポートＤ）の圧力の積になる。この際、開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）を全閉にする為に、主弁３０１を下方に動作させるためには、前記上方向の作用力に対向する分の駆動力が必要になる。
ここで、主弁孔３０１ａを設置することにより、主弁３０１の圧力室３０８側の面と、主弁３０１の弁座３０２側の面の圧力がほぼ等しくなる為、主弁３０１の駆動力が軽減する。
図５乃至図７に示す開閉弁１０Ａ１（１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２）の接液部の材質は、金属ではステンレス、二相ステンレス、スーパー２相ステンレス、Aluminium Bronzeであり、セラミックス系では、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）、窒化ケイ素（Ｓｉ３Ｎ４）、炭化ケイ素（ＳｉＣ）、サイアロン（ＳｉＡｌＯＮ）のうち少なくとも１種類を含むもののコーティングもしくはバルクであり、高分子材料ではＰＡ、ＰＯＭ、ＰＢＴ、ＰＥＴ、ＰＰＥ、ＰＣ、ＵＨＭＷ−ＰＥ、ＰＴＦＥ、ＰＰＳ、ＰＩ、ＰＥＥＫ、ＰＡＲ、ＰＳＦ、ＰＥＩ、ＰＡＩ、ＰＥＳのうち少なくとも１種類を含むものや、これらに炭素繊維、ガラス繊維、固体潤滑剤を混合したもののコーティングもしくはバルクである。
特にスプール１０２（図５）、主弁２０１（図６）、主弁３０１（図７）等とそれらを囲む部材との摺動部には、海水もしくは濃縮海水潤滑下で、低摩擦摩耗条件を達成する必要がある。本摺動部の材料としては、金属ではステンレス、二相ステンレス、スーパー２相ステンレス、Aluminium Bronzeであり、セラミックスではアルミナ（Ａｌ２Ｏ３）、窒化ケイ素（Ｓｉ３Ｎ４）、炭化ケイ素（ＳｉＣ）、サイアロン（ＳｉＡｌＯＮ）のうち少なくとも１種類を含むものであり、溶射によるセラミックスコーティングでは、酸化物系セラミックス（Ｃｒ２Ｏ３，Ａｌ２Ｏ３）、炭化物系サーメット（ＷＣ−ＮｉＣｒ、ＷＣ−ＣｏＣｒ、Ｃｒ３Ｃ２−ＮｉＣｒ）のコーティングがあり、また母材まで海水が浸透しないようにセラミックスコーティングと母材の間にＮｉ、Ｎｉ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏなどをコーティングし、母材のすきま腐食を防止してもよい。
さらにＰＶＤ法やＣＶＤ法を用いるセラミックスコーティングでは、ＤＬＣ、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＡｌＮ、ＣｒＮ、ｃＢＮ、多結晶ダイヤモンド、ＳｉＣなどをコーティングする。
また高分子材料では、ＰＡ、ＰＯＭ、ＰＢＴ、ＰＥＴ、ＰＰＥ、ＰＣ、ＵＨＭＷ−ＰＥ、ＰＴＦＥ、ＰＰＳ、ＰＩ、ＰＥＥＫ、ＰＡＲ、ＰＳＦ、ＰＥＩ、ＰＡＩ、ＰＥＳのうち少なくとも１種類を含むものであり、またこれらに炭素繊維、ラス繊維や固体潤滑剤を混合したもののコーティングでもバルクでもよい。
また高分子材料では、ＰＡ、ＰＯＭ、ＰＢＴ、ＰＥＴ、ＰＰＥ、ＰＣ、ＵＨＭＷ−ＰＥ、ＰＴＦＥ、ＰＰＳ、ＰＩ、ＰＥＥＫ、ＰＡＲ、ＰＳＦ、ＰＥＩ、ＰＡＩ、ＰＥＳのうち少なくとも１種類を含むものであり、またこれらに炭素繊維、ラス繊維や固体潤滑剤を混合したもののコーティングでもバルクでもよい。
図４に示すように、本発明による容積形エネルギー回収装置６では、２つのエネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂが用いられ、各チャンバーの有する４つの入出力ポート１１１ａ，１１１ｂ，１１１ｃ，１１１ｄの内、入力ポート１１１ａは開閉弁１０Ａ１，１０Ｂ１に接続され、出力ポート１１１ｂは開閉弁１０Ａ２，１０Ｂ２に接続され、入力ポート１１１ｃはチェック弁１４Ａ１，１４Ｂ１に接続され、出力ポート１１１ｄはチェック弁１４Ａ２，１４Ｂ２に接続されている。
また図示していないが、ピストン１２の周りにピストンシールを設置し、ピストン１２により隔壁された各液室の流体の混合を回避する構造も採用している。
また図示していないが、ピストン１２の周りにピストンシールを設置し、ピストン１２により隔壁された各液室の流体の混合を回避する構造も採用している。
エネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂの材質は、金属ではステンレス、二相ステンレス、スーパー２相ステンレス、Aluminium Bronzeであり、セラミックス系では、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）、窒化ケイ素（Ｓｉ３Ｎ４）、炭化ケイ素（ＳｉＣ）、サイアロン（ＳｉＡｌＯＮ）のうち少なくとも１種類を含むもののコーティングでもバルクでもよい。また高分子材料ではＰＡ、ＰＯＭ、ＰＢＴ、ＰＥＴ、ＰＰＥ、ＰＣ、ＵＨＭＷ−ＰＥ、ＰＴＦＥ、ＰＰＳ、ＰＩ、ＰＥＥＫ、ＰＡＲ、ＰＳＦ、ＰＥＩ、ＰＡＩ、ＰＥＳのうち少なくとも１種類を含むものや、これらに炭素繊維、ガラス繊維、固体潤滑剤を混合したもののコーティングでもバルクでもよい。
また特に、ピストンとシリンダの摺動部には、海水もしくは濃縮海水潤滑下で、低摩擦摩耗条件を達成することが要求される。本摺動部の材料としては、金属ではステンレス、二相ステンレス、スーパー２相ステンレス、Aluminium Bronzeであり、セラミックスではアルミナ（Ａｌ２Ｏ３）、窒化ケイ素（Ｓｉ３Ｎ４）、炭化ケイ素（ＳｉＣ）、サイアロン（ＳｉＡｌＯＮ）のうち少なくとも１種類を含むものであり、摺動部への溶射によるセラミックスコーティングでは、酸化物系セラミックス（Ｃｒ２Ｏ３，Ａｌ２Ｏ３）、炭化物系サーメット（ＷＣ−ＮｉＣｒ、ＷＣ−ＣｏＣｒ、Ｃｒ３Ｃ２−ＮｉＣｒ）のコーティングがあり、また母材まで海水が浸透しないようにセラミックスコーティングと母材の間にＮｉ、Ｎｉ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏなどをコーティングし、母材のすきま腐食を防止してもよい。
さらにＰＶＤ法やＣＶＤ法を用いるセラミックスコーティングでは、ＤＬＣ、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＡｌＮ、ＣｒＮ、ｃＢＮ、多結晶ダイヤモンド、ＳｉＣなどをコーティングする。また高分子材料では、ＰＡ、ＰＯＭ、ＰＢＴ、ＰＥＴ、ＰＰＥ、ＰＣ、ＵＨＭＷ−ＰＥ、ＰＴＦＥ、ＰＰＳ、ＰＩ、ＰＥＥＫ、ＰＡＲ、ＰＳＦ、ＰＥＩ、ＰＡＩ、ＰＥＳのうち少なくとも１種類を含むものであり、またこれらに炭素繊維、ラス繊維や固体潤滑剤を混合したもののコーティングでもバルクでもよい。
なお、エネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂの軸方向の断面形状（ピストン、シリンダ）は円形状に限らず、四角、六角形状などその他の形状も採用する場合も有り得る。
また、エネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂのピストン１２の外周に潤滑膜形成用の潤滑溝を設置し、ピストン外周とシリンダ内面との摺動性を向上させる場合もある。潤滑溝の例としては、円周方向のリング状の凹溝や、螺旋状の凹溝、軸方向の矩形状の凹溝などその形態は１種に限らない。
また、エネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂのピストン１２の外周に潤滑膜形成用の潤滑溝を設置し、ピストン外周とシリンダ内面との摺動性を向上させる場合もある。潤滑溝の例としては、円周方向のリング状の凹溝や、螺旋状の凹溝、軸方向の矩形状の凹溝などその形態は１種に限らない。
図８乃至図１０は、本発明の４つの開閉弁１０Ａ１，１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２およびエネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂの基本的な動作例を示す模式的断面図である。
（Ａ）開閉弁１０Ａ１が全開、開閉弁１０Ａ２が全閉、開閉弁１０Ｂ１が全閉、開閉弁１０Ｂ２が全開の場合を図８に示す。
リジェクト圧力が、開閉弁１０Ａ１を通じてエネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２の右側面に作用する。エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２が、同図中の左方向に移動する。
エネルギー回収チャンバー１１Ａ内にチェック弁１４Ａ１を通じて導入された海水が、ピストン１２の動作により増圧され、チェック弁１４Ａ２を通じて高圧ポンプライン３に導入される。
また併行して、フィードポンプ１９（図１乃至図３参照）から吐出された海水の圧力がチェック弁１４Ｂ１を通じて、エネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２の右側面に作用して、ピストン１２は左方向に動作する。エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内のピストン１２により隔壁された、右側の液室に海水が充填される。
（Ａ）開閉弁１０Ａ１が全開、開閉弁１０Ａ２が全閉、開閉弁１０Ｂ１が全閉、開閉弁１０Ｂ２が全開の場合を図８に示す。
リジェクト圧力が、開閉弁１０Ａ１を通じてエネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２の右側面に作用する。エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２が、同図中の左方向に移動する。
エネルギー回収チャンバー１１Ａ内にチェック弁１４Ａ１を通じて導入された海水が、ピストン１２の動作により増圧され、チェック弁１４Ａ２を通じて高圧ポンプライン３に導入される。
また併行して、フィードポンプ１９（図１乃至図３参照）から吐出された海水の圧力がチェック弁１４Ｂ１を通じて、エネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２の右側面に作用して、ピストン１２は左方向に動作する。エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内のピストン１２により隔壁された、右側の液室に海水が充填される。
（Ｂ）開閉弁１０Ａ１が全閉、開閉弁１０Ａ２が全開、開閉弁１０Ｂ１が全開、開閉弁１０Ｂ２が全閉の場合を図９に示す。
リジェクト圧力が、開閉弁１０Ｂ１を通じてエネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２の左側面に作用する。エネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２が、同図中の右方向に移動する。
エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内にフィードポンプ１９およびチェック弁１４Ｂ１を通じて導入された海水が、ピストン１２の動作により増圧され、チェック弁１４Ｂ２を通じて高圧ポンプライン３に導入される。
また併行して、フィードポンプ１９から吐出された海水の圧力がチェック弁１４Ａ１を通じて、エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２の左側面に作用して、ピストンは右方向に動作する。エネルギー回収チャンバー１１Ａ内のピストン１２により隔壁された、左側の液室に海水が充填される。
リジェクト圧力が、開閉弁１０Ｂ１を通じてエネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２の左側面に作用する。エネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２が、同図中の右方向に移動する。
エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内にフィードポンプ１９およびチェック弁１４Ｂ１を通じて導入された海水が、ピストン１２の動作により増圧され、チェック弁１４Ｂ２を通じて高圧ポンプライン３に導入される。
また併行して、フィードポンプ１９から吐出された海水の圧力がチェック弁１４Ａ１を通じて、エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２の左側面に作用して、ピストンは右方向に動作する。エネルギー回収チャンバー１１Ａ内のピストン１２により隔壁された、左側の液室に海水が充填される。
（Ｃ）開閉弁１０Ａ１が全開、開閉弁１０Ａ２が全閉、開閉弁１０Ｂ１が全開、開閉弁１０Ｂ２が全閉の場合を図１０に示す。
リジェクト圧力が、開閉弁１０Ａ１を通じてエネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２の右側面に作用する。エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２が、同図中の左方向に移動する。
エネルギー回収チャンバー１１Ａ内にチェック弁１４Ａ１を通じて導入された海水が、ピストン１２の動作により増圧され、チェック弁１４Ａ２を通じて高圧ポンプライン３に導入される。
また、リジェクト圧力が、開閉弁１０Ｂ１を通じてエネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２の左側面に作用する。エネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２が、同図中の右方向に移動する。
エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内にチェック弁１４Ｂ１を通じて導入された海水が、ピストン１２の動作により増圧され、チェック弁１４Ｂ２を通じて高圧ポンプライン３に導入される。
リジェクト圧力が、開閉弁１０Ａ１を通じてエネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２の右側面に作用する。エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２が、同図中の左方向に移動する。
エネルギー回収チャンバー１１Ａ内にチェック弁１４Ａ１を通じて導入された海水が、ピストン１２の動作により増圧され、チェック弁１４Ａ２を通じて高圧ポンプライン３に導入される。
また、リジェクト圧力が、開閉弁１０Ｂ１を通じてエネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２の左側面に作用する。エネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２が、同図中の右方向に移動する。
エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内にチェック弁１４Ｂ１を通じて導入された海水が、ピストン１２の動作により増圧され、チェック弁１４Ｂ２を通じて高圧ポンプライン３に導入される。
図１０に示すように、本発明においては、両エネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂが海水を増圧する工程が存在する。
容積形エネルギー回収装置６において、両エネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂ内のピストン１２が、両方とも吐出し工程の動作をした場合、フィードポンプ１９が閉じ込み運転になる時間がある。この際、フィードポンプ１９は閉じ込み運転になるが、図２および図３に示すように、フィードポンプ１９を設けたエネルギー回収装置ライン４を高圧ポンプライン３とは別経路にしているため、閉じ込み運転の影響が高圧ポンプ５に及ぶことはない。
容積形エネルギー回収装置６において、両エネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂ内のピストン１２が、両方とも吐出し工程の動作をした場合、フィードポンプ１９が閉じ込み運転になる時間がある。この際、フィードポンプ１９は閉じ込み運転になるが、図２および図３に示すように、フィードポンプ１９を設けたエネルギー回収装置ライン４を高圧ポンプライン３とは別経路にしているため、閉じ込み運転の影響が高圧ポンプ５に及ぶことはない。
図８乃至図１０に示すように開閉弁１０Ａ１，１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２およびエネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂが（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）の動作を行うことで、取水された海水（取水海水）がリジェクト圧力を利用して増圧される。この取水海水のリジェクト圧力を利用した増圧と併行して、補助動力装置７Ａ，７Ｂにおける油圧シリンダ１７Ａ，１７Ｂの油圧を利用した取水海水の増圧が行われる。このために、エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２と、油圧シリンダ１７Ａのピストン２２とは、ピストンロッド１８Ａによって連結されており、エネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２と油圧シリンダ１７Ｂのピストン２２とは、ピストンロッド１８Ｂによって連結されている。
補助動力装置７Ａ，７Ｂ（図４参照）における油圧シリンダ１７Ａ，１７Ｂは、ピストン２２の両側に交互に油圧が作用して仕事をする複動油圧シリンダから構成されている。そして、油圧シリンダ１７Ａ，１７Ｂに油圧を供給する油圧方向切換弁１６Ａ，１６Ｂは、スプール形電磁切換弁等からなり、スプールの動作にともなう切換弁内の流路の切り替えにより、供給ポートと何れか一方の制御ポートが連通し、また何れかもう一方の制御ポートと戻りポートが連通するようになっている。油圧方向切換弁１６Ａと開閉弁１０Ａ１，１０Ａ２とは、エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２と油圧シリンダ１７Ａのピストン２２とが同一方向に動作するように、同期して切換え制御され、油圧方向切換弁１６Ｂと開閉弁１０Ｂ１，１０Ｂ２とは、エネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２と油圧シリンダ１７Ｂのピストン２２とが同一方向に動作するように、同期して切換え制御される。
また、油圧供給ユニット１５Ａ，１５Ｂは、それぞれ所定圧力の作動油を油圧シリンダ１７Ａ，１７Ｂに供給するための油圧ポンプを備えている。図示例では、油圧供給ユニットは２セット設けられているが、油圧供給ユニットを単一のセットとし、単一の油圧供給ユニットから所定圧力の作動油を油圧シリンダ１７Ａ，１７Ｂに供給するようにしてもよい。
また、油圧供給ユニット１５Ａ，１５Ｂは、それぞれ所定圧力の作動油を油圧シリンダ１７Ａ，１７Ｂに供給するための油圧ポンプを備えている。図示例では、油圧供給ユニットは２セット設けられているが、油圧供給ユニットを単一のセットとし、単一の油圧供給ユニットから所定圧力の作動油を油圧シリンダ１７Ａ，１７Ｂに供給するようにしてもよい。
次に、本発明に係る容積形エネルギー回収装置６を備えた海水淡水化プラントの動作形態を図１１乃至図１８を参照して説明する。図中、白抜きで表された開閉弁は“全開”を示し、黒塗りで表された開閉弁は“全閉”を示す。
図１１は、本発明の容積形エネルギー回収装置の第１動作形態を示す図である。図１１に示すように、開閉弁１０Ａ１を全開、開閉弁１０Ａ２を全閉、開閉弁１０Ｂ１を全閉、開閉弁１０Ｂ２を全開とする。これにより、エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２を左方向に動作させる。同時に、油圧方向切換弁１６Ａの切換動作を行い、油圧シリンダ１７Ａのピストン２２を左方向に動作させる。これにより、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内に高圧のリジェクトが導入され、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内の海水をリジェクトの圧力と油圧シリンダ１７Ａの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された海水をチェック弁１４Ａ２を介して高圧ポンプライン３に吐出して高圧ポンプ５から吐出された高圧の海水に合流させる。
図１１は、本発明の容積形エネルギー回収装置の第１動作形態を示す図である。図１１に示すように、開閉弁１０Ａ１を全開、開閉弁１０Ａ２を全閉、開閉弁１０Ｂ１を全閉、開閉弁１０Ｂ２を全開とする。これにより、エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２を左方向に動作させる。同時に、油圧方向切換弁１６Ａの切換動作を行い、油圧シリンダ１７Ａのピストン２２を左方向に動作させる。これにより、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内に高圧のリジェクトが導入され、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内の海水をリジェクトの圧力と油圧シリンダ１７Ａの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された海水をチェック弁１４Ａ２を介して高圧ポンプライン３に吐出して高圧ポンプ５から吐出された高圧の海水に合流させる。
また、油圧方向切換弁１６Ｂの切換動作を行い、油圧シリンダ１７Ｂのピストン２２を左方向に動作させる。これにより、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内にエネルギー回収装置ライン４から海水が導入され、同時に、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内の濃縮海水が開閉弁１０Ｂ２を通じて排出ライン２４に排出される。
図１２は、本発明の容積形エネルギー回収装置の第２動作形態を示す図である。図１２に示すように、開閉弁１０Ａ１および開閉弁１０Ａ２は第１動作形態を保持し（開閉弁１０Ａ１は全開、開閉弁１０Ａ２は全閉）、エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２を左方向に動作させ続ける。また、油圧方向切換弁１６Ａは第１動作形態を保持し、油圧シリンダ１７Ａのピストン２２を左方向に動作させ続ける。これにより、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内に高圧のリジェクトを導入し続け、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内の海水をリジェクトの圧力と油圧シリンダ１７Ａの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された海水をチェック弁１４Ａ２を介して高圧ポンプライン３に吐出して高圧ポンプ５から吐出された高圧の海水に合流させる。
一方、開閉弁１０Ｂ１は第１動作形態を保持し（開閉弁１０Ｂ１は全閉）、油圧シリンダ１７Ｂのピストン２２は左方端に到達し、油圧方向切換弁１６Ｂを停止する。これにより、エネルギー回収装置ライン４からエネルギー回収チャンバー１１Ｂ内への海水の導入を完了する。同時に、開閉弁１０Ｂ２を全閉とし、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内の濃縮海水の排出を停止するとともに、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内の濃縮海水を圧縮して、リジェクト（濃縮水）圧力まで昇圧する。これにより、次の動作形態の準備プロセスを完了するとともに、開閉弁１０Ｂ１内のキャビテーションを回避する。
図１３は、本発明の容積形エネルギー回収装置の第３動作形態を示す図である。図１３に示すように、開閉弁１０Ｂ１を全開とし、他の弁は第２動作形態を保持する（開閉弁１０Ａ１は全開、開閉弁１０Ａ２は全閉、開閉弁１０Ｂ２は全閉）。これにより、エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２を左方向に動作させ続ける。また、油圧方向切換弁１６Ａは第２動作形態を保持し、油圧シリンダ１７Ａのピストン２２を左方向に動作させ続ける。また併行して、油圧方向切換弁１６Ｂの切換動作を行い、油圧シリンダ１７Ｂのピストン２２を右方向に動作させるとともにエネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２を右方向に動作させる。これにより、両エネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂ内に高圧のリジェクトが導入され、両チャンバー１１Ａ，１１Ｂ内の海水をリジェクトの圧力と油圧シリンダ１７Ａ，１７Ｂの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された海水をチェック弁１４Ａ２，１４Ｂ２を介して高圧ポンプライン３に吐出して高圧ポンプ５から吐出された高圧の海水に合流させる。
図１３に示す第３動作形態の場合、エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２の速度およびエネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２の速度は、第１動作形態の１／２になる。これにより、両エネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂ内に高圧のリジェクトが導入され、両チャンバー１１Ａ，１１Ｂ内の海水をリジェクトの圧力と油圧シリンダ１７Ａ，１７Ｂの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された海水をチェック弁１４Ａ２，１４Ｂ２を介して高圧ポンプライン３に吐出する。この際、各チャンバー内で増圧される海水の流量は、１／２になるが、両チャンバーから吐出される昇圧海水の総流量は一定である。
図１４は、本発明の容積形エネルギー回収装置の第４動作形態を示す図である。図１４に示すように、開閉弁１０Ｂ１および開閉弁１０Ｂ２は第３動作形態を保持し（開閉弁１０Ｂ１は全開、開閉弁１０Ｂ２は全閉）、エネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２を右方向に動作させ続ける。また、油圧方向切換弁１６Ｂは第３動作形態を保持し、油圧シリンダ１７Ｂのピストン２２を右方向に動作させ続ける。これにより、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内に高圧のリジェクトを導入し続け、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内の海水をリジェクトの圧力と油圧シリンダ１７Ｂの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された海水をチェック弁１４Ｂ２を介して高圧ポンプライン３に吐出して高圧ポンプ５から吐出された高圧の海水に合流させる。
一方、開閉弁１０Ａ２は第３動作形態を保持し（開閉弁１０Ａ２は全閉）、油圧シリンダ１７Ａのピストン２２は左方端に到達し、油圧方向切換弁１６Ａを停止する。同時に、開閉弁１０Ａ１を全閉とし、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内への濃縮海水の導入を停止する。
図１５は、本発明の容積形エネルギー回収装置の第５動作形態を示す図である。図１５に示すように、開閉弁１０Ａ２を全開とし、他の弁は第４動作形態を保持する（開閉弁１０Ａ１は全閉、開閉弁１０Ｂ１は全開、開閉弁１０Ｂ２は全閉）。これにより、エネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２を右方向に動作させ続ける。また、油圧方向切換弁１６Ｂは第４動作形態を保持し、油圧シリンダ１７Ｂのピストン２２を右方向に動作させ続ける。これにより、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内に高圧のリジェクトを導入し続け、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内の海水をリジェクトの圧力と油圧シリンダ１７Ｂの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された海水をチェック弁１４Ｂ２を介して高圧ポンプライン３に吐出して高圧ポンプ５から吐出された高圧の海水に合流させる。
また、油圧方向切換弁１６Ａの切換動作を行い、油圧シリンダ１７Ａのピストン２２を右方向に動作させる。これにより、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内にエネルギー回収装置ライン４から海水が導入され、同時に、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内の濃縮海水が開閉弁１０Ａ２を通じて排出ライン２４に排出される。
図１６は、本発明の容積形エネルギー回収装置の第６動作形態を示す図である。図１６に示すように、開閉弁１０Ｂ１および開閉弁１０Ｂ２は第５動作形態を保持し（開閉弁１０Ｂ１は全開、開閉弁１０Ｂ２は全閉）、エネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２を右方向に動作させ続ける。また、油圧方向切換弁１６Ｂは第５動作形態を保持し、油圧シリンダ１７Ｂのピストン２２を右方向に動作させ続ける。これにより、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内に高圧のリジェクトを導入し続け、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内の海水をリジェクトの圧力と油圧シリンダ１７Ｂの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された海水をチェック弁１４Ｂ２を介して高圧ポンプライン３に吐出して高圧ポンプ５から吐出された高圧の海水に合流させる。
一方、油圧シリンダ１７Ａのピストン２２は右方端に到達し、油圧方向切換弁１６Ａを停止する。これにより、エネルギー回収装置ライン４からエネルギー回収チャンバー１１Ａ内への海水の導入を完了する。同時に、開閉弁１０Ａ２を全閉とし、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内の濃縮海水の排出を停止するとともに、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内の濃縮海水を圧縮して、リジェクト圧力まで昇圧する。これにより、次の動作形態の準備プロセスを完了するとともに、開閉弁１０Ａ１内のキャビテーションを回避する。
図１７は、本発明の容積形エネルギー回収装置の第７動作形態を示す図である。図１７に示すように、開閉弁１０Ｂ１および開閉弁１０Ｂ２は第６動作形態を保持し（開閉弁１０Ｂ１は全開、開閉弁１０Ｂ２は全閉）、エネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２を右方向に動作させ続ける。また、油圧方向切換弁１６Ｂは第６動作形態を保持し、油圧シリンダ１７Ｂのピストン２２を右方向に動作させ続ける。また併行して、油圧方向切換弁１６Ａの切換動作を行い、油圧シリンダ１７Ａのピストン２２を左方向に動作させるとともにエネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２を左方向に動作させる。これにより、両エネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂ内に高圧のリジェクトが導入され、両チャンバー１１Ａ，１１Ｂ内の海水をリジェクトの圧力と油圧シリンダ１７Ａ，１７Ｂの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された海水をチェック弁１４Ａ２，１４Ｂ２を介して高圧ポンプライン３に吐出して高圧ポンプ５から吐出された高圧の海水に合流させる。
図１７に示す第７動作形態の場合、エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２の速度およびエネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２の速度は、第１動作形態の１／２になる。これにより、両エネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂ内に高圧のリジェクトが導入され、両チャンバー１１Ａ，１１Ｂ内の海水をリジェクトの圧力と油圧シリンダ１７Ａ，１７Ｂの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された海水をチェック弁１４Ａ２，１４Ｂ２を介して高圧ポンプライン３に吐出して高圧ポンプ５から吐出された高圧の海水に合流させる。この際、各チャンバー内で増圧される海水の流量は、１／２になるが、両チャンバーから吐出される昇圧海水の総流量は一定である。
図１８は、本発明の容積形エネルギー回収装置の第８動作形態を示す図である。図１８に示すように、開閉弁１０Ａ１および開閉弁１０Ａ２は第７動作形態を保持し（開閉弁１０Ａ１は全開、開閉弁１０Ａ２は全閉）、エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２を左方向に動作させ続ける。また、油圧方向切換弁１６Ａは第７動作形態を保持し、油圧シリンダ１７Ａのピストン２２を左方向に動作させ続ける。これにより、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内に高圧のリジェクトを導入し続け、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内の海水をリジェクトの圧力と油圧シリンダ１７Ａの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された海水をチェック弁１４Ａ２を介して高圧ポンプライン３に吐出して高圧ポンプ５から吐出された高圧の海水に合流させる。
一方、油圧シリンダ１７Ｂのピストン２２は右方端に到達し、油圧方向切換弁１６Ｂを停止する。同時に、開閉弁１０Ｂ１を全閉とし、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内への濃縮海水の導入を停止する。
図１９は、本発明の容積形エネルギー回収装置におけるエネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂのピストン１２の挙動（変位）と吐出流量とを示すダイアグラムである。図１９において、上の図は時間（ｔ）とエネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂのピストン変位との関係を示し、下の図は時間（ｔ）とエネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂの吐出流量との関係を示す。ここでエネルギー回収チャンバー１１Ａの吐出流量を破線で表し、エネルギー回収チャンバー１１Ｂの吐出流量を一点鎖線で表し、エネルギー回収チャンバー１１Ａの吐出流量とエネルギー回収チャンバー１１Ｂの吐出流量との和である総吐出流量（Ｑ）を実線で表す。図１９において、（１）〜（８）の各工程は、図１１乃至図１８に示す第１〜第８動作形態にそれぞれ対応している。エネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂは、（１）〜（８）の工程を繰り返すことにより、取水海水をリジェクトの圧力と油圧シリンダの油圧を利用して昇圧し、昇圧された海水を一定の流量で高圧ポンプライン３に導入して高圧ポンプ５から吐出された高圧の海水に合流させる。
すなわち、本発明の容積形エネルギー回収装置の第１動作形態（（１）で表示）においては、エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２は所定の速度で動作し、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内に高圧のリジェクトが導入され、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内の海水をリジェクトの圧力と油圧シリンダ１７Ａの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された海水をチェック弁１４Ａ２を介して高圧ポンプライン３に吐出流量Ｑで吐出する。これに対して、エネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２は所定の速度で動作し、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内にエネルギー回収装置ライン４から海水が導入され、同時に、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内の濃縮海水が開閉弁１０Ｂ２を通じて排出される。
容積形エネルギー回収装置の第２動作形態（（２）で表示）においては、エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２は所定の方向に動作し続け、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内に高圧のリジェクトを導入し続け、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内の海水をリジェクトの圧力と油圧シリンダ１７Ａの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された海水をチェック弁１４Ａ２を介して高圧ポンプライン３に吐出流量Ｑで吐出し続ける。これに対して、エネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２はストローク端に到達し、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内への海水の導入を完了する。
容積形エネルギー回収装置の第３動作形態（（３）で表示）においては、エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２は所定の方向に動作し続けるとともに、エネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２は動作し始める。この場合、エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２の速度およびエネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２の速度は、第１動作形態の１／２になる。これにより、両エネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂ内に高圧のリジェクトが導入され、両チャンバー１１Ａ，１１Ｂ内の海水をリジェクトの圧力と油圧シリンダ１７Ａ，１７Ｂの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された海水をチェック弁１４Ａ２，１４Ｂ２を介して高圧ポンプライン３に吐出する。この際、各チャンバー内で増圧される海水の流量は、１／２になるが、両チャンバーから吐出される昇圧海水の総流量は、吐出流量Ｑで一定である。
容積形エネルギー回収装置の第４動作形態（（４）で表示）においては、エネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２は所定の方向に動作し続け、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内に高圧のリジェクトを導入し続け、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内の海水をリジェクトの圧力と油圧シリンダ１７Ｂの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された海水をチェック弁１４Ｂ２を介して高圧ポンプライン３に吐出して高圧ポンプ５から吐出された高圧の海水に合流させる。これに対して、エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２はストローク端に到達し、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内への濃縮海水の導入を完了する。
容積形エネルギー回収装置の第５動作形態（（５）で表示）においては、エネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２は所定の速度で動作し、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内に高圧のリジェクトが導入され、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内の海水をリジェクトの圧力と油圧シリンダ１７Ｂの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された海水をチェック弁１４Ｂ２を介して高圧ポンプライン３に吐出流量Ｑで吐出する。これに対して、エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２は所定の速度で動作し、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内にエネルギー回収装置ライン４から海水が導入され、同時に、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内の濃縮海水が開閉弁１０Ａ２を通じて排出される。
容積形エネルギー回収装置の第６動作形態（（６）で表示）においては、エネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２は所定の方向に動作し続け、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内に高圧のリジェクトを導入し続け、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内の海水をリジェクトの圧力と油圧シリンダ１７Ｂの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された海水をチェック弁１４Ｂ２を介して高圧ポンプライン３に吐出流量Ｑで吐出し続ける。これに対して、エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２はストローク端に到達し、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内への海水の導入を完了する。
容積形エネルギー回収装置の第７動作形態（（７）で表示）においては、エネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２は所定の方向に動作し続けるとともに、エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２は動作し始める。この場合、エネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２の速度およびエネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２の速度は、第１動作形態の１／２になる。これにより、両エネルギー回収チャンバー１１Ａ，１１Ｂ内に高圧のリジェクトが導入され、両チャンバー１１Ａ，１１Ｂ内の海水をリジェクトの圧力と油圧シリンダ１７Ａ，１７Ｂの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された海水をチェック弁１４Ａ２，１４Ｂ２を介して高圧ポンプライン３に吐出する。この際、各チャンバー内で増圧される海水の流量は、１／２になるが、両チャンバーから吐出される昇圧海水の総流量は、吐出流量Ｑで一定である。
容積形エネルギー回収装置の第８動作形態（（８）で表示）においては、エネルギー回収チャンバー１１Ａのピストン１２は所定の方向に動作し続け、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内に高圧のリジェクトを導入し続け、エネルギー回収チャンバー１１Ａ内の海水をリジェクトの圧力と油圧シリンダ１７Ａの油圧（動力）を利用して昇圧し、昇圧された海水をチェック弁１４Ａ２を介して高圧ポンプライン３に吐出して高圧ポンプ５から吐出された高圧の海水に合流させる。これに対して、エネルギー回収チャンバー１１Ｂのピストン１２はストローク端に到達し、エネルギー回収チャンバー１１Ｂ内からの昇圧された海水の吐出を完了する。
これまで本発明の実施形態について説明したが、本発明は上述の実施形態に限定されず、その技術的思想の範囲内において種々異なる形態にて実施されてよいことはいうまでもなく、例えば、エネルギー回収チャンバーや油圧シリンダ等は、上述の図示例にのみ限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論である。
１ 前処理装置
２ 送水ポンプ
３ 高圧ポンプライン
４ エネルギー回収装置ライン
５ 高圧ポンプ
６ エネルギー回収装置
７ ブースターポンプ
７Ａ，７Ｂ 補助動力装置
８ 逆浸透膜カートリッジ
８ａ 逆浸透膜（ＲＯ膜）
９ リジェクトライン
１０ 方向切換弁
１０Ａ１，１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２ 開閉弁
１１，１１Ａ，１１Ｂ エネルギー回収チャンバー
１２，２２ ピストン
１３ シリンダ
１４ チェック弁モジュール
１４Ａ１，１４Ａ２，１４Ｂ１，１４Ｂ２ チェック弁
１５Ａ，１５Ｂ 油圧供給ユニット
１６Ａ，１６Ｂ 油圧方向切換弁
１７Ａ，１７Ｂ 油圧シリンダ
１８Ａ，１８Ｂ ピストンロッド
１９ フィードポンプ
２３ シリンダ
２４ 排出ライン
２５ バイパスライン
２６ 安全装置
１０１ スリーブ
１０２ スプール
１０３ シール
１０４ ばね
１０５ 駆動部
１０６ カバー
１０７ ケーシング
１０８ ばね受け
１１１ａ，１１１ｃ 入力ポート
１１１ｂ，１１１ｄ 出力ポート
２０１ 主弁
２０１ａ 主弁孔
２０２ 弁座
２０３ 軸受
２０４ ケーシング
２０５ 駆動部
２０６ シール
２０７ カバー
２０８ 圧力室
３０１ 主弁
３０１ａ 主弁孔
３０２ 弁座
３０３ 軸受
３０４ ケーシング
３０５ 駆動部
３０６ シール
３０７ カバー
３０８ 圧力室
Ｐ 供給ポート
Ａ，Ｂ 制御ポート
Ｄ 吐出ポート
Ｒ 戻りポート
ｈ 圧力孔
ｈ１，ｈ２ 孔
２ 送水ポンプ
３ 高圧ポンプライン
４ エネルギー回収装置ライン
５ 高圧ポンプ
６ エネルギー回収装置
７ ブースターポンプ
７Ａ，７Ｂ 補助動力装置
８ 逆浸透膜カートリッジ
８ａ 逆浸透膜（ＲＯ膜）
９ リジェクトライン
１０ 方向切換弁
１０Ａ１，１０Ａ２，１０Ｂ１，１０Ｂ２ 開閉弁
１１，１１Ａ，１１Ｂ エネルギー回収チャンバー
１２，２２ ピストン
１３ シリンダ
１４ チェック弁モジュール
１４Ａ１，１４Ａ２，１４Ｂ１，１４Ｂ２ チェック弁
１５Ａ，１５Ｂ 油圧供給ユニット
１６Ａ，１６Ｂ 油圧方向切換弁
１７Ａ，１７Ｂ 油圧シリンダ
１８Ａ，１８Ｂ ピストンロッド
１９ フィードポンプ
２３ シリンダ
２４ 排出ライン
２５ バイパスライン
２６ 安全装置
１０１ スリーブ
１０２ スプール
１０３ シール
１０４ ばね
１０５ 駆動部
１０６ カバー
１０７ ケーシング
１０８ ばね受け
１１１ａ，１１１ｃ 入力ポート
１１１ｂ，１１１ｄ 出力ポート
２０１ 主弁
２０１ａ 主弁孔
２０２ 弁座
２０３ 軸受
２０４ ケーシング
２０５ 駆動部
２０６ シール
２０７ カバー
２０８ 圧力室
３０１ 主弁
３０１ａ 主弁孔
３０２ 弁座
３０３ 軸受
３０４ ケーシング
３０５ 駆動部
３０６ シール
３０７ カバー
３０８ 圧力室
Ｐ 供給ポート
Ａ，Ｂ 制御ポート
Ｄ 吐出ポート
Ｒ 戻りポート
ｈ 圧力孔
ｈ１，ｈ２ 孔
Claims (10)
- 供給された原水を加圧する高圧ポンプと、
前記高圧ポンプから吐出された高圧水を逆浸透膜で膜処理して処理水を生成する逆浸透膜カートリッジと、
前記逆浸透膜で処理されることなく前記逆浸透膜カートリッジから排出された濃縮水の圧力を利用して、供給された原水を加圧することにより濃縮水の有するエネルギーを原水側に回収する容積形エネルギー回収装置とを備えたエネルギー回収システムにおける前記容積形エネルギー回収装置であって、
前記濃縮水と前記原水を導入して前記濃縮水の圧力を前記原水に伝達することにより前記原水を加圧する、内部にピストンを有するエネルギー回収チャンバーと、
前記濃縮水の前記エネルギー回収チャンバーへの導入および前記濃縮水の前記エネルギー回収チャンバーからの排出を切り換える複数の開閉弁と、
内部にピストンを有し作動油が導入される油圧シリンダと、前記油圧シリンダに前記作動油を供給するための油圧供給ユニットと、前記作動油の前記油圧シリンダへの導入および前記作動油の前記油圧シリンダからの排出を切り換える油圧方向切換弁とを有した補助動力装置と、
前記エネルギー回収チャンバーのピストンと前記油圧シリンダのピストンとを連結する連結手段とを備え、
前記逆浸透膜カートリッジから排出された濃縮水の圧力を利用して前記エネルギー回収チャンバーに導入された原水を加圧するとともに、前記補助動力装置の油圧を利用して前記エネルギー回収チャンバーに導入された原水を昇圧して前記高圧ポンプから吐出された高圧水に合流させることを可能にしたことを特徴とする容積形エネルギー回収装置。 - 前記エネルギー回収チャンバーのピストンと前記油圧シリンダのピストンとは、同期して同一方向に動作するように、前記複数の切換弁と前記油圧方向切換弁とは、同期して制御することを特徴とする請求項１記載の容積形エネルギー回収装置。
- 前記エネルギー回収チャンバーと前記油圧シリンダと前記連結手段とを少なくとも２個設けたことを特徴とする請求項１記載の容積形エネルギー回収装置。
- 前記複数の開閉弁は、前記２個のエネルギー回収チャンバーに濃縮水を交互に導入するように開閉動作を行うことが可能であるとともに、前記２個のエネルギー回収チャンバーに濃縮水を同時に導入するように開閉動作を行うことが可能であることを特徴とする請求項３記載の容積形エネルギー回収装置。
- 前記２個のエネルギー回収チャンバーに個別に設けた前記開閉弁をともに開とし、前記２個のエネルギー回収チャンバーに濃縮水を同時に導入することを可能にしたことを特徴とする請求項４記載の容積形エネルギー回収装置。
- 前記高圧ポンプに原水を供給する高圧ポンプラインとは別途に、前記エネルギー回収チャンバーに原水を供給するエネルギー回収装置ラインを設け、該エネルギー回収装置ラインに原水を加圧するためのフィードポンプを設けたことを特徴とする請求項１乃至５のいずれかに記載の容積形エネルギー回収装置。
- 前記エネルギー回収装置ラインをバイパスするバイパスラインを設け、該バイパスラインに規定圧以上で弁体が開く安全弁もしくは小水量の確保が可能なオリフィスからなる安全装置を設けたことを特徴とする請求項６記載の容積形エネルギー回収装置。
- 前記複数の開閉弁は、前記エネルギー回収チャンバーに前記濃縮水を導入するための開閉弁と、前記エネルギー回収チャンバーから前記濃縮水を排出するための開閉弁とからなることを特徴とする請求項１乃至７のいずれかに記載の容積形エネルギー回収装置。
- 前記開閉弁は、スプールを往復移動させることにより、供給ポートと吐出ポートとを連通させ又は非連通とするスプール型開閉弁からなることを特徴とする請求項１乃至８のいずれかに記載の容積形エネルギー回収装置。
- 前記開閉弁は、弁体を弁座に接触又は弁体を弁座から離間させることにより、供給ポートと吐出ポートとを連通させ又は非連通とする弁体移動型開閉弁からなることを特徴とする請求項１乃至８のいずれかに記載の容積形エネルギー回収装置。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2009103813A JP2010253344A (ja) | 2009-04-22 | 2009-04-22 | 容積形エネルギー回収装置 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2009103813A JP2010253344A (ja) | 2009-04-22 | 2009-04-22 | 容積形エネルギー回収装置 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2010253344A true JP2010253344A (ja) | 2010-11-11 |
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|---|---|---|---|
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Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012073693A1 (ja) * | 2010-12-02 | 2012-06-07 | 東レ株式会社 | 逆浸透膜分離装置、その起動方法、および透過水の製造方法 |
| DE102012209793A1 (de) | 2011-06-17 | 2012-12-20 | Ksb Aktiengesellschaft | Armatur zum Umschalten von Fluidwegen |
| KR101309870B1 (ko) | 2012-10-15 | 2013-09-16 | 주식회사 크로시스 | 에너지 회수방식이 개선된 역삼투법 탈염장치 |
| JP2014136186A (ja) * | 2013-01-16 | 2014-07-28 | Ebara Corp | 海水淡水化システムおよびエネルギー回収装置 |
| JP2014195789A (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-16 | カヤバ工業株式会社 | 海水淡水化装置 |
| WO2014180092A1 (zh) * | 2013-05-07 | 2014-11-13 | 杭州（火炬）西斗门膜工业有限公司 | 一种基于反渗透系统的差压增压式能量回收装置 |
| FR3059000A1 (fr) * | 2016-11-24 | 2018-05-25 | Centre National De La Recherche Scientifique | Systeme et procede de purification de liquide par osmose inverse. |
| KR102624748B1 (ko) * | 2023-07-20 | 2024-01-12 | 죽암건설 주식회사 | Ro 공정의 농축수 압력을 활용한 에너지 회수 및 재이용ro 시스템 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5681108A (en) * | 1979-11-05 | 1981-07-02 | Sykes Ocean Water Ltd | Reverse osmosis type liquid clarifier |
| JPS60165002U (ja) * | 1984-04-06 | 1985-11-01 | 栗田工業株式会社 | 逆浸透膜分離装置 |
| JP2003144856A (ja) * | 2001-11-12 | 2003-05-20 | Sasakura Engineering Co Ltd | 逆浸透膜装置用エネルギー回収装置 |
| JP2004081913A (ja) * | 2002-08-23 | 2004-03-18 | Hitachi Zosen Corp | 逆浸透法による海水淡水化方法 |
-
2009
- 2009-04-22 JP JP2009103813A patent/JP2010253344A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5681108A (en) * | 1979-11-05 | 1981-07-02 | Sykes Ocean Water Ltd | Reverse osmosis type liquid clarifier |
| JPS60165002U (ja) * | 1984-04-06 | 1985-11-01 | 栗田工業株式会社 | 逆浸透膜分離装置 |
| JP2003144856A (ja) * | 2001-11-12 | 2003-05-20 | Sasakura Engineering Co Ltd | 逆浸透膜装置用エネルギー回収装置 |
| JP2004081913A (ja) * | 2002-08-23 | 2004-03-18 | Hitachi Zosen Corp | 逆浸透法による海水淡水化方法 |
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103237592B (zh) * | 2010-12-02 | 2015-10-14 | 东丽株式会社 | 反渗透膜分离器、其起动方法、以及透过液的产生方法 |
| CN103237592A (zh) * | 2010-12-02 | 2013-08-07 | 东丽株式会社 | 反渗透膜分离器、其起动方法、以及透过液的产生方法 |
| JP5974484B2 (ja) * | 2010-12-02 | 2016-08-23 | 東レ株式会社 | 逆浸透膜分離装置、その起動方法、および透過水の製造方法 |
| WO2012073693A1 (ja) * | 2010-12-02 | 2012-06-07 | 東レ株式会社 | 逆浸透膜分離装置、その起動方法、および透過水の製造方法 |
| DE102012209793A1 (de) | 2011-06-17 | 2012-12-20 | Ksb Aktiengesellschaft | Armatur zum Umschalten von Fluidwegen |
| WO2014061948A1 (ko) * | 2012-10-15 | 2014-04-24 | 주식회사 크로시스 | 에너지 회수방식이 개선된 역삼투법 탈염장치 |
| KR101309870B1 (ko) | 2012-10-15 | 2013-09-16 | 주식회사 크로시스 | 에너지 회수방식이 개선된 역삼투법 탈염장치 |
| JP2014136186A (ja) * | 2013-01-16 | 2014-07-28 | Ebara Corp | 海水淡水化システムおよびエネルギー回収装置 |
| JP2014195789A (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-16 | カヤバ工業株式会社 | 海水淡水化装置 |
| WO2014180092A1 (zh) * | 2013-05-07 | 2014-11-13 | 杭州（火炬）西斗门膜工业有限公司 | 一种基于反渗透系统的差压增压式能量回收装置 |
| FR3059000A1 (fr) * | 2016-11-24 | 2018-05-25 | Centre National De La Recherche Scientifique | Systeme et procede de purification de liquide par osmose inverse. |
| WO2018095999A1 (fr) * | 2016-11-24 | 2018-05-31 | Centre National De La Recherche Scientifique | Systeme et procede de purification de liquide par osmose inverse. |
| CN109983225A (zh) * | 2016-11-24 | 2019-07-05 | 法国国家科学研究中心 | 通过反渗透纯化液体的系统和方法 |
| US10874985B2 (en) | 2016-11-24 | 2020-12-29 | Centre National De La Recherche Scientifique | System and method for purifying liquid by reverse osmosis |
| CN109983225B (zh) * | 2016-11-24 | 2021-10-15 | 法国国家科学研究中心 | 通过反渗透纯化液体的系统和方法 |
| KR102624748B1 (ko) * | 2023-07-20 | 2024-01-12 | 죽암건설 주식회사 | Ro 공정의 농축수 압력을 활용한 에너지 회수 및 재이용ro 시스템 |
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