JP2010151264A

JP2010151264A - Solenoid valve

Info

Publication number: JP2010151264A
Application number: JP2008331554A
Authority: JP
Inventors: Haruki Yamamoto; 晴樹山本; Kota Fukao; 耕太深尾; Tatsuya Kawamura; 達哉河村; Atsushi Honda; 敦本多; Hideo Tomomatsu; 秀夫友松
Original assignee: Aisin AW Co Ltd; Toyota Motor Corp
Current assignee: Aisin AW Co Ltd; Toyota Motor Corp
Priority date: 2008-12-25
Filing date: 2008-12-25
Publication date: 2010-07-08

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a solenoid valve capable of totally reducing electric power consumption in the overall traveling state of a vehicle. <P>SOLUTION: The linear solenoid valve 1 includes: a solenoid part 10 for pressing and driving a plunger 11 in accordance with electric power to be supplied; a valve part 20 having a spool 21 pressed and driven by the plunger 11 in the Y1 side and a first spring 24 for energizing the spool 21 in the Y2 side and controlling output hydraulic pressure; and a lock mechanism 30. The lock mechanism 30 includes a permanent magnet 35 with magnetic force larger than energizing force of the first spring 24, energizing force of a second spring 37 and maximum action force of a feedback oil chamber 56. The lock mechanism 30 can lock the spool 21 and the plunger 11 in a position moved to the Y1 side even when no electric power is supplied to the solenoid part 10, and can release the lock by repulsion of the permanent magnet 35 by supplying electric power from a terminal 30T. <P>COPYRIGHT: (C)2010,JPO&INPIT

Description

本発明は、出力油圧を電気的に調圧出力し得るソレノイドバルブに係り、特に車輌用自動変速機の油圧制御装置などに用いられるソレノイドバルブに関する。 The present invention relates to a solenoid valve capable of electrically adjusting and outputting an output hydraulic pressure, and more particularly to a solenoid valve used in a hydraulic control device of an automatic transmission for a vehicle.

従来、例えば車輌用自動変速機の油圧制御装置にあっては、オイルポンプにより発生した油圧をレギュレータバルブによってスロットル開度に応じたライン圧に調圧し、該ライン圧をクラッチやブレーキ等の摩擦係合要素の油圧サーボに選択的に供給することで、それら摩擦係合要素を選択的に係合して動力伝達経路の形成を行い、かつスロットル開度の上昇に伴う駆動源の出力トルクの上昇によって、摩擦係合要素に滑りが生じないように構成されている。 2. Description of the Related Art Conventionally, for example, in a hydraulic control device for an automatic transmission for a vehicle, the hydraulic pressure generated by an oil pump is regulated to a line pressure corresponding to a throttle opening by a regulator valve, and the line pressure is applied to a frictional engagement such as a clutch or a brake. By selectively supplying to the hydraulic servo of the combined element, the friction engagement elements are selectively engaged to form a power transmission path, and the output torque of the drive source increases as the throttle opening increases Thus, the friction engagement element is configured not to slip.

ライン圧を摩擦係合要素の油圧サーボに供給して係合を行う場合や排出して解放を行う場合は、単に油圧サーボに対してライン圧の供給や排出を行うと、急係合や急解放による変速ショックが生じるため、ライン圧を所望の圧に調圧しつつ油圧サーボに対して供給・排出を行う必要がある。そのため、ライン圧を油圧サーボに供給するための油路に、入力される制御圧に応じてスプールを移動させることで油圧サーボに対するライン圧の絞り量をコントロールし得るコントロールバルブを介在させ、一方で、ライン圧をモジュレータバルブによって所定圧以下に抑制したモジュレータ圧を入力油圧としたリニアソレノイドバルブによって制御圧を生成し、つまりリニアソレノイドバルブを電気的に制御することによって制御圧をコントロールバルブに対して作用させ、該コントロールバルブによりライン圧を調圧することで、上記油圧サーボに対する供給油圧のコントロールを行っている（例えば特許文献１、図５参照）。 When the line pressure is supplied to the hydraulic servo of the friction engagement element for engagement or release and release is performed, the line pressure is simply supplied to or discharged from the hydraulic servo, so Since a shift shock due to release occurs, it is necessary to supply and discharge the hydraulic servo while adjusting the line pressure to a desired pressure. Therefore, an oil passage for supplying the line pressure to the hydraulic servo is provided with a control valve that can control the throttle amount of the line pressure relative to the hydraulic servo by moving the spool according to the input control pressure. The control pressure is generated with respect to the control valve by electrically controlling the linear solenoid valve by generating the control pressure with the linear solenoid valve using the modulator pressure with the line pressure suppressed below the predetermined pressure by the modulator valve. The hydraulic pressure supplied to the hydraulic servo is controlled by adjusting the line pressure by the control valve (see, for example, Patent Document 1 and FIG. 5).

また、近年、自動変速機は、燃費向上等を図るために多段化の開発が進められており、それに伴い摩擦係合要素の数も増加している。そのため、自動変速機の油圧制御装置にあって、各摩擦係合要素に対応して上述のようなコントロールバルブを設けると、それらコントロールバルブの数の増加だけでなく、油路も複雑化して、油圧制御装置の大型化を招いてしまう。そのため、上述のようなコントロールバルブを配設せずに、リニアソレノイドバルブの入力油圧としてライン圧を用い、摩擦係合要素の油圧サーボにリニアソレノイドバルブからの出力油圧を直接的に（他のバルブで調圧することなく）供給し得るように構成し、つまりリニアソレノイドバルブだけで油圧サーボの供給油圧を調圧するものが主流になりつつある（例えば特許文献２参照）。 In recent years, automatic transmissions have been developed in multiple stages in order to improve fuel efficiency, and the number of frictional engagement elements has increased accordingly. Therefore, in the hydraulic control device of the automatic transmission, when the control valves as described above are provided corresponding to each friction engagement element, not only the number of these control valves increases, but also the oil passage becomes complicated, The size of the hydraulic control device will be increased. For this reason, without using the control valve as described above, the line pressure is used as the input hydraulic pressure of the linear solenoid valve, and the output hydraulic pressure from the linear solenoid valve is directly applied to the hydraulic servo of the friction engagement element (other valves). It is becoming mainstream to adjust the supply hydraulic pressure of the hydraulic servo only with a linear solenoid valve (for example, see Patent Document 2).

特開２００３−７４７３３号公報JP 2003-74733 A 特開２００７−１７７９３２号公報JP 2007-177932 A

しかしながら、上述のようにリニアソレノイドバルブから直接的に油圧サーボへ油圧供給を行うためには、上記モジュレータ圧に比してライン圧が圧倒的に高圧であるため、リニアソレノイドによるバルブのスプールの押圧力として強い力が要求され、それに伴って、消費電力が大きくなってしまうという問題がある。特にノーマルクローズタイプのリニアソレノイドバルブにあっては、リニアソレノイドによってスプールを最も押圧した状態が最大出力油圧となって、フィードバック圧も最大となるため、その分リニアソレノイドによる大きな押圧力が必要となり、さらに消費電力が大きくなってしまう。そして、このようなノーマルクローズタイプのリニアソレノイドバルブを、走行中に係合される時間が長い摩擦係合要素の制御用として用いると、該摩擦係合要素の係合中は、上述のように大きな消費電力が長時間続くことになるため、エネルギ損失が大きくなり、車輌の燃費向上の妨げとなってしまうという問題があった。 However, in order to supply hydraulic pressure directly from the linear solenoid valve to the hydraulic servo as described above, the line pressure is much higher than the modulator pressure. There is a problem that a strong force is required as the pressure, and the power consumption increases accordingly. Especially in the normally closed type linear solenoid valve, the state where the spool is most pressed by the linear solenoid is the maximum output hydraulic pressure, and the feedback pressure is also the maximum, so a large pressing force by the linear solenoid is required. Furthermore, power consumption becomes large. When such a normally closed type linear solenoid valve is used for controlling a friction engagement element that is engaged for a long time during traveling, the friction engagement element is engaged as described above. Since large power consumption continues for a long time, there is a problem in that energy loss increases and hinders improvement in fuel consumption of the vehicle.

そこで本発明は、車輌の走行状態の全般に亘って総合的に消費電力を低減することが可能なソレノイドバルブを提供することを目的とするものである。 Accordingly, an object of the present invention is to provide a solenoid valve capable of reducing power consumption comprehensively over the entire running state of a vehicle.

請求項１に係る本発明は（例えば図１乃至図３参照）、給電される電力に応じてプランジャ（１１）を押圧駆動するソレノイド部（１０）と、
前記プランジャ（１１）により一方側（Ｙ１側）に押圧駆動されて軸方向（Ｙ１−Ｙ２方向）に移動し得るスプール（２１）と、前記プランジャ（１１）の一方側への押圧に対向して前記スプール（２１）を他方側（Ｙ２側）に付勢する第１付勢部材（２４）と、を有し、該スプール（２１）の位置に基づき出力油圧を調圧するバルブ部（２０）と、を備えたソレノイドバルブ（１）において、
少なくとも前記第１付勢部材（２４）の付勢力（Ｆ_Ｓ１）よりも磁着力（Ｆ_ＭＧ）が大きい永久磁石（３５）により、前記ソレノイド部（１０）を非給電状態にしても前記スプール（２１）及び前記プランジャ（１１）を前記一方側（Ｙ１側）に移動させた位置にロックし得ると共に、給電して前記永久磁石（３５）を反発させることで前記スプール（２１）及び前記プランジャ（１１）のロックを解除し得るロック機構（３０）を備えた、
ことを特徴とするソレノイドバルブ（１）にある。 The present invention according to claim 1 (see, for example, FIG. 1 to FIG. 3) includes a solenoid unit (10) that presses and drives the plunger (11) in accordance with the supplied power.
The spool (21), which is driven to be pushed to one side (Y1 side) by the plunger (11) and moved in the axial direction (Y1-Y2 direction), is opposed to the pressure to the one side of the plunger (11). A first biasing member (24) that biases the spool (21) to the other side (Y2 side), and a valve portion (20) that regulates the output hydraulic pressure based on the position of the spool (21); In the solenoid valve (1) provided with
Even if the solenoid portion (10) is in a non-powered state by a permanent magnet (35) having a magnetic force (F _MG ) greater than at least the urging force (F _S1 ) of the first urging member (24), the spool ( 21) and the plunger (11) can be locked at a position moved to the one side (Y1 side), and the spool (21) and the plunger ( 11) provided with a lock mechanism (30) capable of releasing the lock;
The solenoid valve (1) is characterized in that.

請求項２に係る本発明は（例えば図１乃至図３参照）、前記ロック機構（３０）は、前記プランジャ（１１）の前記スプール（２１）とは軸方向反対側に接離可能に配置されたロック部材（３１）と、前記ロック部材（３１）に固定されると共に少なくとも前記第１付勢部材（２４）の付勢力（Ｆ_Ｓ１）より大きい磁着力（Ｆ_ＭＧ）の前記永久磁石（３５）と、前記永久磁石（３５）を磁着させると共に給電される電力に応じて前記永久磁石（３５）を反発して離間させる磁着反発部（３２，３３）と、を有してなる、
ことを特徴とする請求項１記載のソレノイドバルブ（１）にある。 According to a second aspect of the present invention (see, for example, FIGS. 1 to 3), the lock mechanism (30) is arranged to be able to contact and separate on the opposite side in the axial direction from the spool (21) of the plunger (11). The locking member (31) and the permanent magnet (35) which is fixed to the locking member (31) and has a magnetic force (F _MG ) greater than at least the urging force (F _S1 ) of the first urging member (24). ) And a magnetic repulsion part (32, 33) for repelling and separating the permanent magnet (35) according to the electric power supplied while magnetizing the permanent magnet (35).
The solenoid valve (1) according to claim 1, wherein the solenoid valve (1) is provided.

請求項３に係る本発明は（例えば図１参照）、前記磁着反発部は、前記ロック部材（３１）を軸方向に移動自在に支持するコア部材（３３）と、該コア部材（３３）に巻回されたコイル（３２）と、を有してなる、
ことを特徴とする請求項２記載のソレノイドバルブ（１）にある。 According to the third aspect of the present invention (see, for example, FIG. 1), the magnetic repulsion part includes a core member (33) that supports the lock member (31) so as to be movable in the axial direction, and the core member (33). A coil (32) wound around
The solenoid valve (1) according to claim 2, wherein the solenoid valve (1) is provided.

請求項４に係る本発明は（例えば図１乃至図３参照）、前記ロック機構（３０）は、前記磁着反発部（３２，３３）と前記永久磁石（３５）との間に縮設された第２付勢部材（３７）を有してなる、
ことを特徴とする請求項２または３記載のソレノイドバルブ（１）にある。 According to a fourth aspect of the present invention (see, for example, FIGS. 1 to 3), the lock mechanism (30) is provided between the magnetic repulsion part (32, 33) and the permanent magnet (35). A second biasing member (37)
It exists in the solenoid valve (1) of Claim 2 or 3 characterized by the above-mentioned.

請求項５に係る本発明は（例えば図１乃至図３参照）、前記バルブ部（２０）は、元圧を入力する入力ポート（５４）と、前記出力油圧を出力する出力ポート（５３）と、前記出力ポート（５３）から出力される出力油圧を前記スプール（２１）にフィードバック作用させるフィードバック油室（５６）と、を有し、前記スプール（２１）が前記プランジャ（１１）により押圧駆動されるにつれて該入力ポート（５４）と該出力ポート（５３）とを開放するノーマルクローズタイプからなり、
前記永久磁石（３５）の磁着力（Ｆ_ＭＧ）は、前記第１付勢部材（２４）の最大付勢力（Ｆ_Ｓ１）、前記第２付勢部材（３７）の最大付勢力（Ｆ_Ｓ２）、及び前記フィードバック油室（５６）の最大作用力（Ｆ_ＦＢ）を加算した力よりも大きく設定された、
ことを特徴とする請求項４記載のソレノイドバルブ（１）にある。 According to a fifth aspect of the present invention (see, for example, FIGS. 1 to 3), the valve portion (20) includes an input port (54) for inputting a source pressure, and an output port (53) for outputting the output hydraulic pressure. A feedback oil chamber (56) that feeds back the output hydraulic pressure output from the output port (53) to the spool (21), and the spool (21) is driven to be pressed by the plunger (11). The input port (54) and the output port (53) are normally closed type as the
Magnetically attracted force of the permanent magnet (35) _{(F MG),} the maximum energizing force _{(F S1)} of said first biasing member (24), the maximum energizing force of the second biasing member (37) _{(F S2)} , And the force obtained by adding the maximum acting force (F _FB ) of the feedback oil chamber (56),
The solenoid valve (1) according to claim 4, wherein the solenoid valve (1) is provided.

請求項６に係る本発明は（例えば図１乃至図３参照）、前記バルブ部（２０）から出力される出力油圧を摩擦係合要素の油圧サーボに供給し得る車輌用自動変速機の油圧制御装置に用いられてなる、
請求項１ないし５のいずれか記載のソレノイドバルブ（１）にある。 According to the sixth aspect of the present invention (see, for example, FIGS. 1 to 3), the hydraulic control of the automatic transmission for a vehicle capable of supplying the output hydraulic pressure output from the valve section (20) to the hydraulic servo of the friction engagement element. Used in the device,
It exists in the solenoid valve (1) in any one of Claim 1 thru | or 5.

なお、上記カッコ内の符号は、図面と対照するためのものであるが、これは、発明の理解を容易にするための便宜的なものであり、特許請求の範囲の構成に何等影響を及ぼすものではない。 In addition, although the code | symbol in the said parenthesis is for contrast with drawing, this is for convenience for making an understanding of invention easy, and has no influence on the structure of a claim. It is not a thing.

請求項１に係る本発明によると、ロック機構が、第１付勢部材の付勢力より大きい磁着力の永久磁石によって、バルブ部のスプールを一方側に移動させた位置にロックすることができるので、ソレノイド部のプランジャによってスプールを押圧することを不要とすることができて、ソレノイド部による電力消費を無くすことができる。これにより、例えばロック機構のロックを解除するために僅かな電力を消費したとしても、総合的に消費電力の低減を図ることができ、ソレノイドバルブを搭載する車輌の燃費向上を図ることができる。 According to the first aspect of the present invention, the lock mechanism can be locked at the position where the spool of the valve portion is moved to one side by the permanent magnet having a larger magnetic force than the biasing force of the first biasing member. It is unnecessary to press the spool by the plunger of the solenoid part, and the power consumption by the solenoid part can be eliminated. Thereby, for example, even if a small amount of power is consumed to unlock the lock mechanism, the power consumption can be reduced comprehensively, and the fuel efficiency of a vehicle equipped with a solenoid valve can be improved.

請求項２に係る本発明によると、ロック機構は、プランジャのスプールとは軸方向反対側に接離可能に配置されたロック部材と、ロック部材に固定されると共に少なくとも第１付勢部材の付勢力より大きい磁着力の永久磁石と、永久磁石を磁着させると共に給電される電力に応じて永久磁石を反発して離間させる磁着反発部と、により構成することができる。 According to the second aspect of the present invention, the lock mechanism includes a lock member disposed so as to be capable of coming into contact with and separated from the spool of the plunger in an axially opposite direction, and fixed to the lock member, and at least the first urging member applied thereto. It can be constituted by a permanent magnet having a magnetic force greater than the force, and a magnetic repulsion part that magnetically attaches the permanent magnet and repels and separates the permanent magnet according to the supplied power.

請求項３に係る本発明によると、磁着反発部は、ロック部材を軸方向に移動自在に支持するコア部材と、該コア部材に巻回されたコイルと、により構成することができ、特に永久磁石をコア部材を介してソレノイド部と反対側に配置することを可能にするので、ソレノイド部に永久磁石の磁力が影響することを防ぐことができる。 According to the third aspect of the present invention, the magnetic repulsion part can be constituted by a core member that supports the lock member so as to be movable in the axial direction, and a coil wound around the core member. Since the permanent magnet can be arranged on the side opposite to the solenoid part via the core member, it is possible to prevent the magnetic force of the permanent magnet from affecting the solenoid part.

請求項４に係る本発明によると、ロック機構は、磁着反発部と永久磁石との間に縮設された第２付勢部材を有しているので、磁着反発部により反発させて永久磁石を離間させた状態、即ちロック機構のロックを解除した状態において消費電力の低減を図ることができる。 According to the fourth aspect of the present invention, the lock mechanism has the second urging member that is contracted between the magnetized repulsion part and the permanent magnet. The power consumption can be reduced in a state where the magnets are separated, that is, in a state where the lock mechanism is unlocked.

請求項５に係る本発明によると、バルブ部は、ノーマルクローズタイプからなり、出力ポートから出力される出力油圧をスプールにフィードバック作用させるフィードバック油室を有しているので、スプールが一方側の位置、つまりロック機構によりロックする位置となった際に、第１付勢部材、第２付勢部材、及びフィードバック作用が最大となるが、永久磁石の磁着力が、第１付勢部材の最大付勢力、第２付勢部材の最大付勢力、及びそのフィードバックの最大作用力よりも大きいため、永久磁石によってスプールをロックすることを可能とすることができる。 According to the fifth aspect of the present invention, the valve portion is of a normally closed type and has a feedback oil chamber that feeds back the output hydraulic pressure output from the output port to the spool. In other words, the first biasing member, the second biasing member, and the feedback action are maximized when the locking mechanism is brought into the locked position, but the magnetizing force of the permanent magnet is the maximum biasing force of the first biasing member. Since it is larger than the urging force, the maximum urging force of the second urging member, and the maximum acting force of the feedback, the spool can be locked by the permanent magnet.

請求項６に係る本発明によると、バルブ部から出力される出力油圧を摩擦係合要素の油圧サーボに供給し得る自動変速機の油圧制御装置に用いて好適とすることができる。 According to the sixth aspect of the present invention, it can be suitably used for a hydraulic control device for an automatic transmission that can supply the output hydraulic pressure output from the valve portion to the hydraulic servo of the friction engagement element.

以下、本発明に係る実施の形態について、図１乃至図３に沿って説明する。 Hereinafter, embodiments according to the present invention will be described with reference to FIGS. 1 to 3.

本発明に係るリニアソレノイドバルブ（ソレノイドバルブ）１は、図１に示すように、大まかにソレノイド部１０とバルブ部２０とロック機構３０とからなり、そのうちのバルブ部２０が、例えば自動変速機の油圧制御装置におけるバルブボディのバルブ孔（不図示）に嵌合・埋設される形で設置される。 As shown in FIG. 1, a linear solenoid valve (solenoid valve) 1 according to the present invention roughly comprises a solenoid part 10, a valve part 20, and a lock mechanism 30, and the valve part 20 is, for example, an automatic transmission. It is installed so as to be fitted and embedded in a valve hole (not shown) of the valve body in the hydraulic control device.

上記ソレノイド部１０は、プランジャ１１、コイルアッセンブリ１７、及び該コイルアッセンブリ１７と後述するロック機構３０の外壁を形成するケース１３を備えている。コイルアッセンブリ１７は、ステンレススチール（ＳＵＳ）等の非磁性金属製（必ずしも金属に限らず合成樹脂等の非磁性体であってもよい）のボビン１２ｂと、電磁軟鉄等の強磁性体からなり強磁性体部を構成するエンド部１５，１６と、該ボビン１２ｂにマグネットワイヤが巻付けられて構成されているコイル１２ａと、不図示の制御部の制御に基づき該コイル１２ａに電流を供給（給電）するターミナル１０Ｔとを備えており、上記エンド部１５，１６は、ボビン１２ｂの軸方向両端部に配置されている。上記両エンド部１５，１６及びボビン１２ｂは、焼結接合により一体に形成されている。 The solenoid unit 10 includes a plunger 11, a coil assembly 17, and a case 13 that forms an outer wall of the coil assembly 17 and a lock mechanism 30 described later. The coil assembly 17 is made of a non-magnetic metal such as stainless steel (SUS) (not necessarily a metal but may be a non-magnetic material such as synthetic resin) and a ferromagnetic material such as electromagnetic soft iron. Current is supplied to the coil 12a based on the control of a control unit (not shown) and the end portions 15 and 16 constituting the magnetic body portion, the coil 12a formed by winding a magnet wire around the bobbin 12b. ), And the end portions 15 and 16 are disposed at both axial end portions of the bobbin 12b. Both the end portions 15 and 16 and the bobbin 12b are integrally formed by sintering bonding.

詳細には、コイルアッセンブリ１７は、上記ターミナル１０Ｔ部分を除いて円筒状に形成されており、上記コイルアッセンブリ１７のエンド部１６の中空部分には上記プランジャ１１が摺動自在に嵌挿されている。上記コイルアッセンブリ１７のエンド部１５には、内周側にて、プランジャ１１に向けて先細形状で断面直角３角形状となる縁部１５ａが形成されている。また、エンド部１５の縁部１５ａの付根部分１５ｂは段差が形成されており、上記ボビン１２ｂのフランジ部１２ｃに焼結結合する係止部となっている。一方、上記エンド部１６のボビン１２ｂ側には、筒状部１６ａが形成されており、上記ボビン１２ｂの環状部１２ｄに焼結結合する係止部となっている。 Specifically, the coil assembly 17 is formed in a cylindrical shape excluding the terminal 10T portion, and the plunger 11 is slidably fitted in the hollow portion of the end portion 16 of the coil assembly 17. . The end portion 15 of the coil assembly 17 is formed with an edge portion 15 a that is tapered toward the plunger 11 and has a triangular shape in cross section at the inner peripheral side. Further, the root portion 15b of the edge portion 15a of the end portion 15 is formed with a step, and serves as a locking portion that is sintered and joined to the flange portion 12c of the bobbin 12b. On the other hand, a cylindrical portion 16a is formed on the bobbin 12b side of the end portion 16 and serves as a locking portion that is sintered and joined to the annular portion 12d of the bobbin 12b.

なお、該縁部１５ａは、上述した直角３角形状が好ましいが、内径面を曲面又は異なる傾斜角の多段傾斜面としてもよく、要は、縁部１５ａの先端に向かって磁気飽和が現出する先細形状であればよい。 The edge portion 15a preferably has the right-angled triangular shape described above, but the inner diameter surface may be a curved surface or a multi-step inclined surface having different inclination angles. In short, magnetic saturation appears toward the tip of the edge portion 15a. Any tapered shape is acceptable.

一方、上記プランジャ１１のＹ１側の端面には、後述するプラグ１９の先端１９ｃが当接し得るように構成されている。また、該プランジャ１１及びエンド部１６及びコイル１２ａのＹ２側には、非磁性材料の仕切り部材１４が配設されており、該仕切り部材１４の中心に形成された貫通孔１４ａを介して、後述するロック機構３０のロックピン（ロック部材）３１がプランジャ１１のＹ２側の端面に当接し得るように構成されている。なお、この仕切り部材１４により、プランジャ１１とケース１３とが磁気的に切り離されている。また、上記ロックピン３１は、仕切り部材１４より僅かに突出するような長さに形成されており、プランジャ１１が仕切り部材１４に吸着することを防止している。 On the other hand, the end 19c of the plug 19 described later can be brought into contact with the end surface of the plunger 11 on the Y1 side. A partition member 14 made of a nonmagnetic material is disposed on the Y2 side of the plunger 11, the end portion 16 and the coil 12a, and will be described later via a through hole 14a formed at the center of the partition member 14. The lock pin (lock member) 31 of the lock mechanism 30 is configured to be able to contact the end surface of the plunger 11 on the Y2 side. Note that the plunger 11 and the case 13 are magnetically separated by the partition member 14. The lock pin 31 is formed to have a length that slightly protrudes from the partition member 14, and prevents the plunger 11 from adsorbing to the partition member 14.

上記プラグ１９は、その本体１９ａが上記エンド部１５の中空部分に摺動自在に嵌挿されており、本体１９ａの先端１９ｃが曲面状に形成されると共に上記プランジャ１１に当接し得るように構成されている。また、本体１９ａと該本体１９ａから延設された延設部１９ｄとの間に形成される括れ部分の周囲にダイヤフラム１８が嵌め込まれており、該延設部１９ｄの先端１９ｅが、後述するバルブ部２０のスプール２１に当接し得るように構成されている。なお、上記プランジャ１１には軸方向に貫通する貫通孔１１ａが穿設されていると共に、上記プラグ１９には螺旋状に溝１９ｂが形成されており、ダイヤフラム１８により隔たれて形成される空間にある油が、該プランジャ１１及び該プラグ１９が駆動されて移動した際に通過して、プランジャ１１のＹ２側の端面と仕切り部材１４との間に生じる空隙に流入するようになっている。つまり、この貫通孔１１ａ及び溝１９ｂによってプランジャ１１及びプラグ１９の駆動の際に体積変化による抵抗が生じ難くなるように構成されている。 The plug 19 is configured such that a main body 19a is slidably fitted into a hollow portion of the end portion 15, and a tip 19c of the main body 19a is formed in a curved shape and can come into contact with the plunger 11. Has been. Further, a diaphragm 18 is fitted around a constricted portion formed between the main body 19a and an extending portion 19d extending from the main body 19a, and a tip 19e of the extending portion 19d is a valve to be described later. It is comprised so that it may contact | abut to the spool 21 of the part 20. FIG. The plunger 11 has a through-hole 11a penetrating in the axial direction, and the plug 19 has a spiral groove 19b formed in a space formed by a diaphragm 18. The oil passes when the plunger 11 and the plug 19 are driven and moved, and flows into a gap formed between the end surface on the Y2 side of the plunger 11 and the partition member 14. That is, the through hole 11a and the groove 19b are configured so that resistance due to volume change is less likely to occur when the plunger 11 and the plug 19 are driven.

上記ケース１３は、コップ状に形成されており、かつ一部分１３ａが上記ターミナル１０Ｔ用に、さらに一部分１３ｂが後述するターミナル３０Ｔ用に切欠かれている。該ケース１３は、前記コイルアッセンブリ１７を嵌合して内部に納め、かつ先端部１３ｃが後述するバルブ部２０のスリーブ部２２の端部２２ａに固着（カシメ）されることによって、ソレノイド部１０（及びロック機構３０）がバルブ部２０と一体に組付けられる。 The case 13 is formed in a cup shape, and a part 13a is notched for the terminal 10T and a part 13b is notched for a terminal 30T to be described later. The case 13 is fitted with the coil assembly 17 and accommodated therein, and the tip portion 13c is fixed (caulked) to an end portion 22a of a sleeve portion 22 of the valve portion 20 described later, whereby the solenoid portion 10 ( And the locking mechanism 30) are assembled integrally with the valve portion 20.

上記バルブ部２０は、全体が略スリーブ状に形成されたスリーブ部２２と、該スリーブ部２２の中空部分に摺動自在（長手方向に対して移動自在）に嵌挿されているスプール２１を有しており、該スリーブ部２２に抜止め・固着されたエンドキャップ２３とスプール２１の先端部分との間に第１スプリング（第１付勢部材）２４が縮設されている。 The valve portion 20 includes a sleeve portion 22 that is generally formed in a sleeve shape, and a spool 21 that is slidably inserted into the hollow portion of the sleeve portion 22 (movable in the longitudinal direction). A first spring (first urging member) 24 is contracted between the end cap 23 secured to and fixed to the sleeve portion 22 and the tip end portion of the spool 21.

該スリーブ部２２には、図中上方より順に、スプール２１の移動を妨げないように開放されたドレーンポート５１、不図示の油圧サーボに供給した出力油圧をドレーン（排出）するためのドレーンポート５２、不図示の油圧サーボに連通して出力油圧を調圧出力する出力ポート５３、スロットル開度に応じて調圧されたライン圧（元圧）（シフトレンジを切換えるマニュアルバルブ等を介して供給されるレンジ圧も含む）が入力される入力ポート５４、不図示のバルブボディに形成された油路を介して上記出力ポート５３からの出力油圧をフィードバックするフィードバック油室５６、が形成されている。 A drain port 51 opened so as not to hinder the movement of the spool 21 and a drain port 52 for draining (discharging) the output hydraulic pressure supplied to a hydraulic servo (not shown) in order from the upper side in the figure. The output port 53 communicates with a hydraulic servo (not shown) to regulate and output the output hydraulic pressure, the line pressure (source pressure) regulated according to the throttle opening (supplied via a manual valve for switching the shift range, etc. An input port 54 to which the output hydraulic pressure from the output port 53 is fed back through an oil passage formed in a valve body (not shown).

即ち、スプール２１は、外径ｄ１からなる２個の大径のランド部２１ａ，２１ｂ、及び外径ｄ２からなる１個の小径ランド部２１ｃを有しており、大径のランド部２１ｂと小径のランド部２１ｃとの受圧面積差によりフィードバック油室５６が形成されている。なお、大径ランド部２１ａのＹ２側には、プラグ１９の端部１９ｅが当接し得るように構成されている。つまり、スプール２１は、上記第１スプリング２４の付勢力に対向して、ソレノイド部１０のプランジャ１１によりプラグ１９を介して押圧駆動されるように構成されている。 That is, the spool 21 has two large-diameter land portions 21a and 21b having an outer diameter d1, and one small-diameter land portion 21c having an outer diameter d2, and the large-diameter land portion 21b and the small-diameter land portion 21b. The feedback oil chamber 56 is formed by the pressure receiving area difference with the land portion 21c. In addition, it is comprised so that the edge part 19e of the plug 19 can contact | abut to the Y2 side of the large diameter land part 21a. That is, the spool 21 is configured to be pressed and driven through the plug 19 by the plunger 11 of the solenoid unit 10 so as to face the urging force of the first spring 24.

上記大径ランド部２１ａは、ソレノイド部１０が非通電であってスプール２１がプランジャ１１に押圧されずに第１スプリング２４によって付勢された位置である際に、出力ポート５３とドレーンポート５２とを連通し、プランジャ１１に押圧されて移動された際にそれら出力ポート５３とドレーンポート５２とを徐々に遮断するように形成されている。また、大径ランド部２１ｂは、スプール２１がプランジャ１１に押圧されずに第１スプリング２４によって付勢された位置である際に、入力ポート５４と出力ポート５３とを遮断し、プランジャ１１に押圧されて移動された際にそれら入力ポート５４と出力ポート５３との開口量を大きくするように形成されている。 The large-diameter land portion 21a has an output port 53 and a drain port 52 when the solenoid portion 10 is not energized and the spool 21 is biased by the first spring 24 without being pressed by the plunger 11. The output port 53 and the drain port 52 are gradually cut off when the plunger 11 is pushed and moved. Further, the large-diameter land portion 21 b blocks the input port 54 and the output port 53 and presses the plunger 11 when the spool 21 is in a position biased by the first spring 24 without being pressed by the plunger 11. In this way, the opening amounts of the input port 54 and the output port 53 are increased when moved.

また、大径ランド部２１ｂと小径ランド部２１ｃとの間に形成されたフィードバック油室５６は、それら大径ランド部２１ｂと小径ランド部２１ｃとの外径差（ｄ１−ｄ２）による重圧面積差により、該フィードバック油室５６に入力されるフィードバック圧がスプリング２４の付勢方向と同方向に作用するように、即ち上記出力ポート５３と入力ポート５４との開口量が小さくなる方向に作用するように構成されており、言い換えると、出力ポート５３から出力された出力油圧が最大となって該フィードバック油室５６に入力された際に、スプール２１、プラグ１９、プランジャ１１、及びロックピン３１を最大作用力で図中上方のＹ２側（他方側）に押し返す。 Further, the feedback oil chamber 56 formed between the large-diameter land portion 21b and the small-diameter land portion 21c has a heavy pressure area difference due to an outer diameter difference (d1-d2) between the large-diameter land portion 21b and the small-diameter land portion 21c. Thus, the feedback pressure input to the feedback oil chamber 56 acts in the same direction as the biasing direction of the spring 24, that is, acts in the direction in which the opening amount between the output port 53 and the input port 54 becomes small. In other words, when the output hydraulic pressure output from the output port 53 reaches the maximum and is input to the feedback oil chamber 56, the spool 21, the plug 19, the plunger 11, and the lock pin 31 are set to the maximum. Push back to the upper Y2 side (the other side) in the figure with the applied force.

ついで、本発明の要部であるロック機構３０の構成について説明する。ロック機構３０は、非磁性金属製からなるロックピン３１、該ロックピン３１にＹ２側の端部に固着された永久磁石３５、側面視凸状に形成された非磁性金属製からなるエンドカバー３６、磁性金属製からなるコア部材（磁着反発部）３３及びコイル（磁着反発部）３２、コア部材３３と永久磁石３５との間に縮設された第２スプリング（第２付勢部材）３７、非磁性金属製からなるスペーサ部材４０及びキャップ部材３８、を上述したケース１３内に備えている。また、該ケース１３の一部分１３ｂが切欠されており、該部分１３ｂからコイル３２に電力を供給（給電）するターミナル３０Ｔが突出するように設けられている。 Next, the configuration of the lock mechanism 30 that is a main part of the present invention will be described. The lock mechanism 30 includes a lock pin 31 made of nonmagnetic metal, a permanent magnet 35 fixed to the lock pin 31 at the end on the Y2 side, and an end cover 36 made of nonmagnetic metal formed in a convex shape in side view. , A core member (magnetization repulsion part) 33 and a coil (magnetization repulsion part) 32 made of magnetic metal, and a second spring (second biasing member) that is contracted between the core member 33 and the permanent magnet 35. 37, a spacer member 40 and a cap member 38 made of non-magnetic metal are provided in the case 13 described above. A portion 13b of the case 13 is cut away, and a terminal 30T for supplying (feeding) power to the coil 32 is provided so as to protrude from the portion 13b.

上記ロックピン３１は、上述したようにプランジャ１１のスプール２１とは軸方向反対側（Ｙ２側）の端面に接離可能に配置されている。また、永久磁石３５は、ロックピン３１に固定されると共に少なくとも第１スプリング２４の付勢力Ｆ_Ｓ１より大きい磁着力Ｆ_ＭＧを有しており、詳細には、第１スプリング２４の付勢力Ｆ_Ｓ１、第２スプリング３７の付勢力Ｆ_Ｓ２、フィードバック油室５６の作用力Ｆ_ＦＢが最大になった状態よりも大きい磁着力Ｆ_ＭＧを有している。そして、コア部材３３及びコイル３２は、それらにより永久磁石３５をコア部材３３の端面３３ａに磁着させると共に、不図示の制御部の制御に基づきターミナル３０Ｔからコイル３２に給電される電力に応じて該永久磁石３５を端面３３ａから反発して離間させる磁着反発部を構成している。 As described above, the lock pin 31 is disposed so as to be able to come into contact with and separate from the end surface of the plunger 11 opposite to the spool 21 in the axial direction (Y2 side). The permanent magnet 35 has at least urging force _{F S1} larger magnetic attraction force _{F MG} of the first spring 24 is fixed to the lock pin 31, in particular, the biasing force _{F S1} of the first spring 24 , The biasing force F _S2 of the second spring 37 and the acting force F _FB of the feedback oil chamber 56 have a magnetizing force F _MG that is larger than the maximum state. Then, the core member 33 and the coil 32 cause the permanent magnet 35 to be magnetically attached to the end surface 33a of the core member 33, and according to the electric power supplied to the coil 32 from the terminal 30T based on the control of a control unit (not shown). A magnetic repulsion part that repels and separates the permanent magnet 35 from the end face 33a is formed.

なお、非磁性金属製からなるスペーサ部材４０及びキャップ部材３８は、コイル３２の電磁力がソレノイド部１０に影響するのを防止すると共に、ソレノイド部１０のコイル１２ａの電磁力がロック機構３０に影響するのを防止している。また、キャップ部材３８はロックピン３１に固着されており、ロックピン３１が移動駆動した際に永久磁石３５がエンドカバー３６の底面３６ａに衝突するのを緩衝するため、キャップ部材３８とコア部材３３との間に弾性部材３９が介在されている。 The spacer member 40 and the cap member 38 made of non-magnetic metal prevent the electromagnetic force of the coil 32 from affecting the solenoid unit 10, and the electromagnetic force of the coil 12 a of the solenoid unit 10 affects the lock mechanism 30. Is prevented. Further, the cap member 38 is fixed to the lock pin 31, and the cap member 38 and the core member 33 are buffered in order to cushion the permanent magnet 35 from colliding with the bottom surface 36 a of the end cover 36 when the lock pin 31 is moved and driven. An elastic member 39 is interposed therebetween.

ついで、上述した構成に基づきリニアソレノイドバルブ１の作用について図２及び図３を参照しつつ説明する。なお、図３における作用の力関係を示す矢印は、図３中左方側が図１中のＹ１方向に対応し、図３中右方側が図１中のＹ２方向に対応している。 Next, the operation of the linear solenoid valve 1 based on the configuration described above will be described with reference to FIGS. 3, the left side in FIG. 3 corresponds to the Y1 direction in FIG. 1, and the right side in FIG. 3 corresponds to the Y2 direction in FIG.

まず、図２に示す時点ｔ０においては、図３に示す「オープン動作開始」時であって、図１及び図２に示すように、不図示の制御部の指令によりターミナル３０Ｔからコイル３２に電流値Ｘ１が供給され（以下、「ロック機構３０に給電される」という。）、不図示の制御部の指令によりターミナル１０Ｔからコイル１２ａに電流が徐々に供給される状態である（以下、「ソレノイド部１０に給電される」という。）。この状態のロック機構３０において、コア部材３３からの反発力Ｆ_ＲＥと第２スプリング３７の付勢力Ｆ_Ｓ２とが永久磁石３５の磁着力Ｆ_ＭＧを上回っており、つまり永久磁石３５及びロックピン３１が図１中のＹ２側に退避して、何らプランジャ１１やスプール２１に関与しない状態（ロックを解除した状態）である。 First, at the time point t0 shown in FIG. 2, it is the time of “open operation start” shown in FIG. 3, and as shown in FIGS. 1 and 2, a current is supplied from the terminal 30T to the coil 32 by a command from a control unit (not shown). A value X1 is supplied (hereinafter referred to as “power is supplied to the lock mechanism 30”), and current is gradually supplied from the terminal 10T to the coil 12a in accordance with a command from a control unit (not shown) (hereinafter referred to as “solenoid”). The power is supplied to the unit 10 ”). In the lock mechanism 30 in this state, the repulsive force F _RE from the core member 33 and the biasing force F _S2 of the second spring 37 exceed the magnetizing force F _MG of the permanent magnet 35, that is, the permanent magnet 35 and the lock pin 31. Is a state in which it is retracted to the Y2 side in FIG. 1 and is not involved in the plunger 11 or the spool 21 (a state in which the lock is released).

一方、ソレノイド部１０及びバルブ部２０においては、ソレノイド部１０に給電される電流値が徐々に増加するため、プランジャ１１の駆動力Ｆ_Ｐが第１スプリング２４の付勢力Ｆ_Ｓ１よりも大きくなっていき、プランジャ１１、プラグ１９、及びスプール２１が徐々にＹ１側に移動されていく。そして、図２に示す時点ｔ１において図３に示す「オープン動作終了」時となり、つまり不図示の制御部の指令によりソレノイド部１０に給電される電流値が最大にされ、プランジャ１１の駆動力Ｆ_Ｐが最大となると、バルブ部２０の出力ポート５３が全開（オープン）状態となるまでスプール２１がＹ１側に移動された状態となる。なお、この状態では出力油圧が最大となるので、フィードバック油室５６の作用力Ｆ_ＦＢも最大となる。また、この状態では、未だ上記ロック機構３０はロックを解除した状態である。 On the other hand, the solenoid portion 10 and the valve unit 20, the current value fed to the solenoid portion 10 is increased gradually, the driving force F _P of the plunger 11 becomes larger than the biasing force F _S1 of the first spring 24 The plunger 11, the plug 19, and the spool 21 are gradually moved to the Y1 side. Then, at the time t1 shown in FIG. 2, it becomes the time of “open operation end” shown in FIG. 3, that is, the current value supplied to the solenoid unit 10 is maximized by the command of the control unit (not shown), and the driving force F of the plunger 11 _{When P} becomes maximum, the spool 21 is moved to the Y1 side until the output port 53 of the valve unit 20 is fully opened (opened). In this state, the output hydraulic pressure becomes maximum, so that the acting force F _FB of the feedback oil chamber 56 also becomes maximum. In this state, the lock mechanism 30 is still in the unlocked state.

ついで、図２に示す時点ｔ１において、不図示の制御部がロック機構３０のロックを判断すると、図３に示す「ロック動作開始」の状態となり、図１及び図２に示すように、ロック機構３０に供給される電流が０にされる。すると、ロック機構３０において、コア部材３３からの反発力Ｆ_ＲＥがなくなり、第２スプリング３７の付勢力Ｆ_Ｓ２よりも永久磁石３５の磁着力Ｆ_ＭＧが上回って、つまり永久磁石３５及びロックピン３１が図１中のＹ１側に移動して、該ロックピン３１の先端がプランジャ１１に当接する。そして、図３に示す「ロック動作終了」の状態となり、つまり永久磁石３５がコア部材３３に磁着することによりロックピン３１を介してプランジャ１１、プラグ１９、及びスプール２１がＹ１側の位置にロックされる。 Next, when a control unit (not shown) determines that the lock mechanism 30 is locked at a time point t1 shown in FIG. 2, a “lock operation start” state shown in FIG. 3 is entered, and as shown in FIGS. The current supplied to 30 is set to zero. Then, in the lock mechanism 30, the repulsive force F _RE from the core member 33 disappears, and the magnetizing force F _MG of the permanent magnet 35 exceeds the urging force F _S2 of the second spring 37, that is, the permanent magnet 35 and the lock pin 31. 1 moves to the Y1 side in FIG. 1, and the tip of the lock pin 31 comes into contact with the plunger 11. Then, the “locking operation end” state shown in FIG. 3 is reached, that is, the permanent magnet 35 is magnetically attached to the core member 33, so that the plunger 11, the plug 19 and the spool 21 are moved to the Y1 side position via the lock pin 31. Locked.

このロック動作が終了し、図３に示す「オープン中（ロック中）」の状態となると、図２に示す時点ｔ２において不図示の制御部がソレノイド部１０に給電する電流値を０とし、つまり通電ＯＦＦの状態（非給電状態）にする。この状態では、図３に示すように、第１スプリング２４の付勢力Ｆ_Ｓ１、フィードバック作用力Ｆ_ＳＢ、及び第２スプリング３７の付勢力Ｆ_Ｓ２の全てが最大となるが、永久磁石３５の磁着力Ｆ_ＭＧがこれらを加算した合計力よりも大きく設定されているので、永久磁石３５及びロックピン３１により、プランジャ１１、プラグ１９、及びスプール２１のロックが維持される。これにより、図２に示すように、ソレノイド部１０を通電ＯＦＦ状態にしたまま、リニアソレノイドバルブ１をオープン状態（油圧の出力状態）に維持することができ、本来ソレノイド部１０に供給し続ける分の消費電力を無くすことができる。特にこのリニアソレノイドバルブ１が走行中に係合状態となる時間の割合が多い摩擦係合要素に油圧を供給するバルブであると、消費電力をより低減できることになる。 When this locking operation is completed and the state is "open (locked)" shown in FIG. 3, the current value supplied to the solenoid unit 10 by the control unit (not shown) at time t2 shown in FIG. The power is turned off (non-powered state). In this state, as shown in FIG. 3, the urging force F _S1 of the first spring 24, the feedback acting force F _SB , and the urging force F _S2 of the second spring 37 are all maximized. since force application F _MG is set larger than the total force obtained by adding these, the permanent magnet 35 and the lock pin 31, plunger 11, the locking plug 19, and the spool 21 is maintained. As a result, as shown in FIG. 2, the linear solenoid valve 1 can be maintained in the open state (hydraulic output state) while the solenoid unit 10 is in the energized OFF state, and the amount that is continuously supplied to the solenoid unit 10 is essentially maintained. Power consumption can be eliminated. In particular, if the linear solenoid valve 1 is a valve that supplies hydraulic pressure to a frictional engagement element that has a high proportion of time during which the linear solenoid valve 1 is engaged during travel, power consumption can be further reduced.

ついで、不図示の制御部によりリニアソレノイドバルブ１をクローズ状態（油圧の非出力状態）にすることが判断されると、まず、図２に示す時点ｔ３において図３に示す「ロック解除判定」の状態となり、不図示の制御部がソレノイド部１０に給電する電流値をＸ２とし、プランジャの駆動力Ｆ_Ｐを最大にする。続いて、図２に示す時点ｔ４において図３に示す「ロック解除動作開始」の状態となり、不図示の制御部がロック機構３０に給電する電流値をＸ２とする。これにより、ロック機構３０において、コア部材３３からの反発力Ｆ_ＲＥが最大にされ、該反発力Ｆ_ＲＥ及び第２スプリング３７の付勢力Ｆ_Ｓ２が永久磁石３５の磁着力Ｆ_ＭＧより上回って、つまり永久磁石３５及びロックピン３１が図１中のＹ２側に移動し、ロックピン３１によるプランジャ１１及びスプール２１へのロックが解除され、プランジャ１１及びスプール２１が自由状態になる。 Next, when it is determined by the control unit (not shown) that the linear solenoid valve 1 is closed (hydraulic non-output state), first, at the time t3 shown in FIG. 2, the “unlock determination” shown in FIG. The current value supplied to the solenoid unit 10 by the control unit (not shown) is set to X2, and the plunger driving force _FP is maximized. Subsequently, at a time point t4 shown in FIG. 2, a state of “unlocking operation start” shown in FIG. Thus, in the lock mechanism 30, the repulsive force _{F RE} from the core member 33 is maximized, the biasing force _{F S2} of repulsive force _{F RE} and the second spring 37 is exceeded than magnetic attraction force _{F MG} permanent magnets 35, That is, the permanent magnet 35 and the lock pin 31 move to the Y2 side in FIG. 1, the lock to the plunger 11 and the spool 21 by the lock pin 31 is released, and the plunger 11 and the spool 21 become free.

その後、図２に示す時点ｔ４から図３に示す「クルーズ動作開始」に移行し、不図示の制御部がソレノイド部１０に給電する電流値を徐々に小さくし、プランジャ駆動力Ｆ_Ｐを徐々に小さくすると、プランジャ１１の駆動力Ｆ_Ｐよりも第１スプリング２４の付勢力Ｆ_Ｓ１及びフィードバック油室５６の作用力Ｆ_ＳＢが上回っていき、徐々にプランジャ１１及びスプール２１がＹ２側に移動していく。 Thereafter, the process shifts from time t4 shown in FIG. 2 to “cruise operation start” shown in FIG. 3, the current value supplied to the solenoid unit 10 by the control unit (not shown) is gradually reduced, and the plunger driving force _FP is gradually increased. a smaller, than the driving force _{F P} of the plunger 11 will exceed the applied force _{F SB} biasing force _{F S1} and the feedback oil chamber 56 of the first spring 24, and gradually the plunger 11 and the spool 21 is moved in the Y2 side Go.

また、図２に示す時点ｔ５において図３に示す「ロック解除動作終了」の状態となると、該ロックピン３１及び該永久磁石３５がエンドカバー３６に当接した状態となって、ロックピン３１による、プランジャ１１及びスプール２１のロックを完全に解除する。この状態では、コア部材３３から永久磁石３５が離れるので、磁着力Ｆ_ＭＧがその分小さくなり、反発力Ｆ_ＲＥの大きさが小さくて足りるので、不図示の制御部によりロック機構３０への電流値がＸ１にされるが、反発力Ｆ_ＲＥ及び第２スプリング３７の付勢力Ｆ_Ｓ２が磁着力Ｆ_ＭＧを上回っているため、永久磁石３５及びロックピン３１がＹ２側から移動することなく、つまり解除状態が維持される。 Also, at the time t5 shown in FIG. 2, when the state of “lock release operation end” shown in FIG. 3 is reached, the lock pin 31 and the permanent magnet 35 come into contact with the end cover 36, and the lock pin 31 The plunger 11 and the spool 21 are completely unlocked. In this state, since the permanent magnet 35 moves away from the core member 33, magnetic attraction force F _MG is reduced correspondingly, so sufficient a small magnitude of the repulsive force F _RE, the current to the lock mechanism 30 by a control unit (not shown) Although the value is set to X1, since the repulsive force F _RE and the biasing force F _S2 of the second spring 37 exceed the magnetic adhesion force F _MG , the permanent magnet 35 and the lock pin 31 do not move from the Y2 side, that is, The release state is maintained.

そして、図２に示す時点ｔ６からは図３に示す「クローズ中（ロック解除中）」の状態となり、ソレノイド部１０に給電する電流値を０にした状態で、プランジャ１１及びスプール２１は、Ｙ２側に完全に移動され、リニアソレノイドバルブ１は油圧を出力しないクローズ状態となる。なお、このクローズ状態では、上述したようにロック機構３０への電流値がＸ１で、反発力Ｆ_ＲＥ及び第２スプリング３７の付勢力Ｆ_Ｓ２が磁着力Ｆ_ＭＧを上回る状態にされている。このため、クローズ状態では電流値Ｘ１を消費することになるが、上述したようにオープン状態（時点ｔ２〜ｔ３）において消費電力が０となるので、特に走行中にオープン状態とクローズ状態とが時間的に同じ、或いはオープン状態が長い使い方では、総合的に消費電力が低減されることになる。 Then, from the time point t6 shown in FIG. 2, the plunger 11 and the spool 21 are in the state of “closed (unlocked)” shown in FIG. The linear solenoid valve 1 is in a closed state where no hydraulic pressure is output. In this closed state, as described above, the current value to the lock mechanism 30 is X1, and the repulsive force F _RE and the urging force F _S2 of the second spring 37 are in a state exceeding the magnetizing force F _MG . For this reason, the current value X1 is consumed in the closed state, but the power consumption becomes 0 in the open state (time points t2 to t3) as described above. In general, if the usage is the same or the open state is long, the power consumption is reduced overall.

以上説明した本リニアソレノイドバルブ１によると、ロック機構３０が、第１スプリング２４の付勢力Ｆ_Ｓ１より大きい磁着力Ｆ_ＭＧの永久磁石３５によって、バルブ部２０のスプール２１をＹ１側に移動させた位置にロックすることができるので、ソレノイド部１０のプランジャ１１によってスプール２１を押圧することを不要とすることができて、ソレノイド部１０による電力消費を無くすことができる。これにより、例えばロック機構３０のロックを解除するために僅かな電流値Ｘ１を消費したとしても、総合的に消費電力の低減を図ることができ、本リニアソレノイドバルブ１を搭載する車輌の燃費向上を図ることができる。 According to the linear solenoid valve 1 described above, the lock mechanism 30 is, by the biasing force F _S1 larger magnetic attraction force F _MG permanent magnet 35 of the first spring 24, moves the spool 21 of the valve portion 20 in the Y1 side Since the position can be locked, it is not necessary to press the spool 21 by the plunger 11 of the solenoid unit 10, and power consumption by the solenoid unit 10 can be eliminated. Thereby, for example, even if a small current value X1 is consumed to unlock the lock mechanism 30, the power consumption can be reduced comprehensively, and the fuel efficiency of the vehicle equipped with the linear solenoid valve 1 can be improved. Can be achieved.

また、ロック機構３０は、プランジャ１１のスプール２１とは軸方向反対側に接離可能に配置されたロックピン３１と、ロックピン３１に固定されると共に少なくとも第１スプリング２４の付勢力Ｆ_Ｓ１より大きい磁着力Ｆ_ＭＧの永久磁石３５と、永久磁石３５を磁着させると共に給電される電力に応じて永久磁石３５を反発して離間させるコア部材３３及びコイル３２と、により構成することができる。また、特に永久磁石３５を、コア部材３３を介してソレノイド部１０と反対側に配置することを可能にするので、ソレノイド部１０に永久磁石３５の磁力が影響することを防ぐことができる。 The lock mechanism 30 is fixed to the lock pin 31 so as to be capable of coming into contact with and separated from the spool 21 of the plunger 11 in the axial direction, and is fixed to the lock pin 31 and at least by the urging force F _S1 of the first spring 24. the permanent magnet 35 of the large magnetic attraction force F _MG, can be constituted by a core member 33 and the coil 32 to be spaced by repelling the permanent magnet 35 according to the power fed together to magnetically attracted to the permanent magnet 35. In particular, since the permanent magnet 35 can be disposed on the opposite side of the solenoid unit 10 via the core member 33, it is possible to prevent the magnetic force of the permanent magnet 35 from affecting the solenoid unit 10.

さらに、ロック機構３０は、コア部材３３と永久磁石３５との間に縮設された第２スプリング３７を有しているので、コア部材３３及びコイル３２により反発させて永久磁石３５を離間させた状態、即ちロック機構３０のロックを解除した状態において、第２スプリング３７の付勢力Ｆ_Ｓ２がある分、消費電力の低減を図ることができる。 Further, since the lock mechanism 30 includes the second spring 37 that is contracted between the core member 33 and the permanent magnet 35, the lock mechanism 30 is repelled by the core member 33 and the coil 32 to separate the permanent magnet 35. In the state, that is, the state where the lock mechanism 30 is unlocked, the power consumption can be reduced by the amount of the urging force F _S2 of the second spring 37.

また、バルブ部２０は、ノーマルクローズタイプからなり、出力ポート５３から出力される出力油圧をスプール２１にフィードバック作用させるフィードバック油室５６を有しているので、スプール２１がＹ１側の位置、つまりロック機構３０によりロックする位置となった際に、第１スプリング２４の付勢力Ｆ_Ｓ１、第２スプリング３７の付勢力Ｆ_Ｓ２、及びフィードバック油室５６の作用力Ｆ_ＦＢが最大となるが、永久磁石３５の磁着力Ｆ_ＭＧが、これらの加算した合計力より大きいため、永久磁石３５によってスプール２１をロックすることを可能とすることができる。また、特にノーマルクローズタイプのものにあっては、オープン状態にあってフィードバック作用がソレノイド部１０のプランジャ１１に対して最大となるが、このオープン状態においてスプール２１をロック機構３０によりロックすることができるので、ノーマルオープンタイプにロック機構を設けたもの（ノーマルオープンタイプではプランジャ駆動時にフィードバック圧が０となるため）に比しても、消費電力低減の効果が大きい。 The valve unit 20 is of a normally closed type and has a feedback oil chamber 56 that feeds back the output hydraulic pressure output from the output port 53 to the spool 21, so that the spool 21 is in the Y1 side position, that is, locked. upon a position of locking the mechanism 30, the biasing force _{F S1} of the first spring 24, the biasing force _{F S2} of the second spring 37, and the acting force _{F FB} feedback oil chamber 56 but is maximized, the permanent magnet Since the magnetizing force F _{MG of} 35 is larger than the sum of these added forces, the spool 21 can be locked by the permanent magnet 35. Further, particularly in the normally closed type, the feedback action is maximized with respect to the plunger 11 of the solenoid unit 10 in the open state. In this open state, the spool 21 can be locked by the lock mechanism 30. Therefore, the effect of reducing the power consumption is great even compared to the normal open type provided with a lock mechanism (because the normal open type has a feedback pressure of 0 when the plunger is driven).

そして、本リニアソレノイドバルブ１は、バルブ部２０から出力される出力油圧を摩擦係合要素の油圧サーボに供給し得る自動変速機の油圧制御装置に用いることで、車輌の燃費向上としての効果を奏することができる。 The linear solenoid valve 1 is used in a hydraulic control device for an automatic transmission that can supply the output hydraulic pressure output from the valve unit 20 to the hydraulic servo of the friction engagement element, thereby improving the fuel efficiency of the vehicle. Can play.

なお、以上説明した実施の形態においては、ソレノイドバルブの一例として、ソレノイド部１０がプランジャ１１のリニア駆動を行うリニアソレノイドバルブについて説明したが、これに限らず、ソレノイドバルブであれば、どのようなものであってもよく、特にソレノイド部１０の構成は、本実施例の構成に限るものではない。 In the embodiment described above, the linear solenoid valve in which the solenoid unit 10 linearly drives the plunger 11 has been described as an example of the solenoid valve. However, the present invention is not limited thereto, and any solenoid valve can be used. In particular, the configuration of the solenoid unit 10 is not limited to the configuration of the present embodiment.

また、以上の実施の形態においては、ソレノイドバルブ１のバルブ部２０がノーマルクローズタイプで構成されたものを説明したが、勿論、ノーマルオープンタイプのものにロック機構３０を設けたものであってもよい。その場合、特に電力が故障等により非供給となる、いわゆるソレノイド・オールオフフェール等が生じても、ロック機構３０によりクローズされる構成とすることができる。 In the above embodiment, the valve portion 20 of the solenoid valve 1 is configured as a normally closed type. Of course, the normally open type may be provided with a lock mechanism 30. Good. In that case, even when a so-called solenoid all-off failure or the like in which power is not supplied due to a failure or the like occurs, the lock mechanism 30 can be closed.

本発明に係るノーマルクローズタイプのリニアソレノイドバルブを示す断面図。Sectional drawing which shows the normally closed type linear solenoid valve which concerns on this invention. 本リニアソレノイドバルブにおける消費電力を示すタイムチャート。The time chart which shows the power consumption in this linear solenoid valve. 本リニアソレノイドバルブの各状態における作用力を示す図。The figure which shows the action force in each state of this linear solenoid valve.

Explanation of symbols

１ソレノイドバルブ
１０ソレノイド部
１１プランジャ
２０バルブ部
２１スプール
２４第１付勢部材（第１スプリング）
３０ロック機構
３１ロック部材（ロックピン）
３２磁着反発部、コイル
３３磁着反発部、コア部材
３５永久磁石
３７第２付勢部材（第２スプリング）
５３出力ポート
５４入力ポート
５６フィードバック油室
Ｆ_ＭＧ永久磁石の磁着力（磁力）
Ｆ_Ｓ１第１付勢部材の付勢力
Ｆ_Ｓ２第２付勢部材の付勢力
Ｆ_ＦＢフィードバック油室の作用力 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Solenoid valve 10 Solenoid part 11 Plunger 20 Valve part 21 Spool 24 1st biasing member (1st spring)
30 Lock mechanism 31 Lock member (lock pin)
32 Magnetic repulsion part, coil 33 Magnetic repulsion part, core member 35 Permanent magnet 37 Second urging member (second spring)
53 Output Port 54 Input Port 56 Feedback Oil Chamber F _MG Permanent Magnet Magnetization Force (Magnetic Force)
F _S1 Biasing force of the first biasing member F _S2 Biasing force of the second biasing member F _FB Feedback oil chamber acting force

Claims

A solenoid unit that presses and drives the plunger according to the supplied power;
A spool that is driven to be pushed to one side by the plunger and can move in the axial direction; and a first biasing member that biases the spool to the other side in opposition to the pressing of the plunger to the one side. A solenoid valve comprising: a valve portion that regulates the output hydraulic pressure based on the position of the spool;
With a permanent magnet having a magnetic force greater than at least the biasing force of the first biasing member, the spool and the plunger can be locked in a position moved to the one side even when the solenoid portion is in a non-powered state. A lock mechanism capable of releasing the lock of the spool and the plunger by repelling the permanent magnet by supplying power;
A solenoid valve characterized by that.

The lock mechanism includes a lock member disposed on the opposite side of the spool in the axial direction opposite to the spool, and a magnetic force that is fixed to the lock member and at least greater than the bias force of the first bias member. The permanent magnet, and a magnetic repulsion part that repels and separates the permanent magnet according to the electric power supplied while magnetically attaching the permanent magnet.
The solenoid valve according to claim 1.

The magnetic repulsion part includes a core member that supports the lock member so as to be movable in the axial direction, and a coil wound around the core member.
The solenoid valve according to claim 2.

The lock mechanism includes a second urging member that is contracted between the magnetized repulsion part and the permanent magnet.
The solenoid valve according to claim 2 or 3, wherein

The valve unit includes an input port for inputting a source pressure, an output port for outputting the output hydraulic pressure, and a feedback oil chamber for feedbacking the output hydraulic pressure output from the output port to the spool, It consists of a normally closed type that opens the input port and the output port as the spool is pressed by the plunger.
The magnetizing force of the permanent magnet was set to be greater than the sum of the maximum biasing force of the first biasing member, the maximum biasing force of the second biasing member, and the maximum acting force of the feedback oil chamber.
The solenoid valve according to claim 4.

Used in a hydraulic control device of an automatic transmission for a vehicle capable of supplying an output hydraulic pressure output from the valve unit to a hydraulic servo of a friction engagement element;
The solenoid valve according to any one of claims 1 to 5.