JP2009008159A

JP2009008159A - Solenoid valve

Info

Publication number: JP2009008159A
Application number: JP2007169682A
Authority: JP
Inventors: Haruki Yamamoto; 晴樹山本
Original assignee: Aisin AW Co Ltd
Current assignee: Aisin AW Co Ltd
Priority date: 2007-06-27
Filing date: 2007-06-27
Publication date: 2009-01-15

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a solenoid valve provided with pressure regulation capacity of directly supplying output hydraulic pressure to a hydraulic servo of a friction engagement element and capable of miniaturizing a hydraulic pressure control device. <P>SOLUTION: A linear solenoid valve 1<SB>1</SB>is constructed to reducing opening quantity of a feed back port Pfb into which the output hydraulic pressure can be input and to increase opening quantity of a drain port Pex2 from which the output hydraulic pressure can be drained as a spool 21 provided in a valve part 20<SB>1</SB>is moved by drive force of a plunger 11 provided in a solenoid part 10 and output pressure from an output port pout increases. Consequently, feed back pressure applying feed back action when output hydraulic pressure is high can be reduced, and drive force of the solenoid part 10 moving the spool 21 can be reduced. <P>COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

本発明は、入力される油圧を電気的に調圧出力し得るソレノイドバルブに係り、特に車輌用自動変速機の油圧制御装置などに用いられるソレノイドバルブに関する。 The present invention relates to a solenoid valve that can electrically regulate and output an input hydraulic pressure, and more particularly, to a solenoid valve used in a hydraulic control device of an automatic transmission for a vehicle.

従来、例えば車輌用自動変速機の油圧制御装置は、オイルポンプにより発生した油圧をレギュレータバルブによってスロットル開度に応じたライン圧に調圧し、ライン圧をクラッチやブレーキ等の摩擦係合要素の油圧サーボに選択的に供給することで、それら摩擦係合要素を選択的に係合して動力伝達経路の形成を行い、かつスロットル開度の上昇に伴う駆動源の出力トルクの上昇によって、摩擦係合要素に滑りが生じないように構成されている。 2. Description of the Related Art Conventionally, for example, a hydraulic control device for an automatic transmission for a vehicle adjusts a hydraulic pressure generated by an oil pump to a line pressure corresponding to a throttle opening by a regulator valve, and adjusts the line pressure to a hydraulic pressure of a friction engagement element such as a clutch or a brake. By selectively supplying to the servo, the frictional engagement elements are selectively engaged to form a power transmission path, and the frictional force is increased by increasing the output torque of the drive source as the throttle opening increases. The joint element is configured not to slip.

ライン圧を摩擦係合要素の油圧サーボに供給して係合を行う場合、もしくはライン圧を油圧サーボから排出して解放を行う場合は、単に油圧サーボに対してライン圧の供給や排出を行うと、急係合や急解放による変速ショックが生じるため、ライン圧を所望の圧に調圧しつつ油圧サーボに対して供給・排出を行う必要がある。そのため、このような油圧制御装置は、ライン圧を油圧サーボに供給するための油路に、入力される制御圧に応じてスプールを移動させることで油圧サーボに対するライン圧の開口量をコントロールし得るコントロールバルブを介在させ、一方で、ライン圧をモジュレータバルブによって所定圧以下に抑制したモジュレータ圧を入力油圧としたリニアソレノイドバルブによって制御圧を生成し、つまりリニアソレノイドバルブを電気的に制御することによって制御圧をコントロールバルブに対して作用させ、該コントロールバルブによりライン圧を調圧することで、上記油圧サーボに対する供給油圧のコントロールを行っている（特許文献１、図５参照）。 When supplying the line pressure to the hydraulic servo of the frictional engagement element for engagement, or when releasing the line pressure from the hydraulic servo to release it, simply supply or discharge the line pressure to the hydraulic servo. Then, since a shift shock due to sudden engagement or sudden release occurs, it is necessary to supply and discharge the hydraulic servo while adjusting the line pressure to a desired pressure. Therefore, such a hydraulic control device can control the opening amount of the line pressure with respect to the hydraulic servo by moving the spool in accordance with the input control pressure to the oil passage for supplying the line pressure to the hydraulic servo. By interposing a control valve, on the other hand, a control pressure is generated by a linear solenoid valve using a modulator pressure whose line pressure is suppressed to a predetermined pressure or less by the modulator valve as an input hydraulic pressure, that is, by electrically controlling the linear solenoid valve The control hydraulic pressure is applied to the control valve and the line pressure is regulated by the control valve, thereby controlling the hydraulic pressure supplied to the hydraulic servo (see Patent Document 1 and FIG. 5).

特開２００３−７４７３３号公報JP 2003-74733 A

ところで、近年、自動変速機は、燃費向上のために変速段の多段化の開発が進められており、それに伴い摩擦係合要素の数も増加している。そのため、自動変速機の油圧制御装置は、各摩擦係合要素に対応して上述のようなコントロールバルブを設けると、それらコントロールバルブの数の増加だけでなく、油路も複雑化して、油圧制御装置が大型化してしまう。 By the way, in recent years, automatic transmissions have been developed to increase the number of shift stages in order to improve fuel efficiency, and the number of friction engagement elements has increased accordingly. For this reason, when the hydraulic control device for an automatic transmission is provided with the control valves as described above corresponding to each friction engagement element, not only the number of the control valves is increased, but also the oil passage is complicated, and the hydraulic control is performed. The device becomes large.

そのため、このような油圧制御装置は、上述のようなコントロールバルブを配設せずに、リニアソレノイドバルブの入力油圧としてライン圧を用い、摩擦係合要素の油圧サーボにリニアソレノイドバルブからの出力油圧を直接的に（他のバルブで調圧することなく）供給し得るように構成し、つまりリニアソレノイドバルブだけで油圧サーボの供給油圧を調圧することが考えられる。 For this reason, such a hydraulic control device uses a line pressure as the input hydraulic pressure of the linear solenoid valve without providing the control valve as described above, and outputs the hydraulic pressure output from the linear solenoid valve to the hydraulic servo of the friction engagement element. Can be supplied directly (without adjusting the pressure with another valve), that is, the hydraulic pressure supplied by the hydraulic servo can be adjusted only with the linear solenoid valve.

しかし、このようにリニアソレノイドバルブから直接的に油圧サーボへ油圧供給を行うためには、モジュレータ圧に比してライン圧が圧倒的に高圧であるため、リニアソレノイドバルブの調圧能力を大幅に増加する必要がある。これにより、ソレノイド部が大型化してしまい、結局は油圧制御装置が大型化してしまうという問題がある。 However, in order to supply hydraulic pressure directly from the linear solenoid valve to the hydraulic servo in this way, the line pressure is overwhelmingly higher than the modulator pressure. Need to increase. As a result, there is a problem that the solenoid part is enlarged and the hydraulic control apparatus is eventually enlarged.

そこで本発明は、出力油圧を直接的に摩擦係合要素の油圧サーボに供給し得る調圧能力を備えるものでありながら、油圧制御装置の小型化することが可能なソレノイドバルブを提供することを目的とするものである。 Accordingly, the present invention provides a solenoid valve capable of reducing the size of a hydraulic control device while having a pressure adjustment capability capable of directly supplying output hydraulic pressure to a hydraulic servo of a friction engagement element. It is the purpose.

請求項１に係る本発明は（例えば図１乃至図４参照）、供給される電力に応じてプランジャ（１１）を駆動するソレノイド部（１０）と、前記プランジャ（１１）の駆動力により付勢手段（２４）の付勢力に抗してスプール（２１）を移動することによって、入力油圧が入力される入力ポート（Ｐｉｎ）と出力ポート（Ｐｏｕｔ）との開口量を調整すると共に、該出力ポート（Ｐｏｕｔ）から出力される出力油圧を、前記開口量を小さくする方向にフィードバック作用させるフィードバック油室（２９）を有するバルブ部（２０_１，２０_２）と、を備えたソレノイドバルブ（１）において、
前記フィードバック油室（２９）に前記出力油圧を入力し得るフィードバックポート（Ｐｆｂ）と、
前記フィードバック油室（２９）の前記出力油圧をドレーンし得るドレーンポート（Ｐｅｘ２）と、を備え、
前記出力油圧が大きくなる方向にスプール（２１）が移動するにつれて、前記フィードバックポート（Ｐｆｂ）の開口量が小さくなると共に前記ドレーンポート（Ｐｅｘ２）の開口量が大きくなる、
ことを特徴とするソレノイドバルブ（１）にある。 According to the first aspect of the present invention (see, for example, FIGS. 1 to 4), the solenoid unit (10) that drives the plunger (11) according to the supplied electric power, and the urging force by the driving force of the plunger (11). By moving the spool (21) against the urging force of the means (24), the opening amount between the input port (Pin) to which the input hydraulic pressure is input and the output port (Pout) is adjusted, and the output port the output hydraulic pressure outputted from the (Pout), a valve unit having a feedback oil chamber to be fed back acts in a direction to reduce the opening amount (29) and ₍₂₀ 1, 20 _2), the solenoid valve (1) with a ,
A feedback port (Pfb) through which the output hydraulic pressure can be input to the feedback oil chamber (29);
A drain port (Pex2) capable of draining the output hydraulic pressure of the feedback oil chamber (29),
As the spool (21) moves in the direction in which the output hydraulic pressure increases, the opening amount of the feedback port (Pfb) decreases and the opening amount of the drain port (Pex2) increases.
The solenoid valve (1) is characterized by that.

請求項２に係る本発明は（例えば図１及び図３参照）、前記バルブ部（２０_１，２０_２）は前記スプール（２１）を移動可能に収容するスリーブ（２２）を備え、
前記スリーブ（２２）に前記出力ポート（Ｐｏｕｔ）と前記フィードバックポート（Ｐｆｂ）とを連通するフィードバック油路（２８）を形成してなる、
ことを特徴とする請求項１記載のソレノイドバルブ（１）にある。 According to a second aspect of the present invention (see, for example, FIGS. 1 and 3), the valve portion (20 ₁ , 20 ₂ ) includes a sleeve (22) that movably accommodates the spool (21),
A feedback oil passage (28) that connects the output port (Pout) and the feedback port (Pfb) to the sleeve (22) is formed.
The solenoid valve (1) according to claim 1, wherein the solenoid valve (1) is provided.

請求項３に係る本発明は（例えば図１及び図３参照）、前記スプール（２１）は、前記フィードバックポート（Ｐｆｂ）と前記フィードバック油室（２９）とを連通し得、かつ前記フィードバック油室（２９）と前記ドレーンポート（Ｐｅｘ２）とを連通し得るスプール内油路（２７）を備えてなる、
ことを特徴とする請求項１または２記載のソレノイドバルブ（１）にある。 According to a third aspect of the present invention (see, for example, FIGS. 1 and 3), the spool (21) can communicate the feedback port (Pfb) and the feedback oil chamber (29), and the feedback oil chamber. (29) and an oil passage (27) in the spool capable of communicating with the drain port (Pex2).
The solenoid valve (1) according to claim 1 or 2, wherein the solenoid valve (1) is provided.

請求項４に係る本発明は（例えば図１及び図２参照）、前記ソレノイド部（１０）に対して非通電状態である際に、前記付勢手段（２４）の付勢力によって前記スプール（２１）により前記入力ポート（Ｐｉｎ）と前記出力ポート（Ｐｏｕｔ）とが遮断されるノーマルクローズタイプである、
ことを特徴とする請求項１ないし３のいずれか記載のソレノイドバルブ（１）にある。 According to a fourth aspect of the present invention (see, for example, FIGS. 1 and 2), the spool (21) is urged by the urging force of the urging means (24) when the solenoid portion (10) is not energized. ) Is a normally closed type in which the input port (Pin) and the output port (Pout) are blocked.
It exists in the solenoid valve (1) in any one of Claim 1 thru | or 3 characterized by the above-mentioned.

請求項５に係る本発明は（例えば図３及び図４参照）、前記ソレノイド部（１０）に対して非通電状態である際に、前記付勢手段（２４）の付勢力によって前記スプール（２１）により前記入力ポート（Ｐｉｎ）と前記出力ポート（Ｐｏｕｔ）とが連通されるノーマルオープンタイプである、
ことを特徴とする請求項１ないし３のいずれか記載のソレノイドバルブ（１）にある。 According to the fifth aspect of the present invention (see, for example, FIGS. 3 and 4), the spool (21) is urged by the urging force of the urging means (24) when the solenoid portion (10) is not energized. ) Is a normally open type in which the input port (Pin) and the output port (Pout) communicate with each other.
It exists in the solenoid valve (1) in any one of Claim 1 thru | or 3 characterized by the above-mentioned.

請求項６に係る本発明は（例えば図１乃至図４参照）、前記出力ポート（Ｐｏｕｔ）から出力される出力油圧を摩擦係合要素の油圧サーボに供給し得る自動変速機の油圧制御装置に用いられてなる、
ことを特徴とする請求項１ないし５のいずれか記載のソレノイドバルブ（１）にある。 The present invention according to claim 6 (see, for example, FIGS. 1 to 4) is a hydraulic control device for an automatic transmission capable of supplying an output hydraulic pressure output from the output port (Pout) to a hydraulic servo of a friction engagement element. Used
A solenoid valve (1) according to any one of claims 1 to 5, characterized in that

なお、上記カッコ内の符号は、図面と対照するためのものであるが、これは、発明の理解を容易にするための便宜的なものであり、特許請求の範囲の構成に何等影響を及ぼすものではない In addition, although the code | symbol in the said parenthesis is for contrast with drawing, this is for convenience for making an understanding of invention easy, and has no influence on the structure of a claim. Not a thing

請求項１に係る本発明によると、プランジャの駆動力によってスプールが移動して、出力ポートからの出力油圧が大きくなるにつれて、該出力油圧が入力し得るフィードバックポートの開口量が小さくなると共に、該出力油圧をドレーンし得るドレーンポートの開口量が大きくなる。これにより、出力油圧が大きくなる状態、つまり出力油圧の高圧時にフィードバック作用をさせるフィードバック圧を低減することができ、スプールを移動させるソレノイド部の駆動力を小さくすることができて、ソレノイド部を小型化することができる。 According to the first aspect of the present invention, as the spool is moved by the driving force of the plunger and the output hydraulic pressure from the output port increases, the opening amount of the feedback port to which the output hydraulic pressure can be input decreases, and the The opening amount of the drain port that can drain the output hydraulic pressure increases. As a result, it is possible to reduce the feedback pressure that causes the feedback action when the output hydraulic pressure is increased, that is, when the output hydraulic pressure is high, and to reduce the driving force of the solenoid unit that moves the spool, thereby reducing the size of the solenoid unit. Can be

従って、例えば、コントロールバルブ等を設けることなく、かつソレノイド部を大型にすることなくソレノイドバルブによって充分に摩擦係合要素の油圧サーボの供給油圧としての出力油圧を調圧する能力を具備することができ、総合的に油圧制御装置を小型化することができる。 Therefore, for example, it is possible to provide the ability to sufficiently regulate the output hydraulic pressure as the hydraulic servo supply hydraulic pressure of the friction engagement element without providing a control valve or the like and without enlarging the solenoid portion. In general, the hydraulic control device can be downsized.

請求項２に係る本発明によると、出力ポートとフィードバックポートとを連通するフィードバック油路が、バルブ部のスリーブに形成されているので、油圧制御装置にフィードバック圧をフィードバック油室まで導く油路を設けることを不要とすることができ、油圧制御装置を小型化することができる。 According to the second aspect of the present invention, since the feedback oil passage that connects the output port and the feedback port is formed in the sleeve of the valve portion, the oil passage that guides the feedback pressure to the feedback oil chamber is provided to the hydraulic control device. The provision of the hydraulic control device can be reduced, and the hydraulic control device can be downsized.

請求項３に係る本発明によると、フィードバックポート及びフィードバック油室、フィードバック油室及びドレーンポートをそれぞれ連通し得るスプール内油路が、スプールに形成されるときに、油圧制御装置にフィードバック圧をフィードバック油室及びドレーンポートに導く油路を設けることを不要とすることができ、油圧制御装置を小型化することができる。 According to the third aspect of the present invention, the feedback pressure is fed back to the hydraulic control device when the spool internal oil passage capable of communicating the feedback port, the feedback oil chamber, the feedback oil chamber, and the drain port is formed in the spool. It is not necessary to provide an oil passage leading to the oil chamber and the drain port, and the hydraulic control device can be downsized.

請求項４に係る本発明によると、ソレノイドバルブがノーマルクローズタイプであるときに、最大出力油圧を出力する際の消費電力を低減することができ、例えば摩擦係合要素の係合状態を維持する際における油圧制御のエネルギー効率を向上することができて、車輌の燃費を向上させることができる。 According to the fourth aspect of the present invention, when the solenoid valve is a normally closed type, it is possible to reduce the power consumption when outputting the maximum output hydraulic pressure, for example, maintaining the engagement state of the friction engagement element. The energy efficiency of hydraulic control at the time can be improved, and the fuel efficiency of the vehicle can be improved.

請求項５に係る本発明によると、ソレノイドバルブがノーマルオープンタイプであるときに、出力油圧を非出力にする際の消費電力を低減することができ、例えば摩擦係合要素の解放状態を維持する際における油圧制御のエネルギー効率を向上することができて、車輌の燃費を向上させることができる。 According to the fifth aspect of the present invention, when the solenoid valve is a normally open type, it is possible to reduce power consumption when the output hydraulic pressure is not output, and for example, maintain the released state of the friction engagement element. The energy efficiency of hydraulic control at the time can be improved, and the fuel efficiency of the vehicle can be improved.

請求項６に係る本発明によると、本ソレノイドバルブを、出力ポートから出力される出力油圧を摩擦係合要素の油圧サーボに供給し得る自動変速機の油圧制御装置に用いて好適とすることができる。 According to the sixth aspect of the present invention, the solenoid valve is preferably used in a hydraulic control device for an automatic transmission that can supply the output hydraulic pressure output from the output port to the hydraulic servo of the friction engagement element. it can.

以下、本発明に係る実施の形態を図１及び図２に沿って説明する。図１は本実施の形態に係るノーマルクローズタイプのリニアソレノイドバルブを示す断面図、図２は本実施の形態に係るリニアソレノイドバルブにおける電流と出力油圧との関係を示す図である。 DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Embodiments according to the present invention will be described below with reference to FIGS. FIG. 1 is a cross-sectional view showing a normally closed type linear solenoid valve according to the present embodiment, and FIG. 2 is a diagram showing a relationship between current and output hydraulic pressure in the linear solenoid valve according to the present embodiment.

リニアソレノイドバルブ１_１は、図１に示すように、大まかにソレノイド部１０及びバルブ部２０_１とからなり、そのうちのバルブ部２０_１が、例えば自動変速機の油圧制御装置におけるバルブボディ９９のバルブ孔９９Ａに嵌合・埋設される形で設置される。 The linear solenoid valve 1 _1, as shown in FIG. 1, consists roughly solenoid portion 10 and the valve unit 20 ₁ Tokyo, valve portion 20 _one of which is, for example, the valve body 99 in the hydraulic control apparatus of an automatic transmission valve It is installed in a form fitted and embedded in the hole 99A.

上記ソレノイド部１０は、プランジャ１１、コイルアッセンブリ１７及びヨークとしての機能を有するケース（以下、「ヨーク」という）１３を備えている。コイルアッセンブリ１７は、ステンレススチール（ＳＵＳ）等の非磁性金属製（必ずしも金属に限らず合成樹脂等の非磁性体であってもよい）のボビン１２ｂと、マグネットワイヤ（不図示）と、電磁軟鉄等の強磁性体からなり強磁性体部を構成するエンド部１５，１６と、上記ボビン１２ｂに上記マグネットワイヤが巻付けられているコイル１２ａに電流を供給するターミナル１８とを備えており、上記両エンド部１５，１６は、ボビン１２ｂの軸方向両端部に配置されている。上記両エンド部１５，１６及びボビン１２ｂは焼結結合により一体に形成されている。なお、上記エンド部を構成する電磁軟鉄は、純鉄を９５［％］以上、好ましくは略々９９［％］以上（小数点第１位で四捨五入して９９［％］以上）含むものが望ましい。また、両エンド部１５，１６及びボビン１２ｂは、焼結結合により一体に形成するものを一例として説明しているが、溶接、ロー付け、接着等により一体に形成してもよい。 The solenoid unit 10 includes a plunger 11, a coil assembly 17, and a case 13 (hereinafter referred to as “yoke”) that functions as a yoke. The coil assembly 17 includes a bobbin 12b made of a nonmagnetic metal such as stainless steel (SUS) (not necessarily a metal but may be a nonmagnetic material such as a synthetic resin), a magnet wire (not shown), and electromagnetic soft iron. End portions 15 and 16 that are made of a ferromagnetic material such as a magnetic material and a terminal 18 that supplies a current to the coil 12a around which the magnet wire is wound around the bobbin 12b. Both end portions 15 and 16 are disposed at both axial end portions of the bobbin 12b. Both the end portions 15 and 16 and the bobbin 12b are integrally formed by sintering bonding. The electromagnetic soft iron that constitutes the end part preferably contains pure iron of 95 [%] or more, preferably about 99 [%] or more (rounded to the first decimal place, 99 [%] or more). Moreover, although the both end parts 15 and 16 and the bobbin 12b are demonstrated as what is integrally formed by sintering coupling, you may form integrally by welding, brazing, adhesion | attachment, etc.

コイルアッセンブリ１７は、上記ターミナル１８部分を除いて円筒状に形成されており、該アッセンブリ１７の中心には、軸方向に同一径からなる中空部１７ａが形成されている。そして、該中空部１７ａには、上記プランジャ１１が摺動自在に嵌挿されている。該プランジャ１１は、外周面が軸方向に同一径からなり、かつコイル１２ａより軸方向に長く構成されている。 The coil assembly 17 is formed in a cylindrical shape excluding the terminal 18 portion, and a hollow portion 17 a having the same diameter in the axial direction is formed at the center of the assembly 17. The plunger 11 is slidably inserted into the hollow portion 17a. The plunger 11 has an outer peripheral surface having the same diameter in the axial direction and is longer in the axial direction than the coil 12a.

上記コイルアッセンブリ１７のエンド部１５には、内周側にて、プランジャ１１に向けて先細形状で断面直角３角形状となる縁部１５ａが形成されている。また、エンド部１５の縁部１５ａの付根部分には環状の段差部１５ｂが形成されており、上記ボビン１２ｂのフランジ部１２ｃに焼結結合する係止部となっている。一方、上記エンド部１６のボビン１２ｂ側（Ｘ１方向側）には、筒状部１６ａが形成されており、上記ボビン１２ｂの環状部１２ｄに焼結結合する係止部となっている。 The end portion 15 of the coil assembly 17 is formed with an edge portion 15 a that is tapered toward the plunger 11 and has a triangular shape in cross section at the inner peripheral side. An annular step portion 15b is formed at the root portion of the edge portion 15a of the end portion 15, and serves as a locking portion that is sintered and joined to the flange portion 12c of the bobbin 12b. On the other hand, a cylindrical portion 16a is formed on the bobbin 12b side (X1 direction side) of the end portion 16, and serves as a locking portion that is sintered and joined to the annular portion 12d of the bobbin 12b.

即ち、ボビン１２ｂ及びエンド部１５，１６を加熱して焼結を行う際は、例えばステンレススチールからなるボビン１２ｂが収縮すると共に、例えば軟鉄からなり、略々収縮しないエンド部１５，１６と該ボビン１２ｂとの間に粒子間の結合が進み、上記フランジ部１２ｃが段差部１５ｂに、上記環状部１２ｄが筒状部１６ａに、それぞれ押し付けられながら接合される。これにより、ボビン１２ｂ及びエンド部１５，１６は、接合強度の高い状態で一体に形成される。 That is, when the bobbin 12b and the end portions 15 and 16 are heated and sintered, the bobbin 12b made of, for example, stainless steel contracts, and the end portions 15 and 16 that are made of, for example, soft iron and do not substantially contract, and the bobbin. Between the particles 12b, the bonding between the particles proceeds, and the flange portion 12c is joined to the step portion 15b and the annular portion 12d is pressed against the cylindrical portion 16a. As a result, the bobbin 12b and the end portions 15 and 16 are integrally formed with a high bonding strength.

なお、該縁部１５ａは、上述した直角３角形状が好ましいが、内径面を曲面又は異なる傾斜角の多段傾斜面としてもよく、要は、縁部１５ａの先端に向かって磁気飽和が現出する先細形状であればよい。 The edge portion 15a preferably has the right-angled triangular shape described above, but the inner diameter surface may be a curved surface or a multi-step inclined surface having different inclination angles. In short, magnetic saturation appears toward the tip of the edge portion 15a. Any tapered shape is acceptable.

一方、上記プランジャ１１の一端面１１ｂには、後述するプラグ２５の先端２５ａが当接している。また、該プランジャ１１におけるバルブ部２０_１から離れた側（Ｘ２方向側）の他端面１１ｃには、非磁性材料のコーティング又は表面処理が施されており、プランジャ１１とヨーク１３とが磁気的に切り離されている。上記ヨーク１３の底部分の内側中心部分には、プランジャ１１側に向けて突起部１３ｃが形成されており、この他端面１１ｃは、部分的にヨーク１３に当接するように構成されている。これにより、プランジャ１１がヨーク１３の底部分に吸着することを防止している。なお、プランジャ端面（他端面１１ｃ）に限らず、ヨーク１３の底部に非磁性体のコーティング又は表面処理を施すようにしてもよく、要は、取付け状態において、ヨーク１３とプランジャ１１の磁極を切り離すことができればよい。 On the other hand, a distal end 25a of a plug 25 described later is in contact with one end surface 11b of the plunger 11. Further, the other end face 11c of the side (X2 direction side) away from the valve unit 20 ₁ in the plunger 11, has been decorated coating or surface treatment of non-magnetic material, the plunger 11 and the yoke 13 and is magnetically Is disconnected. A projection 13c is formed on the inner central portion of the bottom portion of the yoke 13 toward the plunger 11, and the other end surface 11c is configured to partially abut against the yoke 13. Thereby, the plunger 11 is prevented from adsorbing to the bottom portion of the yoke 13. It should be noted that not only the plunger end surface (the other end surface 11c) but also a non-magnetic coating or surface treatment may be applied to the bottom of the yoke 13. In short, the magnetic poles of the yoke 13 and the plunger 11 are separated in the mounted state. I can do it.

また、プランジャ１１には、一端面１１ｂと他端面１１ｃとの間を貫通する複数の貫通孔１１ａ，１１ａが穿設されており、ダイヤフラム１４により隔てられて形成される空間１９にある油が、該プランジャ１１が駆動されて移動した際に通過して、プランジャ１１の他端面１１ｃとヨーク１３との間に生じる空隙に流入するようになっている。つまり、この貫通孔１１ａ，１１ａによってプランジャ１１の駆動の際に体積変化による抵抗が生じ難くなるように構成されている。 The plunger 11 has a plurality of through holes 11a and 11a penetrating between the one end surface 11b and the other end surface 11c, and the oil in the space 19 formed by being separated by the diaphragm 14 When the plunger 11 is driven and moved, the plunger 11 passes and flows into a gap formed between the other end surface 11 c of the plunger 11 and the yoke 13. That is, the through holes 11a and 11a are configured so that resistance due to volume change is less likely to occur when the plunger 11 is driven.

上記ヨーク１３は、強磁性材料からなり、深絞り又は冷間鍛造等の塑性金属加工によりコップ状に形成されており、かつ一部分１３ａが上記ターミナル１８用に切欠かれている。該ヨーク１３の材料は、純鉄を９５［％］以上、好ましくは略々９９［％］以上（小数点第１位で四捨五入して９９［％］以上）含む電磁軟鉄が望ましい。該ヨーク１３は、上記コイルアッセンブリ１７を嵌合して内部に納め、かつ先端部が後述するバルブ部２０_１のスリーブ２２の端部に固着されることによって、ソレノイド部１０がバルブ部２０_１一体に組付けられる。また、この組付けの際、プラグ２５が上記プランジャ１１と後述するバルブ部２０_１のスリーブ２２との間に介在される形で配置されると共に、該プラグ２５の外周部に固着されたダイヤフラム１４がスリーブ２２とエンド部１５との間に挟持される形で取付けられる。 The yoke 13 is made of a ferromagnetic material, is formed in a cup shape by plastic metal processing such as deep drawing or cold forging, and a part 13a is notched for the terminal 18. The material of the yoke 13 is desirably an electromagnetic soft iron containing pure iron of 95 [%] or more, preferably approximately 99 [%] or more (rounded to the first decimal place and 99 [%] or more). The yoke 13 is housed inside fitted the coil assembly 17, and by the leading end portion is fixed to an end portion of the valve portion 20 ₁ of the sleeve 22 to be described later, 20 ₁ integral solenoid portion 10 is a valve unit Assembled to. Also, during this assembly, the plug 25 is arranged in a manner to be interposed between the sleeve 22 of the valve unit 20 ₁ described below with the plunger 11, a diaphragm secured to the outer periphery of the plug 25 14 Is attached between the sleeve 22 and the end portion 15.

一方、バルブ部２０_１は、全体が略々スリーブ状に形成されたスリーブ２２と、該スリーブ２２の中空部分に摺動自在（長手方向に対して移動自在）に嵌挿しているスプール２１を有しており、該スリーブ２２に抜止め・固着されたエンドキャップ２３とスプール２１の先端に配置された座金２６との間にスプリング２４が縮設されている。 On the other hand, the valve portion 20 ₁ is used, the number entirety a sleeve 22 formed in a substantially sleeve-like, the spool 21 are fitted slidably (movably relative to the longitudinal direction) in the hollow portion of the sleeve 22 A spring 24 is contracted between an end cap 23 secured and fixed to the sleeve 22 and a washer 26 disposed at the tip of the spool 21.

該スリーブ２２には、図中上方より順に、不図示の油圧サーボに供給した出力油圧をドレーン（排出）するためのドレーンポートＰｅｘ１、不図示の油圧サーボに連通する出力ポートＰｏｕｔ、スロットル開度に応じて調圧されたライン圧（シフトレンジを切換えるマニュアルバルブ等を介して供給されるレンジ圧も含む）が入力される入力ポートＰｉｎ、後述のフィードバック油室２９の油圧をドレーンし得るドレーンポートＰｅｘ２、が形成されている。 The sleeve 22 has a drain port Pex1 for draining (discharging) output hydraulic pressure supplied to a hydraulic servo (not shown), an output port Pout communicating with the hydraulic servo (not shown), and a throttle opening in order from the top in the figure. An input port Pin to which a line pressure adjusted in response (including a range pressure supplied via a manual valve that switches a shift range) is input, and a drain port Pex2 that can drain the hydraulic pressure of a feedback oil chamber 29 described later. , Is formed.

また、上記入力ポートＰｉｎとドレーンポートＰｅｘ２との間、即ち入力ポートＰｉｎに対してソレノイド部１０の反対側には、開口部分がバルブボディ９９によって閉塞されることによって室状に形成され、後述するスプール２１のランド径の違いによって入力された油圧がフィードバック圧として作用するフィードバック油室２９が形成されている。さらに、上記入力ポートＰｉｎとフィードバック油室２９との間には、外周側から内周側に向けて穿設されることにより形成されたフィードバックポートＰｆｂが備えられている。そして、該スリーブ２２には、外周側から出力ポートＰｏｕｔに向けて穿設された油孔２２ｂと、上記フィードバックポートＰｆｂと、これら油孔２２ｂ及びフィードバックポートＰｆｂを連通する溝２２ａと、が形成されており、該溝２２ａの外周側がバルブボディ９９によって閉塞されることによって、フィードバック圧をフィードバック油室２９に導入し得るスリーブ内油路（フィードバック油路）２８が構成されている。 Further, an opening portion is closed by a valve body 99 between the input port Pin and the drain port Pex2, that is, on the opposite side of the solenoid portion 10 with respect to the input port Pin, and will be described later. A feedback oil chamber 29 is formed in which the hydraulic pressure input by the difference in the land diameter of the spool 21 acts as a feedback pressure. Furthermore, a feedback port Pfb formed by drilling from the outer peripheral side toward the inner peripheral side is provided between the input port Pin and the feedback oil chamber 29. The sleeve 22 is formed with an oil hole 22b drilled from the outer peripheral side toward the output port Pout, the feedback port Pfb, and a groove 22a communicating the oil hole 22b and the feedback port Pfb. In addition, the outer peripheral side of the groove 22 a is closed by the valve body 99, thereby forming an oil passage in the sleeve (feedback oil passage) 28 through which feedback pressure can be introduced into the feedback oil chamber 29.

なお、バルブボディ９９には、これら各ポートＰｅｘ１、Ｐｏｕｔ、Ｐｉｎ、Ｐｅｘ２に対応した位置に、油路９９ａ，９９ｂ，９９ｃ，９９ｄが形成されて、これらの各ポートに連通されており、即ち、油路９９ａ，９９ｄは不図示のオイルパンに向けて油を排出する油路であり、油路９９ｃは不図示のライン圧を調圧するレギュレータバルブの調圧ポートに連通された油路であり、油路９９ｂは摩擦係合要素（クラッチやブレーキ）の油圧サーボの作動油室に連通された油路である。 In the valve body 99, oil passages 99a, 99b, 99c, and 99d are formed at positions corresponding to these ports Pex1, Pout, Pin, and Pex2, and communicated with these ports. The oil passages 99a and 99d are oil passages for discharging oil toward an oil pan (not shown), and the oil passage 99c is an oil passage communicated with a pressure regulating port of a regulator valve for regulating a line pressure (not shown). The oil passage 99b is an oil passage communicating with a hydraulic oil chamber of a hydraulic servo of a friction engagement element (clutch or brake).

上記スプール２１は、２個の大径ランド部２１ａ，２１ｂ及び１個の小径ランド部２１ｃを有しており、該大径ランド部２１ｃの上記プランジャ１１側（Ｘ２方向側）には、穴部２１ｄが形成されて、該穴部２１ｄの底面がプラグ２５の曲面状に形成された端部２５ｂに当接されている。即ち、スプール２１は、上記スプリング２４の付勢力に抗して、ソレノイド部１０のプランジャ１１によりプラグ２５を介して押圧駆動されるように構成されている。 The spool 21 has two large-diameter land portions 21a and 21b and one small-diameter land portion 21c. A hole portion is formed on the plunger 11 side (X2 direction side) of the large-diameter land portion 21c. 21d is formed, and the bottom surface of the hole portion 21d is in contact with the end portion 25b formed in the curved shape of the plug 25. That is, the spool 21 is configured to be pressed and driven through the plug 25 by the plunger 11 of the solenoid unit 10 against the urging force of the spring 24.

上記大径ランド部２１ａ，２１ｂは、小径ランド部２１ｃの外径ｄ２よりも大きい外径ｄ１に形成されており、このうちの大径ランド部２１ａは、ソレノイド部１０が非通電であってスプール２１がプランジャ１１に押圧されずにスプリング２４によって付勢された位置である際に、出力ポートＰｏｕｔとドレーンポートＰｅｘ１とを連通し、プランジャ１１に押圧されて移動された際にそれら出力ポートＰｏｕｔとドレーンポートＰｅｘ１とを遮断するように形成されている。 The large-diameter land portions 21a and 21b are formed to have an outer diameter d1 larger than the outer diameter d2 of the small-diameter land portion 21c. Among these large-diameter land portions 21a, the solenoid portion 10 is not energized and is spooled. The output port Pout communicates with the drain port Pex1 when the position 21 is not pressed against the plunger 11 but is urged by the spring 24, and when the plunger 11 is moved while being pressed against the output port Pout, It is formed so as to shut off the drain port Pex1.

大径ランド部２１ｂは、スプール２１がプランジャ１１に押圧されずにスプリング２４によって付勢された位置である際に、入力ポートＰｉｎと出力ポートＰｏｕｔとを遮断し、プランジャ１１に押圧されて移動された際にそれら入力ポートＰｉｎと出力ポートＰｏｕｔとの開口量を大きくするように形成されている。 When the spool 21 is in a position urged by the spring 24 without being pressed by the plunger 11, the large-diameter land portion 21 b blocks the input port Pin and the output port Pout and is moved by being pressed by the plunger 11. In this case, the opening amounts of the input port Pin and the output port Pout are increased.

また、大径ランド部２１ｂと小径ランド部２１ｃとの間に形成されたくびれ部２１ｉは、スプール２１が移動されてもフィードバック油室２９内に位置するように形成されており、それら大径ランド部２１ｂと小径ランド部２１ｃとの外径差（ｄ１−ｄ２）によって該フィードバック油室２９に入力されるフィードバック圧がスプリング２４の付勢方向と同方向に作用するように、即ち上記出力ポートＰｏｕｔと入力ポートＰｉｎとの開口量が小さくなる方向に作用するように構成されている。 Further, the constricted portion 21i formed between the large-diameter land portion 21b and the small-diameter land portion 21c is formed so as to be positioned in the feedback oil chamber 29 even when the spool 21 is moved. The feedback pressure input to the feedback oil chamber 29 acts in the same direction as the urging direction of the spring 24 due to the outer diameter difference (d1-d2) between the portion 21b and the small-diameter land portion 21c, that is, the output port Pout. And the input port Pin are configured to act in the direction of decreasing the opening amount.

そして、スプール２１にあって、これら大径ランド部２１ｂと小径ランド部２１ｃとの内部には、中空穴２１ｅが穿設されており、該中空穴２１ｅのＸ１方向側端部は、上記座金２６により閉塞されている。また、上記小径のランド部２１ｃには、スプール２１の中心軸を通る径方向に径方向孔２１ｆが穿設されており、該径方向孔２１ｆは、上記中空穴２１ｅとも連通するように設けられている。さらに、上記大径ランド部２１ｂには、スプール２１の中心軸を通る径方向に径方向孔２１ｇが穿設されており、該径方向孔２１ｇは、上記中空穴２１ｅとも連通するように設けられている。また、スプール２１の上記小径ランド部２１ｃと大径ランド部２１ｂとの間のくびれ部２１ｉには、該スプール２１の中心軸を通る径方向に径方向孔２１ｈが穿設されており、該径方向孔２１ｈは、上記中空穴２１ｅとも連通するように設けられている。そして、これら中空穴２１ｅ及び径方向孔２１ｆ，２１ｇ，２１ｈのそれぞれが連通して設けられることにより、スプール内油路２７を構成している。 In the spool 21, a hollow hole 21e is formed in the large-diameter land portion 21b and the small-diameter land portion 21c. The end of the hollow hole 21e on the X1 direction side is the washer 26. It is blocked by. The small-diameter land portion 21c is provided with a radial hole 21f in the radial direction passing through the central axis of the spool 21, and the radial hole 21f is provided so as to communicate with the hollow hole 21e. ing. Further, a radial hole 21g is formed in the large-diameter land portion 21b in the radial direction passing through the central axis of the spool 21, and the radial hole 21g is provided so as to communicate with the hollow hole 21e. ing. Further, a constricted portion 21i between the small-diameter land portion 21c and the large-diameter land portion 21b of the spool 21 is provided with a radial hole 21h in a radial direction passing through the central axis of the spool 21. The direction hole 21h is provided so as to communicate with the hollow hole 21e. The hollow hole 21e and the radial holes 21f, 21g, and 21h are provided in communication with each other, so that the oil path 27 in the spool is configured.

これにより、上記フィードバックポートＰｆｂに対して、上記径方向孔２１ｇが開放している状態（スプール２１が図中Ｘ２方向側に移動された状態）においては、該フィードバックポートＰｆｂまで導かれたフィードバック圧が、該径方向孔２１ｇ、中空孔２１ｅ、及び径方向孔２１ｈを介してフィードバック油室２９まで導かれる。また、ドレーンポートＰｅｘ２に対して、上記径方向孔２１ｆが開放している状態（スプール２１が図中Ｘ１方向側に移動された状態）においては、上記径方向孔２１ｈ、中空孔２１ｅ、及び該径方向孔２１ｆを介してフィードバック油室２９のフィードバック圧をドレーンする。 As a result, in the state where the radial hole 21g is open with respect to the feedback port Pfb (the state where the spool 21 is moved to the X2 direction side in the figure), the feedback pressure introduced to the feedback port Pfb. Is guided to the feedback oil chamber 29 through the radial hole 21g, the hollow hole 21e, and the radial hole 21h. Further, in a state where the radial hole 21f is open to the drain port Pex2 (a state where the spool 21 is moved to the X1 direction side in the figure), the radial hole 21h, the hollow hole 21e, and the The feedback pressure in the feedback oil chamber 29 is drained through the radial hole 21f.

ついで、上記構成に基づきリニアソレノイドバルブ１_１の作用について説明する。ターミナル１８からマグネットワイヤに電力が供給されると（以下「ソレノイド部１０に電力が供給される」という。）、非磁性体からなるボビン１２ｂは磁気回路を構成しないので、強磁性体からなる、ヨーク１３、一方のエンド部１５、プランジャ１１、他方のエンド部１６に流れる磁気回路が形成される。該磁気回路に基づき、プランジャ１１の一端面１１ｂとエンド部１５とが吸引部となってプランジャ１１がエンド部１５に引きつけられてＸ１方向側に駆動される。そして、上記プランジャ１１のストローク量に基づき、プラグ２５を介してスプール２１がスプリング２４に抗して移動し、スリーブ２２に対するスプール２１の位置が制御される。 Next, a description will be given of the operation of the linear solenoid valve 1 ₁ Based on the above configuration. When electric power is supplied from the terminal 18 to the magnet wire (hereinafter referred to as “electric power is supplied to the solenoid unit 10”), the bobbin 12b made of a non-magnetic material does not constitute a magnetic circuit, and thus is made of a ferromagnetic material. A magnetic circuit that flows through the yoke 13, one end portion 15, the plunger 11, and the other end portion 16 is formed. Based on the magnetic circuit, the end surface 11b of the plunger 11 and the end portion 15 serve as a suction portion, and the plunger 11 is attracted to the end portion 15 and driven in the X1 direction side. Based on the stroke amount of the plunger 11, the spool 21 moves against the spring 24 through the plug 25, and the position of the spool 21 with respect to the sleeve 22 is controlled.

上記ターミナル１８に対して供給された電力が０である状態、即ち非通電の状態にあっては、プランジャ１１がストローク駆動されず、スプリング２４の付勢力によって、スプール２１、プラグ２５、プランジャ１１がＸ２方向側となる。すると、入力ポートＰｉｎに供給されているライン圧は大径ランド部２１ｂによって遮断されると共に、出力ポートＰｏｕｔは大径ランド部２１ａの位置に基づきドレーンポートＰｅｘ１に連通され、出力油圧（油圧サーボの供給油圧）はドレーンされる。 When the electric power supplied to the terminal 18 is 0, that is, in a non-energized state, the plunger 11 is not stroke driven, and the urging force of the spring 24 causes the spool 21, the plug 25, and the plunger 11 to move. X2 direction side. Then, the line pressure supplied to the input port Pin is interrupted by the large-diameter land portion 21b, and the output port Pout is communicated with the drain port Pex1 based on the position of the large-diameter land portion 21a. Supply hydraulic pressure) is drained.

この際は、スリーブ内油路２８、フィードバックポートＰｆｂ、及びスプール内油路２７（径方向孔２１ｇ、中空孔２１ｅ、径方向孔２１ｈ）を介して出力ポートＰｏｕｔに連通するフィードバック油室２９内の油圧も０である。 At this time, in the feedback oil chamber 29 that communicates with the output port Pout via the oil passage 28 in the sleeve, the feedback port Pfb, and the oil passage 27 in the spool (radial hole 21g, hollow hole 21e, radial hole 21h). The hydraulic pressure is zero.

ついで、ソレノイド部１０に電力の供給が開始されると、プランジャ１１がＸ１方向側にストローク（駆動）され、プラグ２５及びスプール２１がスプリング２４の付勢力に抗してＸ１方向側に移動される。すると、大径ランド部２１ａによってドレーンポートＰｅｘ１が閉塞されると共に、大径ランド部２１ｂの移動によって入力ポートＰｉｎと出力ポートＰｏｕｔとが開口・連通して開口量が大きくされる。これにより、入力ポートＰｉｎのライン圧が該開口量に基づき絞られた形で出力ポートＰｏｕｔに供給され、該出力ポートＰｏｕｔより出力油圧が不図示の油圧サーボに対して出力される。 Next, when the supply of power to the solenoid unit 10 is started, the plunger 11 is stroked (driven) in the X1 direction, and the plug 25 and the spool 21 are moved in the X1 direction against the urging force of the spring 24. . Then, the drain port Pex1 is closed by the large-diameter land portion 21a, and the input port Pin and the output port Pout are opened and communicated with each other by the movement of the large-diameter land portion 21b to increase the opening amount. As a result, the line pressure of the input port Pin is supplied to the output port Pout while being narrowed based on the opening amount, and the output hydraulic pressure is output from the output port Pout to a hydraulic servo (not shown).

この際、ソレノイド部１０に対して供給される電力が、図２に示すように、比較的低い電流値である場合は、フィードバックポートＰｆｂと径方向孔２１ｇとが連通しているので、出力ポートＰｏｕｔの出力油圧は、スリーブ内油路２８及びスプール内油路２７を介してフィードバック油室２９まで導かれる。 At this time, when the electric power supplied to the solenoid unit 10 has a relatively low current value as shown in FIG. 2, the feedback port Pfb and the radial hole 21g communicate with each other. The output hydraulic pressure of Pout is guided to the feedback oil chamber 29 via the oil passage 28 in the sleeve and the oil passage 27 in the spool.

この状態にあっては、スプール２１に対し、プランジャ１１の駆動力、スプリング２４の付勢力、フィードバック油室２９のフィードバック力が作用し、ソレノイド部１０に対して供給する電流の上昇に応じて出力油圧ガ上昇すると共に、該出力油圧に応じてフィードバック圧が上昇するため、出力油圧と電力との関係は図２中のＹ_Ｎ／Ｃで示すような関係となる。従って、不図示の油圧サーボに供給する出力油圧を細やかにコントロールする必要がある、例えば摩擦係合要素が完全に係合状態となる係合油圧Ｐ１までの低油圧の領域にあって、摩擦係合要素のスリップ状態等の係合制御を精度よく行うことができる。 In this state, the driving force of the plunger 11, the urging force of the spring 24, and the feedback force of the feedback oil chamber 29 act on the spool 21, and output according to an increase in the current supplied to the solenoid unit 10. As the hydraulic pressure rises, the feedback pressure rises according to the output hydraulic pressure, so the relationship between the output hydraulic pressure and the power is as shown by Y _{N / C} in FIG. Accordingly, it is necessary to finely control the output hydraulic pressure supplied to a hydraulic servo (not shown), for example, in the low hydraulic pressure region up to the engagement hydraulic pressure P1 at which the friction engagement element is completely engaged. Engagement control such as the slip state of the joint element can be performed with high accuracy.

続いて、ソレノイド部１０に対して供給される電力が、比較的高い電流値となると、スプリング２４の付勢力に抗してスプール２１がＸ１方向側に移動されるのに伴い、連通していたフィードバックポートＰｆｂと径方向孔２１ｇとが序々に狭まる。これにより、スリーブ内油路２８を介してスプール内油路２７まで導かれている出力油圧が序々に遮断され、つまりフィードバック油室２９にフィードバック圧が序々に供給されなくなる。さらに、上記径方向孔２１ｆがドレーンポートＰｅｘ２と連通し、つまりフィードバック油室２９内に供給されていたフィードバック圧をスプール内油路２７（径方向孔２１ｈ、中空孔２１ｅ、径方向孔２１ｆ）を介してドレーンポートＰｅｘ２からドレーンして０にする。 Subsequently, when the power supplied to the solenoid unit 10 has a relatively high current value, the spool 21 is in communication with the spring 21 being moved in the X1 direction against the urging force of the spring 24. The feedback port Pfb and the radial hole 21g are gradually narrowed. Thus, the output hydraulic pressure led to the spool oil passage 27 via the sleeve oil passage 28 is gradually cut off, that is, the feedback pressure is not gradually supplied to the feedback oil chamber 29. Further, the radial hole 21f communicates with the drain port Pex2, that is, the feedback pressure supplied into the feedback oil chamber 29 is supplied to the spool internal oil passage 27 (radial hole 21h, hollow hole 21e, radial hole 21f). Through the drain port Pex2 to zero.

この状態にあっては、スプール２１に対するフィードバック力が序々に作用しなくなり、該スプール２１に対してプランジャ１１の駆動力とスプリング２４の付勢力とだけが作用する状態となる。これにより、出力油圧と電力との関係は図２中のＹ_Ｎ／Ｃで示すような、供給される電力に比して出力油圧が急激に増加する関係となる。従って、不図示の油圧サーボに供給する出力油圧の細やかなコントロールが不要となった、例えば係合油圧Ｐ２までの高油圧の領域にあって、出力油圧を急上昇させることができる。なお、油圧Ｐ２は、例えば路面から駆動車輪が受ける急激なトルク変動等に対して摩擦係合要素が滑ることのない安全率を加味した圧、いわゆる完全係合圧である。 In this state, the feedback force to the spool 21 does not gradually act, and only the driving force of the plunger 11 and the biasing force of the spring 24 act on the spool 21. As a result, the relationship between the output hydraulic pressure and the power is a relationship in which the output hydraulic pressure increases rapidly as compared to the supplied power, as indicated by Y _{N / C} in FIG. Accordingly, it is not necessary to finely control the output hydraulic pressure supplied to the hydraulic servo (not shown), and the output hydraulic pressure can be rapidly increased in a high hydraulic pressure region up to, for example, the engagement hydraulic pressure P2. The hydraulic pressure P2 is a so-called complete engagement pressure that takes into account a safety factor that prevents the frictional engagement elements from slipping against, for example, sudden torque fluctuations received by the drive wheels from the road surface.

以上のように、本発明に係るリニアソレノイドバルブ１_１は、出力油圧の高圧時にフィードバック作用をさせるフィードバック圧を自動的に低減させることができるので、図２中の従来の出力油圧と電流との関係Ｚ_Ｎ／Ｃに示すような、出力油圧を完全係合圧Ｐ２にするために必要な電流Ａ２を、電流Ａ１に低減することができる。即ち、ソレノイド部１０のプランジャ１１の最大駆動力性能を、電流Ａ２に対応した駆動力から電流Ａ１に対応した駆動力に低減することができるので、その分、ソレノイド部１０のコイルアッセンブリ１７等の大きさをコンパクト化することができる。 As described above, the linear solenoid valve 1 ₁ according to the present invention, since a feedback pressure to the feedback applied to the high pressure when the output hydraulic pressure can be automatically reduced, the conventional output hydraulics and current in FIG. 2 As shown in the relationship Z _{N / C} , the current A2 necessary for setting the output hydraulic pressure to the full engagement pressure P2 can be reduced to the current A1. That is, the maximum driving force performance of the plunger 11 of the solenoid unit 10 can be reduced from the driving force corresponding to the current A2 to the driving force corresponding to the current A1, and accordingly, the coil assembly 17 of the solenoid unit 10 and the like. The size can be made compact.

これにより、例えば従来のようなライン圧の絞り量を制御するコントロールバルブ等を設けることなく、本リニアソレノイドバルブ１_１によって油圧サーボの係合油圧を調圧する性能を十分に持たせることができるものでありながら、ソレノイド部１０を大型にすることなく、総合的に油圧制御装置を小型化することができる。 Thus, for example, without providing a control valve for controlling the throttle amount of conventional such a line pressure, which by the linear solenoid valve 1 ₁ can be sufficiently free of performance pressure the hydraulic servo of the engaging pressure regulating However, the hydraulic control device can be reduced in size comprehensively without increasing the size of the solenoid unit 10.

また、出力ポートＰｏｕｔとフィードバックポートＰｆｂとを連通するフィードバック油路２８が、バルブ部２０_１のスリーブ２２に形成されているので、油圧制御装置にフィードバック圧をフィードバック油室２９まで導く油路を設けることを不要とすることができ、油圧制御装置を小型化することができる。また、例えばスリーブ２２に２つの孔を穿設して、これら２つの孔を連通させる溝を外周部分に形成するだけの簡単な加工によりフィードバック油路２８を形成することができ、つまり簡単な加工によりフィードバック油路２８を構成することができる。 Moreover, the feedback oil passage 28 which communicates the output port Pout and the feedback port Pfb, because it is formed in the sleeve 22 of the valve unit 20 _1, providing an oil passage for guiding the feedback pressure to the hydraulic control device to the feedback oil chamber 29 This can be eliminated, and the hydraulic control device can be miniaturized. Further, for example, the feedback oil passage 28 can be formed by a simple process in which two holes are formed in the sleeve 22 and a groove for communicating the two holes is formed in the outer peripheral portion. Thus, the feedback oil passage 28 can be configured.

また、フィードバックポートＰｆｂ及びフィードバック油室２９、フィードバック油室２９及びドレーンポートＰｅｘ２をそれぞれ連通し得るスプール内油路２７が、スプール２１に形成されるときに、油圧制御装置にフィードバック圧をフィードバック油室２９及びドレーンポートＰｅｘ２に導く油路を設けることを不要とすることができ、油圧制御装置を小型化することができる。 Further, when the spool internal oil passage 27 that can communicate with the feedback port Pfb, the feedback oil chamber 29, the feedback oil chamber 29, and the drain port Pex2 is formed in the spool 21, the feedback oil chamber is supplied with the feedback pressure. 29 and the oil passage leading to the drain port Pex2 can be omitted, and the hydraulic control device can be downsized.

さらに、本リニアソレノイドバルブ１_１は、ノーマルクローズタイプであるときに、最大出力油圧Ｐ２を出力する際の消費電力をＡ２からＡ１に低減することができ、例えば摩擦係合要素の係合状態を維持する際における油圧制御のエネルギー効率を向上することができて、車輌の燃費を向上させることができる。 Furthermore, the linear solenoid valve 1 _1, when a normally closed type, the power consumption when outputting the maximum output pressure P2 can be reduced from A2 to A1, for example, the engagement state of the frictional engagement elements The energy efficiency of the hydraulic control when maintaining can be improved, and the fuel efficiency of the vehicle can be improved.

次に、本発明に係る別の実施の形態としてのリニアソレノイドバルブ１_２について図３に沿って説明する。なお、以下の本実施の形態の説明においては、上述した実施の形態と同様な部分に、同符号を付して、その説明を省略する。 Next, the linear solenoid valve 1 ₂ as another embodiment according to the present invention will be described with reference to FIG. In the following description of the present embodiment, the same parts as those in the above-described embodiment are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is omitted.

本実施の形態に係るリニアソレノイドバルブ１_２は、バルブ部２０_２の構成が変更されている。該バルブ部２０_２は、全体が略々スリーブ状に形成されたスリーブ２２と、該スリーブ２２の中空部分に摺動自在（長手方向に対して移動自在）に嵌挿しているスプール２１を有しており、該スリーブ２２に抜止め・固着されたエンドキャップ２３とスプール２１の先端に形成された穴部２１ｊとの間にスプリング２４が縮設されている。 The linear solenoid valve 1 ₂ according to the present embodiment, configuration of the valve portion 20 ₂ is changed. The valve portion 20 ₂ is entirely a sleeve 22 formed in a substantially sleeve-like, has a spool 21 which is fitted slidably (movably relative to the longitudinal direction) in the hollow portion of the sleeve 22 A spring 24 is contracted between an end cap 23 secured to and secured to the sleeve 22 and a hole 21j formed at the tip of the spool 21.

該スリーブ２２には、図中上方より順に、後述のフィードバック油室２９の油圧をドレーンし得るドレーンポートＰｅｘ１、スロットル開度に応じて調圧されたライン圧（シフトレンジを切換えるマニュアルバルブ等を介して供給されるレンジ圧も含む）が入力される入力ポートＰｉｎ、不図示の油圧サーボに連通する出力ポートＰｏｕｔ、不図示の油圧サーボに供給した出力油圧をドレーン（排出）するためのドレーンポートＰｅｘ２、が形成されている。 The sleeve 22 is connected to a drain port Pex1 capable of draining a hydraulic pressure of a feedback oil chamber 29, which will be described later, and a line pressure adjusted according to the throttle opening (a manual valve for switching a shift range, etc.) in order from the top in the figure. Input port Pin to which a hydraulic servo (not shown) is input, an output port Pout communicating with a hydraulic servo (not shown), and a drain port Pex2 for draining (discharging) the output hydraulic pressure supplied to the hydraulic servo (not shown) , Is formed.

また、上記入力ポートＰｉｎとドレーンポートＰｅｘ１との間、即ち入力ポートＰｉｎに対してソレノイド部１０側には、開口部分がバルブボディ９９によって閉塞されることによって室状に形成され、後述するスプール２１のランド径の違いによって入力された油圧がフィードバック圧として作用するフィードバック油室２９が形成されている。さらに、上記入力ポートＰｉｎとフィードバック油室２９との間には、外周側から内周側に向けて穿設されることにより形成されたフィードバックポートＰｆｂが備えられている。そして、該スリーブ２２には、外周側から出力ポートＰｏｕｔに向けて穿設された油孔２２ｂと、上記フィードバックポートＰｆｂと、これら油孔２２ｂ及びフィードバックポートＰｆｂを連通する溝２２ａと、が形成されており、該溝２２ａの外周側がバルブボディ９９によって閉塞されることによって、フィードバック圧をフィードバック油室２９に導入し得るスリーブ内油路（フィードバック油路）２８が構成されている。 Further, an opening portion is formed by closing the valve body 99 between the input port Pin and the drain port Pex1, that is, on the solenoid portion 10 side with respect to the input port Pin, and a spool 21 described later. A feedback oil chamber 29 is formed in which the input hydraulic pressure acts as a feedback pressure due to the difference in land diameter. Furthermore, a feedback port Pfb formed by drilling from the outer peripheral side toward the inner peripheral side is provided between the input port Pin and the feedback oil chamber 29. The sleeve 22 is formed with an oil hole 22b drilled from the outer peripheral side toward the output port Pout, the feedback port Pfb, and a groove 22a communicating the oil hole 22b and the feedback port Pfb. In addition, the outer peripheral side of the groove 22 a is closed by the valve body 99, thereby forming an oil passage in the sleeve (feedback oil passage) 28 through which feedback pressure can be introduced into the feedback oil chamber 29.

なお、バルブボディ９９には、これら各ポートＰｅｘ１、Ｐｉｎ、Ｐｏｕｔ、Ｐｅｘ２に対応した位置に、油路９９ａ，９９ｂ，９９ｃ，９９ｄが形成されて、これらの各ポートに連通されており、即ち、油路９９ａ，９９ｄは不図示のオイルパンに向けて油を排出する油路であり、油路９９ｂは不図示のライン圧を調圧するレギュレータバルブの調圧ポートに連通された油路であり、油路９９ｃは摩擦係合要素（クラッチやブレーキ）の油圧サーボの作動油室に連通された油路である。 In the valve body 99, oil passages 99a, 99b, 99c, and 99d are formed at positions corresponding to these ports Pex1, Pin, Pout, and Pex2, and communicated with these ports. The oil passages 99a and 99d are oil passages that discharge oil toward an oil pan (not shown), and the oil passage 99b is an oil passage that communicates with a pressure regulating port of a regulator valve that regulates a line pressure (not shown). The oil passage 99c is an oil passage communicating with the hydraulic oil chamber of the hydraulic servo of the friction engagement element (clutch or brake).

上記スプール２１は、２個の大径ランド部２１ｂ，２１ｃ及び１個の小径ランド部２１ａを有しており、該大径ランド部２１ａの上記プランジャ１１側（Ｘ２方向側）には、座金２６が配置されて、該座金２６の底面がプラグ２５の曲面状に形成された端部２５ｂに当接されている。即ち、スプール２１は、上記スプリング２４の付勢力に抗して、ソレノイド部１０のプランジャ１１によりプラグ２５を介して押圧駆動されるように構成されている。 The spool 21 has two large-diameter land portions 21b and 21c and one small-diameter land portion 21a. A washer 26 is provided on the plunger 11 side (X2 direction side) of the large-diameter land portion 21a. Is disposed, and the bottom surface of the washer 26 is in contact with the end portion 25b of the plug 25 formed in a curved shape. That is, the spool 21 is configured to be pressed and driven through the plug 25 by the plunger 11 of the solenoid unit 10 against the urging force of the spring 24.

上記大径ランド部２１ｂ，２１ｃは、小径ランド部２１ａの外径ｄ２よりも大きい外径ｄ１に形成されており、このうちの大径ランド部２１ｃは、ソレノイド部１０が非通電であってスプール２１がプランジャ１１に押圧されずにスプリング２４によって付勢された位置である際に、出力ポートＰｏｕｔとドレーンポートＰｅｘ２とを遮断し、プランジャ１１に押圧されて移動された際にそれら出力ポートＰｏｕｔとドレーンポートＰｅｘ２とを連通するように形成されている。 The large-diameter land portions 21b and 21c are formed to have an outer diameter d1 larger than the outer diameter d2 of the small-diameter land portion 21a. Among the large-diameter land portions 21c, the solenoid portion 10 is not energized and is spooled. The output port Pout and the drain port Pex2 are shut off when the position 21 is urged by the spring 24 without being pressed by the plunger 11, and the output port Pout and the output port Pout2 are moved when pressed by the plunger 11 and moved. It is formed to communicate with the drain port Pex2.

大径ランド部２１ｂは、スプール２１がプランジャ１１に押圧されずにスプリング２４によって付勢された位置である際に、入力ポートＰｉｎと出力ポートＰｏｕｔとを連通し、プランジャ１１に押圧されて移動された際にそれら入力ポートＰｉｎと出力ポートＰｏｕｔとの開口量を小さくするように形成されている。 The large-diameter land portion 21b communicates with the input port Pin and the output port Pout when the spool 21 is biased by the spring 24 without being pressed by the plunger 11, and is moved by being pressed by the plunger 11. In this case, the opening amounts of the input port Pin and the output port Pout are reduced.

また、大径ランド部２１ｂと小径ランド部２１ａとの間に形成されたくびれ部２１ｉは、スプール２１が移動されてもフィードバック油室２９内に位置するように形成されており、それら大径ランド部２１ｂと小径ランド部２１ａとの外径差（ｄ１−ｄ２）によって該フィードバック油室２９に入力されるフィードバック圧がスプリング２４の付勢方向と逆方向に作用するように、即ち上記出力ポートＰｏｕｔと入力ポートＰｉｎとの開口量が小さくなる方向に作用するように構成されている。 Further, the constricted portion 21i formed between the large-diameter land portion 21b and the small-diameter land portion 21a is formed so as to be positioned in the feedback oil chamber 29 even when the spool 21 is moved. The feedback pressure input to the feedback oil chamber 29 acts in the direction opposite to the urging direction of the spring 24 by the outer diameter difference (d1-d2) between the portion 21b and the small-diameter land portion 21a, that is, the output port Pout. And the input port Pin are configured to act in the direction of decreasing the opening amount.

そして、スプール２１にあって、これら大径ランド部２１ｂと小径ランド部２１ａとの内部には、中空穴２１ｅが穿設されており、該中空穴２１ｅのＸ２方向側端部は、上記座金２６により閉塞されている。また、上記小径のランド部２１ａには、スプール２１の中心軸を通る径方向に径方向孔２１ｇが穿設されており、該径方向孔２１ｇは、上記中空穴２１ｅとも連通するように設けられている。さらに、上記大径ランド部２１ｂには、スプール２１の中心軸を通る径方向に径方向孔２１ｆが穿設されており、該径方向孔２１ｆは、上記中空穴２１ｅとも連通するように設けられている。また、スプール２１の上記小径ランド部２１ａと大径ランド部２１ｂとの間のくびれ部２１ｉには、該スプール２１の中心軸を通る径方向に径方向孔２１ｈが穿設されており、該径方向孔２１ｈは、上記中空穴２１ｅとも連通するように設けられている。そして、これら中空穴２１ｅ及び径方向孔２１ｇ，２１ｆ，２１ｈのそれぞれが連通して設けられることにより、スプール内油路２７を構成している。 In the spool 21, a hollow hole 21e is formed inside the large-diameter land portion 21b and the small-diameter land portion 21a, and the end of the hollow hole 21e on the X2 direction side is the washer 26. It is blocked by. The small-diameter land portion 21a is provided with a radial hole 21g in the radial direction passing through the central axis of the spool 21, and the radial hole 21g is provided so as to communicate with the hollow hole 21e. ing. Further, a radial hole 21f is formed in the large-diameter land portion 21b in the radial direction passing through the central axis of the spool 21, and the radial hole 21f is provided so as to communicate with the hollow hole 21e. ing. A constricted portion 21i between the small-diameter land portion 21a and the large-diameter land portion 21b of the spool 21 is provided with a radial hole 21h in the radial direction passing through the central axis of the spool 21. The direction hole 21h is provided so as to communicate with the hollow hole 21e. The hollow hole 21e and the radial holes 21g, 21f, and 21h are provided in communication with each other, thereby configuring the oil path 27 in the spool.

これにより、上記フィードバックポートＰｆｂに対して、上記径方向孔２１ｆが開放している状態（スプール２１が図中Ｘ１方向側に移動された状態）においては、該フィードバックポートＰｆｂまで導かれたフィードバック圧が、該径方向孔２１ｆ、中空孔２１ｅ、及び径方向孔２１ｈを介してフィードバック油室２９まで導かれる。また、ドレーンポートＰｅｘ１に対して、上記径方向孔２１ｇが開放している状態（スプール２１が図中Ｘ２方向側に移動された状態）においては、上記径方向孔２１ｈ、中空孔２１ｅ、及び該径方向孔２１ｇを介してフィードバック油室２９のフィードバック圧をドレーンする。 As a result, in the state where the radial hole 21f is open with respect to the feedback port Pfb (the state where the spool 21 is moved to the X1 direction side in the figure), the feedback pressure introduced to the feedback port Pfb. Is guided to the feedback oil chamber 29 through the radial hole 21f, the hollow hole 21e, and the radial hole 21h. Further, in a state where the radial hole 21g is open with respect to the drain port Pex1 (a state where the spool 21 is moved to the X2 direction side in the figure), the radial hole 21h, the hollow hole 21e, and the The feedback pressure in the feedback oil chamber 29 is drained through the radial hole 21g.

ついで、上記構成に基づきリニアソレノイドバルブ１_２の作用について説明する。ソレノイド部１０に電力が供給されると、非磁性体からなるボビン１２ｂは磁気回路を構成しないので、強磁性体からなる、ヨーク１３、一方のエンド部１５、プランジャ１１、他方のエンド部１６に流れる磁気回路が形成される。該磁気回路に基づき、プランジャ１１の一端面１１ｂとエンド部１５とが吸引部となってプランジャ１１がエンド部１５に引きつけられてＸ１方向側に駆動される。そして、上記プランジャ１１のストローク量に基づき、プラグ２５を介してスプール２１がスプリング２４に抗して移動し、スリーブ２２に対するスプール２１の位置が制御される。 Next, a description will be given of the operation of the linear solenoid valve 1 ₂ based on the above configuration. When power is supplied to the solenoid unit 10, the bobbin 12 b made of a non-magnetic material does not form a magnetic circuit, so the yoke 13, one end portion 15, the plunger 11, and the other end portion 16 made of a ferromagnetic material A flowing magnetic circuit is formed. Based on the magnetic circuit, the end surface 11b of the plunger 11 and the end portion 15 serve as a suction portion, and the plunger 11 is attracted to the end portion 15 and driven in the X1 direction side. Based on the stroke amount of the plunger 11, the spool 21 moves against the spring 24 through the plug 25, and the position of the spool 21 with respect to the sleeve 22 is controlled.

上記ターミナル１８に対して供給された電力が０である状態、即ち非通電の状態にあっては、プランジャ１１がストローク駆動されず、スプリング２４の付勢力によって、スプール２１、プラグ２５、プランジャ１１がＸ２方向側となる。このため、入力ポートＰｉｎに供給されているライン圧は出力ポートＰｏｕｔより出力油圧が不図示の油圧サーボに対して出力される。 When the electric power supplied to the terminal 18 is 0, that is, in a non-energized state, the plunger 11 is not stroke driven, and the urging force of the spring 24 causes the spool 21, the plug 25, and the plunger 11 to move. X2 direction side. For this reason, the line pressure supplied to the input port Pin is output from the output port Pout to the hydraulic servo (not shown).

ついで、ソレノイド部１０に電力の供給が開始されると、プランジャ１１がＸ１方向側にストローク（駆動）され、プラグ２５及びスプール２１がスプリング２４の付勢力に抗してＸ１方向側に移動される。すると、大径ランド部２１ｂの移動によって、連通していた入力ポートＰｉｎと出力ポートＰｏｕｔとの開口量が小さくされる。これにより、入力ポートＰｉｎのライン圧が該開口量に基づき絞られた形で出力ポートＰｏｕｔに供給され、該出力ポートＰｏｕｔより出力油圧が不図示の油圧サーボに対して出力される。 Next, when the supply of power to the solenoid unit 10 is started, the plunger 11 is stroked (driven) in the X1 direction, and the plug 25 and the spool 21 are moved in the X1 direction against the urging force of the spring 24. . Then, due to the movement of the large-diameter land portion 21b, the opening amount between the input port Pin and the output port Pout that have been communicated is reduced. As a result, the line pressure of the input port Pin is supplied to the output port Pout while being narrowed based on the opening amount, and the output hydraulic pressure is output from the output port Pout to a hydraulic servo (not shown).

この際、ソレノイド部１０に対して供給される電力が、図４に示すように、比較的低い電流値である場合は、フィードバックポートＰｆｂと径方向孔２１ｆとが閉塞されているので、出力ポートＰｏｕｔの出力油圧は、フィードバック油室２９まで供給されず、該フィードバック油室２９内の油圧も０である。 At this time, as shown in FIG. 4, when the power supplied to the solenoid unit 10 has a relatively low current value, the feedback port Pfb and the radial hole 21f are closed, so the output port The output oil pressure of Pout is not supplied to the feedback oil chamber 29, and the oil pressure in the feedback oil chamber 29 is also zero.

この状態にあっては、スプール２１に対し、フィードバック力が作用せず、プランジャ１１の駆動力とスプリング２４の付勢力とだけが作用する状態となる。これにより、出力油圧と電力との関係は図４中のＹ_Ｎ／Ｏで示すような、供給される電力に比して出力油圧が急激に減少する関係となる。従って、不図示の油圧サーボに供給する出力油圧を細やかにコントロールする不要である、例えば摩擦係合要素が完全に係合状態となる係合油圧Ｐ２までの高油圧の領域にあって、出力油圧の素早い制御を行うことができる。 In this state, the feedback force does not act on the spool 21 and only the driving force of the plunger 11 and the urging force of the spring 24 act. As a result, the relationship between the output hydraulic pressure and the electric power is a relationship in which the output hydraulic pressure decreases rapidly as compared to the supplied electric power, as indicated by Y _{N / O} in FIG. Therefore, it is not necessary to finely control the output hydraulic pressure supplied to the hydraulic servo (not shown), for example, in the high hydraulic pressure region up to the engagement hydraulic pressure P2 where the friction engagement element is completely engaged, Can be controlled quickly.

続いて、ソレノイド部１０に対して供給される電力が、比較的高い電流値となると、スプリング２４の付勢力に抗してスプール２１がＸ１方向側に移動されるのに伴い、閉塞していたフィードバックポートＰｆｂと径方向孔２１ｆとが開口・連通して開口量が大きくされる。これにより、スリーブ内油路２８及びスプール内油路２７を介して出力油圧がフィードバック油室２９に供給される。さらに、上記径方向孔２１ｇとドレーンポートＰｅｘ１とが閉塞され、つまりフィードバック油室２９のフィードバック圧が序々に大きくなる。 Subsequently, when the electric power supplied to the solenoid unit 10 has a relatively high current value, the spool 21 is closed as the spool 21 is moved to the X1 direction side against the urging force of the spring 24. The feedback port Pfb and the radial hole 21f are opened and communicated to increase the opening amount. As a result, the output hydraulic pressure is supplied to the feedback oil chamber 29 via the oil passage 28 in the sleeve and the oil passage 27 in the spool. Further, the radial hole 21g and the drain port Pex1 are closed, that is, the feedback pressure in the feedback oil chamber 29 gradually increases.

この状態にあっては、スプール２１に対し、プランジャ１１の駆動力、スプリング２４の付勢力、フィードバック油室２９のフィードバック力が作用しソレノイド部１０に供給する電流の上昇に応じて出力油圧が減少すると共に、該出力油圧に応じてフィードバック圧が減少するため、出力油圧と電力との関係は図４中のＹ_Ｎ／Ｏで示すような関係となる。従って、不図示の油圧サーボに供給する出力油圧を細やかにコントロールする必要がある、例えば摩擦係合要素が完全に係合状態となる係合油圧Ｐ１までの低油圧の領域にあって、摩擦係合要素のスリップ状態等の係合制御を精度よく行うことができる。 In this state, the output hydraulic pressure decreases as the current supplied to the solenoid unit 10 increases due to the driving force of the plunger 11, the biasing force of the spring 24, and the feedback force of the feedback oil chamber 29 acting on the spool 21. At the same time, the feedback pressure decreases in accordance with the output hydraulic pressure, so that the relationship between the output hydraulic pressure and the electric power is as shown by Y _{N / O} in FIG. Accordingly, it is necessary to finely control the output hydraulic pressure supplied to a hydraulic servo (not shown), for example, in the low hydraulic pressure region up to the engagement hydraulic pressure P1 at which the friction engagement element is completely engaged. Engagement control such as the slip state of the joint element can be performed with high accuracy.

以上のように、本発明に係るリニアソレノイドバルブ１_２は、ノーマルオープンタイプであるときに、出力油圧を非出力にする際の消費電力をＡ２からＡ１に低減することができ、例えば摩擦係合要素の解放状態を維持する際における油圧制御のエネルギー効率を向上することができて、車輌の燃費を向上させることができる。 As described above, the linear solenoid valve 1 ₂ according to the present invention, when a normally open type, the power consumption when the output hydraulic pressure to the non-output can be reduced from A2 to A1, for example, frictional engagement The energy efficiency of the hydraulic control when maintaining the released state of the elements can be improved, and the fuel efficiency of the vehicle can be improved.

なお、上述した部分以外の構成、作用、及び効果は、上記実施の形態と同様であるので、その説明は省略する。 Note that the configuration, operation, and effects other than those described above are the same as those in the above embodiment, and a description thereof will be omitted.

なお、以上説明した本実施の形態及び別の実施の形態においては、付勢手段としてスプリングを用いるように説明したが、例えばゴム等を用いてもよく、つまりスリーブに対してスプールを付勢できるものであればどのような付勢手段を用いても本発明を適用することができる。 In this embodiment and the other embodiments described above, the spring is used as the biasing means. However, for example, rubber or the like may be used, that is, the spool can be biased with respect to the sleeve. The present invention can be applied to any biasing means as long as it is used.

本実施の形態に係るノーマルクローズタイプのリニアソレノイドバルブを示す断面図。Sectional drawing which shows the normally closed type linear solenoid valve which concerns on this Embodiment. 本実施の形態に係るリニアソレノイドバルブにおける電流と出力油圧との関係を示す図。The figure which shows the relationship between the electric current and output hydraulic pressure in the linear solenoid valve which concerns on this Embodiment. 本発明の別の実施の形態に係るノーマルオープンタイプのリニアソレノイドバルブを示す断面図。Sectional drawing which shows the normally open type linear solenoid valve which concerns on another embodiment of this invention. 本発明の別の実施の形態に係るリニアソレノイドバルブにおける電流と出力油圧との関係を示す図。The figure which shows the relationship between the electric current and output hydraulic pressure in the linear solenoid valve which concerns on another embodiment of this invention.

Explanation of symbols

１ソレノイドバルブ
１０ソレノイド部
１１プランジャ
２０_１，２０_２バルブ部
２１スプール
２２スリーブ
２４付勢手段（スプリング）
２７スプール内油路
２８フィードバック油路
２９フィードバック油室
Ｐｉｎ入力ポート
Ｐｏｕｔ出力ポート
Ｐｆｂフィードバックポート
Ｐｅｘ１、Ｐｅｘ２ドレーンポート 1 solenoid valve 10 solenoid unit 11 the plunger ₂₀ 1, 20 ₂ valve section 21 the spool 22 sleeve 24 urging means (spring)
27 Oil path in spool 28 Feedback oil path 29 Feedback oil chamber Pin Input port Pout Output port Pfb Feedback port Pex1, Pex2 Drain port

Claims

A solenoid unit that drives the plunger according to the supplied electric power; and an input port and an output port to which input hydraulic pressure is input by moving the spool against the urging force of the urging means by the driving force of the plunger; And a valve portion having a feedback oil chamber that feeds back the output hydraulic pressure output from the output port in a direction to reduce the opening amount.
A feedback port through which the output hydraulic pressure can be input to the feedback oil chamber;
A drain port capable of draining the output hydraulic pressure of the feedback oil chamber,
As the spool moves in the direction in which the output hydraulic pressure increases, the opening amount of the feedback port decreases and the opening amount of the drain port increases.
A solenoid valve characterized by that.

The valve portion includes a sleeve that movably accommodates the spool,
A feedback oil passage is formed in the sleeve for communicating the output port and the feedback port.
The solenoid valve according to claim 1.

The spool includes an oil passage in the spool that can communicate the feedback port and the feedback oil chamber, and that can communicate the feedback oil chamber and the drain port.
The solenoid valve according to claim 1 or 2, wherein

When the solenoid part is in a non-energized state, the input port and the output port are blocked by the spool by the biasing force of the biasing means.
The solenoid valve according to any one of claims 1 to 3, wherein:

When the solenoid portion is in a non-energized state, it is a normally open type in which the input port and the output port are communicated by the spool by the urging force of the urging means.
The solenoid valve according to any one of claims 1 to 3, wherein:

Used in a hydraulic control device of an automatic transmission capable of supplying an output hydraulic pressure output from the output port to a hydraulic servo of a friction engagement element;
The solenoid valve according to any one of claims 1 to 5, wherein: