JP2010133282A - 筒内噴射式火花点火内燃機関 - Google Patents

Abstract

【課題】均質燃焼時には良好なタンブル流を形成する筒内噴射式火花点火内燃機関において、成層燃焼をすべきときに、成層燃焼に適した可燃混合気を形成することが可能な筒内噴射式火花点火内燃機関を提供する。
【解決手段】成層燃焼をすべきとき、第１の燃料噴射によって噴射された燃料の噴霧５０が、燃料噴射弁１８に対向するシリンダボア部分に衝突後、その一部分が燃焼室５下方において正タンブル流５１を形成すると共に残りの部分が燃焼室５上方において逆タンブル流５２を形成する。形成された正タンブル流及び逆タンブル流は、ピストン４の上昇に伴って、正タンブル流が燃料噴射弁１８側に上昇すると共に逆タンブル流がシリンダボア部分側に下降する。第２の燃料噴射によって噴射された燃料の噴霧５４が、正タンブル流５１によって点火プラグ１０近傍に導かれ逆タンブル流５２と衝突し、点火プラグ１０近傍に可燃混合気５５を滞留させる。
【選択図】図３

Description

本発明は筒内噴射式火花点火内燃機関に関する。

燃焼室内に均一な混合気を形成する均質燃焼が良好に行われるように強いタンブル流を形成するために、シリンダボアの排気弁側へ向けて燃料を噴射する燃料噴射弁を具備し、吸気弁の閉弁時期を吸気下死点前とし、燃料噴射弁により吸気弁閉弁後の吸気下死点近傍において燃料を噴射するようにした筒内噴射式火花点火内燃機関が公知である（特許文献１参照）。即ち、この内燃機関によれば、燃料噴射弁が燃焼室上部周囲の吸気弁側に配置され、シリンダボアの排気弁側上部のピストンリングが摺動しない部分に向けて燃料が噴射されるため、タンブル流の進行方向に沿ってタンブル流の略接線方向にタンブル流内へ噴射され、タンブル流を強めることができる。

特開２００８−６９６９７号公報

しかしながらこの内燃機関では、良好な均質燃焼を行うことが可能となるが、例えば、機関始動時に触媒暖機のため通常運転時よりも点火時期を遅角させる場合や低負荷時や低燃費走行時等に、点火時点において点火プラグ近傍だけに着火性の良好な混合気（以下、可燃混合気と称す）を形成し、燃焼室内全体としては希薄な混合気の燃焼を可能にする成層燃焼を行うことは困難である。

そこで本発明は、均質燃焼時には良好なタンブル流を形成する筒内噴射式火花点火内燃機関において、成層燃焼をすべきときに、成層燃焼に適した可燃混合気を形成することが可能な筒内噴射式火花点火内燃機関を提供することを目的とする。

前記課題を解決するために請求項１に記載の発明によれば、燃焼室内に配置されたピストンと、燃焼室上部に配置された点火プラグと、燃焼室内に燃料を噴射する燃料噴射弁と、該燃料噴射弁からの燃料の噴射圧を調整する燃料噴射圧調整手段とを具備し、燃焼室内に均一な混合気を形成する均質燃焼モードと点火プラグ近傍に可燃混合気を形成する成層燃焼モードとの間で切替運転可能であり、均質燃焼をすべきとき、吸気によって燃焼室内に形成されたタンブル流の流れに沿って燃料を噴射し該タンブル流を強化するように燃料噴射時期を設定した筒内噴射式火花点火内燃機関において、成層燃焼をすべきとき、噴射すべき燃料を第１の燃料噴射と第２の燃料噴射とに分割して燃料噴射を行い、第１の燃料噴射の燃料噴射時期を圧縮行程前半に設定すると共に第１の燃料噴射によって噴射された燃料の噴霧が燃料噴射弁に対向するシリンダボア部分に衝突するように燃料噴射圧を設定し、第２の燃料噴射の燃料噴射時期を圧縮行程後半に設定すると共に第２の燃料噴射によって噴射された燃料の噴霧が燃焼室内に形成されたタンブル流によってその軌道が変化するように第２の燃料噴射の燃料噴射圧を第１の燃料噴射の燃料噴射圧よりも低く設定した筒内噴射式火花点火内燃機関が提供される。

また、請求項２に記載の発明によれば請求項１に記載の発明において、前記第１の燃料噴射によって噴射された燃料の噴霧が、前記シリンダボア部分に衝突後、その一部分が燃焼室下方においてピストン頂面を前記シリンダボア部分側から燃料噴射弁側に沿って旋回する正タンブル流を形成すると共に残りの部分が燃焼室上方において前記正タンブル流と逆方向に旋回する逆タンブル流を形成するように、ピストンの中心軸線に対して垂直な平面と噴射された燃料噴霧の噴射中心軸線とがなす角度を決定し燃料噴射弁を配置すると共に第１の燃料噴射の燃料噴射時期及び燃料噴射圧を設定し、形成された正タンブル流及び逆タンブル流は、ピストンの上昇に伴って、正タンブル流が燃料噴射弁側に上昇すると共に逆タンブル流が前記シリンダボア部分側に下降し、これらタンブル流は点火プラグ近傍で合流した後ピストン頂面に向かう合流流れを形成し、前記第２の燃料噴射によって噴射された燃料の噴霧が、前記正タンブル流によって点火プラグ近傍に導かれ前記逆タンブル流と衝突し、点火プラグ近傍に可燃混合気を滞留させるように第２の燃料噴射の燃料噴射時期及び燃料噴射圧を設定した筒内噴射式火花点火内燃機関が提供される。

即ち、請求項１又は２に記載の発明では、均質燃焼時には良好なタンブル流を形成する筒内噴射式火花点火内燃機関において、成層燃焼をすべきときに、第１の燃料噴射によって正タンブル流及び逆タンブル流を形成し、第２の燃料噴射によってこれらタンブル流を利用して成層燃焼に適した可燃混合気を形成することができる。これら２つのタンブル流を利用することから、成層燃焼時に通常用いられる、ピストン頂面に形成され、噴射された燃料噴霧を点火プラグ近傍に導くためのピストンキャビティを有する必要がない。このピストンキャビティを備えたピストンを有する内燃機関において、均質燃焼時にタンブル流を形成する場合、フラットな頂面を有するピストン等その他ピストンに比べて、キャビティの形状がタンブル流の気流と干渉し、圧縮行程後半においてタンブル流を減衰させてしまうという問題を有する。しかし、本発明によれば、ピストン頂面にキャビティを形成する必要がなくなることによって、タンブル流の減衰の問題がなくなるため、燃焼状態が改善され、燃費が向上するという効果も奏する。

また、請求項３に記載の発明によれば請求項１又は２に記載の発明において、前記燃料噴射弁により噴射された燃料噴霧の広がり角を調整する燃料噴霧広がり角調整手段を更に具備し、成層燃焼時において、燃料噴霧の広がり角を均質燃焼時よりも小さく調整する筒内噴射式火花点火内燃機関が提供される。

即ち、請求項３に記載の発明では、燃料噴霧の広がり角を均質燃焼時よりも小さく調整することによって、点火栓プラグ近傍により密集した可燃混合気を形成することが可能となり、安定した燃焼を行うことが可能となる。なお、燃料噴霧の広がり角とは、燃焼室内をその頂部から中心軸線方向に見たとき、燃料噴射弁から噴射された燃料が広がる角度のことをいう。詳細は図７を参照しながら後述する。

また、請求項４に記載の発明によれば請求項１から３のいずれか１つに記載の発明において、前記点火プラグが高電圧を印加して放電により火花を生じさせる２つの電極を有し、点火時において、ピストンの中心軸線に対して垂直な平面内で前記放電が行われるように前記２つの電極を配置した筒内噴射式火花点火内燃機関が提供される。

即ち、請求項４に記載の発明では、ピストンの中心軸線に対して垂直な平面内で放電を行うことによって、火炎の伝播が促進され、良好な燃焼を行うことが可能となる。

また、請求項５に記載の発明によれば請求項１から４のいずれか１つに記載の発明において、上記ピストンが頂面に凹部を有することによりタンブル流の抵抗を軽減する筒内噴射式火花点内燃機関が提供される。

即ち、請求項５に記載の発明では、タンブル流がピストン頂面の凹部に沿って旋回するため抵抗を軽減することが可能となり、タンブル流を圧縮行程後半まで維持することによって、燃焼室内の乱れを増加させ、良好な燃焼を行うことが可能となる。

各請求項に記載の発明によれば、均質燃焼時には良好なタンブル流を形成する筒内噴射式火花点火内燃機関において、成層燃焼をすべきときに、成層燃焼に適した可燃混合気を形成することができるという共通の効果を奏する。

図１を参照しながら本発明による筒内噴射式火花点火内燃機関について説明する。図１において、１は例えば四つの気筒を備えた機関本体、２はシリンダブロック、３はシリンダヘッド、４はピストン、５は燃焼室、６は吸気弁、７は吸気通路、８は排気弁、９は排気通路、１０は点火プラグをそれぞれ示す。吸気通路７は対応する吸気枝管１１を介してサージタンク１２に連結され、サージタンク１２は吸気ダクト１３を介してエアクリーナ１４に連結される。吸気ダクト１３内には吸入空気流量を検出するためのエアフローメータ１５と、ステップモータ１６により駆動されるスロットル弁１７とが配置される。また、燃焼室５内には燃焼室５内に燃料を噴射する電気制御式の燃料噴射弁１８が配置される。

一方、排気通路９は排気枝管１９を介して小容量の三元触媒２０に連結され、三元触媒２０上流排気通路には空燃比を検出するための空燃比センサ２１が取り付けられる。機関本体１には機関冷却水温を検出するための水温センサ２２が取り付けられる。

電子制御ユニット（ＥＣＵ）３０はデジタルコンピュータからなり、双方向性バス３１によって互いに接続されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ランダムアクセスメモリ）３３、ＣＰＵ（マイクロプロセッサ）３４、入力ポート３５及び出力ポート３６を具備する。アクセルペダル３９にはアクセルペダル３９の踏み込み量を検出するための負荷センサ４０が接続される。ここで、アクセルペダル３９の踏み込み量は要求負荷を表している。

エアフローメータ１５、空燃比センサ２１、水温センサ２２、及び負荷センサ４０の出力信号はそれぞれ対応するＡＤ変換器３７を介して入力ポート３５に入力される。更に入力ポート３５にはクランクシャフトが例えば３０°回転する毎に出力パルスを発生するクランク角センサ４１が接続される。ＣＰＵ３４ではクランク角センサ４１の出力パルスに基づいて機関回転数が算出される。

一方、出力ポート３６は対応する駆動回路３８を介して点火プラグ１０、ステップモータ１６、及び燃料噴射弁１８にそれぞれ接続され、これらは電子制御ユニット３０からの出力信号に基づいて制御される。

三元触媒２０は、酸素吸蔵能力を有しており、これにより三元触媒２０に流入する排気ガスの空燃比がリーンであるときには排気ガス中の酸素を吸蔵すると共に、三元触媒２０に流入する排気ガスの空燃比がリッチであるときには吸蔵している酸素を放出することにより排気ガス中に含まれるＨＣ、ＣＯを酸化・浄化する。

なお、当該内燃機関は、燃焼室５内に均一な混合気を形成する均質燃焼を行う均質燃焼モードと、点火プラグ１０近傍に混合気を形成する成層燃焼を行う成層燃焼モードとの間で切替運転が可能である。

まず、本発明による成層燃焼について、図２及び図３を参照しながら説明する。図２及び図３は、成層燃焼時における、筒内噴射式火花点火内燃機関の概略縦断面図である。本発明による成層燃焼は、噴射すべき燃料を第１の燃料噴射と第２の燃料噴射とに分割して燃料噴射を行う。図２は第１の燃料噴射に関し、図３は第２の燃料噴射に関する。

図２（Ａ）は、噴射直後の第１の燃料噴射を示す。ピストン４の中心軸線、即ち気筒の中心軸線に対して垂直な平面と、噴射された燃料噴霧５０の噴射中心軸線５０ｃとがなす角度αが、従来の内燃機関により成層燃焼を行う場合に噴射される燃料噴霧の噴射中心軸線がなす角度よりも小さく設定される。この角度αは例えば３０度である。従来の内燃機関による成層燃焼は、この角度αを大きく設定し、ピストンの頂面に設けられたキャビティに向かって燃料を噴射し、燃料噴霧を点火プラグ１０近傍に導くことによって行われていた。それに対して、本発明では、より小さい角度αで燃焼噴射を行い、燃料噴射弁１８に対向するシリンダボア部分に向かって燃料噴射を行う。このとき、シリンダボア部分に向かって高速に飛行する燃料噴霧５０の周辺には負圧が形成され、この負圧によって燃料噴霧５０近傍の燃焼室５内のガスが、図中に矢印で示されるように燃料噴霧５０側に引き込まれる。

図２（Ｂ）は、第１の燃料噴射による燃料噴霧５０が、２つのタンブル流を形成する様子を示す。燃料噴射弁１８から噴射され、対向するシリンダボア部分５ａに衝突した燃料噴霧は、その衝突時の衝撃によるシリンダボア部分５ａからの跳ね返りと、図２（Ａ）に矢印で示した燃焼室５内のガスの引き込みとによって、燃焼室５内には、燃料噴霧を含む２つのタンブル流が形成される。即ち、燃焼室５内においてピストンが配置された側を燃焼室５下方とすると、燃焼室５下方において、燃料噴霧５０の一部分がピストン４の頂面を上述のシリンダボア部分５ａから燃料噴射弁１８側に沿って旋回する正タンブル流５１を形成し、燃焼室５上方において、燃料噴霧５０の残りの部分が正タンブル流５１と逆方向に旋回する逆タンブル流５２を形成する。言い換えると、これら２つのタンブル流が形成されるように、上述の角度αを決定し燃料噴射弁１８を配置すると共に、第１の燃料噴射の燃料噴射時期及び燃料噴射圧が設定される。

図２（Ｃ）は、形成された２つのタンブル流がピストンの上昇に伴って移動した状態を示す。ピストンの上昇に伴って、図中に大きな矢印で示すような上昇流が燃焼室５内に生じる。従って、図２（Ｂ）に示すような配置で最初に形成された２つのタンブル流は、正タンブル流５１が燃料噴射弁１８側に上昇すると共に逆タンブル流５２が上述のシリンダボア部分側に下降する。それによって、図２（Ｃ）に示すように、２つのタンブル流がピストン４上で並列に配置された状態となる。即ち、互いに反対方向に旋回する２つのタンブル流は、点火プラグ１０近傍で合流した後、ピストン４の頂面に向かう合流流れ５３を形成する。

一方、図３（Ａ）は、噴射直後の第２の燃料噴射を示す。第２の燃料噴射による噴射圧は第１の燃料噴射による噴射圧に比べて低く設定され、第１の燃料噴射と同様に、噴射された燃料噴霧５４は、最初角度αによって飛行する。しかし、第２の燃料噴射による燃料噴霧５４は、噴射圧が低いことから貫徹力が弱く、第１の燃料噴射によって形成された正タンブル流５１によって、その軌道が上方へ変化する。その後、燃料噴霧５４は、正タンブル流５１によって点火プラグ１０近傍に導かれ、第１の燃料噴射によって形成された逆タンブル流５２と、点火プラグ１０近傍で衝突する。

図３（Ｂ）は、第２の燃料噴射による燃料噴霧５４と逆タンブル流５２との衝突後の様子を示す。衝突によって、運動エネルギーを失った燃料噴霧５４は、点火プラグ１０近傍に滞留し、即ち、点火プラグ１０近傍だけに可燃混合気５５を形成し、燃焼室内全体としては希薄な混合気を形成する。その後、点火プラグ１０によって可燃混合気５５に着火して成層燃焼が行われる。

即ち、第２の燃料噴射は、燃料噴霧５４が第１の燃料噴射によって形成された正タンブル流５１によって点火プラグ１０近傍に導かれ、且つ、逆タンブル流５２との衝突後に点火プラグ１０近傍に滞留するように、その燃料噴射時期及び燃料噴射圧が設定される。

図４は、第１の燃料噴射及び第２の燃料噴射の時期を説明する図である。図４は、圧縮下死点（ＢＤＣ）から圧縮上死点（ＴＤＣ）の間を示しており、吸気弁６は圧縮下死点後、閉弁する。第１の燃料噴射は、吸気弁６の閉弁時期近傍の期間Ｉｎｊ１、即ち、圧縮行程の前半に行われるのが好ましく、第２の燃料噴射は、圧縮上死点前３０°（３０°ＢＴＤＣ）から圧縮上死点前２０°（２０°ＢＴＤＣ）の間、即ち、圧縮行程の後半に行われるのが好ましい。より詳細には、第１の燃料噴射及び第２の燃料噴射の時期、燃料の噴射圧等の最適な値は、実験又は計算によって予め求め、ＲＯＭ３２に保存される。

図５を参照しながら、均質燃焼時の燃料噴射について説明する。本実施形態による均質燃焼時の燃料噴射は、吸気行程で燃焼室内に形成されたタンブル流を強化するように行われる。即ち吸気行程では、吸気が吸気通路７から矢印に示されるように燃焼室５内に流入する。それによって、タンブル流６１が形成される。次いで、第１の燃料噴射の噴射圧よりは小さく、且つ、第２の燃料噴射の噴射圧よりは大きい噴射圧で以て燃料噴射弁１８から燃料が噴射される。こうして噴射された燃料噴霧６０は、吸気によって形成されたタンブル流６１を大きく乱すことなく、タンブル流６１の上方を進行方向に沿って略接線方向に飛行し、タンブル流を強めることができる。

即ち、上述の角度αは、成層燃焼時に２つのタンブル流を形成することが可能であって、且つ、均質燃焼時に吸気のタンブル流を強化することが可能な角度として予め実験又は計算によって求められ、燃料噴射弁１８が配置される。

図６は、ピストン４の頂面に凹部を設けた実施形態を示す。即ち、ピストン４の頂面に凹部４ａを設けることによって、成層燃焼時及び均質燃焼時のタンブル流のピストン４頂面上おける抵抗を少なくすることができ、タンブル流を圧縮行程後半まで維持することが可能となる。それによって、燃焼に必要な筒内の乱れを強化することが可能となり、安定した燃焼を行うことが可能となる。凹部４ａの詳細な形状は、タンブル流のピストン４頂面上における抵抗が可能な限り少なくなるよう、予め実験又は計算によって求められる。

図７は、燃焼室内を図２（Ａ）に示す線Ｉ−Ｉに沿った断面でその頂部から中心軸線方向に見た図を概略的に示している。図７において、燃料噴射弁１８から燃焼室５内に噴射された燃料噴霧が広がる角度を燃料噴霧の広がり角βと称す。図７（Ａ）は、図３（Ａ）に示す噴射直後の第２の燃料噴射について示し、図７（Ｂ）は、図３（Ｂ）に示す第２の燃料噴射による燃料噴霧５４と逆タンブル流５２との衝突後の様子を示す。

第２の燃料噴射による燃料噴霧５４は、図７（Ａ）に示すように、均質燃焼時の燃料噴霧６０よりも、燃料噴霧の広がり角βを小さくする方が好ましい。即ち、上述のように第２の燃料噴射による燃料噴霧５４は、第１の燃料噴射によって形成された正タンブル流５１によって、その軌道が上方へ変化し、その後、点火プラグ１０近傍で第１の燃料噴射によって形成された逆タンブル流５２と衝突する。このとき、第２の燃料噴射による燃料噴霧６０の広がり角が大きいと、それによって形成される可燃混合気５５’は、図７（Ｂ）に示すように燃料の噴射方向に対して垂直な方向に長く延びてしまう。良好な成層燃焼を行うためには、可燃混合気は、点火プラグ１０近傍に密集している方がより安定した燃焼を行うことができる。従って、燃料噴霧の広がり角βを変更する手段を更に具備し、第２の燃料噴射による燃料噴霧５４を、均質燃焼時の燃料噴霧６０よりも、燃料噴霧の広がり角βを小さくすることによって、より点火プラグ１０近傍に密集した可燃混合気５５を形成することが可能となる。

なお、燃料噴霧の広がり角βを機関の運転状態に応じて変更する手段としては、例えば、燃料の噴射圧を変更する方法、燃料の噴射と同時に空気を噴孔に噴射して変更する方法、噴孔の形状を変更する方法等がある。

図８は、点火プラグ１０の電極の配置を変更した実施形態を示す。点火プラグ１０は、電極間に高電圧を印加し、放電によって火花を生じさせて着火するが、本実施形態によれば、２つの電極１０ａ、１０ｂを気筒の中心軸線に対して垂直な平面上で放電７０が起こるように配置する。即ち、２つのタンブル流５１，５２によって図３（Ｂ）に示すような可燃混合気５５が形成された後でも、図９に示すように、合流流れ５３の影響により、可燃混合気５５は、ピストン方向に僅かに移動する。可燃混合気５５の移動の方向に対して垂直な方向に放電を起こすことによって、火炎核が大きくなり、火炎の伝播が促進され、良好な燃焼を行うことが可能となる。

本発明による筒内噴射式火花点火内燃機関の概略縦断面図である。 第１の燃料噴射時における筒内噴射式火花点火内燃機関の概略縦断面図である。 第２の燃料噴射時における筒内噴射式火花点火内燃機関の概略縦断面図である。 第１の燃料噴射及び第２の燃料噴射の時期を説明する図である。 均質燃焼時における筒内噴射式火花点火内燃機関の概略縦断面図である。 ピストン頂面に凹部を設けた実施形態を示す筒内噴射式火花点火内燃機関の概略縦断面図である。 図２（Ａ）の線Ｉ−Ｉに沿った概略断面図である。 点火プラグの電極の配置を変更した実施形態を示す筒内噴射式火花点火内燃機関の概略縦断面図である。 筒内噴射式火花点火内燃機関の概略縦断面図である。

符号の説明

１ 機関本体
４ ピストン
５ 燃焼室
６ 吸気弁
７ 吸気通路
１０ 点火プラグ
１８ 燃料噴射弁
５１ 正タンブル流
５２ 逆タンブル流
５４ 燃料噴霧
５５ 可燃混合気

Claims (5)

1. 燃焼室内に配置されたピストンと、燃焼室上部に配置された点火プラグと、燃焼室内に燃料を噴射する燃料噴射弁と、該燃料噴射弁からの燃料の噴射圧を調整する燃料噴射圧調整手段とを具備し、燃焼室内に均一な混合気を形成する均質燃焼モードと点火プラグ近傍に可燃混合気を形成する成層燃焼モードとの間で切替運転可能であり、均質燃焼をすべきとき、吸気によって燃焼室内に形成されたタンブル流の流れに沿って燃料を噴射し該タンブル流を強化するように燃料噴射時期を設定した筒内噴射式火花点火内燃機関において、
   成層燃焼をすべきとき、噴射すべき燃料を第１の燃料噴射と第２の燃料噴射とに分割して燃料噴射を行い、第１の燃料噴射の燃料噴射時期を圧縮行程前半に設定すると共に第１の燃料噴射によって噴射された燃料の噴霧が燃料噴射弁に対向するシリンダボア部分に衝突するように燃料噴射圧を設定し、第２の燃料噴射の燃料噴射時期を圧縮行程後半に設定すると共に第２の燃料噴射によって噴射された燃料の噴霧が燃焼室内に形成されたタンブル流によってその軌道が変化するように第２の燃料噴射の燃料噴射圧を第１の燃料噴射の燃料噴射圧よりも低く設定した筒内噴射式火花点火内燃機関。
2. 前記第１の燃料噴射によって噴射された燃料の噴霧が、前記シリンダボア部分に衝突後、その一部分が燃焼室下方においてピストン頂面を前記シリンダボア部分側から燃料噴射弁側に沿って旋回する正タンブル流を形成すると共に残りの部分が燃焼室上方において前記正タンブル流と逆方向に旋回する逆タンブル流を形成するように、ピストンの中心軸線に対して垂直な平面と噴射された燃料噴霧の噴射中心軸線とがなす角度を決定し燃料噴射弁を配置すると共に第１の燃料噴射の燃料噴射時期及び燃料噴射圧を設定し、
   形成された正タンブル流及び逆タンブル流は、ピストンの上昇に伴って、正タンブル流が燃料噴射弁側に上昇すると共に逆タンブル流が前記シリンダボア部分側に下降し、これらタンブル流は点火プラグ近傍で合流した後ピストン頂面に向かう合流流れを形成し、
   前記第２の燃料噴射によって噴射された燃料の噴霧が、前記正タンブル流によって点火プラグ近傍に導かれ前記逆タンブル流と衝突し、点火プラグ近傍に可燃混合気を滞留させるように第２の燃料噴射の燃料噴射時期及び燃料噴射圧を設定した請求項１に記載の筒内噴射式火花点火内燃機関。
3. 前記燃料噴射弁により噴射された燃料噴霧の広がり角を調整する燃料噴霧広がり角調整手段を更に具備し、成層燃焼時において、燃料噴霧の広がり角を均質燃焼時よりも小さく調整する請求項１又は２に記載の筒内噴射式火花点火内燃機関。
4. 前記点火プラグが高電圧を印加して放電により火花を生じさせる２つの電極を有し、点火時において、ピストンの中心軸線に対して垂直な平面内で前記放電が行われるように前記２つの電極を配置した請求項１から３のいずれか１つに記載の筒内噴射式火花点火内燃機関。
5. 上記ピストンが頂面に凹部を有することによりタンブル流の抵抗を軽減する請求項１から４のいずれか１つに記載の筒内噴射式火花点火内燃機関。

Images